1、東明苑項目高支模專項施工方案 編制人： 審核人： 審批人： 河南省大成建設工程有限公司 編制日期： 年 月 日目 錄目 錄21編制說明及編制依據11.1編制依據11.2 編制內容和原則12、工程概況及模板支撐的構造要求13、高支模工程331施工方法332計算書433施工圖示意434高支模頂架搭設44模板工程質量及進度控制441軸線偏位的預防措施442垂直偏差的預防措施443標高不正確的預防措施544柱、梁模板脹模的預防措施545梁模下垂、失穩倒塌的預防措施546漏漿的預防措施547拆模時出現缺陷的預防措施548模板支撐系統質量保證措施與控制程序649.模板及高支模施工管理架構75混凝土澆搗方法

2、86高支模滿堂紅頂架搭拆施工安全技術措施97高支模文明施工措施與管理108安全應急救援預案1181 安全事故應急救援架構1182發生高處墜落事故應急救援1183發生支模坍塌應急救援1284觸電事故應急救援措施1385建立應急指揮體系和應急物資：14附件：扣件鋼管樓板模板支架計算書15梁側模板計算書28梁模板扣件鋼管高支撐架計算書22高支模專項施工方案1編制說明及編制依據本方案根據東明苑施工圖紙。1.1編制依據東明苑項目工程施工圖紙、建設工程施工合同和工程施工組織設計。1.1.2 現行有關工程施工規范、規程和標準等中華人民共和國工程建設標準強制性條文（房屋建筑部分）建筑工程施工質量驗收統一標準（

3、GB503002014）建設工程項目管理規范（GB/T50322006）工程測量規范（GB50206-2007）混凝土結構工程施工質量驗收規范（GB502042015）建筑施工安全檢查標準（JGJ59-2011）建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范（JG130-2011）建筑施工模板安全技術規范（JGJ162-2008）危險性較大的分部分項工程安全管理辦法（建質200987號文建設工程高大模板支撐系統施工安全監督管理導則建質2009254號文建筑工程危險性較大分部分項工程安全技術管理實施意見1.1.3 我項目部現有人、機、料及加工品等實際生產供應能力和裝備情況。1.1.4 施工現場的具體情況等

4、。2 工程概況工程名稱：東明苑項目建設單位：鄭州金友房地產開發有限公司監理單位：河南省建科建設監理有限公司施工單位：河南省大成建設工程有限公司建設地點：鄭州市東明路與榮欣路交叉口結構形式：框架-剪力墻結構 建設規模：本項目工程包括：1#、2#樓及地下車庫。1）1#樓：總建筑面積19023.16，占地面積1026.82，建筑結構形式為主樓剪力墻結構、裙房框架結構，地上三十三層，地下兩層局部有夾層，建筑高度96.80m;2）2#總建筑面積20619.18，占地面積1356.63地下二層（局部有夾層）地上三十二層，建筑高度95.45m本工程建筑結構形式為主樓剪力墻結構、裙房框架結構。3） 地下車庫二

5、層，總建筑面積12804.18，設計停車數量為362輛。本施工方案所述內容處于：東明苑地下車庫負2層層高6.4m，合計最高部位支模高度為6.2 m。22支撐的構造要求221梁模板高支撐采用梁底1根承重立桿；222立桿間必須按步距滿設雙向水平桿，確保兩方向中足夠的設計剛度；223梁和樓板荷載相差較大時，可以采用不同的立桿間距。23立桿步距的設計231當架體構造荷載在立桿不同高度軸力變化不大時，可以采用等步距設置；232當中部有加強層或支架很高，軸力沿高度分布變化較大，可采用下小上大的變步距設置；24整體性構造層設計241單水平加強層可以每3米沿水平結構層設置水平斜桿或剪刀撐，并須與立桿連接，設置

6、斜桿層數要大于水平框格數的1/3；242雙水平加強層在支撐架的頂部和中部每隔5米設置，四周和中部每5米設豎向斜桿，使其具有較大剛度和變形約束的空間結構層；243在任何情況下，高支撐的頂部和底部（掃地桿的設置層）必須設水平加強層；244支撐必須與周邊的已澆注砼柱連接。25剪刀撐設計沿支架四周外立面應滿設剪刀撐，支架中部按要求設置剪刀撐。26頂部支撐點的設計支撐橫桿與立桿的連接扣件進行抗滑驗算，滿足不了要求時用雙扣件。27支撐架搭設的要求271嚴格按照設計尺寸搭設，立桿和水平桿的接頭均應錯開在不同的框格層中設置；272確保立桿的垂直偏差和橫桿的水平偏差小于建筑施工模板安全技術規范（JGJ162-2

7、008）要求；273確保每個扣件和鋼管的質量是滿足要求的；每個扣件的擰緊矩都要控制在45-60N.M,鋼管不能夠選用已經長期使用發生變形或生銹的;2.8施工使用的要求2.8.1確保模板支架施工過程中均衡受載,采用由中部向兩邊擴展的澆注方法;2.8.2嚴格控制實際施工荷載不超過設計荷載,鋼筋等材料不能在支架上方堆放;2.8.3澆注過程中,派人檢查支架和支承情況,發現下沉、松動和變形情況及時解決。29安全技術措施工291在搭設支撐時必須搭設操作平臺；292搭設階段必須加強檢查監督，發現問題及安全隱患立即進行整改或技術校正；293搭設階段嚴格控制使用荷載，不得超載；294加強檢查、驗收，加強監督。3

8、、高支模工程本工程負2層層高6.4m屬高支模,擬采用鋼管支撐系統，最大梁截面為400*900。模板底楞木和頂撐間距為450mm，側模板立檔間距為300mm ，以下為施工方法和計算書。31施工方法1、采用48鋼管滿堂紅頂架作為垂直支撐鋼件。2、梁底模采用15厚膠木板；梁側模、樓板底模均采用15mm厚夾板，支撐系統采用4090mm的木枋、頂托48*3.0鋼管。3、主梁（截面400900）支撐系統采用48*3.0鋼管，梁兩側立桿間距800；縱向間距800,梁底增加1道承重立桿。支托縱向采用40902000松木枋疊放交錯搭接，木枋必須均勻布置，支托兩邊的空隙位置用相應木楔固定，使疊木枋保證均勻承重。樓

9、板模板支撐體系采用48*3.0鋼管，縱橫向間距和排距均為800。4、設48*3.0鋼管縱橫掃地桿一道（高出地面200內）。同時縱橫設置48*3.0水平連結鋼管800；保證整體穩定。5、梁高600mm，設一道14400mm穿梁對拉螺栓。6、為了施工安全，所有架體必須落在地下室頂板上。 詳見計算書及圖示說明。7、高支模施工過程檢查嚴格按照規范執行，具體如下：（1）、專項施工方案計算書是否結合實際情況；（2）、立柱、支架間距是否滿足規范及方案要求；（3）、水平柱、剪刀撐設置是否符合規范要求；（4）、作業環境是否滿足規范要求。（5）、支架使用的各種周轉材材質是否滿足施工規范要求。32計算書 見后附件3

10、3施工圖示意 見后附件34高支模頂架搭設 1、作好木工技術交底工作和培訓工作，安全設備、設施齊備后開始搭設。 2、在支承面穩固后，開始搭設豎向支架。在安裝過程中，各立架之間進行臨時拉固。 3、跨度大于4m時，模板起拱統一按3/1000。 4、模板與砼的接觸面涂隔離劑。 5、模板面完成后，按下列標準檢查驗收： （1）模板接縫寬度1.5mm。 （2）板模板上漏涂隔離劑面積1000cm2（3）梁柱模板上漏涂隔離劑面積400cm2 4模板工程質量及進度控制41軸線偏位的預防措施精確彈線：每層都必須從同一基準點出發測出各條軸線，并按測量的要求進行復測，校核其精度是否達到要求，嚴禁用丈桿逐段引測軸線，且不

11、進行校核的辦法。建筑物較長、軸線較多時，可在中間選擇一二點進行復核。成排的柱子宜彈出通線，并將柱子邊線兜方。梁的軸線，邊線宜先用墨斗在樓面上彈線，再引測到柱上，以作復核之用，防止發生梁模板位移。下層伸出的豎向鋼筋應無嚴重位移，如有極少數鋼筋偏移至邊線外時，應先采取校正措施。柱腳處可用短鋼筋或扁鐵撐頭焊在柱鋼筋上，作為模板的限位。柱限位每邊不少于兩根，注意電焊時不得燒傷柱鋼筋。42垂直偏差的預防措施立柱模板時應用托線板或線錘嚴格校正其垂直度。成排柱宜先立兩端柱模，校正復核無誤后，頂部拉通麻線，再根據麻線立中間柱模。合理設置模板和支撐系統。單根柱高度不超過3m時，宜采用木材、鋼管或工具式斜撐，斜撐

12、必須固定在牢靠的支點上，其底部水平角不宜大于45。邊柱要求3面設置支撐，角柱模板除兩邊設支撐外，還應在其分角線位置上增設支撐，以防柱模傾斜或扭曲。采用柱、梁同時立模的方案。此時，梁模板可兼起柱模頂部水平連桿的作用，同時柱箍、梁底支架、柱支撐可以相互連接在一起，增加了模板的整體穩定性。梁側模上口的通長圍檁必須用斜撐固定在立柱、頂撐上的橫桿上，其底部水平傾角不得大于60，模板上口用搭頭將兩側模板固定，梁的傾斜側模應采用斜撐或楔形墊木加固，使其穩固。43標高不正確的預防措施正確進行水準測量，嚴格控制柱、梁、樓板的標高。44柱、梁模板脹模的預防措施柱模外應設圍檁和柱箍，柱箍間距應加密（間距不得大于40

13、cm），同時柱箍與模板之間應采用對拔榫塞緊，以防凸肚或漏漿。柱邊中部加拉螺栓。柱箍相對兩邊應大致處于同一水平上，不得翹裂，以免削弱其自身的剛度。柱上留設混凝土澆灌孔時，門子板應支撐牢固，必要時另加柱箍或斜撐。木模板側模下口必須有夾木釘緊在支柱的橫桿上。當梁側模板上的通長圍檁兼作樓板模板的桁架支座時，圍檁下應加設短柱或短撐木?？奂臄Q緊程序，對于鋼筋支架的承載能力、穩定和安全有很大的影響。擰緊程度適當，可使扣件具有足夠的抗滑、抗扭、抗拔能力。但不要用力過大，以防滑絲。澆搗混凝土時，不得用震動器強震模板，不得任意拆除柱箍、支撐或梁上口的拉桿。豎向構件應分層澆搗，并控制施工速度，避免產生過大的側壓力

14、。45梁模下垂、失穩倒塌的預防措施立柱必須置于地下室頂板上，并有足夠的支承面積或鋪設墊板。鋼筋混凝土梁的跨度不小于4m時，安裝模板應按設計要求起拱。46漏漿的預防措施木模板拼縫處應平直刨光，拼板緊密；澆混凝土前要隔液澆水，使模板潤濕膨脹，將拼縫處擠緊。邊柱及外側模板下口應比內模板落低50mm，以便使其夾緊下段混凝土，從而防止可能出現的漏漿現象。梁與柱相交，梁模與柱連接處應考慮木模板吸濕后長向膨脹的影響，下料尺寸可稍縮短些，使混凝土澆灌后梁模板頂端外口剛好與柱面貼平，從面避免梁模板嵌入柱、墻混凝土內，但梁模板也不能縮短太多，否則膨脹后未能貼平柱、墻模板，又會發生漏漿現象。板底模板與梁接合處，也應

15、用方木鑲接或用陰角模板；板底模板也應考慮澆水潤濕后膨脹因素，適當縮小模板尺寸，這樣既可防止漏漿，又可避免板底模板嵌入墻、梁內，且便于拆模。47拆模時出現缺陷的預防措施混凝土拆模強度應以不損壞混凝土表面，不出現掉棱缺角為準。一般非承重的側模拆模時，混凝土強度不小于1Mpa；門窗洞口模板拆模時，混凝土強度不小于4Mpa，承重模板應按規范要求決定拆模時間。大模板脫模后，應趁板面潮濕，粘在板面的混凝土殘漿強度低，立即用長柄鏟刀清理模板板面，然后涂刷新的脫模劑以備使用。模板的構造要使模板易于拆除，拆模的順序與安裝模板的順序相反。拆模順利，則不易發生掉棱缺角等破壞構件混凝土的現象。48模板支撐系統質量保證

16、措施與控制程序1、原材料采購之前要做好市場調查，從中選擇生產管理好、質量可靠的廠家作為采購對象，建立供貨關系，并做好記錄。2、工程施工中的每道工序，每個部位、分項、分部工程及單位工程的標識用質量檢查證和質量記錄來闡明。3、施工過程中嚴格執行各項標準，并根據本工程的施工合同要求，補充完善內部質量保證體系，保證工程質量合格率達100，確保工程保質保量完成。4、在施工管理中嚴格執行各項標準，推行全面質量管理，提高管理人員的質量意識，用全員工作質量來保證工程質量。5、細化驗收程序，分多層段驗收，發現質量問題及時整改，并落實整改責任人，嚴格執行整改復檢制度，真正做到一次驗收合格率在90以上。6、建立質量

17、評比和獎罰制度，施工時勤交底、多檢驗、創優質。7.過程控制程序：檢查腳手架、腳手板材質證明、取樣復驗制定與審核模板裝配大樣中間抽查自檢、互檢、專檢執行驗評標準按不同型號掛牌不合格項處理辦理模板驗收簽證手續清理現場、文明施工熟悉圖紙和技術資料學習操作規程和質量標準準備工作技術交底書 面 交 底操作人員參加現場模板安裝質量評定資料整理模板加工成型鋼筋、模板工序交接檢查自 檢 記 錄質量評定記錄施 工 記 錄材料合格證49.模板及高支模施工管理架構 施工管理體系項目經理技術負責人技術負責人安全主任棟號生產主管棟號技術主管機械設備組預算組材料組施工組質安組后勤組棟號長財務室資料組采購組長保安組倉管組長

18、 4.10、搭設勞務人員的選用及勞動力計劃、施工進度（見附表）1、搭設支架的工人均選用持證上崗的架子工進行，不得采用木工進行模板支架的搭設。搭設前對作業班組進行技術交底及安全交底。2、高支模結構施工勞動力計劃（見附表）工種架子工木工鋼筋工混凝土工數量（人）152025103、高支模結構施工進度（以實際進度為準）注：梁結構拆除前先將留取的試塊試壓，強度達到規定要求時才能進行。5混凝土澆搗方法 1.模板安裝完成后，先澆搗柱混凝土，然后進行梁板鋼筋綁扎。 2.梁板混凝土澆搗（高支模部分），擬采用汽車天泵由中空對角相交之中點開始澆搗，逐步向外均勻澆搗，砼不得堆放過高及過分集中，而且要及時撥開，振動時不

19、得用振動棒撬住摸板或鋼筋振動。在澆搗高支模樓面砼過程中要安排專職安全員進行跟班，并在澆搗之前對所有參加澆搗的施工人員作澆搗計術交底和安全交底。在澆筑過程中，跟班木工及施工員隨時觀察模板體系變形情況，并用水準儀每30分鐘觀測一次，包括首層鋼支撐的沉降觀測，大梁沉降值按千分之二L控制，并且小于30，發現異常情況及時報告。特別是檢查鋼管有無局部彎曲而造成失穩以及木枋撓度過大等異常情況。如有異常，施工員立即指揮樓面工作人員撤離，經確認在安全威脅解除后方可進行正常施工。3.澆搗混凝土時，安排6人在高支模區域內作業，以免增加不必要施工荷載。6高支模滿堂紅頂架搭拆施工安全技術措施1摸板安裝按施工設計進行，嚴

20、禁隨意變動，支頂必須設墊塊；2上層和下層支柱在同一垂直線上，模板及支撐系統在安裝過程中，必須設置臨時固定設施；3支柱全部安裝完畢后，應及時沿橫向和縱向加設水平平撐和垂直剪刀撐；4支柱高度小于3米時，水平撐應設上下兩道，兩道水平支撐之間，在縱、橫架設剪刀撐；支柱高度大于五米時按方案圖施工；5拆除時嚴格遵守安全規定，高處、復雜結構的模板拆除時派專人指揮，嚴禁非作業人員進入作業區； 6拆除的模板，柱桿、支撐要及時運走，妥善堆放；7拆除板，梁、柱墻模板，在4米以上的作業時應搭設腳手架或操作平臺，并設防護欄桿，嚴禁在同一垂直面上操作；8安裝和拆除柱、墻、梁、板的操作層。從首層以上各層應安裝安全平網。進行

21、拆除作業時，設置警示標牌；9驗收合格方可進行作業，未經驗收或驗收不合格不得作下一道工序作業；10、認真執行安全技術操作規程有關章程及規定，是確保本工程安全生產的關鍵。本項目實行三級檢查驗收制度，擬由項目施工部與監理單位專員實施工程質量安全整體監控，力爭把安全事故消滅在萌芽狀態中，因此必須認真加強工人安全思想教育力度，使每個工人思想上樹立施工講文明，生產講安全的好風氣，對每個班組工人上班前做好安全技術交底，并由受交底人簽名。11、滿堂紅頂架搭設必須積極配合施工進度，每搭設完成一層或一段都要做好“三檢”工作，即：班組自檢，質安專檢，棚隊聯檢，并做好檢查記錄及驗收簽證工作。合格才能交付使用，在施工使

22、用過程中不得隨意損壞、變更、拆除腳手架，如確需修改必須征得棚隊同意才能修改。12、作業層上的施工荷載應符合設計要求，不得超載，不得將模板、支撐、纜風繩、泵送混凝土和砂漿的輸送管固定在腳手架上，嚴禁懸掛起重設備。13、堅決杜絕盲目指揮操作，根據架子工有關技術及規范進行施工搭設，經常檢查所搭設頂架是否符合安全規范，發現隱患應及時處理，所有材料應放在不易墜落的位置，發現有易墜落的物料應及時轉移到樓面或地面。14、進入施工現場施工的工作人員應遵守工地現場有關規章制度，堅決杜絕盲目指揮操作，必須戴安全帽，不得穿硬底鞋，不得穿拖鞋及赤腳，不得酒后高空作業，不得向下拋擲雜物，不得亂掉煙頭火種，懸空搭設必須系

23、安全帶。15、在滿堂紅頂架使用期間，嚴禁拆除下列桿件：主節點處的縱、橫向水平桿、縱橫向掃地桿、連墻拉桿、頂墻桿、吊桿。16、不得在滿堂紅頂架基礎及其鄰近處進行挖掘作業，否則應采取安全措施，并報主管部門批準。17、在滿堂紅頂架上進行電、氣焊接作業時，必須有防火措施、準備滅火器和派專人看守。18、搭、拆滿堂紅頂架時，地面應設圍欄和警示標志，并派專人看守，嚴禁非操作人員入內。7高支模文明施工措施與管理1. 施工管理人員和特種工作業人員持證上崗。2. 建筑材料、構件、料具和建筑垃圾要按施工總平面圖指定的區域堆放，堆放要整齊，掛定型化的標牌進行標識。3.項目部要建立消防領導小組，制定安全消防措施，配備充

24、足的滅火器和消防人員。4.施工現場要設置吸煙室，禁止隨地吸煙，春夏秋季節要搞好綠化。 5.食堂必須有衛生許可證，建立衛生責任制度，炊事人員要穿戴白色工作服上崗，食堂內高度不低于2.8米，設透氣窗，墻面刷白，地面抹水泥砂漿，灶臺鑲貼瓷磚，食堂必須設在距廁所、垃圾場地及其它產生有害物質的場所30米以上。6.辦公室內懸掛項目部管理制度及管理人員崗位責任制.7.樓層清理施工垃圾，使用封閉的專用垃圾道或采用容器吊運，嚴禁隨意凌空拋撒造成揚塵。施工垃圾要及時清運，清運時，適量灑水減少揚塵。 8.施工現場在施工前做好施工道路的規劃和設置，如采用臨時施工道路，基層要夯實，路面鋪墊細石，并隨時灑水，減少道路揚塵

25、。9. 施工現場制定灑水降塵制度，配備專用灑水設備及指定專人負責，在易產生揚塵的季節，施工場地采取灑水降塵。10.施工現場提倡文明施工，建立健全控制人為噪聲的管理制度。盡量減少人為的大聲喧嘩，增強全體施工人員防噪聲擾民的自覺意識。11 施工現場要天天打掃，保持整潔衛生，場地平整，道路暢通，作到無積水，有排水措施。 12.施工現場嚴禁大小便，發現有隨地大小便現象要對責任區負責人進行處罰。施工區、生活區有明確劃分，設置標志牌，標牌上注明姓名和管理范圍。8安全應急救援預案81 安全事故應急救援架構組長：盧金旺 電話：0371-86007619副組長：常保成 電話： 組員：楊東濤、鄧寶運、劉小平、王春

26、明、常朝增 安全總監：鄧寶運 應急救援聯絡電話：82發生高處墜落事故應急救援當發生高處墜落事故后，搶救的重點放在對休克、骨折和出血上進行處理。(1)發生高處墜落事故，應馬上組織搶救傷者，首先觀察傷者的受傷情況、部位、傷害性質，如傷員發生休克，應先處理休克。遇呼吸、心跳停止者，應立即進行人工呼吸，胸外心臟擠壓。處于休克狀態的傷員要讓其安靜、保暖、平臥、少動，并將下肢抬高約20度左右，盡快送醫院進行搶救治療。(2)出現顱腦損傷，必須維持呼吸道通暢?；杳哉邞脚P，面部轉向一側，以防舌根下墜或分泌物、嘔吐物吸入，發生喉阻塞。有骨折者，應初步固定后再搬運。遇有凹陷骨折、嚴重的顱底骨折及嚴重的腦損傷癥狀出

27、現，創傷處用消毒的紗布或清潔布等覆蓋傷口，用繃帶或布條包扎后，及時送就近有條件的醫院治療。(3)發現脊椎受傷者，創傷處用消毒的紗布或清潔布等覆蓋傷口，用繃帶或布條包扎后。搬運時，將傷者平臥放在帆布擔架或硬板上，以免受傷的脊椎移位、斷裂造成截癱，招致死亡。搶救脊椎受傷者，搬運過程，嚴禁只抬傷者的兩肩與兩腿或單肩背運。(4)發現傷者手足骨折，不要盲目搬動傷者。應在骨折部位用夾板把受傷位置臨時固定，使斷端不再移位或剌傷肌肉，神經或血管。固定方法：以固定骨折處上下關節為原則，可就地取材，用木板、竹頭等，在無材料的情況下，上肢可固定在身側，下肢與腱側下肢縛在一起。(5)遇有創傷性出血的傷員，應迅速包扎止

28、血，使傷員保持在頭低腳高的臥位，并注意保暖。正確的現場止血處理措施。一般傷口小的止血法：先用生理鹽水(0.9%NaCl溶液)沖洗傷口，涂上紅汞水，然后蓋上消毒紗布，用繃帶；較緊地包扎。加壓包扎止血法：用紗布、棉花等作成軟墊，放在傷口上再加包扎，來增強壓力而達到止血。止血帶止血法：選擇彈性好的橡皮管、橡皮帶或三角巾、毛巾、帶狀布條等，上肢出血結扎在上臂上1/2處(靠近心臟位置)，下肢出血結扎在大腿上1/3處(靠近心臟位置)。結扎時，在止血帶與皮膚之間墊上消毒紗布棉墊。每隔2540分鐘放松一次，每次放松0.51分鐘。(6)動用最快的交通工具或其他措施，及時把傷者送往鄰近醫院搶救，運送途中應盡量減少

29、顛簸。同時，密切注意傷者的呼吸、脈搏、血壓及傷口的情況。83發生支模坍塌應急救援(1)施工項目在班組作業前必須要結合工作環境進行有針對性的安全技術交底。并保持出入口暢通。(2)在施工危險區域懸掛對口警示標志，設專人監護。按規定設防護措施。保持出入口暢通，有計劃清理拆除下來的材料，嚴禁阻塞通道。(3)當支模在拆除過程中發生大面積倒塌、坍塌，不要慌張，保持鎮靜，注意事態的發展情況、方向及受影響的位置，有序指揮員工疏散。(4)在坍塌過程中不要盲目搶險，有危及用電安全的，應立刻切斷電源，確認未有繼續坍塌危險的情況下，組織搶救人員，采取有效措施進行搶救工作，首先搶救受傷人員，再搶救集體財產。(5)現場急

30、救處理：盡快解除重物壓迫，減少擠壓綜合癥的發生。傷肢制動，可用夾板等簡單托持傷肢。傷肢降溫(避免凍傷)，盡量避免局部熱缺血。傷肢不應抬高、按摩或熱敷。如果擠壓部位有開放創傷及活動出血者，應止血，但避免加壓，除有大血管斷裂外不用止血帶。迅速轉往醫院。(6)立刻設危險區域，并設警示標志，設專人監護，保護事故現場。(7)按規定上報有關主管部門請求救援。84觸電事故應急救援措施A、當事故發生后現場有關人員首先要盡快使觸電者脫離電源脫離電源的基本方法有：(1) 將出事附近電源開關刀拉掉、或將電源插頭拔掉，以切斷電源。（2）用干燥的絕緣木棒、竹竿、布帶等物將電源線從觸電者身上撥離或者將觸電者撥離電源。（3

31、）必要時可用絕緣工具（如帶有絕緣柄的電工鉗、木柄斧頭以及鋤頭）切斷電源線。（4）救護人可戴上手套或在手上包纏干燥的衣服、圍巾、帽子等絕緣物品拖拽觸電者，使之脫離電源。（5）如果觸電者由于痙攣手指緊握導線或導線纏繞在身上，救護人可先用干燥的木板塞進觸電者身下使其與地絕緣來隔斷入地電流，盡快采取其它辦法把電源切斷。（6）如果觸電者觸及斷落在地上的帶電高壓導線，且尚未確證線路無電之前，救護人員不可進入斷線落地點810米的范圍內，以防止跨步電壓觸電。觸電者脫離帶電導線后應迅速將其帶至810米以外立即開始觸電急救。只有在確證線路已經無電，才可在觸電者離開觸電導線后就地急救。B、在使觸電者脫離電源時應注意

32、的事項：（1）未采取絕緣措施前，救護人不得直接觸及觸電者的皮膚和潮濕的衣服。（2）嚴禁救護人直接用手推、拉和觸摸觸電者；救護人不得采用金屬或其它絕緣性能差的物體（如潮濕木棒、布帶等）作為救護工具。（3）在拉拽觸電者脫離電源的過程中，救護人宜用單手操作，這樣對救護人比較安全。（4）當觸電者位于高位時，應采取措施預防觸電者在脫離電源后墜地摔傷或摔死（電擊二次傷害）。（5）夜間發生觸電事故時，應考慮切斷電源后的臨時照明問題，以利救護。C、立即報告現場負責人及事故應急救援組組長，由救援組長指揮對傷員立即組織搶救，采取有效措施防止事故擴大和保護現場。D、按照有關規定，立即報告企業安全管理部門和本企業安全

33、生產負責人，及請求救援。E、觸電者未失去知覺的救護措施：應讓觸電者在比較干燥、通風暖和的地方靜臥休息，并派人嚴密觀察，同時請醫生前來或送往醫院診治。F、觸電者已失去知覺但尚有心跳和呼吸的搶救措施：應使其舒適地平臥著，解開衣服以利呼吸，四周不要圍人，保持空氣流通，冷天應注意保暖，同時立即請醫生前來或送往醫院診治。若發現觸電者呼吸困難或心跳失常，應立即施行人工呼吸或胸外心臟擠壓。G、對“假死”者的急救措施：當判定觸電者呼吸和心跳停止時，應立即按心肺復蘇法就地搶救。方法如下：通暢氣道。第一，清除口中異物。使觸電者仰面躺在平硬的地方，迅速解開其領扣、圍巾、緊身衣和褲帶。如發現觸電者口內有食物、假牙、痰

34、血塊等異物，立即把病人的頭側向一邊，迅速用一只手指或兩只手指交叉從口角處插入，從口中取出異物，操作中要注意防止將異物推到咽喉深入。第二，采用仰頭抬頰法暢通氣道。操作時，救護人用一只手放在觸電者前額，另一只手的手指將其頦頜骨向上抬起，兩手協同將頭部推向后仰，舌根自然隨之抬起、氣道即可暢通。為使觸電者頭部后仰，可于其頸部下方墊適量厚度的物品，但嚴禁用枕頭或其他物品墊在觸電者頭下。口對口（鼻）人工呼吸。使病人仰臥，松解衣扣和腰帶，清除傷者口腔內痰液、嘔吐物、血塊、泥土等，保持呼吸道通暢。救護人員一手將傷者下頜托起，使其頭盡量后仰，另一只手捏住傷者的鼻孔，深吸一口氣，對住傷者的口用力吹氣，然后立即離開

35、傷者口，同時松開捏鼻孔的手。吹氣力量要適中，次數以每分鐘1618次為宜。胸外心臟按壓。將傷者仰臥在地上或硬板床上，救護人員跪或站于傷者一側，面對傷者，將右手掌置于傷者胸骨下段，左手置于右手之上，以上身的重量用力把胸骨下段向后壓向脊柱，以能使胸骨向下移動三四厘米即可，隨后將手腕放松，每分鐘擠壓6080次。在進行胸外心臟按壓時，宜將傷者頭放低以利靜脈血回流。若傷者同時拌有呼吸停止，在進行胸外心臟按壓時，還應進行人工呼吸。一般做四次胸外心臟按壓，做一次人工呼吸。85建立應急指揮體系和應急物資：施工負任人總負責人：盧金旺；技術負責人：楊東濤、王春明；質量負責人：鄧小平 ；安全負責人：鄧寶運；施工現場總

36、指揮：盧金旺；樓面負責人：常保成、王春明 頂架沉降、變形監測負責人：鄧寶運；模板加固負責人 ：劉德龍 混凝土澆搗負責人：王節平 機電負責人：郝懷增現場安全監督員：常朝增 應急物資預備：48*3.0鋼管6米長50根，48*3.0鋼管34米長30根扣件100個； 45802000木枋30條，散板若干，頂托40個，高支模部位設置足夠的照明。3、高支模部位澆搗混凝土全程應在白天進行，以方便施工安全監測，嚴禁其他時間施工。4、備發電機一臺，以防止因停電而造成安全和質量事故發生。5、如發生不利于安全情況，必須做到一切行動聽指揮，由各專業施工班組及時進入，對該部位進行加固，確保安全。附件：扣件鋼管樓板模板支

37、架計算書 一、參數信息1.模板支架參數橫向間距或排距(m):0.80；縱距(m):0.80；步距(m):1.50；立桿上端伸出至模板支撐點長度(m):0.10；模板支架搭設高度(m):6.2；采用的鋼管(mm):483.0 ；板底支撐連接方式:方木支撐；立桿承重連接方式:單扣件，考慮扣件的保養情況，扣件抗滑承載力系數:0.80；2.荷載參數模板與木板自重(kN/m2):0.350；混凝土與鋼筋自重(kN/m3):25.000；施工均布荷載標準值(kN/m2):2.500；3.材料參數面板采用膠合面板，厚度為15mm；板底支撐采用方木；面板彈性模量E(N/mm2):9500；面板抗彎強度設計值(

38、N/mm2):13；木方抗剪強度設計值(N/mm2):1.400；木方的間隔距離(mm):250.000；木方彈性模量E(N/mm2):9000.000；木方抗彎強度設計值(N/mm2):13.000；木方的截面寬度(mm):40.00；木方的截面高度(mm):90.00；4.樓板參數樓板的計算厚度(mm):2.00；模板支架立面圖（單位） 圖2 樓板支撐架荷載計算單元二、模板面板計算模板面板為受彎構件,按三跨連續梁對面板進行驗算其抗彎強度和剛度模板面板的截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為：W = 801.62/6 = 34.133 cm3；I = 801.63/12 = 27.307 cm4；

39、模板面板的按照三跨連續梁計算。 面板計算簡圖1、荷載計算(1)靜荷載為鋼筋混凝土樓板和模板面板的自重(kN/m)：q1 = 250.120.8+0.350.8 = 2.68 kN/m；(2)活荷載為施工人員及設備荷載(kN/m)：q2 = 2.50.8= 2 kN/m；2、強度計算計算公式如下:M=0.1ql2其中：q=1.22.68+1.42= 6.016kN/m最大彎矩 M=0.16.0162502= 37600 Nm；面板最大應力計算值 =M/W= 37600/34133.333 = 1.102 N/mm2；面板的抗彎強度設計值 f=13 N/mm2；面板的最大應力計算值為 1.102

40、N/mm2 小于面板的抗彎強度設計值 13 N/mm2,滿足要求!3、撓度計算撓度計算公式為=0.677ql4/(100EI)=l/250其中q =q1=2.68kN/m面板最大撓度計算值 = 0.6772.682504/(100950027.307104)=0.027 mm； 面板最大允許撓度 =250/ 250=1 mm；面板的最大撓度計算值 0.027 mm 小于 面板的最大允許撓度 1 mm,滿足要求!三、模板支撐方木的計算方木按照三跨連續梁計算，截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為:W=bh2/6=499/6 = 54 cm3；I=bh3/12=4999/12 = 243 cm4； 方木

41、楞計算簡圖1.荷載的計算(1)靜荷載為鋼筋混凝土樓板和模板面板的自重(kN/m)：q1= 250.250.12+0.350.25 = 0.838 kN/m ；(2)活荷載為施工人員及設備荷載(kN/m)：q2 = 2.50.25 = 0.625 kN/m；2.強度驗算計算公式如下:M=0.1ql2均布荷載 q = 1.2 q1 + 1.4 q2 = 1.20.838+1.40.625 = 1.88 kN/m；最大彎矩 M = 0.1ql2 = 0.11.880.82 = 0.12 kNm；方木最大應力計算值 = M /W = 0.12106/54000 = 2.228 N/mm2；方木的抗彎強

42、度設計值 f=13.000 N/mm2；方木的最大應力計算值為 2.228 N/mm2 小于方木的抗彎強度設計值 13 N/mm2,滿足要求!3.抗剪驗算截面抗剪強度必須滿足: = 3V/2bhn 其中最大剪力: V = 0.61.880.8 = 0.902 kN；方木受剪應力計算值 = 3 0.902103/(2 4090) = 0.376 N/mm2；方木抗剪強度設計值 = 1.4 N/mm2；方木的受剪應力計算值 0.376 N/mm2 小于 方木的抗剪強度設計值 1.4 N/mm2，滿足要求!4.撓度驗算計算公式如下:=0.677ql4/(100EI)=l/250均布荷載 q = q1

43、 = 0.838 kN/m；最大撓度計算值 = 0.6770.8388004 /(10090002430000)= 0.106 mm；最大允許撓度 =800/ 250=3.2 mm；方木的最大撓度計算值 0.106 mm 小于 方木的最大允許撓度 3.2 mm,滿足要求!四、木方支撐鋼管計算支撐鋼管按照集中荷載作用下的三跨連續梁計算；集中荷載P取縱向板底支撐傳遞力，P1.504kN; 支撐鋼管計算簡圖 支撐鋼管計算彎矩圖(kNm) 支撐鋼管計算變形圖(mm) 支撐鋼管計算剪力圖(kN) 最大彎矩 Mmax = 0.404 kNm ；最大變形 Vmax = 0.781 mm ；最大支座力 Qma

44、x = 5.337 kN ；最大應力 = 404493.75/4490 = 90.088 N/mm2；支撐鋼管的抗壓強度設計值 f=205 N/mm2；支撐鋼管的最大應力計算值 90.088 N/mm2 小于 支撐鋼管的抗壓強度設計值 205 N/mm2,滿足要求!支撐鋼管的最大撓度為 0.781mm 小于 800/150與10 mm,滿足要求!五、扣件抗滑移的計算按規范表5.1.7,直角、旋轉單扣件承載力取值為8.00kN，該工程實際的旋轉單扣件承載力取值為0.80kN。縱向或橫向水平桿傳給立桿的豎向作用力設計值 R= 5.337 kN；R 6.40 kN , 單扣件抗滑承載力的設計計算滿足

45、要求! 六、模板支架立桿荷載設計值(軸力)作用于模板支架的荷載包括靜荷載和活荷載。1.靜荷載標準值包括以下內容(1)腳手架的自重(kN)：NG1 = 0.1386.2 = 0.8556kN；鋼管的自重計算參照扣件式規范附錄A。(2)模板的自重(kN)：NG2 = 0.350.80.8 = 0.224 kN；(3)鋼筋混凝土樓板自重(kN)：NG3 = 250.120.80.8 = 1.92 kN；經計算得到，靜荷載標準值 NG = NG1+NG2+NG3 =2.9996 kN；2.活荷載為施工荷載標準值與振搗混凝土時產生的荷載經計算得到，活荷載標準值 NQ = (2.5+0.45 ) 0.80

46、.8 = 1.888 kN；3.不考慮風荷載時,立桿的軸向壓力設計值計算N = 1.2NG + 1.4NQ =6.243 kN；七、立桿的穩定性計算立桿的穩定性計算公式: =N/(A)f其中 N - 立桿的軸心壓力設計值(kN) ：N = 7.267 kN； - 軸心受壓立桿的穩定系數,由長細比 lo/i 查表得到； i - 計算立桿的截面回轉半徑(cm) ：i = 1.59 cm； A - 立桿凈截面面積(cm2)：A = 4.24 cm2； W - 立桿凈截面模量(抵抗矩)(cm3)：W=4.49 cm3； - 鋼管立桿最大應力計算值 (N/mm2)； f- 鋼管立桿抗壓強度設計值 ：f

47、=205 N/mm2； L0- 計算長度 (m)；按下式計算: l0 = h+2a = 1.5+0.12 = 1.7 m； a - 立桿上端伸出頂層橫桿中心線至模板支撐點的長度；a = 0.1 m；l0/i = 1700 / 15.9 = 107 ；由長細比 Lo/i 的結果查表得到軸心受壓立桿的穩定系數= 0.537 ；鋼管立桿的最大應力計算值 ；=7267.088/(0.537424) = 31.917 N/mm2；鋼管立桿的最大應力計算值 = 31.917 N/mm2 小于 鋼管立桿的抗壓強度設計值 f = 205 N/mm2，滿足要求！如果考慮到高支撐架的安全因素，建議按下式計算l0

48、= k1k2(h+2a)= 1.1671.029(1.5+0.12) = 2.041 m；k1 - 計算長度附加系數按照表1取值1.167；k2 - 計算長度附加系數，h+2a = 1.7 按照表2取值1.029 ；Lo/i = 2041.433 / 15.9 = 128 ；由長細比 Lo/i 的結果查表得到軸心受壓立桿的穩定系數= 0.406 ；鋼管立桿的最大應力計算值 ；=7267.088/(0.406424) = 42.215 N/mm2；鋼管立桿的最大應力計算值 = 42.215 N/mm2 小于 鋼管立桿的抗壓強度設計值 f = 205 N/mm2，滿足要求！2.梁模板扣件鋼管高支撐

49、架計算書 梁段:L（400900） 一、參數信息1.模板支撐及構造參數梁截面寬度 B(m)：0.20；梁截面高度 D(m)：0.6；混凝土板厚度(mm)：120.00；立桿沿梁跨度方向間距La(m)：0.80；立桿上端伸出至模板支撐點長度a(m)：0.30；立桿步距h(m)：1.50；板底承重立桿橫向間距或排距Lb(m)：0.80；梁支撐架搭設高度H(m)：6.2；梁兩側立桿間距(m)：0.80；承重架支撐形式：梁底支撐小楞垂直梁截面方向；梁底增加承重立桿根數：1；采用的鋼管類型為483；立桿承重連接方式：單扣件，考慮扣件質量及保養情況，取扣件抗滑承載力折減系數：0.80；2.荷載參數新澆混凝

50、土重力密度(kN/m3)：24.00；模板自重(kN/m2)：0.30；鋼筋自重(kN/m3):1.50；施工均布荷載標準值(kN/m2)：2.0；新澆混凝土側壓力標準值(kN/m2)：17.8；振搗混凝土對梁底模板荷載(kN/m2)：2.0；振搗混凝土對梁側模板荷載(kN/m2)：4.0；3.材料參數木材品種：東北落葉松；木材彈性模量E(N/mm2)：10000.0；木材抗壓強度設計值fc(N/mm2)：15.0；木材抗彎強度設計值fm(N/mm2)：17.0；木材抗剪強度設計值fv(N/mm2)：1.6；面板材質：膠合面板；面板厚度(mm)：15 .00；面板彈性模量E(N/mm2)：60

51、00.0；面板抗彎強度設計值fm(N/mm2)：13.0；4.梁底模板參數梁底方木截面寬度b(mm)：40.0；梁底方木截面高度h(mm)：90.0；梁底縱向支撐根數：2；5.梁側模板參數主楞間距(mm)：400；次楞根數：4；主楞豎向支撐點數量：2；固定支撐水平間距(mm)：400；豎向支撐點到梁底距離依次是：150mm，300mm；主楞材料：圓鋼管；直徑(mm)：48.00；壁厚(mm)：3.00；主楞合并根數：2；次楞材料：木方；寬度(mm)：40.00；高度(mm)：90.00；二、梁側模板荷載計算按施工手冊，新澆混凝土作用于模板的最大側壓力，按下列公式計算，并取其中的較小值: F=0

52、.22t12V1/2 F=H其中 - 混凝土的重力密度，取24.000kN/m3； t - 新澆混凝土的初凝時間，取2.000h； T - 混凝土的入模溫度，取20.000； V - 混凝土的澆筑速度，取1.500m/h； H - 混凝土側壓力計算位置處至新澆混凝土頂面總高度，取0.750m； 1- 外加劑影響修正系數，取1.200； 2- 混凝土坍落度影響修正系數，取1.150。分別計算得 17.848 kN/m2、18.000 kN/m2，取較小值17.848 kN/m2作為本工程計算荷載。三、梁側模板面板的計算面板為受彎結構,需要驗算其抗彎強度和剛度。強度驗算要考慮新澆混凝土側壓力和振搗

53、混凝土時產生的荷載；撓度驗算只考慮新澆混凝土側壓力。次楞的根數為4根。面板按照均布荷載作用下的三跨連續梁計算。 面板計算簡圖(單位：mm)1.強度計算材料抗彎強度驗算公式如下： M/W f其中，W - 面板的凈截面抵抗矩，W = 401.61.6/6=17.07cm3； M - 面板的最大彎矩(Nmm)； - 面板的彎曲應力計算值(N/mm2) f - 面板的抗彎強度設計值(N/mm2)；按照均布活荷載最不利布置下的三跨連續梁計算：M = 0.1q1l2+0.117q2l2其中 ，q - 作用在模板上的側壓力，包括：新澆混凝土側壓力設計值: q1= 1.20.417.85=8.567kN/m；

54、振搗混凝土荷載設計值: q2= 1.40.44=2.24kN/m；計算跨度: l = (600-120)/(4-1)= 160mm；面板的最大彎矩 M= 0.18.567(600-120)/(4-1)2 + 0.1172.24(600-120)/(4-1)2= 2.86104Nmm；面板的最大支座反力為: N=1.1q1l+1.2q2l=1.18.567(600-120)/(4-1)/1000+1.22.240(600-120)/(4-1)/1000=1.94 kN；經計算得到，面板的受彎應力計算值: = 2.86104 / 1.94104=1.459N/mm2；面板的抗彎強度設計值: f =

55、 13N/mm2；面板的受彎應力計算值 =1.3N/mm2 小于 面板的抗彎強度設計值 f=13N/mm2，滿足要求！ 2.撓度驗算 =0.677ql4/(100EI)=l/250 q-作用在模板上的新澆筑混凝土側壓力線荷載設計值: q = q1= 8.567N/mm； l-計算跨度: l = (600-120)/(4-1)=160mm； E-面板材質的彈性模量: E = 6000N/mm2； I-面板的截面慣性矩: I = 401.61.61.6/12=13.65cm4；面板的最大撓度計算值: = 0.6778.567(600-120)/(4-1)4/(10060001.37105) = 0

56、.046 mm；面板的最大容許撓度值: = l/250 =(600-120)/(4-1)/250 = 0.64mm；面板的最大撓度計算值 =0.03mm 小于 面板的最大容許撓度值 =0.573mm，滿足要求！四、梁側模板支撐的計算1.次楞計算次楞直接承受模板傳遞的荷載，按照均布荷載作用下的三跨連續梁計算。次楞均布荷載按照面板最大支座力除以面板計算寬度得到：q = 1.736/0.400= 4.340kN/m本工程中，次楞采用木方，寬度40mm，高度90mm，截面慣性矩I，截面抵抗矩W和彈性模量E分別為:W = 1499/6 = 54cm3；I = 14999/12 = 243cm4；E =

57、10000.00 N/mm2； 計算簡圖 剪力圖(kN) 彎矩圖(kNm) 變形圖(mm)經過計算得到最大彎矩 M = 0.069 kNm，最大支座反力 R= 1.910 kN，最大變形 = 0.031 mm(1)次楞強度驗算強度驗算計算公式如下: = M/Wf經計算得到，次楞的最大受彎應力計算值 = 6.94104/5.40104 = 1.3 N/mm2；次楞的抗彎強度設計值: f = 17N/mm2；次楞最大受彎應力計算值 = 1.3 N/mm2 小于 次楞的抗彎強度設計值 f=17N/mm2，滿足要求！(2)次楞的撓度驗算次楞的最大容許撓度值: = 400/400=1mm；次楞的最大撓度

58、計算值 =0.031mm 小于 次楞的最大容許撓度值 =1mm，滿足要求！2.主楞計算主楞承受次楞傳遞的集中力，取次楞的最大支座力1.91kN,按照集中荷載作用下的簡支梁計算。本工程中，主楞采用圓鋼管，直徑48mm，壁厚3mm，截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為:W = 24.493=8.99cm3；I = 210.783=21.57cm4；E = 206000.00 N/mm2； 主楞計算簡圖 主楞彎矩圖(kNm) 主楞變形圖(mm)經過計算得到最大彎矩 M= 0.156 kNm，最大支座反力 R= 3.246 kN，最大變形 = 0.059 mm(1)主楞抗彎強度驗算 = M/Wf經計算得到

59、，主楞的受彎應力計算值: = 1.56105/8.99103 = 17.4 N/mm2；主楞的抗彎強度設計值: f = 205N/mm2；主楞的受彎應力計算值 =17.4N/mm2 小于 主楞的抗彎強度設計值 f=205N/mm2，滿足要求！(2)主楞的撓度驗算根據連續梁計算得到主楞的最大撓度為 0.059 mm主楞的最大容許撓度值: = 150/400=0.375mm；主楞的最大撓度計算值 =0.059mm 小于 主楞的最大容許撓度值 =0.375mm，滿足要求！五、梁底模板計算面板為受彎結構,需要驗算其抗彎強度和撓度。計算的原則是按照模板底支撐的間距和模板面的大小,按支撐在底撐上的簡支梁計

60、算。強度驗算要考慮模板結構自重荷載、新澆混凝土自重荷載、鋼筋自重荷載和振搗混凝土時產生的荷載；撓度驗算只考慮模板結構自重、新澆混凝土自重、鋼筋自重荷載。本算例中，面板的截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為: W = 8001616/6 = 3.41104mm3； I = 800161616/12 = 2.73105mm4； 1.抗彎強度驗算按以下公式進行面板抗彎強度驗算： = M/Wf鋼筋混凝土梁和模板自重設計值(kN/m)：q1=1.2(24.00+1.50)0.6+0.300.80=14.93kN/m；施工荷載與振搗混凝土時產生的荷載設計值(kN/m)：q2=1.4(2.00+2.00)0.8

61、0=4.480kN/m；q=14.928+4.480=19.41kN/m；最大彎矩及支座反力計算公式如下:Mmax=ql2/8 = 1/819.412002=9.7104Nmm；RA=RB=0.5ql=0.519.410.2=1.94kN =Mmax/W=9.7104/3.41104=2.84N/mm2；梁底模面板計算應力 =2.7 N/mm2 小于 梁底模面板的抗彎強度設計值 f=13N/mm2，滿足要求！2.撓度驗算根據建筑施工計算手冊剛度驗算采用標準荷載，同時不考慮振動荷載作用。最大撓度計算公式如下：= 5ql4/(384EI)=l/250其中，q-作用在模板上的壓力線荷載:q =q1/

62、1.2=11.460kN/m； l-計算跨度(梁底支撐間距): l =200.00mm； E-面板的彈性模量: E = 6000.0N/mm2；面板的最大允許撓度值: =200.00/250 = 0.800mm；面板的最大撓度計算值: = 513.7522004/(38460002.73105)=0.175mm；面板的最大撓度計算值: =0.175mm 小于 面板的最大允許撓度值: =0.8mm，滿足要求！六、梁底支撐的計算本工程梁底支撐采用方木。強度及抗剪驗算要考慮模板結構自重荷載、新澆混凝土自重荷載、鋼筋自重荷載和振搗混凝土時產生的荷載；撓度驗算只考慮模板結構自重、新澆混凝土自重、鋼筋自重

63、荷載。1.荷載的計算梁底支撐小楞的均布荷載按照面板最大支座力除以面板計算寬度得到：q=1.823/0.8=2.279kN/m2.方木的支撐力驗算 方木計算簡圖方木按照三跨連續梁計算。本算例中，方木的截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為:W=499/6 = 54 cm3；I=4999/12 = 243 cm4；方木強度驗算計算公式如下:最大彎矩 M =0.1ql2= 0.12.2790.82 = 0.146 kNm；最大應力 = M / W = 0.146106/54000 = 2.7 N/mm2；抗彎強度設計值 f =13 N/mm2；方木的最大應力計算值 2.7 N/mm2 小于 方木抗彎強度設

64、計值 13 N/mm2,滿足要求!方木抗剪驗算截面抗剪強度必須滿足: = 3V/(2bh0)其中最大剪力: V =0.62.2790.8 = 1.094 kN；方木受剪應力計算值 = 31.0941000/(24090) = 0.456 N/mm2；方木抗剪強度設計值 = 1.6 N/mm2；方木的受剪應力計算值 0.456 N/mm2 小于 方木抗剪強度設計值 1.6 N/mm2,滿足要求!方木撓度驗算計算公式如下: = 0.677ql4/(100EI)=l/250方木最大撓度計算值 = 0.6772.2798004 /(10010000243104)=0.26mm；方木的最大允許撓度 =0

65、.8001000/250=3.200 mm；方木的最大撓度計算值 = 0.26 mm 小于 方木的最大允許撓度 =3.2 mm，滿足要求！3.支撐小橫桿的強度驗算梁底模板邊支撐傳遞的集中力：P1=RA=1.823kN梁兩側部分樓板混凝土荷載及梁側模板自重傳遞的集中力：P2=(0.800-0.200)/40.800(1.20.12024.000+1.42.000)+1.220.800(0.550-0.120)0.300=0.998kN 簡圖(kNm) 剪力圖(kN) 彎矩圖(kNm) 變形圖(mm)經過連續梁的計算得到：支座力:N1=N3=0.243 kN；N2=5.159 kN；最大彎矩 Mm

66、ax=0.185 kNm；最大撓度計算值 Vmax=0.033 mm；最大應力 =0.185106/4490=41.2 N/mm2；支撐抗彎設計強度 f=205 N/mm2；支撐小橫桿的最大應力計算值 41.2 N/mm2 小于 支撐小橫桿的抗彎設計強度 205 N/mm2,滿足要求!七、梁跨度方向鋼管的計算 梁底支撐縱向鋼管只起構造作用，無需要計算八、扣件抗滑移的計算按規范表5.1.7,直角、旋轉單扣件承載力取值為8.00kN，該工程實際的旋轉單扣件承載力取值為0.80kN。縱向或橫向水平桿與立桿連接時，扣件的抗滑承載力按照下式計算(規范5.2.5): R Rc其中 Rc - 扣件抗滑承載力

67、設計值,取6.40 kN； R - 縱向或橫向水平桿傳給立桿的豎向作用力設計值；計算中R取最大支座反力，根據前面計算結果得到 R=5.159 kN；R 6.40 kN , 單扣件抗滑承載力的設計計算滿足要求! 九、立桿的穩定性計算立桿的穩定性計算公式 = N/(A)f1.梁兩側立桿穩定性驗算其中 N - 立桿的軸心壓力設計值，它包括：橫向支撐鋼管的最大支座反力： N1 =0.243kN ；腳手架鋼管的自重： N2 = 1.20.1296.2=0.9597kN；樓板混凝土、模板及鋼筋的自重：N3=1.2(0.80/2+(0.80-0.20)/4)0.800.30+(0.80/2+(0.80-0.

68、20)/4)0.800.120(1.50+24.00)=1.774kN；施工荷載與振搗混凝土時產生的荷載設計值：N4=1.4(2.000+2.000)0.800/2+(0.800-0.200)/40.800=2.464kN；N =N1+N2+N3+N4=0.243+0.9597+1.774+2.464=5.441kN； - 軸心受壓立桿的穩定系數，由長細比lo/i 查表得到； i - 計算立桿的截面回轉半徑(cm)：i = 1.59； A - 立桿凈截面面積(cm2)： A = 4.24； W - 立桿凈截面抵抗矩(cm3)：W = 4.49； - 鋼管立桿軸心受壓應力計算值(N/mm2)；

69、f - 鋼管立桿抗壓強度設計值：f =205N/mm2； lo - 計算長度(m)； 根據扣件式規范，立桿計算長度lo有兩個計算公式lo=kh和lo=h+2a， 為安全計，取二者間的大值，即: lo = Max1.1671.71.5,1.5+20.3= 2.976 m； k - 計算長度附加系數，取值為：1.167； - 計算長度系數，參照扣件式規范表，=1.7； a - 立桿上端伸出頂層橫桿中心線至模板支撐點的長度；a=0.3m；得到計算結果: 立桿的計算長度 lo/i = 2975.85 / 15.9 = 187；由長細比 lo/i 的結果查表得到軸心受壓立桿的穩定系數= 0.205；鋼管

70、立桿受壓應力計算值；=6393.858/(0.205424) = 73.6N/mm2；鋼管立桿穩定性計算 = 73.6N/mm2 小于 鋼管立桿抗壓強度的設計值 f = 205N/mm2，滿足要求！2.梁底受力最大的支撐立桿穩定性驗算其中 N - 立桿的軸心壓力設計值，它包括：橫向鋼管的最大支座反力：N1 =5.159kN；腳手架鋼管的自重： N2 = 1.20.129(6.2-0.6)=0.867kN；N =N1+N2 =5.159+0.867=6.02kN； - 軸心受壓立桿的穩定系數，由長細比 lo/i 查表得到； i - 計算立桿的截面回轉半徑 (cm)：i = 1.59； A - 立

71、桿凈截面面積 (cm2)： A = 4.24； W - 立桿凈截面抵抗矩(cm3)：W = 4.49； - 鋼管立桿軸心受壓應力計算值 ( N/mm2)； f - 鋼管立桿抗壓強度設計值：f =205 N/mm2； lo - 計算長度(m)； 根據扣件式規范，立桿計算長度lo有兩個計算公式lo=kh和lo=h+2a， 為安全計，取二者間的大值，即: lo = Max1.1671.71.5,1.5+20.3= 2.976 m； k - 計算長度附加系數，取值為：1.167 ； - 計算長度系數，參照扣件式規范表，=1.7； a - 立桿上端伸出頂層橫桿中心線至模板支撐點的長度；a=0.3m；得到

72、計算結果: 立桿的計算長度 lo/i = 2975.85 / 15.9 = 187；由長細比 lo/i 的結果查表得到軸心受壓立桿的穩定系數= 0.205；鋼管立桿受壓應力計算值；=6987.025/(0.205424) = 80.4N/mm2；鋼管立桿穩定性計算 = 80.4N/mm2 小于 鋼管立桿抗壓強度的設計值 f = 205N/mm2，滿足要求！ 考慮到高支撐架的安全因素，建議按下式計算 lo= k1k2(h+2a) = 1.1671.023(1.5+0.32) = 2.507 m； k1 - 計算長度附加系數按照表1取值1.167; k2 - 計算長度附加系數，h+2a =2.1按照表2取值1.023；lo/i = 2507.066 / 15.9 = 158；由長細比 lo/i 的結果查表得到軸心受壓立桿的穩定系數= 0.281；鋼管立桿的最大應力計算值；= 6987.025/(0.281424) = 58.6N/mm2；鋼管立桿穩定性計算 = 58.6N/mm2 小于 鋼管立桿抗壓強度的設計值 f = 205N/mm2，滿足要求！ 以上表參照：扣件式鋼管模板高支撐架設計和使用安全 注：1）梁下小橫桿支撐懸臂端（a值）計算時取300mm),如實際大于300mm時，小橫桿必須與梁每側兩根以上立桿相連接。