1、高支模施工方案第一章 工程概況1.工程概況擬建的工業基地工程，位于廣州廣從路，工程用地面積約為5000平方米，總建筑面積約為17196平方米。結構型式是現澆框架結構, 建筑層數5層，地下室一層，建筑總高度為24米； 本工程/軸與A/D軸相交處為地下室屬于高支模區域，層高為4.5M，樓板厚為180，梁斷面尺寸：主梁為4001000，3501000，300800，次梁為250700，200700，200500等,梁最大跨度為10M, 采用門式架作高支模支頂直接坐落地下室底板上。首層層高為6M，板厚120，梁斷面尺寸：主梁為4001000，3501000，3001000，300800，次梁為2507

2、00，250600，250400，200400等，梁最大跨度為10M，采用門式架作高支模支頂直接坐落在0.00砼板上,為確保高支模安全施工、安全拆除，特編制此方案以指導施工。2.編制依據2.1工業基地工程建筑、結構施工圖；2.2混凝土結構工程施工質量驗收規范 GB 50204-20022.3建筑工程施工質量驗收統一標準 GB 50300-20012.4建筑工程大模板技術規程 JGJ74-20032.5建筑施工安全檢查標準 JGJ59-992.6建筑施工門式鋼管腳手架安全技術規程 JGJ128-2002.7建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規程 JGJ130-2002第二章 現場施工管理架構1、施

3、工小組為了確保高支模施工過程的安全，實現“安全文明施工樣板工地”，成立以項目經理為組長的安全文明施工領導小組，其人員和分工如下：組長：（項目經理）全面負責協調安排及施工指揮。副組長：（技術負責人）負責現場技術交底。成員：（施工技術員）負責施工監督工作。 （專職安全員）負責施工安全巡視及檢查工作。 （專職質檢員）負責質量監督檢查工作。2、勞動力計劃選擇技術全面，且具有一定經驗的專業施工班組，施工人員必須持有效的特殊工種上崗證。須經過質量、安全、文明施工教育后，方可上崗作業，具體安排如下：勞動力計劃工種名稱人數備注架子工12雜工6模板工50雜工10混凝土工20電焊工6電工2鋼架司機2第三章 主要施

4、工方法1、 柱模板加工與安裝柱模板采用18夾板，8080木枋做豎楞，間距為300；柱箍采用248鋼管和M12對拉螺栓夾固，樓板面上350設第一道柱箍后，再以間距500布置柱箍。柱中穿心螺栓，柱側壁四面用48mm3.5mm鋼管作斜撐，支撐在柱箍上，形成一穩定受力體系，保證柱模的強度和剛度。（1）按設計圖紙尺寸制作柱側模板（注意：外側板寬度要加大二倍內側板模板厚）后，按照放線位置釘好壓腳板再安裝柱模板，兩垂直向加斜拉頂撐，校正垂直度及柱頂對角線。（2）安裝柱箍：柱箍間距一般為500，最下一層距樓面350，柱截面邊長大于800時應設置柱中穿心螺桿，螺桿的直徑為12，間距按500設置。柱模板基本參數柱

5、斷面長度B=800mm；柱斷面寬度H=800mm；方木截面寬度=80mm；方木截面高度=80mm；方木間距l=300mm, 膠合板截面高度=18mm。 2、樓板支頂體系樓板支頂體系采用門式架進行支撐，支撐主要按900900的間距布置。樓面模板采用18厚夾板。樓板模板的安裝采用壓梁旁板式，梁側豎向壓枋兼作縱向主龍骨的一端支撐，沿板橫向設一層次龍骨，次龍骨方條位于主龍骨之上垂直主龍骨木枋與梁交接另一端，梁側豎向壓枋兼作支撐，主龍骨間距為900mm采用8080木枋，次龍骨間距為450mm采用8080木枋；板設置支頂橫向龍骨通過上托支撐在門式架上端（見附支頂大樣圖）。梁下門式架設置的間距依不同截梁的計

6、算結果進行布置。離樓地面約200mm300 mm處設一道掃地桿，然后沿支頂高度設置縱橫鋼管拉結桿，水平桿應與結構柱作拉結以加強穩定性。在制作安裝樓面模板時，現場施工人員按設計標高放線調整頂架的高度，注意上托旋頭的高度不得大于250mm，防止搖擺，失穩。標高調好后就安裝梁底模板，并按設計、規范要求起拱為跨度的3。樓板模板鋪設時應順同一方向鋪起，在中間收口，板縫必須嚴密，保證位置，平整度準確，誤差符合檢評表的要求。模板安裝后，應再詳細校正和檢查加固。澆筑混凝土之前，要充分濕潤模板。3、 梁模板制作與安裝1、梁模板的制作梁底模板及側模均采用18mm厚木夾板 ，豎向龍骨采用80mm80mm木枋，間距3

7、00mm，縱向采用248mm3.5mm鋼管加固，采用12螺栓600mm用蝴蝶扣加固，梁底縱向次龍骨木方采用80mm80mm300-450，橫向主龍骨木方采用80mm80mm450-800。2、模板安裝大梁（梁高1000）裝模時，先釘裝梁底板，待梁筋安裝完成后，經檢查無誤差，才封梁的兩側旁板。（1）在柱頭上彈出軸線、梁位置和水平線，釘柱頭模板。（2）梁底模板：按設計標高調整頂架的標高，然后安裝梁底模板，并拉線找平。根據墨線安裝梁側模板，壓腳板，斜撐等。當梁跨度大于及等于4m時，跨中梁底處應按設計要求起拱，如設計無要求時，起拱高度為梁跨的2。主次梁交接時，先主梁起拱，后次梁起拱。（3）梁側模板：根

8、據墨線安裝梁側模板，壓腳板，斜撐等。梁側模板制作高度應根據梁高及樓板模板壓旁來確定。（4）當梁凈高超過900時，梁側模板加螺栓加固。（具體拉結位置見附圖）4、高支模頂架搭設高支模頂架采用國標門式架搭設，門式架底部離地面約200300縱橫設一道鋼管掃地桿。支撐主梁的支架必須設置連續剪刀撐，并沿梁縱橫向通長布置。1、高支模系統采用頂架搭設一般規定。（1）門式架頂架材料選擇及質量標準a、門式架應采用現行國家標準建筑施工門式鋼管腳手架安全技術規范 (JGJ 1282000)，其質量應符合現行國家標準碳素結構鋼的規定。b、門式架的尺寸和表面質量應符合下列規定：、新門式架應有質量證明書。、門式架表面應平直

9、光滑，不應有裂痕、結疤、分層、錯位、硬彎、毛刺、壓痕、和深的劃道。、門式架必須涂有防銹漆。門式架外徑、壁厚、端面等的允許偏差分別為：0.5、0.5、0.5。、門式架表面生銹深度0.50，當銹蝕深度超過規定值時不得使用。、舊拉桿使用前應進行銹蝕厚度檢查，有裂縫、變形的禁止使用。c、門式架上嚴禁打孔。（2）扣件a、扣件式鋼管頂架應采用可鍛鑄鐵作的扣件，其材料材質應符合國家現行的規范標準鋼管扣件腳手架扣件（GB15831）的規定。b、高支模支架系統采用的扣件，在螺栓擰緊扭力矩達65NM時，不得發生破壞。（3）模板架每根立桿底部應設置底座。（4）腳手架必須設置橫向掃地桿。縱向掃地桿采用直角扣件固定在距

10、底座上皮不大于200300處的立桿上。橫向掃地桿亦應采用直角固定在靠縱向掃地桿下方的立桿上。（5）立桿接長除頂層頂步采用搭接外，其余各層各步接頭必須采用對接扣件連接。對接、搭接應符合下列規定：a、桿上的對接扣件應交錯布置；兩根相鄰立桿的接頭不應設置在同步內，同步內隔一根立桿的兩個相隔接頭在高度方向錯開距離不宜小于500，各接頭中心節點的距離不宜大于步距的1/3。b、對接寬度不應小于1000，應采用不少于2個旋轉扣件固定，端部扣件蓋板至桿端的邊緣距離不應小于100。（6）支架立桿應豎直設置，2m高度的垂直允許偏差為15。（7）設在支架立桿根部的可調底座，當其伸出長度超過300時，應設置水平桿固定

11、。（8）模板支架的支撐設置應符合下列規定:a、模板支架四邊與中間間隔四排支架立桿應設置一道縱向剪立撐，由底至頂連續設置。b、高于4m的模板支架，其兩端和中間每隔4排支架立桿從頂開始向下每隔2步設置一道水平剪立撐。c、剪刀撐的構造應符合下列規定：、每道剪刀撐跨越立桿的根數宜按下表規定確定。剪立撐斜桿于地面的傾角455060剪立撐跨越立桿的最多跟數n765、每道剪刀撐寬度不應小于4跨，且不應小于6m,斜桿與地面的傾斜角在4560之間。、剪刀撐斜桿的接長宜采用搭接。立桿接長除頂層頂部可采用搭接外，其余各層各部搭接必須采用對接扣件連接。對接、搭接應符合下列規定：、立桿上對接扣件應交錯布置，兩根相鄰立桿

12、的接頭不應設置在同步內，同步內隔一根立桿的兩個相隔接頭在高度方向錯開的距離不應小于500，接頭中心至主結點的距離不宜大于步距的1/3。、搭接長度不應小于1m,應采用不少于2個螺旋扣件固定，端部扣件蓋板的邊緣至桿端距離不應小于100。、剪刀撐斜桿應用螺旋扣件固定在與之相交的橫向水平桿的伸出端或立桿拉上，螺旋扣件中心線至主結點的距離不宜大于150。d、頂架搭設完畢后，架體與外圍已經澆注的一、二層混凝土框架梁和柱拉結，與梁二跨一拉，與柱子一步一拉結。(9)方條均采用8080杉木或松木桿L2000mm順直無撓曲斷裂腐爛殘缺等現象.2、高支模頂架搭設完畢應進行檢查驗收，合格以后方可使用。檢查驗收的具體內

13、容如下：、基礎是否平實，可調底座、木枋安放是否符合要求。、檢查頂架垂直度，要求偏差不大于0.5%。、扣件緊固狀態是否合格。、水平架，水平加固桿，剪力撐是否符合要求。、安全網和防護欄桿設置是否符合要求。、高支模頂架驗收是否符合安全要求。3、高支模頂架驗收合格方可使用。使用前應該對工人進行安全使用教育及技術交底工作。5 、結構支模順序支模順序為：柱模梁模板模當柱筋扎好后，開始支柱模。柱模安裝好后，校核其軸線、垂直度及幾何尺寸無誤后，將其支撐牢固，搗柱砼，然后進行梁板模的安裝，安裝時要特別注意梁柱的各個節點處的幾何尺寸、軸線位置的準確性，梁、模板以80100的木枋墊平支牢，保證模板系統的整體穩定性和

14、幾何尺寸的準確性。釘樓面模板時需要在下面留出施工通道，方便檢查加固。6、 梁、板砼的澆筑澆筑方法應由一端開始用“趕漿法”推進，梁分層澆筑。首先將主梁砼澆筑至次梁底，第二次澆至梁高1000處，并停頓一段時間，以便砼的沉降密實，在砼初凝前同板砼一同澆注（見梁分層澆注圖）。板砼的虛鋪厚度應大于板厚，振搗完畢，用刮尺抹平。刮平過程中，混凝土面要飽滿，不能留有小凹洞，必須用人工預先邊壓漿，邊抹面。梁板砼的振搗。梁板砼使用插入式振動棒及平板式振動器振搗。使用插入式振動棒時，振動棒應垂直插入，并插到尚未初凝的下層中50100，以使上下層相互結合。振動棒插點的間距一般不應超過振動棒有效作用半徑的1.5倍，振搗

15、時應“快插慢拔”。振搗時間一般每插點為2030秒，見到砼不再顯著下沉，不再出現氣泡，表面泛出水泥漿和外觀均勻為止。作業中要避免將振動棒觸及鋼筋，鋼結構預埋件，水電預埋管，模板等。平板式搗動器振搗砼，應使平板底面與砼全面接觸，每一次振到砼表面泛漿，不再下沉后，即可緩慢向前移動。混凝土入模溫度必須控制在30以內，坍落度控制在混凝土配合比要求范圍內，混凝土初凝時間要控制在2.53小時。如果混凝土臨時間斷處超出初凝時間仍然未能結合時，應在混凝土初凝前在結合處及時澆上適量混凝土以推遲結合處的初凝時間，保證結合縫的接搓。混凝土養護柱身養護采用淋水。對于暫時不進行上部結構施工的柱預留鋼筋，經清除搗柱混凝土時

16、被污染的混凝土漿后，要用膠布包裹，以防止雨水銹蝕預留鋼筋和銹水污染柱面。樓地面混凝土澆筑完后12小時內采用、淋水的方法進行養護。在已經澆筑混凝土強度1.2N/2，方可在其上進行施工作業。拆模方法模板拆除的時間，應依同條件養護的砼試塊強度來確定，其標準為：跨度小于8m的梁、板混凝土強度達到75%以上；跨度大于8m的梁及懸挑部位混凝土強度須達100%；拆除模板時，操作人員應站在安全的地方。拆除跨度較大的梁下支頂時，應先從跨中開始，分別向兩端拆除。模板支頂的拆除順序：先將支柱上的可調上托松下，使代龍與模板分離，并讓龍骨降至水平拉桿上，接著拆下全部連接模板的附件，再用鋼釬撬動模板，使模板塊降下由代龍支

17、承，拿下模板和代龍，然后拆除水平拉桿及剪力撐和支柱。梁外側模、柱模板在確保混凝土表面不受損壞時，方可進行拆除。先拆除斜撐，再拆模板連接螺桿及附件。用撬棍輕輕撬動模板，使之與混凝土分離，必要時使用塔吊配合拆除。拆下的模板及時清理粘結物，涂刷脫模劑，并分類堆放整齊，拆下的機配件及時集中統一管理。第四章 技術質量保證措施項目部技術負責人應根據該結構層段的技術特點和質量要求，詳細向作業班組人員作出技術、安全交底，并組織有關作業班組人員學習有關的作業指導書和廣州市建筑業聯合會有關建設工程質量通病預防和糾正措施里的相關內容。安排“樣板”先行，然后再按照其標準要求全面施工。施工過程中項目部將選派經驗豐富的專

18、業技術人員在現場負責施工方案的施工管理、施工監測、技術指導等多項工作。施工員和質安員對其質量、安全進行全面監控。落實三級檢驗制度，即班組自檢、項目部質安員驗收，合格后報監理驗收。如發現有不合格的必須返工重做直至合格標準為止，絕不允許有不合格品流至下一工序。第五章 成品保護措施在已完成砼面上搭設腳手架時要分批進場施工，作業材料分散均勻盡量輕放，不得集中超高堆放。支頂材料應分規格，堆放整齊、平整，下墊木枋，吊運門式架時應和機駕員保持良好聯系，下放鋼筋要慢，避免造成樓板損壞。搭設時作業人員不能高空拋物，以免影響樓板質量，支頂下托應墊在雙排木枋上，杜絕把下托直接支在樓面砼上。模板支撐體系完成后，及時將

19、多余材料及垃圾清除干凈；安裝預留洞口模板及預埋件應在支模時配合進行，不得任意拆除模板及重錘擊模板、支撐門式架，以免影響質量；砼澆筑時，嚴禁在高支模腳手架上固定或者架設泵送混凝土管及起重設備。架設施工水平運輸通道，不得直接擱置在側模上。拆模時不得用大錘硬砸或撬棍硬撬，以免損傷混凝土表面及楞角。第六章 安全技術措施貫徹國家安全生產、勞動保護方面的方針，政策和規定。堅持“安全第一，預防為主”的方針。確立高支模施工現場安全責任人。要對操作班組（架子班、木工班、砼工班）認真做好安全、技術交底工作，經過三級交底教育才能上崗操作。高支模施工必須按經審核的方案施工，未經原審批部門同意，任何人不得修改變更。質安

20、員對施工過程的安全操作進行監控，確保施工生產安全，并要對支撐系統進行全面穩定性檢查。高支模工程安裝完成后，必須經進行三級驗收，班組自檢項目部質安員驗收項目部技術和安全負責人驗收合格，并經公司質安部驗收合格后方能進行鋼筋安裝。施工前外圍腳手架必須先行施工，確保周邊的安全環境。施工現場應搭設工作梯，作業人員嚴禁從支撐系統爬上爬下。作業區內嚴禁私自動火，需要動火作業必須向項目部辦理報批手續。嚴禁在施工作業區內吸煙，并配置適當的滅火器材。保證施工防火安全。澆筑過程中應派專人負責認真檢查，觀察支架體系是否牢固、無變形。發現異常情況，應立即暫停施工，迅速疏散人員，待排除險情并經安全責任人檢查同意后方可復工

21、。高支模搭設，拆除和砼澆筑期間，要求劃定施工作業范圍，設立警示牌，嚴禁非作業人員進入模板底下，并由安全員在現場監護。澆筑砼過程中，要有施工管理人員跟班在現場監控。第七章 高支模安全應急措施7.1基本原則與方針嚴格執行中華人民共和國安全生產法、建設工程安全生產管理條例、安全生產許可證條例等法令法規；堅持安全第一，預防為主、自救為主、統一指揮、分工負責的原則；事故預兆發生后，應防止事故預兆的擴大，中止事故的發生，減少人員的傷亡和財產的損失，優先保護人和優先保護大多數人，優先保護貴重財產等原則和方針。7.2可能發生的事故預兆內容可能出現重大的事故序 號模 板備 注1墜 落2倒塌傾覆3火 災4雷 擊事

22、故預兆的確定序號監察員墜 落備 注1質安員、安全員安全網未按規范要求掛設2質安員、安全員防護欄桿沒有按要求加設3質安員、安全員排柵上落梯底未設兜底網4質安員、安全員未能隔層設置兜底網5質安員、安全員未在排柵外立面每隔五層設置一圈擋板6質安員、安全員出入口未設置頂棚7質安員、安全員作業層無滿鋪腳手板8施工員、質安員工人的不當操作事故預兆的監測人員、方法和時間間隔1、墜落序號監測人員監測方法、工具時間間隔備注1質安員、安全員、班組長目測隨時2質安員、安全員、班組長用卷尺監測隨時3質安員、安全員、班組長目測隨時4質安員、安全員、班組長目測隨時5質安員、安全員、班組長目測隨時6質安員、安全員、班組長目

23、測隨時7技術負責人、質安員日常教育及巡檢進場前及作業時8質安員、安全員、班組長目測隨時2、倒塌傾覆序號監測人員監測方法、工具時間間隔備注1技術負責人審閱施工前2材料員、試驗員、質安員目測材料進場時3質安員、施工員、班組長目測隨時4質安員、施工員、班組長用經緯儀及卷尺測量隨時5質安員、施工員、班組長用水平儀及卷尺測量隨時6質安員、施工員、班組長目測隨時技術負責人、安全員、質安員、施工員、班組長進場前教育及日常監督隨時8技術負責人、質安員方案審查及目測施工全過程9技術負責人、質安員、施工員卷尺施工全過程3、火災序號監測人員監測方法、工具時間間隔備注1質安員、電工、安全員目測隨時2試驗員、材料員查看

24、進場前的檢驗報告材料進場前3安全員、質安員、施工員巡查施工全過程4質安員、安全員、機電班長審批施工全過程5安全員、質安員過程監測施工全過程4、雷擊序號監測人員監測方法、工具時間間隔備注1質安員、安全員目測隨時7.2.4確定影響的范圍和人數1、墜落序號影響范圍.影響人數備注1各層模板作業 面、地面現場作業人員2各層模板作業 面各層作業面的作業人員3排柵上落位置上落各作業層的作業人員4模板各層作業面各層作業面的作業人員5建筑物外圍地面現場作業人員或行人6首層出入口出入建筑物的作業人員7各層模板作業 面、地面操作人員本身及其他現場人員8模板各層作業面各層作業面的作業人員2、倒塌傾覆序號影響范圍. 影

25、響人數備注1整個施工現場現場作業人員2同上同上3同上同上4同上同上5同上同上6同上同上同上同上8同上同上9同上同上3、火災序號影響范圍.影響人數備注1整個施工現場、電力局、工地周邊所有在現場施工的人員2整個施工現場、工地周邊同上3整個施工現場、工地周邊同上4整個施工現場、工地周邊同上5整個施工現場、工地周邊同上4、雷擊序號影響范圍影響人數備注1整個施工現場所有在現場施工的人員7.3事故預兆的應急反應7.3.1應急反應程序7.3.2應急反應的措施應急反應的措施序號出現的事故預兆采取反應的應急措施現場指揮備注1安全網未按規范要求掛設按規范要求將安全網掛設在外立桿的內側，并用鐵絲綁扎牢固。安全員、質

26、安員、班組長2排柵上落梯底未設兜底網上落梯底層層掛設兜底網。安全員、質安員、班組長3未能隔層設置兜底網每隔一層排柵均在其底掛設兜底網。安全員、質安員、班組長4未在排柵外立面每隔五層設置一圈擋板在外立面每隔五層設置一圈擋板。安全員、質安員、班組長5作業層無滿鋪腳手板按要求搭設安全員、質安員、班組長6工人的不當操作進場前進行安全及技術交底，日常工作進行監督。技術負責人、質安員7未編制專項施工方案或方案未經審批施工前必須完成專項施工方案的編寫和審批技術負責人、質安員8材料不合格（腳手架鋼管嚴重銹蝕或變形彎曲等）材料進場前必須提供合格證并 對材料進行驗收。材料員、質安員9地基不平、積水、墊板擺動或底座

27、發生滑動按規范進行檢驗合格后方可繼續搭設。安全員、質安員、班組長10立桿的間距垂直度不符合方案要求按方案進行檢驗合格后方可繼續搭設。安全員、質安員、班組長11水平桿的步距、水平度不符合方案要求按方案進行檢驗合格后方可繼續搭設。安全員、質安員、班組長12支架斜撐的數量不足按方案進行檢驗合格后方可繼續搭設。安全員、質安員、班組長13架體上堆放過重的集中荷載架體上的荷載不允許超過3KN/m2。安全員、質安員、班組長14搭拆過程中不當的操作行為排柵搭設及拆除前均進行安全及技術交底。安全員、質安員、班組長15未按規定的強制性條文進行搭設嚴格按照規范中的強制性條文繼續驗收檢查技術負責人、質安員16安全網不

28、符合阻燃要求通過進場抽檢合格方可用于工程。試驗員、材料員17作業人員在現場吸煙工人進場前進行安全教育，在日常工作中加強處罰力度。質安員、安全員、施工員18動火作業未執行動火審批制度嚴格執行三級動火審批制度，未經審批不得動火。項目經理、安全員、質安員19消防器材或設施不足按安全文明施工規定配置消防器材。項目經理、安全員、質安員20未按要求進行防雷接地進行防雷接地質安員、安全員、班組長發現預兆按通告程序通知相關人員相關人員準備相應工具到達現場報到現場最高指揮員宣布解除緊急狀態，恢復正常生產同心協力排除險情調集適用人力，設備工具，清理必要通道、場地最高指揮員組織啟動應急機構，撤離無關人員，并確定排險

29、方案超過項目部能力請求上級公司和社會相關部門后努力穩定現狀，待救援人員到后積極協助排除險情第八章 降低成本措施模板制安過程中嚴禁隨意開鋸夾板和木枋，嚴禁大材小用。要根據板的模數進行因材制作，對相應固定位置的模板進行編號，確需要開鋸大料的要報主辦施工員批準后，方可進行。材料組要根據工程量，對班組實行限額領料，并制定獎罰制度，促進降低成本的實施。第九章 計算書及大樣圖（一）、高支模支撐體系結構計算以4001000模板為例計算如下：1、模板支撐系統設計 梁底模板采用18mm的木夾板，側模板采用18mm的木夾板，支撐系統采用門式架支撐，用規格8080mm二層木枋作為次龍骨托住梁底模板，再用8080mm

30、木枋一層作為主龍骨放于門式架支撐上。板下第一層次龍骨間距為300mm，第二層次龍骨間距為600mm，主龍骨間距為600mm。木材彈性模量E=9000Mpa，抗壓強度fm13Mpa，順紋抗剪強度fv1.4Mpa。2、梁底模板驗算1）、荷載計算 a、梁底模板自重：(0.40+20.9)0.51.1 KN/m b、新澆混凝土自重：0.401.0249.6 KN/m c、鋼筋自重：0.401.01.50.6 KN/m d、施工人員及設備荷載標準值：0.402.51.0 KN/m e、振動產生荷載：0.402.00.8KN/m q1=1.2(a+b+c)1.5（d+e）1.2（1.19.60.6）1.5

31、（1.00.8）13.562.716.26KN/m2)、設跨度L1為300mm（即梁底橫木枋間距為L1）按四跨連續梁計，計算簡圖如下：q=16.26KN/m300 300 300 3003)、梁底模板抗彎承載力驗算 模板厚h=18mm，模板寬b=350mm，按不利荷載布置，查結構靜力學手冊，靜力學計算 表Km=0.121 MmaxKmq1L12=0.12116.260.32=0.177 KNm W=bh2/6=400182/6=21600mm3 公式Mmax/Wfm =0.177106/21600=8.19Mpafm=13Mpa 滿足要求 4)、梁底模板抗剪強度驗算： I=bh3/12=400

32、183/12=194400mm4 按最不利荷載布置，查結構靜力學手冊，靜力學計算表得Kv0.620 V=Kvq1L1=0.62016.260.30=3.02KN公式max=3V/2bhfv 3V/2bh=33.02103/2400180.629MPafv1.4 MPa 滿足要求 5)、梁底模板撓度驗算 I=bh3/12=400183/12=194400mm4按最不利荷載布置，查結構靜力學手冊，靜力學計算表得KW=0.967 =Kwq1L14/100EI=0.97616.263004/（1009000194400）=0.74 mm=L/250=350/250=1.4mm =0.74mm=1.4m

33、m 即梁底模板厚度滿足要求 3、梁底首層次龍骨計算(本支架結構由三層龍骨組成) 1)、荷載計算Q2=q1次龍骨間距16.260.304.878KN/m 6002)、梁底8080木枋抗彎承載力驗算Mmax=1/8q L24.8781/80.62W=bh2/6=80802/6=85333.3mm3公式：Mmax/WfmMmax/W0.219106/85333.3 mm3=2.57Mpafm=13 Mpa 滿足要求3)、梁底首層8080木枋剪力計算V=Kvq1 =0.624.878=3.02 KNmax=3V/2bhfv3V/2bh=33.02103/(28080)=0.71 Mpafv=1.4 M

34、pa4）、梁底8080木枋撓度驗算I=804/12=3413333.33根據結構靜力手冊=Kwq1L14/100EI=0.9764.8786004/（10090003413333.33）=0.20 mm=L/250=400/250=1.6mm =0.20mm=1.6mm 即梁底首層方條剛度滿足要求 4、梁底二層龍骨強度驗算1)、荷載計算P=q1次龍骨間距16.260.457.37KN/m2)、跨度L3為450mm，按四跨連續梁計，每個集中荷載間距300（次龍骨間距），計算圖如下 3)、二層次龍骨8080木枋抗彎承載力驗算 按最不利荷載布置，查結構靜力手冊，靜力學手冊，靜力學計算表 得Km0.2

35、03 Mmax=KmPL=0.2037.370.90=0.673KNm W=bh2/6=80802/6=85333.33mm3公式 Mmax/Wfm Mmax/W0.673106/85333.337.914fm13 Mpa 滿足要求4)、二層次龍骨8080木枋抗剪強度驗算按最不利荷載布置，查結構靜力手冊，靜力學手冊得: Kv=0.620V=Kv P=0.6207.37=4.57KN公式：max3V/2bh 3V/2bh34.57103/（28080）1.10 Mpafv1.4 Mpa 滿足5)、二層次龍骨8080木枋撓度驗算 I=bh3/12=80803/12=3413333.33mm4 按最

36、不利荷載布置，查結構靜力手冊，得: Kw=0.976 =KwPL4/100EI=0.9767.369004/10090003413333.33=1.5mm=1.5mm=900/250=3.6mm 即二層龍骨剛度滿足要求5)三層主龍骨強度驗算1)、荷載計算P3=q1次龍骨間距16.260.69.756KN/m 12002)、梁底8080木枋抗彎承載力驗算Mmax=1/8q L29.7561/81.221.76KN.mW=bh2/6=160802/6=85333.3mm32=170666.6 mm3公式：Mmax/WfmMmax/W1.76106/85333.3 mm32=10.28Mpafm=1

37、3 Mpa 滿足要求3)、梁底8080木枋剪力計算(2條木枋)V=Kvq1 =0.629.756=6.048 KNmax=3V/2bhfv3V/2bh=36.048103/(216080)=0.76Mpafv=1.4 Mpa4）、梁底8080木枋撓度驗算I=bh3=160803/12=6826666.66根據結構靜力手冊=Kwq1L14/100EI=0.9769.7566004/（10090003413333.33）=4.01mm=L/250=1200/250=4.8mm =4.01mm=4.8mm 即梁底支撐頂托內主龍骨方條剛度滿足要求 6、梁側模板計算 1)、荷載計算： a、新澆混凝土的側

38、壓力： F2=rcH=241.0= 24 KN/m2假設T30，t0=200/(T+15),1=1.2, 2=1.15 梁高為1000，取V2m3/h, 則F2=0.22 rc t012V1/2 0.2224200/（30+15) 1.21.1521/2 45.79 F1 F2，取F124 KN/m2有效高度F/r22/24=0.9m b、振搗器搗砼產生的側壓力：4 KN/mF= a+b=1.224+4=32.8 KN/m22)、側模強度驗算取豎肋間距為L=300mm木模板厚h18mm，高h=1000 q1=F1.0=32.8KN/m按最不利荷載布置，查結構靜力手冊，靜力學手冊得: Km=0.

39、107MmaxKmq1L2=-0.10732.80.32=0.31KNm側梁模板需要截面抵抗矩：W1/6900182=48600mm3公式：Mmax/Wfm Mmax/W0.31106/486006.37fm13Mpa 滿足要求3)、側模板抗剪強度強度驗算按最不利荷載布置，查結構靜力學手冊，靜力學計算表得: KV=0.607V=Kvq1L=0.60732.80.3=5.97 KN公式max=3V/2bhfv 3V/2bh=35.97103/218900=0.55 fv=1.4 Mpa 滿足要求 4)、側模板撓度驗算 按強度驗算荷載組合進行撓度驗算 p2=32.80.3=9.84 KN/m I=

40、bh3/12=900183/12437400mm2按最不利荷載組合進行撓度計算，查結構靜力手冊，靜力學計算表得：kw=0.976 =KwP2L4100EI=0.9769.843004/(1009000437400)=0.197mm =300/250=1.2mm =0.197=1.2mm 滿足要求6、梁側拉結螺栓驗算1)、側模板壓力為：F32.8kN/m22)、拉結螺桿所承受拉力的設計值：0.60.632.8=11808N3)、對拉螺桿M12，截面積113.04mm2公式NAnf 所承受拉力為：Anf113.0417019216.8 N11808 NAnf19216.8 N 滿足要求7、門架計算

41、采用MF1219標準門架一榀門架穩定承載力設計值查JGJ128-2000附錄B得出Nd=40.16(KN) (1)門架荷載計算托木傳來恒荷載標準值NGK1NGK1=16.26KN0.6=9.756KN(式中0.6 m為門架間距)查JGJ128-2000附錄B得出下列數值:門架自重門架1榀0.224KN交叉支撐2付0.042=0.08連接棒2個0.0062=0.012合計:0.224+0.08+0.012=0.16KN每米高門架自重0.3161.9=0.166(KN/m)縱橫向水平加固桿9根(483.5)90.0384=0.346直角扣件12個0.013512=0.162對接扣件9個0.0184

42、9=0.166可調頂托2個0.0452=0.09合計:0.346+0.162+0.166+0.09=0.746(KN)門架自重及其附件產生的荷載標準值NGK2:NGK2=(0.1664.7+0.764)=1.54KN(式中4.7 m為門架搭設高度)托木傳來的活荷載標準值NQK:NQK=31.80.6=3.24(KN)(式中0.6m為門架間距)作用于一榀門架上的軸向力設計值N(不考慮風荷載):N=1.2(NGK1=NGK2)+1.4 NQK =1.2(9.756+1.54)+1.43.24 =18.088KN)(2)門架穩定承載力驗算N=18.088Nd=40.16(KN)(安全)（二）、樓板模

43、板結構計算(樓板厚度為120mm)1、 樓板模板采用18mm夾板，龍骨均采用8080木枋，次龍骨間距450 mm,主龍骨間距900mm1) 荷載計算新澆混凝土自重：240.122.88 KN/m2樓板鋼筋1.50.120.18 KN/m2施工人員及設備荷載標準值：2.0KN/m2振搗混凝土產生的荷載：2KN/m2 2)、樓板模板強度驗算：（以1m板帶計算） 荷載計算值q=1.2(a+b)+1.4(d+e) 1 =9.27KN/m M=qL2/8=9.270.450.452/8=0.11 KNm W=bh2/6=915182/6=49410mm3 M/W=0.11106/49410=2.22=1

44、3 N/mm2 剛度滿足要求 3)、樓板模板剛度驗算 荷載標準值qK=9.270.45=4.17 KN/m I=bh3/12=915183/12=444690 mm4E=9000 N/m2=5qKL4/384EI=(54.174504)/( 3849000444690)=0.56 mm=I/250=1.80 mm 即模板剛度滿足要求 2、 板底次龍骨(木枋8080)強度計算(木枋間距為450 mm)1) 荷載計算9.270.45=4.17 KN/m2) 板底木枋抗彎承載力驗算M=kwpL2=0.1214.170.452=0.1 KNmW=bh2/6=80802/6=85333.3 mm3M/W

45、=0.1106/85333.3=1.19 Mpa=13 Mpa 3)、梁底8080木枋剪力計算V=Kvq1 =0.624.17=2.58KNmax=3V/2bhfv3V/2bh=32.58103/(28080)=0.6Mpafv=1.4 Mpa4）、梁底8080木枋撓度驗算I=804/12=3413333.33根據結構靜力手冊=Kwq1L14/100EI=0.9764.179004/（10090003413333.33）=0.87 mm=L/250=900/250=3.6mm =0.87mm=2.4mm 即板底方條剛度滿足要求3,板底主龍骨強度計算 1) 荷載計算9.270.452=8.34

46、KN/m2) 板底木枋抗彎承載力驗算M=kwpL2=0.1218.340.92=0.817 KNmW=bh2/6=80802/6=85333.3 mm3M/W=0.817106/85333.3=9.57 Mpa=13 Mpa 3)、板底8080木枋剪力計算V=Kvq1 =0.628.34=5.17KNmax=3V/2bhfv3V/2bh=35.17103/(28080)=1.2Mpafv=1.4 Mpa4）、板底8080木枋撓度驗算I=804/12=3413333.33根據結構靜力手冊=Kwq1L14/100EI=0.9768.349004/（10090003413333.33）=1.73 m

47、m=L/250=900/250=3.6mm =1.73mm=3.6mm 即板底方條剛度滿足要求4門架計算采用MF1219標準門架一榀門架穩定承載力設計值查JGJ128-2000附錄B得出Nd=40.16(KN) (1)門架荷載計算托木傳來恒荷載標準值NGK1NGK1=9.27KN0.9=8.343KN (式中0.9m為門架間距)查JGJ128-2000附錄B得出下列數值:門架自重門架1榀0.224KN交叉支撐2付0.042=0.08連接棒2個0.0062=0.012合計:0.224+0.08+0.012=0.16KN每米高門架自重0.3161.9=0.166(KN/m)縱橫向水平加固桿9根(4

48、83.5)90.0384=0.346直角扣件12個0.013512=0.162對接扣件9個0.01849=0.166可調頂托2個0.0452=0.09合計:0.346+0.162+0.166+0.09=0.746(KN)門架自重及其附件產生的荷載標準值NGK2:NGK2=(0.1665.7+0.764)=1.7102KN (式中5.7 m為門架搭設高度)托木傳來的活荷載標準值NQK:NQK=31.80.9=4.86(KN)(式中0.9m為門架間距)作用于一榀門架上的軸向力設計值N(不考慮風荷載):N=1.2(NGK1+NGK2)+1.4 NQK =1.2(8.343+1.7102)+1.44.

49、86 =18.864(KN)(2)門架穩定承載力驗算N=18.864Nd=40.16(KN)(安全)計算小節 3501000、3001000梁均按4001000梁支架結構施工；門架間距均為500，100mm厚樓板均按120mm板支架結構施工； 門架間距為900，300700，250700梁支架結構模板均采用18mm夾板梁下三層龍骨，第一層次龍骨單方條間距300mm,第二層次龍骨間距450，主龍骨用雙方條間距1200, 門式架縱橫間距900900mm,水平鋼管步距1500mm；250400，200400梁支架結構模板均采用18mm夾板梁下二層龍骨，次龍骨單方條間距450mm,主龍骨用單方條間距9

50、00, 門式架縱橫間距900900mm。 第十章 高支模監測措施1、成立應急救援小組。項目經理何兆強任組長，項目副經理李振強任副組長，成員陳波、陳華,陳銘潮等人配合監測人員完成高支模澆注全過程的檢測和事故緊急搶險工作。2、準備應急搶險材料要求就近堆放，同事應注意不要堵塞交通通道。如短鋼管（24），直角、旋轉接頭扣件各準備300個分類堆放。電焊機、氧氣、乙炔分開放置。備擔架若干、急救車輛一臺，成立搶險隊，每班12人，配好應急救援活動照明設施已備停電時使用。3、現場考察、支架結構直接落在0.00砼面層上，考慮特殊情況及環境因素，檢測項目為立桿的沉降、梁的變形、立管的端部位移。4、檢測點的布置梁側變

51、形選取具體見6m高支模監測方案。5、檢測報警值的選取：沉降觀測確定15；梁變形確定為18；立管端部位移確定為10。6、采用全站儀測量梁底變形值。7、監測頻率：在澆注混凝土過程中實施監測按每間隔30分鐘監測一次，監測要求每班不少于3人，一人記錄，一人觀測、一人復核。8、達到警報值立即報告有關單位馬上停止澆注混凝土，查明原因后，作好加固，經監理工程師確認合格后，在恢復澆注混凝土。9、要求項目部施工人員必須本著認真負責的精神，實事求是配會做好數據監測。并把數據匯總作好交接，并把當班匯總的記錄一式四份交監理施工單位各一份，另兩份存底和備查，并作好數據分析。以便了解支架結構在澆注混凝土過程中的變化為今后的高支模結構計算和搭設積累經驗。10、高支模混凝土澆注完成后通過數據分析專家論證支架體系不會發生變化，監測組解散，監測終止。