1、目 錄一、編制依據1二、工程概況1三、材料選擇及控制21、材料及工具選擇22、進場材料的質量控制33、施工材料的控制4四、模板方案選擇41、模板方案選擇說明43、柱模板64、女兒墻模板體系85 梁板模板86、板模支撐體系127、樓梯模板支撐體系138、上反梁模板施工149、板降低部位1410、后澆帶部位1411、變形縫15五、模板拆除15六、模板工程技術措施161、進場材料質量標準162、模板安裝質量要求163、其他注意事項194、脫模劑及模板堆放、維修20七、成品、半成品的保護20八、安全、環保文明施工措施20九、模板坍塌應急措施22十、計算書24一、編制依據1、EA、AB、AO/EF/AQ

2、、AA/AF/XL、AX建筑施工圖2、EA、AB、AO/EF/AQ、AA/AF/XL、AX結構施工圖3、砼結構工程施工質量驗收規范GB50204-20024、混凝土結構設計規范GB50010-20025、建筑施工模板安全技術規范JGJ 162-20086、陽江核電廠一期AB、EA、AO/EF/AQ、AA/AF/XL、AX建安工程施工組織設計二、工程概況1、陽江核電廠EA位于生活區二期，占地面積為5918.87m2，總建筑面積為12336.86m2，地上三層，高度為12.0m。培訓中心大樓分為主樓、輔樓以及技能訓練三部分。主樓為三層，輔樓為一層，技能訓練部分為一層。模擬機培訓中心采用鋼筋混凝土框

3、架結構，現澆鋼筋混凝土樓、屋面板，在主控室、階梯教室柱距較大的部位采用井字梁結構布置。本工程0.000相當于珠江高程9.500米，結構設計使用年限50年，抗震設防烈度為七度，抗震等級為三級。2、AQ/AO/EF位于陽江市東平鎮陽江核電廠廠區北側，東西長60m，南北長30m，建筑占地面積為1815.02m2，建筑面積為1815.02m2，其中AQ高12m，EF高6.3m，AO高9m。AQ/AO/EF均為單層布置。結構類型為鋼筋混凝土框架及排架結構，屋面采用現澆鋼筋混凝土梁板結構，內部吊車梁均采用鋼筋混凝土結構。3、AB工程建筑占地面積為5644.17m2,建筑面積為12735.26m2。結構類型

4、為鋼筋砼框架結構及排架結構，1118軸基礎為沖孔灌注樁基礎，110軸基礎為條形基礎，設計標高0.00相當于珠江基準高程8.80m。4、AA廠房長172.00m，寬76.00m， 112軸線交AL軸線間，結構形式為鋼筋混凝土框架結構，框架的抗震等級為三級，樓面和屋面采用現澆鋼筋混凝土梁板結構。1230軸線交AL軸線間，結構形式為鋼筋混凝土框排架結構，框架的抗震等級均為三級，內設三臺起重量為20噸的吊車，吊車梁采用鋼結構，屋面采用梯形鋼屋架，型鋼檁條，上鋪壓型鋼板。5、化學品庫AX，位于廠區西南側東平臺。AX為單層庫房建筑，長88m，寬42m，占地面積為1805.01m2，總建筑面積為1805.0

5、1m2，高度為5.35m。化學品庫分為兩個庫房，AX1為乙類庫房，建筑面積為1448.8m2；AX2為甲類庫房，建筑面積為318.8m2。化學品庫耐火等級為二級，結構類型為框架結構，本工程0.000相當于珠江高程9.800米。AX廠房位于回填區。回填區經強夯處理后地基承載力不小于180kPa，可作為基礎持力層。AX廠房地基基礎設計等級為丙級，基礎埋深1.2m。三、材料選擇及控制1、材料及工具選擇1.1模板材料：采用18mm厚膠合模板、50mm100mm及100100木方；計算過程中按5090、9090作為木枋的驗算截面。1.2加固材料：M12高強拉桿及配套組件、PVC管、鋼管；1.3支撐體系材

6、料：扣件式腳手架、頂托等； 1.4進入施工現場工作的工人需準備的工具:刀鋸、鐵錘、扳手、工具袋、鋼卷尺、手推刨。2、進場材料的質量控制材料的進場必須有材料員和質檢員的共同簽字才可進入現場。質檢員、工長及材料員必須對層板、木枋等進行100全面檢查，拒絕接收滿足不了施工質量要求的材料。2.1、鋼管材質要求搭設材料采用扣件式鋼管模板支撐體系，鋼管外徑48mm，壁厚3.5mm的焊接鋼管。嚴禁使用彎曲、銹蝕、端口不平的鋼管。鋼管應符合國家標準BG/T13293或BG/T3092。鋼管表面應平直光滑，不應有裂紋分層和硬彎，兩端面切斜的偏差1.7mm；壁厚允許偏差-0.35 mm，外徑允許偏差0.50 mm

7、，且必須涂藍色銹漆進行防銹處理，剪刀撐用桿涂漆為橘黃色，同時滿足JGJ130-2001規范。鋼管上嚴禁打孔。2.2 扣件材質要求扣件為桿件的連接件，用可煅鑄鐵鑄造，扣件不得有裂紋，并將影響其外觀質量的粘砂、毛刺、氧化皮等清除干凈；扣件與鋼管的貼和面必須嚴格整形，應保證與鋼管扣件接觸良好；扣件活動部位應能靈活轉動，旋轉扣件的兩旋轉面間隙應小于1mm；當扣件夾緊鋼管時，開口處的最小距離應不小于5 mm。有裂縫的扣件及松口的螺絲帽必須更換。2.3模板木枋材質要求模板采用規格為183091518mm模板，且根據使用耗損程度進行及時更換，原基礎部位已用層板可用于梁板部位模板。模板內楞采用50100以及1

8、00100木枋，外楞采用鋼管加固，嚴禁使用彎曲、腐朽的木枋。模板使用之前必須刷脫模劑。當模板出現破損及時修補、裁邊。不能修補的要更新模板。模板加工不能在現場加工，必須在木工加工車間，彈線切割，鉆孔在同一部位、同一尺寸的情況下做好標識編號。2.4穿墻螺桿采用12的高強螺桿，加套膠杯和22塑料套管對拉螺栓在模板拆除后抽出重復使用。為保證墻柱截面尺寸、避免拼縫錯臺、避免轉角部位變形，要求在墻柱內模板拼縫處及轉角處必須加鋼筋內撐戴堵頭膠杯，鋼筋內撐使用12以上的鋼筋廢料，根據墻體厚度切割，并應預留堵頭膠杯的厚度。3、施工材料的控制3.1進入施工現場的新層板、木枋、鋼管在指定地點，堆碼整齊，立標示牌。由

9、物資部、工長發放給施工隊，施工隊按照已經定好的數量領取，材料發給施工隊以后由班組自己管理。3.2在施工現場禁止使用手提電鋸、臺鋸，只可以使用手鋸，層板在加工房統一加工成半成品， 3.3施工班組沒有得到現場工長的同意，不得對整張層板、整條木枋、規格的鋼管進行切割，項目部一但發現有此類情況發生將進行嚴懲。3.4施工班組拼模時按照方案對層板、木枋進行切割、拼裝，并考慮層板的周轉利用。3.5模板使用之前必須滿刷脫模劑，周轉使用前先將模板、木枋上余漿清理干凈，再滿刷脫模劑，經工長、質檢驗收合格后方可使用。3.6由于進場的木枋存在加工尺寸不準及彎曲的質量問題，從而大大影響砼成型的質量，因此對于進場木枋和層

10、板要進行挑選。為保證質量、統一尺寸，現場新進的木枋全部刨成9090，50*90，沒有經過加工的新木枋不得流入現場。（對于進場為50*85、8585的木枋，必須單獨使用，不能與90尺寸的混用。）3.7實行限額領料制度，項目部將編制主要材料的使用計劃，材料部依據總計劃分批發放給工長,工長對班組使用的材料進行管理，項目部依據季度材料的節余進行獎懲活動。四、模板方案選擇1、模板方案選擇說明陽江核電廠一期BOP第二合同包各單體中模板架體支設高度大于4.5m按BOP高支模專項施工方案進行搭設，這里不再進行描述。本工程考慮到施工工期、質量和安全要求，故在選擇方案時，應充分考慮以下幾點：1.1模板及其支架的結

11、構設計，力求做到結構要安全可靠，造價經濟合理。1.2在規定的條件下和規定的使用期限內，能夠充分滿足預期的安全性和耐久性。1.3選用材料時，力求做到常見通用、可周轉利用，便于保養維修。1.4結構選型時，力求做到受力明確，構造措施到位，升降搭拆方便，便于檢查驗收；1.5綜合以上幾點，模板及模板支架的搭設，還必須符合JCJ59-99檢查標準要求。1.6結合以上模板及模板支架設計原則，同時結合本工程的實際情況，綜合考慮了以往的施工經驗，決定采用以下模板施工工藝及其支架方案：模板安裝前必須申報并得到項目質保部簽發的封模令方可進行模板安裝。1.7搭設要求a、搭設順序放立桿線放置縱向掃地桿豎立桿，底端與縱向

12、掃地桿扣接固定后、裝設橫向掃地桿也與立桿固定，每邊豎起34根立桿后，隨即搭設第一步縱向平桿和橫向平桿、校正立桿垂直和水平桿水平使其符合要求后，擰緊扣件螺栓，形成構架的起始段按上述要求依次向前搭設，直至第一步支撐架完成第二步縱向水平桿第二步橫向水平桿，并隨搭設進行設置剪刀撐b、搭設時注意事項1) 立桿采用36m長度的鋼管，相鄰立桿接頭錯開，接頭采用對接扣件；搭設時要縱橫成一條線，保持整齊。立桿上下垂直，其垂直度偏差每步不大于7mm，立桿間間距偏差不大于50mm。2）水平桿接頭采用對接扣件，上下相鄰兩根大橫桿接頭錯開不小于500mm，且不在同一跨內；同一步內外兩根大橫桿接頭應錯開，且不在同一跨內；

13、大橫桿上的對接扣件距主節點距離500mm。橫桿一根桿兩端水平高差不大于20mm，同跨內、橫桿水平高差不大于10mm，步距偏差不大于20mm，排距偏差不大于20mm。所有橫桿在架體邊處伸出立桿200 mm。3）剪刀撐鋼管長度不滿足時，連接采用搭接，搭接長度不得小于1.0米，搭接點至少用三個扣件連接，搭接位置應靠近主接點不大于500mm，同時斜桿應用旋轉扣件與立桿和大橫桿扣牢，每根斜桿除兩端與立桿和大橫桿扣接外，中間應設2-4個扣接點。4）當梁跨度4m，梁底板起拱，設計無要求，起拱高度為全跨度的13。5）支撐架不得與外架連接。6）支撐架所處地基必須嚴格是經回填施工并檢驗合格后才能作為支撐架所在地基

14、。并在立桿底部設置木方墊板保證基礎受力均勻。施工前對地基的排水組織必須到位，臨時排水網絡形成后才能正式進行高支模架體搭設，保證高支模架體所在場地不積水。2、各單體梁、柱截面尺寸及板厚介紹：柱截面尺寸為400*400、400*500、400*600、400*700、450*500、500*500、500*600、500*700、500*800、500*1200、600*600、600*700、600*800、600*1200、700*700；梁截面尺寸為200*300、200*400、200*450、200*550、200*600、250*400、250*450、250*500、250*550、

15、250*600、250*650、250*700、250*750、250*800、300*400、300*600、300*750、300*800、300*900、400*1200、400*1400；板厚為100mm、120 mm；女兒墻厚度為100mm和200mm，高度為350900mm。3、柱模板3.1柱模板安裝流程圖：柱定型模板加工層板、木枋加工成型二百二十二萬二千二百二十二 型型技術交底、熟悉圖紙安裝柱模板(內角開始)彈柱位置線、驗線柱各專業隱蔽驗收安裝拉桿、斜撐，自檢業主驗收檢驗收質檢驗收 安裝柱背楞拆模、清理放定位鋼筋、澆筑砼、養護3.2柱模板安裝工藝1)放線、焊定位筋：彈柱位置線時交

16、叉的兩條線要外延100mm，并在柱位置線外300mm處彈一道檢查線，作為檢查模板定位的基準線；在柱鋼筋綁扎好以后對照所放的定位線用100mm短鋼筋作模板定位筋，質檢在巡查過程中從中抽檢定位尺寸的準確性。3.3 柱模體系本工程中柱模板采用以下方式。對于柱截面寬度B或高度H均小于或等于600的柱，面板為18厚膠合板，豎楞為50*100木方200，柱箍為48*3.5鋼管，柱箍間距400。對于柱截面寬度B或高度H均大于600且小于1000的柱，面板為18厚膠合板，豎楞為50*100木方200，柱箍為48*3.5鋼管，柱箍間距400。且每邊中間需增加一道對拉螺桿。對于柱子高度較大時，需進行分段施工。 1

17、）柱模體系 2)安裝柱模板：柱模板需從梁柱接頭處往底部配置，保證梁柱接頭處混凝土成型質量；柱子需分段澆注時，按上圖方案進行。3)預留清掃口：柱子四邊留設不少于一個長為100高20的條形清渣口。4)砼澆筑前6小時，將柱模內的雜物清理干凈，封閉清掃口，柱底腳用1：2.5干硬性砂漿補縫、堵塞嚴實。4、女兒墻模板體系本工程中女兒墻模板采用以下方式。女兒墻模板每2000左右留設一個清渣口、每扇墻不少于一個。當屋面為斜屋面時，女兒墻和屋面板砼一次性施工。5 梁板模板5.1梁板模板安裝流程圖：梁板架子搭設（先梁后板）梁側模、底模加工技術交底、熟悉圖紙綁扎梁板鋼筋、驗收驗收安裝梁板模板，校正 拆模、清理修補

18、澆筑砼、養護5.2梁板模板安裝工藝:1)放線：依據項目部投放的控制線彈出梁軸線。2)架子搭設：按照圖紙選擇長度合適的鋼管，搭設順序為先梁后板，第一道立桿距邊梁為300mm，按方案中的立桿間距在樓面上彈出鋼管架的立桿擺放的間距，在墨線十字交叉處立鋼管，鋼管要求橫平豎直，扣件牢固，在墻柱模板驗收前完成剪刀撐的搭設。3)鋪梁底模：按設計標高調整支柱的標高，準備好梁底壓條、50*100木枋，100*100然后依據所放軸線用鉛垂吊線安裝梁底模，當主梁跨度4m時梁中應起拱13，梁側模、底模安裝必須拉通線、吊線檢測。主次梁交接時，先主梁起拱，后次梁起拱。4)鋪樓板模板：盡量減少整張層板的切割。5)板面完成后

19、在板上放出柱檢查線，以便檢查驗收。 6)抄好標高線，以便檢查板面標高。5.3、梁模板支撐體系梁高700，梁寬為200、250，對梁模板受力支撐要求不高；梁底只在兩側加50100木枋；對于梁寬300的梁在梁底兩側加50100木枋，順梁方向擺放，同時中間布一根50*100木枋，梁下立桿間距（梁寬+600）1200。見附圖梁：（梁） 700H（高度）900的梁，梁底增加一道加頂撐的立桿，且梁中加一道高強絲桿（H=900，螺栓設在距600處）。梁寬為200、250，梁底只在兩側加50100木枋；對于梁寬300的梁，梁底兩側加50100木枋，順梁方向擺放，中間增加一根50*100木枋；梁側次楞（木方）間

20、距350；頂托不能超出立桿200，掃地桿均距離樓面200mm，梁底剪力撐按三米一道設置，且每條梁底不少于兩道。見附圖梁：（梁）（梁）1000 H（高度）的梁，梁底增加一道加頂撐的立桿，且梁中加兩道高強絲桿。梁底兩側加50100木枋，順梁方向擺放，中間布50*100木枋，；梁側次楞（木方）間距350；所有梁底兩側立桿加頂托，頂托不能超出立桿200，掃地桿均距離樓面200mm，梁底剪力撐按三米一道設置，且每條梁底不少于兩道。見附圖梁：此外，梁模板支設時還要注意：（1）橫板支撐鋼管必須在樓面彈線上墊木方；（2）鋼管排架搭設橫平豎直，縱橫連通，上下層支頂位置一致，連接件需連接牢固，水平拉撐連通；（3）

21、梁模支設時，側模要包住底模，與板交接處，板模要包住梁側模；（4）根據梁跨度，決定頂板模板起拱大小：4m不考慮起拱，4mL6m起拱10mm，6m的起拱15mm；6、板模板體系6.1本工程樓板厚度為100mm、120mm，樓板模板采用50mm90mm木方做板底支撐，間距350布置，板下立桿縱橫向間距均為12001200；板下托梁采用雙鋼管，板底按3步縱橫一道設置剪刀撐，模板應垂直于木枋方向鋪釘，立桿承重方式：頂托。6.2樓板模板施工時注意以下幾點：（1）橫板支撐鋼管必須在樓面彈線上墊木方；（2）鋼管排架搭設橫平豎直，縱橫連通，上下層支頂位置一致，連接件需連接牢固，水平拉撐連通；（3）模板底第一排楞

22、需緊靠墻板，如有縫隙用密封條封孔，模板與模板之間拼接縫小于1mm，否則用膩子封條；（4）根據房間大小，決定頂板模板起拱大小：4 開間不考慮起拱，4m的起拱0.10.3%；（5）模板支設，下部支撐用滿堂腳手架支撐下墊墊板。頂板縱橫格柵用壓刨刨成同樣規格，并拉通線找平。特別是四周的格柵，彈線保持在同一標高上，板與格柵用50mm 長釘子固定，格柵間距300mm，板鋪完后，用水準儀校正標高，并用靠尺找平。鋪設四周模板時，與墻齊平，加密封條，避免墻體吃模，對變形和四周破損的模板及時修整和更換以確保接縫嚴密，板面平整；模板鋪完后，將雜物清理干凈，刷好脫模劑。7、樓梯模板支撐體系7.1樓梯安裝流程 搭設樓梯

23、支撐樓梯踏步板、背枋制作技術交底、熟悉圖紙 綁樓梯鋼筋、驗收 鋪斜板、分踏步線樓梯標高、底模定位驗收、澆灌砼、養護加對拉夾具、校準安裝踏步板、固定拆除、清理修補7.2 樓梯安裝施工1）樓梯的支撐搭設要選用可調節底座，支撐間留置人行通道，支撐的水平橫桿不少于三道。2）在梯段側板內側劃出踏步形狀與尺寸。3）樓梯側板后背枋要平直。7.3樓梯模板本工程的樓梯模板采用封閉形式，與結構同時澆筑的形式進行施工，室內樓梯板面留插筋，待板面澆筑完畢后在進行室提的澆筑。樓梯模板采用預制封閉定型木模板，與結構一起澆筑。見下圖：8、上反梁模板施工BOP單體部分梁為反梁結構，而且工程量不大，考慮模板支設一次到位，一次性

24、砼澆筑施工。當反梁高度600時，模板可采用12#鐵絲進行加固，梁兩邊采用斜撐方式加固。9、板降低部位9.1衛生間、陽臺等部位降板時，為保證此部位棱角順直，方正，則采用木枋加工制成角模，角模根部用鋼筋固定。角鋼根據板跨度進行加工制作，必要時拆分成兩段或三段，以便于施工。在砼凝固時，由砼工在收壓時進行拆除，拆除后及時對高差部分進行修補，保證高差分明，棱角方正。9.2、降板高度大于300時，此處采用吊模施工方法：吊模下焊14鋼筋支撐，采用螺桿加固時不得穿套管，采用鋼管、頂托對撐時對撐要牢固，保證位子準確。10、后澆帶部位后澆帶部位在本層結構施工完畢后兩個月后進行澆筑，為保證后澆帶部位施工質量，特要求

25、在澆筑本層結構時后澆帶處鋼筋采用鋸齒形層板進行支撐和隔離，同時采用細石混凝土墊塊進行支撐。澆筑時及時清理，保證鋼筋不被污染，支模前先進行兩邊混凝土鑿毛以及鋼筋清理，后澆帶兩側貼海綿條，對于缺口大的部位須采用砂漿填塞。11、變形縫 本工程存在較多變形縫，且柱子之間的縫隙為100寬，兩邊同時施工模板難以拆除，因此變形縫兩邊的柱子分先后進行施工，縫隙內加墊泡沫板和層板，層板主要防止鋼筋偏位。五、模板拆除1、模板拆除根據現場同條件的試塊指導強度，符合設計要求的百分率后，方可拆模。2、模板及其支架在拆除時混凝土強度要達到如下要求。在拆除側模時，混凝土強度要達到1.2MPa（依據拆模試塊強度而定），保證其

26、表面及棱角不因拆除模板而受損后方可拆除。混凝土的底模，其混凝土強度必須符合下表規定后方可拆除。現澆結構拆模時所需混凝土強度結構類型結構跨度（m）按設計的混凝土強度標準值的百分率計（%）板2502，8758100梁8758100懸臂構件2752100注：表中“設計的混凝土強度標準值”，系指與設計混凝土等級相應的混凝土立方體抗壓強度標準值。3、拆除模板的順序與安裝模板順序相反，先支的模板后拆，后支的先拆。樓板模板拆除時，先調節頂部支撐頭，使其向下移動，達到模板與樓板分離的要求，保留養護支撐及其上的養護木方或養護模板，其余模板均落在滿堂腳手架上。拆除板模板時要保留板的養護支撐。在拆除過程中，應做好配

27、合，協調動作，禁止單人進行拆除較重桿件等危險性作業。4、模板拆除吊至存放地點時，模板保持平放，然后用鏟刀、濕布進行清理。支模前刷脫模劑。模板有損壞的地方及時進行修理，以保證使用質量。拆除的物件應及時分類堆放，以便運輸、保管5、模板拆除后，及時進行板面清理，涂刷隔離劑，防止粘結灰漿。6、拆模板時不允許亂撬亂砸模板、木枋。墻柱梁模板先用木尖來松動模板，再用撬棍，以免損傷模板和砼表面和棱角。拆除的木枋、模板要及時拔掉釘子，清理干凈上面的砼。模板面刷上脫模劑，堆碼整齊，做到工完場清。7、拆除間歇時，應將已活動模板、拉桿、支撐等固定牢固，嚴防突然掉落，倒塌傷人。8、已拆除的模板、拉桿、支撐等應及時運走或

28、妥善堆放，嚴防操作人員因扶空、踏空墮落。9、高處、復雜結構模板的拆除，應有專人指揮和切實可靠的安裝措施，并在下面標出作業區，嚴禁非操作人員靠近，拆下的模板應集中吊運，并多點捆牢，不準向下亂扔。10、在混凝土墻體、平臺上有預留洞時，應在模板拆除后，隨即在墻洞上做好安全防護，或將板的洞蓋嚴。六、模板工程技術措施1、進場材料質量標準材料的進場必須有材料員和質檢員的共同簽字才可進入現場。質檢員、工長及材料員必須對層板、木枋等進行100全面檢查，拒絕接收滿足不了施工質量要求的材料。以下材料定為退場材料：木枋：邊角料、有蟲紋而且缺陷較多、彎曲變形、損傷較嚴重、未經加工的木枋厚度差值超過4、經過刨制后的木枋

29、厚度差值超過2；膠合板：四角不平、損傷較嚴重、暴皮、掉漆、厚度差值超過2；鋼管：彎曲變形、有缺陷、銹蝕、端口不平的鋼管。扣件：有裂紋、絲帽松口。2、模板安裝質量要求必須符合混凝土結構工程施工及驗收規范（GB 50204-2002）及相關規范要求。即模板及其支架應具有足夠的承載能力、剛度和穩定性，能可靠地承受澆筑混凝土的重量、側壓力以及施工荷載。（1）主控項目1）安裝現澆結構的上層模板及其支架時，下層樓板應具有承受上層荷載的承載能力，或加設支架；上下層支架的立柱應對準，并鋪設墊板。檢查數量：全數檢查。檢驗方法：對照模板設計文件和施工技術方案觀察。2）在涂刷模板隔離劑時，不得沾污鋼筋和混凝土接茬處

30、。檢查數量：全數檢查。檢驗方法：觀察。（2） 一般項目1）模板安裝應滿足下列要求：模板的接縫不應漏漿；在澆筑混凝土前，木模板應澆水濕潤，但模板內不應有積水；模板與混凝土的接觸面應清理干凈并涂刷隔離劑；澆筑混凝土前，模板內的雜物應清理干凈；檢查數量：全數檢查。檢驗方法：觀察。2）對跨度不小于4m 的現澆鋼筋混凝土梁、板，其模板應按要求起拱。檢查數量：按規范要求的檢驗批（在同一檢驗批內，對梁，應抽查構件數量的10，且不應少于3 件；對板，應按有代表性的自然間抽查10，且不得小于3 間。）檢驗方法：水準儀或拉線、鋼尺檢查。3）固定在模板上的預埋件、預留孔洞均不得遺漏，且應安裝牢固其偏差應符合附表1的

31、規定；檢驗方法：鋼尺檢查。（3）現澆結構模板安裝的偏差應符合表1 的規定。 檢查數量：按規范要求的檢驗批(對梁、柱，應抽查構件數量的10，且不應少于3 件；對墻和板，應按有代表性的自然間抽查10，且不得小于3間)。現澆結構模板安裝允許偏差和檢驗方法見表1：（檢驗方法：檢查同條件養護試塊強度試驗值。檢查軸線位置時，應沿縱、橫兩個方向量測，并取其中的較大值。） （4）模板垂直度控制 1）對模板垂直度嚴格控制，在模板安裝就位前，必須對每一塊模板線進行復測，無誤后，方可模板安裝。 2）模板拼裝配合，工長及質檢員逐一檢查模板垂直度，確保垂直度不超過3mm，平整度不超過2mm； 3）模板就位前，檢查頂模棍

32、位置、間距是否滿足要求。 （5）頂板模板標高控制 每層頂板抄測標高控制點，測量抄出混凝土墻上的500線，根據層高及板厚，沿墻周邊彈出頂板模板的底標高線。 （6）模板的變形控制 1）墻模支設前，豎向梯子筋上，焊接頂模棍（墻厚每邊減少1mm）。 2）澆筑混凝土時，做分層尺竿，并配好照明，分層澆筑，層高控制在500以內，嚴防振搗不實或過振，使模板變形。 3）門窗洞口處對稱下混凝土； 4）模板支立后，拉水平、豎向通線，保證混凝土澆筑時易觀察模板變形，跑位； 5）澆筑前認真檢查螺栓、頂撐及斜撐是否松動；6）模板支立完畢后，禁止模板與腳手架拉結。 檢查數量：按規范要求的檢驗批(對梁、柱，應抽查構件數量的1

33、0，且不應少于3 件；對墻和板，應按有代表性的自然間抽查10，且不得小于3間)。（7）模板的拼縫、接頭模板拼縫、接頭不密實時，用塑料密封條堵塞；鋼模板如發生變形時，及時修整。（8）窗洞口模板在窗臺模板下口中間留置2個排氣孔，以防混凝土澆筑時產生窩氣，造成混凝土澆筑不密實。（9）清掃口的留置樓梯模板清掃口留在平臺梁下口，清掃口50100 洞，以便用空壓機清掃模內的雜物，清理干凈后，用木膠合板背訂木方固定。（10）跨度小于4m 不考慮，大于4m的板起拱0.2%。（11）與安裝配合合模前與鋼筋、水、電安裝等工種協調配合，合模通知書發放后方可合模。（12）混凝土澆筑時，所有墻板全長、全高拉通線，邊澆筑

34、邊校正墻板垂直度，每次澆筑時，均派專人專職檢查模板，發現問題及時解決。（13）為提高模板周轉、安裝效率，事先按工程軸線位置、尺寸將模板編號，以便定位使用。拆除后的模板按編號整理、堆放。安裝操作人員應采取定段、定編號負責制。 3、其他注意事項在模板工程施工過程上中，嚴格按照模板工程質量控制程序施工，另外對于一些質量通病制定預防措施，防患于未然，以保證模板工程的施工質量。嚴格執行交底制度，操作前必須有單項的施工方案和給施工隊伍的書面形式的技術交底。（1）膠合板選統一規格，面板平整光潔、防水性能好的。（2）進場木方先壓刨平直統一尺寸，并碼放整齊，木方下口要墊平。（3）模板配板后四邊彈線刨平，以保證墻

35、體、柱子、樓板陽角順直。（4）墻模板安裝基層找平，并粘貼海綿條，模板下端與事先做好的定位基準靠緊，以保證模板位置正確和防止模板底部漏漿，在外墻繼續安裝模板前，要設置模板支撐墊帶，并校正其平直。（5）墻模板的對拉螺栓孔平直相對，穿插螺栓不得斜拉硬頂。內墻穿墻螺栓套硬塑料管，塑料管長度比墻厚少23mm。（6）門窗洞口模板制作尺寸要求準確，校正陽角方正后加固，固定，對角用木條拉上以防止變形。（7）支柱所設的水平撐與剪刀撐，按構造與整體穩定性布置。 4、脫模劑及模板堆放、維修（1）木膠合板選擇水性脫模劑，在安裝前將脫膜劑刷上，防止過早刷上后被雨水沖洗掉。鋼模板用油性脫模劑，機油:柴油2:8。（2）模板

36、貯存時，其上要有遮蔽，其下墊有墊木。墊木間距要適當，避免模板變形或損傷。（3）裝卸模板時輕裝輕卸，嚴禁拋擲，并防止碰撞，損壞模板。周轉模板分類清理、堆放。（4）拆下的模板，如發現翹曲，變形，及時進行修理。破損的板面及時進行修補。七、成品、半成品的保護1、模板加工必須保證在木工加工房進行，現場不得隨意切割層板或木枋，凡現場未經允許而切割層板或木枋者，項目材料部或現場工長可給予一定罰款,并沒收電鋸，現場在現場工長的同意下可用手鋸進行切割，現場嚴禁對模板進行鉆眼。2、在焊接鋼板時須底部應鋪設鐵皮用來保護，以防止模板被燒著破壞，同時施工過程中的焊渣須及時清理干凈。3、水電管線須更改穿過模板時應通知現場

37、木工工長，木工工長核實無誤方能鉆眼開洞，鋸沫以及PVC管應及時清理干凈，作到工完場清。4、模板安裝應輕起輕放，不得碰撞已經綁扎完的墻柱，以防模板變形或損壞結構，預埋件應注意保護，不得隨意移動或損壞。 5、模板支設完畢后或混凝土澆筑后未達到一定強度時，不得隨意拆除底部支撐，拆除時必須簽定拆模令，經項目質保部批準同意后方可拆除。同時在模板拆除過程中，應按照拆除順序拆除：應先支的后拆，后支的先拆，先拆非承重部位，后拆承重部位，應先拆掉斜拉桿或斜支撐，再卸掉對拉螺栓，接著拆掉橫鋼楞，抽出蝴蝶卡以及其附件，然后輕輕撬動模板，使模板脫離墻面，嚴禁亂撬亂剔造成對模板破壞或混凝土損傷。6、模板因混凝土以及其他

38、原因所造成的污染，應及時進行清洗或處理，清理必須將兩面的水泥砂漿清理干凈，模板每次施工完畢后應按布置要求進行堆放，并涂刷脫模劑，脫模劑要求涂刷均勻，保證模板表面潔凈光滑。7、裝拆模板時，上下應有人接應，并及時隨拆運轉，嚴禁將模板拋仍或放在外架上。8、模板拆除后，墻、柱的陽角和樓梯踏步用廢舊模板條進行保護。八、安全、環保文明施工措施1.拆模時操作高度超過2m，人員必須掛好、系好安全帶。2.支模前必須搭好相關腳手架（見本工程腳手架方案及相關方案、相關安全操作規程等）。3.澆筑混凝土前必須檢查支撐是否可靠、扣件是否松動。澆筑混凝土時必須由模板支設班組設專人看模，隨時檢查支撐是否變形、松動，并組織及時

39、恢復。經常檢查支設模板吊鉤、斜支撐及平臺連接處螺栓是否松動，發現問題及時組織處理。4、架上堆放材料，要放好，放穩，不得集中堆放材料。堆放材料的架體要加固好后才能堆放材料。5、臨邊洞口作好安全防護。6、施工現場嚴禁使用手提電鋸。木工機械必須嚴格使用倒順開關和專用開關箱，一次線不得超過3m，外殼接保護零線，且絕緣良好。電鋸和電刨必須接用漏電保護器，鋸片不得有裂紋（使用前檢查，使用中隨時檢查）；且電鋸必須具備皮帶防護罩、鋸片防護罩、分料器和護手裝置。使用木工多用機械時嚴禁電鋸和電刨同時使用；使用木工機械嚴禁戴手套；長度小于50cm 或厚度大于鋸片半徑的木料嚴禁使用電鋸；兩人操作時相互配合，不得硬拉硬

40、拽；機械停用時斷電加鎖。7、用塔吊吊運模板時，必須由起重工指揮，嚴格遵守相關安全操作規程。模板安裝就位前需有纜繩牽拉，防止模板旋轉不善撞傷人；垂直吊運必須采取兩個以上的吊點，且必須使用卡環吊運。不允許一次吊運二塊模板8、進入施工現場人員必須戴好安全帽，高空作業人員必須佩帶安全帶，并做到高掛低用及系牢固。高空作業人員應進行體格檢查，不適宜高空作業的人員，不得進行高空作業。9、工作前先檢查使用的工具是否牢固，扳手等工具必須用繩鏈系掛在身上，釘子必須放在工具袋內，以免掉落傷人。10、安裝與拆除2m以上的模板，應搭腳手架，并設防護欄桿，防止上下在同一垂直面操作。11、遇六級以上的大風時，應暫停室外的高

41、空作業。12、模板、支撐不得使用腐朽、扭裂、劈裂的材料。支柱要垂直，底端平整堅實，并加墊木，木楔要釘牢。支模應按工序進行，模板沒有固定前，不得進行下道工序。禁止利用拉桿支撐攀登上下。13、二人抬運模板時要互相配合，協同工作。傳遞模板，工具應用運輸工具或繩子系牢后升降，不得亂拋。組合鋼模板裝拆時，上下應有人接應。鋼模板及配件應隨裝拆隨運送，嚴禁從高處擲下，高空拆模時，應有專人指揮。并在下面標出工作區，用紅白旗加以圍欄，暫停人員過往。14、模板及支撐系統在安裝過程中必須設置臨時固定設施，嚴防傾塌。15、不得在腳手架上堆放大批模板等材料。16、支撐、牽杠等不得搭在門窗框和腳手架上。通路中間的斜撐、拉

42、桿等應設在1.8m高以上。17、支模過程中，如需中途停歇，應將支撐、搭頭、柱頭板等釘牢。拆模間歇時，應將已活動的模板、拉桿、支撐等固定牢固，防止突然掉落，倒塌傷人。已拆除的模板、拉桿、支撐等應及時運走或妥善堆放，防止因踏空、扶空而墜落。18、模板上有預留洞者，應在安裝后將洞口蓋好，混凝土板上的預留洞，應在模板拆除后即將洞口蓋好。19、拆除模板應經施工技術人員同意。模板拆除設置警戒區，專人負責看護。操作時應按順序分段進行，拆除模板一般用長撬棒，人不許站在正在拆除的模板上，在拆除樓板模板時，要注意整塊模板掉下，尤其是用定型模板做平臺模板時，更要注意，拆模人員要站在門窗洞口外拉支撐，防止模板突然全部

43、掉落傷人。20、裝拆模板時，作業人員要站立在安全地點進行操作，防止上下在同一垂直面工作,操作人員要主動避讓吊物，增強自我保護和相互保護的安全意識。21、拆模必須一次性拆清，不得留下無撐模板。拆下的模板要及時清理，堆放整齊。22、模板及機件垂直運輸時，吊點必須符合起重要求，以防墜落傷人。23、模板搭設過程中，增設相應的安全措施，保證高處作業人員平穩，作業人員必須掛安全帶。24、腳手架操作層上，施工設備重量不得大于1KN，使用人力在架上搬運和安裝的構件的自重不得大于2.5KN，并在操作層設置荷載警示牌。25、施工現場禁止吸煙、酒后作業。施工現場不得嬉戲打鬧，以免發生危險，更不得打架斗毆。現場模板加

44、工垃圾及時清理，并存放進指定垃圾站。嚴禁高空拋物。做到工完場清。整個模板堆放場地與施工現場要達到整齊有序、干凈無污染、低噪聲、低揚塵、低能耗的整體效果。九、模板坍塌應急措施成立事故應急救援領導小組：組長：馮家奎（項目經理）副組長：楊壁強（項目副經理）、包維彬（項目副經理）、莊鎮利（項目總工）應急救援隊員：李江華、花捷、王維、姚鵬萬、謝新文、江為光、張野、劉吳峰、湯錦龍、魏用杰、蘇紅雨、林濤、刁偉、王強、吳學文、梅國輝、李永建、吳合金、車利明、黃邦錫、唐大元、張光福、徐萬峰、姜志強、彭積全、熊建良、馬俊、張凌、徐釗林（施工班組）。發生安全生產重大事故后，應及時報告程序要求進行報告，內容包括：（1

45、）事故發生時間、地點、工程項目、企業名稱；（2）事故簡要經過，傷亡人數，直接經濟損失的初步估計；（3）事故發生原因初步判斷；（4）事故發生后采取的措施及事故控制情況；（5）事故報告單位。急救中心電話：6682120火警、交通、匪警電話：6682110生產安全事故發現人項目經理項 目應急救援程序地方政府主管部門工程公司應急救援指揮部辦公室當地派出所善后處理組發生重大生產安全事故后：1、坍塌事故發生時，安排專人及時對現場進行聲像資料的收集。發生后立即組織搶險人員到達現場。根據具體情況，采取人工和機械相結合的方法，對坍塌現場進行處理。搶救中如遇到坍塌巨物，人工搬運有困難時，可調集大型的吊車進行調運。

46、對有人員掩埋其中的必須停止機械作業，全部改用人工扒物，防止誤傷被埋人員。現場搶救中，還要安排專人對架料進行監護和清理，防止事故擴大。2、事故現場周圍應設警戒線。3、統一指揮、密切協同的原則。坍塌事故發生后，參戰力量多，現場情況復雜，各種力量需在現場總指揮部的統一指揮下，積極配合、密切協同，共同完成。4、以快制快、行動果斷的原則。鑒于坍塌事故有突發性，在短時間內不易處理，處置行動必須做到接警調度快、到達快、準備快、疏散救人快、達到以快制快的目的。5、講究科學、穩妥可靠的原則。解決坍塌事故要講科學，避免急躁行動引發連續坍塌事故發生。6、救人第一的原則。當現場遇有人員受到威脅時，首要任務是搶救人員。

47、7、傷員搶救立即與急救中心和醫院聯系，請求出動急救車輛并做好急救準備，確保傷員得到及時醫治。8、事故現場取證救助行動中，安排人員同時做好事故調查取證工作，以利于事故處理，防止證據遺失。9、自我保護，在救助行動中，搶救機械設備和救助人員應嚴格執行安全操作規程，配齊安全設施和防護工具，加強自我保護，確保搶救行動過程中的人身安全和財產安全。十、計算書板模板計算書一、參數信息:1.模板支架參數橫向間距或排距(m):1.20；縱距(m):1.20；步距(m):1.50；立桿上端伸出至模板支撐點長度(m):0.20；模板支架搭設高度(m):4.50；采用的鋼管(mm):483.5 ；板底支撐連接方式:方木

48、支撐；立桿承重連接方式:可調托座；2.荷載參數模板與木板自重(kN/m2):0.350；混凝土與鋼筋自重(kN/m3):25.000；施工均布荷載標準值(kN/m2):2.500；4.材料參數面板采用膠合面板，厚度為18mm；板底支撐采用方木；面板彈性模量E(N/mm2):9500；面板抗彎強度設計值(N/mm2):13；木方抗剪強度設計值(N/mm2):1.400；木方的間隔距離(mm):350.000；木方彈性模量E(N/mm2):9500.000；木方抗彎強度設計值(N/mm2):13.000；木方的截面寬度(mm):50.00；木方的截面高度(mm):90.00；托梁材料為：鋼管(雙鋼

49、管) :48 3.5；5.樓板參數鋼筋級別:二級鋼HRB 335(20MnSi)；樓板混凝土強度等級:C30；每層標準施工天數:8；每平米樓板截面的鋼筋面積(mm2):654.500；樓板的計算長度(m):4.50；施工平均溫度():25.000；樓板的計算寬度(m):4.00；樓板的計算厚度(mm):120.00； 圖2 樓板支撐架荷載計算單元二、模板面板計算:面板為受彎構件,需要驗算其抗彎強度和剛度，取單位寬度1m的面板作為計算單元 面板的截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為：W = 1001.82/6 = 54 cm3；I = 1001.83/12 = 48.6 cm4；模板面板的按照三跨連

50、續梁計算。 面板計算簡圖1、荷載計算(1)靜荷載為鋼筋混凝土樓板和模板面板的自重(kN/m)：q1 = 250.121+0.351 = 3.35 kN/m；(2)活荷載為施工人員及設備荷載(kN/m)：q2 = 2.51= 2.5 kN/m；2、強度計算最大彎矩考慮為靜荷載與活荷載的計算值最不利分配的彎矩和，計算公式如下: 其中：q=1.23.35+1.42.5= 7.52kN/m最大彎矩M=0.17.520.352= 0.092 kNm；面板最大應力計算值 = 92120/54000 = 1.706 N/mm2；面板的抗彎強度設計值 f=13 N/mm2；面板的最大應力計算值為 1.706

51、N/mm2 小于面板的抗彎強度設計值 13 N/mm2,滿足要求!3、撓度計算撓度計算公式為 其中q = 3.35kN/m面板最大撓度計算值 v = 0.6773.353504/(100950048.6104)=0.074 mm； 面板最大允許撓度 V=350/ 250=1.4 mm；面板的最大撓度計算值 0.074 mm 小于 面板的最大允許撓度 1.4 mm,滿足要求!三、模板支撐方木的計算:方木按照三跨連續梁計算，截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為:W=599/6 = 67.5 cm3；I=5999/12 = 303.75 cm4； 方木楞計算簡圖1.荷載的計算：(1)鋼筋混凝土板自重(k

52、N/m)：q1= 250.350.12 = 1.05 kN/m；(2)模板的自重線荷載(kN/m):q2= 0.350.35 = 0.122 kN/m ；(3)活荷載為施工荷載標準值與振倒混凝土時產生的荷載(kN/m)：p1 = 2.50.35 = 0.875 kN/m；2.強度驗算:最大彎矩考慮為靜荷載與活荷載的計算值最不利分配的彎矩和，計算公式如下: 均布荷載 q = 1.2 (q1 + q2)+ 1.4 p1 = 1.2(1.05 + 0.122)+1.40.875 = 2.632 kN/m；最大彎矩 M = 0.1ql2 = 0.12.6321.22 = 0.379 kNm；方木最大應

53、力計算值 = M /W = 0.379106/67500 = 5.615 N/mm2；方木的抗彎強度設計值 f=13.000 N/mm2；方木的最大應力計算值為 5.615 N/mm2 小于方木的抗彎強度設計值 13 N/mm2,滿足要求!3.抗剪驗算：截面抗剪強度必須滿足: = 3V/2bhn 其中最大剪力: V = 0.62.6321.2 = 1.895 kN；方木受剪應力計算值 = 3 1.895103/(2 5090) = 0.632 N/mm2；方木抗剪強度設計值 = 1.4 N/mm2；方木的受剪應力計算值 0.632 N/mm2 小于 方木的抗剪強度設計值 1.4 N/mm2，滿

54、足要求!4.撓度驗算:最大撓度考慮為靜荷載與活荷載的計算值最不利分配的撓度和，計算公式如下: 均布荷載 q = q1 + q2 = 1.172 kN/m；最大撓度計算值 = 0.6771.17212004 /(10095003037500)= 0.57 mm；最大允許撓度 V=1200/ 250=4.8 mm；方木的最大撓度計算值 0.57 mm 小于 方木的最大允許撓度 4.8 mm,滿足要求!四、托梁材料計算:托梁按照集中荷載作用下的三跨連續梁計算；托梁采用：鋼管(雙鋼管) :48 3.5；W=10.16 cm3；I=24.38 cm4；集中荷載P取縱向板底支撐傳遞力，P = 3.474

55、kN； 托梁計算簡圖 托梁計算彎矩圖(kNm) 托梁計算變形圖(mm) 托梁計算剪力圖(kN) 最大彎矩 Mmax = 1.448 kNm ；最大變形 Vmax = 2.836 mm ；最大支座力 Qmax = 13.169 kN ；最大應力 = 1447579.894/10160 = 142.478 N/mm2；托梁的抗壓強度設計值 f=205 N/mm2；托梁的最大應力計算值 142.478 N/mm2 小于 托梁的抗壓強度設計值 205 N/mm2,滿足要求!托梁的最大撓度為 2.836mm 小于 1200/150與10 mm,滿足要求!五、模板支架立桿荷載標準值(軸力):作用于模板支架

56、的荷載包括靜荷載和活荷載。1.靜荷載標準值包括以下內容：(1)腳手架的自重(kN)：NG1 = 0.1384.5 = 0.623 kN；鋼管的自重計算參照扣件式規范附錄A。(2)模板的自重(kN)：NG2 = 0.351.21.2 = 0.504 kN；(3)鋼筋混凝土樓板自重(kN)：NG3 = 250.121.21.2 = 4.32 kN；經計算得到，靜荷載標準值 NG = NG1+NG2+NG3 = 5.447 kN；2.活荷載為施工荷載標準值與振倒混凝土時產生的荷載。經計算得到，活荷載標準值 NQ = (2.5+2 ) 1.21.2 = 6.48 kN；3.不考慮風荷載時,立桿的軸向壓

57、力設計值計算N = 1.2NG + 1.4NQ = 15.608 kN；六、立桿的穩定性計算:立桿的穩定性計算公式: 其中 N - 立桿的軸心壓力設計值(kN) ：N = 15.608 kN； - 軸心受壓立桿的穩定系數,由長細比 lo/i 查表得到； i - 計算立桿的截面回轉半徑(cm) ：i = 1.58 cm； A - 立桿凈截面面積(cm2)：A = 4.89 cm2； W - 立桿凈截面模量(抵抗矩)(cm3)：W=5.08 cm3； - 鋼管立桿最大應力計算值 (N/mm2)； f- 鋼管立桿抗壓強度設計值 ：f =205 N/mm2； L0- 計算長度 (m)；如果完全參照扣件

58、式規范，按下式計算 l0 = h+2a k1- 計算長度附加系數，取值為1.155； u - 計算長度系數，參照扣件式規范表；u = 1.73； a - 立桿上端伸出頂層橫桿中心線至模板支撐點的長度；a = 0.2 m；上式的計算結果：立桿計算長度 L0 = h+2a = 1.5+0.22 = 1.9 m；L0/i = 1900 / 15.8 = 120 ；由長細比 Lo/i 的結果查表得到軸心受壓立桿的穩定系數= 0.452 ；鋼管立桿的最大應力計算值 ；=15608.16/（0.452489） = 70.616 N/mm2；鋼管立桿的最大應力計算值 = 70.616 N/mm2 小于 鋼管

59、立桿的抗壓強度設計值 f = 205 N/mm2，滿足要求！如果考慮到高支撐架的安全因素，適宜由下式計算l0 = k1k2(h+2a) k1 - 計算長度附加系數按照表1取值1.185；k2 - 計算長度附加系數，h+2a = 1.9 按照表2取值1.002 ；上式的計算結果：立桿計算長度 Lo = k1k2(h+2a) = 1.1851.002(1.5+0.22) = 2.256 m；Lo/i = 2256.003 / 15.8 = 143 ；由長細比 Lo/i 的結果查表得到軸心受壓立桿的穩定系數= 0.336 ；鋼管立桿的最大應力計算值 ；=15608.16/（0.336489） = 9

60、4.996 N/mm2；鋼管立桿的最大應力計算值 = 94.996 N/mm2 小于 鋼管立桿的抗壓強度設計值 f = 205 N/mm2，滿足要求！ 模板承重架應盡量利用剪力墻或柱作為連接連墻件，否則存在安全隱患。 以上表參照 杜榮軍: 扣件式鋼管模板高支撐架設計和使用安全。柱模板計算書 柱模板設計示意圖柱截面寬度B(mm):1200.00；柱截面高度H(mm):600.00；柱模板的總計算高度:H = 5.00m；根據規范，當采用溜槽、串筒或導管時，傾倒混凝土產生的荷載標準值為2.00kN/m2； 計算簡圖一、參數信息1.基本參數柱截面寬度B方向對拉螺栓數目:1；柱截面寬度B方向豎楞數目:

61、7；柱截面高度H方向對拉螺栓數目:0；柱截面高度H方向豎楞數目:4；對拉螺栓直徑(mm):M12；2.柱箍信息柱箍材料:鋼楞；截面類型:圓鋼管483.5；鋼楞截面慣性矩I(cm4):24.38；鋼楞截面抵抗矩W(cm3):10.16；柱箍的間距(mm):400；柱箍合并根數:2；3.豎楞信息豎楞材料:木楞；豎楞合并根數:1；寬度(mm):50.00；高度(mm):90.00；4.面板參數面板類型:膠合面板；面板厚度(mm):18.00；面板彈性模量(N/mm2):9500.00；面板抗彎強度設計值fc(N/mm2):13.00；面板抗剪強度設計值(N/mm2):1.50；5.木方和鋼楞方木抗彎

62、強度設計值fc(N/mm2):13.00；方木彈性模量E(N/mm2):9500.00；方木抗剪強度設計值ft(N/mm2):1.50；鋼楞彈性模量E(N/mm2):210000.00；鋼楞抗彎強度設計值fc(N/mm2):205.00；二、柱模板荷載標準值計算 其中 - 混凝土的重力密度，取24.000kN/m3； t - 新澆混凝土的初凝時間，取5.000h； T - 混凝土的入模溫度，取20.000； V - 混凝土的澆筑速度，取5.000m/h； H - 模板計算高度，取5.000m； 1- 外加劑影響修正系數，取1.200； 2- 混凝土坍落度影響修正系數，取1.150。根據以上兩個

63、公式計算的新澆筑混凝土對模板的最大側壓力F；分別計算得 81.464 kN/m2、120.000 kN/m2，取較小值81.464 kN/m2作為本工程計算荷載。計算中采用新澆混凝土側壓力標準值 F1=81.464kN/m2；傾倒混凝土時產生的荷載標準值 F2= 2 kN/m2。三、柱模板面板的計算模板結構構件中的面板屬于受彎構件，按簡支梁或連續梁計算。本工程中取柱截面寬度B方向和H方向中豎楞間距最大的面板作為驗算對象，進行強度、剛度計算。強度驗算要考慮新澆混凝土側壓力和傾倒混凝土時產生的荷載；撓度驗算只考慮新澆混凝土側壓力。由前述參數信息可知，柱截面寬度B方向豎楞間距最大，為l= 192 m

64、m，且豎楞數為 7，面板為大于 3 跨，因此對柱截面寬度B方向面板按均布荷載作用下的三跨連續梁進行計算。 面板計算簡圖1.面板抗彎強度驗算對柱截面寬度B方向面板按均布荷載作用下的三跨連續梁用下式計算最大跨中彎距： 其中， M-面板計算最大彎距(Nmm)； l-計算跨度(豎楞間距): l =192.0mm； q-作用在模板上的側壓力線荷載，它包括: 新澆混凝土側壓力設計值q1: 1.281.460.400.90=35.192kN/m； 傾倒混凝土側壓力設計值q2: 1.42.000.400.90=1.008kN/m；式中，0.90為按施工手冊取用的臨時結構折減系數。 q = q1 + q2 =3

65、5.192+1.008=36.200 kN/m；面板的最大彎距：M =0.136.200192192= 1.33105N.mm；面板最大應力按下式計算： 其中， -面板承受的應力(N/mm2)； M -面板計算最大彎距(Nmm)； W -面板的截面抵抗矩 : b:面板截面寬度，h:面板截面厚度； W= 40018.018.0/6=2.16104 mm3； f -面板的抗彎強度設計值(N/mm2)； f=13.000N/mm2；面板的最大應力計算值： = M/W = 1.33105 / 2.16104 = 6.178N/mm2；面板的最大應力計算值 =6.178N/mm2 小于 面板的抗彎強度設

66、計值 =13N/mm2，滿足要求！2.面板抗剪驗算最大剪力按均布荷載作用下的三跨連續梁計算，公式如下: 其中， -面板計算最大剪力(N)； l-計算跨度(豎楞間距): l =192.0mm； q-作用在模板上的側壓力線荷載，它包括: 新澆混凝土側壓力設計值q1: 1.281.460.400.90=35.192kN/m； 傾倒混凝土側壓力設計值q2: 1.42.000.400.90=1.008kN/m； 式中，0.90為按施工手冊取用的臨時結構折減系數。 q = q1 + q2 =35.192+1.008=36.200 kN/m；面板的最大剪力： = 0.636.200192.0 = 4170.

67、292N；截面抗剪強度必須滿足下式: 其中， -面板承受的剪應力(N/mm2)； -面板計算最大剪力(N)： = 4170.292N； b-構件的截面寬度(mm)：b = 400mm ； hn-面板厚度(mm)：hn = 18.0mm ； fv-面板抗剪強度設計值(N/mm2)：fv = 13.000 N/mm2；面板截面受剪應力計算值: =34170.292/(240018.0)=0.869N/mm2；面板截面抗剪強度設計值: fv=1.500N/mm2；面板截面的受剪應力 =0.869N/mm2 小于 面板截面抗剪強度設計值 fv=1.5N/mm2，滿足要求！3.面板撓度驗算最大撓度按均布

68、荷載作用下的三跨連續梁計算，撓度計算公式如下: 其中，q-作用在模板上的側壓力線荷載(kN/m)： q = 81.460.4032.59 kN/m； -面板最大撓度(mm)； l-計算跨度(豎楞間距): l =192.0mm ； E-面板彈性模量（N/mm2）：E = 9500.00 N/mm2 ； I-面板截面的慣性矩(mm4)； I= 40018.018.018.0/12 = 1.94105 mm4；面板最大容許撓度: = 192 / 250 = 0.768 mm；面板的最大撓度計算值: = 0.67732.59192.04/(1009500.01.94105) = 0.162 mm；面板

69、的最大撓度計算值 =0.162mm 小于 面板最大容許撓度設計值 = 0.768mm,滿足要求！四、豎楞方木的計算模板結構構件中的豎楞（小楞）屬于受彎構件，按連續梁計算。本工程柱高度為5.0m,柱箍間距為400mm，豎楞為大于 3 跨，因此按均布荷載作用下的三跨連續梁計算。本工程中，豎楞采用木楞，寬度50mm，高度90mm，截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為:W = 509090/6 = 67.5cm3；I = 50909090/12 = 303.75cm4； 豎楞方木計算簡圖1.抗彎強度驗算支座最大彎矩計算公式： 其中， M-豎楞計算最大彎距(Nmm)； l-計算跨度(柱箍間距): l =40

70、0.0mm； q-作用在豎楞上的線荷載，它包括: 新澆混凝土側壓力設計值q1: 1.281.460.190.90=16.892kN/m； 傾倒混凝土側壓力設計值q2: 1.42.000.190.90=0.484kN/m； q = (16.892+0.484)/1=17.376 kN/m；豎楞的最大彎距：M =0.117.376400.0400.0= 2.78105N.mm； 其中， -豎楞承受的應力(N/mm2)； M -豎楞計算最大彎距(Nmm)； W -豎楞的截面抵抗矩(mm3)，W=6.75104； f -豎楞的抗彎強度設計值(N/mm2)； f=13.000N/mm2；豎楞的最大應力計

71、算值: = M/W = 2.78105/6.75104 = 4.119N/mm2；豎楞的最大應力計算值 =4.119N/mm2 小于 豎楞的抗彎強度設計值 =13N/mm2，滿足要求！2.抗剪驗算最大剪力按均布荷載作用下的三跨連續梁計算，公式如下: 其中， -豎楞計算最大剪力(N)； l-計算跨度(柱箍間距): l =400.0mm； q-作用在模板上的側壓力線荷載，它包括: 新澆混凝土側壓力設計值q1: 1.281.460.190.90=16.892kN/m； 傾倒混凝土側壓力設計值q2: 1.42.000.190.90=0.484kN/m； q = (16.892+0.484)/1=17.

72、376 kN/m；豎楞的最大剪力： = 0.617.376400.0 = 4170.292N；截面抗剪強度必須滿足下式: 其中， -豎楞截面最大受剪應力(N/mm2)； -豎楞計算最大剪力(N)： = 4170.292N； b-豎楞的截面寬度(mm)：b = 50.0mm ； hn-豎楞的截面高度(mm)：hn = 90.0mm ； fv-豎楞的抗剪強度設計值(N/mm2)：fv = 1.500 N/mm2；豎楞截面最大受剪應力計算值: =34170.292/(250.090.0)=1.390N/mm2；豎楞截面抗剪強度設計值: fv=1.500N/mm2；豎楞截面最大受剪應力計算值 =1.3

73、9N/mm2 小于 豎楞截面抗剪強度設計值 fv=1.5N/mm2，滿足要求！3.撓度驗算最大撓度按三跨連續梁計算，公式如下: 其中，q-作用在豎楞上的線荷載(kN/m)： q =81.460.19 = 15.64 kN/m； -豎楞最大撓度(mm)； l-計算跨度(柱箍間距): l =400.0mm ； E-豎楞彈性模量（N/mm2）：E = 9500.00 N/mm2 ； I-豎楞截面的慣性矩(mm4)，I=3.04106；豎楞最大容許撓度: = 400/250 = 1.6mm；豎楞的最大撓度計算值: = 0.67715.64400.04/(1009500.03.04106) = 0.09

74、4 mm；豎楞的最大撓度計算值 =0.094mm 小于 豎楞最大容許撓度 =1.6mm ，滿足要求！五、B方向柱箍的計算本算例中，柱箍采用鋼楞，截面類型為圓鋼管483.5；截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為:鋼柱箍截面抵抗矩 W = 10.16 cm3；鋼柱箍截面慣性矩 I = 24.38 cm4；柱箍為2 跨，按集中荷載二跨連續梁計算（附計算簡圖）：B方向柱箍計算簡圖其中 P - -豎楞方木傳遞到柱箍的集中荷載(kN)； P = (1.2 81.460.9 + 1.4 20.9)0.192 0.4/2 = 3.48 kN； B方向柱箍剪力圖(kN)最大支座力: N = 15.308 kN； B

75、方向柱箍彎矩圖(kNm)最大彎矩: M = 1.002 kN.m； B方向柱箍變形圖(mm)最大變形: V = 0.434 mm；1. 柱箍抗彎強度驗算柱箍截面抗彎強度驗算公式 其中 ，柱箍桿件的最大彎矩設計值: M = 1 kN.m； 彎矩作用平面內柱箍截面抵抗矩: W = 10.16 cm3；B邊柱箍的最大應力計算值: = 93.91 N/mm2；柱箍的抗彎強度設計值: f = 205 N/mm2；B邊柱箍的最大應力計算值 =93.91N/mm2 小于 柱箍的抗彎強度設計值 f=205N/mm2，滿足要求!2. 柱箍撓度驗算經過計算得到: = 0.434 mm；柱箍最大容許撓度: = 60

76、0 / 250 = 2.4 mm；柱箍的最大撓度 =0.434mm 小于 柱箍最大容許撓度 =2.4mm，滿足要求!六、B方向對拉螺栓的計算計算公式如下: 其中 N - 對拉螺栓所受的拉力； A - 對拉螺栓有效面積 (mm2)； f - 對拉螺栓的抗拉強度設計值，取170 N/mm2；查表得： 對拉螺栓的型號: M12 ； 對拉螺栓的有效面積: A= 113 mm2；對拉螺栓所受的最大拉力: N = 15.308 kN。對拉螺栓最大容許拉力值: N = 1.7010511.3010-5 = 19.21 kN；對拉螺栓所受的最大拉力 N=15.308kN 小于 對拉螺栓最大容許拉力值 N=19

77、.21kN，對拉螺栓強度驗算滿足要求!七、H方向柱箍的計算本工程中，柱箍采用鋼楞，截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為:本工程中，柱箍采用鋼楞，截面類型為圓鋼管483.5；截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為:鋼柱箍截面抵抗矩 W = 10.16cm3；鋼柱箍截面慣性矩 I = 243.8cm4；柱箍為單跨，按簡支梁計算（附計算簡圖）：H方向柱箍計算簡圖其中 P - 豎楞方木傳遞到柱箍的集中荷載(kN)； P = (1.281.460.9+1.420.9)0.183 0.4/2 = 3.31 kN； H方向柱箍剪力圖(kN)最大支座力: N = 4.969 kN； H方向柱箍彎矩圖(kNm)最大彎矩:

78、 M = 1.328 kN.m； H方向柱箍變形圖(mm)最大變形: V = 1.884 mm；1.柱箍抗彎強度驗算柱箍截面抗彎強度驗算公式: 其中， 柱箍桿件的最大彎矩設計值: M = 1.33 kN.m； 彎矩作用平面內柱箍截面抵抗矩: W = 10.16 cm3；H邊柱箍的最大應力計算值: = 124.456 N/mm2；柱箍的抗彎強度設計值: f = 205 N/mm2；H邊柱箍的最大應力計算值 =124.456N/mm2 小于 柱箍的抗彎強度設計值 f=205N/mm2，滿足要求!2. 柱箍撓度驗算經過計算得到: V = 1.884 mm；柱箍最大容許撓度: V = 600 / 25

79、0 = 2.4 mm；柱箍的最大撓度 V =1.884mm 小于 柱箍最大容許撓度 V=2.4mm，滿足要求!梁模板400*1400計算書 一、參數信息1.模板支撐及構造參數梁截面寬度 B(m):0.40；梁截面高度 D(m):1.40；混凝土板厚度(mm):120.00；立桿沿梁跨度方向間距La(m):0.60；立桿上端伸出至模板支撐點長度a(m):0.20；立桿步距h(m):1.50；板底承重立桿橫向間距或排距Lb(m):1.20；梁支撐架搭設高度H(m)：4.50；梁兩側立桿間距(m):1.00；承重架支撐形式:梁底支撐小楞垂直梁截面方向；梁底增加承重立桿根數:1；采用的鋼管類型為483

80、.5；立桿承重連接方式:可調托座；2.荷載參數模板自重(kN/m2):0.35；鋼筋自重(kN/m3):1.50；施工均布荷載標準值(kN/m2):2.5；新澆混凝土側壓力標準值(kN/m2):33.6；傾倒混凝土側壓力(kN/m2):2.0；振搗混凝土荷載標準值(kN/m2):2.0；3.材料參數木材品種：油松；木材彈性模量E(N/mm2)：10000.0；木材抗彎強度設計值fm(N/mm2)：13.0；木材抗剪強度設計值fv(N/mm2)：1.5；面板類型：膠合面板；面板彈性模量E(N/mm2)：9500.0；面板抗彎強度設計值fm(N/mm2)：13.0；4.梁底模板參數梁底方木截面寬度

81、b(mm)：90.0；梁底方木截面高度h(mm)：90.0；梁底縱向支撐根數：4；面板厚度(mm)：18.0；5.梁側模板參數主楞間距(mm)：500；次楞根數：5；主楞豎向支撐點數量為：3；支撐點豎向間距為：500mm，500mm；穿梁螺栓水平間距(mm)：500；穿梁螺栓直徑(mm)：M12；主楞龍骨材料：鋼楞；截面類型為圓鋼管483.5；主楞合并根數：2；次楞龍骨材料：木楞，寬度50mm，高度90mm；次楞合并根數：2；二、梁模板荷載標準值計算1.梁側模板荷載強度驗算要考慮新澆混凝土側壓力和傾倒混凝土時產生的荷載；撓度驗算只考慮新澆混凝土側壓力。 其中 - 混凝土的重力密度，取24.00

82、0kN/m3； t - 新澆混凝土的初凝時間，取5.000h； T - 混凝土的入模溫度，取20.000； V - 混凝土的澆筑速度，取1.400m/h； H - 混凝土側壓力計算位置處至新澆混凝土頂面總高度，取1.400m； 1- 外加劑影響修正系數，取1.200； 2- 混凝土坍落度影響修正系數，取1.150。根據以上兩個公式計算的新澆筑混凝土對模板的最大側壓力F；分別計算得 43.107 kN/m2、33.600 kN/m2，取較小值33.600 kN/m2作為本工程計算荷載。三、梁側模板面板的計算 面板為受彎結構,需要驗算其抗彎強度和剛度。強度驗算要考慮新澆混凝土側壓力和傾倒混凝土時產

83、生的荷載；撓度驗算只考慮新澆混凝土側壓力。次楞（內龍骨）的根數為5根。面板按照均布荷載作用下的三跨連續梁計算。 面板計算簡圖(單位：mm)1.強度計算跨中彎矩計算公式如下: 其中，W - 面板的凈截面抵抗矩，W = 501.81.8/6=27cm3； M - 面板的最大彎距(Nmm)； - 面板的彎曲應力計算值(N/mm2) f - 面板的抗彎強度設計值(N/mm2)；按以下公式計算面板跨中彎矩： 其中 ，q - 作用在模板上的側壓力，包括: 新澆混凝土側壓力設計值: q1= 1.20.533.60.9=18.14kN/m； 傾倒混凝土側壓力設計值: q2= 1.40.520.9=1.26kN

84、/m；q = q1+q2 = 18.144+1.260 = 19.404 kN/m；計算跨度(內楞間距): l = 320mm；面板的最大彎距 M= 0.119.4043202 = 1.99105Nmm；經計算得到，面板的受彎應力計算值: = 1.99105 / 2.70104=7.359N/mm2；面板的抗彎強度設計值: f = 13N/mm2；面板的受彎應力計算值 =7.359N/mm2 小于 面板的抗彎強度設計值 f=13N/mm2，滿足要求！ 2.撓度驗算 q-作用在模板上的側壓力線荷載標準值: q = 33.60.5 = 16.8N/mm； l-計算跨度(內楞間距): l = 320

85、mm； E-面板材質的彈性模量: E = 9500N/mm2； I-面板的截面慣性矩: I = 501.81.81.8/12=24.3cm4；面板的最大撓度計算值: = 0.67716.83204/(10095002.43105) = 0.517 mm；面板的最大容許撓度值: = l/250 =320/250 = 1.28mm；面板的最大撓度計算值 =0.517mm 小于 面板的最大容許撓度值 =1.28mm，滿足要求！四、梁側模板內外楞的計算1.內楞計算內楞(木或鋼)直接承受模板傳遞的荷載，按照均布荷載作用下的三跨連續梁計算。本工程中，龍骨采用木楞，截面寬度50mm，截面高度90mm，截面慣

86、性矩I和截面抵抗矩W分別為:W = 5922/6 = 135cm3；I = 5932/12 = 607.5cm4； 內楞計算簡圖（1）.內楞強度驗算強度驗算計算公式如下: 其中， - 內楞彎曲應力計算值(N/mm2)； M - 內楞的最大彎距(Nmm)； W - 內楞的凈截面抵抗矩； f - 內楞的強度設計值(N/mm2)。按以下公式計算內楞跨中彎矩： 其中，作用在內楞的荷載，q = (1.233.60.9+1.420.9)0.32=12.42kN/m； 內楞計算跨度(外楞間距): l = 500mm； 內楞的最大彎距: M=0.112.42500.002= 3.10105Nmm； 最大支座力

87、:R=1.112.4190.5=6.83 kN；經計算得到，內楞的最大受彎應力計算值 = 3.10105/1.35105 = 2.3 N/mm2； 內楞的抗彎強度設計值: f = 13N/mm2；內楞最大受彎應力計算值 = 2.3 N/mm2 小于 內楞的抗彎強度設計值 f=13N/mm2，滿足要求！（2）.內楞的撓度驗算 其中 l-計算跨度(外楞間距)：l = 500mm； q-作用在模板上的側壓力線荷載標準值： q =33.600.32= 10.75 N/mm； E - 內楞的彈性模量： 10000N/mm2； I - 內楞的截面慣性矩：I = 6.08106mm4；內楞的最大撓度計算值:

88、 = 0.67710.755004/(100100006.08106) = 0.075 mm；內楞的最大容許撓度值: = 500/250=2mm；內楞的最大撓度計算值 =0.075mm 小于 內楞的最大容許撓度值 =2mm，滿足要求！2.外楞計算外楞(木或鋼)承受內楞傳遞的集中力，取內楞的最大支座力6.83kN,按照集中荷載作用下的三跨連續梁計算。本工程中，外龍骨采用鋼楞，截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為:截面類型為圓鋼管483.5；外鋼楞截面抵抗矩 W = 10.16cm3；外鋼楞截面慣性矩 I = 24.38cm4； 外楞計算簡圖 外楞彎矩圖(kNm) 外楞變形圖(mm)（1）.外楞抗彎強

89、度驗算 其中 - 外楞受彎應力計算值(N/mm2) M - 外楞的最大彎距(Nmm)； W - 外楞的凈截面抵抗矩； f -外楞的強度設計值(N/mm2)。根據連續梁程序求得最大的彎矩為M= 0.683 kNm 外楞最大計算跨度: l = 500mm；經計算得到，外楞的受彎應力計算值: = 6.83105/1.02104 = 67.226 N/mm2； 外楞的抗彎強度設計值: f = 205N/mm2；外楞的受彎應力計算值 =67.226N/mm2 小于 外楞的抗彎強度設計值 f=205N/mm2，滿足要求！（2）.外楞的撓度驗算根據連續梁計算得到外楞的最大撓度為0.282 mm外楞的最大容許

90、撓度值: = 500/400=1.25mm；外楞的最大撓度計算值 =0.282mm 小于 外楞的最大容許撓度值 =1.25mm，滿足要求！五、穿梁螺栓的計算 驗算公式如下: 其中 N - 穿梁螺栓所受的拉力； A - 穿梁螺栓有效面積 (mm2)； f - 穿梁螺栓的抗拉強度設計值，取170 N/mm2；查表得： 穿梁螺栓的直徑: 12 mm； 穿梁螺栓有效直徑: 9.85 mm； 穿梁螺栓有效面積: A= 76 mm2；穿梁螺栓所受的最大拉力: N =(1.233.6+1.42)0.50.5 =10.78 kN。穿梁螺栓最大容許拉力值: N = 17076/1000 = 12.92 kN；穿

91、梁螺栓所受的最大拉力 N=10.78kN 小于 穿梁螺栓最大容許拉力值 N=12.92kN，滿足要求！六、梁底模板計算面板為受彎結構,需要驗算其抗彎強度和撓度。計算的原則是按照模板底支撐的間距和模板面的大小,按支撐在底撐上的三跨連續梁計算。強度驗算要考慮模板結構自重荷載、新澆混凝土自重荷載、鋼筋自重荷載和振搗混凝土時產生的荷載；撓度驗算只考慮模板結構自重、新澆混凝土自重、鋼筋自重荷載。本算例中，面板的截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為: W = 6001818/6 = 3.24104mm3； I = 600181818/12 = 2.92105mm4； 1.抗彎強度驗算按以下公式進行面板抗彎強度

92、驗算： 其中， - 梁底模板的彎曲應力計算值(N/mm2)； M - 計算的最大彎矩 (kNm)； l-計算跨度(梁底支撐間距): l =133.33mm； q - 作用在梁底模板的均布荷載設計值(kN/m)；新澆混凝土及鋼筋荷載設計值：q1: 1.2（24.00+1.50）0.601.400.90=23.13kN/m；模板結構自重荷載：q2:1.20.350.600.90=0.23kN/m；振搗混凝土時產生的荷載設計值：q3: 1.42.000.600.90=1.51kN/m；q = q1 + q2 + q3=23.13+0.23+1.51=24.87kN/m；跨中彎矩計算公式如下: Mma

93、x = 0.1024.8720.1332=0.044kNm； =0.044106/3.24104=1.365N/mm2；梁底模面板計算應力 =1.365 N/mm2 小于 梁底模面板的抗壓強度設計值 f=13N/mm2，滿足要求！2.撓度驗算根據建筑施工計算手冊剛度驗算采用標準荷載，同時不考慮振動荷載作用。最大撓度計算公式如下: 其中，q-作用在模板上的壓力線荷載: q =（(24.0+1.50)1.400+0.35）0.60= 21.63KN/m； l-計算跨度(梁底支撐間距): l =133.33mm； E-面板的彈性模量: E = 9500.0N/mm2；面板的最大允許撓度值: =133

94、.33/250 = 0.533mm；面板的最大撓度計算值: = 0.67721.63133.34/(10095002.92105)=0.017mm；面板的最大撓度計算值: =0.017mm 小于 面板的最大允許撓度值: = 133.3 / 250 = 0.533mm，滿足要求！七、梁底支撐的計算本工程梁底支撐采用方木。強度及抗剪驗算要考慮模板結構自重荷載、新澆混凝土自重荷載、鋼筋自重荷載和振搗混凝土時產生的荷載；撓度驗算只考慮模板結構自重、新澆混凝土自重、鋼筋自重荷載。1.荷載的計算：(1)鋼筋混凝土梁自重(kN/m)：q1 = (24+1.5)1.40.133=4.76 kN/m；(2)模板

95、的自重線荷載(kN/m)：q2 = 0.350.133(21.4+0.4)/ 0.4=0.373 kN/m；(3)活荷載為施工荷載標準值與振倒混凝土時產生的荷載(kN/m)：經計算得到，活荷載標準值 P1= (2.5+2)0.133=0.6 kN/m；2.方木的支撐力驗算靜荷載設計值 q = 1.24.76+1.20.373=6.16 kN/m；活荷載設計值 P = 1.40.6=0.84 kN/m； 方木計算簡圖方木按照三跨連續梁計算。 本算例中，方木的截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為: W=999/6 = 121.5 cm3； I=9999/12 = 546.75 cm4；方木強度驗算:最

96、大彎矩考慮為靜荷載與活荷載的設計值最不利分配的彎矩和，計算公式如下:線荷載設計值 q = 6.16+0.84=7 kN/m；最大彎距 M =0.1ql2= 0.170.60.6= 0.252 kN.m；最大應力 = M / W = 0.252106/121500 = 2.074 N/mm2；抗彎強度設計值 f=13 N/mm2；方木的最大應力計算值 2.074 N/mm2 小于 方木抗彎強度設計值 13 N/mm2,滿足要求!方木抗剪驗算：截面抗剪強度必須滿足: 其中最大剪力: V = 0.670.6 = 2.52 kN； 方木受剪應力計算值 = 32520/(29090) = 0.467 N

97、/mm2；方木抗剪強度設計值 = 1.5 N/mm2；方木的受剪應力計算值 0.467 N/mm2 小于 方木抗剪強度設計值 1.5 N/mm2,滿足要求!方木撓度驗算:最大撓度考慮為靜荷載與活荷載的計算值最不利分配的撓度和，計算公式如下: q = 4.760 + 0.373 = 5.133 kN/m；方木最大撓度計算值 = 0.6775.1336004 /(10010000546.75104)=0.082mm；方木的最大允許撓度 =0.6001000/250=2.400 mm；方木的最大撓度計算值 = 0.082 mm 小于 方木的最大允許撓度 =2.4 mm，滿足要求！3.支撐托梁的強度驗

98、算支撐托梁按照簡支梁的計算如下荷載計算公式如下：(1)鋼筋混凝土梁自重(kN/m2)：q1 = (24.000+1.500)1.400= 35.700 kN/m2；(2)模板的自重(kN/m2)：q2 = 0.350 kN/m2；(3)活荷載為施工荷載標準值與振倒混凝土時產生的荷載(kN/m2)：q3= (2.500+2.000)=4.500 kN/m2；q = 1.2(35.700 + 0.350 )+ 1.44.500 = 49.560 kN/m2；梁底支撐根數為 n，立桿梁跨度方向間距為a， 梁寬為b，梁高為h,梁底支撐傳遞給托梁的集中力為P，梁側模板傳給托梁的集中力為N 。當n=2時：

99、 當n2時： 計算簡圖(kN) 變形圖(mm) 彎矩圖(kNm)經過連續梁的計算得到：支座反力 RA = RB=0.587 kN，中間支座最大反力Rmax=11.426；最大彎矩 Mmax=0.438 kN.m；最大撓度計算值 Vmax=0.117 mm；最大應力 =0.438106/5080=86.217 N/mm2；支撐抗彎設計強度 f=205 N/mm2；支撐托梁的最大應力計算值 86.217 N/mm2 小于 支撐托梁的抗彎設計強度 205 N/mm2,滿足要求!八、立桿的穩定性計算:立桿的穩定性計算公式 1.梁兩側立桿穩定性驗算:其中 N - 立桿的軸心壓力設計值，它包括： 水平鋼管

100、的最大支座反力： N1 =0.587 kN ； 腳手架鋼管的自重： N2 = 1.20.1294.5=0.697 kN； N =0.587+0.697=1.284 kN； - 軸心受壓立桿的穩定系數，由長細比 lo/i 查表得到； i - 計算立桿的截面回轉半徑 (cm)：i = 1.58； A - 立桿凈截面面積 (cm2)： A = 4.89； W - 立桿凈截面抵抗矩(cm3)：W = 5.08； - 鋼管立桿軸心受壓應力計算值 ( N/mm2)； f - 鋼管立桿抗壓強度設計值：f =205 N/mm2； lo - 計算長度 (m)；參照扣件式規范不考慮高支撐架，按下式計算 lo =

101、k1uh k1 - 計算長度附加系數，取值為：1.155 ； u - 計算長度系數，參照扣件式規范表，u =1.7；上式的計算結果：立桿計算長度 Lo = k1uh = 1.1551.71.5 = 2.945 m；Lo/i = 2945.25 / 15.8 = 186 ；由長細比 lo/i 的結果查表得到軸心受壓立桿的穩定系數= 0.207 ；鋼管立桿受壓應力計算值 ；=1283.891/(0.207489) = 12.684 N/mm2；鋼管立桿穩定性計算 = 12.684 N/mm2 小于 鋼管立桿抗壓強度的設計值 f = 205 N/mm2，滿足要求！2.梁底受力最大的支撐立桿穩定性驗算

102、:其中 N - 立桿的軸心壓力設計值，它包括： 梁底支撐最大支座反力： N1 =11.426 kN ； 腳手架鋼管的自重： N2 = 1.20.129(4.5-1.4)=0.697 kN； N =11.426+0.697=11.907 kN； - 軸心受壓立桿的穩定系數，由長細比 lo/i 查表得到； i - 計算立桿的截面回轉半徑 (cm)：i = 1.58； A - 立桿凈截面面積 (cm2)： A = 4.89； W - 立桿凈截面抵抗矩(cm3)：W = 5.08； - 鋼管立桿軸心受壓應力計算值 ( N/mm2)； f - 鋼管立桿抗壓強度設計值：f =205 N/mm2； lo -

103、 計算長度 (m)；參照扣件式規范不考慮高支撐架，按下式計算 lo = k1uh k1 - 計算長度附加系數，取值為：1.155 ； u - 計算長度系數，參照扣件式規范表，u =1.7；上式的計算結果：立桿計算長度 Lo = k1uh = 1.1551.71.5 = 2.945 m；Lo/i = 2945.25 / 15.8 = 186 ；由長細比 lo/i 的結果查表得到軸心受壓立桿的穩定系數= 0.207 ；鋼管立桿受壓應力計算值 ；=11906.751/(0.207489) = 117.629 N/mm2；鋼管立桿穩定性計算 = 117.629 N/mm2 小于 鋼管立桿抗壓強度的設計

104、值 f = 205 N/mm2，滿足要求！模板承重架應盡量利用剪力墻或柱作為連接連墻件，否則存在安全隱患。 以上表參照 杜榮軍：扣件式鋼管模板高支撐架設計和使用安全九、梁模板高支撐架的構造和施工要求工程經驗:除了要遵守扣件架規范的相關要求外，還要考慮以下內容1.模板支架的構造要求：a.梁板模板高支撐架可以根據設計荷載采用單立桿或雙立桿；b.立桿之間必須按步距滿設雙向水平桿，確保兩方向足夠的設計剛度；c.梁和樓板荷載相差較大時，可以采用不同的立桿間距，但只宜在一個方向變距、而另一個方向不變。2.立桿步距的設計：a.當架體構造荷載在立桿不同高度軸力變化不大時，可以采用等步距設置；b.當中部有加強層

105、或支架很高，軸力沿高度分布變化較大，可采用下小上大的變步距設置，但變化不要過多；c.高支撐架步距以0.9-1.5m為宜，不宜超過1.5m。3.整體性構造層的設計：a.當支撐架高度20m或橫向高寬比6時，需要設置整體性單或雙水平加強層；b.單水平加強層可以每4-6米沿水平結構層設置水平斜桿或剪刀撐，且須與立桿連接，設置 斜桿層數要大于水平框格總數的1/3；c.雙水平加強層在支撐架的頂部和中部每隔10-15m設置，四周和中部每10-15m設豎向斜桿，使其具有較大剛度和變形約束的空間結構層；d.在任何情況下，高支撐架的頂部和底部（掃地桿的設置層）必須設水平加強層。4.剪刀撐的設計：a.沿支架四周外立

106、面應滿足立面滿設剪刀撐；b.中部可根據需要并依構架框格的大小，每隔10-15m設置。5.頂部支撐點的設計：a.最好在立桿頂部設置支托板，其距離支架頂層橫桿的高度不宜大于400mm；b.頂部支撐點位于頂層橫桿時，應靠近立桿，且不宜大于200mm；c.支撐橫桿與立桿的連接扣件應進行抗滑驗算，當設計荷載N12kN時，可用雙扣件；大于12kN時應用頂托方式。6.支撐架搭設的要求：a.嚴格按照設計尺寸搭設，立桿和水平桿的接頭均應錯開在不同的框格層中設置；b.確保立桿的垂直偏差和橫桿的水平偏差小于扣件架規范的要求；c.確保每個扣件和鋼管的質量是滿足要求的，每個扣件的擰緊力矩都要控制在45-60N.m，鋼管不能選用已經長期使用發生變形的；d.地基支座的設計要滿足承載力的要求。7.施工使用的要求：a.精心設計混凝土澆筑方案，確保模板支架施工過程中均衡受載，最好采用由中部向兩邊擴展的澆筑方式；b.嚴格控制實際施工荷載不超過設計荷載，對出現的超過最大荷載要有相應的控制措施，鋼筋等材料不能在支架上方堆放；c.澆筑過程中，派人檢查支架和支承情況，發現下沉、松動和變形情況及時解決。