1、笫一章編儒ij依據3第二章工程概況4第一節工程基本情況4第二節設計概況4第三節基坑圍護概況5第四節周邊環境及場地條件6第五節工程地質及水文地質概況7第三章塔吊選型及平面布置11第一節塔吊選型及塔吊參數11第二節塔吊平面布置13第五章塔吊基礎設計14第一節塔吊基礎選型14第二節塔基設計參數14第六章施工技術措施17第一節 塔吊基礎施工流程17第二節塔吊格構柱制作17第三節鉆孔灌注樁施工及鋼格構柱安裝18第四節土方開挖及格構柱支撐安裝24第五節 混凝土承臺施工25第六節施工質量控制及檢驗要求26第七章施工安全措施31第一節塔吊基礎施工安全措施31第二節塔吊的沉降控制及監測要求32第三節塔吊避雷措施

2、32第八章群塔作業措施33第九章應急預案35第十章計算書45第一節1#塔吊計算書45第二節2#塔吊計算書63第三節3#塔吊計算書78第十章相關附件及圖表88第一章編制依據1、大象建筑設計有限公司杭州久豪建筑勘測設計有限公司設計的施工圖；2、浙江省工程勘察院巖土工程勘察報告（塔吊基礎所在部位的地質報告復印附后）；3、浙江廣業建筑機械設備制造冇限公司GY5810型塔式起重機使用說明書;4、塔式起重機混凝土基礎工程技術規程JGJ/T 187；5、工程測量規范GB50026；6、建筑結構荷載規范GB50009；7、建筑樁基技術規范JGJ94；8、建筑地基基礎設計規范GB50007；9、建筑地基基礎工程

3、施工質量驗收規范GB50202；10、鋼結構設計規范GB50017；11、鋼結構工程施工規范GB50755；12、鋼結構工程施工質量驗收規范GB50205；13、混凝土結構設計規范GB50010；14、混凝土結構工程施工規范GB50666；15、混凝土結構工程施工質量驗收規范GB50204；16、塔式起重機安全規程GB5144；17、建筑機械使用安全技術規程JGJ33；18、建筑施工塔式起重機安裝、使用、拆卸安全技術規程JGJ196；19、施工現場臨時用電安全技術規范JGJ46；20、建設施工高處作業安全技術規程JGJ80；21、建筑施工安全檢查標準JGJ59；22、I占I定式塔式起重機基礎技

4、術規程DB33/T 1053；23、浙江省安全生產條例；24、杭建監總201033號文件關于加強建筑起重機械租賃、安裝拆卸和 使用安全管理的若干意見；25、杭建總監2012 13號文件關于加強組合式塔機基礎制作、安裝和使 用的若干耍求；26、浙江省長城建設集I才I有限公司企業標準ZTB104；27、木工程施工組織設計；第二章工程概況第一節工程基本情況號項目內容1丁程名稱杭州翡翠城學校2工程地址杭州市余杭區常睦路和華豐路交叉口東南角3建設單位杭州翦翠城房地長開發冇限公司4勘察單位浙江省工程勘察院5設計單位大象建筑設計有限公司6監理單位浙江文華建設項R管理有限公司7施工總承包單位浙江省長城建設集團

5、有限公司第二節設計概況建筑設計概況表樓號地上層數地下層數地下層高/m底層層高/m標準層層iMj7m頂層高度/mA15層1層5. 5m4. 8m3. 9m3. 9mA211層1層5. 5m4. 8m3. 9m3. 9mA311層1層5. 5m4. 8m3. 9m3. 9mA45層無無4. 8m3. 9m3. 9mA55層1層5. 5m4. 8m3. 9m3. 9mA64層無無4. 8m3. 9m3. 9mA74層無無4. 8m3. 9m3. 9m結構設計概況表序號結構概況1主體結構框架結構地下 室層數一層3建筑結構 安全等級二級結構體系框架結構4抗震設防類別抗震等級框支框架：級抗震 設防烈度6度

6、5人防抗力 級別核6,常6 （甲類）6基礎形式箱型基礎7混凝土強度等級C35P6, C35, C308鋼筋類別HRB4009構 構 件 截 面 尺 寸防水板板厚400mm筏板厚400獨立柱基 截面尺寸1200*1200*800柱截 面尺寸（bXh）600*600框架 梁(bXh)450*900, 400*800, 600*1000樓板厚250mm墻厚度350mm第三節基坑圍護概況（1）排樁墻支護體系本工程支護體系采用（I）700900鉆孔灌注樁，外側1）7001000雙軸水泥攪拌樁。（2）水平支撐體系 在支撐布置形式上，采用一道水平桁架式角撐的布置形式。(3) 豎向支撐體系支撐立柱上部采用鋼格

7、構柱，部分可利用本工程樁作為立柱樁，部分需重新 打設鉆孔灌注樁。(4) 地下水控制木工程在鉆孔樁排外采用*700100雙軸水泥攪拌樁帷幕進行止水和防涌 土。坑內采用明溝、集水井方式排水，基坑底排水溝應離基坑邊2m以上。對于 坡頂外地表處的雨水、施工用水，采用排水溝截流，排水溝尺寸為400X300, 集水坑沉淀后將清水引至下水管道的方法解決。具體做法是，在坑周設置貫通的 排水溝，并在沿排水溝隔2030m設置集水坑。經沉淀池后，將清水排入城市下 水管網或南側河道。第四節周邊環境及場地條件本工程北側為規劃區間道路常睦路，西側為規劃道路華豐路，南側為規劃中 翡翠城西北區塊住宅，東側為規劃河道。基坑四周

8、環境如2東側：地下室離用地紅線9m,紅線外為規劃中的河道，現為正在建駁坎。北側：地下室離用地紅線最近處為7m左右，最遠處為16m,紅線外側為規 劃中常睦路。西側：地下室離用地紅線為70m,用地紅線外為規劃中華豐路。現為空地無 任何建筑物對本基坑影響較小。南側：地下室離用地紅線60m,用地紅線外為規劃學校道路。現為空地無任 何建筑物。.1?、itinri區域位置示意圖木工程場地基本實現“三通一平”。現場用電量滿足要求，臨時用電、用水 管線（D100）已鋪設。冃前本工程正剛剛開始樁基施工。口前生活區、辦公區、倉庫等臨時設施已搭設完畢，現場西南角大門已開設, 通向場內及場外的臨吋道路采用250mm厚

9、C20混凝土均已硬化。土方開挖前在圍護樁與圍墻之間硬化。基坑施工期間圍護樁與圍墻之間不允 許堆土及大型車輛通行。本工程場地平整后，自然地坪相對標高為-045米。具體詳見平而布置圖。第五節工程地質及水文地質概況一、土層分布情況本工程塔吊樁主要涉及的土層為： o層：填土（qJ）灰黃色，結構松散，主要以耕植土為主，夾有植物根莖、有機質等，局 部區域受回填影響，含較多建筑垃圾及雜填土，土質不均。本層全場分布。i層：粘質粉土夾粉質粘土 （al-mQi3）灰黃色，可塑，厚層狀，夾粘質粉土薄層及團塊，稍冇光澤，韌性屮等, 干強度小等，搖振反應緩慢。本層全場分布。 層：粘質粉土 (al-mQi2)灰色，厚層狀

10、，無層理，中密，飽和，含云母碎片及粘性土團塊，無光 澤，韌性低，干強度低，搖振反應迅速。本層局部場地分布。 層：淤泥質粘土 (mQ/)灰色，薄層狀，流塑，含有機質及半腐植物，夾不均勻粉(砂)土薄層 及I才I塊，稍有光澤，韌性中等，干強度中等，無搖振反應。本層整場地分布, 層：粉質粘土 (al-lQ32-2)灰綠灰黃色，厚層狀，碩可塑，富含Fe、Mn質含氧化斑及結核，夾粉砂 團塊，稍有光澤，韌性中等，干強度中等，無搖振反應。本層局部缺失。層：粉質粘土 (al-IQs1)褐黃色，厚層狀，硬可塑，富含Fe、Mn質含氧化斑及結核，夾粉砂團塊， 稍有光澤，韌性中等，干強度中等，無搖振反應。本層全場分布。

11、 3層：粉質粘土(lhQ3灰色灰蘭色，厚層狀，軟可蜩，含有機質，稍有光澤，韌性屮等，干強度 屮等，無搖振反應。木層呈透鏡體狀分布。 i層:粉質粘土 (al-lQ22)灰蘭灰黃色，厚層狀，可塑，富含Fe、Mn質含氧化斑及結核，夾較多粉 砂團塊，稍冇光澤，韌性屮等，干強度中等，無搖振反應。本層局部缺失。 層：粉質粘土夾礫砂(alQ22)灰黃色，可塑，厚層狀，頂部以夾小粗砂為主，底部礫砂含量在20%左右, 最大粒徑達5cm,呈亞圓狀。稍冇光澤，韌性中等，干強度中等，無搖振反應。 本層局部缺失。 I層：全風化鈣質泥質粉砂巖(AnQ)紫紅色，硬可塑狀，母巖結構全部破壞，巖芯呈短柱狀，礦物風化成砂土狀,

12、以礫砂為主，中粗砂充填，泥質膠結。本層全場地分布。2層：強風化鈣質泥質粉砂巖（AnQ）紫紅色，巖石結構大部分已經破壞，巖芯多呈碎塊、短柱狀，完整性差。泥 質含量較高，裂隙間以棕紅色粘性土充填，錘擊聲啞，手可折斷，遇水軟化。本 層全場地分布。3層：中風化鈣質泥質粉砂巖（AnQ）紫紅色，結構較清晰，風化裂隙發育，巖芯呈長柱狀，節長一般為1550cm, 手難掰開，錘擊聲啞，易擊碎，屬于極軟巖，RQD=3570%,巖休基本質量等級 為V類。本層全場地分布，未鉆穿。二、地下水情況根據地卜水含水層介質、水動力特征及其賦存條件，木場地地下水類型為第 四系孔隙潛水、承壓水及基巖裂隙水。1、潛水賦存于場地表部人

13、工填土及其下伏的粉性土及粘性土層中，其富水性具有明 顯的各向異性。潛水主要接受大氣降水和地表水網的入滲補給，排泄途徑以蒸發 及干旱季節向河流補給的排泄方式為主，水位主要受季節及大氣降水控制，動態 變化較大，勘探期間實測鉆孔所揭示的潛水面埋深因場地高低的影響，水位變化 較大，勘察期間實測地下潛水位埋深一般為0.12.4m （相當于絕對標高2.29 3.74m）,平均水位埋深約0.30,平均標高約2.49m,根據區域水文地質資料，潛 水位年變幅為1.02.0m左右。2、基巖裂隙水主要賦存于場區層鈣質泥質粉砂巖巖層的孔隙、層間裂隙、風化裂隙和構 造裂隙中，基巖孔隙和裂隙水主要接受大氣降水的補給，含水

14、層連續性差，富水 性不均，一般富水性較差。基巖表部強中風化層，由于風化影響，結構相對松 散，透水性相對較好，有一定的含水量，但總體不大，易于疏干，故對本工程影 響不大。3、地下水對建筑材料腐蝕性評價根據場地勘探時挖坑所取的2組地下水水樣進行水質簡分析+侵蝕性CO2分析（結果詳見水質分析報告），按照巖土工程勘察規范（GB500212001, 2009年版）進行判斷（結果見表6）：在II類場地環境類型條件下，本場地地下潛水對混凝土結構具微腐蝕性；在長期浸水及干濕交替條件下地下水對鋼筋混凝土結構中的鋼筋均具微腐蝕性。場地地下潛水水位埋藏較淺，根據PH值判斷場地土對鋼結構具微腐蝕性，場地土對其它建筑材

15、料的腐蝕性與地下水的腐蝕性類同。內容水對混凝土結構的腐蝕性評價水對鋼筋混凝土結構中鋼筋的 腐蝕性評價按環境類型（I【類）按地層滲透性 弱透水層（B類）干濕交替長期浸水SO/(mg/L)M+(mg/L)總礦化度（mg/L）PH值侵蝕co2(mg/L)CI/ (mg/L)微腐蝕性規 定30020005.03010010000弱腐蝕性規定300-15002000-300020000-5000030-60100-50010000-20000中腐蝕性規定1500-30003000-400050000-6000060-100500-5000/W116.022.9583.687.00.4499.399.3W

16、248.014.5596.037.00.0089.789.7腐蝕性評價微腐蝕性微腐蝕性微腐蝕性注:（1）.依據巖土工程勘察規范（GB 50021-2001, 2009年版）12.2節腐蝕性評價相關條款;（2）按II類環境地下水、弱透水層（B類）及干濕交替、長期浸水環境條件考慮。三、其他地質情況各土層物理力學性質指標、工程地質勘探點平面位置圖、塔吊基礎位置地質 剖面圖等詳見附件。第三章塔吊選型及平面布置第一節塔吊選型及塔吊參數一、塔吊選型根據建筑物平面布置情況，在滿足周邊環境及現場垂直運輸要求的前提下, 現確定設置3臺浙江廣業建筑機械設備制造有限公司的QTZ80(GY5810)型塔吊。二、QTZ

17、80(GY5810)起重特性表2.2繪畫科41軌二Z&131517202223L 72625142730a =46.005.08a =23.002L32.37303235374042464790St5&58Sita=42.061.B41.XI1.S31-431- 211. 111-04a対0.37ocea =22. 191.971.831.661.561.421. 341.241.17i.oa1.00ZS215172022232526 12730aN6.005.66a =22.46Z212.07kas1.761.611.531.411-30MR佃15172022232S.9雀q2730s量a

18、=46.00S.634900B31*51.473LOOZBB2 86ZS2ocea =23.002L99Z6632353740424548a=32.322.0718忙741.631.48k35ocoa =22.462.202106k871.761,4BZ5*215172D222325l927 130a=46.005.63904. OB3L653L473LOO2.8BZS2Oft)a =23.002L99Z66樹5何3235374043s量a =42.32Z071.931.74kS7O(t)a =22.452-202.06l_H71.70sKR 何15172022232SL92730aN6.00

19、534.903.65S.473.002MX52oeoa =23.00X99*XA532353SaN2322J071.S6Oft)a=22.452-201.99三、塔吊計算力學參數一、塔機屬性塔機型號GY5810塔機獨立狀態的最大起吊高度H0(m)40塔機獨立狀態的計算高度H(m)43塔身桁架結構方鋼管塔身桁架結構寬度B(m)1.6二、塔機荷載1、塔機傳遞至基礎荷載標準值工作狀態塔機自重標準值Fki(kN)434起重荷載標準值Fqk(kN)79豎向荷載標準值Fk(kN)513水平荷載標準值Fvk(kN)24.5傾覆力矩標準值Mk(kN m)1252非工作狀態豎向荷載標準值Fk(kN)434水平荷

20、載標準值Fvk(kN)73.5傾覆力矩標準值MkkN-m)17962、塔機傳遞至基礎荷載設計值工作狀態塔機自重設計值F)(kN)1.35Fki = 1.35x434=585.9起重荷載設計值FQ(kN)1.35FQk= 1.35x79= 106.65豎向荷載設計值F(kN)585.9+106.65=692.55水平荷載設計值Fv(kN)1.35Fvk= 135x24.5=33.075傾覆力矩設計值M(kN-m)1.35Mk= 1.35x1252=1690.2非工作狀態豎向荷載設計值F(kN)1.35Fk= 1.35x434=585.9水平荷載設計值Fv(kN)1.35Fvk = 135x73.

21、5 = 99.225傾覆力矩設計值M*(kN m)1 35Mk= 135x1796=2424.6第二節塔吊平面布置塔吊 編號塔吊位置塔吊軸線位置(塔吊中心)塔吊初 裝高度塔吊安 裝幅度1#2#樓南側D-9往東1.4m交D-Q往北3. 9m27m58m2#4#樓北側D-21往東4m交D-G往南2. 6m24m58m3#5#樓南側A5-7 往東 5. 5m 交 A6-A 往南 4. 9m21m58m具體位置詳見塔吊平面布置圖第五章塔吊基礎設計第一節塔吊基礎選型1#、2#塔吊采用矩形格構式（上下承臺）塔基形式，3#塔吊釆用矩形板式樁 承臺式塔基形式。第二節塔基設計參數一、1#塔吊基礎的相關參數（標咼

22、均為絕對標咼）1、樁相關參數：樁數4根樁頂標高-1. 15m樁總徑800mm樁底標咼-25. 34m樁心距3. 2m樁的檜強度等級C30參照鉆孔位PPl 剖 Z3有效樁長24. 19m樁身配筋HRB400 1222通長布置;箍筋8200、加勁箍間距162000；樁頂標高以下4m加密區篩筋間距8100,加勁離間距161000o2、格構柱相關參數格構柱鋼柱長度（包括埋樁3m）9. 2m格構柱頂標高4. 95m格構柱截而邊長460mm格構柱底標i=j-4. 25m格構柱分肢材料L125X 10mm角焊縫焊腳尺寸10mm綴板截面424 X 300 X 14mm格構柱分肢打綴板焊縫形式繞角焊綴板間距60

23、0mm剪刀撐材料L125X 10mm格構柱分肢與綴板焊縫長度514nim剪刀撐間距1. 8m止水丿f材料250 X 250 X 4mm埋入樁內的格構柱底部、頂部與樁的3根縱向主筋焊接，焊接長度10d3、上承臺相關參數上承臺尺寸4. 8X4. 8X1. 3m承臺底標高4. 3m格構柱伸入承臺長度650mm碗強度等級C35承臺配筋承臺頂部雙向HRB400 22160mm,承臺底部雙向HRB400 25 160mm,上下構造連接筋 HRB400 16480mm格構柱與承臺連接采用每分肢焊接1根直徑25的豎向鋼筋錨入承臺900mm塔吊基礎節少承臺連接嚴格按塔吊說明書4、下承臺相關參數承臺尺寸4.8X4

24、.8X0. 4m承臺底標高-1. 25m儉強度等級C30承臺配筋上下雙層雙向HRB400 16200mm, 上下構造連接筋HRB400 16600mm承臺與底板縫隙兩者間距200mm，灌100mm粗砂，100mm底板墊層二、2#塔吊基礎的相關參數（標高均為絕對標高）1、樁相關參數：樁數4根樁頂標高-1. 15m樁直徑800mm樁底標高-25. 38m樁心距3. 2m樁的殮強度等級C30參照鉆孔位P3-P3,剖 Z21有效樁長24. 23m樁身配筋HRB400 1222通長布置;箍筋8200、加勁箍間距162000；樁頂標高以下伽加密區箍筋間距8100,加勁箍間距161000o2、格構柱相關參數

25、格構柱鋼柱長度（包插埋樁3m）9. 20m格構柱頂標高4. 95m格構柱截面邊長460mm格構柱底標高-4. 25m格構柱分肢材料L125X 10mm角悍縫悍腳尺寸10mm綴板截血424X300 XI 4mm格構柱分肢與綴板焊縫形式繞角焊綴板間距600mm剪刀撐材料L125 X10mm格構柱分肢與綴板焊縫長度514mm剪刀撐間距1. 8m止水片材料250 X 250 X 4mm埋入樁內的格構柱底部、頂部與樁的3根縱向主筋焊接，焊接長度10d3、上承臺相關參數上承臺尺寸4. 8X4. 8X1. 3m承臺底標高4. 30m格構柱伸入承臺長度650mm妊強度等級C35承臺配筋承臺頂部雙向HRB400

26、 22 160mm,承臺底部雙向HRB400 25 160mm,上下構造連接筋 HRB400 16480mm格構柱與承臺連接采用每分肢焊接1根肓徑25的豎向鋼筋錨入承臺900mm塔吊基礎承臺連接嚴格按塔吊說明書4、下承臺相關參數承臺尺寸4. 8X4. 8X0. 4m承臺底標高T. 25m輪強度等級C30承臺配筋上下雙層雙向HRB400 16200mm,上卜構造連接筋HRB400 16600inm承臺與底板縫隙兩者間距200mm,灌100mm粗砂，100mm底板墊層三、3#塔吊基礎的相關參數（標高均為絕對標高）1、樁相關參數樁數4根樁頂標高3. 5m樁直徑800mm樁底標高-25. 40m樁心距

27、3. 2m樁的絵強度等級C30參照鉆孔位P10-P10,剖 Z40有效樁長29. 0m樁身配筋HRB400 1222通長布置;箍筋8200、加勁箍間距162000；樁頂標高以下4m為加密區,箍筋間距8100,加勁箍間距161000。2、承臺相關參數承臺尺寸4.8X4. 8X1. 3m承臺底標高3. 5m樁入承臺長度10 0mm卷強度等級C35承臺配筋承臺頂部雙向HRB400 22160mm,承臺底部雙向HRB400 25160mm,上下構造連接筋 HRB400 16480mm樁與承臺連接樁主筋筋錨入承臺35d第六章施工技術措施第一節塔吊基礎施工流程1-2#塔吊開挖至上承臺墊層底，澆筑上承臺墊層

28、一綁扎鋼筋（包括格構柱錨 入鋼筋）一支模一預埋固定支腳一澆筑混凝土，養護至塔吊安裝；后面每挖深 0. 6m,焊接鋼柱之間的綴板；每挖深加，施工剪刀撐，剪刀撐每1.8m設置一道, 挖土至底板底；施工下承臺，扎鋼筋、支模、澆筑混凝土。至下承臺施工完畢才 能真止完成塔吊基礎施工。3#塔吊開挖至承臺墊層底，澆筑承臺墊層綁扎鋼筋支模預埋固定支腳 一澆筑混凝土，最后養護至塔吊安裝。第二節塔吊格構柱制作1、格構柱制作委托冇鋼結構資質的廠家生產定制，柱身必須要保證焊縫的 質量、長度及按設計圖紙加工。2、待格構柱運至現場后放置平穩，要求不能引起格構柱的變形。3、鉆孔樁下籠時將格構柱吊入鉆孔內，與鉆孔樁一起澆筑，

29、確保錨固長度。4、鋼材及焊接材料的品種、規格、性能等應滿足國家產品標準和設計要求。焊條等焊接材料與母材的匹配應符合設計和行業標準建筑鋼結構焊接技術規 程JGJ81的規定。5、焊工必須經考試合格，且取得合格證書；6、焊縫厚度應符合設計要求，焊縫表面不得冇裂紋、焊瘤等缺陷。焊縫表 面不得有氣孔、夾渣、焊坑裂紋、電弧擦傷等缺陷。7、鋼格構柱及綴板的拼裝誤差應符合現行國家標準鋼結構工程施工質量 驗收規范GB50205的規定；8、格構柱與灌注樁主筋按照規定認真焊接，隨鋼筋籠就位后需對格構柱加固定位，確保格構柱方正。9、鋼格構柱的安裝誤差應符合下表的規定:鋼格構柱的安裝允許誤差:項冃允許偏茅(mm)檢驗方

30、法柱端中心線對軸線的偏差20用吊線和鋼尺檢查柱基準點標高+10用水準儀檢查柱軸線垂直度0. 5H/100 且35用經緯儀或吊線和鋼尺檢查10、鋼格構柱與鋼筋籠搭接后，使用汽車吊將其插入樁孔內，并與樁心軸線 重合，保證四根格構柱四個立面的平整度。鉆孔樁澆筑前將格構柱吊入鉆孔樁內, 與鉆孔樁一起澆筑，確保錨固長度。11、為保證格構柱的垂直度，格構柱頂至口然地坪采用角鋼作為吊筋，在孔 口設置鋼板制作成的孔口板，并在上而設置方向線，通過校核角鋼吊筋頂與孔口 板的關系進行調整。第三節鉆孔灌注樁施工及鋼格構柱安裝一、測量定位各測量點(俗稱大樣點)采用光電測距儀進行閉合測定，無誤后用混凝土固 定，并安裝防護

31、標志，防止因重車碾壓和重物碰撞后而產生位移。盡量將各點設 置在不影響施工的視線范圍內，且不易被碰撞，以利長久保存。樁位測量采用全站儀、鋼尺丈量法。但在樁位測定前，需對所用的測量基點進行復核，使其符合各種平而尺寸關系后方可使用該基點。樁位測定分初、復測，分別為挖埋護筒前和埋設護筒后，復測合格后，打入 ei2鋼筋一根，作為鉆機定位標志，然后用水準儀測定其護筒標高后，經現場 監理驗收合格后方口J就位施工。二、埋設護筒鉆孔灌注樁的孔口護筒是保護孔口，隔離上部朵填松散物，防止孔口塌陷的 必要措施，也是控制定位，標高的基準點。護筒選用大于樁徑1020cm的鋼制 護筒，埋入深度以滿足隔離雜填士，防止孔口塌陷

32、為準，護筒四周間隙用粘土冋 填并搗實，以確保護筒穩定牢固。三、鉆機就位鉆機就位時，轉盤中心對準樁位中心標志的偏差應小于20価，并用水平尺 校對轉盤水平，并做到天車中心、轉盤中心與樁位中心成一垂直線。四、成孔1、機具配備施工前按其施工孔深配置鉆具、導管，預先由當班質檢員和機長一起丈量， 核準其鉆頭直徑和長度、機上鉆桿長度、鉆桿長度、根數、導管長度、根數，然 后請現場監理到現場檢驗，經核準后的器具不得隨意更換。若需更換時，必須事 先經質檢員認可，并報監理同意后方可執行。2、成孔過程本工程采用正循環回轉鉆進方法，鉆頭選用單腰帶三翼錐形鉆頭。鉆進參數控制范圍：鉆壓6-15KPa轉速 40-128r/m

33、in。施工小應根據地層情況合理選擇鉆進參數，一般開孔宜輕壓慢轉，正常鉆進 時鉆進速度控制在6m/h以內，臨近終孔前放慢鉆速以便及時排出鉆屑，減少孔 內沉渣。通過3PN泥漿泵將循環池內的泥漿泵入鉆桿內，從鉆頭返出，鉆頭切削土體 形成的泥漿從鉆桿與孔璉的環狀間隙內上返至孔口，再通過立式排污泵或泥漿溝 排入循環池，從而形成泥漿循環系統。現場備用立式排污泵。為防止相鄰樁串孔或影響鄰樁的成樁質量，相鄰樁的成孔施工以滿足4D或不少于36小時為宜，因此，對不滿足要求的跳樁施工。3、護壁鉆孔形成自曲面時，曲于受地層覆蓋土壓力的作用，使自由面產生變形，泥 漿使用得當口J以抑制變形的產生。根據本工程地質巖土物理性

34、能，選用原地層自 然造漿，地表調節泥漿物理性能。根據不同的地質情況，選用不同的泥漿性能參 數，來平衡地層的側壓力，以保證孔壁的穩定性，防止坍孔。泥漿性能多數指標控制范圍如下：一清泥漿比重W1.30 粘度2026s二清泥漿比重W1. 15 粘度1820s含砂率W 48%泥漿性能多數一般選擇原則是：易塌孔地層選用較大值，不易塌孔地層選用 較小值。五、清孔清孔是鉆孔灌注樁施工重要的一道工序，清孔質量的好壞宜接影響水下混凝 土灌注施工、樁身質量與承載力的大小。為了保證清孔質量，本工程采用兩次正 循環清孔。在保證泥漿性能的同吋，必須在終孔后清孔一次和灌注前清孔一次。為保證清孔后沉渣滿足設計要求，在鉆進將

35、至終孔深度吋，減緩鉆進速度， 使土層顆粒充分水化分散，為清孔的順利進行，作好必要的前期準備。第一次清孔在成孔結束時利用鉆桿清孔，調制性能好的泥漿替換孔內泥漿與 鉆屑，時間一般控制在3060分鐘左右。第二次清孔是在下好鋼筋籠和導管后利用導管進行清孔，清孔時經常上下竄 動導管，以便能將孔底周圍虛土清除干凈。清孔后沉渣控制在50mm以內，用泥漿比重儀和漏斗粘度計測定泥漿比重和 粘度，符合要求后方可進行水下混凝土灌注，并在第二次清孔結束后30分鐘內 灌入混凝土。六、水下混凝土灌注1、材料選用材料選用將嚴格按照我公司IS09001質量認證體系對合格供應商的要求，選 擇符合要求的商品混凝土生產單位，并報建

36、設單位和監理單位。每次現場使用時, 要核準其出廠質量證明書，本工程考慮現場實際環境及廠家距現場的距離遠近等 因索與業主、監理共同確定商品混凝土廠家。2、導管導管采用直徑為219mm或250mm,長度為3. 5m和2. 5m無縫鋼管，游輪絲扌II 連接。該導管密封性好、鋼性強、不易變形。在使用前必須檢查絲扌II的好壞和導 管內是否有殘物，導管是否己經變形。下導管時，必須加好橡皮密封圈，以確保 導管密封。使用后，必須清洗干凈，整齊的堆放于指定位置。3、灌注3根據孔深配置導管長度，并按先后次序下入孔內，導管口距孔底距離控制 在500mm范圍內。當第二次清孔結束時，在30分鐘內倒入足夠的初灌量，以滿

37、足導管初次時埋入深度超過0. 8mob灌注器具和隔水塞的選用灌注器具主要包括導管、漏斗。導管選用219或250螺紋連接式無縫鋼 管;漏斗用4mm厚的鋼板制成棱錐形,尺寸為1000XI000X800mm,底部用導管 螺紋接頭與導管連接，沿斗口外側焊30X 30mm角鋼以確保其剛度。隔水塞選用砂包，其外徑比導管內徑小2025nmi,在灌注前用將其置于導管 內泥漿液面處，再在灌注漏斗口放一塊直徑大于導管內徑的圓形鐵板（蓋板）。c. 灌注部署灌注前，導管位置應居屮，導管底口距孔底0.5m左右，放好球膽、砂包或 蓋板。混凝土車靠近孔口后，將混凝土倒入漏斗，待混凝土裝滿漏斗后捉起蓋板, 將漏斗內混凝土灌至

38、孔底，同時碗車內的混凝土也連續地灌入孔內。為確保導管的埋深長度，每次拔管前必需用測繩進行測量后，出現場質檢員 確定應拔管的長度，并進行記錄備查。之后，連續灌注混凝士，導管埋深一般控 制在310m的范圍內。d. 樁頂為了保證樁頂質量，一方面清孔時盡量降低泥漿比重，另一方面經常檢測混 凝土灌注的上升速度，盡量準確掌握殮上升面。灌注結束前準確測量樁頂標高， 確保超灌長度不少于設計要求的1米后方可停止灌注，以保證樁頂質量，同時， 應減少材料的浪費。e. 試塊制作與養護現場隨機對混凝土取樣，每根樁制作不少于一組，采用150X 150X 150mm 標準試模，按規定要求制作，隔FI拆模后送現場養護室中養護

39、。按制作齡期養護 到期后送測試中心做28天抗壓強度試驗，并及吋做好試驗報告的數理統計評定 工作。七、鋼筋籠1、鋼筋籠制作選用具有質量保證帖的正規廠家制造的鋼筋，并對規格、批號、爐號不同的 鋼筋送測試中心做原材料力學試驗，每一批代表數量不大于60t,超過60t每40t 做一次原材試驗，復試合格后方可投入使用。鋼筋籠由專職鋼筋工和持證電焊工 上崗制作，并對鋼筋搭焊質量抽樣送檢，同一規格每300個焊接接頭捕樣做一組 拉伸試驗。鋼筋籠在預制模中點焊成型，做到成型主筋直、誤差小、篩筋I員I，直 觀效果好。經質檢員檢驗，并通過監理復檢合格后，方可使用。2、鋼筋籠保護層為了保護鋼筋籠主筋不產生露筋現象，采用

40、40100X50mm的混凝土塊做保護 層，對稱設置。每節鋼筋籠設置不少于3道。混凝土保護塊在孔口焊接時加在鋼 筋籠上，不宜在制作時加好。3、鋼筋籠的吊放鋼筋籠采用雙點起吊，吊點位置在第一道加強箍處。為防止變形，采用對稱 布置，吊放入孔時對準鉆孔屮心緩慢下放，應防止碰撞孔壁。如下放困艱 應調 查原因，不得強行下放。一般采用正反旋轉，慢起慢落數次逐步下放。4、鋼筋籠入孔固定根據鋼筋籠上焊2根吊筋固定在孔口機架盤上，使鋼筋籠準確地安放在樁孔 標高中心位置上。八、廢漿處理鉆孔灌注樁的廢弄泥漿，采用封閉式罐車裝運場外，在政府部門允許的場地 上排放。并設立專職保潔員，以確保施工區內不留磴土和廢漿，做到文明

41、、整潔 的施工現場。九、鋼格構柱定位及安裝1、格構柱與灌注橋主筋按照規定認真焊接，隨鋼筋籠就位后需對格構柱加 固定位，確保格構柱方止。2、鋼格構柱的安裝誤差應符合下表的規定：鋼格構柱的安製允許謀差:項冃允許偏岸(mm)檢驗方法柱端中心線對軸線的偏差20用吊線和鋼尺檢查柱基準八(標高+10用水準儀檢查柱軸線乖直度0.5H/100 且20綜繩、長30m,備10根（）12尼龍繩長30m （存項目部）; 急救藥箱6個（項目部、土建隊各備1個）； 手電20個（塔吊、電工、搶險組、防護組、經理、副經理各1個）； 對講機10部。主要應急機械設備儲備表序號設備名稱單位數量規格型號現在何處備注1汽車吊輛1QY5

42、0A現場2電焊機臺3BX2-300現場3卷揚機臺1JJ-0. 5現場4發電機臺1150KVA現場5小汽車臺27座現場3、教育、訓練為全面提高應急能力，項口部應對搶險人員進行必要的搶險知識教育，制定出相應的規定，包括應急內容、計劃、組織與準備、效果評估等。4、互相協議項目部應事先與地方醫院、賓館建立正式的互相協議，以便在事故發生后及時得到外部救援力量和資源的援助。五、應急響應施工過程中施工現場或駐地發生無法預料的需要緊急搶救處理的危險時，應 迅速逐級上報，次序為現場、辦公室、搶險領導小組、上級主管部門。出項目部 安質部收集、記錄、整理緊急情況信息并向小組及時傳遞，由小組組長或副組長 主持緊急情況

43、處理會議，協調、派遣和統一指揮所有車輛、設備、人員、物資等 實施緊急搶救和向上級匯報。事故處理根據事故大小情況來確定，如果事故特別 小，根據上級指示可由施工單位自行直接進行處理。如果事故較大或施工單位處 理不了則由施工單位向建設單位主管部門進行請示，請求啟動建設單位的救援預 案，建設單位的救援預案仍不能進行處理，則由建設單位的安全管理部門向建管 局安監站或政府部門請示啟動上一級救援預案。（1）值班電話：87332151,項目部實行晝夜值班制度，項目部值班時間和 人員如下:7： 3022： 00； 22： 007： 30（2）緊急情況發生后，現場要做好警戒和疏散工作，保護現場，及時搶救 傷員和財

44、產，并由在現場的項口部最高級別負責人指揮，在3分鐘內電話通報到 值班人員，主要說明緊急情況性質、地點、發生吋間、有無傷亡、是否需要派救 護車、消防車或警力支援到現場實施搶救，如需可直接撥打120、110等求救電 話。（3）值班人員在接到緊急情況報告后必須在2分鐘內將情況報告到緊急情 況領導小組組長和副組長。小組組長組織討論后在最短的時間內發出如何進行現 場處置的指令。分派人員車輛等到現場進行搶救、警戒、疏散和保護現場等。由 項口部安質部在30分鐘內以小組名義打電話向上一級有關部門報告。（4）遇到緊急情況，全體職工應特事特辦、急事急辦，主動積極地投身到 緊急情況的處理中去。各種設備、車輛、器材、

45、物資等應統一調遣，各類人員必 須堅決無條件服從組長或副組長的命令和安排，不得拖延、推諉、阻礙緊急情況 的處理。六、塔吊傾翻突發事件應急預案1、接警與通知：如遇意外塔吊發牛傾翻時，在現場的項目管理人員要立即用對講機向項目經理匯報險情。項口經理立即召集施工隊長、勞務隊長、搶救指揮組其他成員，搶救、救護、 防護組成員攜帶著各自的搶險工具，趕赴出事現場。2、指揮與控制：搶救組到達出事地點，在項目經理指揮下分頭進行工作。1）首先搶救組和經理一起查明險情：確定是否還有危險源。如碰斷的高、 低壓電線是否帶電；塔吊構件、其它構件是否有繼續倒塌的危險；人員傷亡情況; 商定搶救方案后，項目經理向公司領導小組請示匯

46、報批準，然后組織實施。2）防護組負責把出事地點附近的作業人員疏散到安全地帶，并進行警戒不 準閑人靠近，對外注意禮貌用語。3）工地值班電工負責切斷有危險的低壓電氣線路的電源。如果在夜間，接 通必要的照明燈光；4）搶險組在排除繼續倒塌或觸電危險的情況下，立即救護傷員：邊聯系救 護車，邊及時進行止血包扎，用擔架將傷員抬到車上送往醫院。5）對傾翻變形塔吊的拆卸、修復工作應請塔吊廠家來人指導下進行。6）塔吊事故應急搶險完畢后，項口經理立即召集施工隊長、勞務隊長、搶 救指揮組和塔吊司機組的全體同志進行事故調查，找出事故原因、責任人以及制 訂防止再次發牛類似的整改措施。7）對應急預案的有效性進行評審、修訂。

47、3、通訊項目部必須將110、120、項目部應急領導小組成員的手機號碼、企業應急 領導組織成員手機號碼、當地安全監督部門電話號碼，明示于工地顯耍位置。工 地搶險指揮及安全員應熟知這些號碼。4、警戒與治安安全保衛小組在事故現場周圍建立警戒區域實施交通管制，維護現場治安秩 序。5、人群疏散與安置疏散人員工作要有秩序的服從指揮人員的疏導要求進行疏散，做到不驚慌失措，勿混亂、擁擠，減少人員傷亡。6、公共關系項目部安質部為事故信息收集和發布的組織機構，人員包括：安質部屆時將 起到項目部的媒體的作用，對事故的處理、控制、進展、升級等情況進行信息收 集，并對事故輕重情況進行刪減，冇針對性定期和不定期的向外界和

48、內部如實的 報道，向內部報道主要是向項目部內部各工區、集團公司的報道等，外部報道主 要是向業主、監理、設計等單位的報道。七、現場恢復充分辯識恢復過程中存在的危險，當安全隱患徹底清除，方可恢復正常工作 狀態。八、預案管理與評審改進公司和項目部對應急預案每年至少進行一次評審，針對施工的變化及預案中 暴露的缺陷，不斷更新完善和改進應急預案。第九章計算書第一節1#塔吊計算書計算依據：1、塔式起重機混凝土基礎工程技術規程JGJ/T187-20092、混凝土結構設計規范GB50010-20103、建筑樁基技術規范JGJ94-20084、建筑地基基礎設計規范GB50007-20115、鋼結構設計規范GB50

49、017-2003一、塔機屬性塔機型號GY581O塔機獨立狀態的授人起M高度H0(m)40塔機獨立狀態的計算高度H(m)43塔身桁架結構方鋼管塔身桁架結構寬度B(m)1.6二、塔機荷載1、塔機傳遞至基礎荷載標準值工作狀態塔機自重標準值Fki(kN)434起重荷載標準值Fqk(kN)79豎向荷載標準值Fk(kN)513水平荷載標準值Fvk(kN)24.5傾覆力矩標準值Mk(kN m)1252非工作狀態豎向荷載標準值Fk(kN)434水平荷載標準值Fvk(kN)73.5傾覆力矩標準值Mk(kN m)17962、塔機傳遞至基礎荷載設計值工作狀態塔機自重設計值Fj(kN)1.35Fki = 1.35x4

50、34=585.9起重荷載設計值FQ(kN)1.35Fqk= 1.35x79= 106.65豎向荷載設計值F(kN)585.9+106.65=692.55水平荷載設計值Fv(kN)1.35Fvk= 1.35x24.5 = 33.075傾覆力矩設計值M(kN m)1.35Mk= 1.35x1252=1690.2非工作狀態豎向荷載設計值F(kN)1.35Fk= 1.35x434 = 585.9水平荷載設計值Fv(kN)1.35F、J= 1.35x73.5 = 99.225傾覆力矩設計值MkN m)l35Mk= 1.35x1796=2424.6三、樁頂作用效應計算承臺布置樁數n4承臺高度h(m)1.3

51、承臺長l(m)4.8承臺寬b(m)4.8承臺長向樁心距ai(m)3.2承臺寬向樁心距ab(m)3.2樁直徑d(ni)0.8樁間側阻力折減系數屮0.8承臺參數承臺混凝土等級C353承臺混凝土自TR Yc(kN/m )25承臺上部覆土厚度h*(m)0承臺上部覆上的匝度”(kN/n?)19承臺混凝土保護層卑度8(mm)50配登暗梁否格構式鋼柱總車Gp2(kN)20承臺底標高(m)4.3承臺及其上土的自重荷載標準值:Gk=bl(hyc+hY)=4.8x4.8x(l.3x25+0x19)=748.8kN承臺及其上土的口重荷載設計值：G=1.35Gk=1.35x748.8=1010.88kN樁對角線距離：

52、L=(ab24-ai2)0-5=(3.22+3.22)0-5=4.525m1、荷載效應標準組合軸心豎向力作用下：Qk=(Fk+Gk+Gp2)/n=(434+748.8+20)/4=300.7kN 荷載效應標準組合偏心豎向力作用下：Qkn】ax=(Fk+Gk+Gp2)/n+(Mk+Fvk(Hohr+h/2)/L=(434+7488+20)/4+(1796+735x(1.3+92-31.3/2)/4525=808817kN Qkmin=(Fk+Gk+GP2)/n-(Mk+Fvk(Ho-h r+h/2)/L=(434+748.8+20)/4-(1796+73.5 x( 1.3+9.23 1.3/2)

53、/4525二207417kN2、荷載效應基本組合荷載效應基本組合偏心豎向力作用下:Qmax=( F+G+1.3 5 X Gp2 )/n+( M+Fv( H0-hr+h/2 )/L=(585.9+1010.88+1.35x20)/4+(2424.6+99.225x(1.3+9.231.3/2)/4.525=1091.903kNQmin=(F+G+1.35xGp2)/n-(M+Fv(Ho-h 汁 h/2)/L=(585.9+1010.88+1.35x20)/4-(2424.6+99.225x(1.3+9.2-3-1.3/2)/4.525=-280.013kN四、格構柱計算格構柱參數格構柱綴件形式綴

54、板格構式鋼柱的截面邊長a(mm)460格構式鋼柱長度I I()(m)9.2綴板間凈距loi (mm)300格構柱伸入灌注樁的錨同長度3hr(m)格構柱分肢參數格構柱分肢材料L125X107分肢材料截而積A()(cm )2437分肢對故小剛度軸的1叫傳半徑 iyO(cm)2.48格構柱分肢平行于対稱軸慣性矩Io(cm4)361.67分肢形，L軸距分肢外邊緣距離Zo(cm)3.45分肢材料加:服強度fy(N/mm2)235分肢材料抗拉、壓強度設計值2RN/mm )215格構柱綴件參數格構式鋼柱綴件材料424x300x14格構式鋼柱綴件截而積Aix*(mm2)4200綴件鋼板抗彎強度設計值2ffN/

55、mm )215綴件鋼板抗剪強度設計值2T(N/mm )125焊縫參數角焊縫焊腳尺寸10焊縫計算長度Iftmm)514焊縫強度設計值fiw(N/mm2)1601、格構式鋼柱換算長細比驗算整個格構柱截面對X、Y軸慣性炬：I=4Io+Ao(a/2-Zo)2=4x361.67+24.37x(46.OO/2-3.45)2=387O3.78cm4整個構件長細比：Xx=Xy=Ho/(I/(4Ao)-5=92O/(387O3.78/(4x24.37)0-5=46. 171分肢長細比:Xi=loi/iyo=3O.OO/2.48=12.O97分肢毛截而積之和：A=4A0=4x24.37x 102=9748mm2格

56、構式鋼柱繞兩主軸的換算長細比：Xomax=S?+入 12嚴=(46.1712+12.0972) 亠47.729Xomax=47.729X=15O滿足要求！2、格構式鋼柱分肢的長細比驗算Xi=12.097min(0.5X)max，40)=min(0.5x50, 40)=25滿足要求！3、格構式鋼柱受壓穩定性驗算Xomax(fy235)0-5=50x(235/235)-5=50查表鋼結構設計規范GB50017附錄C： b類截面軸心受壓構件的穩定系數：(p=0.856Qmax/(pA)=1091.903 x 10*(0.856x9748)= 130.856N/mm2f215N/mm2滿足要求！4、綴

57、件驗算綴件所受剪力:V=Af(fy/235)-5/85=9748x215xl0-3x(235/235)-5/85=24.657kN格構柱相鄰綴板軸線距離：h=loi+3O=3O.OO+3O=6Ocm作用在一側綴板上的彎矩：m分肢型鋼形心軸之間距離：bl=a-2Z0=0.46-2x0.0345=0.391m作用在一側綴板上的剪力:V0=Vli/(2-b1)=24.657x0.6/(2x0.391)=18.918kNo= Mo/(bh2/6)=3.699x 106/(14x3002/6)= 17.612N/mm2f215N/mm2滿足要求！T=3Vo/(2bh)=3xl 8.918xl03/(2x

58、l4x300)=6.756N/mm2T=125N/mm2滿足要求！角焊縫面積：Af=0.7hflf=0.8x 10x514=3598mm2角焊縫截面抵抗矩：Wf=0.7hflf2/6=0.7x 10x5142/6=308229mm3垂直于角焊縫長度方向應力：Of=M()/Wt=3.699x 106/308229=12N/mm2平行于角焊縫長度方向剪應力：Tt=Vo/At=l 8.918xl03/3598=5N/mm2f /1.22)2+Tf2)-5=(12/1.22)2+52)5= 11 N/mm22/3 bi=2/3x0.391 x 1000=261 mm滿足要求！綴板厚度：14mmNmax

59、l/40bi，6= max 1/40x0.39lx 1000, 6=10mm滿足要求！綴板間距：11=600mm6 滿足耍求！五、樁承載力驗算樁參數樁混凝土強度等級C30樁基成樁工藝系數屮c0.75樁混凝土 H重yz(kN/m )25樁混凝土保護層厚度6(mm)50樁底標高(m) 25.34樁有效長度l(m)24.09樁配筋自定義樁身承載力設計值否樁混凝土類型鋼筋混凝土樁身普通鋼筋配筋IIRB400 12(1)22地基屬性地下水位至地表的距離hz(m)1.33自然地血標高(m)2.86是否考慮承臺效應否土名稱土層厚度li(m)側阻力特征值qsia(kPa)端阻力特征值qpa(kPa)抗拔系數承

60、載力特征值fak(kPa)1-00.5000.61-111200.7520.9900.7312.1800.75412700.8-6-162900.891.13300.65-10-11.7407000.7-10-21.77012000.810-38.89025000.9-考慮基坑開挖后，格構柱段外露，不存在側阻力，此時為最不利狀態1、樁基豎向抗壓承載力計算樁身周長：u=7cd=3.14xO.8=2.513m 樁端面積：Ap=7cd22/4=0.503m2 Ra=x|/uqsial 汁 qp& Ap=0.8x2.513x(10.39x8+1.1x27+6.1x29+1.1x33+1.7x40+1.

61、7x70+2x90)+2500x0.503 =2650.036kNQk=300.7kNRa=2650.036kNQkmax=808.817kN1.2Ra=l.2x2650.036=3180.044kN 滿足要求！2、樁基豎向抗拔承載力計算Qkmin=-207.417kN90)+181.634=1299.569kNQk*=207.417kNRa*= 1299.569kN 滿足要求！3、樁身承載力計算縱向普通鋼筋截面面積：As=n7rd2/4= 12x3.142x222/4=4562mm2(1) 、軸心受壓樁樁身承載力荷載效應基木組合下的樁頂軸向壓力設計值：Q=Qmax=1091.903kN屮 c

62、f；Ap+0.9 堺 As(0.75x14x0.503x10&+0.9x(360x4561.593)x 10=703346kNQ=1091.903kNVcfLAp+0.9,As,=7033.146kN滿足要求！(2) 、軸心受拔樁樁身承載力荷載效應基本組合下的樁頂軸向拉力設ilffi： QQnin=280.013kN &As=360x4561.593 x 10_3= 1642.173kNQ=280.013kN0.65%滿足要求！六、承臺計算承臺配筋承臺底部長向配筋HRB400(1)25160承臺底部短向配筋HRB400 25160承臺頂部長向配筋HRB4000)22160承臺頂部短向配筋HRB

63、400 221601、荷載計算承臺有效高度：ho=13OO-5O-25/2=1238mmM=(Qmax+Qmin)L/2=( 1091.903+(-280.013)x4.525/2=l 837.097kN-mX 方向：Mx=MabY 方向：M產2、受剪切計算V=F/n+M/L=585.9/4 + 2424.6/4.525=682.241 kN受剪切承載力截面高度影響系數：phs=(800/1238)1/4=0.897塔吊邊緣至角樁內邊緣的水平距離：alb=(ab-B-d)/2=(3.2-1.6-0.8)/2=0.4man=(ai-B-d)/2=(3.2-1.6-0.8)/2=0.4m剪跨比：X

64、b=aib/ho=4OO/l238=0.323,取 Xb=0.323；Xi*= an/ho=4OO/1238=O.323,取0.323；承臺剪切系數：弘=175/(兀+1 )=1.75/(0.323+1 )=1.323ai=1.75/(九+1)=1.75/(0.323+1)=1.323卩 hsabf；3x4.8xl.238=llO63.656kNPhsaif；lho3x4.8x 1.238=11063.656kNV=682.241 kNmin(phsabftbh0, Phsa1fllh0)=11063.656kN滿足要求！3、受沖切計算塔吊對承臺底的沖切范圍：B+2h0= 1.6+2x1.23

65、 8=4.076mab=3.2mB+2ho=4.076m, ai=3.2mAi=l 1885mm2滿足要求！(2) 、承臺底面短向配筋面積aS2= Mx/(a2C；bho2)= 1299.024x 106/( 2382)=0.01=1-(1 -2aS2)-5= 1-(1-2x0.0 l)oM.01Ys2=1ASi=2463mm2滿足要求！=15218mm2A2=l 1885mm2滿足要求！(3) 、承臺頂面長向配筋面積承臺頂長向實際配筋：AS3-11785mm20.5Asi，=0.5xl5218=7609mm2滿足要求！(4) 、承臺頂面短向配筋面積承臺頂長向實際配筋:Asl 1785mm20

66、.5AS2-0.5x 15218=7609mm2滿足要求！(5) 、承臺豎向連接筋配筋而積 承臺豎向連接筋為雙向10500o七、下承臺計算基礎布置下承臺長l(m)4.8下承臺寬b(m)4.8下承臺高度h(m)0.4下承臺參數下承臺混凝土等級C30卜承臺混凝土 H重yc(kN/m3)25下承臺上部覆土卑度h(m)0下承臺上部覆土的重度Y、(kN/m )18下承臺混凝土保護層厚度8(mm)50承臺配筋承臺底部長向配筋HRB400 16200承臺底部短向配筋HRB400(P16200承臺頂部長向配筋IIRB400(D16200承臺頂部短向配筋HRB400(1)16200(4) 、板頂而短向配筋而積承

67、臺頂短向實際配筋：AS4，=5027mm20.5AS2,=0.5x5027=2514mm2 滿足要求！八、示意圖HRB400 22160印40C 22I1Wa7嚴IPB300 L0I5002160瞬箍0跑00樁配筋圖鉆孔灌注樁詳圖I周角暢托.規格I格構柱與承臺連接詳圖譏巒璽麒埠遜豳的頂端齊平 四周角鋼托規格同分眥捷缽確L至麗LLn口n口底極止2殆nnn口格構柱詳圖f200inm斜支如12BX1A口rrl=t11Tfn水平支變口H n n H H n TTletxrp格構柱逆作法加固圖綴板424x300x14格構柱截而圖阿卿甌總長1000&L125X1Omu格構柱止水片詳圖拼接角鋼L125X10

68、拼接角鋼L125X10埠接辺厚鋼構柱分肢L125X10柱肢安裝接頭詳圖廠 1廠 1水平剪刀撐布置圖剪刀撐焊5HRB40O 166200nHRB4I/HRB40G 16920035200.4&J0卜承臺配筋圖Wrr rf CKJV 皐第二節2#塔吊計算書計算依據:1、塔式起重機混凝土基礎工程技術規程JGJ/T187-20092、混凝土結構設計規范GB50010-20103、建筑樁基技術規范JGJ94-20084、建筑地基基礎設計規范GB50007-20115、鋼結構設計規范GB50017-2003一、塔機屬性塔機型號GY5810塔機獨立狀態的最人起M高度Ho(m)40塔機獨立狀態的計算高度H(m

69、)43塔身桁架結構方鋼管塔身桁架結構寬度B(m)1.6二、塔機荷載1、塔機傳遞至基礎荷載標準值工作狀態塔機自重標準值Fki(kN)434起重荷載標準值Fqk(kN)79豎向荷載標準值Fk(kN)513水平荷載標準值Fvk(kN)24.5傾覆力矩標準值Mk(kN m)1252菲工作狀態豎向荷載標準值Fk(kN)434水平荷載標準值Fvk(kN)73.5傾覆力矩標準值Mk(kNm)17962、塔機傳遞至基礎荷載設計值工作狀態塔機自重設計值Fi(kN)1.35Fki = 1.35x434 = 585.9起重荷載設計值F0(kN)1.35FQk= 1.35x79= 106.65豎向荷載設計值F(kN)

70、585.9+106.65 = 692.55水平荷載設計值F、，(kN)1.35Fvk= 1.35x24.5=33.075傾覆力矩設計值M(kN m)l35Mk= 1.35x1252=1690.2非工作狀態豎向荷載設計值F(kN)1.35Fk= 1.35x434 = 585.9水平荷載設計值Fv(kN)1.35F：= 1.35x73.5 = 99.225傾覆力矩設計值M(kN m)1.35M|= 1.35x1796=2424.6三、樁頂作用效應計算承臺布置樁數n4承臺高度h(m)1.3承臺t l(m)4.8承臺寬b(m)4.8承臺長向樁心距ai(m)3.2承臺寬向樁心距ab(m)3.2樁直徑d(

71、m)0.8樁間側阻力折減系數屮0.8承臺參數承臺混凝上等級C35承臺混凝1:自重Yc(kN/m)25承臺上部覆土厚度H(m)0承臺上部覆土的重度yXkN/m3)19承臺混凝土保護層厚度6(mm)50配置暗梁否格構式鋼柱總重Gp2(kN)20承臺底標高(m)4.3基礎布置圖承臺及其上土的自重荷載標準值：Gk=bl(hyc+hY)=4.8x4.8x(l .3x25+0x 9)=748.8kN承臺及其上土的自重荷載設計值：G=1.35Gk=1.35x748.8=1010.88kN樁對角線距離：L=(ab2+a12)0-5=(3.22+3.22)-5=4.525m1、荷載效應標準組合軸心豎向力作用下：

72、Qr(Fk+Gk+Gp2)/n=(434+748.8+20)/4=300.7kN荷載效應標準組合偏心豎向力作用下：Qkn】ax=(Fk+Gk+Gp2)/n+(Mk+Fvk(Hohr+h/2)/L=(434+748.8+20)/4+( 1796+73.5x(1.3+9.2-3-1.3/2)/4.525=808.817kNQkmin=(Fk+Gk+GP2)/n-(Mk+Fvk(Ho-h r+h/2)/L=(434+748.8+20)/4(1796+73.5 x( 1.3+9.23 1.3/2)/4.525=207.417kN2、荷載效應基本組合荷載效應基本組合偏心豎向力作用下：Qmax=(F+G+

73、l .35 xGp2)/n+(M4-Fv(Ho-hr+h/2)/L=(5859+101088+l35x20)/4+(24246+99225x(1.3+92-3J3/2)/4525=l()919()3kQmiiKF+G+ldSxGpzj/iHM+FvEo-hr+h/ZD/L=(585.9+1010.88+1.35x20)/4(2424.6+99.225x(1.3+9.231.3/2)/4.525二280.013kN四. 格構柱計算格構柱參數格構林綴件形式綴板格構式鋼柱的截面邊長a(mm)460格構式鋼柱長度I Io(ni)9.2綴板間凈距l()i (mm)300格構柱伸入灌注樁的錨固長度3hr(

74、m)格構柱分肢參數格構柱分肢材料L125X10分肢材料截面積Ao(cm2)2437分肢對最小剛度軸的回轉半徑iyO(cm)2.48格構柱分肢平彳J：于對稱軸慣性M -4Io(cm )361.67分肢形心軸距分肢外邊緣距離Zo(cm)3.45分肢材料屈服強度f(N/mm )235分肢材料抗拉、壓強度設計值2RN/mm )215格構柱綴件參數格構式鋼柱綴件材料424x300x14格構式鋼柱綴件截而積Alumni2)4200綴件鋼板抗彎強度設計值215綴件鋼板抗剪強度設計值125KN/mrrT)i(N/mm2)焊縫參數角焊縫焊腳尺寸hrtmm)10焊縫計算長度Iff mm)514焊縫強度設計值ftw

75、(N/mm2)1601、格構式鋼柱換算長細比驗算整個格構柱截而對X、Y軸慣性矩： I=4Io+Ao(a/2-Zo)2=4x361.67+24.37x(46.OO/2-3.45)2=387O3.78cm4整個構件長細比：Xx=Ho/(I/(4Ao)o-5=92O/(387O3.78/(4x24.37)-5=46.171 分肢長細比：l=loi/iyo=30.00/2.48=12.097分肢毛截面積之和：A=4Ao=4x24.37x 102=9748mm2格構式鋼柱繞兩主軸的換算長細比：Ao max=(V+i2)-5=(46.1712+12.0972)-5=47.729Xomax=47.729X=

76、15O滿足要求！2、格構式鋼柱分肢的長細比驗算k=12.O97Smin(O.5konw，40)=min(0.5x50, 40)=25滿足要求！3、格構式鋼柱受壓穩定性驗算Xomax(fy/235)5=50x(235/235)d=50查表鋼結構設計規范GB50017附錄C： b類截面軸心受壓構件的穩定系數：(p=0.856Qmax/(pA)= 1091.903 x 1 03/(0.856x9748)= 130.856N/mm2f215N/mm2滿足要求！4、綴件驗算綴件所受剪力:V=Af(fy/235)0-5/85=9748x215xl0-3x(235/235)0-5/85=24.657kN格構

77、柱相鄰綴板軸線距離：h=l()i+30=30.00+30=60cm作用在一側綴板上的彎矩：Mo=Vl1分肢型鋼形心軸之間距離:bi=a-2Zo=O.46-2xO.O345=O.391m作用在一側綴板上的剪力:V0=Vli/(2-bi)=24.657x0.6/(2x0.391)=18.918kNM0/(bh2/6)=3.699x 106/(14x3002/6)= 17.612N/mm2f215N/mm2滿足要求！T=3Vo/(2bh)=3x 18.918x 103/(2x 14x300)=6.756N/mm2T=125N/mm2滿足耍求！角焊縫面積：At-O.7ht4f=O.8x 10x514=

78、3598mm2角焊縫截面抵抗矩：Wt-0.7hflf2/6=0.7x 10x5142/6=308229mm3垂直于角焊縫長度方向應力：af=M0/Wt=3.699x 106/308229=12N/mm2 平行于角焊縫長度方向剪應力：Tt=V0/Af=l8.918xl03/3598=5N/mm2 (Qf/1.22)2+Tf2)-5=(12/1.22)2+52嚴=11 N/mm22/3 bj=2/3x0.391 x 1000=261 mm滿足要求！綴板厚度：14mmmaxl/40b|, 6 maxl/40x0.391xl000, 610mm滿足要求！綴板間距：li=600mm6滿足耍求！五、樁承載

79、力驗算樁參數樁混凝土強度等級C30樁基成樁工藝系數屮c0.75樁混凝土自S yz(kN/m3)25樁混凝土保護層厚度6(mm)50樁底標高(m)-25.34樁冇效長度lt(m)24.09樁配筋自定義樁身承載力設計值否樁混凝土類型鋼筋混凝土樁身普通鋼筋配筋HRB400 120)22地基屬性地下水位至地表的距離hz(m)1.33自然地面標高(m)2.86是否考慮承臺效應否土名稱土層厚度li(m)側阻力特征值qsia(kPa)端阻力特征值 qpa(kPa)抗拔系數承載丿J特征值如(kPa)1-00.5000.61-111200.7520.9900.7312.1800.75-412700.86-16.

80、12900.8-91.13300.65-10-11.7407000.710-21.77012000.8-10-38.89025000.9考慮基坑開挖后，格構柱段外需，不存在側阻力，此時為最不利狀態1、樁基豎向抗壓承載力計算樁身周長：u=7td=3.14x0.8=2.513m樁端面積:Ap=7Td22/4=0.503m2Ra=vuEqSia4 i+q pa-Ap=08x2513x(1039x8+11x27+61x29+1x33+17x40+17x70+2x90)+2500x0503=2650.036kNQk=300.7kNRa=2650.036kNQkmax=808.817kN1.2Ra=1.2

81、x2650.036=3180.044kN 滿足要求！2、樁基豎向抗拔承載力計算Qkmin=-207.417kN90)+181.634= 1299.569kNQ&207.417kNRa*= 1299.569kN滿足要求！3、樁身承載力計算縱向普通鋼筋截面面積：As=n7rd2/4= 12x3.142x222/4=4562mm2(1) 、軸心受壓樁樁身承載力荷載效應基本組合下的樁頂軸向壓力設計值：Q=Qniax=1091.903kN屮 cf；Ap+0.9 堺 As(0.75x 14x0.503x1()6+0.9x(360x4561.593)xl0-3=7033.146kNQ=1091.903kNS

82、屮 cfLAp+0.9&AJ=7033.146kN滿足要求！(2) 、軸心受拔樁樁身承載力荷載效應基本組合下的樁頂軸向拉力設QQnin=280.013kN f；As=360 x4561.593 x 10_3= 164273kNQf=280.013kN0.65%滿足要求！六、承臺計算承臺配筋承臺底部長向配筋HRB400 25160承臺底部短向配筋HRB400 25160承臺頂部長向配筋HRB40022160承臺頂部短向配筋HRB400221601、荷載計算承臺有效高度：ho=13OO-5O-25/2=1238mmM=(Qmax+Qmin)L/2=( 1091.903+(-280.013)x4.5

83、25/2=l 837.097kN-mX 方向：Mx=MabY 方向：My2、受剪切計算V=F/n+M/L=585.9/4 + 2424.6/4.525=682.241 kN受剪切承載力截面高度影響系數：phs=(800/1238),Z4=0.897塔吊邊緣至角樁內邊緣的水平距離:aib=(ab-B-d)/2=(3.2-1.6-0.8)/2=0.4man=(ai-B-d)/2=(3.2-l .6-0.8)/2=0.4in剪跨比： 1=400/1238=0.323,取 Xb=0.323；aii/ho=4OO/l238=0.323,取0.323；承臺剪切系數:ab=l.75/(Xb+l)=1.75/

84、(0.323+1)=1.3235=1.75/(九+1)=1.75/(0.323+1)=1.323卩 hsabft3x4.8xl.238=llO63.656kN phsaif；lho=O.897xl.323xl.57x 103x4.8x 1.238=11063.656kNV=682.241 kNmin(phsabfibh0, phsaif；lho)=llO63.656kN滿足要求!3、受沖切計算塔吊對承臺底的沖切范圍：B+2h0=l.6+2x 1,238=4.076mab=3.2mB+2ho=4.O76m, ai=3.2inB+2ho=4.O76m角樁位于沖切椎體以內，可不進行角樁沖切的承載力驗

85、算！4、承臺配筋計算(1) 、承臺底面長向配筋面積aSi= My/(a 傳 bh()2)=l 299.024x 106/( 2382)=0.01s=l -(1 -2aSi)-5= 1-(1-2x0.01 )-5=0.01ysi=lAi=l 1885mm2滿足要求！(2) 、承臺底面短向配筋面積aS2= Mx/(a2fibh02)=1299.024x 106/( 2382)=0.01=1 (1 -2aS2)-5= 1-(1-2x0.01 )5=0.01Ys2=1A2=l 1885mm2滿足要求！(3) 、承臺頂面長向配筋面積承臺頂長向實際配筋：AS3-11785mm20.5Asi，=0.5xl5

86、218=7609mm2滿足耍求！(4) 、承臺頂面短向配筋面積承臺頂長向實際配筋:AS4-11785mm20.5AS2-0.5x 15218=7609mm2滿足耍求!(5) 、承臺豎向連接筋配筋而積 承臺豎向連接筋為雙向10500。七、下承臺計算基礎布置下承臺長l(m)4.8下承臺寬b(m)4.8下承臺高度h(m)0.4下承臺參數下承臺混凝土等級C30下承臺混凝1 ： 口 JE Yc(kN/m)25下承臺上部覆上犀度h(m)0卜-承臺上部覆土的垂度Y(kN/m3)18下承臺混凝土保護層厚度8(mm)50承臺配筋承臺底部長向配筋HRB400416200承臺底部短向配筋HRB4000.5As2-0

87、.5x5027=2514mm2滿足要求！八、示意圖HRB400 229180HRB40C 22*160lgn1WTYBr鉆孔灌注樁詳圖格構柱與承臺連接詳圖譏巒璽麒埠遜豳的頂端齊平 四周角鋼托規格同分眥捷缽確L至麗LLn口n口底極止2殆nnn口格構柱詳圖f200inm斜支如12BX1A口rrl=t11Tfn水平支變口H n n H H n TTletxrp格構柱逆作法加固圖綴板424x300x14格構柱截而圖阿卿甌總長1000&L125X1Omu格構柱止水片詳圖拼接角鋼L125X10拼接角鋼L125X10埠接辺厚鋼構柱分肢L125X10柱肢安裝接頭詳圖HRB40O 1662004IKflHRMI

88、HRB40G 16200 /嚴4800HPHflQf TjS I卜樂臺配筋圖第三節3#塔吊計算書計算依據:1、塔式起重機混凝土基礎工程技術規程JGJ/T187-20092、混凝土結構設計規范GB50010-20103、建筑樁基技術規范JGJ94-20084、建筑地基基礎設計規范GB50007-2011、塔機屬性塔機型號GY5810塔機獨立狀態的最大起吊高度Ho(m)40塔機獨立狀態的計算高度H(m)43塔身桁架結構方鋼管塔身桁架結構寬度B(m)1.6二、塔機荷載1、塔機傳遞至基礎荷載標準值工作狀態塔機自重標準值Fki(kN)434起重荷載標準值Fqk(kN)79豎向荷載標準值Fk(kN)513

89、水平荷載標準值Fvk(kN)24.5傾覆力矩標準值Mk(kN m)1252菲工作狀態豎向荷載標準值FC(kN)434水平荷載標準值Fvk(kN)73.5傾覆力矩標準值MkXkN m)17962、塔機傳遞至基礎荷載設計值塔機自重設計值Fj(kN)1.35Fki = 1.35x434=585.9起重荷載設計值FQ(kN)1.35FQk= 1.35x79= 106.65豎向荷載設計值F(kN)585.9+106.65=692.55水平荷載設計值Fv.(kN)1.35F，k= 1.35x24.5 = 33.075傾覆力矩設計值M(kN-m)1.35Mk= 1.35x1252=1690.2菲工作狀態豎向

90、荷載設計值F(kN)1.35Fk= 1.35x434 = 585.9水平荷載設計值FJ(kN)1.35Fvk = 135x73.5 = 99.225傾覆力矩設計值M*(kN m)1.3 5Mk = 135 x 1796=2424.6三、樁頂作用效應計算承臺布置樁數n4承臺高度h(m)1.3承臺長l(m)4.8承臺寬b(m)4.8承臺長向樁心距a)(m)3.2承臺寬向樁心距ab(m)3.2樁直徑d(m)0.8樁間側阻力折減系數屮0.8承臺參數承臺混凝土等級C35承臺混凝土 H重Yc(kN/m)25承臺上部覆土厚度h*(m)0承臺上部覆土的重度/(kN/m )19承臺混凝.11保護層厚度3(min

91、)50配置暗梁否承臺底標高(m)3.5基礎布置圖承臺及其上土的自重荷載標準值：Gk=bl(hyc+hY)=4.8x4.8x(l .3x25+0x 9)=748.8kN承臺及其上土的自重荷載設計值：G=1.35Gk=1.35x748.8=1010.88kN樁對角線距離：L=(ab2+a12)0-5=(3.22+3.22)-5=4.525m1、荷載效應標準組合軸心豎向力作用下:Qk=(Fk+Gk)/n=(434+748.8)/4=295.7kN荷載效應標準組合偏心豎向力作用下：Qkmax=(Fk+Gk)/n+(Mk+Fvkh)/L=(434+748.8)/4+(1796+73.5xl.3)/4.5

92、25=713.677kNQkmin=(Fk+Gk)/n(Mk+Fvkh)/L=(434+748.8)/4-(1796+73.5xl.3)/4.525=-122.277kN2、荷載效應基本組合荷載效應基本組合偏心豎向力作用下：Qmax=(F+G)/n+(M+Fvh)/L=(5859+101088)/4+(2424.6+99225xl.3)/4525=963465kNQmin=(F+G)/n-(M+Fvh)/L=(585.9+1010.88)/4-(2424.6+99.225xl.3)/4.525=-165.075kN四、樁承載力驗算樁參數樁混凝土強度等級C30樁基成樁工藝系數屮c0.85樁混凝土

93、自重y7(kN/m3)25樁混凝土保護層厚度6(mm)35樁底標高(m)-25.4樁有效長度h(m)28樁配筋自定義樁身承載力設計值否樁混凝土類型鋼筋混凝土樁身普通鋼筋配筋HRB400 12622地基屬性地下水位至地表的距離hz(m)1.33自然地面標高(m)2.6是否考慮承臺效應是承臺效應系數nc0.1土名稱土層厚度lj(m)側阻力特征值qsia(kPa)端阻力特征值qpa(kPa)抗拔系數承載力特征值fkk(kPa)1-00.5000.601-10.71200.7510038.3800.756043.72700.81806-1&12900.82107-112900.822090.53300

94、.6525010-11.7407000.720010-21.57012000.835010-379025000.99001、樁基豎向抗壓承載力計算樁身周長:u=7td=3.14x0.8=2.513m樁端面積：Ap=7id22/4=0.503m2承載力計算深度:min(b/2,5)=min(4.8/2,5)=2.4mU=(0.5x0+0.7xl00+0.3x60)/2.4=88/2.4=36.667kPa承臺底凈面積:Ac=(bl-nAp)/n=(4.8x4.8-4x0.503)/4=5.257m2復合樁基豎向承載力特征值：Ra=|/uqsi+qpaAp 切 cfakAc=08x2.513x(0

95、5x0+0.7xl2+8.3x8+37x27+&”29+”29+0.5x33+1.7x40+1.5x70+2x90)+2500x0.503+0x36.667x5.257=2900.695kNQk=295.7kNRa=2900.695kNQkn1ax=713.677kN1.2Ra=1.2x2900.695=3480.835kN滿足要求！2、樁基豎向抗拔承載力計算Qkmin=-122.277kN0按荷載效應標準組合計算的樁基拔力：Qk=122.277kN樁身位于地下水位以下時，位于地下水位以下的樁自重按樁的浮重度計算, 樁 身 的 重 力 標 準 值：Gp=(3.5-(2.6-hz)ApYz+(2

96、.6-hz-(-25.4)Ap(yz-10)=(3.5-(2.6-1.33)x0.503x25+(2.6-1.33-(-25.4)x0.503x(25-10)=229.1 lkNRaVuSXiqsial i+Gp=0.8x2,513x(0.6x0.5x0+0.75x0.7xl24-0.75 x 8.3 x 8+0.8 x3.7x27+0.8x8.1x29+0.8x1x29+0.65x0.5x33+0.7x1.7x40+0.8x1.5x70+0.9x1x90)+229.11= 1392.384kNQk122.277kNSRa1392.384kN滿足要求！3、樁身承載力計算縱向普通鋼筋截面面積：A

97、s=n7rd2/4= 12x3.142x222/4=4562mm2(1) 、軸心受壓樁樁身承載力荷載效應基本組合下的樁頂軸向壓力設計值：Q=Qmax=963.465kN屮 cf；Ap+0.9fyAs=(0.85x 14x0.503x1()6+0.9x(360x4561.593)x 103=7751.943kNQ=963465kNQ|/c 扎 Ap+0.9 再 As=7751.943kN滿足要求！(2) 、軸心受拔樁樁身承載力荷載效應基本組合下的樁頂軸向拉力設計值：QJQmin=165.075kN fyAs=360x4561.593x 1 o=l 64273kNQ,= 165.075kN0.65

98、%滿足要求！五、承臺計算承臺配筋承臺底部長向配筋HRB400(1)25160承臺底部短向配筋HRB400 25160承臺頂部長向配筋HRB400 22160承臺頂部短向配筋HRB4000221601、荷載計算承臺冇效高度：h0=l300-50-25/2=1238mmM=(Qmax+Qmin)L/2=(963.465+(-165.075)x4.525/2=1806.55kN-mX 方向：Mx=MabY 方向：My2、受剪切計算V=F/n+M/L=585.9/4 + 2424.6/4.525=682.241 kN受剪切承載力截面高度影響系數：卩hs=(800/1238)1/4=0.897塔吊邊緣至

99、角樁內邊緣的水平距離：aib=(ab-B-d)/2=(3.2-1.6-0.8)/2=0.4man=(ai-B-d)/2=(3.2-1.6-0.8)/2=0.4m剪跨比：Xb-aib/ho=4OO/l238=0.323,取 砧0.323；=an/h0=400/1238=0.323,取九=0.323；承臺剪切系數:ab=1.75/(Xb+l)=l.75/(0.323+1)=1.323ai= 1.75/(V 1)=1.75/(0.323+1)=1.323phsabf；bho=O.897x 1.323x 1.57x 103x4.8x 1.238=11063.656kN phsaif；lho=O.897

100、xl.323xl.57x 103x4.8x 1.238=11063.656kNV=682.241 kNmin(phsabftbh0,卩hsgf；lho)=l 1063.656kN滿足要求！3、受沖切計算塔吊對承臺底的沖切范圍：B+2h0= 1.6+2x1.238=4.076mab=3.2mB+2h()=4.076m, ai=3.2mA!=l 1885mm2滿足要求！(2) 、承臺底面短向配筋面積aS2= Mx/(a2fbh02)= 1277.424x 106/( 1.03x16.7x4800x 1230)=0.012=1-(1 -2aS2)0,5= 1-(1-2x0.01)05=0.0 178

101、2=1-/2=1-0.01/2=0.995As2=Mx/(Ys2h()f；i)=1277.424xl06/(0.995xl238x360)=2881mm2最小配筋率:p=max(0.2,45f；/fyi)=max(0.2,45x 1.57/360)=max(0.2,0.196)=0.2% 梁底需要配筋：A2=max(2881, plh()=max(2881,0.002x4800x1238)=11885mm2 承臺底短向實際配筋：As?-15218mm2A2= 11885mm2滿足要求！(3) 、承臺頂面長向配筋面積承臺頂長向實際配筋：Ass -11785mm20.5Asi，=0.5x 1521

102、8=7609mm2滿足要求！(4) 、承臺頂面短向配筋面積承臺頂長向實際配筋：AS4-11785mm20.5AS2-0.5x 15218=7609mm2滿足要求！(5) 、承臺豎向連接筋配筋而積承臺豎向連接筋為雙向10500。六、配筋示意圖第十章相關附件及圖表1、塔吊平面布置圖（總平面布置）2、塔吊基礎定位圖3、塔吊基礎立面圖4、上下承臺配筋圖5、水平剪刀撐詳圖6、格構柱與承臺連接詳圖7、格構柱詳圖8、止水片詳圖9、樁身詳圖10、地質勘察平面圖11、地質勘察剖面圖12、地基力學參數表13、圍護設計方案專家論證意見及論證后的設計修改回復(2)、板底面短向配筋面積板底需要配筋：As2=plh0=0

103、.0015x4800x342=2463mm2承臺底短向實際配筋：As2-5027mm2As2=2463mm2滿足要求！(3)、板頂面長向配筋面積承臺頂長向實際配筋：As3，=5027mm20.5ASi-0.5x5027=2514mm2滿足要求！(1)、板底面長向配筋面積板底需要配筋：Asl=pbh0=0.0015x4800x342=2463mm1 2 3承臺底長向實際配筋：As 1 *=5027mm2Asi =2463mm2 滿足要求！(2)、板底面短向配筋面積板底需要配筋：As2=plho=O.OO 15x4800x342=2463mm2 承臺底短向實際配筋：AS2-5027mm2As2=2463mm2 滿足要求！(3)、板頂面長向配筋面積承臺頂長向實際配筋:AS3,=5027mm20.5ASi，=0.5x5027=2514mm2