1、施工組織設計（方案）報審表工程名稱：國儲深圳物流綜合樓 GD2202002致：深圳市施友建設監理有限公司（監理單位）我方已根據施工合同的有關規定完成了倉庫區二層門式架高支模專項施工方案工程施工組織設計（方案）的編制，并經我單位上級技術負責人批準，請予以審查。附：施工組織設計（方案）承包單位（章） 項目經理 日期年月日專業監理工程師審查意見：專業監理工程師 日期年月日總監理工程師審查意見：項目監理機構 總監理工程師 日期年月日國儲深圳物流綜合樓倉庫區二層門式架高支模專項施工方案施工單位:泛華建設集團有限公司深圳建設分公司國儲深圳物流綜合樓項目部編制人:審核人:審批人:日期:2009年3月1日目

2、錄第1節 工程概況1第2節 編制說明12.1 編制依據12.2 編制原則2第3節 總體設計及施工部署23.1 總體籌劃23.2 安全領導小組3第4節 材料選擇34.1 梁模板(門架)34.2 板模板(門架)3第5節 搭設參數及施工工藝45.1 模板安裝的一般要求45.2 模板定位45.3 模板安裝要求45.4 各類型模板支架搭設參數5第6節 勞動力及施工器具配置8第7節 施工管理97.1 材料管理97.2 過程管理97.3 驗收管理107.4 混凝土澆搗管理11第8節 重大危險源識別及安全管理措施128.1 重大危險源辨識128.2 安全管理措施13第9節 應急預案13第10節 環境保護措施1

3、7第11節 監測措施20第12節 成品保護21第13節 設計計算2113.1 梁模板(門架) 計算書2113.2 板模板(門架) 計算書36第14節 附圖46第1節 工程概況國儲深圳物流綜合樓位于深圳市鹽田港碼頭內，該項目是將已建的國家物資儲備局深圳九三八鹽田倉庫拆除后進行改建的。擬建場地原為海緣，后經人工推山填海改造而成。該項目的設計單位是機械工業部深圳設計研究院。本工程平面布局較為簡單，倉庫、辦公組合為一體，平面布置均為矩形。倉庫、辦公分別為五層、七層，辦公室第一層位于5.0米標高處的夾層起，該項目的裝修為一般標準?？偟慕ㄖ娣e為20029.46m2，其中倉庫面積為16607.87m2；辦

4、公面積為2299.14m2；屋頂（倉庫）面積為171.99m2；地下室設備用房面積為950.46m2。本工程地下室層高為4.5米，辦公區首層層高為5米，倉庫區一層層高9米，二層層高為5.5米，高差均大于或等于4.5米，屬高支模體系。梁的斷面500900mm。板厚為120mm。倉庫區一層層高9米采用鋼管腳手架支撐，已經編制專項施工方案并通過專家評審。本工程倉庫區二層采用門式架做高支模支撐，本方案為倉庫區二層5.5米門式架高支模支撐方案。為確保此部分模板支撐體系的安全，項目部將此部位的模板工程作為本工程施工重點之一。因此，從材料的選用、體系受力分析、施工過程的控制等方面應高度重視。第2節 編制說明

5、2.1 編制依據為了保證本工程高支模施工安全，根據廣東省建設工程高支撐模板系統施工安全管理辦法、深圳市建設工程高大模板施工安全管理辦法以及建設部關于危險性較大工程安全專項施工方案編制及專家論證審查辦法的要求，加強施工安全的管理，按相關規定特編制本專項施工方案。方案編制計算依據如下：1、本工程有關施工圖紙GS0609、GS1316、GS2223、GS36、GS4042等。2、我公司施工類似建筑施工經驗等。3、建筑施工手冊第四版。4、品茗施工安全計算軟件。5、國家及深圳市現行的有關規范、規定及標準相關技術規范（但不僅限于以下內容）。表2序號名稱編號1工程測量規范GB50026-20072混凝土結構

6、設計規范GB50010-20023混凝土結構工程施工質量驗收規范GB50204-20014建筑結構菏載規范GB50009-20015建筑工程施工質量驗收統一標準GB50300-20016建筑機械使用安全技術規程JGJ33-20017建筑施工高處作業安全技術規范JGJ80-918建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范GB50010-20029深圳市建設工程現場文明施工管理辦法和深圳市建設工程現場文明施工檢查評定標準深建施(1998)41號文件10深圳市建設工程高大模板施工安全管理辦法深建規200714號11廣東省建設工程高支模板體系施工安全管理辦法12建筑施工門式鋼管腳手架安全技術規范JGJ128

7、-20002.2 編制原則本施工方案編制將遵循四項基本原則，即一是符合性原則；二是先進性原則，三是合理性原則，四是滿足業主要求的原則。滿足業主對工程質量、工期要求及安全生產、文明施工要求的原則；滿足與業主、監理、設計及有關單位協調施工的原則；充分利用充足的施工機械設備，積極創造施工條件，做到連續均衡生產、文明施工；采用先進的施工工藝、施工技術，制定科學的施工方案；貫徹施工驗收、安全及健康、環境保護等方面的法規、標準規范和規程，以及有關規章制度，保證工程質量和施工安全；采用科技成果和先進的技術組織措施，節約施工用料，提高工效，降低工程成本；充分提高機械化施工程度，減少笨重體力勞動，提高勞動生產率

8、；合理選擇資源和運輸方式，節省費用開支。第3節 總體設計及施工部署3.1 總體籌劃本工程考慮到施工工期、質量、安全和合同要求，故在選擇方案時，應充分考慮以下幾點：1、架體的結構設計，力求做到結構要安全可靠，造價經濟合理。2、在規定的條件下和規定的使用期限內，能夠充分滿足預期的安全性和耐久性。3、選用材料時，力求做到常見通用、可周轉利用，便于保養維修。4、結構選型時，力求做到受力明確，構造措施到位，升降搭拆方便，便于檢查驗收；5、綜合以上幾點，腳手架的搭設，還必須符合JCJ59-99等檢查標準要求，要符合相關文明標化工地的有關標準。6、結合以上腳手架設計原則，同時結合本工程的實際情況，綜合考慮了

9、以往的施工經驗，決定采用以下腳手架方案：梁模板(門架)、板模板(門架)3.2 安全領導小組搭設過程中，因處在施工高峰期，各施工班組在交叉作業中，故應加強安全監控力度，現場設定若干名安全監控員。水平和垂直材料運輸必須設置臨時警戒區域，用紅白三角小旗圍欄。謹防非施工人員進入。同時成立以項目經理為組長的安全領導小組以加強現場安全防護工作，本小組機構組成、人員編制及責任分工如下：陳瓊（項目經理）組長，負責協調指揮工作；蘇少波（施工員）組員，負責現場施工指揮，技術交底；黃慶盛（安全員）組員，負責現場安全檢查工作；洪鴻順（架子工班長）組員，負責現場具體施工；第4節 材料選擇4.1 梁模板(門架)按清水混凝

10、土的要求進行模板設計，在模板滿足強度、剛度和穩定性要求的前提下，盡可能提高表面光潔度，陰陽角模板統一整齊。具體材料見下表：模板支架材料類型梁模板(門架)面板材料18mm厚膠合面板主楞材料圓鋼管次楞材料木方梁底支撐橫向支撐：木方 : 50100mm；縱向支撐：鋼管(雙鋼管) :483門架型號MF12194.2 板模板(門架)按清水混凝土的要求進行模板設計，在模板滿足強度、剛度和穩定性要求的前提下，盡可能提高表面光潔度，陰陽角模板統一整齊。具體材料見下表：模板支架材料類型板模板(門架)面板材料18mm厚膠合面板板底橫向支撐木方 : 50100mm板底縱向支撐鋼管(單鋼管) :483門架型號MF12

11、19第5節 搭設參數及施工工藝5.1 模板安裝的一般要求豎向結構鋼筋等隱蔽工程驗收完畢、施工縫處理完畢后準備模板安裝。安裝柱模前，要清除雜物，焊接或修整模板的定位預埋件，做好測量放線工作，抹好模板下的找平砂漿。模板組裝要嚴格按照模板配板圖尺寸拼裝成整體，模板在現場拼裝時，要控制好相鄰板面之間拼縫，兩板接頭處要加設卡子，以防漏漿，拼裝完成后用鋼絲把模板和豎向鋼管綁扎牢固，以保持模板的整體性。拼裝的精度要求如下：1、兩塊模板之間拼縫 12、相鄰模板之間高低差 13、模板平整度 24、模板平面尺寸偏差 35.2 模板定位當底板或頂板混凝土澆筑完畢并具有一定強度（1.2MPa），即用手按不松軟、無痕跡

12、，方可上人開始進行軸線投測。首先根據樓面軸線測量孔引測建筑物的主軸線的控制線，并以該控制線為起點，引出每道細部軸線，根據軸線位置放出細部截面位置尺寸線、模板500（mm） 控制線，以便于模板的安裝和校正。當混凝土澆筑完畢，模板拆除以后，開始引測樓層500mm 標高控制線，并根據該500mm 線將板底的控制線直接引測到墻、柱上。5.3 模板安裝要求1、墻體模板安裝順序及技術要點模板安裝順序模板定位、垂直度調整模板加固驗收混凝土澆筑拆模技術要點安裝墻模前，要對墻體接茬處鑿毛，用空壓機清除墻體內的雜物，做好測量放線工作。為防止墻體模板根部出現漏漿爛根現象，墻模安裝前，在底板上根據放線尺寸貼海綿條，做

13、到平整、準確、粘結牢固并注意穿墻螺栓的安裝質量。2、梁、板模板安裝順序及技術要點模板安裝順序滿堂腳手架主龍骨次龍骨柱頭模板龍骨柱頭模板、頂板模板拼裝頂板內、外墻柱頭模板龍骨模板調整驗收進行下道工序技術要點樓板模板當采用單塊就位日寸，宜以每個鋪設單元從四周先用陰角模板與墻、梁模板連接，然后向中央鋪設，按設計要求起拱(跨度大于4m時，起拱0.2)，起拱部位為中間起拱，四周不起拱。3.、柱模板安裝順序及施工工藝模板安裝順序搭設腳手架柱模就位安裝安裝柱模安沒支撐固定柱模澆筑混凝土拆除腳手架、模板清理模板技術要點板塊與板塊豎向接縫處理，做成企口式拼接，然后加柱箍、支撐體系將柱固定。5、柱模板安裝順序及技

14、術要點模板安裝順序搭設腳手架柱模就位安裝安裝柱模安沒支撐固定柱模澆筑混凝土拆除腳手架、模板清理模板技術要點板塊與板塊豎向接縫處理，做成企口式拼接，然后加柱箍、支撐體系將柱固定。5.4 各類型模板支架搭設參數梁模板(門架)參數表一、基本參數梁段信息L1樓板混凝土厚度(mm)120梁截面寬度B(m)0.5梁截面高度D(m)0.9門架型號MF1219門架計算高度H(m)5.5承重架類型設置門架平行于梁截面門架縱距Lb(m)1加強桿的鋼管類型483門架承載力修正系數0.8門架寬度b(mm)1219b1(mm)750h0(mm)1930h1(mm)1536h2(mm)100步距Lc(mm)1950立桿鋼

15、管類型483是否驗算地基承載力否模板自重(kN/m2)0.35鋼筋自重(kN/m3)1.5施工荷載(kN/m2)4振搗混凝土對梁底模板荷載(kN/m2)2振搗混凝土對梁側模板荷載(kN/m2)4新澆混凝土側壓力(kN/m2)17.031考慮荷載折減系數是二、材料參數木材品種云南松彈性模量E(N/mm2)10000抗壓強度設計值fc(N/mm)12抗彎強度設計值fm(N/mm2)13抗剪強度設計值fv(N/mm2)1.5面板類型膠合面板面板抗彎設計值fm(N/mm2)13面板厚度(mm)18面板彈性模量E(N/mm2)6000三、梁底模板參數梁底橫向支撐材料選擇木方 : 50100mm梁底縱向支

16、撐材料選擇鋼管(雙鋼管) :483板底橫向支撐間隔距離(mm)200板底木方、木托梁計算方法按三跨連續梁計算四、梁側模板參數主楞(外龍骨)方向橫向設置次楞間距(mm):400主楞豎向根數2對拉螺的直徑(mm)M14對拉螺栓水平間距(mm)400第1根主楞至梁底距離300第2根主楞至梁底距離600主楞材料圓鋼管主楞直徑(mm)48主楞壁厚(mm)3主楞合并根數2次楞材料木方次楞寬度(mm)50次楞高度(mm)100次楞合并根數1五、門架荷載參數水平加固桿設置5步4跨腳手板設置0步0跨剪刀撐設置5步4跨剪刀撐鋼管類型483附件重量(kN/m)0.01水平加固桿類型483欄桿重量(kN/m)0.02

17、每跨內旋轉扣件數量4每跨內直角扣件數量4板模板(門架)參數表一、基本參數門架型號MF1219扣件連接方式雙扣件門架計算高度H(m)5.5樓板的計算厚度(mm)120承重架類型設置縱向支撐垂直于門架門架橫距La(m)1門架縱距Lb(m)1門架寬度b(mm)1219b1(mm)750h0(mm)1930h1(mm)1536h2(mm)100步距Lc(mm)1950加強桿的鋼管類型483立桿鋼管類型483是否驗算地基承載力是考慮荷載折減系數是是否計算拆模時間是二、材料參數木材品種云南松彈性模量E(N/mm2)10000抗彎強度設計值fm(N/mm2)13抗剪強度設計值fv(N/mm2)1.5面板類型

18、膠合面板面板抗彎設計值fm(N/mm2)13面板厚度(mm)18面板彈性模量E(N/mm2)6000三、地基參數地基土類型地基承載力標準值(kPa)120基礎底面擴展面積(m2)0.25地基承載力調整系數1四、荷載參數施工均布荷載(kN/m2)1水平加固桿設置5步4跨水平加固桿設置5步4跨水平加固桿設置5步4跨剪刀撐鋼管類型483.5附件重量(kN/m)0.01模板自重(kN/m3)0.35水平加固桿類型483.5混凝土自重(kN/m3)25欄桿重量(kN/m)0.02鋼筋自重(kN/m3)1.1每跨內旋轉扣件數量4每跨內直角扣件數量4五、拆模時間計算樓板強度計算方法等剛度法鋼筋級別樓板混凝土

19、強度等級每層標準施工天數10樓板長邊負彎矩筋(mm)10120樓板的計算寬度(m)4樓板的計算厚度(mm)4.5施工平均溫度()25六、板底模板參數梁底橫向支撐材料選擇木方 : 50100mm梁底縱向支撐材料選擇鋼管(單鋼管) :483板底橫向支撐間隔距離(mm)200板底木方、木托梁計算方法按三跨連續梁計算門架類模板支架1、水平桿設置縱向水平加固桿應連續，并形成水平閉合圈；在底部門架下端應加封口桿，門架的內、外兩側應設通長掃地桿；水平加固桿應采用扣件與門架立桿扣緊；2、剪刀撐剪刀撐和加固桿必須與門架同步搭設；水平加固桿應設于門架立桿內側，剪刀撐應設于門架立桿外側并連牢；剪刀撐斜桿與地面的傾角

20、宜為4560度，剪刀撐寬度宜為48m；剪刀撐應采用扣件與門架立桿扣緊；剪刀撐斜桿若采用搭接接長，搭接長度不宜小于600mm，搭接處應采用兩個扣件扣緊；剪刀撐平立面布置圖（詳見附圖）。3、周邊拉結豎向結構（柱）與水平結構分開澆筑，以便利用其與支撐架體連接，形成可靠整體。用抱柱的方式（如連墻件），如下圖，以提高整體穩定性和提高抵抗側向變形的能力。第6節 勞動力及施工器具配置1、為確保工程進度的需要，同時根據本工程的結構特征和外腳手架的工程量，確定本工程外腳手架搭設按下表配置人力資源，操作工均有上崗作業證書。2、建立由項目經理、施工員、安全員、搭設技術員組成的管理機構，搭設負責人負有指揮、調配、檢查

21、的直接責任。3、外腳手架的搭設和拆除，均應有項目技術負責人的認可，方可進行施工作業，并必須配備有足夠的輔助人員和必要的工具。（一）、勞動力安排表工種人數技術管理2安全監督1質量檢查2測量放線3木工11架子工28（二）、機具配備機具名稱數量備注架子扳手40把架子工搭設和拆除架子用力矩扳手4把檢查架子扣件擰緊力度是否達到要求倒鏈5把調整架子水平彎曲度第7節 施工管理7.1 材料管理1、鋼材技術性能必須符合碳素結構鋼（GB700-88）的要求。2、膠合板技術性能必須符合混凝土模板用膠合板（ZBB70006-88）要求。3、木方必須符合質量標準要求。4、支架鋼管應采用現行國家標準直縫電焊鋼管（GB/T

22、13793）或低壓流體輸送用焊接鋼管（GB/T3092）中規定的 3號普通鋼管，其質量應符合現行國家標準碳素結構鋼（GB/T700）中Q235-A級鋼的規定。5、每根鋼管的最大質量不應大于25kg，鋼管表面應保持干燥、無明顯銹蝕、無裂紋等表觀現象。6、鋼管的尺寸和表面質量應符合下列規定：（1）應有產品質量合格證；（2）應有質量檢驗報告，鋼管材質檢驗方法應符合現行國家標準金屬拉伸試驗方法（GB/T228）的有關規定，質量應符合本規范第條的規定；（3）鋼管表面應平直光滑，不應有裂縫、結疤、分層、錯位、硬彎、毛刺、壓痕和深的劃道；（4）鋼管外徑、壁厚、斷面等的偏差，應分別符合規范規范（JGJ130-

23、2001）的規定；（5）鋼管必須涂有防銹漆。7、舊鋼管的檢查在符合新鋼管規定的同時還應符合下列規定：（1）表面銹蝕深度應符合規范規范（JGJ130-2001）的規定。銹蝕檢查應每年一次。檢查時，應在銹蝕嚴重的鋼管中抽取三根，在每根銹蝕嚴重的部位橫向截斷取樣檢查，當銹蝕深度超過規定值時不得使用；（2）鋼管彎曲變形應符合規范（JGJ130-2001）規定。（3）鋼管上嚴禁打孔。8、扣件式鋼管腳手架應采用鍛鑄制作的扣件，其材質應符合現行國家標準鋼管腳手架扣件（GB15831）的規定；采用其他材料制作的扣件，應經試驗證明其質量符合該標準的規定后方可使用。9、扣件的驗收應符合下列規定：新扣件應有生產許可

24、證、法定檢測單位的測試報告和產品質量合格證。（1）舊扣件使用前應進行質量檢查，有裂縫、變形的嚴禁使用，出現滑絲的螺栓必須更換。（2）新、舊扣件均應進行防銹處理。（3）支架采用的扣件，在螺栓擰緊扭力達65Nmm時，不得發生破外。7.2 過程管理1、施工前管理（1）材料管理材料質量滿足方案設計和相關規程要求，搭設模板支架用的鋼管、扣件，使用前必須進行抽樣檢測，抽檢的數量按有關規定執行。未經檢測和檢測不合格的一律不得使用。（2）交底管理交底的形式分為技術交底和安全交底，均由項目技術負責人對相關班組成員、管理崗位人員進行交底，并落實相關簽字手續。2、施工中管理要點（1）豎向結構隱蔽工程質量符合設計要求

25、，進入下道模板支架工序的施工。（2）模板支架搭設方式符合施工方案要求，并通過相關部門驗收。（3）混凝土澆筑方式符合施工方案要求，控制堆載，避免上部荷載集中化。（4）模板拆除方式符合施工方案要求，拆模時間符合相關檢測結果和規范要求。拆模以接到拆模通知書為準，不得私自拆除任何構件。3、質量管理措施（1）認真仔細地學習和閱讀施工圖紙，吃透和領會施工圖的要求，及時提出不明之處，遇工程變更或其他技術措施，均以施工聯系單和簽證手續為依據，施工前認真做好各項技術交底工作，嚴格按國家頒行混凝土結構工程施工質量驗收規范（GB50204-2002）和其它有關規定施工和驗收，并隨時接受業主、總包單位、監理單位和質監

26、站對本工程的質量監督和指導。（2）認真做好各道工序的檢查、驗收關，對各工種的交接工作嚴格把關，做到環環扣緊，并實行獎罰措施。出了質量問題，無論是管理上的或是施工上的，均必須嚴肅處理，分析質量情況，加強檢查驗收，找出影響質量的薄弱環節，提出改進措施，把質量問題控制在萌芽狀態。（3）嚴格落實班組自檢、互檢、交接檢及項目中質檢“四檢”制度，確保模板安裝質量。（4）混凝土澆筑過程中應派專人23名看模，嚴格控制模板的位移和穩定性，一旦產生移位應及時調整，加固支撐。（5）對變形及損壞的模板及配件，應按規范要求及時修理校正，維修質量不合格的模板和配件不得發放使用。（6）為防止模底爛根，放線后應用水泥砂漿找平

27、并加墊海綿。（7）所有柱子模板拼縫、梁與柱、柱與梁等節點處均用海綿膠帶貼縫，樓板縫用膠帶紙貼縫，以確?；炷敛宦{。（8）模板安裝應嚴格控制軸線、平面位置、標高、斷面尺寸、垂直度和平整度，模板接縫隙寬度、高度、脫模劑刷涂及預留洞口、門洞口斷面尺寸等的準確性。嚴格控制預期拼模板精度。（9）嚴格執行預留洞口的定位控制，預留洞口時，木工嚴格按照墨線留洞。（10）每層主軸線和分部軸線放線后，規定負責測量記錄人員及時記錄平面尺寸測量數據，并要及時記錄墻、柱、成品尺寸，目的是通過數據分析梁體和柱子的垂直度誤差。并根據數據分析原因，將問題及時反饋到有關生產負責人，及時進行整改和糾正。（11）所有豎向結構的陰

28、、陽角均須加設橡膠海綿條于拼縫中，拼縫要牢固。（12）陰、陽角模必須嚴格按照模板設計圖進行加固處理。（13）為防止梁模板安裝出現梁身不平直、梁底不平下撓、梁側模脹模等質量問題，支模時應將側模包底模，梁模與柱模連接處，下料尺寸應略為縮短等。7.3 驗收管理1、不滿足要求的相關材料一律不得使用，采用問責式制度，相關人員簽字。2、施工過程中加強管理，加大檢查力度，將隱患消滅在初始狀態，避免遺留安全隱患和加固時人力、物力大量耗費。確保一次驗收通過。3、混凝土結構觀感質量符合相關驗收標準，少量的缺陷修補完善。4、預埋件和預留孔洞的允許偏差項目允許偏差預埋鋼板中心線位置3預埋管、預留孔中心線位置3插筋中心

29、線位置5外露長度+10，0預埋螺栓中心線位置2外露長度+10，0預留孔中心線位置10尺寸+10，05、現澆結構模板安裝的允許偏差及檢查方法項目允許偏差(mm)檢查方法軸線位置5鋼尺檢查底模上表面標高5水準儀或拉線、鋼尺檢查截面內部尺寸基礎10鋼尺檢查柱、墻、梁+4,-5鋼尺檢查層垂直高度不大于5m6經緯儀或吊線、鋼尺檢查大于5m8經緯儀或吊線、鋼尺檢查相臨兩板表面高低差2鋼尺檢查表面平整度52m靠尺和塞尺檢查7.4 混凝土澆搗管理1、隱蔽工程，模板工程均驗收合格后，方出商品混凝土采購單，采購單詳細填寫工程地址，施工部位，強度等級，需求方量，添加劑，坍落度，澆筑時間等相關信息，正式施工前24小時

30、電話再次確認混凝土站材料儲備，供應能力等相關信息。確保混凝土澆筑正常進行。2、根據實驗室混凝土配合比，派相關人員在攪拌站進行監督和檢測；3、開盤前檢查混凝土配合比報告，實測混凝土坍落度，符合要求，方可進行澆筑，澆筑過程中按相關要求進行抽查。4、混凝土澆筑前輸送管線的布置方式符合方案要求，澆筑過程中堅決避免堆載過大現象。5、墻、柱和梁板分開澆筑，豎向結構達一定強度后方可作為模板支架的約束端。第8節 重大危險源識別及安全管理措施8.1 重大危險源辨識本模板工程涵蓋了鋼筋、混凝土、模板等工程，施工過程中存在的主要危險源有以下幾點：1、機械傷害形成原因：木工棚、機械缺陷誤操作，防護不到位應采取的控制措

31、施：（1）設專人負責，按規范操作經常檢查電鋸、電刨等的防護罩，分料器、推料器等設施，確保安全有效。（2）停機時要拉閘、斷電、上鎖。2、觸電形成原因：漏電開關失效，違規接送電源。應采取的控制措施：（1）機械設備必須做到“一機一閘一漏電”。（2）按、拆電源應由專業電工操作。（3）漏電開關等必須靈敏有效。（4）現場電纜布設規范。（5）設備必須使用按扭開關嚴禁使用倒順開關。3、火災形成原因：明火。應采取的控制措施：（1）嚴禁煙火；（2）嚴禁存放易燃易爆物品；（3）操作間必須配齊消防器材。4、物體打擊形成原因：模板搬運違章作業 、支模設施設備缺陷。應采取的控制措施：（1）輕拿慢放，規范作業，注意安全。（

32、2）應經常檢查所用工具，確保安全有效。5、高處墜落形成原因：高處支模防護不到位。應采取的控制措施：腳手架作業面應采取鋪板或平掛安全網等防護措施，且工人應規范操作，勿猛拉猛撬。6、坍塌形成原因：木料等堆放不規范，支撐體系基礎不滿足受力要求。應采取的控制措施：（1）應分散放料，并嚴格控制堆放高度，嚴禁超過規定載荷。（2）基礎符合設計要求，達到設計的承載力，檢測條件缺乏的情況下，可做堆載實驗。7、起重傷害形成原因：模板等吊運不規范。應采取的控制措施：（1）吊裝時應把吊物綁牢固。（2）信號工及吊裝司機必須持證上崗，密切配合，嚴格遵守“十不吊”規定。（3）被吊物嚴禁從人上方通過，人員嚴禁在被吊物下方停留

33、。（4）經常檢查吊索具，并且保持安全有效。（5）遇有6級以上強風、大雨、大霧等天氣嚴禁吊物。（6）整個預防措施過程都比必須安排有專門人員進行監控。8、其他傷害：形成原因：支拆模環境不良應采取的控制措施：應把所有拆下木料上的釘子去除或砸平。8.2 安全管理措施1、應遵守高處作業安全技術規范的有關規定。2、模板及其支撐系統在安裝過程中必須設置防傾覆的可靠臨時設施。施工現場應搭設工作梯，工作人員不得爬模上下。3、登高作業時，各種配件應放在工具箱或工具袋中嚴禁放在模板或腳手架上，各種工具應系掛在操作人員身上或放在工具袋中，不得吊落。4、裝拆模板時，上下要有人接應，隨拆隨運，并應把活動的部件固定牢靠，嚴

34、禁堆放在腳手板上和拋擲。5、裝拆模板時，必須搭設腳手架。裝拆施工時， 除操作人員外，下面不得站人。高處作業時，操作人員要扣上安全帶。6、安裝墻、柱模板時，要隨時支設固定，防止傾覆。7、對于預拼模板，當垂直吊運時，應采取兩個以上的吊點，水平吊運應采取四個吊點。吊點要合理布置。8、對于預拼模板應整體拆除。拆除時，先掛好吊索，然后拆除支撐及拼裝兩片模板的配件，待模板離開結構表面再起吊。起吊時，下面不準站人。9、在支撐搭設、拆除和澆筑混凝土時，無關人員不得進入支模底下，應在適當位置掛設警示標志，并指定專人監護。10、在架空輸電線路下安裝板時，應停電作業。當不能停電時，應有隔離防護措施。11、搭設應由專

35、業持證人員安裝；安全責任人應向作業人員進行安全技術交底，并做好記錄及簽證。12、模板拆除時，混凝土強度必須達到規定的要求，嚴禁混凝土未達到設計強度的規定要求時拆除模板。第9節 應急預案1、應急目標發生事故時，能及時開展搶，明確是否有人受傷，以最快的速度將受傷者在第一時間內搶救出來，并實施初步治序。杜絕護救方法不當造成的人員傷亡事故； 杜絕二次事故發生。2、應急準備2.1、應急組織機構2.1.1、應急領導小組：項目經理為該小組組長，項目副經理、項目總工為副組長，現場全體管理人員為組員。2.1.2、現場搶救組：項目部安全部負責人為組長，項目全體人員為現場搶救組成員，現場全體管理人員為組員。2.1.

36、3、醫療救治組：項目安全部負責人為組長，項目全體人員為現場醫療救治組成員，現場全體管理人員為組員。2.1.4、后勤服務組：項目部后勤部負責人為組長，后勤部全體人員為后勤服務組員，現場全體管理人員為組員。2.1.5、保安組：項目部保安隊長為組長，全體保安員為組員。2.1.6、應急組織的分及人數應根據事故現場需要靈活調配。2.2、應急組織機構圖：應急組長：陳瓊保安組后勤服務組應急通訊組醫療救治組現場搶救組應急副組長：蘇少波應急副組長：伍鈞2.3、應急物資和設施準備2.3.1、醫療器材：擔架、氧氣袋、小藥箱； 2.3.2、搶救工具：一般工地常備工具即基本滿足使用；2.3.3、照明器材：手電筒、應急燈

37、36v以下安全線路、燈具；2.3.4、通訊器材：電話、手機、對講機；2.3.5、交通工具：工地常備一輛應急車輛；2.3.6、滅火器材：滅火器日常按要求就位，緊急情況下集中使用；2.3.7準備足夠的衛生、勞保防護用品和救援設施；2.3.8、準備足夠的防暑降溫物資；2.3.9、用于危險區域隔離的警戒繩、安全禁止、警告、指令、提示標志牌；2.3.10、必要的資金保證。2.3.11、應急通訊組聯系電話如下：組長：陳瓊組員：黃創科組員：蘇少波組員：蔡安生組員：伍鈞81160885組員：吳華昇組員：洪鴻順組員：黃慶盛2.3.11、外部聯系電話：深圳市建設局 地址：振華北路設計大廈8樓 電話：8378806

38、7深圳市安監站 地址：深圳市蓮花路2030號安監大廈 電話：83134277深圳市鹽田區人民醫院 地址：深圳市鹽田區梧桐路2010號 電話：255568402.4、項目突發事件報告程序流程圖業主監理相關政府部門事件發現人、當事人項目經理項目副經理項目總工生產經理按程序啟動應急響應預案事件檢查、處理整改、教育應急預案評審修訂應急預案內部上報對外報告外部報警火警：119匪警：110醫療急救：120,999交通急救：122當地派出所3、應急響應3.1、發生坍塌的應急措施高支撐架體發生坍塌時，有人員被埋的可能和支撐架體連續下垮造成更大傷亡，被埋人員在搶救中誤傷，搶險人員物體打擊、互相誤傷等。3.1.1

39、、高支撐架體發生坍塌時，現場管理人員應組織班組長首先組織人員疏散，清點人員，確定無人員失蹤、受傷。如有施工人員被埋，在確保無二次坍塌的情況下立即組織有效的挖掘工作，并在第一時間向應急小組人員緊急報告，主要說明出事的地點、事故的大小、有無人員傷亡等。3.1.2、項目應急小組得知情況后，應協同項目醫生趕往現場，指揮營救工作，并撥打120急救電話，以防不測。項目應急小組組長在未到過現場之前，應授權給現場的施工負責人全面權指揮救援，避免耽誤搶救時間。3.1.3、在實施救援之前，現場施工負責人需保持頭腦冷靜，觀察支撐架體的穩定情況，分析支撐架體是否有再坍塌的跡象，如果有可能繼續坍塌，則首先要用挖機等機械

40、排除松動的混凝土和鋼管后再實施救援，防止二次坍塌造成的人員傷亡。并派專人時刻觀察模板的變化情況，發現變化，馬上向施工負責人報告。3.1.4、在現場施救的過程中，當坍塌面較小時，應采用人工清除的方法，將被埋人員找到。在尋找被掩埋者時一邊協同項目醫療人員進行搶救（如供氧、包扎），找到的人員用擔架將受傷人員抬出。如支撐架體大面積坍塌，則用挖掘機將架體不穩定的一側挖除，形成一定寬度穩定工作面，然后采用人工將被埋工人救出。對于大塊沉重物體，應合理組織搬運，尤其是壓在被埋人員身上的大塊物體，必須組織好足夠人力方可搬運，搬運前應明確分工，由專人負責將被埋人員移出。人員應分班組，按照工作面合理安排人力并及時輪

41、換，保障搶救挖掘人員體力，保證在最短時間內將被埋人員搶救出來。3.1.5、被埋人員被救出以后，在專業醫療人員到達前由醫生對受傷人員進行簡單救助：爭分奪秒搶救壓埋者，使頭部先露出，保證呼吸暢通，出來之后，呼吸停止者立即做人工呼吸。有實施人工呼吸前，先要將傷員迅速地搬到附近較安全又通風的地方，再將傷員領口解開，腰帶放松，脫掉鞋子?？谇焕锶粲袎m土、血塊、痰液、假牙等，應完全吸出或取出。然后進行正規心臟復蘇；傷口止血且使用止血帶，切忌對壓傷進行敷或按摩。3.1.6、在現場施救過程中，如發現這位傷員有骨折現象，則利用木板、竹片和繩布等捆綁骨拆處的上下關節，固定骨折部位，也可將其上肢固定身側，下肢與下肢縛

42、在一起；在醫院救護車未來之前，利用現場的木板選配不少于4名身強力壯的救護組人員保持在同一水平面上將其始至救護車到達的地帶。3.1.7、傷員在經過項目醫療員簡單救護后，不管受傷輕重，均應用救護車或項目部車輛盡快送到最近醫院做進一步的救護與治療，聽從醫生意見是否進行留院觀察。3.1.8、緊急救援工作結束后，應劃定危險區域，安排測量人員進行架體位移變形觀測，并安排有經驗的技術人員做好監控工作。如支撐面來穩定，應及時采取措施處理。3.1.9、對坍塌段尚未進行有效處之前，應劃出警戒線或采取攔護措施，防止任何人員靠近危險區域。3.2、發生高處墜落的應急響應3.2.1、事故發生后應急措施（1）當施工現場發高

43、處墜落事故時，目擊者應高聲呼出，并撥打應急電話通知應急小組，同時也要通知離出事地點最近的管理人員，離出事地點最近的管理人員應迅在趕到出事地點，對事故情況迅速做初步判斷，承擔臨時指揮應急搶救工作，電話通知醫生馬上趕到現場；并向應急小組組長或副組長報告，電話通知時，應準確地說明事故地點、時間、受傷程度和人數。（2）項目應急小組組長或副組長接報告后，根據事故大小，立即組織應急小組成員趕到現場開展救援工作。應急救援應根據高處墜落高度的不同情況采取不同的應急救援措施：從樓面的臨邊洞口中掉到泥土面、混凝土地面，墜落高度超過3 米以上的，傷勢一般是較嚴重的，第一時間應撥打120求救電話，并馬上派人到工地的大

44、門口等候120的到來，由引路者直接帶到出事地點，避免延誤時間。并指派項目保安隊長迅速對現場進行警戒、并維持秩序，掉到地面的，出事地點的20米范圍要停止作業，疏散人員，并不得有無關人員圍觀或遠觀，特別是要防止腳手架上或臨邊的其他作業人員的圍觀，派專人對墜落口進行看護，避免二次事故的發生。從樓面的臨邊洞口中掉到架體內的防護層上、電梯井內的水平安全網上或其他水平安全防護層上時，應急小組負責人應迅速對掉落人員的受傷情況做出判斷，如有必要時第一時間應是撥打120求救電話，并馬上派人到工地的大門口等候120的到來，由引路者直接帶到出事地點，避免延誤時間。并指派項目保安隊長迅速對現場進行警戒、并維持秩序。掉

45、落地點的同一層的所有作業要馬上停止，并由相關的施工員帶相應的作業人員離開作業面，并安排專人對作業人員做一個簡要說明，以班組為單位有序地從樓梯式腳手架的安全通道上撤到地面，直接由各自的班組長帶回生活區，不得在現場圍觀或逗留；并由保安隊長指派保安員對掉落進行專人看護，避免二次事故的發生。掉在上述地方的受傷人員，在掉落地點搶救難度大，首先應轉移至平臺上才方便進行救治。因此應急救援領導人必須召集在現場醫生和項目技術支持組一起確定轉移方案。3.2.2、現場臨時救治措施（1）高處墜落事故發生后，在120趕到前，現場醫生要對當事者進行及時的必要治療，現場搶救的重點應放在對休克、骨折和出血等幾種情形上。120

46、趕到后，要在120醫生指導下盡快把傷者抬到救護車上，再由120醫生在車上繼續對受傷者進行必要的救治，盡快送醫院進行搶救治療，避免延誤援救的時間。（2）首先由現場醫生觀察傷者的受傷情況、部位、傷者性質，如傷員發生休克，應先處理休克。還呼吸、心跳停止者，應立即進行人工呼吸，胸橡皮心臟擠壓。處于休克狀態的傷員要讓其安靜、平臥、少動，并將下肢抬高約20度左右。如高處墜落者出現顱腦外傷，如傷者神志清醒，則先想辦法止血；如處在昏迷狀態，則在止血的同時必須維持昏迷者的呼吸道暢通，要讓昏迷者平臥，面部轉向一側，以防舌根下墜或分泌物、嘔吐物吸入，發生喉阻塞。如高處墜落者出現骨折，比如手足骨折，不要盲目搬運傷者。

47、、應在骨折部位用夾板把受傷位置臨時固定，使斷端不再移位或刺傷肌肉、神經或血管。固定方法：以固定骨折處上下關節為原則，可就地取材，用木板、竹竿等，在無材料的情況下，上肢可固定在身側，下肢與無骨拆的下肢縛在一起，然后再用硬板擔架搬運。偶有凹陷骨折、嚴重的顱底骨折及嚴重的腦損傷癥狀態出現，創傷處用消毒的紗布覆蓋傷口，用繃帶或布條包扎后。搬運時，將傷者平臥放在硬板擔架上，嚴禁對傷者的兩肩與兩熱腿或單肩背運，避免受傷者脊椎移位、斷裂造成截癱或導致死亡，從而造成二次傷害的發生。第10節 環境保護措施1、安全警示標志牌所有施工和生產現場必須按照施工規范標準和規定等的要求，在重要部位設置齊全的安全文明生產標志

48、、標牌等標識。安全文明標志牌須由安全色、幾何圖形和圖形符號組成，要能表達特定的安全信息。如安全文明標志在使用中，要用其他補充文字說明時要與安全文明標志平行懸掛一處，讓操作人員明確其含義。2、現場圍擋搭、拆模板時必須進行圍擋并派專人看守。3、場容場貌進入現場一切材料必須按施工現場平面布置圖指定位置一次性放置到位，各類材料分類碼放，按貫標要求掛牌，控制高度符合要求，保持現場材料整齊統一。建筑物內外的零散料及時清理，施工及生活垃圾要分開堆放，及時外運，做到活完場清。通道等處嚴禁堆放材料和其他物品，進場的成品采取相應的保護措施。施工區、辦公區和生活區域分隔開，對施工現場內進行綠化布置。建立嚴格的管理責

49、任制，劃分責任區，設置明顯的標志牌，分片包干，責任到人。4、材料堆放建筑物內外存放的各種物資要分類別、規格按施工平面布置圖碼放整齊，符合其具體要求。構件、半成品、模板、塊料必須指定地點分類存放整齊，堆放平穩?，F場工人操作做到活完料凈腳下清?，F場施工垃圾集中堆放，及時分揀、回收、清運。施工作業面建筑垃圾及時清理。現場余料、包裝容器及時回收，堆放整齊。5、現場防火不準在宿舍、辦公室內私自用電爐、電炒煲、電熱杯、煤油爐等，不準私自亂拉亂接電燈，不準在宿舍、辦公室內使用60瓦以上的燈泡。加強消防器材的管理，維修和保養，經常保持完整好用。鋼、木加工廠及其他場合要配備適當數量的在使用期內的滅火器并教會進場

50、工人正確使用。嚴禁工人攜帶易燃、易爆物品進入施工現場。6、垃圾清運在生活區修建衛生的公共廁所，廁所的污水必須經化糞池處理才允許排入公共下水道。建立健全衛生責任制。提供給工人飲用水必須從當地的衛生飲用水源接到。施工現場設公共浴室、浴室必須是淋浴。生活垃圾集中堆放于垃圾池，并且定期清運出去。整個生活區的公共衛生設專人負責，以保持生活區經常清潔、干凈。7、環保及不擾民措施（1）施工現場環保工作計劃認真學習和貫徹國家、地方環境法律法規和本公司環境方針、目標、指標及相關文件要求，達到并超過文明安全工地的要求。積極全面地開展環保工作，建立項目部環境管理體系，成立環保領導小組，予以運行控制，定期或不定期監測

51、監控。加強環保宣傳工作，提高全員環境意識。現場采取圖片、表揚、評優、獎勵等多種形式進行環保宣傳，并將環保知識的普及工作落實到每位施工人員身上。對上崗的施工人員實行環保達標上崗制度，做到凡是上崗人員均通過環保考試。現場建立環保義務監督崗制度，保證及時反饋信息，對環保做得不周之處及時提出整改方案，積極改進并完善環保措施。根據現場實際情況組織有關技術人員進行環保革新發明，并注意及時宣傳推廣。每月三次進行環保噪聲檢查，發現問題及時解決。實行獎罰、曝光制度，定期獎勵。嚴格按照施工組織設計中環保措施開展環保工作，其針對性和可操作性要強。（2）施工現場環保工作措施1）環境管理體系有效運轉，各單位環保員切實做

52、好本職工作，隨時進行信息反饋，每月召開例會，由專職環保員總結信息，集體解決落實，保證環境管理體系有效運行，持續改進。2）為防止大氣污染，施工現場采取如下具體措施：職工大灶和茶爐，采用煤氣（電）方式，每月進行兩次自檢?，F場嚴禁燒雜物。每月進行3次煙塵黑監測。3）為防止施工粉塵污染，現場采取如下具體措施：工程施工現場采用磚砌圍墻進行現場圍擋，并保證高度在2.5m以上。環境保護體系圖對易飛揚細顆料散體材料，安排在臨時庫房存放或用彩條布遮蓋；運輸時采用彩條布遮蓋或其他方式防止遺撒、飛揚；卸裝時要小心輕放，不得拋撒，最大限度的減少揚塵。對進出現場的車輛，進行嚴格的清掃，做好防遺撒工作。在土方開挖運輸期間

53、，設專人負責清掃車輪，并拍實車上土，對松散易飛揚物采取遮蓋。臨時施工道路進行路面硬化，在干燥多風季節定時灑水。結構施工中的施工垃圾采用容器吊運至封閉垃圾站，并及時清運。運輸車不得超量運載，運載工程土方最高點不超過車輛槽幫上沿50cm，邊緣低于車輛槽幫上沿10cm，裝載建筑渣土或其他散裝材料不得超過槽幫上沿。定期對施工作業人員進行文明施工的教育，對施工生產有關管理人員定期進行文明施工現場對噪聲控制要求的考核。結構施工階段晝間不超過70分貝，夜間不超過55分貝以下，并經常測試?；炷翝仓珥氝B續施工，在夜間施工時，須做好周圍居民的工作并向環保局提出書面報告，同時要盡量采取降噪措施，做到最大限度的減

54、少擾民。對強噪聲機械如電鋸、電刨等，使用時須在封閉工棚內，盡量選用低噪聲或備有消聲降噪設備的施工機械；對使用時不能封閉的機械如振搗棒等，嚴格控制工作時間。建筑物四周掛降噪聲網。施工期間，尤其是夜間施工盡量減少撞擊聲、哨聲，禁止亂扔模板、拖鐵器及禁止大聲喧嘩等人為噪聲。每月進行兩次噪聲值監測，并在夜間22:00以后進行抽測。加強噪聲監測，采取專人監測、專人管理的原則，及時對施工現場超標的有關因素進行調整，達到施工噪聲不擾民的目的。會同有關部門和領導及時妥善處理重大擾民問題，詳細記錄問題及處理結果，必要時及時上報監理和甲方。4）為防止水污染，現場采取如下具體措施：施工現場道路平整，做到不積水。對現

55、場油料集中保管，油料庫做好防滲、污、跑、冒、滴、漏處理。攪拌機和運輸車輛沖洗污水、地泵污水等須設二級沉淀池后，排入市政污水管線?，F場內職工食堂污水經過濾、沉淀、隔油后排入污水管線。5）做好施工現場環境保護的監督檢查工作，每月初、月中和月末對環境各項工作進行一次檢查，對存在的問題及時解決，并做好文字記錄和存檔工作。第11節 監測措施1、監測控制采用經緯儀、水準儀對支撐體系進行監測，主要監測體系的水平、垂直位置是否有偏移。2、監測點設置觀測點可采取在臨邊位置的支撐基礎面（梁或板）及柱、墻上埋設倒“L”形直徑12鋼筋頭。3、監測措施混凝土澆筑過程中，派專人檢查支架和支撐情況，發現下沉、松動、變形和水

56、平位移情況的應及時解決。4、儀器設備配置名稱規格數量精度電子經緯儀DT202C1精密水準儀12”全站儀一臺RXT23212” ，最大允許誤差20”自動安平水準儀2千米往返3mm紅外線水準儀1激光垂直儀DZJ22h/40000對講機3檢測板手15、監測說明（1）班組每日進行安全檢查，項目部進行安全周檢查，公司進行安全月檢查；（2）模板工程日常檢查重點部位：1）桿件的設置和連接，連墻件、支撐，剪刀撐等構件是否符合要求；2）連墻件是否松動；3）架體是否有不均勻沉降，垂直度偏差；4）施工過程中是否有超載現象；5）安全防護措施是否符合規范要求；6）支架與桿件是否有變形現象；6、監測頻率在澆筑混凝土過程中

57、應實時監測，一般監測頻率不宜超過2030分鐘一次，在混凝土實凝前后及混凝土終凝前至混凝土7天齡期應實施實時監測，終凝后的監測頻率為每天一次。（1）本工程立桿監測預警值為10mm，立桿垂直偏差在24mm以內。（2）監測數據超過預警值時必須立即停止澆筑混凝土，疏散人員，并及時進行加固處理第12節 成品保護1、不得在配好的模板上隨意踐踏、重物沖擊；木背楞分類堆放，不得隨意切斷或鋸、割。不準在模板上任意拖拉鋼筋。在支好的頂板上焊接鋼筋（固定線盒）時，必須在模板上加墊鐵皮或其它阻燃材料，以及在頂板上進行預埋管打彎走線時不得直接以模板為支點，須用木方作墊進行。2、根據圖紙精心排板，每塊板、每根梁盡量少拼縫

58、。3、多余扣件和釘子要裝入專用背包中，按要求回收，不得亂丟亂放。4、模板拆除扣件不得亂丟，邊拆邊進袋。5、拆除模板按標識吊運到模板堆放場地，由模板保養人員及時對模板進行清理、修正、刷脫模劑，標識不清的模板應重新標識；作到精心保養，以延長使用期限。6、模板上的脫模劑晾干后才可吊運。第13節 設計計算13.1 梁模板(門架) 計算書計算依據建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范（JGJ130-2001）、混凝土結構設計規范GB50010-2002、建筑結構荷載規范(GB 50009-2001)、鋼結構設計規范(GB 50017-2003)、建筑施工門式鋼管腳手架安全技術規范（JGJ 1282000）

59、等規范編制。梁段:L1。 計算門架的幾何尺寸圖 一、參數信息1.模板支撐及構造參數梁截面寬度 B(m)：0.50；梁截面高度 D(m)：0.90；門架型號：MF1219；門架縱距Lb(m)：1.00；門架搭設高度(m)：5.50；承重架類型設置：門架平行于梁截面；門架幾何尺寸b(mm)：1219.00，b1(mm)：750.00，h0(mm)：1930.00，h1(mm)：1536.00，h2(mm)：100.00，步距(mm)：1950.00；加強桿的鋼管類型：483；立桿鋼管類型：483；2.荷載參數新澆混凝土重力密度(kN/m3)：24.00；模板自重(kN/m2)：0.35；鋼筋自重(

60、kN/m3)：1.50；新澆混凝土側壓力標準值(kN/m2)：17.0；振搗混凝土對梁底模板荷載(kN/m2)：2.0；振搗混凝土對梁側模板荷載(kN/m2)：4.0；施工荷載(kN/m2)：4.0；3.材料參數木材品種：云南松；木材彈性模量E(N/mm2)：10000.0；木材抗彎強度設計值fm(N/mm2)：13.0；木材抗剪強度設計值fv(N/mm2)：1.5；面板材質：膠合面板；面板厚度(mm)：18.0；面板彈性模量E(N/mm2)：6000.0；面板抗彎強度設計值fm(N/mm2)：13.0；4.梁底模板參數梁底橫向支撐截面類型：木方 : 50100mm；梁底縱向支撐截面類型：鋼管

61、(雙鋼管) :483；梁底橫向支撐間隔距離(mm)：200.0；5.梁側模板參數次楞間距(mm)：400；主楞豎向根數：2；穿梁螺栓直徑(mm)：M14；穿梁螺栓水平間距(mm)：400；主楞到梁底距離依次是：300mm，600mm；主楞材料：圓鋼管；直徑(mm)：48.00；壁厚(mm)：3.00；主楞合并根數：2；次楞材料：木方；寬度(mm)：50.00；高度(mm)：100.00；二、梁側模板荷載計算按施工手冊，新澆混凝土作用于模板的最大側壓力，按下列公式計算，并取其中的較小值: F=0.22t12V1/2 F=H其中 - 混凝土的重力密度，取24.000kN/m3； t - 新澆混凝土

62、的初凝時間，取2.000h； T - 混凝土的入模溫度，取20.000； V - 混凝土的澆筑速度，取2.500m/h； H - 混凝土側壓力計算位置處至新澆混凝土頂面總高度，取0.750m； 1- 外加劑影響修正系數，取1.200； 2- 混凝土坍落度影響修正系數，取0.850。分別計算得 17.031 kN/m2、18.000 kN/m2，取較小值17.031 kN/m2作為本工程計算荷載。三、梁側模板面板的計算面板為受彎結構,需要驗算其抗彎強度和剛度。強度驗算要考慮新澆混凝土側壓力和振搗混凝土時產生的荷載；撓度驗算只考慮新澆混凝土側壓力。 面板計算簡圖(單位：mm)1.強度計算材料抗彎強

63、度驗算公式如下: M/W f其中，W - 面板的凈截面抵抗矩，W = 781.81.8/6=42.12cm3； M - 面板的最大彎矩(Nmm)； - 面板的彎曲應力計算值(N/mm2)； f - 面板的抗彎強度設計值(N/mm2)；按照均布活荷載最不利布置下的三跨連續梁計算：Mmax = 0.1q1l2+0.117q2l2其中 ，q - 作用在模板上的側壓力，包括：新澆混凝土側壓力設計值: q1= 1.20.7817.030.9=14.347kN/m；振搗混凝土荷載設計值: q2= 1.40.7840.9=3.931kN/m；計算跨度: l = 400mm；面板的最大彎矩 M = 0.114

64、.3474002 + 0.117 3.9314002 = 3.03105Nmm；面板的最大支座反力為：N=1.1q1l+1.2q2l=1.114.3470.4+1.23.9310.4=8.2kN；經計算得到，面板的受彎應力計算值: = 3.03105 / 4.21104=7.2N/mm2；面板的抗彎強度設計值: f = 13N/mm2；面板的受彎應力計算值 =7.2N/mm2 小于 面板的抗彎強度設計值 f=13N/mm2，滿足要求！ 2.撓度驗算=0.677ql4/(100EI)l/250 q-作用在模板上的新澆筑混凝土側壓力線荷載設計值: q=14.347N/mm； l-計算跨度: l =

65、 400mm； E-面板材質的彈性模量: E = 6000N/mm2； I-面板的截面慣性矩: I = 781.81.81.8/12=37.91cm4；面板的最大撓度計算值: = 0.67714.3474004/(10060003.79105) = 1.093 mm；面板的最大容許撓度值: = l/250 =400/250 = 1.6mm；面板的最大撓度計算值 =1.093mm 小于 面板的最大容許撓度值 =1.6mm，滿足要求！四、梁側模板支撐的計算1.次楞計算次楞直接承受模板傳遞的荷載，按照均布荷載作用下的簡支梁計算。次楞均布荷載按照面板最大支座力除以面板計算寬度得到：q=8.200/(0

66、.900-0.120)=10.512kN/m本工程中，次楞采用木方，寬度50mm，高度100mm，截面慣性矩I，截面抵抗矩W和彈性模量E分別為:W = 151010/6 = 83.33cm3；I = 15101010/12 = 416.67cm4；E = 10000.00 N/mm2； 計算簡圖 剪力圖(kN) 彎矩圖(kNm) 變形圖(mm)經過計算得到最大彎矩 M = 0.473 kNm，最大支座反力 R= 5.740 kN，最大變形 = 0.572 mm（1）次楞強度驗算強度驗算計算公式如下: = M/Wf經計算得到，次楞的最大受彎應力計算值 = 4.73105/8.33104 = 5.

67、7 N/mm2；次楞的抗彎強度設計值: f = 13N/mm2；次楞最大受彎應力計算值 = 5.7 N/mm2 小于 次楞的抗彎強度設計值 f=13N/mm2，滿足要求?。?）次楞的撓度驗算次楞的最大容許撓度值: = 300/400=0.75mm；次楞的最大撓度計算值 =0.572mm 小于 次楞的最大容許撓度值 =0.75mm，滿足要求！2.主楞計算主楞承受次楞傳遞的集中力，取次楞的最大支座力5.74kN,按照集中荷載作用下的三跨連續梁計算。本工程中，主楞采用圓鋼管，直徑48mm，壁厚3mm，截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為:W = 24.493=8.99cm3；I = 210.783=21

68、.57cm4；E = 206000.00 N/mm2； 主楞計算簡圖 主楞計算剪力圖(kN) 主楞計算彎矩圖(kNm) 主楞計算變形圖(mm)經過計算得到最大彎矩 M = 0.402 kNm，最大支座反力 R= 6.601 kN，最大變形 = 0.096 mm（1）主楞抗彎強度驗算 = M/Wf經計算得到，主楞的受彎應力計算值: = 4.02105/8.99103 = 44.7 N/mm2；主楞的抗彎強度設計值: f = 205N/mm2；主楞的受彎應力計算值 =44.7N/mm2 小于 主楞的抗彎強度設計值 f=205N/mm2，滿足要求?。?）主楞的撓度驗算根據連續梁計算得到主楞的最大撓度

69、為 0.096 mm主楞的最大容許撓度值: = 400/400=1mm；主楞的最大撓度計算值 =0.096mm 小于 主楞的最大容許撓度值 =1mm，滿足要求！五、穿梁螺栓的計算 驗算公式如下:NN= fA其中 N - 穿梁螺栓所受的拉力； A - 穿梁螺栓有效面積 (mm2)； f - 穿梁螺栓的抗拉強度設計值，取170 N/mm2； 穿梁螺栓型號: M14 ；查表得： 穿梁螺栓有效直徑: 11.55 mm； 穿梁螺栓有效面積: A = 105 mm2；穿梁螺栓所受的最大拉力: N =6.601 kN。穿梁螺栓最大容許拉力值: N = 170105/1000 = 17.85 kN；穿梁螺栓所

70、受的最大拉力 N=6.601kN 小于 穿梁螺栓最大容許拉力值 N=17.85kN，滿足要求！六、梁底模板計算面板為受彎結構,需要驗算其抗彎強度和撓度。計算的原則是按照模板底支撐的間距和模板面的大小,按支撐在底撐上的三跨連續梁計算。強度驗算要考慮模板結構自重荷載、新澆混凝土自重荷載、鋼筋自重荷載和振搗混凝土時產生的荷載；撓度驗算只考慮模板結構自重、新澆混凝土自重、鋼筋自重荷載。1.抗彎強度驗算計算公式如下:M=0.1ql2其中， M-面板計算最大彎矩(Nmm)； l-計算跨度(梁底支撐間距): l =200.000mm； q-作用在模板上的壓力線荷載，它包括:新澆混凝土及鋼筋荷載設計值(kN/

71、m)：q1:1.2（24+1.5）0.90.50.9=12.393kN/m；模板結構自重荷載(kN/m)：q2:1.20.350.50.9=0.189kN/m施工與振搗混凝土時產生的荷載(kN/m)：q3: 1.4(4+2)0.50.9=3.78kN/m；q = q1 + q2 + q3=12.393+0.189+3.78=16.362kN/m；面板的最大彎矩：M = 0.116.3622002= 65448Nmm；按以下公式進行面板抗彎強度驗算： = M/Wf其中， -面板承受的應力(N/mm2)； M -面板計算最大彎矩(Nmm)； W -面板的截面抵抗矩 W=bh2/6b:面板截面寬度，

72、h:面板截面厚度；W=0.50010318.0002/6=27000.000 mm3；f -面板截面的抗彎強度設計值(N/mm2)； f=13.000N/mm2；面板截面的最大應力計算值： = M/W =65448.000 /27000.000 = 2.424N/mm2；面板截面的最大應力計算值: =2.424N/mm2 小于面板截面的抗彎強度設計值 f=13N/mm2，滿足要求！2.撓度驗算根據建筑施工計算手冊鋼度驗算采用標準荷載，同時不考慮振動荷載作用。最大撓度計算公式如下:=0.677ql4/(100EI)=l/250其中，q-作用在模板上的壓力線荷載: q =（(24.0+1.50)0

73、.900+0.35）0.50 = 11.65N/mm； l-計算跨度(梁底支撐間距): l =200.00mm； E-面板的彈性模量: E = 6000.0N/mm2； I-面板的截面慣性矩: I =50.0001.8003/12 = 24.300cm4；面板的最大允許撓度值: =200/250 = 0.8mm；面板的最大撓度計算值: = 0.67711.652004/(10060002.43105)=0.085mm；面板的最大撓度計算值: =0.085mm 小于 面板的最大允許撓度值: = 0.8mm，滿足要求！七、梁底縱、橫向支撐計算（一）、梁底橫向支撐計算本工程梁底橫向支撐采用木方 :

74、50100mm。強度及抗剪驗算要考慮模板結構自重荷載、新澆混凝土自重荷載、鋼筋自重荷載和振搗混凝土時產生的荷載；撓度驗算只考慮模板結構自重、新澆混凝土自重、鋼筋自重荷載。1.荷載的計算：(1)鋼筋混凝土梁自重(kN/m)：q1=（24+1.5）0.90.2=4.59kN/m；(2)模板的自重荷載(kN/m)：q2=0.35(20.9+0.5)/0.50.2=0.322kN/m(3)施工與振搗混凝土時產生的荷載(kN/m)：經計算得到，活荷載標準值P1=(4+2)0.2=1.2kN/m；恒荷載設計值： q = 1.24.590.9+1.20.3220.9=5.305kN/m；活荷載設計值： P

75、= 1.41.20.9=1.512kN/m；線荷載設計值： q = 5.305+1.512 =6.817kN/m； 簡圖(kNm) 剪力圖(kN) 彎矩圖(kNm) 變形圖(mm)橫向支撐的支座力N1=N2=1.703 kN；橫向支撐桿最大彎矩值為 M= 0.82 kNm；橫向支撐的最大受彎應力計算值 ： =0.817106 /83333.33=9.8 N/mm2；截面抗剪強度必須滿足： = 3V/(2bh0)fv梁底橫向支撐受剪應力計算值 = 31.706103/(250.000100.000) = 0.512N/mm2；橫向支撐的最大撓度：=2.854 mm；橫向支撐的允許撓度: =121

76、9.000/250=4.876 mm；橫向支撐的最大應力計算值 9.807 N/mm2 小于 橫向支撐的抗彎強度設計值 f=13.000 N/mm2，滿足要求！橫向支撐的受剪應力計算值 0.512 N/mm2 小于 抗剪強度設計值 =1.500 N/mm2，滿足要求！橫向支撐的最大撓度 =2.854 mm 小于 最大允許撓度 =4.876 mm，滿足要求！（二）、梁底縱向支撐計算本工程梁底縱向支撐采用鋼管(雙鋼管) :483。強度及抗剪驗算要考慮模板結構自重荷載、新澆混凝土自重荷載、鋼筋自重荷載和振搗混凝土時產生的荷載；撓度驗算只考慮模板結構自重、新澆混凝土自重、鋼筋自重荷載。1.荷載的計算：

77、(1)鋼筋混凝土梁自重(kN)：P1=（24+1.5）0.90.50.2/2 =1.148kN；(2)模板的自重荷載(kN)：P2=0.35(20.9+0.5)0.2/2 =0.08kN(3)施工與振搗混凝土時產生的荷載(kN)：經計算得到，活荷載標準值P3=(4+2)0.50.2/2 =0.3kN；經計算得到，活荷載標準值集中荷載設計值： P = 1.2（1.148+ 0.081)+ 1.40.300 =1.894 kN；2.抗彎強度及撓度驗算：梁底縱向支撐，按集中荷載三跨連續梁計算（附計算簡圖）： 梁底縱向支撐計算簡圖 梁底縱向支撐梁剪力圖(kN) 梁底縱向支撐梁彎矩圖(kNm) 梁底縱向

78、支撐梁變形圖(mm)最大彎矩：M= 0.909 kNm最大剪力：V= 4.773 kN最大變形（撓度）：1.430 mm按以下公式進行梁底縱向支撐抗彎強度驗算： = M/Wf其中， -梁底縱向支撐承受的應力(N/mm2)； M -梁底縱向支撐計算最大彎矩(Nmm)； W -梁底縱向支撐的截面抵抗矩 : 截面抵抗矩 W=8980mm3； f -梁底縱向支撐截面的抗彎強度設計值(N/mm2) f=205.000N/mm2； w -最大容許撓度(mm) w= 1000.000/250 = 4.000 mm；梁底縱向支撐截面的最大應力計算值： = M/W = 0.909106/8980.000 = 1

79、01.240 N/mm2梁底縱向支撐的最大應力計算值 101.24 N/mm2 小于 梁底縱向支撐抗彎強度設計值 205N/mm2，滿足要求！梁底縱向支撐的最大撓度計算值 : =1.43mm 小于梁底縱向支撐的最大允許撓度 =4mm，滿足要求！ 3.抗剪強度驗算截面抗剪強度必須滿足: = 2V/Afv其中，A -鋼管的截面面積，對于雙鋼管，取2倍的單鋼管截面面積梁底縱向支撐受剪應力計算值 = 24.773103/(2424.000) = 11.257N/mm2；梁底縱向支撐抗剪強度設計值 fv = 120.000 N/mm2；梁底縱向支撐的受剪應力計算值 11.257 N/mm2 小于 梁底縱

80、向支撐抗剪強度設計值 120N/mm2，滿足要求！八、門架荷載計算1.靜荷載計算靜荷載標準值包括以下內容：(1)模板支架自重產生的軸向力NGK1(kN)門架的每跨距內，每步架高內的構配件及其重量分別為： MF1219 1榀 0.224 kN 交叉支撐 2副 20.04=0.08 kN 連接棒 2個 20.165=0.33 kN 鎖臂 2副 20.184=0.368 kN 合計 1.002 kN經計算得到，模板支架自重合計NGk1 = 1.0025.5/1.95取整=2.004 kN。(2)加固桿、剪刀撐和附件等產生的軸向力NGK2(kN)剪刀撐采用 483mm鋼管，按照5步4跨設置剪刀撐與水平

81、面夾角： =arctg( (51.950)/ ( 4(1.000+1.219) ) )= 47.69 每米模板支架高中剪刀撐自重：2 32.63410-3 /sin= 0.088kN/m；水平加固桿采用 483 mm鋼管，按照5步4跨設置，則每跨距內每米模板支架高中水平加固桿自重：32.63410-3 (1.000+1.219) / (51.950) = 0.007kN/m；每跨內的直角扣件4個，旋轉扣件4個，每米高的扣件自重：(40.0135+40.0145) /1.95=0.057kN/m；每米高的附件重量為0.010kN/m；經計算得到，腳手架加固桿、剪刀撐和附件等產生的軸向力合計 NG

82、k2 =(0.088+0.007+0.057+0.010)5.500= 0.897 kN；(3)梁鋼筋混凝土、模板及梁底支撐等產生的軸向力NGK3(kN)1）鋼筋混凝土梁自重(kN)：（24.000+1.500）0.5000.9001.000= 11.475kN；2)模板的自重荷載(kN)：0.350(20.900+0.500)1.000 =0.805 kN；經計算得到，梁鋼筋混凝土、模板及梁底支撐等產生的軸向力合計 NGk3 = 11.475+0.805= 12.280 kN；靜荷載標準值總計為 NG = NGK1 + NGK2 + NGk3= 15.181kN；2.活荷載計算施工與振搗混凝

83、土時產生的荷載(kN)：經計算得到，活荷載標準值NQ = (4.000+2.000)0.5001.000= 3.000kN；九、立桿的穩定性計算:作用于一榀門架的軸向力設計值計算公式(不組合風荷載)N=1.2NG+1.4NQ其中 NG -腳手架的靜荷載標準值，NG = 15.181 kN； NQ - 腳手架的活荷載標準值，NQ = 3 kN；經計算得到，N = 22.417 kN。門式鋼管腳手架的穩定性按照下列公式計算NNd其中 N - 作用于一榀門架的軸向力設計值，N = 22.417 kN； Nd - 一榀門架的穩定承載力設計值(kN)；一榀門架的穩定承載力設計值以下公式計算Nd=Afk0

84、i=(I/A1)1/2I=I0+I1h1/h0 其中- 門架立桿的穩定系數,由長細比 kho/i 查表得到， =0.573； k - 調整系數，k=1.13； k0 - 一榀門架的承載力修正系數，k0=0.8； i - 門架立桿的換算截面回轉半徑，i=2.14 cm； h0 - 門架的高度，h0=1.93m； I0 - 門架立桿的截面慣性矩，I0=10.78 cm4； A1 - 門架立桿的截面面積，A1=4.24 cm2； h1 - 門架加強桿的高度，h1=1.54m； I1 - 門架加強桿的截面慣性矩，I1=10.78 cm4； f - 門架鋼材的強度設計值，f=205 N/mm2。 A -

85、 一榀門架立桿的截面面積，A=8.48 cm2； I - 門架立桿的換算截面慣性矩，I=19.36 cm4； I=I0+I1h1/h0=10.780+10.7801536.000/1930.000=19.359 cm4經計算得到，Nd= 79.688 kN。立桿的穩定性計算 N Nd，滿足要求！13.2 板模板(門架) 計算書計算依據建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范（JGJ130-2001）、混凝土結構設計規范GB50010-2002、建筑結構荷載規范(GB 50009-2001)、鋼結構設計規范(GB 50017-2003)、建筑施工門式鋼管腳手架安全技術規范（JGJ 1282000）等

86、規范編制。 一、參數信息1.構造參數門架型號:MF1219；門架搭設高度(m):5.50；扣件連接方式:雙扣件；承重架類型設置:縱向支撐垂直于門架；門架橫距La(m):1.00；門架縱距Lb(m):1.00；門架幾何尺寸:b(mm):1219.00，b1(mm):750.00，h0(mm):1930.00，h1(mm):1536.00，h2(mm):100.00，步距(mm):1950.00；加強桿的鋼管類型:483；立桿鋼管類型:483；2.荷載參數模板自重(kN/m2):0.35；混凝土自重(kN/m3):25.0；鋼筋自重(kN/m3):1.10；施工均布荷載(kN/m2):1.0；3.

87、材料參數木材品種：云南松；木材彈性模量E(N/mm2)：10000.0；木材抗彎強度設計值fm(N/mm2)：13.0；木材抗剪強度設計值fv(N/mm2)：1.5；面板類型：膠合面板；鋼材彈性模量E(N/mm2)：21000.0；鋼材抗彎強度設計值fm(N/mm2)：205.0；面板彈性模量E(N/mm2)：6000.0；面板抗彎強度設計值fm(N/mm2)：13.0；4.樓板參數鋼筋級別:二級鋼HRB 335(20MnSi)；樓板混凝土強度等級:C30；每層標準施工天數:10；每平米樓板截面的鋼筋面積(mm2):654.500；樓板的計算寬度(m):4.00；樓板的計算厚度(mm):120

88、.00；樓板的計算長度(m):4.50；施工平均溫度():25.000；5.板底模板參數板底橫向支撐截面類型：木方 : 50100mm；板底縱向支撐截面類型：鋼管(單鋼管) :483；板底橫向支撐間隔距離(mm)：200.0；面板厚度(mm)：18.0；二、板底模板計算面板為受彎結構,需要驗算其抗彎強度和撓度。計算的原則是按照模板底支撐的間距和模板面的大小,按支撐在底撐上的三跨連續梁計算。強度驗算要考慮模板結構自重荷載、新澆混凝土自重荷載、鋼筋自重荷載、施工荷載；撓度驗算只考慮模板結構自重、新澆混凝土自重、鋼筋自重荷載。 1.抗彎強度驗算計算公式如下:M=0.1ql2其中， M-面板計算最大彎

89、矩(Nmm)； l-計算跨度(板底橫向支撐間距): l =200.000mm； q-作用在模板上的壓力線荷載，它包括:新澆混凝土及鋼筋荷載設計值q1: 1.2(25+1.1)0.121.2190.9=4.123kN/m；模板結構自重荷載：q2:1.20.351.2190.9=0.461kN/m施工人員及設備產生的荷載設計值q3: 1.411.2190.9=1.536kN/m；q = q1 + q2 + q3=4.123+0.461+1.536=6.12kN/m；面板的最大彎矩：M = 0.16.122002= 24480.251Nmm；按以下公式進行面板抗彎強度驗算： =M/Wf其中， -面板

90、承受的應力(N/mm2)； M -面板計算最大彎矩(Nmm)； W -面板的截面抵抗矩 W=bh2/6b:面板截面寬度，h:面板截面厚度；W=1.21910318.0002/6=65826.000 mm3；f -面板截面的抗彎強度設計值(N/mm2)； f=13.000N/mm2；面板截面的最大應力計算值： = M/W =24480.251 /65826.000 = 0.372N/mm2；面板截面的最大應力計算值: =0.372N/mm2 小于面板截面的抗彎強度設計值 f=13N/mm2，滿足要求！2.撓度驗算根據建筑施工計算手冊剛度驗算采用標準荷載，同時不考慮振動荷載作用。最大撓度計算公式如

91、下:=0.677ql4/(100EI)=l/250其中，q-作用在模板上的壓力線荷載: q =（25.00+1.100)0.1201.219= 3.82N/mm； l-計算跨度(板橫向支撐間距): l =200.00mm； E-面板的彈性模量: E = 10000.0N/mm2； I-面板的截面慣性矩: I =100.00023/12 = 48.600cm4；面板的最大允許撓度值: =200/250 = 0.8mm；面板的最大撓度計算值: = 0.6773.8182004/(10095004.86105)=0.009mm；面板的最大撓度計算值: =0.009mm 小于 面板的最大允許撓度值:

92、= 0.8mm，滿足要求！三、板底縱、橫向支撐計算（一）、板底橫向支撐計算本工程板底橫向支撐采用木方 : 50100mm。強度及抗剪驗算要考慮模板結構自重荷載、新澆混凝土自重荷載、鋼筋自重荷載和施工及設備荷載；撓度驗算只考慮模板結構自重、新澆混凝土自重、鋼筋自重荷載。1.荷載的計算：(1)鋼筋混凝土板自重(kN/m)：q1:=(25+1.1)0.120.2=0.626kN/m；(2)模板的自重荷載(kN/m)：q2:=0.350.2=0.07kN/m(3)活荷載為施工荷載標準值(kN/m)：經計算得到，活荷載標準值P1:=10.2=0.2kN/m；均布荷載設計值： q = 1.2（0.626+

93、0.07）+1.40.2=1.116kN/m；計算撓度時，均布荷載標準值： q = 0.626+0.07 =0.696kN/m；2.抗彎強度驗算：最大彎矩計算公式如下:M=0.1ql2其中， M-計算最大彎矩(Nmm)； l-計算跨度(門架寬度)；l =1.219mm； q-作用在模板上的均布荷載設計值；q=1.116kN/m最大彎距：M =0.11.1161.2192=0.166kNm；最大支座力：N =1.11.1161.219=1.496kN；按以下公式進行板底橫向支撐抗彎強度驗算： =M/Wf其中， -板底橫向支撐承受的應力(N/mm2)； M -板底橫向支撐計算最大彎矩(Nmm)；

94、W -板底橫向支撐的截面抵抗矩 W=bh2/6 b: 板底橫向支撐截面寬度，h: 板底橫向支撐截面厚度； W=50.000100.0002/6=83333.333 mm3 f -板底橫向支撐截面的抗彎強度設計值(N/mm2)； f=13.000N/mm2；板底橫向支撐截面的最大應力計算值： = M/W = 0.166106/83333.333 = 1.989N/mm2；板底橫向支撐的最大應力計算值 1.989 N/mm2 小于 板底橫向支撐抗彎強度設計值 13N/mm2，滿足要求！3.抗剪強度驗算截面抗剪強度必須滿足： = 3V/(2bh0)其中最大剪力: V=0.61.1161.219 =

95、0.816 kN；板底橫向支撐受剪應力計算值 = 30.816103/(250.000100.000) = 0.245N/mm2；板底橫向支撐抗剪強度設計值 fv = 1.500 N/mm2；板底橫向支撐的受剪應力計算值 : =0.245N/mm2 小于板底橫向支撐抗剪強度設計值fv =1.5N/mm2，滿足要求！4. 撓度驗算：最大撓度考慮為靜荷載最不利分配的撓度，計算公式如下:=0.677ql4/(100EI)=l/250其中， -計算最大撓度(mm)； l-計算跨度(門架寬度)；l =1219.000mm； q-作用在模板上的均布荷載標準值；q=0.696kN/m； E-板底橫向支撐彈性

96、模量；E= 1.00104 N/mm2； I-板底橫向支撐截面慣性矩；I=4166666.667 mm4；板底橫向支撐最大撓度計算值 = 0.6770.69612194 /(1001.001044166667)=0.250mm；板底橫向支撐的最大允許撓度 = 1219.000/250=4.876 mm；板底橫向支撐的最大撓度計算值 : =0.25mm 小于板底橫向支撐的最大允許撓度 =4.876mm，滿足要求！（二）、板底縱向支撐計算本工程板底縱向支撐采用鋼管(單鋼管) :483。強度及抗剪驗算要考慮模板結構自重荷載、新澆混凝土自重荷載、鋼筋自重荷載和施工及設備的荷載；撓度驗算只考慮模板結構自

97、重、新澆混凝土自重、鋼筋自重荷載。1.抗彎強度及撓度驗算：板底縱向支撐，按集中荷載三跨連續梁計算（附計算簡圖）：板底縱向支撐所受荷載 P=1.496 kN 板底縱向支撐計算簡圖 板底縱向支撐梁彎矩圖(kNm) 板底縱向支撐梁剪力圖(kN) 板底縱向支撐梁變形圖(mm)最大彎矩：M= 0.718 kNm最大剪力：V= 3.710 kN最大變形（撓度）：2.260 mm按以下公式進行板底縱向支撐抗彎強度驗算： =M/Wf其中， -板底縱向支撐承受的應力(N/mm2)； M -板底縱向支撐計算最大彎矩(Nmm)； W -板底縱向支撐的截面抵抗矩 : 截面抵抗矩 W=4490mm3； f -板底縱向支

98、撐截面的抗彎強度設計值(N/mm2)； f=205.000N/mm2 -最大容許撓度(mm) = 1000.000/250 = 4.000 mm；板底縱向支撐的最大應力計算值： = M/W = 0.718106/4490.000 = 159.950 N/mm2板底縱向支撐的最大應力計算值 159.95 N/mm2 小于 板底縱向支撐抗彎強度設計值 205N/mm2，滿足要求！板底縱向支撐的最大撓度計算值 : =2.26mm 小于板底橫向支撐的最大允許撓度 =4mm，滿足要求！ 3.抗剪強度驗算截面抗剪強度必須滿足: = 2V/Afv其中，A -鋼管的截面面積；板底縱向支撐受剪應力計算值 = 2

99、3.710103/(424.000) = 17.502N/mm2；板底縱向支撐抗剪強度設計值 fv = 120.000 N/mm2；板底縱向支撐的受剪應力計算值 17.502 N/mm2 小于 板底縱向支撐抗剪強度設計值 120N/mm2，滿足要求！四、門架荷載計算1.靜荷載計算每榀門架靜荷載標準值包括以下內容：(1)每米高門架自重產生的軸向力NGK1(kN/m)門架的每跨距內，每步架高內的構配件及其重量分別為： MF1219 1榀 0.224 kN 交叉支撐 2副 20.04=0.08 kN 連接棒 2個 20.165=0.33 kN 鎖臂 2副 20.184=0.368 kN 合計 1.0

100、02 kN經計算得到，每米高門架自重合計NGk1 = 0.514 kN/m。(2)每米高加固桿、剪刀撐和附件等產生的軸向力NGK2(kN/m)剪刀撐采用 483.5mm鋼管，按照5步4跨設置剪刀撐與水平面夾角： =arctg( (41.95)/ ( 51.00 ) )= 57.34 每米高門架剪刀撐自重：2 37.63210-3 (51.000)/cos/(41.950) = 0.089kN/m；水平加固桿采用 483.5 mm鋼管，按照5步4跨設置，每米高門架水平加固桿自重：37.63210-3 (51.000) / (41.950) = 0.024kN/m；每跨內的直角扣件4個，旋轉扣件4

101、個，每米高的扣件自重：(40.0135+40.0145) /1.95=0.057kN/m；每米高的附件重量為0.010kN/m；經計算得到，每米高門架加固桿、剪刀撐和附件等產生的軸向力合計 NGk2 = 0.124 kN/m；(3)板鋼筋混凝土、模板及板底支撐等產生的軸向力NGK3(kN)1）鋼筋混凝土板自重(kN)：（25.000+1.100）0.1201.000(1.000+1.219)= 6.950kN；2)模板的自重荷載(kN)：0.3501.000(1.000+1.219) =0.777 kN；經計算得到，板鋼筋混凝土、模板及板底支撐等產生的軸向力合計 NGk3 = 7.727 kN

102、/m；每榀門架靜荷載標準值總計為 NG = (NGK1 + NGK2)H+ NGk3=(0.514 + 0.124)5.500+7.727= 11.232kN；2.活荷載計算活荷載為施工荷載標準值(kN)：經計算得到，活荷載標準值NQ = 1.0001.000(1.000+1.219)= 2.219kN；五、立桿的穩定性計算:作用于一榀門架的軸向力設計值計算公式N=1.2NG+1.4NQ其中 NG - 每榀門架的靜荷載標準值，NG = 11.232 kN； NQ -每榀門架的活荷載標準值，NQ = 2.219 kN； H - 門架的搭設高度，H = 5.5 m。經計算得到，N = 16.585

103、 kN。門架的穩定性按照下列公式計算NNd其中 N - 作用于一榀門架的軸向力設計值，N = 16.585 kN； Nd - 一榀門架的穩定承載力設計值(kN)；一榀門架的穩定承載力設計值以下公式計算Nd=Afi=(I/A1)1/2I=I0+I1h1/h0 其中- 門架立桿的穩定系數,由長細比 kho/i 查表得到， =0.544； k - 調整系數，k=1.17； i - 門架立桿的換算截面回轉半徑，i=2.14 cm； h0 - 門架的高度，h0=1.93m； I0 - 門架立桿的截面慣性矩，I0=10.78 cm4； A1 - 門架立桿的截面面積，A1=4.24 cm2； h1 - 門架

104、加強桿的高度，h1=1.54m； I1 - 門架加強桿的截面慣性矩，I1=10.78 cm4； f - 門架鋼材的強度設計值，f=205 N/mm2。 A - 一榀門架立桿的截面面積，A=8.48 cm2； A=2 A1=24.24= 8.48 cm2； I - 門架立桿的換算截面慣性矩，I=19.36 cm4； I=I0+I1h1/h0=10.780+10.7801536.000/1930.000=19.359 cm4經計算得到，Nd= 94.569 kN。立桿的穩定性計算 N Mmax= 12.647所以第10天樓板強度足以承受以上樓層傳遞下來的荷載。模板支持可以拆除。七、立桿的地基承載力計算: 立桿基礎底面的平均壓力應滿足下式的要求 p fg 地基承載力設計值:fg = fgkkc = 1201=120 kpa； 其中，地基承載力標準值：fgk= 120 kpa ； 腳手架地基承載力調整系數：kc = 1 ； 立桿基礎底面的平均壓力：p = N/A =8.293/0.25=33.17 kpa ；其中，上部結構傳至基礎頂面的軸向力設計值 ：N = 8.293 kN；基礎底面面積 ：A = 0.25 m2 。p=33.17 fg=120 kpa 。地基承載力滿足要求！第14節 附圖垂直于梁方向剖面平行于梁方向剖面