1、目錄第一章.編制依據1第二章.工程概況12.1工程位置12.2設計概況12.3建設相關單位2第三章.工程重難點2第四章.施工進度安排3第五章.危險性較大的分部分項工程界定4 5.1危險性較大的分部分項工程界定4 5.2危險性較大的分部分項工程界定6 5.2.1危險性較大的分部分項工程范圍6 5.2.2超過一定規模的危險性較大的分部分項工程范圍6 5.2.3超過一定規模的危險性較大的模板支撐體系施工區域統計6 5.2.4超過一定規模的危險性較大的模板支撐體系分布位置圖6第六章.施工工藝86.1施工準備86.2模板支撐體系介紹8 6.2.1池壁模板8 6.2.2 板、梁模板106.3模板、腳手架工

2、程116.3.1 模板施工116.3.2腳手架施工116.4模板和腳手架施工技術保證措施126.4.1腳手架工程安全技術措施12模板工程安全技術措施16第七章.資源配置計劃197.1人員配備197.2機械設備配置19第八章.施工安全保證措施208.1.組織保證208.2應急預案208.2.1快速反應機制208.2.2安全保證措施218.2.3 事故處置、善后處理措施21第九章.其他保證措施249.1質量保證措施249.1.1質量保證體系249.1.2 質量保證總體措施259.2季節施工措施259.2.1 冬期施工技術措施259.2.2夏期施工技術措施269.3 文明施工及職業健康保護措施26附

3、件：模板支架計算書28第一章.編制依據（1）、嘉定南翔污水處理廠一期工程招標文件；（2）、嘉定南翔污水處理廠一期工程施工合同；（3）、嘉定南翔污水處理廠一期工程地質勘察報告；（4）、嘉定南翔污水處理廠一期工程設計圖紙；（5）、簡明施工計算手冊（中國建筑工業出版社）；（6）、鋼結構設計規范（GB50017-2003）；（7）、建筑結構荷載規范（GB50009-2012）；（8）、建筑施工模板安全技術規范(JGJ162-2008);（9）、建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規程(JGJ130-2011)；（10、本單位類似工程的施工經驗和設計圖紙交底內容；（111、國家和上海市及建筑行業有關水務、市

4、政工程的施工技術、驗收、安全生產、行業管理的規范、規程、文件等。第二章.工程概況2.1工程位置上海嘉定南翔污水處理廠一期工程位于上海市嘉定區南翔鎮順豐路與科盛路路口，北側緊鄰滬翔高速，東側為吾尚浜，設計規模土建為10萬噸/日，設備為5萬噸/日。項目總建筑面積為15207.8平方米，其中地上為8185平方米，地下為7022.8平方米。本標段為上海嘉定南翔污水處理廠一期工程施工總承包工程，包括但不限于：施工現場清理及排除地下障礙物；地基與基礎工程；構（建）筑物土建工程；給排水工程；地下箱體內除設備本體及設備配套提供的管配件之外的所有工程內容；地面上綠籬以西生產區范圍內所有管線（除景觀照明）均屬本標

5、段內容；綠籬以東紅線范圍內的熱泵管線屬本標段內容。設備采購不屬于本標段。2.2設計概況2.2.1箱體箱體為地下兩層結構，基坑面積約為29600m2，周長約700m。樁筏基礎，底板下設抗拔PHC管樁；基坑圍護采用鉆孔灌注樁排樁結合三軸攪拌樁止水帷幕體系，圍護樁與攪拌樁之間設壓密注漿，支撐采用一道二道鋼筋混凝土水平支撐（生反池區域設置型鋼斜拋撐作為第三道支撐）體系。附圖2、3、4：結構剖面圖。表2-1 地下箱體開挖深度一覽表區域底板頂標高（m）板厚（m）墊層厚度（m）底板墊層底標高（m）分區面積（m2）基坑挖深（m）安全等級應急池-4.5000.700.10-5.30038739.3二級生反池-9

6、.9000.751.500.10-11.51172015.5一級污泥處理區-5.5000.700.10-6.300274610.3二級-4.800.7/0.8（加厚）0.10-5.709.70（加厚）二級加氯消毒池/轉盤濾池/過道-5.5000.500.10-6.100285910.1二級綜合泵房-5.000.5/0.8（加厚）0.10-5.907639.90二級再生水處理-6.1500.5/0.8（加厚）0.10-5.704959.70二級高效沉淀池-7.7000.6/0.8（加厚）0.10-8.600191312.6一級二沉池-7.0000.6/0.8（加厚）0.10-7.90058881

7、1.9二級外接坡道-0.8000.700.10-1.60010805.6三級2.2.2東西兩側坡道東西兩側坡道為地下一層結構，西側坡道基坑面積2062 m2，周長約477m；東側坡道基坑面積2995m2，周長約691m；基坑開挖深度平均為5.5米。東西坡道采用樁筏基礎，底板下設抗拔PHC管樁；基坑圍護采用拉森IV鋼板樁結合一道水平型鋼圍檁、東側坡道局部采用放坡形式。2.3建設相關單位建設單位：南翔污水處理廠設計單位：上海市政工程設計研究總院（集團）有限公司監理單位：上海宏波工程咨詢管理有限公司第三章.工程重難點在結構施工中，如何保證模板支架設計滿足如下基本依據是本工程重點內容：（1）、應具有足

8、夠的承載能力、剛度和穩定性，應能可靠地承受新澆筑混凝土的自重、側壓力和施工過程中產生的荷載。（2）、構造簡單，裝拆方便，便于鋼筋的綁扎、安裝和混凝土的澆筑、養護。（3）、混凝土梁的施工應采用從跨中向兩端對稱進行分層澆筑，每層高度不得高于400mm。在施工中，由于異形結構較多，所以項目部使用拉桿加固方式，拉桿加固方式在施工中大量采用，安全可靠，施工成本小，加固簡單易操作。第四章.施工進度安排在編制前，應對實施性施工組織設計進行詳細研究，對總體工期有明確的了解，要結合土方開挖情況和可能在施工過程中遇到的影響工期的因素（如氣候變化、大型節假日等）進行統籌規劃，盡量避免因考慮不充分導致后期搶工。南翔污

9、水處理廠一期工程項目總建筑面積為15207.8平方米，其中地上為8185平方米，地下為7022.8平方米。施工順序為先期施工淺區底板，后施工深區底板，待深區墻體施工至淺區底板高度處，同時施工整個箱體，形成多工作面、流水線作業大干場面。兩個施工區段，其中淺區底板面積為11816.54，池體結構有外接坡道、加氯消毒池、再生水處理、綜合泵房、應急池、污泥處理區，分為一個施工區段。深區底板面積為19854.46，池體結構有二沉池、生反池、高效沉淀池，分為另一個施工區段。圖4-1主體結構施工區段劃分圖根據工期策劃，結構施工定在2016年6月1日開工，2016年12月31日全部完工。結構施工分為4個階段：

10、第一階段為淺區底板施工，計劃于2016年7月1日開始施工 ，2016年8月4日結束，歷時35天；第二階段為深區底板施工，計劃于2016年7月31日開始施工，2016年9月18日結束，歷時50天。第三階段為深區主體結構施工，劃于2016年9月15日開始施工，2016年10月31日結束，歷時46天。第四階段為剩余主體結構施工計劃于2016年11月1日開始施工，2016年12月31日結束，歷時61天。第五章 .危險性較大的分部分項工程界定5.1結構設計概況表5-1 結構概況一覽表 主體 結構 形式水處理貯液池為地下現澆鋼筋混凝土薄壁結構，筏板基礎；操作層以上為現澆鋼筋混凝土框架結構。主要結構尺寸 梁

11、（mm）：（1）生反池：4001200；300400（2）二沉池：4001200；300500（3）污泥處理區：4001200；300850（4） 高沉池、加氯消毒池、轉盤濾池、綜合泵房、再生水處理：200600；150225（5）應急池：300700；4001200板厚（mm）：（1）生化池、二沉池、污泥處理區：200；250（2）高沉池、加氯消毒池、轉盤濾池、綜合泵房、再生水處理：100；125；200；250（3）應急池：200；300；400；600墻厚（mm）：（1）生反池：350；700（2）二沉池：400；450；800（3）污泥處理區：300；400（4）高沉池、加氯消毒池、轉

12、盤濾池、綜合泵房、再生水處理：150；200；350（5）應急池：405；500墻高（mm）：（1）生反池：8900（2）二沉池：6000；5200；4950（3）污泥處理區：4100；4700；10550（4）高沉池、加氯消毒池、轉盤濾池、綜合泵房、再生水處理：3900（5）應急池：5300；5900 抗震設防等級 二級 人防 等級 /混凝土強度等級 及抗滲要求 基礎 C30、C35 墻體 C30梁 C30 板 C30柱 C30 樓梯 C30 池壁、底板、頂板 C30、C35 墊層 C15 鋼筋類別：HPB300；HRB400 5.2危險性較大的分部分項工程界定 5.2.1危險性較大的分部分

13、項工程范圍根據危險性較大的分部分項工程安全管理辦法，混凝土模板支撐工程：搭設高度5m及以上；搭設跨度10m及以上；施工總荷載10kN/m2及以上；集中線荷載15kN/m及以上；高度大于支撐水平投影寬度且相對獨立無聯系構件的混凝土模板支撐工程定義為危險性較大的分部分項工程。 5.2.2超過一定規模的危險性較大的分部分項工程范圍根據危險性較大的分部分項工程安全管理辦法，混凝土模板支撐工程：搭設高度8m及以上；搭設跨度18m及以上，施工總荷載15kN/m2及以上；集中線荷載20kN/m及以上定義為超過一定規模的危險性較大的分部分項工程。超過一定規模的危險性較大的模板支撐體系施工區域統計 表5-2模板

14、支撐高度8m的分布位置及搭設參數一覽表池體軸線位置標高范圍(絕對高程)板厚支設高度基礎類型支撐架體選型生反池-9.9m-0.8m200mm8.9m基礎底板扣件式鋼管支 撐架污泥處理區-4.8m+6.0m250mm10.55m基礎底板扣件式鋼管支 撐架高沉池、加氯消毒池、轉盤濾池、綜合泵房、再生水處理-7.7m+4.4m250mm11.85m基礎底板扣件式鋼管支 撐架 5.2.4超過一定規模的危險性較大的模板支撐體系分布位置圖 5.2.5最不利位置分布表5-3模板支撐最不利的分布位置及搭設參數一覽表池體軸線位置標高范圍(絕對高程)板厚支設高度基礎類型支撐架體選型生反池-0.8m+4.4m250m

15、m4.95m基礎底板扣件式鋼管支 撐架-9.9m-0.8m200mm8.9m二沉池-0.8m+4.4m250mm4.95m基礎底板扣件式鋼管支 撐架-7.0m-0.8m200mm6.0m污泥處 理區-4.8m+6.0m250mm10.55m基礎底板扣件式鋼管支 撐架應急池1010截面-4.5m+0.8m400mm4.9m基礎底板扣件式鋼管支 撐架55截面+0.8m+6.0m600mm4.6m高沉池、加氯消毒池、轉盤濾池、綜合泵房、再生水處理-7.7m+4.4m250mm11.85m基礎底板扣件式鋼管支 撐第六章.施工工藝6.1施工準備（1）項目部按照相關規范、文件中有關腳手架的要求,向架設和使

16、用人員進行技術交底；（2）應按構配件的允許偏差的規定和施工組織設計的要求對鋼管、扣件、腳手板等進行檢查驗收，不合格產品不得使用；（3）經檢驗合格的構配件應按品種、規格分類，堆放整齊、平穩，堆放場地不得有積水。6.2模板支撐體系介紹6.2.1池壁模板（1） 墻采用1.5cm厚鋼模板，模板尺寸為80*150cm，每塊模板采用4根對拉螺栓。采用2483.0mm鋼管作為豎向楞，豎向楞間距300mm，2483.0mm厚鋼管做橫向楞，橫向楞間距1500mm，墻體固定采用M14、M16止水拉桿。立桿縱橫距為900mm1200mm、步距1500mm。（2）池壁連接轉角模板墻壁連接角用木方和小塊雙面覆膜膠合板制

17、作角模，與大塊雙面覆膜膠合板采用子母口連接。外墻壁連接角不設角模，采用墻模端面硬拼，用鋼管扣緊，再用木楔擠緊，從而保證外墻壁連接角方正。圖6.1 墻模板支架截面圖 板、梁模板（1）梁模采用尺寸為1220mm2440mm的15mm厚木膠板作為梁底和梁側模板。梁底模面板下加勁肋的設置：300mm、400mm寬的梁下釘3根50mm100mm的木方子，梁底木方扁放，沿梁縱向布置,木方下用50mm100mm短木方做為次龍骨，間距300mm上部釘角鋼和斜撐來固定梁模板側模。底部采用圓鋼管作為底部主龍骨，主龍骨間距500mm，梁的立桿支撐間距為400mm。步距為1500mm。扣件上下設置頂托和底托以便調節結

18、構標高。 （2）梁側模：梁側模按照池壁加固形式加固，梁側模外包梁底模。圖6.2 梁模板支架截面圖6.3模板、腳手架工程6.3.1 模板施工本工程采用泵送商品砼澆筑施工，對模板工程的施工的質量尤其是防漏漿、防跑漿等提出了更高的要求，為了確保工程創優，模板工程施工質量將按如下要求執行：模板安裝支模前應先根據設計圖紙彈出模板邊線及模板的控制線，上下兩相對應控制點連線的垂直度應通過測量一起檢查，墻面模板檢查和驗收通過這些相對應控制點的連線。模板的接縫和錯位不大于2.5mm，模板實測允許偏差見下表，其合格率嚴格控制在90以上。 表6-1 模板安裝允許偏差表 項目名稱允許偏差（mm）相鄰兩板表面高差3模板

19、尺寸寬柱5梁、板0，-10高柱0，-5梁、板0，-10長0，-5表面平整度5柱模下部預留一個小洞，模內垃圾采用水沖，吸塵器通過小孔進行清理，清理完畢后柱模下腳外側采用水泥沙漿護壁，防止漏漿。模板拆除模板拆除時間應滿足有關規范要求。非承重模板拆除時，其結構強度應不小于2.5Mpa，承重模板拆除時，跨度在8m以上的結構，必須在混凝土強度達到100后方可進行。拆模時不要用力為后支先拆、先支后拆；先拆非承重模板、后拆承重模板。拆除跨度較大的梁底模時，應先從跨中開始，分別拆向兩端。拆模時不要用力過猛過急，拆下來的模板應即使運走、并清理干凈，板面刷油按規格分類堆碼整齊。6.3.2腳手架施工鋼管排架支撐采用

20、48鋼管搭設。主要布置間距0.91.2m，水平牽杠間距1.5m。但需考慮以下幾點：第一道掃地桿距地面20cm；腳手架架設應考慮拆模方便，柱模及倒角模必須增加倒用次數；排架豎桿長度應與該位置板或梁模到下層板的凈距對應，同時，排架豎桿設置的位置應綜合考慮中間柱及壁柱模板及上層板下梁的固定，因而其位置可作適當調整，例如中間柱處須取消一根豎桿。但若豎桿間距0.8m則須將豎桿加密，以保證頂層水平桿撓度符合規范要求。排架水平桿標高應根據側墻支撐、拉筋及中、頂板及梁高進行調整，水平桿施工時須嚴格保證其標高，以保證板模及梁底模的尺寸、穩定性及控制砼澆筑時上述結構的模板變形。水平桿施工長度應考慮與側墻模對撐長度

21、對應。6.4模板和腳手架施工技術保證措施6.4.1腳手架工程安全技術措施6.4.1.1腳手架搭設圖6.3 支架左剖面圖圖6.4 支架正剖面圖（1）步距、縱距、橫距及立桿的垂直度每搭完一步腳手架后應按相關的規定校正步距、縱距、橫距及立桿的垂直度。（2）立桿搭設嚴禁將不通過外徑的鋼管混合使用；每根立桿底部應設置底座或墊板；開始搭設立桿時，應每隔6跨設置一根拋撐，直至連墻件安裝穩定后方可根據情況拆除；立桿接長除頂層頂步可采用搭接外，其余各層各步接頭必須采用對接扣件連接。對接搭接應符合下列規定：a.立桿上的對接扣件應交錯布置：兩根相鄰立桿的接頭不應設置在同步內，同步內隔一根立桿的兩個相隔接頭在高度方向

22、錯開的距離不宜小于500mm；各接頭中心至主節點的距離不宜大于步距的1/3；b.搭接長度不應小于1m，應采用不少于2個旋轉扣件固定，端部扣件蓋板的邊緣至桿端距離不應小于100mm。（3）縱向水平桿搭設縱向水平桿宜設置在立桿內側，其長度不宜小于3跨；縱向水平桿接長宜采用對接扣件連接，也可采用搭接。（4）橫向水平桿搭設主節點處必須設置一根橫向水平桿，用直角扣件扣接且嚴禁拆除。主節點處兩個直角扣件的中心距不應大于150mm。作業層上非主節點處的橫向水平桿，宜根據支承腳手板的需要等間距設置，最大間距不應大于縱距的1/2；當使用木腳手板時，雙排腳手架的橫向水平桿兩端均應采用直角扣件固定在縱向水平桿上；（

23、5）縱向橫向掃地桿搭設腳手架必須設置縱橫向掃地桿：縱向掃地桿應采用直角扣件固定在距底座上皮不大于200mm處的立桿上；橫向掃地桿亦應采用直角扣件固定在緊靠縱向掃地桿下方的立桿上；當立桿基礎不在同一高度上時，必須將高處的縱向掃地桿向低處延長兩跨與立桿固定，高低差不應大于1m。靠邊坡上方的立桿軸線到邊坡的距離不應小于500mm。（6）剪刀撐、橫向斜撐等的搭設1）滿堂模板支架四邊與中間每隔四排支架立桿應設置一道縱向剪刀撐，由底至頂連續設置；2）高于4m的模板支架，其兩端與中間每隔4排立桿從頂層開始向下每隔2步設置一道水平剪刀撐；每道剪刀撐寬度不應小于4跨，且不應小于6m，斜桿與地面的傾角宜在之間45

24、60之間；剪刀撐斜桿應用旋轉扣件固定在與之相交的橫向水平桿的伸出端或立桿上，旋轉扣件中心線至主節點的距離不宜大于150mm；橫向斜撐應在同一節間，由底至頂層呈之字型連續布置；（7）腳手板1）作業層腳手板應鋪滿、鋪穩，離開墻面120150cm；2）當腳手板長度小于2m時，可采用兩根橫向水平桿支承，但應將腳手板兩端與其可靠固定，嚴防傾翻；3）腳手板的鋪設可采用對接平鋪，亦可采用搭接鋪設。腳手板對接平鋪時，接頭處必須設兩根橫向水平桿，腳手板外伸長應取130150mm，兩塊腳手板外伸長度的和不應大300mm；腳手板搭接鋪設時，接頭必須支在橫向水平桿上，搭接長度應大于200mm，其伸出橫向水平桿的長度不

25、應小于100mm。（8）扣件安裝1）扣件規格必須與鋼管外徑或相同；2）螺栓擰緊扭力矩不應小于40N*m，且不應大于65N*m；3）在主節點處固定橫向水平桿、縱向水平桿、剪刀撐、橫向斜撐等用的直角扣件、旋轉扣件的中心點的相互距離不應大于150mm；4）對接扣件開口應朝上或朝內；5）各桿件端頭伸出扣件蓋板邊緣的長度不應小于100mm。6.4.1.2腳手架拆除6.4.1.2.1拆除腳手架前的準備工作1）應全面檢查腳手架的扣件連接、連墻件、支撐體系等是否符合構造要求；應根據檢查結果補充完善施工組織設計中的拆除順序和措施，經主管部門批準后方可實施；2）應由單位工程負責人進行拆除安全技術交底；3）應清除腳

26、手架上雜物及地面障礙物；6.4.1.2.2拆除腳手架1）拆除作業必須由上而下逐層進行，嚴禁上下同時作業；2）連墻件必須隨腳手架逐層拆除，嚴禁先將連墻件整層或數層拆除后再拆腳手架；3）分段拆除高差不應大于2步，如高差大于2步，應增設連墻件加固；4）卸料時應符合下列規定：a、各構配件嚴禁拋擲至地面；b、運至地面的構配件及時檢查整修與保養并按品種規格隨時碼堆存放；6.4.2模板工程安全技術措施6.4.2.1模板吊裝計劃采用4臺塔吊吊裝模板支架，配備鋼絲繩等相關設備。6.4.2.2模板安裝A.模板安裝要求模板施工采用雙面覆膜膠合木板（15mm厚）和鋼模兩種樣式，模板安裝要求：(1)保證結構的形狀尺寸及

27、相互位置的準確。(2)梁及板使用新板已周轉一次板材。保證模板支撐具有足夠的強度、剛度和穩定性，能夠承受新澆砼質量和側壓力，以及考慮施工時各種荷載。(3)安裝構造簡單，裝拆方便，不妨礙鋼筋綁扎，并縫合嚴密，保證砼澆搗時無漏漿現象。(4)模板長向拼接應錯開布置，以增強模板的整體剛度。(5)根據模板的荷載和部位的剛度布置支撐系統。(6)安裝鋼模板前，要對模板進行打磨和上油，立模盡量避開雨天，若遇到大雨天氣，要用彩條布覆蓋模板。(7)中板和頂板的預拱度的設置根據設計圖紙的要求進行，若圖紙沒有明確要求，則按照常規要求按2cm進行控制。B模板安裝方法(1)梁模板的安裝：梁模板安裝時，按梁模長度等分頂撐間距

28、，立中間部份的頂撐。頂撐底應打入木楔。安放側板時，兩頭要釘牢在襯口檔上，并在側板底外側鋪上夾木，用夾木將兩側夾緊，并釘牢在頂撐帽木上，隨即把斜撐釘牢。次梁模板安裝時，垂直待主梁模板安裝完畢并校正后才能進行，其底板及側板兩頭是釘牢在主梁模板缺口處的襯口檔上。次梁模板的兩側板外側要按擱柵底標高釘上托木。梁模板安裝時應校對正確，拉中線進行檢查，復校各梁模中心位置是否對正，待平板模板安裝后，檢查并調整標高，將木楔釘牢在墊板上，當梁的跨度在4.0m或4.0m以上時，在梁模的跨中要起拱，起拱高度為梁板跨度的0.1%0.3%。(2) 樓板模板安裝：板模板安裝時，先在梁模板的兩側板分別彈水平線，水平線標高應為

29、平板底標高減去平板模板厚度及擱柵高度，然后按水平線釘上托木，托木上口與水平線相齊，再把靠梁模旁的擱柵行擺上，分擱柵間距，擺中間部份的擱柵，最后在擱柵上鋪釘平板模板。為了方便于拆除換板，只在模板端部或接頭處釘牢，中間盡量少釘。如用定型膠合板則鋪在擱柵上即可。平板模板鋪好后，應進行模板面標高的水平全面檢查復核標準，如有不符合，應進行調整準確。C模板安裝質量要求必須符合混凝土結構工程施工及驗收規范（GB 50204-2002）及相關規范要求。即模板及其支架應具有足夠的承載能力、剛度和穩定性，能可靠地承受澆筑混凝土的重量、側壓力以及施工荷載。 eiiQF)KU （1）主控項目 #f.skD 1）安裝現

30、澆結構的上層模板及其支架時，下層樓板應具有承受上層荷載的承載能力，或加設支架；上下層支架的立柱應對準，并鋪設墊板。 tk)pSZY 2）在涂刷模板隔離劑時，不得沾污鋼筋和混凝土接槎處。 U5 !y_Uk （2） 一般項目 DlZ4m,C)O 1）對模板垂直度嚴格控制，在模板安裝就位前，必須對每一塊模板線進行復測，無誤后，方可模板安裝。 Q8ZXQGQB 2）模板拼裝配合，工長及質檢員逐一檢查模板垂直度，確保垂直度不超過3mm，平整度不超過2mm； os%XN 3）模板就位前，檢查頂模棍位置、間距是否滿足要求。 W&S （4）頂板模板標高控制 F+J;xU 每層頂板抄測標高控制點，測量抄出混凝土

31、墻上的500線，根據層高及板厚，沿墻周邊彈出頂板模板的底標高線。 Ivs=|X （5）模板的變形控制 2xs%lIsup 1）墻模支設前，豎向梯子筋上，焊接頂模棍（墻厚每邊減少1mm）。 I-16800N。 一般位置：按公式計算拉桿承受拉力P=45.8*1.5*0.8/4=13.74N所以查表8-11對拉螺栓力學性能表得選M14，容許拉力17800N13740N。2.2.4對拉螺栓強度驗算結論 對于澆筑速度快（每小時澆筑高度2.5m左右）的墻體，采用M16對拉螺栓；對于澆筑速度慢（每小時澆筑高度小于2m）的墻體，采用M14對拉螺栓。對拉螺栓強度充分滿足要求。2.3墻模板強度計算2.3.1計算模

32、型墻采用1.5cm厚鋼模板，模板尺寸為80*150cm，采用2483.0mm鋼管作為內楞，內楞間距300mm，2483.0mm厚鋼管做外楞，外楞間距1500mm，立桿縱橫距為900mm1200mm、步距1500mm。根據建筑施工計算手冊第二版P347介紹，計算縱向、橫向水平桿的內力與撓度時，縱向水平桿宜按三跨連續梁計算，計算跨度取縱距la，橫向水平桿宜按簡支梁計算，計算跨度L0，取值為橫距lb，P432介紹，模板按連續梁計算。2.3.2荷載計算墻側模板受到的新澆混凝土側壓力，F=44.4KN/m2側壓力計算參見上述。另外對厚度小于等于100mm的墻，受到振搗混凝土時產生的荷載，對垂直面模板可采

33、用4.0kN/m2(標準荷載值)；對厚度大于100mm的墻受到傾倒混凝土時對垂直面模板產生的水平荷載，其荷載標準值按建筑施工計算手冊第二版表8-23采用。F=2kN/m2則作用于模板的總荷載設計值為q=44.4*1.2+2*1.4=56.08kN/m22.3.3材料力學性能鋼模板的彈性模量E=200GPa鋼模板截面抗性矩W=m3鋼模板慣性矩雙鋼管截面抗性矩W=2(D4-d4)/(32D)=8986mm3雙鋼管慣性矩I=2.16*10-7m4彈性模量E=200GPa2.3.4模板受力分析采用StructuralMechanics(BETA)電算，下述沒有算式的結果均由此軟件得出。（1） 強度驗算

34、按跨度為0.3m的簡支四跨連續梁考慮計算模板強度及剛度，計算寬度按0.8m計：均布荷載q=56.08*0.8=44.9KN/m最大彎矩：M=0.43kNm;拉應力：=M/W =11.5MPa；抗彎強度：=11.5=205MPa。 故模板強度滿足要求。（2）撓度檢算最大撓度：V=0.1mmf=0.3/400=0.75mm；復核：=0.08mmf=0.3/400=0.75mm；其中Kw為撓度系數，從附表2-14中查得為0.967； 故模板撓度滿足要求。2.3.5內楞驗算（1）強度驗算內楞選用尺寸為2483.0mm厚鋼管，跨度L=0.9m，寬度按0.3m計算。均布荷載q=56.08*0.3=16.8

35、KN/m根據建筑施工計算手冊第二版452頁，內楞承受模板、墻模板作用的荷載按三跨連續梁計算，其強度按下式驗算：M=1/10*ql2=M/Wf式中M內楞的最大彎矩；q作用在內楞上的荷載；L內楞計算長度；W內楞截面抗性矩。故，最大彎矩M=1/10*16.8*0.92=1.36kNm 拉應力：=M/W =151.3MPa；抗彎強度：=151.3=205MPa。 故模板強度滿足要求。（2） 剛度計算根據建筑施工計算手冊第二版452頁，內楞撓度按下式計算：l/400故最大撓度=1.63mmf=0.9/400=2.25mm故模板撓度滿足要求。2.3.6外楞驗算外楞的作用主要是加強各部位的連接及模板的整體剛

36、度，不是一種受力桿件，按支承內楞需要設置，可不進行計算。3. 中板、頂板工況一體系驗算3.1中板、頂板計算模型工況：頂板板厚0.2m，凈空8900mm，為保證計算結果有充分的可靠性，計算模型為板厚0.2m，凈空10m，此部分設計為采用15mm竹膠板作為面板。次龍骨用100mm*100mm方木，間距200mm布置，主龍骨用雙48*3.0鋼管，間距600mm，計算模型以立桿縱橫距為900mm1200mm、步距1500mm計算。扣件上設置頂托以便調節結構標高和預拱度。根據建筑施工計算手冊第二版P347介紹，計算縱向、橫向水平桿的內力與撓度時，縱向水平桿宜按三跨連續梁計算，計算跨度取縱距la，橫向水平

37、桿宜按簡支梁計算，計算跨度L0，取值為橫距lb，P432介紹，模板按連續梁計算。鋼管立桿按橫距900mm，縱距1200mm，步距1500mm計算。步距不足1500mm時不取消橫桿縱桿，故最大步距為1500mm。10m高處按7步算。3.2中板、頂板計算分析荷載計算 依據為建筑施工計算手冊第二版8.7.1模板荷載及有關規定，下述取值均符合此規定。模板自重：0.3kN/m2混凝土自重：kN/m2鋼筋自重：kN/m2；施工人員及設備荷載標準值：均布荷載取2.5kN/m2，另應以集中荷載2.5kN再行驗算；比較兩者所得的彎矩值，按其中較大者取用；荷載組合：q=kN/m2竹膠板技術指標以及力學性能 現場采

38、用15mm厚雙面膠和板為模板，其主要技術指標如下：靜彎曲強度:=60MPa，彈性模量:E=10000MPa，密度：=10kN/m3。模板力學參數（取1000mm寬計）：截面抵抗矩：=3.75104mm3=3.7510-5m3慣性矩： =2.81105mm4=2.8110-7m43.2.3模板受力分析（1）強度檢算按跨度為0.2m的簡支四跨連續梁考慮計算模板強度及剛度，計算寬度按1m計： 均布荷載：q=qb=9.881=9.88N/m；q=9.88kN/m只受均布荷載時：集中荷載在第一跨時：集中荷載在第二跨時：模板受力計算簡圖最大彎矩：M=0.128kNm;拉應力：=M/W =3.4MPa；抗彎

39、強度：=3.4=11MPa。 故模板強度滿足要求。（2）撓度檢算=0.04mmf=0.2/400=0.5mm其中Kw為撓度系數，從附表2-14中查得為0.967； 故模板撓度滿足要求。模板下橫向肋骨受力分析（上層）（1）計算基礎數據橫向肋骨選用選用尺寸為10cm10cm方木，跨度L=0.9m，寬度按0.2m計算。按一跨簡支梁計算。方木的彈性模量取11000 MPa。截面抵抗矩：=1.6710-4m3慣性矩： =8.3310-6m4均布荷載：q=9.880.2=1.98kN/m（2）強度檢算按一跨0.9m簡支梁計算橫向肋骨方木強度及剛度：q=1.98N/m只受均布荷載時：受集中荷載時：橫向肋骨受

40、力計算簡圖只受均布荷載時跨中最大彎矩：=0.2kNm0.76kNm故M=0.76kNm拉應力：=4.55MPa；抗彎強度：=4.55=14.5MPa。 故橫向方木強度滿足受力要求。（3）撓度檢算=0.19mmf=0.9/400=2.25mm故橫向方木撓度滿足要求。模板下縱向肋骨受力分析（下層）（1）計算基礎數據縱向肋骨選用選用尺寸為48*3.0鋼管2根，按三跨連續梁計算，跨度L=1.2m，寬度按0.6m計算。則均布荷載：q=9.880.6=5.93kN/m（2）強度檢算按三跨1.2m簡支梁計算縱向肋骨鋼管強度及剛度： q=5.93kN/m只受均布荷載 集中荷載在中跨時：集中荷載在邊跨時：縱向肋

41、骨受力計算簡圖最大彎矩：1.24kNm；雙鋼管截面抗性矩W=2(D4-d4)/(32D)=8986mm3雙鋼管慣性矩I=2.16*10-7m4彈性模量E=200GPa拉應力：=138.0MPa；抗彎強度：=138.0=205MPa。故縱向鋼管強度滿足受力要求。（3）撓度檢算=2.8mmf=1.2/400=3.0mm故縱向鋼管撓度滿足要求。鋼管支架受力計算分析采用D48mm壁厚3.0mm的標準建筑鋼管，其立桿橫距900mm，縱距1200mm，橫桿步距1500mm。（1）此鋼管力學參數及其他參數如下：鋼管截面積：Am= 424 mm2；回轉半徑：= 15.9 mm；截面抵抗矩：W=m3腳手架立桿的

42、計算長度系數：按建筑施工計算手冊中表7-16查得=1.47；計算長度附加系數k=1.155；立桿步距h=1.5m；風荷載高度變化系數z，按照荷載規范的規定采用：腳手架底部z=0.740； 風荷載體型系數s：s=1.3=1.30.876=1.138；為擋風系數，考慮了腳手架和圍護材料的共同作用，計算過程復雜因篇幅有限計算過程從略。0-基本風壓(kN/m2)，按照荷載規范規定采用：0=0.3kN/m2；經計算得到，風荷載標準值為:風荷載標準值計算：k=zs0k=0.7401.1380.3=0.253kN/m2；（2） 立桿的軸向力設計值。 JGJ130第5.4.4條規定，計算立桿段的軸向力設計值N

43、，應按下列公式計算： N=1.2NGK+1.4NQK NGK永久荷載對立桿產生的軸向力標準值總和（kN） NQK可變荷載對立桿產生的軸向力標準值總和（kN） 關于永久荷載、可變荷載標準值的計算，JGJ130規范是這樣規定的： 第 4.1.4 用于砼結構施工的支撐架上的永久荷載與可變荷載，應符合現行行業標準建筑施工模板安全技術規范JGJ162的規定。 JGJ162：4.1.1條 永久荷載標準值應符合下列規定：1.模板及其支架自重標準值（G1k）2.新澆筑砼自重標準值（G2k） 3.鋼筋自重標準值（G3k） 4.當采用內部振搗器時，新澆筑砼作用于模板側壓力標準值（G4k），這一項對于滿堂支撐架沒有

44、。 4.1.2條 可變荷載標準值應符合下列規定： 1.施工人員及設備荷載標準值（Q1k） 2.振搗砼時產生的荷載標準值（Q2k） 3.傾倒砼時，對垂直面模板產生的水平荷載（Q3k），這一項對于滿堂支撐架沒有。 JGJ162-2008 由可變荷載效應控制的組合S=GGik+Q1Q1kS=GGik+0.9QiQik 由永久荷載效應控制的組合:S=GGik+QiciQik荷載計算（按規范JGJ162-2008規定計算）：模板及支架自重G1k：按規范表4.1.1 取0.75KN/m2，并按高度折算得：0.75/4*10=1.88KN/m2 新澆筑砼自重G2k=0.2*24=4.8KN/m2 鋼筋自重G

45、3k=1.1*0.2=0.22KN/m2 施工人員及設備荷載Q1k：按規范JGJ162，當計算支架立柱及其他支承結構構件時，取1.0KN/m2，按規范JGJ130第4.2.4條：永久荷載與可變荷載（不含風荷載）標準值總和不大于4.2kN/m2時，施工均勻荷載標準值應按本規范表4.2.2采用。（2-3kn/m2）；永久荷載與可變荷載標準值總和大于4.2kN/m2時，應符合下列要求：1）作業層上的人員及設備荷載標準值取1.0kN/m2；大型設備、結構構件等可變荷載按實際計算；2）用于砼結構施工時，作業層上荷載標準值的取值應符合現行行業標準建筑施工模板安全技術規范JGJ162的規定。 振搗砼時產生的

46、荷載Q2k：對水平面模板可采用2KN/m2 JGJ162-2008 由可變荷載效應控制的組合 S=GGik+Q1Q1kN=1.2*(1.88+4.8+0.22)+1.4*1=9.68kN/m2 S=GGik+0.9QiQikN=1.2*(1.88+4.8+0.22)+0.9*1.4*(1+2)=7.716+3.78=12.06kN/m2由永久荷載效應控制的組合: S=GGik+QiciQikN=1.35*(1.88+4.8+0.22)+1.4*0.7*(1+2)=8.68+2.94=13.6kN/m2 立桿的軸向力設計值N=13.6*0.8*1.2=13.6kN （3）立桿穩定性計算 立桿段由

47、風荷載設計值產生的彎矩：Mw=0.851.4klah2/10=0.081kNm；立桿長細比：=l0/ 而l0=kh=1.1551.471.5=2.5467m 則=l0/= 2.54670.0159=160.2查表得：軸心受壓穩定系數= 0.273則鋼管抗壓強度為：MPa而48mm鋼管的抗壓強度設計值=205MPa，故立桿穩定性滿足要求。3.2.7連接扣件的抗滑承載力驗算 （1）計算依據 縱向或橫向水平桿與立桿連接時，其扣件的抗滑移承載力應符合下列規定：RRc公式中R縱向或橫向水平桿傳給立桿的豎向作用力設計值；Rc扣件抗滑承載力設計值； 查（JGJ130-2011）得到直角扣件和旋轉扣件抗滑承載

48、力設計值為8kN。 由于縱向或橫向水平桿與立桿連接時，將所有力傳遞給立桿，其立桿軸心設計值為N，計算公式如下：不組合風荷載時：N=1.2NGK+1.4NQK組合風荷載時：N=1.2NGK+0.9*1.4NQKNGK永久荷載對立桿產生的軸向力標準值綜合（KN）NQK可變荷載對立桿產生的軸向力標準值綜合（KN）（2） 強度計算永久荷載對立桿產生的軸向力荷載值：鋼管、扣件重力按建筑施工計算手冊表7-17，l=1.2m，h=1.5m查得，NG1K=6*0.380/2=1.14kN腳手架附設構件及物品重力按建筑施工計算手冊表7-18，b=0.9m，l=1.2m查得，NG2K=1.372/2=0.686k

49、N鋼筋混凝土自重，鋼筋混凝土樓板自重為25.1kN/m3，NG3K=25.1*1.2*0.9*0.2/2=2.7kNNG=2.7+1.14+0.686=4.5kN按建筑施工計算手冊表7-19，b=0.9m，l=1.2m，均布施工荷載為2.0kN/m2查得，NQK=3.36/2=1.68kN考慮風荷載按以下公式計算：N=1.2NGK+0.9*1.4NQK其中風荷載設計值產生的立桿段彎矩MW計算公式為：Mw=0.851.4klah2/10=0.081kNm；經計算不組合風荷載時N=1.2*4.5+1.4*1.68=7.7kN8kN;組合風荷載時N=1.2*4.5+0.9*1.4*1.68+0.9*

50、1.4*1.2*0.081/0.9=7.6kN8kN; 經計算扣件抗滑移承載力符合要求。3.2.8腳手架立桿底座和地基承載力計算（1）立桿底座驗算：NRdN腳手架立桿傳至基礎頂面的平均軸向力設計值；N=13.6kNRd底座承載力（抗壓）設計值，一般取40kN；經計算，立桿底座驗算滿足要求。（2） 立桿地基承載力驗算：Ad立桿基礎的計算底面積；Ad=0.16m2，地基承載力特征值，取315kN/m2；Kc腳手架地基承載力調整系數，對巖石、混凝土取1.0；所以，故立桿地基承載力驗算滿足要求。3.2.9計算結果說明本工程工況較復雜，腳手架形式多樣，上述計算取最不利工況，驗算滿足要求，故其他工況也滿足

51、要求，不對其他工況做具體計算。4.中板、頂板工況二體系驗算4.1中板、頂板計算模型工況二：板厚0.3m，凈空4.9m，為保證計算結果有充分的可靠性，計算模型為板厚0.3m，凈空5.0m，此部分設計為采用15mm竹膠板作為面板。次龍骨用100mm*100mm方木，間距200mm布置，主龍骨用雙48*3.0鋼管，間距600mm，計算模型以立桿縱橫距為900mm1200mm、步距1500mm計算。扣件上設置頂托以便調節結構標高和預拱度。根據建筑施工計算手冊第二版P347介紹，計算縱向、橫向水平桿的內力與撓度時，縱向水平桿宜按三跨連續梁計算，計算跨度取縱距la，橫向水平桿宜按簡支梁計算，計算跨度L0，

52、取值為橫距lb，P432介紹，模板按連續梁計算。鋼管立桿按橫距900mm，縱距1200mm，步距1500mm計算。5.0m高處按3步算。4.2中板、頂板計算分析4.2.1荷載計算 依據為建筑施工計算手冊第二版8.7.1模板荷載及有關規定，下述取值均符合此規定。模板自重：0.3kN/m2混凝土自重：kN/m2鋼筋自重：kN/m2；施工人員及設備荷載標準值：均布荷載取2.5kN/m2；荷載組合：q=kN/m24.2.2竹膠板技術指標以及力學性能 現場采用15mm厚雙面膠和板為模板，其主要技術指標如下：靜彎曲強度:=60MPa，彈性模量:E=10000MPa，剪切強度：1.4N/mm2，密度：=10

53、kN/m3。模板力學參數（取1000mm寬計）：截面抵抗矩：=3.75104mm3=3.7510-5m3慣性矩： =2.81105mm4=2.8110-7m44.2.3模板受力分析（1）強度檢算按跨度為0.2m的簡支四跨連續梁考慮計算模板強度及剛度，計算寬度按1m計： 均布荷載：q=qb=12.91=12.9N/m；q=12.9kN/m模板受力計算簡圖剪力圖彎矩圖變形圖最大剪力：1.57kN最大彎矩：M=0.055kNm;拉應力：=M/W =1.5MPa；抗彎強度：=1.5=11MPa。抗剪計算 T = 3Q/2bh T其中最大剪力 Q=1.57kN截面抗剪強度計算值 T=31570/(210

54、00.015.0)=0.157N/mm2截面抗剪強度設計值 T=1.40N/mm2面板抗剪強度驗算 TT，滿足要求。 故模板強度滿足要求。（2）撓度檢算=0.07mmf=0.2/400=0.5mm其中Kw為撓度系數，從附表2-14中查得為0.967； 故模板撓度滿足要求。4.2.4模板下橫向肋骨受力分析（上層）（1）計算基礎數據橫向肋骨選用選用尺寸為10cm10cm方木，跨度L=0.9m，寬度按0.2m計算。按一跨簡支梁計算。方木的彈性模量取11000 MPa。截面抵抗矩：=1.6710-4m3慣性矩： =8.3310-6m4均布荷載：q=12.90.2=2.58kN/m（2）強度檢算按一跨0

55、.9m簡支梁計算橫向肋骨方木強度及剛度：q=2.58kN/m橫向肋骨受力計算簡圖剪力圖彎矩圖變形圖只受均布荷載時跨中最大彎矩：=0.26kNm拉應力：=1.55MPa；抗彎強度：=1.55=14.5MPa。抗剪計算 T = 3Q/2bh T其中最大剪力 Q=1.16kN截面抗剪強度計算值 T=31160/(2100.0100.0)=0.174N/mm2截面抗剪強度設計值 T=1.40N/mm2面板抗剪強度驗算 TT，滿足要求。 故橫向方木強度滿足受力要求。（3）撓度檢算=0.25mmf=0.9/400=2.25mm故橫向方木撓度滿足要求。4.2.5模板下縱向肋骨受力分析（下層）（1）計算基礎數

56、據縱向肋骨選用選用尺寸為48*3.0鋼管2根，按三跨連續梁計算，跨度L=1.2m，寬度按0.6m計算。則均布荷載：q=12.90.6=7.74kN/m（2）強度檢算按三跨1.2m簡支梁計算縱向肋骨鋼管強度及剛度： q=7.74kN/m縱向肋骨受力計算簡圖剪力圖彎矩圖變形圖最大彎矩：1.11kNm；雙鋼管截面抗性矩W=2(D4-d4)/(32D)=8986mm3雙鋼管慣性矩I=2.16*10-7m4彈性模量E=200GPa拉應力：=123.5MPa；抗彎強度：=123.5=205MPa。故縱向鋼管強度滿足受力要求。（3）撓度檢算=2.5mmf=1.2/400=3.0mm故縱向鋼管撓度滿足要求。4

57、.2.6鋼管支架受力計算分析采用D48mm壁厚3.0mm的標準建筑鋼管，其立桿橫距900mm，縱距1200mm，橫桿步距1500mm。（1）此鋼管力學參數及其他參數如下：鋼管截面積：Am= 424 mm2；回轉半徑：= 15.9 mm；截面抵抗矩：W=m3腳手架立桿的計算長度系數：按建筑施工計算手冊中表7-16查得=1.47；計算長度附加系數k=1.155；立桿步距h=1.5m；風荷載高度變化系數z，按照荷載規范的規定采用：腳手架底部z=0.740； 風荷載體型系數s：s=1.3=1.30.876=1.138；為擋風系數，考慮了腳手架和圍護材料的共同作用，計算過程復雜因篇幅有限計算過程從略。0

58、-基本風壓(kN/m2)，按照荷載規范規定采用：0=0.3kN/m2；經計算得到，風荷載標準值為:風荷載標準值計算：k=zs0k=0.7401.1380.3=0.253kN/m2；（3） 立桿的軸向力設計值。 JGJ130第5.4.4條規定，計算立桿段的軸向力設計值N，應按下列公式計算：N=1.2NGK+1.4NQK NGK永久荷載對立桿產生的軸向力標準值總和（kN） NQK可變荷載對立桿產生的軸向力標準值總和（kN） 關于永久荷載、可變荷載標準值的計算，JGJ130規范是這樣規定的： 第 4.1.4 用于砼結構施工的支撐架上的永久荷載與可變荷載，應符合現行行業標準建筑施工模板安全技術規范JG

59、J162的規定。 JGJ162：4.1.1條 永久荷載標準值應符合下列規定：1.模板及其支架自重標準值（G1k）2.新澆筑砼自重標準值（G2k） 3.鋼筋自重標準值（G3k） 4.當采用內部振搗器時，新澆筑砼作用于模板側壓力標準值（G4k），這一項對于滿堂支撐架沒有。 4.1.2條 可變荷載標準值應符合下列規定： 1.施工人員及設備荷載標準值（Q1k） 2.振搗砼時產生的荷載標準值（Q2k） 3.傾倒砼時，對垂直面模板產生的水平荷載（Q3k），這一項對于滿堂支撐架沒有。 JGJ162-2008 由可變荷載效應控制的組合S=GGik+Q1Q1kS=GGik+0.9QiQik 由永久荷載效應控制的

60、組合:S=GGik+QiciQik荷載計算（按規范JGJ162-2008規定計算）：模板及支架自重G1k：按規范表4.1.1 取0.75KN/m2，并按高度折算得：0.75/4*5=0.94KN/m2 新澆筑砼自重G2k=0.3*24=7.2KN/m2 鋼筋自重G3k=1.1*0.3=0.33KN/m2 施工人員及設備荷載Q1k：按規范JGJ162，當計算支架立柱及其他支承結構構件時，取1.0KN/m2，按規范JGJ130第4.2.4條：永久荷載與可變荷載（不含風荷載）標準值總和不大于4.2kN/m2時，施工均勻荷載標準值應按本規范表4.2.2采用。（2-3kn/m2）；永久荷載與可變荷載標準

61、值總和大于4.2kN/m2時，應符合下列要求：1）作業層上的人員及設備荷載標準值取1.0kN/m2；大型設備、結構構件等可變荷載按實際計算；2）用于砼結構施工時，作業層上荷載標準值的取值應符合現行行業標準建筑施工模板安全技術規范JGJ162的規定。 振搗砼時產生的荷載Q2k：對水平面模板可采用2KN/m2 JGJ162-2008 由可變荷載效應控制的組合 S=GGik+Q1Q1kN=1.2*(0.94+7.2+0.33)+1.4*1=11.6kN/m2 S=GGik+0.9QiQikN=1.2*(0.94+7.2+0.33)+0.9*1.4*(1+2)=7.716+3.78=13.9kN/m2

62、由永久荷載效應控制的組合: S=GGik+QiciQikN=1.35*(0.94+7.2+0.33)+1.4*0.7*(1+2)=8.68+2.94=14.4kN/m2 立桿的軸向力設計值N=14.4*0.8*1.2=13.8kN （3）立桿穩定性計算 立桿段由風荷載設計值產生的彎矩：Mw=0.851.4klah2/10=0.081kNm；立桿長細比：=l0/ 而l0=kh=1.1551.471.5=2.5467m 則=l0/= 2.54670.0159=160.2查表得：軸心受壓穩定系數= 0.273則鋼管抗壓強度為：MPa而48mm鋼管的抗壓強度設計值=205MPa，故立桿穩定性滿足要求。

63、4.2.7連接扣件的抗滑承載力驗算 （1）計算依據 縱向或橫向水平桿與立桿連接時，其扣件的抗滑移承載力應符合下列規定：RRc公式中R縱向或橫向水平桿傳給立桿的豎向作用力設計值；Rc扣件抗滑承載力設計值； 查（JGJ130-2011）得到直角扣件和旋轉扣件抗滑承載力設計值為8kN。 由于縱向或橫向水平桿與立桿連接時，將所有力傳遞給立桿，其立桿軸心設計值為N，計算公式如下：不組合風荷載時：N=1.2NGK+1.4NQK組合風荷載時：N=1.2NGK+0.9*1.4NQKNGK永久荷載對立桿產生的軸向力標準值綜合（KN）NQK可變荷載對立桿產生的軸向力標準值綜合（KN）（3） 強度計算永久荷載對立桿

64、產生的軸向力荷載值：鋼管、扣件重力按建筑施工計算手冊表7-17，l=1.2m，h=1.5m查得，NG1K=3*0.380/2=0.57kN腳手架附設構件及物品重力按建筑施工計算手冊表7-18，b=0.9m，l=1.2m查得，NG2K=（0.3+0.036+0.0376+0.040）*0.9=0.37kN鋼筋混凝土自重，鋼筋混凝土樓板自重為25.1kN/m3，NG3K=25.1*1.2*0.9*0.3/2=4.05kNNG=4.05+0.37+0.57=4.99kN按建筑施工計算手冊表7-19，b=0.9m，l=1.2m，均布施工荷載為1.0kN/m2查得，NQK=2.52/2=1.26kN考慮

65、風荷載按以下公式計算：N=1.2NGK+0.9*1.4NQK其中風荷載設計值產生的立桿段彎矩MW計算公式為：Mw=0.851.4klah2/10=0.081kNm；經計算不組合風荷載時N=1.2*4.99+1.4*1.26=7.8kN8kN;組合風荷載時N=1.2*4.99+0.9*1.4*1.26+0.9*1.4*1.2*0.081/0.9=7.7kN8kN; 經計算扣件抗滑移承載力符合要求。4.2.8腳手架立桿底座和地基承載力計算（1）立桿底座驗算：NRdN腳手架立桿傳至基礎頂面的平均軸向力設計值；N=13.8kNRd底座承載力（抗壓）設計值，一般取40kN；經計算，立桿底座驗算滿足要求。

66、（3） 立桿地基承載力驗算：Ad立桿基礎的計算底面積；Ad=0.16m2，地基承載力特征值，取315kN/m2；Kc腳手架地基承載力調整系數，對巖石、混凝土取1.0；所以，故立桿地基承載力驗算滿足要求。4.2.9計算結果說明本工程工況較復雜，腳手架形式多樣，上述計算取最不利工況，驗算滿足要求，故其他工況也滿足要求，不對其他工況做具體計算。5.連墻件計算：5.1計算依據連墻件的強度、穩定性和連接強度應按現行國家標準冷彎薄壁型鋼結構技術規范（GB50018）、鋼結構設計規范（GB50017）、混凝土結構設計規范（GB50010）等的規定計算1. 連接件的軸向力設計值應按下式計算： Nl=Nlw+N

67、0其中 Nlw=1.4kAW式中Nl連墻件軸向力設計值（kN）;Nlw風荷載產生的連墻件軸向力設計值；AW每個連墻件的覆蓋面積內腳手架外側面的迎風面積N0連墻件約束腳手架平面外變形所產生的軸向力（kN），雙排架取5；其他符號意義同前。2.扣件連墻件的連接扣件應按式（7-4）驗算抗滑承載力。3.螺栓、焊接連墻件與預埋件的設計承載力應大于扣件抗滑承載力設計值Rc。5.2說明本次施工目前不設置連墻件，暫時不做計算。6.梁模板支架體系驗算6.1計算模型及依據規范 最不利截面梁截面1200mm*400mm，凈空4000mm。梁模采用尺寸為1220mm2440mm的15mm厚木膠板作為梁底和梁側模板。梁底

68、模面板下加勁肋的設置：300mm、400mm寬的梁下釘3根50mm100mm的木方子，梁底木方扁放，沿梁縱向布置,木方下用50mm100mm短木方做為次龍骨，間距300mm上部釘角鋼和斜撐來固定梁模板側模。底部采用圓鋼管作為底部主龍骨，主龍骨間距500mm，梁的立桿支撐間距為400mm。步距為1500mm。扣件上下設置頂托和底托以便調節結構標高。 依據規范:混凝土結構工程施工規范GB 50666-2011建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范JGJ130-2011建筑施工模板安全技術規范JGJ 162-2008建筑結構荷載規范GB50009-2012鋼結構設計規范GB50017-2003混凝土結

69、構設計規范GB50010-2010建筑地基基礎設計規范GB50007-2011建筑施工木腳手架安全技術規范JGJ 164-20086.2計算參數:方木的彈性模量取11000 MPa。雙鋼管截面抗性矩W=2(D4-d4)/(32D)=8986mm3雙鋼管慣性矩I=2.16*10-7m4彈性模量E=200GPa鋼管強度為205.0 N/mm2，鋼管強度折減系數取1.00。模板支架搭設高度為4.0m，梁截面 BD=1200mm400mm，立桿的縱距(跨度方向) l=0.40m，立桿的步距 h=1.50m，面板厚度15mm，剪切強度1.4N/mm2，抗彎強度15.0N/mm2，彈性模量10000.0N

70、/mm2。木方50100mm，剪切強度1.3N/mm2，抗彎強度13.0N/mm2，彈性模量11000.0N/mm2。梁頂托采用雙鋼管483.0mm。扣件計算折減系數取1.00。采用的鋼管類型為483.0。鋼管慣性矩計算采用 I=(D4-d4)/64，抵抗距計算采用 W=(D4-d4)/32D。6.3模板面板計算面板為受彎結構,需要驗算其抗彎強度和剛度。模板面板的按照多跨連續梁計算。作用荷載包括梁與模板自重荷載，施工活荷載等。6.3.1荷載的計算：鋼筋砼自重取26kN/m3，即砼產生的面荷載：q1=0.41.226=12.48kN/m振搗砼產生的荷載：q2=2.0*0.4=0.8kN/m；樓板

71、模板自重產生的荷載:q3=0.5*0.4=0.2kN/m荷載組合：q=1.2(12.48+0.2)+1.40.8=16.3kN/m面板的截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為:本算例中，截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為: W=0.40.0150.015/6=1.5*10-3m3； I=0.40.0153/12=1.125*10-7m4；計算簡圖彎矩圖(N.m)剪力圖(N)變形圖(mm)經過計算得到從左到右各支座力分別為 N1=1.22kN N2=2.04kN N3=1.22kN最大彎矩M=0.082kN.m最大變形V=0.1mm(1)抗彎強度計算經計算得到面板抗彎強度計算值f=M/W=0.08210

72、00/（1.5*10-3）=0.055N/mm2面板的抗彎強度設計值 f，取15.00N/mm2；面板的抗彎強度驗算ff,滿足要求。(2)抗剪計算截面抗剪強度計T=3Q/2bh=32037.5/(240015)=0.51N/mm2截面抗剪強度設計值 T=1.40N/mm2面板抗剪強度驗算 TT，滿足要求。(3)撓度計算面板最大撓度計算值 v = 0.1mm面板的最大撓度小于200.0/250,滿足要求。6.4梁底支撐方木的計算梁底方木計算按照三跨連續梁計算，計算公式如下:均布荷載 q=2.04/0.4=5.1kN/m最大彎矩 M=0.1ql2=0.15.10.40.4=0.082kNm最大剪力

73、 Q=0.60.45.1=1.22kN最大支座力 N=1.10.45.1=2.24kN方木的截面力學參數為本算例中，截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為: W=51010/6=83.3cm3； I=583/12=213.3cm4；(1)木方抗彎強度計算抗彎計算強度 f=M/W =0.082106/83300=0.98N/mm2木方的抗彎計算強度小于13.0N/mm2,滿足要求。(2)木方抗剪計算最大剪力的計算公式如下:Q = 0.6ql截面抗剪強度必須滿足:T = 3Q/2bh T截面抗剪強度計算值 T=31220/(250100)=0.366N/mm2截面抗剪強度設計值 T=1.30N/mm2木

74、方的抗剪強度計算滿足要求。(3)木方撓度計算撓度計算按照規范要求采用靜荷載標準值，均布荷載通過變形受力計算的最大支座力除以木方計算跨度(即木方下小橫桿間距)最大變形v=0.677ql4/100EI=0.67716.34004/(10011000213300)=1.20mm木方的最大撓度小于450.0/250,滿足要求。6.5托梁的計算托梁按照集中與均布荷載下多跨連續梁計算。 N1=1.22/0.4*0.3=0.915kN N2=2.04/0.4*0.3=1.53kN N3=1.22/0.4*0.3=0.915kN均布荷載取托梁的自重 q= 0.090kN/m。托梁計算簡圖托梁彎矩圖(Nm)托梁

75、剪力圖(N)托梁變形圖(mm)經過計算得到最大支座 F= 5.938kN經過計算得到最大變形 V= 1.919mm頂托梁的截面力學參數為截面抵抗矩 W = 8.98cm3；截面慣性矩 I = 21.56cm4；(1)頂托梁抗彎強度計算抗彎計算強度 f=M/W=1.365106/1.05/8982.0=144.73N/mm2頂托梁的抗彎計算強度小于205.0N/mm2,滿足要求。(2)頂托梁撓度計算最大變形 v = 1.119mm頂托梁的最大撓度小于500.0/400,滿足要求。6.6立桿的穩定性計算6.6.1按扣件腳手架規范計算立桿穩定性：不考慮風荷載時，立桿的穩定性計算公式其中 N立桿的軸心

76、壓力設計值，它包括：橫桿的最大支座反力 N1=5.94kN (已經包括組合系數)腳手架鋼管的自重 N2=0.901.351.058=1.286kN頂部立桿段，腳手架鋼管的自重 N2=0.901.350.149=0.181kN非頂部立桿段 N=5.938+1.286=7.224kN頂部立桿段 N=5.938+0.181=6.119kN 軸心受壓立桿的穩定系數,由長細比 l0/i 查表得到； i計算立桿的截面回轉半徑 (cm)；i = 1.60 A立桿凈截面面積 (cm2)； A = 4.24 W立桿凈截面抵抗矩(cm3)；W = 4.49 鋼管立桿抗壓強度計算值 (N/mm2)； f鋼管立桿抗壓

77、強度設計值，f = 205.00N/mm2； l0計算長度 (m)；參照扣件式規范2011，由公式計算 頂部立桿段：l0 = ku1(h+2a) k計算長度附加系數，按照表5.4.6取值為1.185； u1，u2計算長度系數，參照扣件式規范附錄C表； a立桿上端伸出頂層橫桿中心線至模板支撐點的長度；a = 0.5m；頂部立桿段：a=0.5m時，u1=1.204,l0=2.649m；=2649/16.0=166, =0.256=6119/(0.256423.9)=56.387N/mm2立桿的穩定性計算 f,滿足要求。考慮風荷載時,立桿的穩定性計算公式為：風荷載設計值產生的立桿段彎矩 MW計算公式

78、 MW=0.91.4Wklah2/10其中 Wk風荷載標準值(kN/m2)； Wk=uzusw0 = 0.3001.2500.600=0.225kN/m2 h立桿的步距，1.50m； la立桿迎風面的間距，0.90m； lb與迎風面垂直方向的立桿間距，0.40m；風荷載產生的彎矩 Mw=0.900.91.40.2250.9001.5001.200/10=0.033kN.m； Nw考慮風荷載時，立桿的軸心壓力最大值；頂部立桿Nw=5.938+0.901.3500.149+0.900.91.4000.033/0.450=6.202kN非頂部立桿Nw=5.938+0.901.3501.058+0.9

79、00.91.4000.033/0.450=7.308kN頂部立桿段：a=0.2m時，u1=1.596,l0=3.026m；=3026/16.0=189.719, =0.201=6202/(0.201423.9)+33000/4491=80.157N/mm2a=0.5m時，u1=1.204,l0=3.139m；=3139/16.0=196.792,=0.188=6202/(0.188423.9)+33000/4491=85.328N/mm2依據規范做承載力插值計算 a=0.050時，=77.571N/mm2,立桿的穩定性計算 f,滿足要求。非頂部立桿段：u2=2.062,l0=2.932m；=2

80、932/16.0=183.835,=0.214=7308/(0.214423.9)+33000/4491=88.045N/mm2,立桿的穩定性計算 f,滿足要求。6.6.2按模板規范計算立桿穩定性：不考慮風荷載時,立桿的穩定性計算公式為：其中 N立桿的軸心壓力最大值，它包括： 橫桿的最大支座反力 N1=5.938kN (已經包括組合系數) 腳手架鋼管的自重 N2=0.901.350.1198.900=1.286kN N = 5.938+1.286=7.224kN i計算立桿的截面回轉半徑，i=1.60cm； A立桿凈截面面積，A=4.239cm2； W立桿凈截面模量(抵抗矩),W=4.491c

81、m3； f鋼管立桿抗壓強度設計值，f = 205.00N/mm2； a立桿上端伸出頂層橫桿中心線至模板支撐點的長度，a=0.05m； h最大步距，h=1.20m； l0計算長度，取1.204（1.200+20.050）=2.649m； 長細比，為2649/16.0=166 210 滿足要求! 軸心受壓立桿的穩定系數,由長細比 l0/i 查表得到0.256；經計算得到=7224/(0.256424)=66.554N/mm2；不考慮風荷載時立桿的穩定性計算f,滿足要求。考慮風荷載時,立桿的穩定性計算公式為：風荷載設計值產生的立桿段彎矩 MW計算公式 MW=0.91.4Wklah2/10其中 Wk風

82、荷載標準值(kN/m2)； Wk=uzusw0 = 0.3001.2500.600=0.225kN/m2 h立桿的步距，1.20m； la立桿迎風面的間距，0.90m； lb與迎風面垂直方向的立桿間距，0.45m；風荷載產生的彎矩Mw=0.900.91.40.2250.9001.2001.200/10=0.033kN.m； Nw考慮風荷載時，立桿的軸心壓力最大值； Nw=5.938+0.901.351.058+0.900.91.40.033/0.450=7.308kN經計算得到=7308/(0.716424)+33000/4491=31.444N/mm2；考慮風荷載時立桿的穩定性計算f,滿足要

83、求。模板承重架應盡量利用剪力墻或柱作為連接連墻件，否則存在安全隱患。6.7模板支架整體穩定性計算依據混凝土結構工程施工規范GB 50666-2011：模板支架應按混凝土澆筑前和混凝土澆筑時兩種工況進行抗傾覆驗算。支架的抗傾覆驗算應滿足下式要求：0M0Mr式中： M0支架的傾覆力矩設計值； Mr支架的抗傾覆力矩設計值。支架自重產生抗傾覆力矩： MG1=0.91.0580.4模板自重產生抗傾覆力矩： MG2=0.90.200.40.9鋼筋混凝土自重產生抗傾覆力矩： MG3=0.925.500.40.8000.9風荷載產生的傾覆力矩： wk=0.301.2500.6=0.225kN/m2 Mw=1.

84、40.2250.8005.02附加水平荷載產生傾覆力矩： Msp=1.40.3000.9008.05.0工況一：混凝土澆筑前傾覆力矩0M0=0.90澆筑前抗傾覆驗算0M0Mr，滿足整體穩定性要求。工況二：混凝土澆筑時傾覆力矩0M0=0.900抗傾覆力矩Mr澆筑時抗傾覆驗算0M0Mr，滿足整體穩定性要求。模板支撐架計算滿足要求。7.框架柱模板體系柱子尺寸和數量見下表柱子尺寸：柱子尺寸型號方柱圓柱尺寸mm700700800*450A700框架柱模板采用15mm厚光面竹膠板作為模板，支撐由方木與鋼管組成，受力計算同側墻計算。8.結論及說明本計算書所有參數均根據相關規范取值，荷載安全系數按規范取足，各參數取值客觀并偏保守，所有模板、支架計算均能滿足安全受力和保證結構尺寸準確的要求，計算結果偏于安全。此模板支架設計安全、可靠。