1、花園工程地下室模板專項施工方案編制日期：2010年09月17日目 錄第一節、工程概況4一、工程概況4二、編制依據4三、計算部位4第二節、材料選擇5一、梁模板5二、板模板5第三節、模板安裝5一、具體搭設要求5二、模板安裝要求6三、構造補充7第四節、砼澆筑、模板拆除7一、砼澆筑7二、模板拆除9第五節、安全、環保文明施工措施9第六節、應急預案11第七節、計算書12A.梁模板取1-281-34軸交1-A軸1KL5，截面尺寸為：300*1900；12一、參數信息12二、模板面板計算13三、梁底支撐木方的計算14四、扣件抗滑移的計算18五、立桿的穩定性計算18B.梁模板2-12-4軸交1-D軸KZL1，截

2、面尺寸為：650*1000；19一、參數信息19二、模板面板計算20三、梁底支撐木方的計算21四、扣件抗滑移的計算25五、立桿的穩定性計算25C.梁模板2-212-27軸交1-A軸KZL3，截面尺寸為：700*1200；26一、參數信息26二、模板面板計算27三、梁底支撐木方的計算28四、扣件抗滑移的計算31D.梁模板1-30D-12軸交D-H軸KZL8，截面尺寸為：550*900；32一、計算參數32二、模板面板計算33三、梁底支撐木方的計算34四、扣件抗滑移的計算38五、立桿的穩定性計算38E.梁模板(普通部分)，截面尺寸為：300*600；39一、計算參數39二、模板面板計算40三、梁底

3、支撐木方的計算41四、梁底支撐鋼管計算42五、扣件抗滑移的計算44六、立桿的穩定性計算44F.地下室頂板樓板模板扣件鋼管高架45一、參數信息:45二、模板面板計算46三、支撐木方的計算47四、橫向支撐鋼管計算48五、扣件抗滑移的計算49六、立桿的穩定性計算荷載標準值49七、立桿的穩定性計算50八、基礎承載力計算51第一節、 工程概況一、 工程概況工程名稱：花園工程地點：市片區建設單位：市中山房地產開發公司工程規模：總建筑面積：53173.8m2，其中地上為：46998 m2，地下室建筑面積：6175.8 m2；建筑層數：地上十二層，地下一層；建筑高度35m。 功能布局：本工程由五棟建筑小高層住

4、宅組成，住宅總戶數為537戶，底層設商業服務網點。 設計等級：建筑設計等級為二級，高層建筑屋面防水等級為二級；主體耐火等級為二級，地下室耐火等級為一級。 上部結構體系：主體為框剪體系，抗震設防烈度為七度一組。根據工程設計及工程特點，由于本工程地下室為戰時人防區，設計層高為3.9m，層高不高，但局部地下室頂板框架梁設計截面尺寸大，屬于二超一大模板支撐體系，為確保施工安全特制定本方案。二、 編制依據建筑結構荷載規范（GB50009-2001）中國建筑工業出版社；混凝土結構設計規范（GB50010-2002）中國建筑工業出版社；建筑施工計算手冊江正榮著 中國建筑工業出版社；建筑施工手冊第四版 中國建

5、筑工業出版社；鋼結構設計規范（GB50017-2003）中國建筑工業出版社；三、 計算部位 A、 根據本工程布局要求及結構設計圖，本工程施工總荷載大于10kN/m2或集中線荷載大于15kN/m的主要結構部位為： 300*1900；650*1000；700*1200；550*900；450*800及450*700；普通梁為300*600B、本方案計算取具有代表性的計算部位分別為：1、 1-281-34軸交1-A軸1KL5，截面尺寸為：300*1900； 2、 2-12-4軸交1-D軸KZL1，截面尺寸為：650*1000；3、 2-132-19軸交1-A軸KZL4，截面尺寸為：650*1000；

6、4、 2-212-27軸交1-A軸KZL3，截面尺寸為：700*1200； 5、 1-30D-12軸交D-H軸KZL8，截面尺寸為：550*900；其余梁板參照進行施工。第二節、 材料選擇按普通混凝土的要求進行模板設計，在模板滿足強度、剛度和穩定性要求的前提下，盡可能提高表面光潔度，陰陽角模板統一整齊。一、 梁模板面板采用18.000mm膠合面板7070木方（內楞）現場拼制，7070木方（外楞）支撐，采用可回收m10對拉螺栓進行加固。梁底采用7070木方支撐，托梁采用80*80方木。承重架采用扣件式鋼管腳手架，由扣件、立桿、橫桿、支座、可調托坐、托梁、剪刀撐等組成，采用483鋼管。二、 板模板

7、 采用18mm厚膠合面板，板底采用70mm70mm方木支撐,。承重架采用扣件式鋼管腳手架，由扣件、立桿、橫桿、支座可調托坐、剪刀撐等組成，采用483鋼管。第三節、 模板安裝一、 具體搭設要求（1） 嚴格執行鋼管腳手架搭設的有關規定，按本方案具體實施。（2） 工長應做好有關技術交底和安全交底，并嚴格執行“三檢”制度，逐級檢查層層把關。（3） 橫桿的長度不宜小于三跨(考慮連系梁的作用)；（4） 橫桿接長采用搭接，不同步或不同跨的兩個相鄰接頭在水平方向錯開的距離不小于1000mm；（5） 模板支架設置縱橫向掃地桿，掃地桿應采用直角扣件固定在距地面不大于200mm處的立桿上，當立桿基礎不在同一高度上時

8、，必須將高處的縱向掃地桿向低處延長兩跨與立桿固定；（6） 立桿的連接必須采用對接扣件連接。（7） 立桿上的對接扣件交錯布置，即兩根相鄰立桿的接頭不設置在同步內，同步內隔一根立桿的兩個相隔接頭在高度方向錯開距離不宜小于1000mm；（8） 承受板底木枋的水平鋼管，不得出現懸挑鋼管，必須在端頭補加一根立桿。（9） 當框架柱、剪力墻混凝土施工完成后，及時將滿堂架和立柱連接成一個整體，以增強滿堂架的整體穩定性。（10） 頂層橫桿采用雙扣件（即復扣）加固，防止橫桿下滑；（11） 每道剪刀撐跨越立桿的根數按斜桿與地面的傾角在4050之間確定；（12） 必須在模板支架外側立面的兩端各設置一道剪刀撐，并應由底

9、至頂連續設置，中間各道剪刀撐之間凈距不應大于10m；（13） 剪刀撐斜桿的接長應采用搭接，要求搭接長度不應小于1m，且采用3個（或以上）旋轉扣件固定；（14） 剪刀撐斜桿應用旋轉扣件固定在與之相交的橫桿或立桿上；（15） 模板支架立桿每2m高的垂直允許偏差為15mm；（18）可調托及可調座絲扣伸出長度不應大于200mm。二、 模板安裝要求 1、梁、板模板安裝順序及技術要點 模板安裝順： 模板定位、垂直度調整模板加固驗收混凝土澆筑拆模 技術要點 安裝梁、板模板前，要首先檢查梁、板模板支架的穩定性。在穩定的支架上先根據樓面上的軸線位置和梁控制線以及標高位置安置梁、板的底模。根據施工組織設計的要求，

10、待鋼筋綁扎校正完畢，且隱蔽工程驗收完畢后，再支設梁的側?；虬宓闹苓吥０?。并在板或梁的適當位置預留方孔，以便在混凝土澆筑之前清理模板內的雜物。模板支設完畢后，要嚴格進行檢查，保證架體穩定，支設牢固，拼縫嚴密，澆筑混凝土時不漲模，不漏漿。 2、梁模板安裝順序及技術要點模板安裝順序 搭設和調平模板支架(包括安裝水平拉桿和剪力撐)按標高鋪梁底模板拉線找直綁扎梁鋼筋安裝墊塊梁兩側模板調整模板 技術要點 按設計要求起拱(跨度大于4m時，起拱0.2)，并注意梁的側模抱住底模，下面龍骨抱側模。 3、樓板模板安裝順序及技術要點 模板安裝順序 滿堂腳手架主龍骨次龍骨柱頭模板龍骨柱頭模板、頂板模板拼裝頂板內、外墻柱

11、頭模板龍骨模板調整驗收進行下道工序 技術要點樓板模板當采用單塊就位時，宜以每個鋪設單元從四周先用陰角模板與墻、梁模板連接，然后向中央鋪設，按設計要求起拱(跨度大于4m時，起拱0.2)，起拱部位為中間起拱，四周不起拱。三、 構造補充1、 遵守建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范JGJ1302001的相關構造要求。2、 立桿間必須按步距滿設縱、橫雙向水平桿，確保高支撐架系統在2個方向(、方向)有足夠的設計剛度。3、 掃地桿必須縱橫雙向設置，嚴格控制掃地桿的高度，掃地桿距墊層面高度200mm，以減少立桿下端的懸臂長度。4、 剪刀撐設置：沿高度支撐架的四周外立面均満設剪刀撐，中間可根據規范的構造要求，

12、每隔6米設置縱橫向剪刀撐，參照本工程設計圖構架尺寸，決定按跨距設置縱橫向剪刀撐。5、 相鄰立桿的接頭和水平桿的接頭應錯開在不同的框格層中。6、 搭設時應確保立桿垂直度偏差高支撐架架高/400，同時15mm。7、 剪刀撐斜桿應盡量用旋轉扣件和與之相交的立桿固定連接。8、 支架鋼管通過扣件連接，確保每個扣件的擰緊扭矩在45N.m以上，但60N.m。9、 水平橫桿合理布設：由于水平橫桿對立桿會產生偏心彎矩，在支撐架搭設時，將橫桿對稱相間設置，水平桿產生的偏心彎矩正好相反，通過橫向水平桿得到彎矩平衡，消除水平桿對立桿的偏心影響。第四節、 砼澆筑、模板拆除一、 砼澆筑1、制定混凝土澆搗施工方案雖然經過了

13、周密的計算和采取了必要構造措施，但由于模板支撐體系承受荷載大，如果澆搗走向不合理，也會對支模架的穩定性產生一定的影響。因此，根據施工規范的要求，分兩組人員從梁板的中部沿四周進行澆搗，分層澆搗時減少各層的厚度，盡可能做到受力均勻。同時，還配備了專門人員對混凝土泵車的行走路線等進行統一安排與協調，確保施工計劃的順利進行。由于施工操作人員較多，要求施工過程中對立桿的垂直度、扣件的扭力進行檢查，在澆搗混凝土前必須對整個高支撐架進行徹底檢查驗收。澆搗混凝土時要確保高支撐架均衡受力，宜采用從中部開始向兩邊擴展的澆搗方式。A、混凝土工程的施工準備1做到班前交底明確施工方案，落實澆筑方案，使施工人員對澆筑的

14、起點及澆筑的進展方向做到心中有數。2為了確保澆筑連續進行，對每次澆筑混凝土的用量計算準確，對所有機具進行檢查和試運轉，并準備好一旦出現故障的應急措施，保證人力、 機械、材料均能滿足澆筑速度的要求。3注意天氣預報，不宜在雨天澆筑混凝土。在天氣多變季節施工，為防止不測，應有足夠的抽水設備和防雨物資。4對模板及其支架進行檢查。應確保尺寸正確，強度、剛度、穩定性 及嚴密性均滿足要求。對模板內雜物應進行清除，在澆筑前同時應對木模 板澆水，以免木模板吸收混凝土中的水分。5對鋼筋及預埋鐵件進行檢驗。應請工程人員共同檢查鋼筋的級別、 直徑、位置、排列方式及保護層厚度是否符合設計要求，并認真做好隱蔽工程記錄。B

15、、混凝土澆筑1墻、柱澆筑混凝土時，應在柱頭和墻上搭設下料平臺，混凝土先放在平臺上，接順后再由人工用鐵鍬鏟混凝土入模，并做到分層下灰， 分層振搗?；炷翝仓?，柱和墻根部先澆筑3050mm 厚一層同等級水泥砂漿，對于超大梁砼澆筑應分成下灰，按30-50cm為一層振搗密實，做到逐層澆搗，保證混凝土的密實度。2梁板澆筑應連續進行，并在前層混凝土凝固之前將后層混凝土澆筑完畢，確?；炷临|量，嚴防漏水。3在不同混凝土強度等級構件相交處，采用延時后的低坍落度混凝土澆搗。4施工縫位置的留設，應預先確定，留設在結構剪力較小且便于施工的部位，同時應征得技術負責及監理單位的同意。對施工縫的處理時間不能過早，以免使

16、已凝固的混凝土受到振動而破壞，混凝土強度應不小于1.2MPa 時方可進行，處理方法如下:(1) 清除表層的水泥薄膜和松動石子或軟弱混凝土層，然后用水沖洗 干凈，并保持充分濕潤但不能殘存有積水。(2) 在澆筑前，施工縫先鋪一層水泥漿或者與混凝土成分相同的水泥砂漿。(3) 施工縫處的混凝土應細致搗實，使新舊混凝土結合緊密。C、混凝土振搗：采用平板振搗器(用于板)和插入式振搗器(用于柱、梁)1斜插和直插兩種方法，做到快插慢拔。2插點采用行列式或交錯式，間距不應大于振動半徑的1.5 倍，不能碰撞鋼筋和預埋件。3振動時間為2030 秒，以混凝土表面呈水平不顯著下沉，不出氣泡，表面泛灰漿為搗實。D、混凝土

17、養護混凝土的養護采取自然條件下，混凝土澆筑完10-20h(熱天氣8-9h)及時澆水養護，養護時間不少于7 晝夜，頭3d 在無積水的情況下白天2h 澆水一次，夜間至少兩次，3d 后適當減少，對每層衛生間和天面混凝土應覆蓋澆水養護不少于14d，同時做好養護記錄。各樓層養護的主水管采用D483.5mm 鋼管用逐級加壓的方式將水送往各施工樓層，主 管上到各樓層設閥門，水嘴用橡膠管接至養護部位。二、 模板拆除 1、模板拆除根據現場同條件的試塊指導強度，符合設計要求的百分率后，由技術人員發放拆模通知書后，方可拆模。 2、模板及其支架在拆除時混凝土強度要達到如下要求。在拆除側模時，混凝土強度要達到1.2MP

18、a（依據拆模試塊強度而定），保證其表面及棱角不因拆除模板而受損后方可拆除?；炷恋牡啄＃浠炷翉姸缺仨毞舷卤硪幎ê蠓娇刹鸪?3、拆除模板的順序與安裝模板順序相反，先支的模板后拆，后支的先拆。 4、模板拆除吊至存放地點時，模板保持平放，然后用鏟刀、濕布進行清理。支模前刷脫模劑。模板有損壞的地方及時進行修理，以保證使用質量。 5、模板拆除后，及時進行板面清理，防止粘結灰漿。第五節、 安全、環保文明施工措施 1、拆模時操作人員必須掛好、系好安全帶。 2、支模前必須搭好相關腳手架（見本工程腳手架方案及相關方案、相關安全操作規程等）。 3、拆除頂板模板前劃定安全區域和安全通道，將非安全通道用鋼管、

19、安全網封閉，掛禁止通行安全標志，操作人員不得在此區域，必須在鋪好跳板的操作架上操作。 4、澆筑混凝土前必須檢查支撐是否可靠、扣件是否松動。澆筑混凝土時必須由模板支設班組設專人看模，隨時檢查支撐是否變形、松動，并組織及時恢復。經常檢查支設模板吊鉤、斜支撐及平臺連接處螺栓是否松動，發現問題及時組織處理。 5、木工機械必須嚴格使用專用開關箱，外殼接保護零線，且絕緣良好。電鋸和電刨必須接用漏電保護器，鋸片不得有裂紋（使用前檢查，使用中隨時檢查）；且電鋸必須具備皮帶防護罩、鋸片防護罩、分料器和護手裝置。使用木工多用機械時嚴禁電鋸和電刨同時使用；使用木工機械嚴禁戴手套；長度小于50cm 或厚度大于鋸片半徑

20、的木料嚴禁使用電鋸；兩人操作時相互配合，不得硬拉硬拽；機械停用時斷電加鎖。 6、用塔吊吊運模板時，必須由起重工指揮，嚴格遵守相關安全操作規程。模板安裝就位前需有纜繩牽拉，防止模板旋轉不善撞傷人；垂直吊運必須采取兩個以上的吊點，且必須使用卡環吊運。7、加強施工管理A、模板搭設過程管理1）嚴格按支撐架設計進行操作和驗收。2）施工材料，特別是鋼管和扣件不滿足要求的嚴禁使用。搭設的主要材料在進場堆放前，3）必須根據建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范JGJ1302001中關于構配件檢查和驗收的要求，逐一進行驗收。4）嚴禁在支撐架上集中堆放材料。在實際操作時施工荷載不能超過設計荷載。5）支撐架系統必須連

21、為一體，不得因班組施工區域的劃分而人為斷開；6）排架系統要與已澆筑完畢的框架柱有良好連接，增加排架的整體剛度。7）由于施工操作人員較多，要求施工過程中對立桿的垂直度、扣件的扭力進行檢查，在澆搗混凝土前必須對整個支撐架進行徹底檢查驗收。8）澆搗混凝土時要確保支撐架均衡受力，宜采用從中部開始向兩邊擴展的澆搗方式。9）支撐架的沉降控制是本工程的重點，在荷載逐漸增加的過程中，特別是梁鋼筋安裝完畢后，混凝土澆筑時，梁模板的荷載明顯加大。因此就必須派專人進行排架沉降觀測，及時組織人員對梁底可調頂托進行調整，加固支撐體系，確保支撐體系的安全。B、模板拆除管理1）模板的拆除時，砼強度必須滿足設計和規范要求的拆

22、模時的強度，并保證混凝土表面及棱角不受損傷。2）側模板拆除應視天氣情況，一般在混凝土澆筑施工結束后2436h后進行，梁底、樓板模板應根據試塊強度，同時參考同條件養護的混凝土試塊強度，在達到規定強度要求后才可以進行拆模施工。3）模板拆除遵循“先裝后拆，后裝先拆”的原則。在拆除連接附件時，模板應設置臨時支承，防止模板突然墜落傾覆倒下，造成傷人或損壞已澆筑完成的混凝土表面。豎向模板的拆卸，采用輕擊模板背楞，使模板松動，一旦模板松動，立即使用撬棒在模板拼縫肋之間撬松，使模板與混凝土面相脫離，用人力向外移動模板。所有拆模施工，嚴禁將撬棒插入模板和混凝土之間，或以混凝土作為支點來撬松模板。4）混凝土模板一

23、經拆除，立即做好現場清理和成品保護工作。5）拆架程序應遵循由上而下，按先搭后拆的原則，即先拆拉桿、剪刀撐、斜撐，而后拆小橫桿、大橫桿、立桿等，并按一步一清原則依次進行。6）在拆架時，不得中途換人，如果必須換人，必須做好移交工作。7）拆下的材料要慢慢運下，嚴禁拋擲。每天收工前，對未拆除的部分應及時加固處理。嚴禁夜間進行拆架施工。第六節、 應急預案1、危險性分析：本方案施工過程中可能出現的緊急、意外事故種類通常分為：I、高空墜落；II、物體打擊；III、火災、VI觸電、V坍塌。2、應急準備和響應程序針對項目中易出現的重大危險因素，項目部將制定各種情況下的緊急預案，組織人員進行學習、落實。應急預案執

24、行流程圖建立應急預案落實應急預案外部通報緊急情況發生配合政府有關部門進行處理按事故嚴重程度和具體情況，組織人員采取應急措施立即通知政府有關部門填寫重大事故事件處理報告，報總工程師應急預案的評審、修訂及上報外部報警處理并通知事故發生單位負責人1）應急預案A（配電箱觸電、火災等）當出現觸電、火災等情況時，應立即切斷電源，組織人員滅火，并同時根據人員受傷情況進行救治，向上級報告、報警，組織危險地區人員撤離，搶救各種物資。2）應急預案B（高處墜落、物體打擊等）當出現此情況時，立即組織搶救受傷人員，對危險因素進行控制，防止繼續傷害的發生，根據人員受傷情況，向上級報告或報警，組織人員撤離危險地區。3）應急

25、支撐現場應配備伸縮式鋼管頂撐等支撐材料，確保在砼澆筑過程中對模板變形、位移、下沉等現象采取的應急加固，4）護模人員砼澆筑過程應安排人員跟班作業檢查，發現問題及時采取加固措施。5）設置沉降觀測點對主要構件下部支撐應設置沉降觀測點，在砼澆筑過程中對構件的沉降進行觀測，及時掌握主要構件的沉降、變形情況，對梁、板砼澆筑過程出現異常情況，提前掌握，及時處理，確保砼澆筑過程中梁、板模板安全，穩定。6）卸載砼卸料口應安排人員及時分攤，不得集中堆積，避免產生集中荷載，對主次梁交叉部位下部應設置斜拋撐，利于分散支撐承載力，造成支撐下降。7）剪力墻、框架柱部位應設置斜拋撐、加強穩定性根據施工順序及施工工藝要求，剪

26、力墻、框架柱澆筑時間比梁、板砼澆筑時間提前，梁、板砼澆筑時，剪力墻、框架柱砼達到一定強度，如果在剪力墻、框架柱根部增設拋撐與上部梁、板模板、支撐連接，對梁、板模板水平穩定性起到相當大的約束作用，因此剪力墻、框架柱根部應增設拋撐，增強水平整體穩。第七節、 計算書A. 梁模板取1-281-34軸交1-A軸1KL5，截面尺寸為：300*1900； 一、 參數信息 1、模板支架搭設高度為3.8米， 2、基本尺寸為：梁截面 BD=300mm1900mm，梁支撐立桿的橫距(跨度方向) l=0.45米，立桿的步距 h=1.50米， 3、梁底增加4道承重立桿。 4、梁頂托采用8080mm木方。梁模板支撐架立面

27、簡圖 計算中考慮梁兩側部分樓板混凝土荷載以集中力方式向下傳遞。 集中力大小為 F = 1.225.0000.2000.5000.300=0.900kN。 采用的鋼管類型為483.0。二、 模板面板計算 面板為受彎結構,需要驗算其抗彎強度和剛度。模板面板的按照三跨連續梁計算。 靜荷載標準值 q1 = 25.0001.9000.300+0.3500.300=14.355kN/m 活荷載標準值 q2 = (2.000+1.000)0.300=0.900kN/m 面板的截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為: 本算例中，截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為: W = 30.001.801.80/6 = 16.2

28、0cm3； I = 30.001.801.801.80/12 = 14.58cm4； (1)抗彎強度計算 f = M / W f 其中 f 面板的抗彎強度計算值(N/mm2)； M 面板的最大彎距(N.mm)； W 面板的凈截面抵抗矩； f 面板的抗彎強度設計值，取15.00N/mm2； M = 0.100ql2 其中 q 荷載設計值(kN/m)； 經計算得到 M = 0.100(1.214.355+1.40.900)0.300 經計算得到面板抗彎強度計算值 f = 0.16610001000/16200=10.270N/mm2 面板的抗彎強度驗算 f f,滿足要求! (2)抗剪計算 可以不計

29、算 T = 3Q/2bh T 其中最大剪力 Q=0.600(1.214.355+1.40.900)0.300=3.327kN 截面抗剪強度計算值 T=33327.0/(2300.00018.000)=0.924N/mm2 截面抗剪強度設計值 T=1.40N/mm2 抗剪強度驗算 T T，滿足要求! (3)撓度計算 v = 0.677ql4 / 100EI v = l / 250 面板最大撓度計算值 v = 0.67714.3553004/(1006000145800)=0.900mm 面板的最大撓度小于300.0/250,滿足要求!三、 梁底支撐木方的計算 （一）梁底木方計算 作用荷載包括梁與

30、模板自重荷載，施工活荷載等。 1.荷載的計算： (1)鋼筋混凝土梁自重(kN/m)： q1 = 25.0001.9000.300=14.250kN/m (2)模板的自重線荷載(kN/m)： q2 = 0.3500.300(21.900+0.300)/0.300=1.435kN/m (3)活荷載為施工荷載標準值與振倒混凝土時產生的荷載(kN)： 經計算得到，活荷載標準值 P1 = (1.000+2.000)0.3000.300=0.270kN 均布荷載 q = 1.214.250+1.21.435=18.822kN/m 集中荷載 P = 1.40.270=0.378kN 木方計算簡圖 木方彎矩圖

31、(kN.m) 木方變形圖(mm) 木方剪力圖(kN) 經過計算得到從左到右各支座力分別為 N1=-0.269kN N2=4.181kN N3=4.181kN N4=0kN 經過計算得到最大彎矩 經過計算得到最大支座 F= 4.181kN 經過計算得到最大變形 V= 0.1mm 木方的截面力學參數為 本算例中，截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為: W = 7.007.007.00/6 = 57.17cm3； I = 7.007.007.007.00/12 = 200.08cm4； (1)木方抗彎強度計算 抗彎計算強度 f=0.166106/57166.7=2.90N/mm2 木方的抗彎計算強度小于

32、13.0N/mm2,滿足要求! (2)木方抗剪計算 可以不計算 截面抗剪強度必須滿足: T = 3Q/2bh T 截面抗剪強度計算值 T=33.012/(27070)=0.922N/mm2 截面抗剪強度設計值 T=1.30N/mm2 木方的抗剪強度計算滿足要求! (3)木方撓度計算 最大變形 v =0.1mm 木方的最大撓度小于333.3/250,滿足要求! （二）梁底頂托梁計算 托梁按照集中與均布荷載下多跨連續梁計算。 均布荷載取托梁的自重 q= 0.061kN/m。 托梁計算簡圖 托梁彎矩圖(kN.m) 托梁變形圖(mm) 托梁剪力圖(kN) 經過計算得到最大彎矩 經過計算得到最大支座 F

33、= 6.933kN 經過計算得到最大變形 V= 0.1mm 頂托梁的截面力學參數為 本算例中，截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為: W = 8.008.008.00/6 = 85.33cm3； I = 8.008.008.008.00/12 = 341.33cm4； (1)頂托梁抗彎強度計算 抗彎計算強度 f=0.297106/85333.3=3.48N/mm2 頂托梁的抗彎計算強度小于13.0N/mm2,滿足要求! (2)頂托梁抗剪計算 可以不計算 截面抗剪強度必須滿足: T = 3Q/2bh T 截面抗剪強度計算值 T=34842/(28080)=1.135N/mm2 截面抗剪強度設計值 T

34、=1.30N/mm2 頂托梁的抗剪強度計算滿足要求! (3)頂托梁撓度計算 最大變形 v =0.1mm 頂托梁的最大撓度小于450.0/250,滿足要求!四、 扣件抗滑移的計算 縱向或橫向水平桿與立桿連接時，扣件的抗滑承載力按照下式計算(規范): R Rc 其中 Rc 扣件抗滑承載力設計值,取8.0kN； R 縱向或橫向水平桿傳給立桿的豎向作用力設計值； 上部荷載沒有通過縱向或橫向水平桿傳給立桿，無需計算。五、 立桿的穩定性計算 立桿的穩定性計算公式 其中 N 立桿的軸心壓力設計值，它包括： 橫桿的最大支座反力 N1=6.93kN (已經包括組合系數1.4) 腳手架鋼管的自重 N2 = 1.2

35、0.1293.750=0.581kN N = 6.933+0.581=7.514kN 軸心受壓立桿的穩定系數,由長細比 l0/i 查表得到； i 計算立桿的截面回轉半徑 (cm)；i = 1.60 A 立桿凈截面面積 (cm2)； A = 4.24 W 立桿凈截面抵抗矩(cm3)；W = 4.49 鋼管立桿抗壓強度計算值 (N/mm2)； f 鋼管立桿抗壓強度設計值，f = 205.00N/mm2； l0 計算長度 (m)； 如果完全參照扣件式規范不考慮高支撐架，由公式(1)或(2)計算 l0 = k1uh (1) l0 = (h+2a) (2) k1 計算長度附加系數，按照表1取值為1.18

36、5； u 計算長度系數，參照扣件式規范表；u = 1.70 a 立桿上端伸出頂層橫桿中心線至模板支撐點的長度；a = 0.05m； 公式(1)的計算結果： = 88.19N/mm2，立桿的穩定性計算 f,滿足要求! 公式(2)的計算結果： = 30.15N/mm2，立桿的穩定性計算 f,滿足要求! 如果考慮到高支撐架的安全因素，適宜由公式(3)計算 l0 = k1k2(h+2a) (3) k2 計算長度附加系數，按照表2取值為1.000； 公式(3)的計算結果： = 38.17N/mm2，立桿的穩定性計算 f,滿足要求!B. 梁模板2-12-4軸交1-D軸KZL1，截面尺寸為：650*1000

37、； 一、 參數信息1、模板支架搭設高度為3.8米，2、基本尺寸為：梁截面 BD=650mm1000mm，梁支撐立桿的橫距(跨度方向) l=0.45米，立桿的步距 h=1.50米，3、梁底增加3道承重立桿。4、梁頂托采用8080mm木方。梁模板支撐架立面簡圖 計算中考慮梁兩側部分樓板混凝土荷載以集中力方式向下傳遞。 集中力大小為 F = 1.225.0000.2000.5000.250=0.750kN。 采用的鋼管類型為483.0。二、 模板面板計算 面板為受彎結構,需要驗算其抗彎強度和剛度。模板面板的按照三跨連續梁計算。 靜荷載標準值 q1 = 25.0001.0000.650+0.3500.

38、650=16.477kN/m 活荷載標準值 q2 = (2.000+1.000)0.650=1.950kN/m 面板的截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為: 本算例中，截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為: W = 65.001.801.80/6 = 35.10cm3； I = 65.001.801.801.80/12 = 31.59cm4； (1)抗彎強度計算 f = M / W f 其中 f 面板的抗彎強度計算值(N/mm2)； M 面板的最大彎距(N.mm)； W 面板的凈截面抵抗矩； f 面板的抗彎強度設計值，取15.00N/mm2； M = 0.100ql2 其中 q 荷載設計值(kN/m)

39、； 經計算得到 M = 0.100(1.216.477+1.41.950)0.250 經計算得到面板抗彎強度計算值 f = 0.14110001000/35100=4.007N/mm2 面板的抗彎強度驗算 f f,滿足要求! (2)抗剪計算 可以不計算 T = 3Q/2bh T 其中最大剪力 Q=0.600(1.216.477+1.41.950)0.250=3.375kN 截面抗剪強度計算值 T=33375.0/(2650.00018.000)=0.433N/mm2 截面抗剪強度設計值 T=1.40N/mm2 抗剪強度驗算 T T，滿足要求! (3)撓度計算 v = 0.677ql4 / 10

40、0EI v = l / 250 面板最大撓度計算值 v = 0.67716.4772504/(1006000315900)=0.230mm 面板的最大撓度小于250.0/250,滿足要求!三、 梁底支撐木方的計算 （一）梁底木方計算 作用荷載包括梁與模板自重荷載，施工活荷載等。 1.荷載的計算： (1)鋼筋混凝土梁自重(kN/m)： q1 = 25.0001.0000.250=6.250kN/m (2)模板的自重線荷載(kN/m)： q2 = 0.3500.250(21.000+0.650)/0.650=0.357kN/m (3)活荷載為施工荷載標準值與振倒混凝土時產生的荷載(kN)： 經計算

41、得到，活荷載標準值 P1 = (1.000+2.000)0.6500.250=0.487kN 均布荷載 q = 1.26.250+1.20.357=7.928kN/m 集中荷載 P = 1.40.488=0.683kN 木方計算簡圖 木方彎矩圖(kN.m) 木方變形圖(mm) 木方剪力圖(kN) 經過計算得到從左到右各支座力分別為 N1=1.372kN N2=4.593kN N3=1.372kN 經過計算得到最大彎矩 經過計算得到最大支座 F= 4.593kN 經過計算得到最大變形 V= 0.1mm 木方的截面力學參數為 本算例中，截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為: W = 7.007.007

42、.00/6 = 57.17cm3； I = 7.007.007.007.00/12 = 200.08cm4； (1)木方抗彎強度計算 抗彎計算強度 f=0.155106/57166.7=2.71N/mm2 木方的抗彎計算強度小于13.0N/mm2,滿足要求! (2)木方抗剪計算 可以不計算 截面抗剪強度必須滿足: T = 3Q/2bh T 截面抗剪強度計算值 T=31.955/(27070)=0.598N/mm2 截面抗剪強度設計值 T=1.30N/mm2 木方的抗剪強度計算滿足要求! (3)木方撓度計算 最大變形 v =0.1mm 木方的最大撓度小于400.0/250,滿足要求! （二）梁底

43、頂托梁計算 托梁按照集中與均布荷載下多跨連續梁計算。 均布荷載取托梁的自重 q= 0.061kN/m。 托梁計算簡圖 托梁彎矩圖(kN.m) 托梁變形圖(mm) 托梁剪力圖(kN) 經過計算得到最大彎矩 經過計算得到最大支座 F= 9.082kN 經過計算得到最大變形 V= 0.2mm 頂托梁的截面力學參數為 本算例中，截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為: W = 8.008.008.00/6 = 85.33cm3； I = 8.008.008.008.00/12 = 341.33cm4； (1)頂托梁抗彎強度計算 抗彎計算強度 f=0.412106/85333.3=4.83N/mm2 頂托梁的

44、抗彎計算強度小于13.0N/mm2,滿足要求! (2)頂托梁抗剪計算 可以不計算 截面抗剪強度必須滿足: T = 3Q/2bh T 截面抗剪強度計算值 T=34696/(28080)=1.101N/mm2 截面抗剪強度設計值 T=1.30N/mm2 頂托梁的抗剪強度計算滿足要求! (3)頂托梁撓度計算 最大變形 v =0.2mm；頂托梁的最大撓度小于450.0/250,滿足要求!四、 扣件抗滑移的計算 縱向或橫向水平桿與立桿連接時，扣件的抗滑承載力按照下式計算(規范): R Rc 其中 Rc 扣件抗滑承載力設計值,取8.0kN； R 縱向或橫向水平桿傳給立桿的豎向作用力設計值； 上部荷載沒有通

45、過縱向或橫向水平桿傳給立桿，無需計算。五、 立桿的穩定性計算 立桿的穩定性計算公式 其中 N 立桿的軸心壓力設計值，它包括： 橫桿的最大支座反力 N1=9.08kN (已經包括組合系數1.4) 腳手架鋼管的自重 N2 = 1.20.1293.750=0.581kN N = 9.082+0.581=9.663kN 軸心受壓立桿的穩定系數,由長細比 l0/i 查表得到； i 計算立桿的截面回轉半徑 (cm)；i = 1.60 A 立桿凈截面面積 (cm2)； A = 4.24 W 立桿凈截面抵抗矩(cm3)；W = 4.49 鋼管立桿抗壓強度計算值 (N/mm2)； f 鋼管立桿抗壓強度設計值，f

46、 = 205.00N/mm2； l0 計算長度 (m)； 如果完全參照扣件式規范不考慮高支撐架，由公式(1)或(2)計算 l0 = k1uh (1) l0 = (h+2a) (2) k1 計算長度附加系數，按照表1取值為1.185； u 計算長度系數，參照扣件式規范表；u = 1.70 a 立桿上端伸出頂層橫桿中心線至模板支撐點的長度；a = 0.05m； 公式(1)的計算結果： = 113.41N/mm2，立桿的穩定性計算 f,滿足要求! 公式(2)的計算結果： = 38.77N/mm2，立桿的穩定性計算 f,滿足要求! 如果考慮到高支撐架的安全因素，適宜由公式(3)計算 l0 = k1k2

47、(h+2a) (3) k2 計算長度附加系數，按照表2取值為1.000； 公式(3)的計算結果： = 49.08N/mm2，立桿的穩定性計算 f,滿足要求!C. 梁模板2-212-27軸交1-A軸KZL3，截面尺寸為：700*1200；一、 參數信息1、模板支架搭設高度為3.95米，2、基本尺寸為：梁截面 BD=700mm1200mm，梁支撐立桿的橫距(跨度方向) l=0.45米，立桿的步距 h=1.50米，3、梁底增加4道承重立桿。4、梁頂托采用8080mm木方。梁模板支撐架立面簡圖 計算中考慮梁兩側部分樓板混凝土荷載以集中力方式向下傳遞。 集中力大小為 F = 1.225.0000.200

48、0.5000.300=0.900kN。 采用的鋼管類型為483.0。二、 模板面板計算 面板為受彎結構,需要驗算其抗彎強度和剛度。模板面板的按照三跨連續梁計算。 靜荷載標準值 q1 = 25.0001.2000.700+0.3500.700=21.245kN/m 活荷載標準值 q2 = (2.000+1.000)0.700=2.100kN/m 面板的截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為: 本算例中，截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為: W = 70.001.801.80/6 = 37.80cm3； I = 70.001.801.801.80/12 = 34.02cm4； (1)抗彎強度計算 f =

49、M / W f 其中 f 面板的抗彎強度計算值(N/mm2)； M 面板的最大彎距(N.mm)； W 面板的凈截面抵抗矩； f 面板的抗彎強度設計值，取15.00N/mm2； M = 0.100ql2 其中 q 荷載設計值(kN/m)； 經計算得到 M = 0.100(1.221.245+1.42.100)0.300 經計算得到面板抗彎強度計算值 f = 0.25610001000/37800=6.770N/mm2 面板的抗彎強度驗算 f f,滿足要求! (2)抗剪計算 可以不計算 T = 3Q/2bh T 其中最大剪力 Q=0.600(1.221.245+1.42.100)0.300=5.1

50、18kN 截面抗剪強度計算值 T=35118.0/(2700.00018.000)=0.609N/mm2 截面抗剪強度設計值 T=1.40N/mm2 抗剪強度驗算 T T，滿足要求! (3)撓度計算 v = 0.677ql4 / 100EI v = l / 250 面板最大撓度計算值 v = 0.67721.2453004/(1006000340200)=0.571mm 面板的最大撓度小于300.0/250,滿足要求!三、 梁底支撐木方的計算 （一）梁底木方計算 作用荷載包括梁與模板自重荷載，施工活荷載等。 1.荷載的計算： (1)鋼筋混凝土梁自重(kN/m)： q1 = 25.0001.20

51、00.300=9.000kN/m (2)模板的自重線荷載(kN/m)： q2 = 0.3500.300(21.200+0.700)/0.700=0.465kN/m (3)活荷載為施工荷載標準值與振倒混凝土時產生的荷載(kN)： 經計算得到，活荷載標準值 P1 = (1.000+2.000)0.7000.300=0.630kN 均布荷載 q = 1.29.000+1.20.465=11.358kN/m 集中荷載 P = 1.40.630=0.882kN 木方計算簡圖 木方彎矩圖(kN.m) 木方變形圖(mm) 木方剪力圖(kN) 經過計算得到從左到右各支座力分別為 N1=0.793kN N2=4

52、.523kN N3=4.523kN N4=0.793kN 經過計算得到最大彎矩 經過計算得到最大支座 F= 4.523kN 經過計算得到最大變形 V= 0.0mm 木方的截面力學參數為 本算例中，截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為: W = 7.007.007.00/6 = 57.17cm3； I = 7.007.007.007.00/12 = 200.08cm4； (1)木方抗彎強度計算 抗彎計算強度 f=0.140106/57166.7=2.45N/mm2 木方的抗彎計算強度小于13.0N/mm2,滿足要求! (2)木方抗剪計算 可以不計算 截面抗剪強度必須滿足: T = 3Q/2bh T

53、截面抗剪強度計算值 T=32.334/(27070)=0.714N/mm2 截面抗剪強度設計值 T=1.30N/mm2 木方的抗剪強度計算滿足要求! (3)木方撓度計算 最大變形 v =0.0mm 木方的最大撓度小于333.3/250,滿足要求! （二）梁底頂托梁計算 托梁按照集中與均布荷載下多跨連續梁計算。 均布荷載取托梁的自重 q= 0.061kN/m。 托梁計算簡圖 托梁彎矩圖(kN.m) 托梁變形圖(mm) 托梁剪力圖(kN) 經過計算得到最大彎矩 經過計算得到最大支座 F= 7.501kN 經過計算得到最大變形 V= 0.1mm 頂托梁的截面力學參數為 本算例中，截面慣性矩I和截面抵

54、抗矩W分別為: W = 8.008.008.00/6 = 85.33cm3； I = 8.008.008.008.00/12 = 341.33cm4； (1)頂托梁抗彎強度計算 抗彎計算強度 f=0.322106/85333.3=3.77N/mm2 頂托梁的抗彎計算強度小于13.0N/mm2,滿足要求! (2)頂托梁抗剪計算 可以不計算 截面抗剪強度必須滿足: T = 3Q/2bh T 截面抗剪強度計算值 T=35239/(28080)=1.228N/mm2 截面抗剪強度設計值 T=1.30N/mm2 頂托梁的抗剪強度計算滿足要求! (3)頂托梁撓度計算 最大變形 v =0.1mm 頂托梁的最

55、大撓度小于450.0/250,滿足要求!四、 扣件抗滑移的計算 縱向或橫向水平桿與立桿連接時，扣件的抗滑承載力按照下式計算(規范): R Rc 其中 Rc 扣件抗滑承載力設計值,取8.0kN； R 縱向或橫向水平桿傳給立桿的豎向作用力設計值； 上部荷載沒有通過縱向或橫向水平桿傳給立桿，無需計算。五、 立桿的穩定性計算 立桿的穩定性計算公式 其中 N 立桿的軸心壓力設計值，它包括： 橫桿的最大支座反力 N1=7.50kN (已經包括組合系數1.4) 腳手架鋼管的自重 N2 = 1.20.1293.750=0.581kN N = 7.501+0.581=8.082kN 軸心受壓立桿的穩定系數,由長

56、細比 l0/i 查表得到； i 計算立桿的截面回轉半徑 (cm)；i = 1.60 A 立桿凈截面面積 (cm2)； A = 4.24 W 立桿凈截面抵抗矩(cm3)；W = 4.49 鋼管立桿抗壓強度計算值 (N/mm2)； f 鋼管立桿抗壓強度設計值，f = 205.00N/mm2； l0 計算長度 (m)； 如果完全參照扣件式規范不考慮高支撐架，由公式(1)或(2)計算 l0 = k1uh (1) l0 = (h+2a) (2) k1 計算長度附加系數，按照表1取值為1.185； u 計算長度系數，參照扣件式規范表；u = 1.70 a 立桿上端伸出頂層橫桿中心線至模板支撐點的長度；a

57、= 0.05m； 公式(1)的計算結果： = 94.85N/mm2，立桿的穩定性計算 f,滿足要求! 公式(2)的計算結果： = 32.42N/mm2，立桿的穩定性計算 f,滿足要求! 如果考慮到高支撐架的安全因素，適宜由公式(3)計算 l0 = k1k2(h+2a) (3) k2 計算長度附加系數，按照表2取值為1.000； 公式(3)的計算結果： = 41.05N/mm2，立桿的穩定性計算 f,滿足要求!D. 梁模板1-30D-12軸交D-H軸KZL8，截面尺寸為：550*900； 一、 計算參數1、模板支架搭設高度為3.8米，2、基本尺寸為：梁截面 BD=550mm900mm，梁支撐立桿

58、的橫距(跨度方向) l=0.45米，立桿的步距 h=1.50米，3、梁底增加2道承重立桿。4、梁頂托采用8080mm木方。梁模板支撐架立面簡圖 計算中考慮梁兩側部分樓板混凝土荷載以集中力方式向下傳遞。 集中力大小為 F = 1.225.0000.2000.5000.250=0.750kN。 采用的鋼管類型為483.0。二、 模板面板計算 面板為受彎結構,需要驗算其抗彎強度和剛度。模板面板的按照三跨連續梁計算。 靜荷載標準值 q1 = 25.0000.9000.550+0.3500.550=12.568kN/m 活荷載標準值 q2 = (2.000+1.000)0.550=1.650kN/m 面

59、板的截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為: 本算例中，截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為: W = 55.001.801.80/6 = 29.70cm3； I = 55.001.801.801.80/12 = 26.73cm4； (1)抗彎強度計算 f = M / W f 其中 f 面板的抗彎強度計算值(N/mm2)； M 面板的最大彎距(N.mm)； W 面板的凈截面抵抗矩； f 面板的抗彎強度設計值，取15.00N/mm2； M = 0.100ql2 其中 q 荷載設計值(kN/m)； 經計算得到 M = 0.100(1.212.568+1.41.650)0.250 經計算得到面板抗彎強度計算值

60、 f = 0.10910001000/29700=3.660N/mm2 面板的抗彎強度驗算 f f,滿足要求! (2)抗剪計算 可以不計算 T = 3Q/2bh T 其中最大剪力 Q=0.600(1.212.568+1.41.650)0.250=2.609kN 截面抗剪強度計算值 T=32609.0/(2550.00018.000)=0.395N/mm2 截面抗剪強度設計值 T=1.40N/mm2 抗剪強度驗算 T T，滿足要求! (3)撓度計算 v = 0.677ql4 / 100EI v = l / 250 面板最大撓度計算值 v = 0.67712.5682504/(1006000267

61、300)=0.207mm 面板的最大撓度小于250.0/250,滿足要求!三、 梁底支撐木方的計算 （一）梁底木方計算 作用荷載包括梁與模板自重荷載，施工活荷載等。 1.荷載的計算： (1)鋼筋混凝土梁自重(kN/m)： q1 = 25.0000.9000.250=5.625kN/m (2)模板的自重線荷載(kN/m)： q2 = 0.3500.250(20.900+0.550)/0.550=0.374kN/m (3)活荷載為施工荷載標準值與振倒混凝土時產生的荷載(kN)： 經計算得到，活荷載標準值 P1 = (1.000+2.000)0.5500.250=0.413kN 均布荷載 q = 1

62、.25.625+1.20.374=7.199kN/m 集中荷載 P = 1.40.413=0.578kN 木方計算簡圖 木方彎矩圖(kN.m) 木方變形圖(mm) 木方剪力圖(kN) 經過計算得到從左到右各支座力分別為 N1=3.018kN N2=3.018kN 經過計算得到最大彎矩 經過計算得到最大支座 F= 3.018kN 經過計算得到最大變形 V= 2.3mm 木方的截面力學參數為 本算例中，截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為: W = 7.007.007.00/6 = 57.17cm3； I = 7.007.007.007.00/12 = 200.08cm4； (1)木方抗彎強度計算 抗

63、彎計算強度 f=0.687106/57166.7=12.02N/mm2 木方的抗彎計算強度小于13.0N/mm2,滿足要求! (2)木方抗剪計算 可以不計算 截面抗剪強度必須滿足: T = 3Q/2bh T 截面抗剪強度計算值 T=33.018/(27070)=0.924N/mm2 截面抗剪強度設計值 T=1.30N/mm2 木方的抗剪強度計算滿足要求! (3)木方撓度計算 最大變形 v =2.3mm 木方的最大撓度小于800.0/250,滿足要求! （二）梁底頂托梁計算 托梁按照集中與均布荷載下多跨連續梁計算。 均布荷載取托梁的自重 q= 0.061kN/m。 托梁計算簡圖 托梁彎矩圖(kN

64、.m) 托梁變形圖(mm) 托梁剪力圖(kN) 經過計算得到最大彎矩 經過計算得到最大支座 F= 5.969kN 經過計算得到最大變形 V= 0.1mm 頂托梁的截面力學參數為 本算例中，截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為: W = 8.008.008.00/6 = 85.33cm3； I = 8.008.008.008.00/12 = 341.33cm4； (1)頂托梁抗彎強度計算 抗彎計算強度 f=0.271106/85333.3=3.18N/mm2 頂托梁的抗彎計算強度小于13.0N/mm2,滿足要求! (2)頂托梁抗剪計算 可以不計算 截面抗剪強度必須滿足: T = 3Q/2bh T 截

65、面抗剪強度計算值 T=33086/(28080)=0.723N/mm2 截面抗剪強度設計值 T=1.30N/mm2 頂托梁的抗剪強度計算滿足要求! (3)頂托梁撓度計算 最大變形 v =0.1mm 頂托梁的最大撓度小于450.0/250,滿足要求!四、 扣件抗滑移的計算 縱向或橫向水平桿與立桿連接時，扣件的抗滑承載力按照下式計算(規范): R Rc 其中 Rc 扣件抗滑承載力設計值,取8.0kN； R 縱向或橫向水平桿傳給立桿的豎向作用力設計值； 上部荷載沒有通過縱向或橫向水平桿傳給立桿，無需計算。五、 立桿的穩定性計算 立桿的穩定性計算公式 其中 N 立桿的軸心壓力設計值，它包括： 橫桿的最

66、大支座反力 N1=5.97kN (已經包括組合系數1.4) 腳手架鋼管的自重 N2 = 1.20.1293.750=0.581kN N = 5.969+0.581=6.550kN 軸心受壓立桿的穩定系數,由長細比 l0/i 查表得到； i 計算立桿的截面回轉半徑 (cm)；i = 1.60 A 立桿凈截面面積 (cm2)； A = 4.24 W 立桿凈截面抵抗矩(cm3)；W = 4.49 鋼管立桿抗壓強度計算值 (N/mm2)； f 鋼管立桿抗壓強度設計值，f = 205.00N/mm2； l0 計算長度 (m)； 如果完全參照扣件式規范不考慮高支撐架，由公式(1)或(2)計算 l0 = k

67、1uh (1) l0 = (h+2a) (2) k1 計算長度附加系數，按照表1取值為1.185； u 計算長度系數，參照扣件式規范表；u = 1.70 a 立桿上端伸出頂層橫桿中心線至模板支撐點的長度；a = 0.05m； 公式(1)的計算結果： = 76.87N/mm2，立桿的穩定性計算 f,滿足要求! 公式(2)的計算結果： = 26.28N/mm2，立桿的穩定性計算 f,滿足要求! 如果考慮到高支撐架的安全因素，適宜由公式(3)計算 l0 = k1k2(h+2a) (3) k2 計算長度附加系數，按照表2取值為1.000； 公式(3)的計算結果： = 33.27N/mm2，立桿的穩定性

68、計算 f,滿足要求!E. 梁模板(普通部分)，截面尺寸為：300*600；一、 計算參數1、模板支架搭設高度為3.9米，2、基本尺寸為：梁截面 BD=300mm600mm，梁支撐立桿的橫距(跨度方向) l=0.90米，立桿的步距 h=1.50米，梁模板支撐架立面簡圖 計算中考慮梁兩側部分樓板混凝土荷載以集中力方式向下傳遞。 集中力大小為 F = 1.225.0000.2000.5000.300=0.900kN。 采用的鋼管類型為483.0。二、 模板面板計算 面板為受彎結構,需要驗算其抗彎強度和剛度。模板面板的按照三跨連續梁計算。 靜荷載標準值 q1 = 25.0000.6000.300+0.

69、3500.300=4.605kN/m 活荷載標準值 q2 = (2.000+1.000)0.300=0.900kN/m 面板的截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為: 本算例中，截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為: W = 30.001.801.80/6 = 16.20cm3； I = 30.001.801.801.80/12 = 14.58cm4； (1)抗彎強度計算 f = M / W f 其中 f 面板的抗彎強度計算值(N/mm2)； M 面板的最大彎距(N.mm)； W 面板的凈截面抵抗矩； f 面板的抗彎強度設計值，取15.00N/mm2； M = 0.100ql2 其中 q 荷載設計值(k

70、N/m)； 經計算得到 M = 0.100(1.24.605+1.40.900)0.300 經計算得到面板抗彎強度計算值 f = 0.06110001000/16200=3.770N/mm2 面板的抗彎強度驗算 f f,滿足要求! (2)抗剪計算 可以不計算 T = 3Q/2bh T 其中最大剪力 Q=0.600(1.24.605+1.40.900)0.300=1.221kN 截面抗剪強度計算值 T=31221.0/(2300.00018.000)=0.339N/mm2 截面抗剪強度設計值 T=1.40N/mm2 抗剪強度驗算 T T，滿足要求! (3)撓度計算 v = 0.677ql4 /

71、100EI v = l / 250 面板最大撓度計算值 v = 0.6774.6053004/(1006000145800)=0.289mm 面板的最大撓度小于300.0/250,滿足要求!三、 梁底支撐木方的計算 作用荷載包括梁與模板自重荷載，施工活荷載等。 1.荷載的計算： (1)鋼筋混凝土梁自重(kN/m)： q1 = 25.0000.6000.300=4.500kN/m (2)模板的自重線荷載(kN/m)： q2 = 0.3500.300(20.600+0.300)/0.300=0.525kN/m (3)活荷載為施工荷載標準值與振倒混凝土時產生的荷載(kN)： 經計算得到，活荷載標準值

72、 P1 = (1.000+2.000)0.3000.300=0.270kN 均布荷載 q = 1.24.500+1.20.525=6.030kN/m 集中荷載 P = 1.40.270=0.378kN 木方計算簡圖 木方彎矩圖(kN.m) 木方變形圖(mm) 木方剪力圖(kN) 經過計算得到從左到右各支座力分別為 N1=1.994kN N2=1.994kN 經過計算得到最大彎矩 經過計算得到最大支座 F= 1.994kN 經過計算得到最大變形 V= 1.8mm 木方的截面力學參數為 本算例中，截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為: W = 7.007.007.00/6 = 57.17cm3； I

73、= 7.007.007.007.00/12 = 200.08cm4； (1)木方抗彎強度計算 抗彎計算強度 f=0.545106/57166.7=9.53N/mm2 木方的抗彎計算強度小于13.0N/mm2,滿足要求! (2)木方抗剪計算 可以不計算 截面抗剪強度必須滿足: T = 3Q/2bh T 截面抗剪強度計算值 T=31.993/(27070)=0.610N/mm2 截面抗剪強度設計值 T=1.30N/mm2 木方的抗剪強度計算滿足要求! (3)木方撓度計算 最大變形 v =1.8mm 木方的最大撓度小于800.0/250,滿足要求!四、 梁底支撐鋼管計算 (一) 梁底橫向鋼管計算 縱

74、向支撐鋼管按照集中荷載作用下的連續梁計算。 集中荷載P取橫向支撐鋼管傳遞力。 支撐鋼管計算簡圖 支撐鋼管彎矩圖(kN.m) 支撐鋼管變形圖(mm) 支撐鋼管剪力圖(kN) 經過連續梁的計算得到 最大彎矩 最大變形 vmax=1.406mm 最大支座力 Qmax=6.612kN 抗彎計算強度 f=0.568106/4491.0=126.51N/mm2 支撐鋼管的抗彎計算強度小于205.0N/mm2,滿足要求! 支撐鋼管的最大撓度小于900.0/150與10mm,滿足要求! (二) 梁底縱向鋼管計算 縱向鋼管只起構造作用，通過扣件連接到立桿。五、 扣件抗滑移的計算 縱向或橫向水平桿與立桿連接時，扣

75、件的抗滑承載力按照下式計算(規范): R Rc 其中 Rc 扣件抗滑承載力設計值,取8.0kN； R 縱向或橫向水平桿傳給立桿的豎向作用力設計值； 計算中R取最大支座反力，R=6.61kN 單扣件抗滑承載力的設計計算滿足要求! 當直角扣件的擰緊力矩達40-65N.m時,試驗表明:單扣件在12kN的荷載下會滑動,其抗滑承載力可取8.0kN； 雙扣件在20kN的荷載下會滑動,其抗滑承載力可取12.0kN。六、 立桿的穩定性計算 立桿的穩定性計算公式 其中 N 立桿的軸心壓力設計值，它包括： 橫桿的最大支座反力 N1=6.61kN (已經包括組合系數1.4) 腳手架鋼管的自重 N2 = 1.20.1

76、293.850=0.596kN N = 6.612+0.596=7.208kN 軸心受壓立桿的穩定系數,由長細比 l0/i 查表得到； i 計算立桿的截面回轉半徑 (cm)；i = 1.60 A 立桿凈截面面積 (cm2)； A = 4.24 W 立桿凈截面抵抗矩(cm3)；W = 4.49 鋼管立桿抗壓強度計算值 (N/mm2)； f 鋼管立桿抗壓強度設計值，f = 205.00N/mm2； l0 計算長度 (m)； 如果完全參照扣件式規范不考慮高支撐架，由公式(1)或(2)計算 l0 = k1uh (1) l0 = (h+2a) (2) k1 計算長度附加系數，按照表1取值為1.185；

77、u 計算長度系數，參照扣件式規范表；u = 1.70 a 立桿上端伸出頂層橫桿中心線至模板支撐點的長度；a = 0.05m； 公式(1)的計算結果： = 84.60N/mm2，立桿的穩定性計算 f,滿足要求! 公式(2)的計算結果： = 28.92N/mm2，立桿的穩定性計算 f,滿足要求! 如果考慮到高支撐架的安全因素，適宜由公式(3)計算 l0 = k1k2(h+2a) (3) k2 計算長度附加系數，按照表2取值為1.000； 公式(3)的計算結果： = 36.61N/mm2，立桿的穩定性計算 f,滿足要求!F. 地下室頂板樓板模板扣件鋼管高架一、 參數信息:1、模板支架搭設高度為3.7

78、5米， 2、搭設尺寸為：立桿的縱距 b=0.90米，立桿的橫距 l=0.90米，立桿的步距 h=1.50米。圖 樓板支撐架立面簡圖圖 樓板支撐架立桿穩定性荷載計算單元 采用的鋼管類型為483.0。二、 模板面板計算 面板為受彎結構,需要驗算其抗彎強度和剛度。模板面板的按照三跨連續梁計算。 靜荷載標準值 q1 = 25.0000.2000.900+0.5000.900=4.950kN/m 活荷載標準值 q2 = (2.000+1.000)0.900=2.700kN/m 面板的截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為: 本算例中，截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為: W = 90.001.801.80/6

79、= 48.60cm3； I = 90.001.801.801.80/12 = 43.74cm4； (1)抗彎強度計算 f = M / W f 其中 f 面板的抗彎強度計算值(N/mm2)； M 面板的最大彎距(N.mm)； W 面板的凈截面抵抗矩； f 面板的抗彎強度設計值，取15.00N/mm2； M = 0.100ql2 其中 q 荷載設計值(kN/m)； 經計算得到 M = 0.100(1.24.950+1.42.700)0.300 經計算得到面板抗彎強度計算值 f = 0.08710001000/48600=1.800N/mm2 面板的抗彎強度驗算 f f,滿足要求! (2)抗剪計算

80、可以不計算 T = 3Q/2bh T 其中最大剪力 Q=0.600(1.24.950+1.42.700)0.300=1.750kN 截面抗剪強度計算值 T=31750.0/(2900.00018.000)=0.162N/mm2 截面抗剪強度設計值 T=1.40N/mm2 抗剪強度驗算 T T，滿足要求! (3)撓度計算 v = 0.677ql4 / 100EI v = l / 250 面板最大撓度計算值 v = 0.6774.9503004/(1006000437400)=0.103mm 面板的最大撓度小于300.0/250,滿足要求!三、 支撐木方的計算 木方按照均布荷載下連續梁計算。 1.

81、荷載的計算 (1)鋼筋混凝土板自重(kN/m)： q11 = 25.0000.2000.300=1.500kN/m (2)模板的自重線荷載(kN/m)： q12 = 0.5000.300=0.150kN/m (3)活荷載為施工荷載標準值與振倒混凝土時產生的荷載(kN/m)： 經計算得到，活荷載標準值 q2 = (1.000+2.000)0.300=0.900kN/m 靜荷載 q1 = 1.21.500+1.20.150=1.980kN/m 活荷載 q2 = 1.40.900=1.260kN/m 2.木方的計算 按照三跨連續梁計算，最大彎矩考慮為靜荷載與活荷載的計算值最不利分配的彎矩和，計算公式

82、如下: 均布荷載 q = 2.916/0.900=3.240kN/m 最大彎矩 M = 0.1ql2=0.13.240.90 最大剪力 Q=0.60.9003.240=1.750kN 最大支座力 N=1.10.9003.240=3.208kN 木方的截面力學參數為 本算例中，截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為: W = 7.007.007.00/6 = 57.17cm3； I = 7.007.007.007.00/12 = 200.08cm4； (1)木方抗彎強度計算 抗彎計算強度 f=0.262106/57166.7=4.51N/mm2 木方的抗彎計算強度小于13.0N/mm2,滿足要求! (

83、2)木方抗剪計算 可以不計算 最大剪力的計算公式如下: Q = 0.6ql 截面抗剪強度必須滿足: T = 3Q/2bh T 截面抗剪強度計算值 T=31720/(27070)=0.527N/mm2 截面抗剪強度設計值 T=1.30N/mm2 木方的抗剪強度計算滿足要求! (3)木方撓度計算 最大變形 v =0.6771.605900.04/(1009500.002000833.4)=0.375mm 木方的最大撓度小于900.0/250,滿足要求!四、 橫向支撐鋼管計算 橫向支撐鋼管按照集中荷載作用下的連續梁計算。 集中荷載P取木方支撐傳遞力。 支撐鋼管計算簡圖 支撐鋼管彎矩圖(kN.m) 支

84、撐鋼管變形圖(mm) 支撐鋼管剪力圖(kN) 經過連續梁的計算得到 最大彎矩；最大變形 vmax=2.016mm；最大支座力 Qmax=10.478kN 抗彎計算強度 f=0.770106/4491.0=171.42N/mm2；支撐鋼管的抗彎計算強度小于205.0N/mm2,滿足要求!；支撐鋼管的最大撓度小于900.0/150與10mm,滿足要求!五、 扣件抗滑移的計算 縱向或橫向水平桿與立桿連接時，扣件的抗滑承載力按照下式計算(規范): R Rc 其中 Rc 扣件抗滑承載力設計值,取8.0kN； R 縱向或橫向水平桿傳給立桿的豎向作用力設計值； 計算中R取最大支座反力，R=10.48kN 單

85、扣件抗滑承載力的設計計算不滿足要求,可以考慮采用雙扣件! 當直角扣件的擰緊力矩達40-65N.m時,試驗表明:單扣件在12kN的荷載下會滑動,其抗滑承載力可取8.0kN； 雙扣件在20kN的荷載下會滑動,其抗滑承載力可取12.0kN。六、 立桿的穩定性計算荷載標準值 作用于模板支架的荷載包括靜荷載、活荷載和風荷載。 1.靜荷載標準值包括以下內容： (1)腳手架鋼管的自重(kN)： NG1 = 0.1293.950=0.510kN 鋼管的自重計算參照扣件式規范附錄A 雙排架自重標準值，設計人員可根據情況修改。 (2)模板的自重(kN)： NG2 = 0.5000.9000.900=0.405kN

86、 (3)鋼筋混凝土樓板自重(kN)： NG3 = 25.0000.2000.9000.900=4.050kN 經計算得到，靜荷載標準值 NG = NG1+NG2+NG3 = 4.965kN。 2.活荷載為施工荷載標準值與振倒混凝土時產生的荷載。 經計算得到，活荷載標準值 NQ = (1.000+2.000)0.9000.900=2.430kN 3.不考慮風荷載時,立桿的軸向壓力設計值計算公式 N = 1.2NG + 1.4NQ七、 立桿的穩定性計算 立桿的穩定性計算公式 其中 N 立桿的軸心壓力設計值，N = 9.36kN； 軸心受壓立桿的穩定系數,由長細比 l0/i 查表得到； i 計算立桿

87、的截面回轉半徑 (cm)；i = 1.60 A 立桿凈截面面積 (cm2)； A = 4.24 W 立桿凈截面抵抗矩(cm3)；W = 4.49 鋼管立桿抗壓強度計算值 (N/mm2)； f 鋼管立桿抗壓強度設計值，f = 205.00N/mm2； l0 計算長度 (m)； 如果完全參照扣件式規范不考慮高支撐架，由公式(1)或(2)計算 l0 = k1uh (1) l0 = (h+2a) (2) k1 計算長度附加系數，按照表1取值為1.185； u 計算長度系數，參照扣件式規范表；u = 1.70 a 立桿上端伸出頂層橫桿中心線至模板支撐點的長度；a = 0.20m； 公式(1)的計算結果： = 109.85N/mm2，立桿的穩定性計算 f,滿足要求! 公式(2)的計算結果： = 48.21N/mm2，立桿的穩定性計算 f,滿足要求! 如果考慮到高支撐架的安全因素，適宜由公式(3)計算 l0 = k1k2(h+2a) (3) k2 計算長度附加系數，按照表2取值為1.000； 公式(3)的計算結果： = 64.02N/mm2，立桿的穩定性計算 f,滿足要求!八、 基礎承載力計算 立桿基礎底面的平均壓力應滿足下式的要求 p fg 本工程支撐立桿座落在地下室砼底板上，根據結構設計，承載力的計算滿足要求!可不必計算。