1、第一節 工程概況xxxx軟件科技有限公司廠房工程為五層鋼筋混凝土框架結構，建筑平面呈“凹”字型，廠房總長為94m,寬度66m,總建筑面積22240m2。首層層高5m, 二至五4m。其中7-9線H-K軸內二層樓面作為首層門廳上空，層高為9.0m。本方案為該門廳上空超高支模專項施工方案。超高支模部位工程概況如下：17-9線H-K軸位置，支模高度為8.9m，一般梁截面為了加強250450、250800、300800（900），最大梁截面為了加強2501400，最大跨度為14.0m, 板厚為100mm。2高支?；A概況本超高支模搭設基礎為首層回填土，回填土分層夯填，壓實系數為0.9,夯實后宜在回填土上

2、鋪100厚石米墊層，地基承載力取85Kpa。第二節 編制依據為了保證本工程超高支模施工安全，根據廣東省建設工程高支模模板系統施工安全管理辦法以及建設部關于危險性較大工程安全專項施工方案編制及專家論證審查辦法的要求，加強施工安全的管理，按相關規定特編制本專項施工方案。方案編制計算依據如下：(1) 廣東省輕紡工業設計院的相關施工圖紙；(2) 建筑施工計算手冊（ISBN-7-11-04626-2 江正榮編著）；(3) 混筑土結構工程施工質量驗收規范（GB50204-2002）；(4) 建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范（JGJ130-2001）；第三節 施工準備31 技術準備在施工前進行圖紙會審及

3、完善施工組織設計方案這兩項工作，并組織施工人員認真學習施工圖紙、會審記錄、施工方案和施工規范等技術文件，做好三級安全技術交底工作，減少和避免施工誤差。32 物資準備（1） 材料準備確保材料質量合格，貨源充足，按材料進場計劃分期分批進場，并按規定地點存放，做好遮蓋保護。同時對各種進場材料進行抽檢試驗并附有新鋼管應有的產品質量合格證；其質量檢驗報告及其鋼管材質檢驗方法應符合現行國家標準金屬拉伸試驗方法（GB/T228）的有關規定，質量應符合現行國家標準碳素結構鋼（GB/T700）中Q235-A級鋼的規定。鋼管表面應平直光滑。不應有裂縫、結疤、分層、錯位、硬彎。毛刺、壓痕和深的劃道；鋼管外徑、壁厚、

4、端面等的偏差應符合規范的規定；鋼管必須涂有防不銹漆；新扣件應有生產許可證、法定檢測單位的測試報告和產品質量合證；舊扣件使用前應進行質量檢查，有裂縫、變型的嚴禁使用，出現滑絲大螺栓必須更換；新、舊扣件均應進行防銹處理，并對多次使用的受力材料必要的強度測度測試。（2） 機具準備根據施工機具需用量計劃，做好機械的租賃和購買計劃，并做好進場使用前的檢驗、保養工作，確保運轉正常。（3） 周轉材料準備：做好模板、鋼管支頂等周轉材料的備料工作，分批分期進場。33勞動力準備（1）根據開工日期和勞動力需要量計劃，組織工人進場，并安排好工人生活、水、電管線架設和安裝已完成，能夠滿足工程施工及工程管理、施工人員生活

5、的用水、用電需要。（2）做好施工人員進場的安全、質量、防火、文明施工等教肓工作，進行崗前培訓，對關鍵技術工種必須持證上崗，按規定進行三級安全技術交底，交低內容包括：施工進度計劃；各項安全、技術、質量保證措施；質量標準和驗收規范要求；設計變更和技術核定等。必要時進行現場示范，同時健全各項規章制度，加強遵紀守法教肓。第四節 支撐方案41模板及支撐架的材料選擇 支撐系統主要材料如下：（1）模板均采用915mm1830mm18mm(厚)膠合板；（2）木枋：統一采用8080mm木枋；（3）支撐系統：選用483.5mm鋼管及其配件；（4）縱橫水平拉桿、縱橫向剪刀撐：選用483.5mm鋼管及其配件；（5）墊

6、板：采用腳手架配套底托，墊板為兩條8080木枋并排墊放。42支撐系統的設計本工程的超高支模方案采用滿堂扣件式鋼管腳手架支撐系統。梁結構：梁下橫向均設置兩條立桿，2501400梁下立桿間距采用900mm (橫向) 1100mm（縱向），其他梁支撐立桿間距統一采用1100mm (橫向) 1100mm（縱向）。板：由于板跨較小，最大只有2.3m，故板下另設立桿，板荷載通過板下縱橫木枋傳至梁立桿上。 水平加固桿：縱橫設置，步距為1.8m。水平加固桿應頂至已澆筑混凝土的柱上，加強高支模的整體穩定性，要求超高部位水平拉桿每隔一道均與普通樓層支撐架拉結，條件允許的情況下與結構砼柱拉結。剪刀撐布置：在支架四邊

7、、主梁底兩側與中間每隔四排支架立桿設置縱橫向剪刀撐，由底至頂連續布置，在支架兩端及中間每隔四排立桿從頂層開始向下每隔2步設置一道水平剪刀撐。所有鋼管連接均采用配套扣件連接（其中立桿的連接必須采用對接，水平桿及剪刀撐的連接盡量采用對接）。支架頂部支撐采用可調頂托，立桿底托基底采用腳手架配套下托。頂托螺桿不宜超過300mm，底托螺桿不宜超過200mm。凡螺栓伸出長度超過規范要術時必須加設縱橫鋼管水平拉桿一道，其立桿承載力應按JGJ130-2001規范要術作相應折減。離地面200mm處設置縱橫掃地桿一道。墊板為兩條8080mm木枋并排墊放。基本布置圖見附圖所示。43模板系統的設計梁結構：梁底次龍骨采

8、用80mm80mm木方，間距300mm，主龍骨采用483.5的鋼管；梁側模內龍骨采用80mm80mm木方，間距250mm，梁高1400豎向設置2道14對拉螺栓，梁高800900豎向設置1道14對拉螺栓，縱向間距為500mm，外龍骨采用483.5的鋼管。板：板底次龍骨采用80mm80mm木方間距400mm，主龍骨采用483.5的雙鋼管。模板及支架系統的驗算也相應按以上兩種情況取最大截面（2501400、3009000、300800，板厚100、最大搭設高度（8.9m）分別進行穩定驗算。第五節 高支模的安裝51施工順序放出軸線及梁位置線、定好水平控制標高梁板頂架安裝架設梁底木枋龍骨于頂托上梁底模及

9、側模安裝架設板底木枋龍骨于頂托上樓板模板安裝梁板鋼筋綁扎鋪設梁板混凝土澆筑混凝土保養，達到規范要術的砼拆模強度拆模令經監理審批，同意拆模，拆下頂托拆除梁、板模板，清理模板拆除水平拉桿、剪刀撐及立桿樓面梁、板支撐系統采用扣件式鋼管組合而成。梁模板支撐的頂架采用垂直于梁軸線的布置方式，板模板支撐時采用平行于板短向而布置，并根據梁底及板底的高度組合拼裝。梁和樓板的腳手架跨距和間距應按實際荷載經設計確定。52支撐架搭設（1）安裝順序底座布置放縱橫水平掃地桿自角部起依次向兩邊豎立底層立桿，底端與水平掃地桿扣接固定，固定底層桿前應校核立桿的垂直度，每個方向裝設立桿后，隨既裝設第二層水平加固桿與立桿扣接固定

10、，校核立桿和水平桿符合要求后，按40-60N.m力矩用扳手擰緊扣件螺栓按上述要求依次延伸搭設直至第一步架完成，再全面檢查一遍構架質量，確保構架質量要求后再進行第二步水平桿安裝隨后按搭設進程及時裝設剪刀撐。（2）支撐系統安裝 1）支撐搭設前，工程技術負責人應按本施工方案要求向施工管理人員及工人班組進行詳細的安全技術交底，并簽字確認。 2）對鋼管、配件進行檢查和驗收，嚴禁使用不合格的鋼管及配件。 3）對工作面進行清理干凈，不得有雜物。 4）根據立桿平面布置圖要求放線定位，先彈出鋼管立桿位置，墊板、底座安放位置要準確，搭設時可采用逐排和層搭設的方法，并應隨搭隨設水平縱橫加固桿。 5）立桿底座，在砼面

11、墊80mm80mm雙木方。 6）水平桿與立桿扣接牢固，縱橫掃地桿離地面高度不大于200mm。 7）在支架四邊、主梁底兩側與中間每隔四排支架立桿設置一道縱向剪刀撐，由底至頂連續設置，在支架兩端及中間每隔四排立桿從頂層開始向下每隔2步（3米）設置一道水平剪刀撐。 8）腳手架立桿的垂直度控制，立桿的全部絕對偏差50mm，在腳手架高度段H內，立桿偏差的相對值小于H/600。 9）水平桿的接長應采用對接扣件，水平桿的對接扣件應交錯布置，兩根相鄰水平桿的接頭不宜設在同步同跨內，不同步或不同跨兩個相鄰接頭在水平方向的錯開距離大于500mm，各接頭中心至近主節點的距離不宜大于跨段的1/3。 10）立桿上的對接

12、扣件應交錯布置：兩根相鄰立桿的接頭不應設置在同步內，同步內隔一根立桿的兩個接頭在高度方向錯開的距離不宜小于500mm；各接頭中心至主節點的距離不宜大于步距的1/3。 11）立桿、可調托座應根據支撐高度設置。 12）立桿、水平桿及剪刀撐的布置應嚴格按要術布置。 13）模板承重架應與已澆注的砼墻或柱作為拉結節點，增強整體穩定性。 14）模板支架搭設完成后，必須自檢，再通過公司相關主管部門檢查合格后，經過監理、質監站驗收通過后，方可投入使用。53模板安裝 （1） 梁底、梁側模采用18mm膠合板，梁底平板模鋪枋木上，木枋擱置在頂托木上。 （2） 樓板模采用18mm膠合板，頂托用8080mm枋木，橫枋采

13、用8080mm枋木。 （3） 模板的安裝順序如下： （4） 梁模板的安裝 1） 先在柱上彈出軸線、梁位置線和水平控制標高線，按設計標高調整扣件式腳手架可調頂托的標高，將其調至預定的高度，然后在可調頂托上安放木方、固定木方后在其上安裝梁底龍骨。龍骨安裝完成后，用膠合板安裝梁底模板，并設計無具體要求時，起拱高度宜為跨度的1L/10003L/1000。主、次梁交接時，先主梁起拱，后次梁起拱。梁底模安裝后，再安裝側模、壓腳板及斜撐。 2）為了防止梁身不平直、梁底不平及下撓、梁側模炸模、局部模板嵌入柱梁間，拆除困難的現象，可采用如下措施： a、支模應遵守側模包底模的原則，梁模與柱模連接處，下料尺寸一般應

14、略為縮短。b、梁側模必須有壓腳板、斜撐，拉線通直將梁側模釘固。c、砼澆筑前，模板應充分用水澆透。砼澆筑時，不得采用使支撐系統產生偏心荷載的砼澆筑順序，泵送砼時，應隨澆隨平整，砼不得堆積在泵送管路出口處。（5） 樓面模板的安裝 首先通線，然后調整扣件式腳手架可調頂托的標高，將其調到預定的高度，在可調頂托托板上架設木方8080mm木枋作托梁，托梁固定后架設橫楞，然后在橫楞上安裝膠合板模板。鋪膠合板時，可從四周鋪起，在中間收口。若為壓旁時，角位模板應通線釘固。54驗收及拆除的批準程序 （1） 高支模安裝完畢后，通知公司相關部門進行驗收，并報監理單位、質監站進行驗收，驗收合格后才能綁扎鋼筋、澆筑混凝土

15、。 （2） 高支模拆除前，必須向監理單位申請拆模報告，監理單位簽字同意后方可拆模。55模板工程質量保證措施（1）模板及其支架須符合選材和材質的有關要求，同時還須符合下列規定：1）保證工程結構和構件各部分形狀尺寸和相互位置的正確。2）具有足夠的承載力、剛度和穩定性，并不致發生不允許的下沉和變形。3）構造簡單、裝拆方便。便于后繼工序的施工。4）模板內側要平整，接縫嚴密，接縫不應漏漿。5）模板的設計、制作和施工應符合國家現行標準的相應規定。配制木模板尺寸時，要考慮模板拼裝接合的需要，適當加長或縮短某一部位長度。6）模板應構造簡單，裝拆方便，并便于鋼筋的綁扎與安裝和混凝土的澆筑及養護等工藝要求。（2）

16、模板安裝須符合下列規定：1）模板安裝前應對操作人員進行技術交底。2）現澆鋼筋混凝土梁、板，模板應按設計要求起拱。當設計無具體要求時，當跨度等于或大于4m時，起拱高度宜為全路長度的1/10003/1000。3）采取分層分段支模的方法，安裝上層模板及其支架應滿足下列要求：下層樓板應具有姑受上層荷載的承載力或設加設支撐；上層支架的立柱應對準下層支架的立柱，并鋪設墊板；固定在模板上的預埋件和預孔洞均不得遺漏，安裝必須牢固，位置準確；注意控制模板安裝的偏差。4）模板工程完后要按照設計圖紙要求檢查軸線位置、相鄰標高關系、幾何尺寸、形狀、垂直度等，并仔細檢查各構件是否牢固，經質安員、技術員復核合格后方能澆筑

17、混凝土。在澆筑混凝土過程中派專人經常檢查。如發現變形、松動等現象，應及時修整牢固。5）模板安裝和預埋件、預留孔洞的允許偏差和檢驗方法必須符合有關規定。模板及其支架必須保證工程結構和構件各部分形狀尺寸和相互位置正確。 （3）模板支撐組裝完畢后應進行下列各項內容的驗收檢查，并必須符合本方案設計要求及規范要求：1）扣件式鋼管腳手架設置情況是否按本方案搭設：2）縱橫桿、掃地桿及斜撐等配置情況；3）底座、托頂螺旋桿伸出長度：4）限位銷等扣件牢固情況；5）墊木情況。（4）本工藝應具備以下主要質量記錄：1）模板檢驗批質量驗收記錄。2）模板分項工程質量驗收記錄。3）拆模申請報告。第六節 高支模的拆除6.1 支

18、頂、模板的拆除 （1）拆除順序：梁上頂托梁底木方梁底模板板上頂托板底木方板底模板縱橫水平拉桿剪刀撐支撐立柱下托座墊木。 （2） 本工程由于超支模體系面積較大，為保證高支模的穩定性以及混凝土結構的質量安全，要求超高支部位水平拉桿每隔一道均與普通樓層支撐架縱橫拉結，條件允許的情況下與結構砼拉結，要求混凝土必須達到規范要求的拆模強度才能整體拆除，以使荷載能安全向下傳遞至首層地基基礎上。 （3）支撐系統的水平縱橫桿、剪刀撐等不得隨意拆除。 （4）拆除每層支撐及模板前，應將該層混凝土試件送實驗室檢測，當試塊達到規定的強度達到了下表要求后，并呈報監理公司經監理工程師同意辦理書面手續并確認不再需要時，方可拆

19、除。砼拆模強度要求一覽表結構類型結構跨度設計強度標準值百分率（%）梁、拱、殼8m758m100板2m502m、8m758m100懸臂結構100注：“設計混凝土強度標準值”是指與設計強度等級相應的混凝土立方體抗壓強度標準值。 （5）側模拆除時的混凝土應能保證其表面及棱角不受損傷。 （6）拆除4m高度以上梁、柱、墻模板時，應搭設腳手架或操作平臺，設防護欄桿。拆除時逐塊拆除，不得成片松動、撬落或拉倒。 （7）拆除平臺、樓板的底模時，應設臨時支撐，防止大片模板墜落。拆立柱時，操作人員應站在待拆范圍以外安全地區拉拆，防止模板突然全部掉落傷人。 （8）嚴禁站在懸臂結構上面敲拆底模。嚴禁在同一垂直平面上操作

20、。 （9）嚴格控制模板及其支架拆除的順序。 （10）拆除腳手架支撐前，應清除高支模支撐上存留的零星物件等雜物。 （11）拆除腳手架支撐時，應設置警戒區和警戒標志，并由專職人員負責警戒。 （12）拆除模板和支頂時，先將腳手架可調頂托松下，用鋼釬撬動模板，使模板卸下，取下模板和木方，然后拆除水平拉桿、剪刀撐及腳手架。模板拆除后，要清理模板面，涂刷脫模劑。 （13）腳手架支撐的拆除應在統一指揮下，按后裝先拆、先裝后拆的順序及下列安全作業的要求運行； 1）腳手架支撐的拆除應從一端走向另一端、自上而下逐層地進行； 2）同一層的構配件和加固件應按先上而下，先外后里的順序進行。 3）通長水平桿，必須在腳手架

21、支撐拆卸到相關的鋼管時方可拆除。 4）工人必須站在臨時設置的腳手板上進行拆除作業，并按規定使用安全防護用品。5）拆除工作中，嚴禁使用榔頭等硬物擊打、撬挖，拆下的連接棒應放入袋內，交叉支撐應先傳遞至地面并放室內堆存。6）拆卸連接部件時，應先將鎖座上的鎖板與卡鉤上的鎖片旋轉至開啟位置，然后開始拆除，不得硬拉，嚴禁敲擊。62 模板的清理維修、存放 （1）模板清理維修 拆除后的模板運至后臺進行清理維修，將模板表面清理干凈，板邊刷封邊漆，堵螺栓孔，要求板面平整干凈，嚴重破損的予以更換。 （2）模板的堆放現場拆下的模板不要碼放，須修整的及時運至后臺。清理好的模板所放地點要高出周圍地面150mm，防止下雨時

22、受潮。現場拆下的模板不要碼放，須修整的及時運至后臺。清理好的模板所放地點要高出周圍地面150mm，防止下雨時受潮。 （3）模板拆除成品保護要求； 1）拆模時不得用大錘硬砸或撬棍硬撬，以免損傷混凝土表面和楞角。 2）堅持每次使用后清理板面。 3）按樓板部位層層復安，減少損耗。 4）材料應按編號分類堆放。 5）對已完成的混凝土樓面應加以保護，工人不得將材料用力拋擲向樓面。第七章 高支模施工的安全管理71 高支模系統施工管理機構為了高支模施工能安全、高效的進行，決定成立高支模施工專項管理小組：組員：楊遠康、曹金明72 高支模的安全管理措施 （1）經本項目部項目經理和技術負責人對本工程存在的實際問題做

23、了充分的分析后，決定采用扣件式鋼管腳手架。 （2）施工現場安全責任人負責施工全過程的安全工作，應在高支模搭設、拆除和混凝土澆筑前向作業人員進行安全技術交底。 （3）對鋼管、配件、加固件等應進行檢查驗收，嚴禁使用不合格的材料。 （4）搭拆腳手架支撐必須由專業架子工擔任，并按現行國家標準特種作業人員安全技術考核管理規劃（GB5036）考核合格，持證上崗。搭設腳手架支撐時工人必須戴安全帽，穿防滑鞋，系安全繩。 （5）支模完畢，經施工主管組織有關人員驗收合格后，方能進行鋼筋安裝。 （6）高支模施工現場作業人員不得從支撐系統上爬下，應從外排柵進入工作面。 （7）高支模搭設、拆除和砼澆筑期間，無關人員不得

24、進入支模底下，并由安全員在現場監護。 （8）支撐系統安裝應自一端向另一端延伸，自下而上按步架設，并逐層改變搭設方向，不得相對進行，以免結合處錯位，難于連接。 （9）水平加固桿、剪刀撐安裝應符合構造要求，并與支撐系統的搭設同步進行。 （10）可調底座、頂托處采用措施防止被砂漿、水泥漿等污物填塞螺紋。 （11）泵送混凝土時，應隨澆、隨搗、隨平整，混凝土不得堆積在泵送管路出口處， （12）應避免裝卸物料對模板支撐或腳手架產生偏心、振動和沖擊。 （13）水平加固桿、剪刀撐不得隨意拆卸，因施工需要臨時局部拆卸時，施工完畢后應立即恢復。 （14）操作層（樓層）上施工荷載應符合設計要求，不得超載，不得在腳手

25、架支撐上集中堆放模板、枋木、鋼筋等物件。嚴禁在腳手架支撐上拉纜風繩或固定、架設砼泵、泵管及起重設備等。 （15）在頂架搭設過程中要實行嚴格的監控，由專職施工員進行現場指揮監督，隨時糾正可能出現的質量安全隱患，搭設前要進行班前安全技術交底，搭設完畢后進行自檢，若發現有松動。傾斜、彎曲。不牢固等現象，必須及時進行整改，整改有困難的，要有可行的加固方案方可施工。 （16）高支模安裝完畢后，通知公司相關部門進行驗收，并報監理單位、質監站進行驗收，驗收合格后才能綁扎鋼筋，澆筑混凝土。 （17）在澆筑砼前重點檢查、巡查的部位： 1）桿件的設置和連接、掃地桿、支撐、剪刀撐等構件是否符合要求。 2）地基是否積

26、水、底座是否松動。 3）鋼管、剪刀撐等桿件是否有變形的現象。 4）安全防護措施是否符合規范要術。 （18）在澆筑頂板砼過程中，支架下面要安裝照明燈，在安全員的監督下，派木工進行巡查，負責檢查模板、支頂，若發現異常，立即停止澆筑砼，并及時組織人員進行加固處理，保證澆筑工作正常進行。泵送砼時，應隨澆、隨搗、隨平整，砼不得堆積在泵送管道出口處、 （19）支撐架在使用過程中，嚴禁拆除任何桿件或零配件，如防礙作業需拆除個別桿件時，需經技術負責人同意并采取可靠后方可拆除，作業完成后，馬上復原。 （20）拆除時應采用先搭后拆，后搭先拆的施工順序。 （21）拆除模板支撐時應采用可靠安全措施，嚴禁高空拋擲。 （

27、22）施工現場帶電線路，如無可靠絕緣措施，一律不準與支架接觸。 （23）設立支架維護小組，對拆下的鋼管及配件應及時清除桿件及螺紋的沾污物，并加油保養，對受損傷、變形的構件應及時修理，按品種、規格分類整理存放，妥善保管。 （24）混凝土澆筑過程中派專人監管，嚴禁閑雜等無關人員進入支撐架內。第八章 監測措施（1）班組日常進行安全檢查，項目部每周進行安全檢查，分公司每月進行安全檢查，所有安全檢查記錄必須形成書面材料。（2）高支模日常檢查，巡查重點部位：1）桿件的設置和連接、連墻件、支撐、剪刀撐等構件是否符合要求。2）地基是否積水，底座是否松動，立桿是否懸空。3）連接扣件是否松動。4）架體是否有不均勻

28、的沉降、垂直度。5）施工過程中是否有超載現象。6）安全防護措施是否符合規范要求。7）支架與桿件是否有變形的現象。（3）支架在承受六級大風或大暴雨后必須進行全面檢查。（4）監測點布設在支架邊角位置及中間按每隔15m間距設置監測剖面。每個監測剖面應布置不少于2個支架水平位移和立桿變形監測點、3個支架沉降觀測點。監測儀器精度應滿足現場監測要求，并設變形監測報警值。（5）監測頻率：在澆筑混凝土的過程中應實施實時監測，一般監測頻率不宜超過2030分鐘一次。在砼初凝前后及砼終凝前后也應實施實時監測，監測時間可根據現場實際情況進行調整。監測時間應控制在高支模使用時間至砼終凝后?？奂戒摴苣_手架高支模搭設允許

29、偏差及監測變形預警值序號項目搭設允許偏差變形預警值檢查工具1立桿鋼管彎曲3mL4m4mL6.5m12mm20mm/2水平桿、斜桿的鋼管彎曲L6.5m30mm/3 立桿垂直度全高絕對偏差50mm10mm經緯儀及鋼板尺4立桿腳手架高度H內相對值H/60018mm吊線和卷尺5支架沉降觀測10mm8mm水準儀6支架水平位移/10mm經緯儀及鋼板尺(6)當監測數據超過上表預警值時必須立即停止澆筑砼，疏散人員，并進行加固處理。第九節 針對澆搗砼輸送制定的安全措施 9.1 施工部署 本工程全部采用商品混凝土，現場布置專業的混凝土輸送泵，混凝土從低處向高處分層澆搗，澆搗作業安排在白天且天氣晴朗時進行，各專業負

30、責人及施工員。質安員跟班作業，負責檢查督促，同時做好各方協調工作。9.2 施工方法（1）準備工作1）鋼筋的隱蔽工作已經完成，并已核實預埋件、線管、孔洞的位置、數量固定情況無誤。2）模板的預檢工作已經完成，模板標高、位置、尺寸準確符合設計要求，支架穩定，支撐和模板固定可靠，模板拼縫嚴密，符合規范要求。3）由商品混凝土攪拌站試驗室確定配合比及外加劑用量。4）混凝土澆筑前組織施工人員進行方案的學習，由技術部門講述施工方案，對重點部位單獨交底，設專人負責，做到人人心中有數。5）澆筑混凝土用架子、走道及工作平臺，安全穩固，能夠滿足澆筑要求。6）混凝土澆筑前，仔細清理泵管內殘留物，確保泵管暢通，仔細檢查井

31、字架加固情況。（2）混凝土澆筑和振搗一般要求：混凝土澆筑采用地泵由低處向高處澆搗。1）本工程砼一次澆筑完畢，每一條梁砼應連續澆筑。如必須間歇，間歇時間應盡量縮短，并在下層混凝土初凝前：將上層混凝土澆筑完畢。砼澆筑速度應控制在2.5m3/h。2）澆筑混凝土時設專人看模，經常觀察模板、支架、鋼筋。預埋件和預留孔洞的情況，當發生變形移位時立即停止澆筑，并在已澆筑的混凝土初凝前修整完好。3）使用30或50插入式振搗棒要快插慢拔，插點呈梅花形布置，按順序進行，不得遺漏。移動間距不大于振搗棒作用半徑的1.5倍（50棒應為52.5cm,取50cm;30棒應為40.5cm,取40cm），振搗上一層時插入下一層

32、混凝土5cm以消除兩層間的接縫。振搗時間以混凝土表面出現浮漿及不出現氣泡、下沉為宜。4）梁分層（厚度為400mm）澆筑，當達到板底位置時即與板的混凝土一起澆筑，隨著階梯形的不斷延展，則可連續向前推進，傾倒混凝土方向與澆筑方向相反。當澆筑至梁截面的3/4高時，應加強對支頂變形的監控。5）梁側及梁底部位要用30或50插入式振搗棒振搗密實，振搗時不得觸動鋼筋和預埋件。梁、柱節點鋼筋較密時要用小直徑振搗棒振搗，并加密振點、澆筑板的混凝土虛鋪厚度要略大于板厚，振搗完后用 1.54m刮尺刮平。6）砼澆筑應垂直于主梁，再向兩邊澆搗，或垂直于主梁由梁的任一端向中部同時澆搗。嚴禁從垂直主梁一端向另一端澆搗的方式

33、施工。7）泵送砼應隨澆、隨搗、隨平整，砼不得堆積在泵管口附近。（3）混凝土養護：1）澆筑完梁、板后在12小以內對混凝土加以覆蓋并保濕養護。2）養護時間不少于14d。（4）試塊應以600同條件養護為主，同時還要制作28d標準養護及備用試塊。同條件試塊置于現場帶篦加鎖鐵籠中做好標識同條件養護。（5）質量要求1）商品混凝土要有出廠合格證，混凝土所用的水泥、骨料、外加劑等必須符合規范及有關規定要求，使用前檢查出廠合格證及有關試驗報告。2）混凝土的養護和施工縫處理必須符合施工質量驗收規范及本方案的要求。3）混凝土強度的試塊取樣、制作、養護和試驗要符合規定。4）混凝土振搗密實，不得有蜂窩、孔洞、露筋、縫隙

34、、夾渣等缺陷。5）預留洞寬度大于1m的洞底，在洞底平模處開振搗口和觀察口，避免出現缺灰或漏振現象。6）鋼筋、模板工長跟班作業，發現問題及時解決，同時設專人檢查鋼筋、模板。7）澆筑前由專人經常注意天氣變化，如有大雨緩時開盤并及時通知攪拌站。8）澆筑時要有專門的清理人員和抹面人員。樓面板必須用1.52.5m刮尺刮平。9）做好混凝土澆筑記錄。10）每次開始澆砼前必須做好開盤鑒定，項目部技術人員與攪拌站技術人員同時簽認后方可開始，并且隨機抽查混凝土配合比情況和坍落度情況。第十節 安全文明施工措施10.1 預防坍塌事故主要因素是設計出錯、不按方案施工及材料不合要求造成，根據以往經驗，采取以下措施： （1

35、）模板作業前，按設計單位要求，根據施工工藝、作業條件及周邊環境編制施工方案，單位技術負責人審批簽字，項目經理組織有關部門驗收，經驗收合格后簽字后，方可作業。 （2）模板支撐采用鋼支撐材料作支柱。支撐立柱基礎應牢固，并按設計計算嚴格控制模板支撐系統的沉降量。支撐立柱基礎為泥土地面時，應要采取有效的排水措施，對地面平整夯實，并加設滿足支撐承載力要求的墊板后，方可用以支撐方柱。斜支撐和立柱應牢固拉接，形成整體。 （3）模板作業時，指定專人指揮、監護、出現位移、開裂及滲漏時，必須立即停止施工，將作業人員撤離作業現場，待險情排除后，方可作業。 （4）板面堆放模板時，嚴格控制數量、重量，防止超載。 （5）

36、裝釘樓面模板，在下班時對鋪好而來不及釘牢的定型模板或散板等拿起堆放穩妥，以防事故發生。 （6）拆模間歇時，應將已活動的模板、拉桿、支撐等固定牢固。嚴防突然掉落、倒塌傷人。102 預防高空墜落事故的安全技術措施 （1）對從事高處作業人員要堅持開展經常性安全宣傳教育和安全技術培訓，使其認識掌握高處墜落事故規律和事故危害，牢固樹立安全思想和具有預防、控制事故能力，并要做到嚴格執行安全法規，當發現自身或他人有違章作業的異常行為，或發現與高處作業相關的物體和防護措施有異常狀態時，要及時加以改變使之達到安全要求，從而為預防、控制高處墜落事故發生。 （2）高處作業人員的身體條件要符合要求。如；不準有高血壓病

37、、心臟病、貧血、癲癇病等不適合高處作業的人員從事高處作業 ；對疲勞過度、精神不振和思想情緒低落人員要停止高處作業；嚴禁酒后從事高處作業。 （3）高處作業人員的個人著裝要符合安全要求。如：根據實際需要配備安全帽、安全帶和有關勞動保護用品；不準穿高跟鞋、拖鞋或赤腳作業；如果是懸空高處作業要穿軟底防滑鞋。不準攀爬腳手架或乘運料井字架吊籃上下，也不準從高處跳上跳下。 （4）要按規定要求支搭各種腳手架。腳手板要鋪嚴，板頭、排木要綁牢，不準留探頭板。 （5）要按規定要求設置安全網，凡4m以上建筑施工工程，在建筑的首層要設一道36m寬的安全網，施工層采用立網做防護時，應保證立網高出建筑物1m以上，而且立網要

38、搭接嚴密。并要保證規格質量，使用安全可靠。嚴禁在高空將材料或工具隨處拋擲。 （6）要切實做好洞口處的安全防護。 （7）在操作面下1.5m處拉設白色兜底粗網或者鋪密竹。 （8）使用高凳和梯子時，單梯只許上1人操作，支設角度以6070為宜，梯子下腳要采取防滑措施，支設人字梯時，兩梯夾角應保持40,同時兩梯要牢固，移動梯子時梯子上不準站人。使用高凳時，單凳只準站1人，雙凳支開后，兩凳間距不得超過3m。如使用較高的梯子和高凳時，還應根據需要采取相應的安全措施。 （9）在沒有可靠的防護設施時，高處作業必須系安全帶，否則不準在高處作業。同時安全帶的質量必須達到使用安全要求，并要做到高掛低用。 （10）登高

39、作業前，必須檢查腳踏物是否安全可靠，如腳踏物是否有承重能力；木電桿的根部是否腐爛。 （11）不準在六級強風或大雨、雪、霧、天氣從事露天高處作業。另外，還必須做好高處作業過程中的安全檢查工作，如發現人的異常行為、物的異常狀態，要及時加以排除，使之達到安全要求，從而控制高處墜落事故發生。10.3 文明施工措施 （1）所有施工人員進入施工現場必須遵守安全文明施工的有關規定，嚴格按照安全技術操作規程進行操作。并必須于施工前對施工班組進行三級安全教育，經考核合格后，方準許進場施工。 （2）支模過程中應遵守安全操作規程，如遇中途停歇，應將就位的支頂、模板聯結穩固，不得空架浮擱。安裝模板時應搭設工作平臺，并

40、于其下1.5m處拉設兜底網。 （3）拆模間歇時應將松開的部件和模板運走，防止墜下傷人。拆模時應搭設腳手架，拆樓層外邊的模板時應設腳手架或在拆除層的下邊支挑安全網，防止高空墜落和防止模板向外倒跌。 （4）平模存放時，必須滿足地區條件要求的自穩角，兩塊模板應采用板面對板面的存放方法，長期存放應將模板聯成整體，對沒有支撐或自穩角不足的大模板，應存放在專用的堆放架上，或者平臥堆放，嚴禁靠放到其他模板或構件上，以防下腳滑移傾翻傷人。 （5）模板起吊前，應把吊車的位置調整適當，并檢查吊裝用繩索、卡具及每塊模板上的吊環是否牢固可靠，然后將吊鉤掛好，拆除臨時支撐，穩起穩吊，防止模板大幅度擺動或碰倒其他模板。

41、（6）組裝時，應及時用卡具或螺栓將相鄰模板連接好，防止傾倒，安裝外板時，必須待懸挑扁擔固定，位置調整好后，方可摘鉤。 （7）模板安裝時，應先內后外，單面模板就位后，用工具將其支撐牢固。雙面板就位后，用拉桿和螺栓固定，未就位和未固定前不得摘鉤。 （8）里外角模和臨時摘掛的面板與大模板必須連接牢固，防止脫開和斷裂墜落。第十一節 應急救援預案在高支模區域內施工極可能發生高空墜落、模板坍塌、物體打擊等重大傷亡事故。本預案針對梁板高支模施工可能發生的高空墜落、模板坍塌、物體打擊、觸電、火災等緊急情況的應急準備和響應。火警：119 公安：110 醫療：120 交通：12211.1應急救援機構 項目部應急救

42、援小組成員名單及聯系電話為：組員：楊遠康、曹金明112應急救援機構職責 （1）負責制定事故預防工作相關部門人員的應急救援工作職責。 （2）負責突發事故的預防措施和各類應急救援實施的準備工作，統一對人員，材料物資等資源的調配。 （3）進行有針對性的應急救援應變演習，有計劃區分任務，明確責任。 （4）當發生緊急情況時，立即報告公司相關主管部門并及時采取救援工作，盡快控制險情蔓延，必要時，報告當地部門，取得政府部門的幫助。113 應急救援工作程序 （1）當事故發生時小組成員立即向組長匯報，由組長立即上報公司，必要時，匯報當地有關部門，以取得政府部門的幫助。 （2）由應急救援小組組織項目部全體人員投入

43、事故應急救援搶險工作中，盡快控制險情蔓延，并配合、協助事故的處理調查工作。 （3）事故發生時，組長示在現場時，由在現場的其他組員作為臨時負責人指揮安排。 （4）事故發生時，應急救援小組立即組織營救受害人員，組織撤離或者采取其他措施保護危害區域內的其他人員。搶救受害人是應急救援的首要任務，在應急救援行動中，快速、有序、有效地實施現場急救與安全轉送傷員降低傷亡率，減少事故的損失。 （5）事故發生后迅速控制危險源，對事故造成的危害進行監測、測定事故危害區域、危害性質及危害程度。做好現場清潔工作，消除危害后果。查清事故原因，查明人員傷亡情況，協助上級部門對事故調查。 （6）項目部指定專人負責事故的收集

44、、統計、審核和上報工作，并嚴格遵守事故報告的真實性和時效。11.4 應急救援裝備應急救援裝備包括值班電話、報警電話、無線對講機、滅火器材、消防專用水管、消防水池、防毒面具、應急藥箱、擔架、抽水機及切割機等。115應急救援措施（1）物體打擊急救措施 當發生物體打擊事故后，搶救的重點放在對顱腦損傷、胸部骨折和出血上進行處理， 1）發生物體打出事故，應馬上組織搶救傷者脫離危險現場，以免再發生損傷。 2）在移動昏迷的顱腦損傷傷員時，應保持頭、頸、胸在一直線上，不能任意旋曲。若伴頸椎骨折，更應避免頭頸的擺動，以防引起頸部血管神經及脊髓的附加損傷。 3）觀察傷者的受傷情況、受傷部位、傷害性質，如傷員發生休

45、克，應先處理休克。遇呼吸、心跳停止者，應立即進行人工呼吸，胸外心臟擠壓。處于休克狀態的傷員要讓其安靜，保暖、平臥、少動，并將下肢抬高約20,盡快送醫院進行搶救治療。 4）出現顱腦損傷，必須維持呼吸道通暢?；杳哉邞脚P，面部轉向一側，以防舌根下墜或分泌物、嘔吐物吸人，發生喉阻塞。有骨折者，應初步固定后再搬運。 遇有凹陷骨折、嚴重的顱底骨折及嚴重的腦損傷癥狀出現，創傷處用消毒的紗布或清潔布等覆蓋傷口，用繃帶或布條扎后，及時送就近有條件的醫院治療。 5）防止傷口污染。在現場相對清潔的傷口，可用浸有雙氧水的敷料包扎；污染較重的傷口，可簡單清除傷口表面異物，剪除傷口周圍的毛發，但切勿拔出創口內的毛發及異

46、物、凝血塊或碎骨片等，再用浸有雙氧水或抗生素的敷料包扎創口。 6）在運送傷員到醫院就醫時，昏迷傷員應側臥或仰臥偏頭，以防止嘔吐后誤吸。對煩燥不安者可因地置宜地予以手足約束，以防傷及開放傷口。脊柱有骨折者應用硬板擔架運送，勿使脊柱扭曲，以防途中顛簸使脊柱骨折或脫位加重，造成或加重脊髓損傷。（2）高空墜落急救措施 當發生高處墜落事故后，搶救的重點放在對休克、骨折、和出血上進行處理。1）發生高處墜落事故，應馬上組織搶救傷者，首先觀察傷者的受傷情況、部位、傷害性質，如傷員發生休克，去除傷者身上的用具和口袋中的硬物。遇呼吸、心跳停止者，應立即進行人工呼吸，胸外心臟擠壓。處于休克狀態的傷員要讓其安靜、保暖

47、、平臥、少動，并將下肢抬高約20，盡快送醫院進行搶救治療。在搬運和轉送過程中，頸部和軀干不能前屈或扭轉，而應使脊柱伸直，絕對禁止一個抬肩一個抬腿的搬法，以免發生或加重截癱。 2）出現顱腦損傷，必須維持呼吸道通暢。昏迷者應平臥，面部轉向一側，以防舌根下墜或分泌物、嘔吐物吸人，發生喉阻塞。有骨折者，應初步固定后再搬運。 遇有凹陷骨折、嚴重的顱底骨折及嚴重的腦損傷癥狀出現，創傷處用消毒的紗布或清潔布等覆蓋傷口，用繃帶或布條包扎后，及時送就近有條件的醫院治療。 3）頜面部傷員首先應保持呼吸道暢通，摘除義齒，清除移位的組織碎片、血凝塊、口腔分泌物等，同時松解傷員的頸、胸部鈕扣。若舌已后墜或口腔內異物無法

48、清除時，可用12號粗針穿刺環甲膜，維持呼吸，盡可能早作氣管切開。 4）發現脊椎受傷者，創傷處用消毒的紗布或清潔布等覆蓋傷口，用繃帶或布條包扎。搬運時，將傷者平臥放在帆布擔架或硬板上，以免受傷的脊椎移位、斷裂造成截癱，招致死亡。搶救脊椎受傷者，搬運過程嚴禁只抬傷者的兩肩與兩腿或單肩背運。 5）發現傷者手足骨折，不要盲目搬運傷者。應在骨折部位用夾板把受傷位置臨時固定，使斷端不再移位或刺傷肌肉。神經或血管。固定方法：以固定骨折處上下關節為原則，可就地取材，用木板、竹片等。 6）復合傷要求平仰臥位，保持呼吸道暢通，解開衣領扣。 7）周圍血管傷，壓迫傷部以上動脈干至骨骼。直接在傷口上放置厚敷料，繃帶加壓

49、包扎以不出血和不影響肢體血循環為宜，做好標記，注明上止血帶時間。 遇有創傷性出血的傷員，應迅速包扎止血，使傷員保持在頭低腳高的臥位，并注意保暖。正確的現場止血處理措施是：創傷局部妥善包扎，但對疑顱底骨折和腦脊液漏患者切忌作填塞，以免導致顱內感染。 a.一般傷口小的止血法：先用生理鹽水（0.9%NaCl溶液）沖洗傷口，涂上紅汞，然后蓋上消毒紗布，用繃帶較緊地包扎。 b.加壓包扎血法；用紗布、棉花等做成軟墊，放在傷口上再加包扎，來增強壓力而達到止血。 c.止血帶止血法：選擇彈性好的橡皮管、橡皮帶或三角巾、毛巾、帶狀布條等，上肢出血結扎在上臂以上1/2處（靠近心臟位置），下肢出血結扎在大腿上1/3處

50、（靠近心臟位置）。結扎時，在止血帶與皮膚之間墊上消毒紗布棉墊。每隔25-40min放松一次，每次放松0.5-1min。 動用最快的交通工具或其他措施，及時把傷者送往鄰近醫院搶救，運送途中應盡量減少顛簸，同時，密切注意傷者的吸呼、脈搏、血壓及傷口的情況。（3）坍塌事故急救措施 1）應急救援領導小組負責應急搶救工作的統一領導和組織實施，指揮現場搶險隊伍，迅速組建、調集搶險及救護隊伍。 2）發現事故預兆后，立即停止作業，迅速組織人員撤離作業場所。應急救援組應根據情況迅速制定有效的搶救、搶險措施后，以最快的速度實施搶險。同時要密切監測事故周圍建筑、道路、地下水等的發展情況，以便根椐情況調整和實施新的搶

51、救措施，并迅速疏散影響范圍內的所有人員。 3）分析事故坍塌的影響范圍，迅速組織疏散人員撤離事故現場，并組織人員建立警戒區域，不讓無關人員進入事故影響范圍。 4）當發生坍塌事故后，最早發現者或目擊者應立即大聲呼救，并根據情況可立即采取正確方法施救，向項目部有關人員報告或報警。 5）項目部應急小組應迅速判斷事故發展狀態和現場情況，采取正確方法施救，判斷清楚被掩埋人員位置后，立即組織人員全力挖掘。 6）在救護過程中要防止二次土方坍塌傷人，擴大傷害范圍，必要時要先對危險的地方采取一定的防護措施。 7）急救人員按照有關救護知識，立即搶救出來的傷員，在等待醫生救治或送往醫院搶救過程中，不要停止和放棄施救，

52、如采用人工呼吸，清洗包扎或輸氧急救等。 8）當現場不具備搶救條件時，應立即向社會求救。（4）觸電事故急救措施 1）當事故發生后現場有關人員首先要盡快使觸電者脫離電源，并應防止觸電者二次觸電或搶救者觸電。 2）隔離電源方法：斷開電源開頭； 使用絕緣物（如干燥的竹枝、木枝）隔離或挑開電源或帶電體； 用導電體使電源接地或短路，迫使漏電保護器和短路保護器跳閘而斷開電路。 3）搶救方法； 口對口、口對人工呼吸法：（停止呼吸者） A、使觸電者頭部盡量后仰，鼻孔朝天。解開領口和衣服，仰臥在比較堅實（如木板、干燥的泥地等）的地方。 B、一只手捏緊鼻孔，另一只手掰開嘴巴（如果掰不開嘴巴，可用口對鼻人工呼吸法貼鼻

53、吹氣）。 C、深吸氣后，緊貼嘴巴或鼻孔吹氣，一般吹二秒，放松三秒。 D救護人換氣時放松觸電者的嘴和鼻，讓其自然呼吸。 胸外心臟壓法（心臟跳動停止者） A、解開觸電者的衣服，讓其仰臥在地上或硬板上。B、救護人員騎跪在其腰部兩側，兩手相送，手掌根部放在心口稍高一點的地方，即放在胸骨下三分之一至三分之一處。 C、掌根用力垂直向下擠壓，壓出心臟里面的血液。對成人應壓陷3-4cm，以每分鐘擠壓60次為宜。 D、擠壓后，掌根迅速全部放松，讓其胸部自動復原，血又充滿心臟，放松時掌根不必完全離開胸膛。 如果觸電者心臟停止跳動和呼吸都停止了，人工呼吸法和胸外心擠壓法要同時交替進行。人工呼吸和胸外心臟擠壓法要堅持

54、不斷，切不可輕率中止。如不可輕率中止，如果觸電者身上出現身體僵冷或尸斑，經醫生作出無法救治的診斷后方可停止搶救。（5）火災事故急救措施1）事故發生后，最早發現者應迅速向事故現場負責人報告，并迅速切斷事故現場的電源。 2）事故現場負責人接到報告后，一邊組織現場人員撲救，盡力控制火勢漫延，疏散人員，爆炸事故應迅速朝壓力容器噴水，并轉移臨近的易燃易爆物品到安全地方；一邊向當地公安消防部門報警，同時向公司應急救援指揮部報告。 3）發生火災時，如有人員被火圍困，要立即組織力量搶救，應堅持救人第一，救人重于救火的原則，救人是火場上的首要任務。 火場區尋人方法：主要有大聲呼喚和深入內部尋找兩種。進入火場救人

55、，要選擇最近、最安全的通道，如通道被堵塞可迅速破門窗或墻壁；遇有火場煙霧較濃、視線不清時，可以爬行前進，并采取呼喊、查看、細聽。觸摸等方法尋找被困人員。深入火場尋人，要注意在出入口通道、走廊、門窗邊、床上床下、墻角、櫥柜、桌下等容易掩的地方發現人員。救人時應注意安全，進入火場區要帶手電和繩子，火場煙霧彌漫，沒有防毒面具，可用濕毛巾捂嘴，防止中毒?？捎妹薇?、毯子浸水后蓋在身上，防止灼傷。 火場救人方法：應根據火勢對人的威脅程度和被救者的狀態來確定。對神志清醒的人員，可指定通道，引導他們自行脫離險區；對在煙霧中迷失方向的人員，可指派專人護送出險區；對傷殘人員或不能行走的老人、兒童，要把他們背、抱或

56、抬出火場，當搶救的正常通道被隔斷進，應利用安全繩、梯等將人救出。 4）火場疏散物資是減少火災損失，控制火勢，防止蔓延的有效方法。首先要及時疏散受火災威脅的易燃易爆物品及壓縮氣體鋼瓶等而下之，對不能移動的上述物品，要集中一部分水槍均勻地冷卻其外壁，降低其溫度；其次要疏散重要文件、資料和貴重設備及物品等，并把疏散出來的物資集中存放到安全地點，指定專人看管，防止丟失，被竊或壞人乘機破壞。人員、物質疏散后應在指定地點集中清點，并查明有關情況，及時向指揮部報告。第十二節 高支模驗算書12.1支模方案的計算說明 木枋彈性模量E=9000N/mm2 夾板彈性模量E=9000N/mm2 木材抗彎強度設計值取1

57、3N/mm2 木材抗剪強度取設計值1.3N/mm2木材容許撓度1/250截面慣性矩I=bh3/12 截面抵抗矩W=bh2/6梁分別按最大截面250mm1400mm、300mm900mm、300mm800mm，板厚100mm，支板高度8.9m（考慮梁兩側樓板）進行模板及支架系統穩定驗算；側模分別按1400mm（設置2道14對拉螺栓）、900mm（設置1道14對拉螺栓）分別進行模板系統穩定驗算；樓板按最大板厚100mm,支模高度8.9m進行模板及支架系統穩定驗算。122 梁（截面250mm1400mm）模板及支架驗算梁模板支架搭設高度為8.9m,考慮兩邊樓板的荷載影響，其支模高度按8.9m驗算。以

58、截面250mm1400mm進行驗算，基本尺寸為：梁截面BD=250mm1400mm,板厚100mm,梁支撐立桿的縱距（跨度方向）1=0.9m,橫距h=1.80米，梁底設2道承重立桿。橫枋采用8080mm木枋間距為300mmm，頂托梁采用483.5的雙鋼管。梁模板支撐架立面見附圖。計算中考慮梁兩側部分樓板混凝土荷載以集中力方式向下傳遞。集中力大小為F=1.225.1000.1001.0250.300=0.927KN。采用的鋼管類型為483.5。一、模板面板計算面板為受彎結構，需要驗算其抗彎強度和剛度、模板面板的按照三跨；連續梁計算。靜荷載標準值 q1=25.5001.4000.2500.3500

59、.250=9.012KN/m活荷載標準值 q2=2.0000.250=0.500KN/m面板的截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為：本算例中，截面慣性矩和截面抵抗矩W分別為： W=25.001.801.80/6=13.50cm3； I=25.001.801.801.80/12=12.15cm4 (1)抗彎強度計算 F=M/Wf 其中f 面板的抗彎強度計算值（N/mm2）； M 面板的最大彎距（N.mm）； W 面板的凈截面抵抗矩；f 面板的抗彎強度設計值，取13.00N/mm2； M=0.100q12 其中q 荷載設計值（KN/m）；經計算得到 M=0.100(1.29.0121.40.500)

60、0.300經計算得到面板抗彎強度計算值 f=0.10410001000/13500=7.677 N/mm2 面板的抗彎強度驗算 ff,滿足要求?。?）抗剪計算 T=3Q/2bhT 其中最大剪力 Q=0.600(1.29.0121.40.500) 0.300=2.073KN截面抗剪強度計算值 T=32073.0/(2250.00018.000)=0.691 N/mm2 截面抗剪強度設計值 T=1.30 N/mm2 抗剪強度驗算TT,滿足要求！ （3）撓度計算 V=0.677ql4/ 100EI v=1/250 面板最大撓度計算值 v=0.6779.0123004/(1009000121500)=

61、0.452mm面板的最大撓度小于300.0/250,滿足要求！二、梁底次龍骨的計算 作用荷載包括梁與模板自重荷載，施工荷載等。1 荷載的計算： （1）鋼筋混凝土梁自重（KN/m）： q1=25.5001.4000.300=10.710KN/m (2) 模板的自重線荷載（KN/m）： q2=0.3500.300(21.4000.250)/0.250=1.281KN/m (3) 活荷載為振倒混凝土時產生的荷載（KN）：經計算得到，活荷載標準值P1=2.0000.2500.300=0.150KN均布荷載 q=1.210.7101.21.281=14.389 KN/m集中荷載 P=1.40.150=0

62、.210KN經過計算得到從左到右各支座力分別為： N1=2.831KN N2=2.831KN經過計算得到最大彎矩經過計算得到最大支座 P=2.831KN經過計算得到最大變形 V=2.5mm木方的截面力學參數為本算例中，截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為：W=8.008.008.00/6=85.33cm3I=8.008.008.008.00/12=341.33 cm4（1）木方抗彎強度計算抗彎計算強度 f=0.994106/85333.3=11.65N木方的抗彎計算強度小于13.0N/mm2，滿足要求?。?）木方抗剪計算截面抗剪強度必須滿足： T=3Q/2bhT截面抗剪強度計算值 T=32.830

63、/(28080)=0.663N/mm2截面抗剪強度設計值 T=1.30 N/mm2木方的抗剪強度計算滿足要求?。?）木方撓度計算最大變形 v=2.5mm木方的最大撓度小于900.0/250，滿足要求！三、梁底主龍骨計算托梁按照集中與均布荷載下多跨；連續梁計算。均布荷載取托梁的自重q=0.092 KN/m經過計算得到最大彎矩經過計算得到最大支座 F=9.389KN經過計算得到最大變形 V=0.9mm頂托梁的截面力學參數為截面抵抗矩 W=10.16cm3截面慣性矩 I=24.38cm4（1）頂托抗彎強度計算抗彎計算強度 f=0.806106/1.05/10160.0=75.55N/mm2頂托梁的抗

64、彎計算強度小于215.0 N/mm2，滿足要求?。?）頂托梁撓度計算最大變形 V=0.9mm頂托梁的最大撓度小于900.0/400，滿足要求！四、立桿的穩定性計算立桿的穩定性計算公式s=N/Af其中N 立桿的軸心壓力設計值，它包括： 橫桿的最大支座反力 N1=90.39KN(已經包括組合系數1.4) 腳手架鋼管的自重 N2=1.20.1298.900=1.379KN N = 9.3891.379=10.768KN 軸心受壓立桿的穩定系數，由長細比h0/i查表得到；i 計算立桿的截面回轉半徑（cm）；i=1.58A 立桿凈截面面積（cm2）；A=4.89W 立桿凈截面抵抗矩（cm3）；W=5.0

65、8s 鋼管立桿抗壓強度計算值（N/mm2）；f 鋼管立桿抗壓強度設計值（N/mm2），f=205.00N/mm2；h0 計算長度（m）；如果完全參照扣件式鋼管腳手架規范不考慮支撐架，由公式（1）或（2）計算h0=k1h (1)h0=(h2a) (2)k1 計算長度附加系數，按照表1取值為 1.185； 計算長度系數，參照扣件式鋼管腳手架規范表；=1.70a 立桿上端伸出頂層橫桿中心線至模板支撐點的長度,a=0.20m；公式(1)的計算結果：s=158.42 N/mm2，立桿的穩定性計算s0.9f=184.5,滿足要求！公式（2）的計算結果：s=62.38N/mm2，立桿的穩定性計算s0.9f=

66、184.5,滿足要求！如果考慮到高支撐架的安全因素，適宜由公式(3)計算 h0=k1k2(h+2a) k2 計算長度附加系數，按照表2取值為1.018；公式(3)的計算結果：s=87.73N/mm2，立桿的穩定性計算s0.9f=184.5,滿足要求！12.3 梁（截面300mm900mm）模板及支架驗算梁模板支架搭設高度為8.9m,考慮兩邊樓板的荷載影響，其支模高度按8.9m驗算，以截面300mm900mm進行驗算，基本尺寸為：梁截面 BD=300mm900mm,板厚100mm,梁支撐立桿的縱距（跨度方向） l=1.1m,橫距0.9m,步距 h=1.80米，梁底設2道承重立桿，橫枋采用8080

67、木枋間距為300mm，頂托梁采用483.5的雙鋼管。梁模板支撐架立面見附圖。計算中考慮梁兩側部分樓板混凝土荷載以集中力方式向下傳遞。集中力大小為 F = 1.225.1000.1001.000.300=0.900KN。采用的鋼管類型為483.5一、模板面板計算面板為受彎結構，需要驗算其抗彎強度和剛度。模板面板的按照三跨連續梁計算。靜荷載標準值 q1=25.5000.9000.300+0.3500.300=6.990KN/m活荷載標準值 q2=2.0000.300=0.600KN/m面板的截面慣性矩陣I和截面抵抗矩分別為： 本算例中，截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為： W=30.001.801.

68、80/6=16.20cm3 I=30.001.801.801.80/12=14.58 cm4 (1)抗彎強度計算 f=M/Wf 其中 f 面板的抗彎強度計算值（N/mm2)； M 面板的最大彎矩（N.mm） W 面板的凈截面抵抗矩； f 面板的抗彎強度設計值，取13.00N/ mm2； M=0.100ql2其中 q 荷載設計值（KN/m）；經計算得到M=0.100(1.26.990+1.40.600) 0.300經計算得到面板抗彎強度計算值 f=0.08310001000/16200=5.127N/ mm2,面板的抗彎強度驗算 ff,滿足要求！（2）抗剪計算 T=3Q/2bhT其中最大剪力 Q

69、=0.600(1.26.990+1.40.600)0.300=1.661KN截面抗剪強度計算值 T=31661.0/(2300.00018.000)=0.461 N/ mm2截面抗剪強度設計值 T=1.30 N/ mm2抗剪強度驗算 TT,滿足要求?。?）撓度計算 V=0.677q14/100EIV=1/250 面板最大撓度計算值 V=0.6776.9903004/(1009000145800)=0.292mm面板的最大撓度小于300.0/250,滿足要求！二、梁底次龍骨的計算作用荷載包括梁與模板自重荷載，施工活荷載等。1.荷載的計算：(1)鋼筋混凝土梁自重（KN/m）: q1=25.5000

70、.9000.300=6.885KN/m(2)模板的自重線荷載（KN/m）: q2=0.3500.300(20.900+0.300)/0.300=0.735KN/m(3)活荷載為振倒混凝土時產生的荷載（KN）：經計算得到，活荷載標準值 P1=2.0000.3000.300=0.180KN均布荷載 q=1.26.885+1.20.735=9.144KN/m集中荷載 P=1.40.180=0.252KN經過計算得到從左到右到各支座力分別為 N1=2.397KNN2=2.397KN經過計算得到最大支座 F=2.397KN經過計算得到最大變形 V=2.0mm木方的截面力學參數為本算例中，截面慣性矩I和截

71、面抵抗矩W分別為： W=8.008.008.00/6=85.33cm3； I=8.008.008.008.00/12=341.33 cm4；（1）木方抗彎強度計算抗彎計算強度 f=0.791106/85333.3= 9.27N/mm2木方的抗彎計算強度小于13.0N/cm2,滿足要求！（2）木方抗剪計算截面抗剪強度必須滿足： T=3Q/2bhT截面抗剪強度計算值 T=32.397/(28080)=0.562 N/mm2截面抗剪強度設計值 T=1.30N/mm2木方的抗剪強度計算滿足要求?。?）木方撓度計算最大變形 V=2.0mm木方的最大撓度小于900.0/250，滿足要求！三、梁底主龍骨計算

72、托梁按照集中與均布荷載下多跨連續梁計算。均布荷載取托梁的自重 q=0.092KN/m。經過計算得到最大彎矩經過計算得到最大支座 F=9.603KN經過計算得到最大變形 V=1.5mm頂托梁的截面力學參數為截面抵抗矩 W=10.16cm3截面慣性矩 I=24.38 cm4（1）頂托梁抗彎強度計算抗彎計算強度 f=0.974106/1.05/10160.0=91.30N/mm2頂托梁的抗彎計算強度小于215.0 N/mm2，滿足要求?。?）頂托梁撓度計算最大變形 V=1.5mm頂托梁的最大撓度小于1100.0/400，滿足要求！四、立桿的穩定性計算立桿的穩定性計算公式s=N/Af其中N 立桿的軸心

73、壓力設計值，它包括： 橫桿的最大支座反力 N1=9.60KN(已經包括組合系數1.4) 腳手架鋼管的自重 N2=1.20.1298.900=1.379KN N = 9.6031.379=10.982KN 軸心受壓立桿的穩定系數，由長細比h0/i查表得到；i 計算立桿的截面回轉半徑（cm）；i=1.58A 立桿凈截面面積（cm2）；A=4.89W 立桿凈截面抵抗矩（cm3）；W=5.08s 鋼管立桿抗壓強度計算值（N/mm2）；f 鋼管立桿抗壓強度設計值（N/mm2），f=205.00N/mm2；h0 計算長度（m）；如果完全參照扣件式鋼管腳手架規范不考慮支撐架，由公式（1）或（2）計算h0=k

74、1h (1)h0=(h2a) (2)k1 計算長度附加系數，按照表1取值為 1.185； 計算長度系數，參照扣件式鋼管腳手架規范表；=1.70a 立桿上端伸出頂層橫桿中心線至模板支撐點的長度,a=0.20m；公式(1)的計算結果：s=161.54 N/mm2，立桿的穩定性計算s0.9f=184.5,滿足要求！公式（2）的計算結果：s=63.61N/mm2，立桿的穩定性計算s0.9f=184.5,滿足要求！如果考慮到高支撐架的安全因素，適宜由公式(3)計算 h0=k1k2(h+2a) k2 計算長度附加系數，按照表2取值為1.018；公式(3)的計算結果：s=89.46N/mm2，立桿的穩定性計

75、算s0.9f=184.5,滿足要求！124 梁（截面300mm800mm） 模板及支架驗算梁模板支架搭設高度為8.9m,考慮兩邊樓板的荷載影響，其支模高度按8.9m驗算，以截面300mm900mm進行驗算，基本尺寸為：梁截面 BD=300mm800mm，板厚100mm,梁支撐立桿的縱距（跨度方向）l=1.1m,橫距1.1m,步距h=1.80米，梁底設2道承重立桿，橫枋采用8080mm木枋間距為300mm,頂托梁采用483.5的雙鋼管。梁模板支撐立面見附圖。計算中考慮梁兩側部分樓板混凝土荷載以集中力方式向下傳遞。集中力大小為 F=1.225.1000.1001.000.300=0.900KN。采

76、用的鋼管類型為483.5。一、模板面板計算面板為受彎結構，需要驗算其抗彎強度和剛度。模板面板的按照三跨連續梁計算。靜荷載標準值 q1=25.5000.8000.300+0.3500.300=6.225KN/m活荷載標準值 q2=2.0000.300=0.600KN/m面板的截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為： W=30.001.801.80/6=16.20 cm3 I=30.001.801.801.80/12=14.58 cm4(1)抗彎強度計算 f=M/Wf 其中 f 面板的抗彎強度計算值（N/mm2)； M 面板的最大彎矩（N.mm） W 面板的凈截面抵抗矩； f 面板的抗彎強度設計值，取1

77、3.00N/ mm2； M=0.100ql2其中 q 荷載設計值（KN/m）；經計算得到M=0.100(1.26.225+1.40.600) 0.3000.300=0.075KN.m經計算得到面板抗彎強度計算值 f=0.07510001000/16200=4.617N/mm2,面板的抗彎強度驗算 ff,滿足要求！（2）抗剪計算 T=3Q/2bhT其中最大剪力 Q=0.600(1.26.225+1.40.600)0.300=1.496KN截面抗剪強度計算值 T=31496.0/(2300.00018.000)=0.416N/mm2截面抗剪強度設計值 T=1.30 N/mm2抗剪強度驗算 TT,滿

78、足要求?。?）撓度計算 V=0.677q14/100EIV=1/250 面板最大撓度計算值 V=0.6776.2253004/(1009000145800)=0.260mm面板的最大撓度小于300.0/250,滿足要求！二、梁底次龍骨的計算 作用荷載包括梁與模板自重荷載，施工活荷載等。2 荷載的計算： （1）鋼筋混凝土梁自重（KN/m）： q1=25.5000.8000.300=6.120KN/m (2) 模板的自重線荷載（KN/m）： q2=0.3500.300(20.8000.300)/0.300=0.665KN/m (3) 活荷載為振倒混凝土時產生的荷載（KN）：經計算得到，活荷載標準值

79、P1=2.0000.3000.300=0.180KN均布荷載 q=1.26.1201.20.665=8.142 KN/m集中荷載 P=1.40.180=0.252KN經過計算得到從左到右各支座力分別為： N1=2.247KN N2=2.247KN經過計算得到最大彎矩 M=0.959KN.m經過計算得到最大支座 P=2.247KN經過計算得到最大變形 V=3.6mm木方的截面力學參數為本算例中，截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為：W=8.008.008.00/6=85.33cm3I=8.008.008.008.00/12=341.33 cm4（1）木方抗彎強度計算抗彎計算強度 f=0.959106

80、/85333.3=11.24N木方的抗彎計算強度小于13.0N/mm2，滿足要求?。?）木方抗剪計算截面抗剪強度必須滿足： T=3Q/2bhT截面抗剪強度計算值 T=32.246/(28080)=0.526N/mm2截面抗剪強度設計值 T=1.30 N/mm2木方的抗剪強度計算滿足要求?。?）木方撓度計算最大變形 v=3.6mm木方的最大撓度小于1100.0/250，滿足要求！三、梁底主龍骨計算托梁按照集中與均布荷載下多跨連續梁計算。均布荷載取托梁的自重 q=0.092KN/m。經過計算得到最大支座 F=9.001KN經過計算得到最大變形 V=1.4mm頂托梁的截面力學參數為截面抵抗矩 W=1

81、0.16cm3截面慣性矩 I=24.38cm4（1）頂托梁抗彎強度計算抗彎計算強度 f=0.913106/1.05/10160.0=85.58N/mm2頂托梁的抗彎計算強度小于215.0 N/mm2，滿足要求?。?）頂托梁撓度計算最大變形 V=1.4mm頂托梁的最大撓度小于1100.0/400，滿足要求！四、立桿的穩定性計算立桿的穩定性計算公式s=N/Af其中N 立桿的軸心壓力設計值，它包括： 橫桿的最大支座反力 N1=9.00KN(已經包括組合系數1.4) 腳手架鋼管的自重 N2=1.20.1298.900=1.379KN N = 9.0011.379=10.380KN 軸心受壓立桿的穩定系

82、數，由長細比h0/i查表得到；i 計算立桿的截面回轉半徑（cm）；i=1.58A 立桿凈截面面積（cm2）；A=4.89W 立桿凈截面抵抗矩（cm3）；W=5.08s 鋼管立桿抗壓強度計算值（N/mm2）；f 鋼管立桿抗壓強度設計值（N/mm2），f=205.00N/mm2；h0 計算長度（m）；如果完全參照扣件式鋼管腳手架規范不考慮支撐架，由公式（1）或（2）計算h0=k1h (1)h0=(h2a) (2)k1 計算長度附加系數，按照表1取值為 1.185； 計算長度系數，參照扣件式鋼管腳手架規范表；=1.70a 立桿上端伸出頂層橫桿中心線至模板支撐點的長度,a=0.20m；公式(1)的計算

83、結果：s=152.71N/mm2，立桿的穩定性計算s0.9f=184.5,滿足要求！公式（2）的計算結果：s=60.13N/mm2，立桿的穩定性計算s0.9f=184.5,滿足要求！如果考慮到高支撐架的安全因素，適宜由公式(3)計算 h0=k1k2(h+2a) k2 計算長度附加系數，按照表2取值為1.018；公式(3)的計算結果：s=84.57N/mm2，立桿的穩定性計算s0.9f=184.5,滿足要求！125 梁側模（截面高度1400mm）驗算 一、梁側模的基本參數 梁側內龍骨采用80mm80mm木方，間距250mm，堅向設置2道14對拉螺栓，在斷面風水平間距300+700mm,縱向間距為

84、500mm，外龍骨采用483.5的雙鋼管。 二、梁側模板荷載標準值計算 強度驗算要考慮新澆混凝土側壓力和傾倒混凝土時產生的荷載設計值；撓度驗算只考慮新澆混凝土側壓力產生荷載標準值。 新澆混凝土側壓力計算公式為下式中的較小值：F=0.22rct12v(_) F=rcH 其中rc 混凝土的重力密度，取24.000KN/m3； t 新澆混凝土的初凝時間，為0時（表示無資料）取200/（T+15）,取5.000h； T 混凝土的入模溫度，取30.000； H 混凝土側壓力計算位置處至新澆混凝土頂面總高度，取1.400m； 1 外加劑影響修正系數，取1.200；2 混凝土坍落度影響修正系數，取1.150

85、；根據公式計算的新澆混凝土側壓力標準值 F1=33.590KN/m2實際計算中采用新澆混凝土側壓力標準值 F1=33.600KN/m2倒混凝土時產生的荷載標準值 F2=4.000KN/m2三、梁側模板面板的計算面板為受彎結構，需要驗算其抗彎強度和剛度。模板面板的按照三跨連續梁計算。面板的計算寬度取1.22m。荷載計算值 q=1.233.6001.220+1.44.0001.220=56.022KN/m面板的截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為：本算例中，截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為： W=122.001.801.80/6=65.88cm3 I=122.001.801.801.80/12=59.

86、29cm4經過計算得到從左到右各支座力分別為：N1=5.602KNN2=15.406KNN3=15.406KNN4=5.602KN(1)抗彎強度計算經計算得到面板抗彎強度計算值 f = 0.35010001000/65880=5.313N/mm2面板的抗彎強度設計值f,取13.00 N/mm2面板的抗彎強度驗算 ff,滿足要求?。?）抗剪計算 T=3Q/2bhT截面抗剪強度計算值 T=38403.0/(21220.00018.000)=0.574 N/mm2截面抗剪強度設計值 T, 取1.30N/mm2；抗剪強度驗算 TT,滿足要求?。?）撓度計算面板最大撓度計算值 V=0.278mm面板的最

87、大撓度小于250.0/250,滿足要求！四、梁側模板內龍骨的計算內龍骨直接承受模板傳遞的荷載，通常按照均布荷載連續梁計算。內龍骨均布荷載按照面板最大支座力除以面板計算寬度得到。 q=15.406/1.220=12.628KN/m 內龍骨按照均布荷載下多跨連續梁計算。經過計算得到最大彎矩 M=0.568KN.m經過計算得到最大支座 P=8.208KN經過計算得到最大變形 V=0.4mm木方的截面力學參數為本算例中，截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為：W=8.008.008.00/6=85.33cm3I=8.008.008.008.00/12=341.33 cm4（1）木方抗彎強度計算抗彎計算強度

88、f=0.568106/85333.3=6.66N木方的抗彎計算強度小于13.0N/mm2，滿足要求?。?）木方抗剪計算截面抗剪強度必須滿足： T=3Q/2bhT截面抗剪強度計算值 T=34419/(28080)=1.036N/mm2截面抗剪強度設計值 T=1.30 N/mm2木方的抗剪強度計算滿足要求！（3）木方撓度計算最大變形 v=0.4mm木方的最大撓度小于700.0/250，滿足要求！五、梁側模板外龍骨的計算外龍骨承受內龍骨傳遞的荷載，按照集中荷載下連續梁計算。外龍骨按照集中荷載作用下的連續梁計算。集中荷載P取橫向支撐鋼管傳遞力。經過連續梁的計算得到最大彎矩 Mmax最大變形 Vmax=

89、0.236mm最大支座力 Qmax=17.648KN抗彎計算強度 f=0.718106/10160000.0=70.67N/mm2支撐鋼管的抗彎計算強度小于205.0N/mm2，滿足要求！支撐鋼管的最大撓度小于500.0/150與10mm，滿足要求！六、對拉螺栓的計算計算公式：NN=fA其中：N 對拉螺栓所受的拉力； A 對拉螺栓有效面積（mm2）； f 對拉螺栓的抗拉強度設計值，取170 N/mm2；對拉螺栓的直徑（mm）：14對拉螺栓有效直徑（mm）：12對拉螺栓有效面積（mm2）：A=105.000對拉螺栓最大容許拉力值（KN）：N=17.850對拉螺栓所受的最大拉力（KN）： N=17

90、.648對拉螺栓強度驗算滿足要求！126 梁側模（截面高度900mm）驗算 一梁側模的基本參數 梁側內龍骨采用80mm80mm木方，間距250mm，豎向設置1道14對拉螺栓，縱向間距為500mm，外龍骨采用483.5的雙鋼管。 二、梁模板荷載標準值計算強度驗算要考慮新澆混凝土側壓力和傾倒混凝土時產生的荷載設計值；撓度驗算只考慮新澆混凝土側壓力產生荷載標準值。 新澆混凝土側壓力計算公式為下式中的較小值：F=0.22rct12v(_) F=rcH 其中rc 混凝土的重力密度，取24.000KN/m3； t 新澆混凝土的初凝時間，為0時（表示無資料）取200/（T+15）,取5.000h； T 混凝

91、土的入模溫度，取30.000； V 混凝土的澆筑速度，取2.500m/h H 混凝土側壓力計算位置處至新澆混凝土頂面總高度，取0.900m； 1 外加劑影響修正系數，取1.200；2 混凝土坍落度影響修正系數，取1.150；根據公式計算的新澆混凝土側壓力標準值 F1=21.590KN/m2實際計算中采用新澆混凝土側壓力標準值 F1=21.600KN/m2倒混凝土時產生的荷載標準值 F2=4.000KN/m2三、梁模板側模計算 梁側模板按照三跨連續梁計算，計算簡圖如下：(1)抗彎強度計算抗彎強度計算公式要求： f=M/Wf 其中 f 梁側模板的抗彎強度計算值（N/mm2)； M 計算的最大彎矩（

92、KN.m） q 作用在梁側模板的均布荷載（N/mm）； q=(1.221.60+1.44.00)0.90=28.368N/mm最大彎矩計算公式如下： Mmax=-0.100ql2其中 q 荷載設計值（KN/m）；經計算得到：Mmax=-0.10028.368 0.2500.250=-0.177KN.mf=0.177106/48600.0=3.648N/mm2,梁側模面板抗彎計算強度小于13.00 N/mm2,滿足要求！（2）抗剪計算最大剪力的計算公式如下： Q=0.6ql截面抗剪強度必須滿足： T=3Q/2bhT其中最大剪力 Q=0.6000.25028.368=4.255KN截面抗剪強度計算

93、值 T=34255/(290018)=0.394N/mm2截面抗剪強度設計值 T=1.30N/mm2抗剪強度驗算 TT,面板的抗剪強度計算滿足要求！（3）撓度計算 V=0.677q14/100EIV=1/250 其中 q=21.600.90=19.44N/mm三跨連續梁均布荷載作用下的最大撓度： V=0.67719.4402504/(1009000437400)=0.131mm梁側模板的撓度計算值：V=0.131mm小于V=1/250,滿足要求！四、穿梁螺栓的計算計算公式：NN=fA其中：N 穿梁螺栓所受的拉力； A 穿梁螺栓有效面積（mm2）； f 穿梁螺栓的抗拉強度設計值，取170 N/m

94、m2；穿梁螺栓承受最大拉力 N=(1.221.60+1.44.00)0.900.50/1=14.18KN穿梁螺栓的直徑（mm）：14穿梁螺栓有效直徑（mm）：11.6穿梁螺栓有效面積（mm2）：A=105.000 mm2穿梁螺栓最大容許拉力值（KN）：N=17.850KN穿梁螺栓所受的最大拉力（KN）： N=14.184KN穿梁螺栓的布置距離為側龍骨的計算間距500mm每個截面布置1道穿梁螺栓。穿梁螺栓強度驗算滿足要求！127 樓板模板體系穩定驗算 板底次龍骨采用80mm80mm木方間距400mm，主龍骨采用80mm80mm雙木方平鋪。樓板模板支撐架示意圖見附圖。一模板面板計算 面板為受彎結構

95、，需要驗算其抗彎強度和剛度。模板面板的按照三跨連續梁計算。 靜荷載標準值 q1=25.1000.1001.100+0.3501.100=3.146KN/m 活荷載標準值 q2=2.5001.100=2.750KN/m 面板的截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為： 本算例中，截面慣性矩和截面抵抗矩W分別為：W=110.001.801.80/6=59.40cm3 I=110.001.801.801.80/12=53.46cm4(1)抗彎強度計算抗彎強度計算公式要求： f=M/Wf 其中 f 面板的抗彎強度計算值（N/mm2)； M 面板的最大彎矩（KN.m）； W 面板的凈截面抵抗矩； f 面板的抗彎

96、強度設計值，取巧13.00 N/mm2)； M=-0.100ql2其中 q 荷載設計值（KN/m）；經計算得到：M=0.100（1.23.146+1.42.750）0.4000.400=0.122KN.m經計算得到面板抗彎強度計算值 f=0.12210001000/59400=2.054N/mm2,面板的抗彎強度驗算ff,滿足要求?。?）抗剪計算 T=3Q/2bhT其中最大剪力 Q=0.600（1.23.146+1.42.750）0.400=1.830KN截面抗剪強度計算值 T=31830/(2110018)=0.139N/mm2截面抗剪強度設計值 T=1.30N/mm2抗剪強度驗算 TT,面

97、板的抗剪強度計算滿足要求?。?）撓度計算 V=0.677q14/100EIV=1/250 面板最大撓度計算值： V=0.6773.1464004/(1009000534600)=0.113mm梁面板的最大撓度小于400/250,滿足要求！二、板底次龍骨的計算 木方按照均布荷載下連續梁計算。1.荷載的計算(1) 鋼筋混凝土板自重（KN/m）； q11=25.1000.1000.400=1.004KN/m(2) 模板的自重線荷載（KN/m） q12=0.3500.400=0.140KN/m(3) 活荷載為施工荷載標準值（KN/m） 經計算得到，活荷載標準值 q2=2.5000.400=1.000K

98、N/m靜荷載 q1=1.21.004+1.20.140=1.373KN/m活荷載 q2=1.41.000=1.400KN/m2.木方的計算按照兩跨連續梁計算，最大彎矩考慮為靜荷載與活荷載的計算值最不利分配的彎矩組合，計算公式如下：均布荷載 q=3.050/1.100=2.773KN/m最大彎矩 M=0.125ql2=0.1252.771.10最大剪力 Q=0.6251.1002.773=1.906KN最大支座力 N=1.251.1002.773=3.813KN木方的載面力學參數為本算例中，截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為： W=8.008.008.00/6=85.33 cm3 I=8.008.

99、008.008.00/12=341.33 cm4(1) 木方抗彎強度計算抗彎計算強度 f = 0.41910006/85333.3=4.92N/mm2木方的抗彎計算強度小于13.00 N/mm2,滿足要求！（2）木方抗剪計算最大剪力的計算公式如下： Q=0.625ql截面抗剪強度必須滿足： T=3Q/2bhT截面抗剪強度計算值 T=31906/(28080)=0.447 N/mm2截面抗剪強度設計值 T=1.30N/mm2；木方的抗剪強度計算滿足要求！（3）木方撓度計算最大變形 V=0.5211.14411004/(10090003413333.5)=0.284mm木方的最大撓度小于1100.

100、0/250,滿足要求！三、板底主龍骨的計算 主龍骨按照集中與均布荷載下多跨連續梁計算。集中荷載取木方的支座力 P=3.813KN均布荷載取主龍骨的自重 q=0.123KN/m。經過計算得到最大支座 F=13.317KN經過計算得到最大變形 V=1.2mm主龍骨的截面力學參數為本算例中，截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為： W=16.008.008.00/6=170.67 cm3 I=16.008.008.008.00/12=682.67 cm4(1) 木方抗彎強度計算抗彎計算強度 f = 1.531106/170666.7=8.97N/mm2木方的抗彎計算強度小于13.00 N/mm2,滿足要求

101、?。?）主龍骨抗剪計算截面抗剪強度必須滿足： T=3Q/2bhT截面抗剪強度計算值 T=36658/(216080)=0.780 N/mm2截面抗剪強度設計值 T=1.30N/mm2；主龍骨的抗剪強度計算滿足要求！（3）主龍骨撓度計算最大變形 V=1.2mm木方的最大撓度小于1100.0/250,滿足要求！四、立桿的穩定性計算 由于板跨度最大只有2.33m，在板下不另設落地桿，其所受的荷載均通過板下設置的短期培訓木枋傳至梁次龍骨上，其穩定驗算見梁支架驗算。128 基礎承載力驗算 本超高支模搭設基礎為首層回填土?；靥钔练謱雍惶?，壓實系數為0.9，夯實后宜在回填土上鋪100厚石米墊層，地基承載力取85Kpa。立桿基礎承載層的平均壓力應滿足下式的要求 Pfg其中 p 立桿基礎承載層的平均壓力(N/mm2) N 上部結構傳至基礎頂面的軸向力設計值(KN)；N=10.98 A 基礎承載層底面面積(m2)；A=（0.18+0.12）0.9=0.342 fg 基礎承載力設計值(KN/m2)地基承載力設計值應按下式計算：fg=kcfgk其中 kc 腳手架基礎承載力調整系數；kc=0.5fgk 基礎承載力標準值，本高支?；A為原土夯實，fgk取85KPafg=850.5=42.5 KN/m2p=32.11 KN/m2滿足基礎承載力要求！