1、XXXX階梯教室 模板支撐安全專項施工方案 目錄第一節、工程概況2一、工程概況2二、施工平面布置4三、施工要求5四、技術保證條件5五、工程安全危險源分析6第二節、編制依據6第三節、施工計劃7一、施工進度計劃7二、材料與設備計劃7第四節、施工工藝技術12一、技術參數12二、工藝流程14三、施工方法15四、檢查驗收20第五節、施工安全保證措施24一、組織保障24二、技術措施25三、監測監控29四、應急預案31第六節、勞動力計劃33一、專職安全生產管理人員33二、特種作業人員34第七節、梁模板計算書34一、梁模板（扣件式）計算書（5001500）二、板模板（扣件式）計算書（180） 三、模板支架對混

2、凝土樓蓋影響分析第一節、工程概況一、工程概況工程名稱：XXXX階梯教室建設單位：XXXX設計單位：XXXX勘察單位：XXXXX監理單位：XXXXX施工單位：XXXX工程地址：XXXX結構類型：框架結構；結構層數：共3層（一、二層局部設有夾層）。建筑高度0.000以上19.50m；潼南中學江北校區階梯教室工程總建筑面積為2533.16平方米。1、設計要求：結構形式為框架結構，結構設計使用年限為50年；重點設防乙類,抗震設防烈度為6度,提高一度構造設防；設計使用年限為二類，建筑耐火等級為二級，建筑結構安全等級為二級。2、由于該工程一層為階梯教室，地坪為階梯型，需大量回填土石方，經研究地面如做成階多

3、級梯狀或斜面狀，皆對模板支架不利于搭設，且不很穩固，故征得建設單位和監理單位同意，該工程一層地坪回填夯實，機械碾壓層平面壯，高度為二個高差，支撐地基為砼墊層，200mm厚的C25商品砼。按照建質2009254號建設工程高大模板支撐系統施工安全監督管理導則的規定，該工程6.0米層混凝土構件梁7001550模板支撐跨度為21.6米，搭設跨度超過規定18m，且梁7001550集中線荷載大于20kN/m的模板支撐系統。需按高大支撐模板系統有關規定進行安全專項施工方案的編制。 二 、施工平面布置（附后）施工平面應本著合理有序的原則進行布置，必須綜合考慮本工程的結構特點和施工需求，從有利于文明施工和現場管

4、理的角度設置各類施工臨設。三、施工要求 1、確保模板在使用周期內安全、穩定、牢靠。2、模板在搭設及拆除過程中要符合工程施工進度要求。操作人員需取得特殊作業人員資格上崗證。四、 技術保證條件1、安全網絡2、模板的搭設和拆除需嚴格執行該專項施工方案。3、模板施工前對施工人員進行技術交底。嚴禁盲目施工。 主要特點：根據危險性較大的分部分項工程安全管理辦法（建質200987號）規定，本模板工程屬高大模板工程。難點：工期緊，梁板鋼筋密，砼振搗困難。重點：確保高支模穩定，安全，無事故。鋼筋砼結構質量滿足要求。五、工程安全危險源分析高支架風險評估表序號事故類型危險等級影響程度01坍塌中等02機械傷害中等03

5、觸電中等04高處墜落中等05物體打擊中等06火災中等07起重傷害中等第二節、編制依據施工組織設計、建筑施工圖、結構施工圖及該分部工程專項施工方案危險性較大的分部分項工程安全管理辦法建質【2009】87號文件木結構設計規范GB 50005-2003建筑結構荷載規范GB50009-2012混凝土結構設計規范GB50010-2010建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范（JGJ 130-2011）建筑施工模板安全技術規范JGJ162-2008；建筑施工高處作業安全技術規范（JGJ8091）混凝土結構工程施工質量驗收規范（GB50204-2001）建筑工程施工質量驗收統一標準（GB50300-2002）

6、建設工程安全生產管理條例建筑施工安全檢查標準（JGJ59-2011）建筑施工扣件式鋼管模板支架技術規程DB33/1035-2006；施工現場臨時用電安全技術規范（JGJ46-2005）；第二節、編制依據建筑機械使用安全技術規程（JGJ33-2012）；施工現場機械設備檢查驗收技術規程（JGJ160-2008）；建設工程施工現場消防安全技術規范（GB50720-2011）；生產過程危險和有害因素分類與代碼（GB/T13861-2009）；企業職工傷亡事故分類標準（GB/T6441-1986）；高處作業分級（GB/T3608-2008）；建筑工程預防高處墜落事故若干規定和建筑工程預防坍塌事故惹干規

7、定（建質200382號）；建設工程高大模板支撐系統施工安全監督管理導則（建質【2009】254號）；建筑施工作業勞動防護用品配備及使用標準(JGJ184-2009)混凝土結構設計規范(GB50010-2010)；生產經營單位安全生產事故應急預案編制導則（GBT29639-2013）危險性較大的分部分項工程安全管理實施細則（渝建發201416號）。第三節、施工計劃一、施工進度計劃（附后）二、材料與設備計劃1、鋼材的選用(1) 鋼材應符合現行國家標準碳素結構鋼GB/T 700和低合金高強度結構鋼GB/T 1591的規定。(2) 鋼管應符合現行國家標準直縫電焊鋼管GB/T 13793或低壓流體輸送用

8、焊接鋼管GB/T 3092中規定的Q235普通鋼管的要求，并應符合現行國家標準碳素結構鋼GB/T 700中Q235A級鋼的規定。不得使用有嚴重銹蝕、彎曲、壓扁及裂紋的鋼管。(3) 每根鋼管的最大質量不應大于25kg，采用48.32.7以上的鋼管。(4) 新鋼管的尺寸和表面質(5) 量應符合下列規定：1) 應有產品質量合格證；2) 應有質量檢驗報告，鋼管材質檢驗方法應符合現行國家標準金屬拉伸試驗方法GB/T 228的有關規定；3) 鋼管表面應平直光滑，不應有裂縫、結疤、分層、錯位、硬彎、毛刺、壓痕和深的劃道；4) 鋼管外徑、壁厚、斷面等的偏差，應符合現行規范建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范J

9、GJ130-2011的規定；序號項目允許偏差（mm）檢查工具1焊接鋼管尺寸（mm）外徑壁厚外徑壁厚-0.5-0.5-0.5-0.45游標卡尺2鋼管兩端面切斜偏差1.70塞尺，拐角尺3鋼管外邊面銹蝕深度0.5游標卡尺5) 鋼管必須涂有防銹漆。(6) 舊鋼管的檢查在符合新鋼管規定的同時還應符合下列規定：1) 表面銹蝕深度應符合現行規范建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范JGJ 130-2011的規定。銹蝕檢查應每年一次。檢查時，應在銹蝕嚴重的鋼管中抽取三根，在每根銹蝕嚴重的部位橫向截斷取樣檢查，當銹蝕深度超過規定值時不得使用；2) 鋼管彎曲變形應符合現行規范建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范JG

10、J 130-2011的規定；序號項目允許偏差檢查工具1鋼管彎曲a. 各種桿件鋼管的端部彎曲L1.55鋼卷尺b.立桿鋼管彎曲3ml4m4ml6.5m1220c.水平桿、斜桿的鋼管彎曲l6.5302沖壓鋼腳手板a. 板面撓曲L4mL4m1216鋼卷尺b.板面扭曲（任一角翹起）53) 鋼管上嚴禁打孔。(7) 鋼鑄件應符合現行國家標準一般工程用鑄造碳鋼件GB/T 11352中規定的ZG 200-420、ZG 230-450、ZG 270-500和ZG 310-570號鋼的要求。(8) 鋼管扣件應符合現行國家標準鋼管腳手架扣件GB 15831的規定。(9) 扣件的驗收應符合下列規定，新扣件應有生產許可證

11、、法定檢測單位的測試報告和產品質量合格證：1) 舊扣件使用前應進行質量檢查，有裂縫、變形的嚴禁使用，出現滑絲的螺栓必須更換；2) 新、舊扣件均應進行防銹處理；3) 支架采用的扣件，在螺栓擰緊扭力矩達65Nm時，不得發生破壞。(10) 連接用的焊條應符合現行國家標準碳鋼焊條GB/T 5117或低合金鋼焊條GB/T 5118中的規定。(11) 連接用的普通螺栓應符合現行國家標準六角頭螺栓C級GB/T 5780和六角頭螺栓GB/T 5782。2、木材的選用(1) 模板結構或構件的樹種應根據各地區實際情況選擇質量好的材料，不得使用有腐朽、霉變、蟲蛀、折裂、枯節的木材。(2) 模板結構應根據受力種類或用

12、途選用相應的木材材質等級。木材材質標準應符合現行國家標準木結構設計規范GB 50005的規定。(3) 用于模板體系的原木、方木和板材要符合現行國家標準木結構設計規范GB50005的規定，不得利用商品材的等級標準替代。(4) 主要承重構件應選用針葉材；重要的木質連接件應采用細密、直紋、無節和無其他缺陷的耐腐蝕的硬質闊葉材。(5) 當采用不常用樹種作為承重結構或構件時，可按現行國家標準木結構設計規范GB50005的要求進行設計。對速生林材，應進行防腐、防蟲處理。(6) 當需要對模板結構或木材的強度進行測試驗證時，應按現行國家標準木結構設計規范GB50005的標準進行。(7) 施工現場制作的木構件，

13、其木材含水率應符合下列規定：1) 制作的原木、方木結構，不應大于15%；2) 板材和規格材，不應大于20%；3) 受拉構件的連接板，不應大于18%；4) 連接件，不應大于15%。3、竹、木膠合模板板材的選用(1) 膠合模板板材表面應平整光滑，具有防水、耐磨、耐酸堿的保護膜，并應有保溫性良好、易脫模和可兩面使用等特點。板材厚度不應小于12mm，并應符合現行國家標準混凝土模板用膠合板ZBB70006的規定。(2) 各層板的原材含水率不應大于15%，且同一膠合模板各層原材間的含水率差別不應大于5%。(3) 膠合模板應采用耐水膠，其膠合強度不應低于木材或竹材順紋抗剪和橫紋抗拉的強度，并應符合環境保護的

14、要求。(4) 進場的膠合模板除應具有出廠質量合格證外，還應保證外觀尺寸合格。本工程主要設備使用統計表序號機械設備名稱型號及規格數量定額功率總功率備注1塔吊QTZ40123.5KW23.5KW2交流電焊機GTZ-40B121KVA21KVA3木工圓盤鋸SCT-16014KW4KW4木工平刨AMB-50414KW4KW5力矩扳手1測量儀器配備儀 器 名 稱型 號數量使 用 部 位備 注全站儀南方NTS332R1臺放樣建筑物角點坐標檢校合格激光鉛直儀1臺軸線豎向傳遞檢校合格水準儀（配塔尺）DS31套控制網建立及標高抄測檢校合格鑒定鋼尺50mm1把控制網建立檢校合格普通鋼尺50mm1施工放樣檢校合格對

15、講機3臺施工通訊小卷尺、線錘、墨斗、鉛筆、毛筆、斧頭、木樁、等配套工具若干主要周材需用計劃序號材料名稱規格單位數量備注1復合板=15mmm2約15002鋼 管482.7T約153扣 件顆約12004木材35*80厚m3約55頂托3006底座3007步步緊50第四節、施工工藝技術一、技術參數本工程模板采用15mm厚木膠合板，方木采用3580mm2，模板支撐體系采用482.7mm扣件式鋼管腳手架。架體設計詳見計算書。二、工藝流程板扣件搭支架 測水平擺主梁 調整樓板模標高及起拱 鋪模板 清理、刷油 檢查模板標高、平整度、支撐牢固情況。梁扣件彈梁軸線并復核 搭支模架調整托梁擺主梁 安放梁底模并固定 梁

16、底起拱 扎梁筋 安側模 側模拉線支撐（梁高加對拉螺栓） 復核梁模尺寸、標高、位置 與相鄰模板連固。梁側安裝梁一側模板安裝另一側模板安裝上下鎖品楞、斜撐楞、腰楞和對拉螺栓復核梁模尺寸、位置與相鄰模板連接牢固辦預檢。三、施工方法1、柱模板搭設完畢并梁底模支撐到位，梁板支模架與柱模架牢固后，再綁扎梁板鋼筋，經有關部門對鋼筋和模板支架驗收合格后方可澆搗梁柱板砼。2、澆筑時按梁中間向兩端對稱推進澆搗，由標高低的地方向標高高的地方推進。事先根據澆搗砼的時間間隔和砼供應情況設計施工縫的留設位置。3、根據本公司當前模板工程工藝水平，結合設計要求和現場條件，決定采用梁側模板、扣件式鋼管架作為本模板工程的支撐體系

17、。4、一般規定(1) 保證結構和構件各部分形狀尺寸，相互位置的正確。 (2) 具有足夠的承載能力，剛度和穩定性，能可靠地承受施工中所產生的荷載。(3) 不同支架立柱不得混用。(4) 構造簡單，裝板方便，并便于鋼筋的綁扎、安裝，澆筑混凝土等要求。(5) 多層支撐時，上下二層的支點應在同一垂直線上，并應設底座和墊板。(6) 現澆鋼筋混凝土梁、板，當跨度大于4m，模板應起拱；當設計無具體要求時，起拱高度宜為全跨長度的1/10003/1000。(7)拼裝高度為2m以上的豎向模板，不得站在下層模板上拼裝上層模板。安裝過程中應設置臨時固定措施。(8) 當支架立柱成一定角度傾斜，或其支架立柱的頂表面傾斜時，

18、應采取可靠措施確保支點穩定，支撐底腳必須有防滑移的可靠措施。(9) 梁和板的立柱，其縱橫向間距應相等或成倍數。示意圖如下(10) 在立柱底距地面200mm高處，沿縱橫向水平方向應按縱下橫上的程序設掃地桿。可調支托底部的立柱頂端應沿縱橫向設置一道水平拉桿。掃地桿與頂部水平拉桿之間的距離，在滿足模板設計所確定的水平拉桿步距要求條件下，進行平均分配確定步距后，在每一步距處縱橫向各設一道水平拉桿。(11)所有水平拉桿的端部均應與四周建筑物頂緊頂牢。無處可頂時，應在水平拉桿端部和中部沿豎向設置連續式剪刀撐。(12)鋼管立柱的掃地桿、水平拉桿、剪刀撐應采用482.7mm鋼管，用扣件與鋼管立柱扣牢。鋼管掃地

19、桿、水平拉桿應采用對接，剪刀撐應采用搭接，搭接長度不得小于1000mm，并應采用不少于2個旋轉扣件分別在離桿端不小于150mm處進行固定。(13)剪刀撐。豎直方向：縱橫雙向沿全高每隔四排立桿設置一道豎向剪刀撐。水平方向：沿全平面上下各設置一道水平剪刀撐。剪刀撐寬度不應小于4跨，且不應小于6m，縱向剪刀撐斜桿與地面的傾角為60度，水平剪刀撐與水平桿的夾角為45度。具體以計算為準(14) 支架搭設按本模板設計，不得隨意更改；要更改必須得到相關負責人的認可。6、立柱及其他桿件(1)扣件式1) 立柱平面布置圖（詳見附圖）；2) 搭接要求：本工程所有部位立柱接長全部采用對接扣件連接，嚴禁搭接，接頭位置要

20、求如下：3) 嚴禁將上段的鋼管立柱與下端鋼管立柱錯開固定在水平拉桿上。7、水平拉桿(1) 每步縱橫向水平桿必須拉通；(2) 水平桿件接長應采用對接扣件連接。水平對接接頭位置要求如下圖：8、剪刀撐(1)扣件式9、周邊拉結1) 豎向結構（柱）與水平結構分開澆筑，以便利用其與支撐架體連接，形成可靠整體；2)當支架立柱高度超過5m時，應在立柱周全外側和中間有結構柱的部位，按水平間距69m、豎向間距23m與建筑結構設置一個固結點；3) 用抱柱的方式（如連墻件），如下圖，以提高整體穩定性和提高抵抗側向變形的能力。10、模板的拆除1）拆模程序：先支的后拆，后支的先拆先拆非承重部位，后拆承重部位先拆除柱模板，

21、再拆樓板底模、梁側模板最后拆梁底模板。2）因本層梁跨度大，荷載重，柱、梁、板模板的拆除必須待混凝土達到設計或規范要求的100才能脫模強度。柱模板應在混凝土強度能保證其表面及棱角不因拆模而受損壞時，方可拆除；板與梁底模板應在梁板砼強度達到設計強度的100%，并有同條件養護拆模試壓報告，經監理審批簽發拆模通知書后方可拆除。3）模板拆除的順序和方法。應按照配板設計的規定進行，遵循先支后拆，先非承重部位后承重部位，自上而下的原則。拆模時嚴禁用大錘和撬棍硬砸硬撬。4）拆模時，操作人員應站在安全處，以免發生安全事故。待該片（段）模板全部拆除后，將模板、配板、支架等清理干凈，并按文明施工要求運出堆放整齊。5

22、）拆下的模板、配件等，嚴禁拋扔，要有人接應傳遞。按指定地點堆放，并做到及時清理，維修和涂刷好隔離劑，以備待用。11、成品保護措施1）模板搬運時應輕拿輕放，不準碰撞柱、梁、板等混凝土，以防模板變形和損壞結構。2）模板安裝時不得隨意在結構上開洞；穿墻螺栓通過模板時，應盡量避免在模板上鉆孔；不得用重物沖擊已安裝好的模板及支撐。3）搭設腳手架時，嚴禁與模板及支柱連接在一起。4）不準在吊模、水平拉桿上搭設跳板，以保證模板牢固穩定不變形。澆筑混凝土時，在芯模四周要均勻下料及振搗。5）拆摸時應盡量不要用力過猛過急，嚴禁用大捶和撬棍硬砸硬撬，以免混泥土表面或摸板受到損失壞。四、檢查驗收1、不滿足要求的相關材料

23、一律不得使用，采用問責式制度，總監，專業監理工程師，項目經理，項目技術負責人，施工員進行檢查驗收，并且簽字，檢查、驗收，合格后方能進行鋼筋安裝等下道工序的施工作業。2、施工過程中加強管理，加大檢查力度，將隱患消滅在初始狀態，避免遺留安全隱患和加固時人力、物力大量耗費。確保一次驗收通過。3、砼結構觀感質量符合相關驗收標準，少量的缺陷修補完善。4、預埋件和預留孔洞的允許偏差如下表：項目允許偏差(mm)預埋鋼板中心線位置3預埋管、預留孔中心線位置3插筋中心線位置5外露長度+10，0預埋螺栓中心線位置2外露長度+10，0預留孔中心線位置10尺寸+10，05、現澆結構模板安裝的允許偏差及檢查方法如下表：

24、項目允許偏差（mm）檢查方法軸線位置5鋼尺檢查底模上表面標高5水準儀或拉線、鋼尺檢查截面內部尺寸基礎10鋼尺檢查柱、墻、梁+4,-5鋼尺檢查層垂直高度不大于5m6經緯儀或吊線、鋼尺檢查大于5m8經緯儀或吊線、鋼尺檢查相臨兩板表面高低差2鋼尺檢查表面平整度52m靠尺和塞尺檢查6、立柱、縱橫向水平拉桿、剪刀撐等重要桿件的垂直偏差、水平偏差、質量等滿足建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范JGJ130-2011腳手架搭設的技術要求與允許偏差序號項目一般質量要求1構架尺寸（立桿縱距、立桿橫距、步距）誤差20mm2立桿的垂直偏差架高25m50mm25m100mm3縱向水平桿的水平偏差20mm4橫向水平桿的

25、水平偏差10mm5節點處相交桿件的軸線距節點中心距離150 mm6相鄰立桿接頭位置相互錯開，設在不同的步距內，相鄰接頭的高度差應500mm7上下相鄰縱向水平桿接頭位置相互錯開，設在不同的立桿縱距內，相鄰接頭的水平距離應500mm，接頭距立桿應小于立桿縱距的1/38桿件搭接1）搭接部位應跨過與其相接的縱向水平桿或立桿，并與其連接（綁扎）固定2）搭接長度和連接要求應符合以下要求：類別桿別搭接長度連接要求扣件式鋼管腳手架立桿1m連接扣件數量依承載要求確定，且不少于2個縱向水平桿不少于2個連接扣件9節點連接扣件式鋼管腳手架擰緊扣件螺栓，其擰緊力矩應不小于40N.m，且不大于65 N.m其它腳手架按相應

26、的連接要求7、采用鋼管扣件搭設高大模板支撐系統時，還應對扣件螺栓的緊固力矩進行抽查，抽查數量應符合建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范JGJ130-2011的規定，對梁底扣件進行100%檢查。8、立柱的規格尺寸和垂直度應符合要求，不得出現偏心荷載；9、梁板模板高支撐架的構造和施工要求:除了要遵守扣件架規范的相關要求外，還要考慮以下內容1）模板支架的構造要求：a.梁板的立柱，其縱橫向間距應相等或成倍數；b.立桿之間必須按步距滿設雙向水平桿，確保兩方向足夠的設計剛度；c.梁和樓板荷載相差較大時，可以采用不同的立桿間距，但只宜在一個方向變距、而另一個方向不變。d、鋼管立柱底部應設墊木和底座，頂部應設

27、可調支托，其螺桿伸出鋼管頂部不得大于200mm，螺桿外徑與立柱鋼管內徑的間隙不得大于3mm，安裝時應保證上下同心。e、鋼管掃地桿、水平拉桿應采用對接；剪刀撐應采用搭接，搭接長度不得小于500mm，并應用2個旋轉扣件分別在離桿端不小于100mm出進行固定。2）立桿步距的設計：a.當架體構造荷載在立桿不同高度軸力變化不大時，可以采用等步距設置；b.當中部有加強層或支架很高，軸力沿高度分布變化較大，可采用下小上大的變步距設置，但變化不要過多；c.高支撐架步距為1.5m。3）整體性構造層的設計：a.單水平加強層可以每4-6米沿水平結構層設置水平斜桿或剪刀撐，且須與立桿連接，設置 斜桿層數要大于水平框格

28、總數的1/3；b.雙水平加強層在支撐架的頂部和中部每隔10-15m設置，四周和中部每10-15m設豎向斜桿，使其具有較大剛度和變形約束的空間結構層；c.在任何情況下，高支撐架的頂部和底部（掃地桿的設置層）必須設水平加強層。4）剪刀撐的設計：a.沿支架四周外立面應滿足立面滿設剪刀撐；b.上下水平桿處各設置一道剪刀撐。5）頂部支撐點的設計：a.最好在立桿頂部設置支托板，其距離支架頂層橫桿的高度不大于400mm；b.頂部支撐點位于頂層橫桿時，應靠近立桿，且不大于200mm；c.支撐橫桿與立桿的連接扣件應進行抗滑驗算，當設計荷載N12kN時，可用雙扣件；大于12kN時應用頂托方式。6）支撐架搭設的要求

29、：a.立柱接長嚴禁搭接，必須采用對接扣件連接，相鄰兩立柱的對接接頭不得在同步內，且對接接頭沿豎向錯開的距離不宜小于500mm，各接頭中心距主節點不宜大于步距的1/3；b.鋼管規格、間距、扣件應符合要求。每根立柱底部應設置底座及墊板，墊板厚度不得小于50mm；c.確保每個扣件和鋼管的質量是滿足要求的，每個扣件的擰緊力矩都要控制在45-60N.m，鋼管不能選用已經長期使用發生變形的；d.當立柱底部不在同一高度時，高處的縱向掃地干應向低處延長不少于2跨，高低差不得大于1m，立柱距邊坡上方邊緣不得小于0.5m。e、滿堂模板和共享空間模板支架立柱，在外側周圍應設由下至上的豎向連續式剪刀撐；中間在縱橫向應

30、每隔10m左右設由下至上的豎向連續式剪刀撐，其寬度宜為4-6m，并在剪刀撐的頂部、掃地桿處設置水平剪刀撐。剪刀撐的桿件底端應與地面頂緊，夾角宜為45-60度。當建筑層高在8-20m時，除應滿足上述規定外，還應在縱橫向相鄰的兩豎向連續式剪刀撐之間增加之字斜撐，在有水平剪刀撐的部位，應在每個剪刀撐中間增加一道水平剪刀撐。f、嚴禁將上段的鋼管立柱與下段鋼管立柱錯開固定在水平立桿上。7）施工使用的要求：a.精心設計混凝土澆筑方案，確保模板支架施工過程中均衡受載，最好采用由中部向兩邊擴展的澆筑方式；b.嚴格控制實際施工荷載不超過設計荷載，對出現的超過最大荷載要有相應的控制措施，鋼筋等材料不能在支架上方堆

31、放；c.澆筑過程中，派人檢查支架和支承情況，發現下沉、松動和變形情況及時解決。第五節、施工安全保證措施一、組織保障安全保證體系二、技術措施1、準備工作(1) 模板拼裝模板組裝要嚴格按照模板圖尺寸拼裝成整體，并控制模板的偏差在規范允許的范圍內，拼裝好模板后要求逐塊檢查其背楞是否符合模板設計，模板的編號與所用的部位是否一致。(2) 模板的基準定位工作：1) 首先引測建筑的邊柱或者墻軸線，并以該軸線為起點，引出每條軸線，并根據軸線與施工圖用墨線彈出模板的內線、邊線以及外側控制線，施工前5線必須到位，以便于模板的安裝和校正；2) 標高測量，利用水準儀將建筑物水平標高根據實際要求，直接引測到模板的安裝位

32、置；3) 豎向模板的支設應根據模板支設圖；4) 已經破損或者不符合模板設計圖的零配件以及面板不得投入使用；5) 支模前對前一道工序的標高、尺寸預留孔等位置按設計圖紙做好技術復核工作。2、模板支設(1) 柱模板1) 主要方法：基礎面或樓面上彈縱橫軸線和四周邊線，并做好檢查復核工作，柱、墻根部清理干凈。柱、梁接槎部位此處加墊海棉，柱子陽角接縫處必須加墊海棉條，為了保證柱子的截面尺寸，設置雙鋼管柱箍。支撐桿與樓板支架連接；2)角柱模板的支撐：預埋件置于砼板中，柱身同一標高處設置不少于2根斜撐，如下圖。(2) 梁、板模板1) 梁、板的安裝要密切配合鋼筋綁扎，積極為鋼筋分項提供施工面；2) 所有跨度4m

33、的梁必須起拱0.2%，防止撓度過大，梁模板上口應有鎖口桿拉緊，防止上口變形；3) 所有2mm板縫必須用膠帶紙封貼；4) 梁模板鋪排從梁兩端往中間退，嵌木安排在梁中，梁的清掃口設在梁端；5)梁高300的梁側模板底部的壓條不得使用九合板，用方木固定鋼管頂、夾牢；梁高2,8758100梁、拱、殼8758100懸臂構件-1001) 側模在混凝土強度能保證構件表面及棱角不因拆除模板而受損壞后方可拆除；2)底模拆除梁長8米，混凝土強度達到100%；8米混凝土強度達到75%；懸臂構件達到100%后方可拆除；3)板底模2米，混凝土強度達到50%；2米、8米混凝土強度達到75%；8米，混凝土強度達到100%方可

34、拆除。(4) 柱模拆除，先拆除拉桿再卸掉柱箍，然后用撬棍輕輕撬動模板使模板與混凝土脫離，然后一塊塊往下傳遞到地面。(5) 墻模板拆除，先拆除穿墻螺栓，再拆水平撐和斜撐，再用撬棍輕輕撬動模板，使模板離開墻體，然后一塊塊往下傳遞，不得直接往下拋。(6) 樓板、梁模拆除，應先拆除樓板底模，再拆除側模，樓板模板拆除應先拆除水平拉桿，然后拆除板模板支柱，每排留12根支柱暫不拆，操作人員應站在已拆除的空隙，拆去近旁余下的支柱使木檔自由墜落，再用鉤子將模板鉤下。等該段的模板全部脫落后，集中運出集中堆放，木模的堆放高度不超過2米。樓層較高，支模采用雙層排架時，先拆除上層排架，使木檔和模板落在底層排架上，上層模

35、板全部運出后再拆底層排架，有穿墻螺栓的應先拆除穿墻螺桿，再拆除梁側模和底模。(7) 當立柱的水平拉桿超過2層時，應首先拆除2層以上的拉桿。當拆除最后一道水平拉桿時，應和拆除立柱同時進行。(8) 當拆除梁下立柱時，應先從跨中開始，對稱地分別向兩端拆除。拆除時，嚴禁采用連梁底板向旁側拉倒的拆除方法。三、監測監控1、監測措施(1) 監測控制采用經緯儀、水準儀對支撐體系進行監測，主要監測體系的水平、垂直位置是否有偏移。(2) 監測點設置觀測點可采取在臨邊位置的支撐基礎面（梁或板）及柱、墻上埋設倒“L”形直徑12鋼筋頭。(3) 監測措施混凝土澆筑過程中，派專人檢查支架和支撐情況，發現下沉、松動、變形和水

36、平位移情況的應及時解決。(4) 儀器設備配置名稱規格數量精度電子經緯儀DT202C1精密水準儀12”全站儀一臺RXT23212” ，最大允許誤差20”自動安平水準儀2千米往返3mm紅外線水準儀1激光垂直儀DZJ22h/40000對講機3檢測板手1(5) 監測說明班組每日進行安全檢查，項目部進行安全周檢查，公司進行安全月檢查，模板工程日常檢查重點部位：1) 桿件的設置和連接，連墻件、支撐，剪刀撐等構件是否符合要求；2) 連墻件是否松動；3) 架體是否有不均勻沉降，垂直度偏差；4) 施工過程中是否有超載現象；5) 安全防護措施是否符合規范要求；6) 支架與桿件是否有變形現象；(6) 監測頻率在澆筑

37、混凝土過程中應實時監測，一般監測頻率不宜超過2030分鐘一次，在混凝土實凝前后及混凝土終凝前至混凝土7天齡期應實施實時監測，終凝后的監測頻率為每天一次。1) 本工程立柱監測預警值為10mm，立柱垂直偏差在24mm以內；2) 監測數據超過預警值時必須立即停止澆筑混凝土，疏散人員，并及時進行加固處理。四、應急預案1、目的提高整個項目組對事故的整體應急能力，確保意外發生的時候能有序的應急指揮，為有效、及時的搶救傷員，防止事故的擴大，減少經濟損失，保護生態環境和資源，把事故降低到最小程度，制定本預案。2、應急領導小組及其職責應急領導小組由組長、副組長、成員等構成。(1) 領導各單位應急小組的培訓和演習

38、工作，提高應變能力。(2) 當發生突發事故時，負責救險的人員、器材、車輛、通信和組織指揮協調。(3) 負責準備所需要的應急物資和應急設備。(4) 及時到達現場進行指揮，控制事故的擴大，并迅速向上級報告。3、應急反應預案(1) 事故報告程序事故發生后，作業人員、班組長、現場負責人、項目部安全主管領導應逐級上報，并聯絡報警，組織搶救。(2) 事故報告事故發生后應逐級上報：一般為現場事故知情人員、作業隊、班組安全員、施工單位專職安全員。發生重大事故時，應立即向上級領導匯報，并在1小時內向上級主管部門作出書面報告。(3) 現場事故應急處理施工過程中可能發生的事故主要有：坍塌、高處墜落、物體打擊、機械傷

39、害、觸電、火災等事故。4、發生安全事故應急救援措施搶救疏散迅速，對事故現場是否存在二次危險源進行確認、防止事故蔓延擴大。若事故現場存在有再次發生事故的危險源時，在采取可能的應急措施后，立即搶救疏散被困現場人員，立即組織施救。（1）模板坍塌）當事故發生時，立即向組長匯報，由組長統籌安排救援工作。）當發生模板坍塌事故時，應立即組織人員進行及時搶救，防止事態擴大，控制好事故現場。）按項目部提供的急救聯系電話，迅速電話聯系醫院，及時對傷員進行有效搶救。（盡量說明傷亡人數、情況、事故地點、聯系電話等，并派人到路口接應）（2）高處墜落1）發現事故發生的人員立即大聲呼喊，并及時電話聯系應急救援小組組長。2）

40、仔細觀察傷員的傷勢情況，并盡可能了解傷員落地的身體部位和著地部位的具體情況。3）如果頭部著地，同時伴有嘔吐、昏迷等情況，很可能是頭部嚴重損傷，應及時迅速送往醫院進行搶救；如果發現傷者是鼻子或者是耳朵有血液流出，千萬不能堵住血液，以免造成頭部內壓增高或者誘發細菌感染，危及傷員的生命安全。4）如果傷員腰、腿、肩部等先著地，則很可能是傷員已經骨折，這時不能隨意翻動傷員，否則，會加重傷員的傷勢。（3） 觸電發生觸電事故時，馬上斷掉電源，組織人員將人員施救。如果事故離電源開關較近，應立即切斷電源開關；如果事故離電源開關太遠，不即立即斷開，救護人員可用干燥的衣服、手套、繩索、木板、木棒等、絕緣桿等絕緣物作

41、為工具，拉開觸電者或挑開電源線使之脫離電源；如果觸電者因抽筋而緊握電線，可用干燥的木柄斧、膠把鉗等工具切斷電線；或用干木板、干膠木板等絕緣物插入觸電者身下，以隔斷電流。觸電者脫離電源后，應盡量在現場救護，先救后搬；搬運中也要注意觸電者的變化，按傷勢輕重采取不同的救護方法：如觸電者呈一定的昏迷狀態，還未失去知覺，或觸電時間較長，則應讓他靜臥，保持安靜，在旁看護，并召請醫生。如觸電者已失去知覺，但還有呼吸和心臟跳動，應使他舒適地靜臥解開衣服，讓他聞些氨水，或在他身上灑些冷水，摩擦全身，使他發熱。如天冷還要注意保溫。同時，迅速請醫生診治如發現呼吸困難，或逐漸衰弱，并有痙攣現象，則應立即進行人工氧合即

42、用人工的方法，以起到恢復心臟跳動和人工呼吸互相配合的作用。如觸電者呼吸、脈搏、心臟均已停止，也不能認為已經死亡必須立即進行人工氧合，進行緊急救護。同時迅速請醫務人員進行搶救，通過使用緊急處理用備用車輛，馬上送往就近醫院。（4）起重傷害和機械傷害1）搶救疏散組安排電工立即切斷事故現場電源或移出機械。2）發生機械人員傷亡時，醫療救護組應立即對人員進行固定、包扎、止血、緊急救護等。3）傷勢嚴重、呼吸中斷或心臟停止跳動：醫療救護組人員應立即進行人工呼吸和胸外擠壓急救。4）根據傷情情況、救護組依照先重后輕的原則分批送往指定醫院進行救治。（5）物體打擊）當發生物體打擊傷害時，應盡快將傷員轉移至安全地方進行

43、包扎、止血等，應急以后及時送往醫院進行進一步的治療。）同時，立即向組長匯報，由組長統籌安排救援工作。）對傷口包扎應以保護傷口、減少污染、壓迫止血、固定骨折和減少傷員痛楚為主。）若為輕傷。則在工地進行簡單處理后，馬上送醫院做進一步的檢查，若為重傷，則應迅速送往醫院進行搶救。（6） 火災1）當發生火情時，應立即斷電，找到水源，并組織各部門人員用滅火器材等進行滅火。如果是由于電路失火，必須先切斷電源，嚴禁使用水或液體滅火器滅火以防觸電事故發生。2）火災發生時，為防止有人被困，發生窒息傷害，應準備部分毛巾，濕潤后蒙在口、鼻上，搶救被困人員時，為其準備同樣毛巾，以備應急時使用，防止有毒有害氣體吸入肺中，

44、造成窒息傷害。被燒人員救出后應采取簡單的救護方法急救，如用凈水沖洗一下被燒部位，將污物沖凈。再用干凈紗布簡單包扎，同時聯系急救車搶救。第六節、勞動力計劃一、專職安全生產管理人員序號姓名職務執業證書聯系電話備注12二、特種作業人員序號工種人數備注1架子工30人2塔吊工2人3指揮工2人4電工2人第七節、計算書梁模板（扣件式）計算書（7001550） 計算依據： 1、建筑施工模板安全技術規范JGJ162-2008 2、建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范JGJ 1302011 3、混凝土結構設計規范GB50010-2010 4、建筑結構荷載規范GB 50009-2012 5、鋼結構設計規范GB 50

45、017-2003 一、工程屬性新澆混凝土梁名稱6m層梁新澆混凝土梁計算跨度(m)21.6混凝土梁截面尺寸(mmmm)7001550新澆混凝土結構層高(m)6.0梁側樓板厚度(mm)180 二、荷載設計模板及其支架自重標準值G1k(kN/m2)面板0.1面板及小梁0.3模板面板0.5模板及其支架0.75新澆筑混凝土自重標準值G2k(kN/m3)24鋼筋自重標準值G3k(kN/m3)梁1.5板1.1施工人員及設備荷載標準值Q1k當計算支架立柱及其他支承結構構件時(kN/m2)1振搗混凝土時產生的荷載標準值Q2k(kN/m2)對水平面模板取值2風荷載標準值k(kN/m2)基本風壓0(kN/m2)0.

46、25非自定義:0.18風壓高度變化系數z0.9風荷載體型系數s0.8 三、模板體系設計新澆混凝土梁支撐方式梁兩側有板，梁板立柱共用(A)梁跨度方向立柱間距la(mm)600梁兩側立柱間距lb(mm)1200步距h(mm)1500新澆混凝土樓板立柱間距la(mm)、lb(mm)600、900混凝土梁居梁兩側立柱中的位置居中梁左側立柱距梁中心線距離(mm)600梁底增加立柱根數2梁底增加立柱布置方式按混凝土梁梁寬均分梁底增加立柱依次距梁左側立柱距離(mm)467,733梁底支撐小梁根數5梁底支撐小梁最大懸挑長度(mm)300 設計簡圖如下：平面圖立面圖 四、面板驗算面板類型覆面木膠合板面板厚度(m

47、m)15面板抗彎強度設計值f(N/mm2)15面板彈性模量E(N/mm2)10000 取單位寬度1000mm，按四等跨連續梁計算，計算簡圖如下： Wbh2/6=10001515/637500mm3，Ibh3/12=1000151515/12281250mm4 q10.9max1.2(G1k+ (G2k+G3k)h)+1.4Q2k，1.35(G1k+ (G2k+G3k)h)+1.40.7Q2kb=0.9max1.2(0.1+(24+1.5)1.6)+1.42，1.35(0.1+(24+1.5)1.6)+1.40.72151.46kN/m q1靜0.91.35G1k+(G2k+G3k)hb0.91

48、.350.1+(24+1.5)1.6149.69kN/m q1活0.91.40.7Q2kb0.91.40.7211.76kN/m q2(G1k+ (G2k+G3k)h)b=0.1+(24+1.5)1.6140.9kN/m 1、強度驗算 Mmax0.107q1靜L2+0.121q1活L20.10749.690.22+0.1211.760.220.22kNm Mmax/W0.22106/375005.9N/mm2f15N/mm2 滿足要求！ 2、撓度驗算 max0.632qL4/(100EI)=0.63240.92004/(10010000281250)0.147mml/400200/4000.5

49、mm 滿足要求！ 3、支座反力計算 設計值(承載能力極限狀態) R1=R5=0.393 q1靜l +0.446 q1活l=0.39349.690.2+0.4461.760.24.06kN R2=R4=1.143 q1靜l +1.223 q1活l=1.14349.690.2+1.2231.760.211.79kN R3=0.928 q1靜l +1.142 q1活l=0.92849.690.2+1.1421.760.29.63kN 標準值(正常使用極限狀態) R1=R5=0.393 q2l=0.39340.90.23.21kN R2=R4=1.143 q2l=1.14340.90.29.35kN

50、R3=0.928 q2l=0.92840.90.27.59kN 五、小梁驗算小梁類型方木小梁材料規格(mm)5080小梁抗彎強度設計值f(N/mm2)15.44小梁抗剪強度設計值(N/mm2)1.78小梁彈性模量E(N/mm2)9350小梁截面抵抗矩W(cm3)53.33小梁截面慣性矩I(cm4)213.33 為簡化計算，按四等跨連續梁和懸臂梁分別計算，如下圖： q1max4.06+0.91.35(0.3-0.1)0.8/4+0.5(1.6-0.18)+0.9max1.2(0.5+(24+1.1)0.18)+1.42，1.35(0.5+(24+1.1)0.18)+1.40.72max0.6-0

51、.8/2，(1.2-0.6)-0.8/2/21，11.79+0.91.35(0.3-0.1)0.8/4=11.84kN/m q2max3.21+(0.3-0.1)0.8/4+0.5(1.6-0.18)+(0.5+(24+1.1)0.18)max0.6-0.8/2，(1.2-0.6)-0.8/2/21，9.35+(0.3-0.1)0.8/49.39kN/m 1、抗彎驗算 Mmaxmax0.107q1l12，0.5q1l22max0.10711.840.62，0.511.840.320.53kNm Mmax/W0.53106/533309.99N/mm2f15.44N/mm2 滿足要求！ 2、抗剪

52、驗算 Vmaxmax0.607q1l1，q1l2max0.60711.840.6，11.840.34.312kN max3Vmax/(2bh0)=34.3121000/(25080)1.62N/mm21.78N/mm2 滿足要求！ 3、撓度驗算 10.632q2l14/(100EI)0.6329.396004/(10093502133300)0.39mml/400600/4001.5mm 2q2l24/(8EI)9.393004/(893502133300)0.48mml/400300/4000.75mm 滿足要求！ 4、支座反力計算 梁頭處(即梁底支撐小梁懸挑段根部) 承載能力極限狀態 Rm

53、axmax1.143q1l1，0.393q1l1+q1l2max1.14311.840.6，0.39311.840.6+11.840.38.12kN 同理可得，梁底支撐小梁所受最大支座反力依次為R1R53.96kN，R2R48.12kN，R36.63kN 正常使用極限狀態 Rmaxmax1.143q2l1，0.393q2l1+q2l2max1.1439.390.6，0.3939.390.6+9.390.36.44kN 同理可得，梁底支撐小梁所受最大支座反力依次為R1R53.37kN，R2R46.44kN，R35.24kN 六、主梁驗算主梁類型鋼管主梁材料規格(mm)482.7可調托座內主梁根數

54、2主梁彈性模量E(N/mm2)206000主梁抗彎強度設計值f(N/mm2)205主梁抗剪強度設計值(N/mm2)125主梁截面慣性矩I(cm4)9.89主梁截面抵抗矩W(cm3)4.12 主梁自重忽略不計，因主梁2根合并，則抗彎、抗剪、撓度驗算荷載值取半，計算簡圖如下： 1、抗彎驗算 主梁彎矩圖(kNm) Mmax/W0.255106/412061.85N/mm2f=205N/mm2 滿足要求！ 2、抗剪驗算 主梁剪力圖(kN) Vmax4.885kN max2Vmax/A=24.8851000/38425.44N/mm2125N/mm2 滿足要求！ 3、撓度驗算 主梁變形圖(mm) max

55、0.17mml/400467/4001.17mm 滿足要求！ 4、扣件抗滑計算 RmaxR1,R42.31kN8kN 單扣件在扭矩達到4065Nm且無質量缺陷的情況下，單扣件能滿足要求！ 同理可知，右側立柱扣件受力R2.31kN8kN 單扣件在扭矩達到4065Nm且無質量缺陷的情況下，單扣件能滿足要求！ 七、立柱驗算立桿穩定性計算依據建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范JGJ130-2011剪刀撐設置普通型立桿頂部步距hd(mm)1500立桿伸出頂層水平桿中心線至支撐點的長度a(mm)200頂部立桿計算長度系數11.386非頂部立桿計算長度系數21.755鋼管類型482.7立柱截面面積A(mm

56、2)384回轉半徑i(mm)16立柱截面抵抗矩W(cm3)4.12抗壓強度設計值f(N/mm2)205 長細比驗算 頂部立桿段：l01=k1(hd+2a)=11.386(1500+2200)=2633.4mm 非頂部立桿段：l02=k2h =11.7551500=2632.5mm =l0/i=2633.4/16=164.59=210 長細比滿足要求！ 1、風荷載計算 Mw0.921.4klah2/100.921.40.180.61.52/100.03kNm 2、穩定性計算 根據建筑施工模板安全技術規范公式5.2.5-14，荷載設計值q1有所不同： 1)面板驗算 q10.91.2(0.1+(24

57、+1.5)1.6)+0.91.42146.44kN/m 2)小梁驗算 q1max3.67+(0.3-0.1)0.8/4+0.91.2(0.5+(24+1.1)0.18)+0.91.41max0.6-0.8/2，(1.2-0.6)-0.8/2/21，10.65+(0.3-0.1)0.8/4=10.69kN/m 同上四六計算過程，可得： R12.13kN，R211.9kN，R311.9kN，R42.13kN 頂部立桿段：l01=k1(hd+2a)=1.1551.386(1500+2200)=3041.577mm 1l01/i3041.577/16190.099，查表得，10.199 立柱最大受力N

58、wmaxR1+N邊1，R2，R3，R4+N邊2+Mw/lbmax2.13+0.91.2(0.5+(24+1.1)0.18)+0.91.41(0.9+0.6-0.8/2)/20.6，11.9，11.9，2.13+0.91.2(0.5+(24+1.1)0.18)+0.91.41(0.9+1.2-0.6-0.8/2)/20.6+0.03/1.211.94kN fN/(A)+Mw/W11941.12/(0.2384)+0.03106/4120162.95N/mm2f205N/mm2 滿足要求！ 非頂部立桿段：l02=k2h =1.1551.7551500=3040.538mm 2l02/i3040.5

59、38/16190.034，查表得，20.199 立柱最大受力NwmaxR1+N邊1，R2，R3，R4+N邊2+Mw/lbmax2.13+0.91.2(0.75+(24+1.1)0.18)+0.91.41(0.9+0.6-0.8/2)/20.6，11.9，11.9，2.13+0.91.2(0.75+(24+1.1)0.18)+0.91.41(0.9+1.2-0.6-0.8/2)/20.6+0.03/1.211.94kN fN/(A)+Mw/W11941.12/(0.2384)+0.03106/4120162.95N/mm2f205N/mm2 滿足要求！ 八、可調托座驗算荷載傳遞至立桿方式可調托座

60、可調托座承載力容許值N(kN)30 由主梁驗算一節計算可知可調托座最大受力NmaxR2，R3213.09kNN30kN 滿足要求！ 九、立柱地基基礎計算地基土類型粘性土地基承載力設計值fak(kPa)140立柱墊木地基土承載力折減系數mf1墊板底面面積A(m2)0.15 立柱底墊板的底面平均壓力pN/(mfA)11.94/(10.15)79.61kPafak140kPa 滿足要求！梁側模板計算書（7001500） 計算依據： 1、建筑施工模板安全技術規范JGJ162-2008 2、混凝土結構設計規范GB50010-2010 3、建筑結構荷載規范GB 50009-2012 4、鋼結構設計規范GB

61、 50017-2003 一、工程屬性新澆混凝梁名稱1號樓混凝土梁截面尺寸(mmxmm)7001550梁板結構情況見下圖樓板厚度(mm)180 二、荷載組合側壓力計算依據規范建筑施工模板安全技術規范JGJ162-2008混凝土重力密度c(kN/m3)24新澆混凝土初凝時間t0(h)4外加劑影響修正系數11混凝土坍落度影響修正系數21混凝土澆筑速度V(m/h)2混凝土側壓力計算位置處至新澆混凝土頂面總高度H(m)1.6新澆混凝土對模板的側壓力標準值G4k(kN/m2)min0.22ct012v1/2，cHmin0.222441121/2，241.6min29.868，38.429.868kN/m2

62、振搗混凝土時對垂直面模板荷載標準值Q2k(kN/m2)4 新澆混凝土對模板的側壓力標準值G4kmin0.22ct012v1/2，cHmin0.222441121/2，241.6min29.87，38.429.87kN/m2 承載能力極限狀態設計值S承0.9max1.2G4k+1.4Q2k，1.35G4k+1.40.7Q2k0.9max1.229.87+1.44，1.3529.87+1.40.740.9max41.44，44.240.944.2439.82kN/m2 正常使用極限狀態設計值S正G4k29.87 kN/m2 三、支撐體系設計小梁布置方式豎直向布置小梁間距100主梁合并根數2主梁最大

63、懸挑長度(mm)300對拉螺栓水平向間距(mm)600支撐距梁底距離依次為200，725，1250 設計簡圖如下：模板設計剖面圖 四、面板驗算面板類型覆面木膠合板面板厚度(mm)15面板抗彎強度設計值f(N/mm2)15面板彈性模量E(N/mm2)10000 梁截面寬度取單位長度，b1000mm。Wbh2/6=1000152/637500mm3，Ibh3/12=1000153/12281250mm4。計算簡圖如下： 1、抗彎驗算 q1bS承139.8239.82kN/m Mmax0.125q1l20.12539.820.120.05kNm Mmax/W0.05106/375001.33N/mm

64、2f15N/mm2 滿足要求！ 2、撓度驗算 qbS正129.8729.87kN/m max529.871004/(38410000281250)=0.01mm100/400=0.25mm 滿足要求！ 3、支座反力驗算 承載能力極限狀態 R0.5q1l=0.539.820.11.99kN 正常使用極限狀態 R0.5ql=0.529.870.11.49kN 五、小梁驗算小梁類型方木小梁材料規格(mm)6050小梁彈性模量E(N/mm2)9350小梁抗剪強度設計值(N/mm2)1.78小梁截面抵抗矩W(cm3)30小梁抗彎強度設計值f(N/mm2)15.44小梁截面慣性矩I(cm4)90 計算簡圖

65、如下： 1、抗彎驗算 小梁彎矩圖(kNm) q=1.99kN/m Mmax/W0.14106/300004.54N/mm2f15.44N/mm2 滿足要求！ 2、抗剪驗算 小梁剪力圖(kN) max3 Vmax/(2bh)30.741000/(25060)0.37N/mm21.78N/mm2 滿足要求！ 3、撓度驗算 小梁變形圖(mm) q=1.49kN/m max0.76mm525/400=1.31mm 滿足要求！ 4、主梁所受支座反力計算 承載能力極限狀態 Rmax1.47kN 正常使用極限狀態 Rmax=1.1kN 六、主梁驗算主梁類型鋼管主梁材料規格(mm)482.7主梁合并根數2主梁

66、彈性模量E(N/mm2)206000主梁抗彎強度設計值f(N/mm2)205主梁抗剪強度設計值(N/mm2)120主梁截面慣性矩I(cm4)9.89主梁截面抵抗矩W(cm3)4.12 因主梁2根合并，則抗彎、抗剪、撓度驗算荷載值取半。 計算簡圖如下： 1、抗彎驗算 主梁連續梁部分彎矩圖(kNm) 主梁懸挑梁部分彎矩圖(kNm) q=0.74kN/m Mmax/W0.33106/412080.83N/mm2f205N/mm2 滿足要求！ 2、抗剪驗算 主梁連續梁部分剪力圖(kN) 主梁懸挑梁部分剪力圖(kN) max2Vmax/A=22.671000/38413.9N/mm2120N/mm2 滿

67、足要求！ 3、撓度驗算 主梁連續梁部分變形圖(mm) 主梁懸挑梁部分變形圖(mm) q=1.1kN/m 1max0.48mm600/400=1.5mm 2max0.54mm300/400=0.75mm 滿足要求！ 4、最大支座反力計算 Rmax9.78kN 七、對拉螺栓驗算對拉螺栓類型M16軸向拉力設計值Ntb(kN)24.5 可知對拉螺栓受力N0.959.789.29kNNtb24.5kN 滿足要求！二、板模板（扣件式）計算書 計算依據： 1、建筑施工模板安全技術規范JGJ162-2008 2、建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范JGJ 1302011 3、混凝土結構設計規范GB50010-

68、2010 4、建筑結構荷載規范GB 50009-2012 5、鋼結構設計規范GB 50017-2003 一、工程屬性新澆混凝土樓板名稱階梯教室一層樓板新澆混凝土樓板板厚(mm)180新澆混凝土樓板邊長L(m)10.3新澆混凝土樓板邊寬B(m)3.3 二、荷載設計施工人員及設備荷載標準值Q1k當計算面板和小梁時的均布活荷載(kN/m2)2.5當計算面板和小梁時的集中荷載(kN)2.5當計算主梁時的均布活荷載(kN/m2)1.5當計算支架立柱及其他支承結構構件時的均布活荷載(kN/m2)1模板及其支架自重標準值G1k(kN/m2)面板自重標準值0.1面板及小梁自重標準值0.3樓板模板自重標準值0.

69、5模板及其支架自重標準值0.75新澆筑混凝土自重標準值G2k(kN/m3)24鋼筋自重標準值G3k(kN/m3)1.1風荷載標準值k(kN/m2)基本風壓0(kN/m2)0.250.18風壓高度變化系數z0.9風荷載體型系數s0.8 三、模板體系設計模板支架高度(m)6立柱縱向間距la(mm)1000立柱橫向間距lb(mm)1000水平拉桿步距h(mm)1500立柱布置在混凝土板域中的位置中心對稱立柱距混凝土板短邊的距離(mm)150立柱距混凝土板長邊的距離(mm)150主梁布置方向垂直樓板長邊小梁間距(mm)200小梁兩端各懸挑長度(mm)100，100主梁兩端各懸挑長度(mm)100，10

70、0結構表面的要求結構表面隱蔽模板及支架計算依據建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范JGJ130-2011 設計簡圖如下：模板設計平面圖模板設計剖面圖(樓板長向)模板設計剖面圖(樓板寬向) 四、面板驗算面板類型覆面木膠合板面板厚度(mm)15面板抗彎強度設計值f(N/mm2)15面板彈性模量E(N/mm2)10000 根據建筑施工模板安全技術規范5.2.1面板可按簡支跨計算的規定，另據現實，樓板面板應擱置在梁側模板上，因此本例以簡支梁，取1m單位寬度計算。計算簡圖如下： Wbh2/6=10001515/637500mm3，Ibh3/12=1000151515/12281250mm4 1、強度驗算

71、 q10.9max1.2(G1k+ (G3k+G2k)h)+1.4Q1k，1.35(G1k+ (G3k+G2k)h)+1.40.7Q1kb=0.9max1.2(0.1+(1.1+24)0.18)+1.42.5，1.35(0.1+(1.1+24)0.18)+1.40.72.5 1=8.137kN/m q20.91.2G1kb=0.91.20.11=0.108kN/m p0.91.4Q1K=0.91.42.53.15kN Mmaxmaxq1l2/8,q2l2/8+pl/4=max8.1370.22/8，0.1080.22/8+3.150.2/4= 0.158kNm Mmax/W0.158106/3

72、75004.214N/mm2f15N/mm2 滿足要求！ 2、撓度驗算 q(G1k+(G3k+G2k)h)b=(0.1+(1.1+24)0.18)1=4.618kN/m 5ql4/(384EI)54.6182004/(38410000281250)0.034mml/250200/2500.8mm 滿足要求！ 五、小梁驗算小梁類型方木小梁材料規格(mm)7080小梁抗彎強度設計值f(N/mm2)15.44小梁抗剪強度設計值(N/mm2)1.78小梁彈性模量E(N/mm2)9350小梁截面抵抗矩W(cm3)74.67小梁截面慣性矩I(cm4)298.67 因L/la取整10300/1000取整10

73、，按四等跨連續梁計算，又因小梁較大懸挑長度為100mm，因此需進行最不利組合，計算簡圖如下： 1、強度驗算 q10.9max1.2(G1k+(G3k+G2k)h)+1.4Q1k，1.35(G1k+(G3k+G2k)h)+1.40.7Q1kb=0.9max1.2(0.3+(1.1+24)0.18)+1.42.5，1.35(0.3+(1.1+24)0.18)+1.40.72.50.21.671kN/m 因此，q1靜0.91.2(G1k+(G3k+G2k)h)b=0.91.2(0.3+(1.1+24)0.18)0.21.041kN/m q1活0.91.4Q1kb=0.91.42.50.20.63kN

74、/m M10.107q1靜L2+0.121q1活L20.1071.04112+0.1210.63120.188kNm q20.91.2G1kb=0.91.20.30.20.065kN/m p0.91.4Q1k=0.91.42.53.15kN M2max0.077q2L2+0.21pL，0.107q2L2+0.181pLmax0.0770.06512+0.213.151，0.1070.06512+0.1813.1510.666kNm M3maxq1L12/2，q2L12/2+pL1=max1.6710.12/2，0.0650.12/2+3.150.10.315kNm MmaxmaxM1，M2，M

75、3max0.188，0.666，0.3150.666kNm Mmax/W0.666106/746708.926N/mm2f15.44N/mm2 滿足要求！ 2、抗剪驗算 V10.607q1靜L+0.62q1活L0.6071.0411+0.620.6311.022kN V20.607q2L+0.681p0.6070.0651+0.6813.152.184kN V3maxq1L1，q2L1+pmax1.6710.1，0.0650.1+3.153.156kN VmaxmaxV1，V2，V3max1.022，2.184，3.1563.156kN max3Vmax/(2bh0)=33.1561000/(

76、28070)0.845N/mm21.78N/mm2 滿足要求！ 3、撓度驗算 q=(G1k+(G3k+G2k)h)b=(0.3+(24+1.1)0.18)0.20.964kN/m 跨中max0.632qL4/(100EI)=0.6320.96410004/(10093502986700)0.218mml/2501000/2504mm 滿足要求！ 六、主梁驗算主梁類型鋼管主梁材料規格(mm)482.7可調托座內主梁根數2主梁彈性模量E(N/mm2)206000主梁抗彎強度設計值f(N/mm2)205主梁抗剪強度設計值(N/mm2)125主梁截面慣性矩I(cm4)9.89主梁截面抵抗矩W(cm3)

77、4.12 因主梁2根合并，則抗彎、抗剪、撓度驗算荷載值取半。 1、小梁最大支座反力計算 Q1k1.5kN/m2 q10.9max1.2(G1k+ (G3k+G2k)h)+1.4Q1k，1.35(G1k+(G3k+G2k)h)+1.40.7Q1kb=0.9max1.2(0.5+(1.1+24)0.18)+1.41.5，1.35(0.5+(1.1+24)0.18)+1.40.71.50.21.484kN/m q1靜0.91.35(G1k+ (G3k+G2k)h)b=0.91.35(0.5+(1.1+24)0.18)0.21.219kN/m q1活0.91.4Q1kb=0.91.41.50.20.3

78、78kN/m q2(G1k+ (G3k+G2k)h)b=(0.5+(1.1+24)0.18)0.2=1.004kN/m 承載能力極限狀態 按四跨連續梁，Rmax(1.143q1靜+1.223q1活)L1.1431.2191+1.2230.37811.856kN 按懸臂梁，R1q1l=1.4840.10.148kN RmaxRmax，R1/20.928kN; 正常使用極限狀態 按四跨連續梁，Rmax1.143q2L1.1431.00411.147kN 按懸臂梁，R1q2l=1.0040.10.1kN RmaxRmax，R1/20.574kN; 2、抗彎驗算 計算簡圖如下： 主梁彎矩圖(kNm)

79、Mmax0.455kNm Mmax/W0.455106/4120110.369N/mm2f205N/mm2 滿足要求！ 3、抗剪驗算 主梁剪力圖(kN) Vmax2.682kN max2Vmax/A=22.6821000/38413.968N/mm2125N/mm2 滿足要求！ 4、撓度驗算 主梁變形圖(mm) max0.835mm 跨中max=0.835mm=1000/250=4mm 懸挑段max0.265mm=100/250=0.4mm 滿足要求！ 七、立柱驗算剪刀撐設置普通型立桿頂部步距hd(mm)1500立桿伸出頂層水平桿中心線至支撐點的長度a(mm)200頂部立桿計算長度系數11.2

80、41非頂部立桿計算長度系數21.993鋼管類型482.7立柱截面面積A(mm2)384立柱截面回轉半徑i(mm)16立柱截面抵抗矩W(cm3)4.12 1、長細比驗算 頂部立桿段：l01=k1(hd+2a)=11.241(1500+2200)=2357.9mm 非頂部立桿段：l02=k2h =11.9931500=2989.5mm =l0/i=2989.5/16=186.844=210 長細比滿足要求！ 2、立柱穩定性驗算 頂部立桿段：l01=k1(hd+2a)=1.1551.241(1500+2200)=2723.375mm 1l01/i2723.375/16170.211，查表得，10.2

81、45 Mw=0.91.4klah2/10=0.91.40.1811.52/100.051kNm Nw1.2NGik+0.91.4(NQik+Mw/lb)=1.2(0.5+(24+1.1)0.18)+0.91.4111+0.91.40.051/17.346kN f Nw/(A)+ Mw/W7345.898/(0.245384)+0.051106/412090.467N/mm2f205N/mm2 滿足要求！ 非頂部立桿段：l02=k2h =1.1551.9931500=3452.873mm 2l02/i3452.873/16215.805，查表得，20.157 Mw=0.91.4klah2/10=

82、0.91.40.1811.52/100.051kNm Nw1.2NGik+0.91.4(NQik+Mw/lb)=1.2(0.75+(24+1.1)0.18)+0.91.4111+0.91.40.051/17.646kN f Nw/(A)+ Mw/W7645.898/(0.157384)+0.051106/4120139.209N/mm2f205N/mm2 滿足要求！ 八、可調托座驗算荷載傳遞至立桿方式可調托座可調托座承載力容許值N(kN)25 按上節計算可知，可調托座受力N7.346kNN25kN 滿足要求！ 九、立柱地基基礎驗算地基土類型碎石土地基承載力設計值fak(kPa)115立柱墊木地

83、基土承載力折減系數mf1墊板底面面積A(m2)0.1 立柱底墊板的底面平均壓力pN/(mfA)7.646/(10.1)76.459kPafak115kPa 滿足要求！三、模板支架對混凝土樓蓋影響分析計算書 計算依據： 1、建筑施工模板安全技術規范JGJ162-2008 2、混凝土結構設計規范GB50010-2010 3、建筑結構荷載規范GB 50009-2012 一、工程屬性新澆樓板單元名稱4B軸、C軸/1軸、2軸當前施工層第2層當前施工層樓板厚度h2(mm)180第1層層高H1(m)5.1第1層混凝土樓板厚度h1(mm)180板單元計算長度Bl(m)7.2板單元計算寬度Bc(m)6.6樓蓋板

84、配筋信息表樓層鋼筋位置配筋量及等級鋼筋面積(mm2)第1層X向正筋HRB33510200ASX=392.7Y向正筋HRB33510200ASY=392.7X向負筋HRB33510200ASX=392.7Y向負筋HRB33510200ASY=392.7 二、模板支架搭設參數樓層立桿的橫向間距La(m)立桿的縱向間距Lb(m)第1層11 設計簡圖如下：結構模型立面圖結構模型平面圖 三、荷載參數當前施工層每根立桿傳遞荷載(kN)7施工荷載(kN/m2)1振搗荷載(kN/m2)2鋼筋混凝土自重(kN/m3)25.1模板自重(kN/m2)0.3 四、各樓層荷載計算 1、第1層荷載計算模板類型膠合板本層砼

85、的齡期(天)14砼的實測抗壓強度fc(N/mm2)11.15砼的實測抗拉強度ftk(N/mm2)1.57砼的彈性模量實測值E(MPa)27600 立桿傳遞荷載組合值：P17kN 樓蓋自重荷載標準值：g1=h1/100025.14.52kN/m2 2、各樓層荷載分配： 假設層間支架剛度無窮大，則有各層撓度變形相等，即： P1/(E1h13)P2/(E2h23)P3/(E3h33).則有：Pi(Eihi3Fi)/(Eihi3) 根據此假設，各層樓蓋承受荷載經模板支架分配后的設計值為：樓層各樓層混凝土彈性模量Ei(MPa)各樓層板厚hi(mm)樓蓋自重荷載標準值gi(kN/m2)立桿傳遞荷載標準值q

86、i(kN/m2)分配后各樓層恒載的設計值Gi(kN/m2)分配后各樓層活載的設計值Qi(kN/m2)1276001804.5275.429.8Gi1.2Ecihci3/(Ecihci3+Eci-1hci-13+Eci-2hci-23)(gi+gi-1+gi-2)Qi1.4Ecihci3/(Ecihci3+Eci-1hci-13+Eci-2hci-23)(qi+qi-1+qi-2) 五、板單元內力計算 1、第1層內力計算第1層配筋圖 第1層板單元內力計算板的支撐類型四邊固支Bc/Bl6600/72000.92m10.02m20.02m1-0.06m2-0.05四邊簡支Bc/Bl6600/7200

87、0.92mq10.04mq20.04 第1層板內力計算荷載組合設計值計算(kN/m2)GiQiGi=Gi+Qi/2Gq=Gi+QiQi=Qi/25.429.810.3215.224.9內力計算m1m2m1m2mq1mq2Bc內力值(kN.m)M10.020.020.040.040.26.622.03M20.020.020.040.040.26.619.01M1-0.060.26.6-38.13M2-0.050.26.6-35.58M1=(m1+m2)GiBC2+(mq1+mq2)QiBC2M1=(m2+m1)GiBC2+(mq2+mq1)QiBC2M1=m1GqBC2M2=m2GqBC2 第1

88、層板正截面承載力驗算 依據工程結構設計原理板的正截面極限計算公式為： 公式類型參數剖析使用條件Mu=1sfcbh02Mu板正截面極限承載彎矩用于單筋截面1截面最大正應力值與混凝土抗壓強度fc的比值，低于C50混凝土1取1.0s截面抵抗矩系數fc混凝土抗壓強度標準值，參照上述修正系數修改h0計算單元截面有效高度，短跨方向取h-20mm，長跨方向取h-30mm，其中h是板厚Mu=1sfcbh02+fyAs(h0-s)fy受壓區鋼筋抗拉強度標準值用于雙筋截面As受壓區鋼筋總面積s縱向受壓鋼筋合力點至受壓區邊緣的距離默認取20mmMu=fyAs(h0-s)fy鋼筋抗拉強度標準值用于雙筋截面當2s時As

89、受拉鋼筋總面積=Asfy/(fc1bh0)-受壓區相對高度，=Asfy/(fc1bh0)=(fyAs-fyAs)/(1fcb)混凝土受壓區高度 矩形截面受壓區高度As(mm2)fy(N/mm2)h0=h-20(mm)1fc(Mpa)b(mm)fy(N/mm2)As(mm2)(mm)s比較392.7300160111.151000300392.70202s 矩形截面相對受壓區高度As(mm2)fy(N/mm2)b(mm)h0=h-20(mm)fcm(N/mm2)392.7300100016011.150.07392.7300100016011.150.07備注Asfy/bh0fcm Mui1sf

90、c(N/mm2)b(mm)h0(mm)板正截面極限承載彎矩(kN.m)Mi(kN.m)Mu110.0711.15100016019.1222.03Mu210.0711.15100016019.1219.01比較Mu1m1不符合要求Mu2m2符合要求建議保留本層支架或增加二次支撐 MUify(N/mm2)As(mm2)h0(mm)s(mm)板正截面極限承載彎矩(kN.m)Mi(kN.m)Mu1300392.716020-16.49-38.13Mu2300392.716020-16.49-35.58比較Mu1m1不符合要求Mu2m2不符合要求建議保留本層支架或增加二次支撐 六、樓板裂縫驗算 1、本

91、結構按壓彎構件進行計算 公式參數剖析使用條件max=crsk1.9c+0.08d/(te )/ Esd鋼筋的直徑最大裂縫寬度驗算As縱向受力拉鋼筋的截面面積Mk按荷載短期效應組合計算的彎矩值c最外層縱向受拉鋼筋外邊緣至受拉區底邊的距離（）：當c20時，取c=20，當c65時，取c=65ftk混凝土軸心抗拉強度標準cr構件的受力特征系數，綜合了前述若干考慮，軸心受拉構件取2.7，受彎、偏心受壓取2.1，偏心受拉取2.4；縱向受力鋼筋表面特征系數，對于帶肋鋼筋取1.0，對于光面鋼筋取0.7；Es鋼筋的彈性模量te=As/Atete按有效受拉混凝土截面面積計算的縱向受拉鋼筋配筋率，在最大裂縫寬度計算

92、中，當te0.01，時取 te=0.01tk/(tesk)裂縫間縱向受拉鋼筋應變不均勻系數，在計算中，0.2時，取=0.2；當1.0時，取=1.0.對于直接承受重荷載的構件，取=1.0Ate=0.5bh+(bfb)hfAte有效受拉混凝土截面面積；對于軸心受拉構件，取構件截面面積對于受彎、偏心受壓和偏心受拉構件Ate=0.5bh矩形截面sk=Mk/(Ash0)， h0 =h-(c+d/2)sk裂縫處鋼筋應力 2、最大裂縫寬度計算樓層crc(mm)d(mm)skteEs(N/mm2)max(mm)第1層2.10.852010415.9710.012000000.44比較第1層 max/0.31不

93、符合要求建議保留本層支架或增加二次支撐 七、樓板抗沖切驗算 根據混凝土結構設計規范（GB50010）規定，受沖切承載力應滿足下式 公式參數剖析F=(0.7hft+0.15pc,m)umh0Fl局部荷載設計值或集中反力設計值h截面高度影響系數：當h800mm時，取h=1.0；當h2000mm時，取h=0.9；中間線性插入取用。ft混凝土軸心抗拉強度設計值pc,m臨界面周長上兩個方向混凝土有效預壓應力按長度的加權平均值，其值控制在2范圍內um臨界截面周長：距離局部荷載或集中反力作用面積周邊h0 /2處板垂直截面的最不利周長。h0截面有效高度，取兩個配筋方向的截面有效高度的平均值=min(1, 2)

94、1=0.4+1.2/s , 2=0.5+ash0/4Um1局部荷載或集中反力作用面積形狀的影響系數2臨界截面周長與板截面有效高度之比的影響系數s局部荷載或集中反力作用面積為矩形時的長邊與短邊尺寸比較，s不宜大于4：當s 2時取s =2 ，當面積為圓形時，取s=2as板柱結構類型的影響系數：對中柱，取as =40 ，對邊柱，取as =30 ：對角柱，取 as=20說明在本工程計算中為了安全和簡化計算起見，不考慮上式中pc,m之值，將其取為0，作為板承載能力安全儲備， 承載力計算樓層F0.7hftumh0F1hftumh0F第1層11.5710.8160140.6715.22比較第1層 F/F11符合要求梁板下鋼管支架立桿搭設平面示意圖600 600 1200n 600 600 1200n600n 600 6001200