1、目 錄一、編制依據1二、工程概況1三、總體籌劃及施工部署31、總體籌劃32、安全領導小組5四、搭設流程及施工工藝6五、材料選擇及構造要求13六、勞動力安排14七、腳手架檢查與驗收151、構配件檢查與驗收152、腳手架檢查與驗收16八、腳手架施工安全保證措施181、組織保障182、技術措施203、監測監控21九、應急預案23十、2.9m層高型鋼懸挑腳手架計算書25 3.9m層高型鋼懸挑腳手架計算書35 工字鋼懸挑腳手架專項施工方案一、編制依據1、財勢南濱尚城一期施工圖；2、財勢南濱尚城一期施工組織設計；3、各類參考規范及書籍：建筑施工組織設計規范GB/T 50502-2009建筑施工腳手架實用手

2、冊建筑結構荷載規范GB50009-2012混凝土結構設計規范GB50010-2010鋼結構設計規范GB50017-2011建筑施工安全檢查標準JGJ59-2011建筑施工高處作業安全技術規范JGJ80-91建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范JGJ130-2011 危險性較大的分部分項工程安全管理辦法（建質200987號文）二、工程概況工程基本情況工程名稱財勢南濱尚城一期工程地點站前大道東南側建筑面積（m2）102717.42建筑高度（m）1#樓、2#樓、3#樓81.2m；4#樓66.7m；寫字樓90.1m基礎形式灌注樁、獨立基坑、條基主體結構框架剪力墻、框架抗震等級二級、三級抗震設防烈度6地

3、上層數1#樓28/-1；2#樓28/-3；3#樓28/-3；4#樓22/-3；寫字樓22/-1地下層數1標準層層高2.9m；3.9m標準層樓板厚度120mm標準層結構混凝土強度梁、板C30各責任主體名稱建設單位重慶財勢房地產開發有限公司設計單位重慶同乘工程咨詢設計有限責任公司施工單位重慶覃家崗建設（集團）有限公司監理單位重慶凱弘工程咨詢有限公司本項目地塊位于重慶市石柱土家族自治縣城南片區組團與舊城組團結合部，位于站前大道東南側，西南距建設中的縣醫院、五星級酒店怡豪酒店200m左右，西距新汽車總站和第四人民小學約250m。地塊總用地面積約為109.24畝，本項目性質為居住小區。項目南北寬約378

4、米，東西長約380米，高差較大，最高點為海拔648.30米，最低點為573.00米。三、總體籌劃及施工部署（一）、總體籌劃本工程考慮到施工工期、質量、安全和合同要求，故在選擇方案時，應充分考慮以下幾點：1、架體的結構設計，力求做到結構要安全可靠，造價經濟合理。2、在規定的條件下和規定的使用期限內，能夠充分滿足預期的安全性和耐久性。3、選用材料時，力求做到常見通用、可周轉利用，便于保養維修。4、結構選型時，力求做到受力明確，構造措施到位，升降搭拆方便，便于檢查驗收；5、綜合以上幾點，腳手架的搭設，還必須符合JCJ59-2011等檢查標準要求，要符合相關文明標化工地的有關標準。6、結合以上腳手架設

5、計原則，同時結合本工程的實際情況，綜合考慮了以往的施工經驗，決定采用工字鋼懸挑腳手架分多段樓層懸挑工字鋼：1#樓：5層、11層、17層、23層2#樓：5層、11層、17層、23層3#樓：5層、11層、17層、23層4#樓：5層、11層、17層寫字樓：4層、9層、14層、19層7、在懸挑腳手架計算時，將寫字樓第一段懸挑層（4層樓面9層樓面）懸挑高度為20.00m，作為計算參考依據(具體布置見個棟樓型鋼平面布置圖)。（二）、安全領導小組搭設過程中，因處在施工高峰期，各施工班組在交叉作業中，故應加強安全監控力度，現場設定若干名安全監控員。水平和垂直材料運輸必須設置臨時警戒區域，用紅白三角小旗圍欄。謹

6、防非施工人員進入。同時成立以項目經理為組長的安全領導小組以加強現場安全防護工作，本小組機構組成、人員編制及責任分工如下：鄒閱（項目負責人）組長，負責協調指揮工作；張路遙（技術負責人）副組長，負責現場施工指揮，技術交底；李道勝（施工員）組員，負責現場施工指揮；王太寶（施工員）組員，負責現場施工指揮；秦 冬（施工員）組員，負責現場施工指揮；姜小平（安全員）組員，負責現場安全檢查工作；古金帆（架子工班長）組員，負責現場具體施工；四、搭設流程及施工工藝普通型鋼懸挑腳手架工藝流程施工準備放線定位預埋16直徑U型鋼筋拉環懸挑架的支承結構安裝豎立桿將縱向掃地桿與立桿扣接安裝橫向掃地桿安裝縱向水平桿安裝橫向水

7、平桿安裝連墻件安裝剪刀撐掛安全網作業層鋪腳手板和擋腳板。搭設參數表：腳手架排數雙排大小橫桿布置小橫桿在上搭設高度(m)20.0立桿型號48 3.5立桿縱距(m)1.5立桿橫距(m)0.7內排架距離墻長度0.4連墻件布置方式二步三跨立桿步距(m)1.45錨固長度(m)3.3型鋼懸挑長度(m)1.2施工均布荷載(kN/m2)3鋼絲繩支撐道數1腳手板鋪設層數2同時施工層數2基本風壓(kN/m2)0.451、型鋼水平懸挑梁（1）型鋼水平懸挑梁必須保證有足夠的錨固強度和截面抗屈曲能力，型鋼水平懸挑梁的縱向間距與上部腳手架立桿的縱向間距相同，立桿直接支承在懸挑梁上。上部腳手架立桿與挑梁支承結構應有可靠固定

8、的定位點(采用焊接豎向鋼筋)，以確保上部架體的穩定，立桿定位點離懸挑梁端部100mm。采用在型鋼上焊接150-200mm、直徑20mm的鋼筋固定柱，立桿套座其外，并同時在立桿下部設置掃地桿。見下圖（2）型鋼水平懸挑梁宜采用雙軸對稱截面的型鋼。懸挑鋼梁型號及錨固件應按設計確定，鋼梁截面高度為160mm。懸挑梁尾端應在兩處及以上固定于鋼筋混凝土梁板結構上。錨固型鋼懸挑梁的U型鋼筋拉環或錨固螺栓直徑為16HPB235級鋼筋。用于錨固的U型鋼筋拉環或螺栓應采用冷彎成型。U型鋼筋拉環、錨固螺栓與型鋼間隙應用鋼楔或硬木楔楔緊。型鋼懸挑梁外端設置鋼絲繩與上一層建筑結構斜拉結。鋼絲繩不參與懸挑鋼梁受力計算；鋼

9、絲繩與建筑結構拉結的吊環應使用HPB235級鋼筋，其直徑為16，吊環預埋錨固長度應符合現行國家標準混凝土結構設計規范GB50010中鋼筋錨固的規定。（3）懸挑鋼梁懸挑長度應按設計確定，固定段長度不應小于懸挑段長度的1.25倍。型鋼懸挑梁固定端應采用2個（對）及以上U型鋼筋拉環或錨固螺栓與建筑結構梁板固定，U型鋼筋拉環或錨固螺栓應預埋至混凝土梁、板底層鋼筋位置，并應與混凝土梁、板底層鋼筋焊接或綁扎牢固，其錨固長度應符合現行國家標準混凝土結構設計規范GB50010中鋼筋錨固的規定。型鋼懸挑腳手架構造圖懸挑鋼梁U型螺栓固定構造圖懸挑鋼梁穿墻構造圖1木楔楔緊懸挑鋼梁樓面構造圖2、立桿（1） 腳手架立桿

10、采用對接接長，立桿的對接扣件應交錯布置，兩根相鄰立桿的接頭不應設置在同步內，同步內隔一根立桿的兩個相隔接頭在高度方向錯開的距離不宜小于500；各接頭中心至主節點的距離不宜大于步距的1/3 。 （2） 腳手架立桿頂端欄桿宜高出女兒墻上端1m，宜高出檐口上端1.5m。3、腳手架縱向水平桿、橫向水平桿、腳手板（1） 縱向水平桿的構造應符合下列規定：1 、 縱向水平桿應設置在立桿內側，單根桿長度不應小于3跨； 2 、縱向水平桿接長應采用對接扣件連接或搭接，并應符合下列規定：1）兩根相鄰縱向水平桿的接頭不應設置在同步或同跨內；不同步或不同跨兩個相鄰接頭在水平方向錯開的距離不應小于500mm；各接頭中心至

11、最近主節點的距離不應大于縱距的1/3（見下圖） （a）接頭不在同步內（立面） （b）接頭不在同跨內（平面） 縱向水平桿對接接頭布置1立桿；2縱向水平桿；3橫向水平桿2） 搭接長度不應小于1m，應等間距設置3個旋轉扣件固定；端部扣件蓋板邊緣至搭接縱向水平桿桿端的距離不應小于100mm。3 、 使用竹串片腳手板時，縱向水平桿應作為橫向水平桿的支座，用直角扣件固定在立桿上。鋪竹串片腳手板時縱向水平桿的構造1立桿；2縱向水平桿；3橫向水平桿；4竹串片腳手板；5其它腳手板（2）橫向水平桿的構造應符合下列規定：1 、 作業層上非主節點處的橫向水平桿，宜根據支承腳手板的需要等間距設置，最大間距不應大于縱距的

12、1/2；2 、使用竹串片腳手板時，雙排腳手架的橫向水平桿兩端均應采用直角扣件固定在縱向水平桿上。（三） 主節點處必須設置一根橫向水平桿，用直角扣件扣接且嚴禁拆除。（四） 腳手板的設置應符合下列規定：1 、 作業層腳手板應鋪滿、鋪穩、鋪實；2 、竹串片腳手板應設置在三根橫向水平桿上。腳手板的鋪設應采用對接平鋪或搭接鋪設。腳手板對接平鋪時，接頭處應設兩根橫向水平桿，腳手板外伸長度應取130mm 150mm，兩塊腳手板外伸長度的和不應大于300mm（圖a）；腳手板搭接鋪設時，接頭應支在橫向水平桿上，搭接長度不應小于200mm，其伸出橫向水平桿的長度不應小于100mm（圖b）。（a）腳手板對接 （b）

13、腳手板搭接 腳手板對接、搭接構造 3 、作業層端部腳手板探頭長度應取150mm，其板的兩端均應固定于支承桿件上。4、剪刀撐（一）懸挑腳手架應在外側全立面連續設置剪刀撐。（二）剪刀撐的設置應符合下列規定：1 、 每道剪刀撐跨越立桿的根數不小于4跨，且不小于6m，斜桿與地面的傾角應在450600之間； 剪刀撐跨越立桿的最多根數剪刀撐斜桿與地面的傾角a450500600剪刀撐跨越立桿的最多根數n7652 、 剪刀撐斜桿的接長應采用搭接，搭接長度不小于1m ，并采用不少于2個旋轉扣件固定。端部扣件蓋板的邊緣至桿端距離不小于100mm。 3 、剪刀撐斜桿應用旋轉扣件固定在與之相交的橫向水平桿的伸出端或立

14、桿上，旋轉扣件中心線至主節點的距離不應大于150mm。5、連墻件（一） 腳手架連墻件設置的位置、數量應按專項施工方案確定。（二） 連墻件的布置應符合下列規定：1、 應靠近主節點設置，偏離主節點的距離不應大于300mm；2 、應從底層第一步縱向水平桿處開始設置，當該處設置有困難時，應采用其它可靠措施固定； 3 、應優先采用菱形布置，或采用方形、矩形布置。（三） 連墻件中的連墻桿應呈水平設置，當不能水平設置時，應向腳手架一端下斜連接。（四） 連墻件必須采用可承受拉力和壓力的構造，采用剛性連墻件與建筑物連接。6、防護欄桿(1) 腳手架外側使用建設主管部門認證的質量合格綠色密目式安全網封閉，且將安全網

15、固定在腳手架外立桿里側。(2) 選用18#鉛絲張掛安全網，要求嚴密、平整。(3) 腳手架外側必須設1.2m高的防護欄桿和30cm高踢腳桿，頂排防護欄桿不少于2道，高度分別為0.9m和1.3m。(4) 腳手架內側形成臨邊的(如遇大開間門窗洞等)，在腳手架內側設1.2m的防護欄桿和30cm高踢腳桿。 五、材料選擇及構造要求l、腳手架鋼材強度等級Q235-A，鋼管表面應平直光滑，不應有裂紋、分層、壓痕、劃道和硬彎，新用的鋼管要有出廠合格證。腳手架施工前必須將入場鋼管取樣，送有相關國家資質的試驗單位，進行鋼管抗彎、抗拉等力學試驗，試驗結果滿足設計要求后，方可在施工中使用。2、本工程鋼管腳手架的搭設使用

16、可鍛鑄造扣件，應符合建設部鋼管腳手扣件標準JGJ22-85的要求，由有扣件生產許可證的生產廠家提供，不得有裂紋、氣孔、縮松、砂眼等鍛造缺陷，扣件的規格應與鋼管相匹配，貼和面應平整，活動部位靈活，夾緊鋼管時開口處最小距離不小于5mm。鋼管螺栓擰緊力矩達65N.m時不得破壞。如使用舊扣件時，扣件必須取樣送有相關國家資質的試驗單位，進行扣件抗滑力等試驗，試驗結果滿足設計要求后方可在施工中使用。3、搭設架子前應進行保養，除銹并統一涂色，顏色力求環境美觀。腳手架立桿、橫桿、防護欄桿、踢腳桿統一漆黃色，剪力撐統一漆藍色，懸挑工字鋼統一柒紅色。4、腳手板符合有關要求。5、安全網采用密目式安全網，網目應滿足2

17、000目100cm2，做耐貫穿試驗不穿透， 61.8m的單張網顏色應滿足環境效果要求，選用綠色。要求阻燃，使用的安全網必須有產品生產許可證和質量合格證，以及由相關建筑安全監督管理部門發放的準用證。6、連墻件材料采用鋼管，其材質應符合現行國家標準碳素鋼結構（GB 700-88）中Q235A鋼的要求。普通型鋼懸挑腳手架水平懸挑梁是此類型腳手架的重要材料，其鋼材強度等級為Q235-A，型號見材料表，懸挑腳手架用型鋼的材質應符合現行國家標準碳素結構鋼GB/T700或低合金高強度結構鋼GB/T1591的規定，用于固定型鋼懸挑梁的U型鋼筋拉環或錨固螺栓材質應符合現行國家標準鋼筋混凝土用鋼 第1部分：熱軋光

18、圓鋼筋GB1499.1中HPB235級鋼筋的規定。搭設腳手架的鋼管鋼材強度等級為Q235-A，鋼管表面應平直光滑，不應有裂紋、分層、壓痕、劃道和硬彎，新用的鋼管要有出廠合格證。腳手架施工前必須將入場鋼管取樣，送有相關國家資質的試驗單位，進行鋼管抗彎、抗拉等力學試驗，試CC驗結果滿足設計要求后，方可在施工中使用。扣件為可鍛鑄造扣件，應符合建設部鋼管腳手扣件標準JGJ22-85的要求，由有扣件生產許可證的生產廠家提供，不得有裂紋、氣孔、縮松、砂眼等鍛造缺陷，扣件的規格應與鋼管相匹配，貼和面應平整，活動部位靈活，夾緊鋼管時開口處最小距離不小于5mm。鋼管螺栓擰緊力矩達65N.m時不得破壞。如使用舊扣

19、件時，扣件必須取樣送有相關國家資質的試驗單位，進行扣件抗滑力等試驗，試驗結果滿足設計要求后方可在施工中使用。主要材料參數表：材料名稱普通型鋼懸挑腳手架鋼管48 3.5扣件配套水平懸挑梁16號工字鋼梁支撐拉繩(鋼絲繩型號)：16腳手扳竹串片腳手板安全網密目安全網六、勞動力安排1、為確保工程進度的需要，同時根據本工程的結構特征和外腳手架的工程量，確定本工程外腳手架搭設按下表配置人力資源，操作工均有上崗作業證書。2、建立由項目經理、施工員、安全員、搭設負責人組成的管理機構，搭設負責人負有指揮、調配、檢查的直接責任。3、外腳手架的搭設和拆除，均應有項目技術負責人的認可，方可進行施工作業，并必須配備有足

20、夠的輔助人員和必要的工具。（一）、勞動力安排表工種人數技術管理2安全監督1質量檢查1架子工10（二）、機具配備機具名稱數量備注架子扳手10把架子工搭設和拆除架子用力矩扳手10把檢查架子扣件擰緊力度是否達到要求倒 鏈10把調整架子水平彎曲度七、腳手架檢查與驗收一、構配件檢查與驗收(一) 新鋼管的檢查應符合下列規定：1、 應有產品質量合格證； 2 、 應有質量檢驗報告，鋼管材質檢驗方法應符合現行國家標準金屬材料 室溫拉伸試驗方法GB/T 228的有關規定，其質量應符合規范規定； 3 、 鋼管表面應平直光滑，不應有裂縫、結疤、分層、錯位、硬彎、毛刺、壓痕和深的劃道； 4 、 鋼管外徑、壁厚、端面等的

21、偏差，應分別符合規范規定； 5 、 鋼管應涂有防銹漆。（二） 舊鋼管的檢查應符合下列規定：1 、 表面銹蝕深度應符合規范規定。銹蝕檢查應每年一次。檢查時，應在銹蝕嚴重的鋼管中抽取三根，在每根銹蝕嚴重的部位橫向截斷取樣檢查，當銹蝕深度超過規定值時不得使用； 2 、 鋼管彎曲變形應符合規范規定。（三） 扣件驗收應符合下列規定： 1、 扣件應有生產許可證、法定檢測單位的測試報告和產品質量合格證。當對扣件質量有懷疑時，應按現行國家標準鋼管腳手架扣件GB 15831的規定抽樣檢測； 2 、 新、舊扣件均應進行防銹處理； 3 、 扣件的技術要求應符合現行國家標準鋼管腳手架扣件GB 15831的相關規定。（

22、四） 扣件進入施工現場應檢查產品合格證，并應進行抽樣復試，技術性能應符合現行國家標準鋼管腳手架扣件GB 15831的規定。扣件在使用前應逐個挑選，有裂縫、變形、螺栓出現滑絲的嚴禁使用。(五) 竹串片腳手板的材料應符合規范規定。 (六) 懸挑腳手架用型鋼的質量應符合規范規定，并應符合現行國家標準鋼結構工程施工質量驗收規范GB 50205的有關規定。(七) 可調托撐的檢查應符合下列規定：1 應有產品質量合格證，其質量應符合規范規定；2 應有質量檢驗報告，可調托撐抗壓承載力應符合規范規定；3 可調托撐支托板厚不應小于5毫米，變形不應大于1mm；4 嚴禁使用有裂縫的支托板、螺母。 (八) 構配件允許偏

23、差應符合規范規定。(九) 對于構配件由項目部專職安全員負責日常檢查，通知資料員送檢。二、 腳手架檢查與驗收(一) 腳手架及其地基基礎應在下列階段進行檢查與驗收：1 、 基礎完工后及腳手架搭設前； 2 、作業層上施加荷載前； 3 、每搭設完6m8m高度后； 4 、達到設計高度后； 5 、遇有六級強風及以上風或大雨后，凍結地區解凍后； 6 、停用超過一個月。(二) 應根據下列技術文件進行腳手架檢查、驗收： 1 、 規范相關規定； 2 、專項施工方案及變更文件；3 、技術交底文件；4 、構配件質量檢查表。(三) 腳手架使用中，應定期檢查下列要求內容： 1、 桿件的設置和連接，連墻件、支撐等的構造應符

24、合規范和專項施工方案的要求； 2 、底座應無松動，立桿應無懸空； 3 、 扣件螺栓應無松動； 4 、立桿的沉降與垂直度的偏差應符合規范規定； 5、 安全防護措施應符合規范要求；6 、 應無超載使用。(四) 腳手架搭設的技術要求、允許偏差與檢驗方法，應符合規范規定。(五) 安裝后的扣件螺栓擰緊扭力矩應采用扭力板手檢查，抽樣方法應按隨機分布原則進行。抽樣檢查數目與質量判定標準，應按規定確定。不合格的應重新擰緊至合格。（六）對于架體驗收項目部技術負責人、安全員、施工員、質檢員、勞務負責人一起對搭設好的架體進行驗收形成書面驗收記錄。對于存在的問題下發質量整改書，安全員負責整改回復及監督落實情況并將驗收

25、情況報送監理單位。八、腳手架施工安全保證措施一、組織保障1、安全保證體系2、環境保護體系二、技術措施腳手架搭設技術措施1、鋼管架應設置避雷針，分置于主樓外架四角立桿之上，并聯通大橫桿，形成避雷網絡，并檢測接地電阻不大于30。2、外腳手架不得搭設在距離外架空線路的安全距離內，并做好可靠的安全接地處理。3、定期檢查腳手架，發現問題和隱患，在施工作業前及時維修加固，以達到堅固穩定，確保施工安全。4、外腳手架嚴禁鋼竹、鋼木混搭，禁止扣件、繩索、鐵絲、竹篾、塑料篾混用。5、外腳手架搭設人員必須持證上崗，并正確使用安全帽、安全帶、穿防滑鞋。6、嚴禁腳手板存在探頭板，鋪設腳手板以及多層作業時，應盡量使施工荷

26、載內、外傳遞平衡。7、保證腳手架體的整體性，不得與井架、升降機一并拉結，不得截斷架體。8、結構外腳手架每支搭一層，支搭完畢后，經項目部安全員驗收合格后方可使用。任何班組長和個人，未經同意不得任意拆除腳手架部件。9、嚴格控制施工荷載，腳手板不得集中堆料施荷，施工荷載不得大于3kN/m2，確保較大安全儲備。10、結構施工時不允許多層同時作業，裝修施工時同時作業層數不超過兩層，臨時性用的懸挑架的同時作業層數不超過兩層。11、當作業層高出其下連墻件2.9m以上、且其上尚無連墻件時，應采取適當的臨時撐拉措施。12、各作業層之間設置可靠的防護柵欄，防止墜落物體傷人。腳手架拆除技術措施1、拆架前:(1) 應

27、全面檢查腳手架的扣件連接、連墻件、支撐體系等是否符合構造要求；(2) 應根據檢查結果補充完善施工組織設計中的拆除順序和措施，經主管部門批準后方可實施；(3) 應由單位工程負責人進行拆除安全技術交底；(4) 應清除腳手架上雜物及地面障礙物。2、拆架時應劃分作業區，周圍設繩綁圍欄或豎立警戒標志，地面應設專人指揮，禁止非作業人員進入，項目部安全員必須進行過程監督防止發生意外。當腳手架采取分段、分立面拆除時，對不拆除的腳手架兩端，應先按建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范的規定設置連墻件和橫向斜撐加固。3、拆架的高處作業人員應戴安全帽、系安全帶、扎裹腿、穿軟底防滑鞋。4、拆架程序應遵守“由上而下，先搭

28、后拆”的原則，即先拆拉桿、腳手板、剪刀撐、斜撐，而后拆小橫桿、大橫桿、立桿等，并按“一步一清”原則依次進行。嚴禁上下同時進行拆架作業。5、拆立桿時，要先抱住立桿再拆開最后兩個扣件，拆除大橫桿、斜撐、剪刀撐時，應先拆除中間扣件，然后托住中間，再解端頭扣件。6、連墻件必須隨腳手架逐層拆除，嚴禁先將連墻件整層或數層拆除后再拆腳手架；分段拆除高差不應大于2步，如高差大于2步，應增設連墻件加固；當腳手架拆至下部最后一根長立桿的高度（約6.5m）時，應先在適當位置搭設臨時拋撐加固后，再拆除連墻件。7、拆除時要統一指揮，上下呼應，動作協調，當解開與另一人有關的結扣時，應先通知對方，以防墜落。8、拆架時嚴禁碰

29、撞腳手架附近電源線，以防觸電事故。9、在拆架時，不得中途換人，如必須換人時，應將拆除情況交代清楚后方可離開。10、拆下的材料要徐徐下運，嚴禁拋擲。運至地面的材料應按指定地點隨拆隨運，分類堆放，“當天拆當天清”，拆下的扣件和鐵絲要集中回收處理。11、高層建筑腳手架拆除，應配備良好的通訊裝置。12、輸送至地面的桿件，應及時按類堆放，整理保養。13、當天離崗時，應及時加固尚未拆除部分，防止存留隱患造成復崗后的人為事故。14、如遇強風、大雨、雪等特殊氣候，不應進行腳手架的拆除，嚴禁夜間拆除。15、翻掀墊鋪竹笆應注意站立位置，并應自外向里翻起豎立，防止外翻將竹笆內未清除的殘留物從高處墜落傷人。三、監測監

30、控1、安全管理(1) 搭設人員必須是經過按現行國家標準特種作業人員安全技術考核管理規則GB 5036考核合格的專業架子工。上崗人員定期體檢，合格者方可持證上崗；(2) 搭設人員必須戴安全帽、系安全帶，穿防滑鞋；(3) 腳手架的構配件質量與搭設質量，應按安全技術規范規定進行檢查驗收，合格后方準許使用；(4) 作業層上的施工荷載應符合設計要求，不得超載。不得將模板支架、攬風繩、泵送混凝土和砂漿的輸送管等固定在腳手架上，嚴禁懸掛起重設備；(5) 當有六級以及六級以上大風和霧、雨、雪天氣，應停止腳手架的搭設與拆除作業。雪后架上作業應有防滑措施，并掃除積雪；(6) 腳手架的安全檢查與維護，應按安全技術規

31、范進行。安全網應按規定搭設和拆除；(7) 在腳手架使用期間，嚴禁拆除主節點處縱、橫水平桿、連墻件、交叉支撐、水平架、加固欄桿和欄桿；(8) 不得在腳手架基礎及鄰近處進行挖掘作業，否則應采取安全措施，并報主管部門批準；(9) 臨街搭設腳手架時，外側應有防止墜物傷人的防護措施；(10) 在腳手架上進行電、氣焊作業時，必須有防火措施和專人看守；(11) 工地臨時用電線路的架設及腳手架接地、避雷措施等。應按現行行業標準施工現場臨時用電安全技術規范JGJ 46-2005的有關規定執行；(12) 搭拆腳手架時，地面應設圍欄和警戒標志，并派專人看守，嚴禁非操作人員入內。2、日常維護管理要求(1) 使用完畢的

32、腳手架架料和構件、零件要及時回收、分類整理，分類存放。堆放地點要場地平坦，排水良好，下設支墊，鋼管、角鋼、鋼桁架和其他鋼構件最好放在室內，如果放在露天，應用氈、席加蓋、扣件、螺栓及其他小零件，應用木箱。鋼筋籠或麻袋、草包等容器分類貯存，放在室內；(2) 彎曲的鋼管桿件要調直，損壞的構件要修復，損壞的扣件、零件要更換；(3) 做好鋼鐵件的防銹和木制件的防腐處理，鋼管外壁在濕度較大地區（相對濕度大于75%），應每年涂刷防銹漆一次；其他地區可兩年涂刷一次。涂刷時涂層不宜過厚。經徹底除銹后，涂一度紅丹即可。鋼管內壁可根據地區情況，每24年涂刷一次，每次涂刷兩遍。角鋼、桁架和其他鐵件可每年涂刷一次。扣件

33、要涂油，螺栓宜鍍鋅防銹，使用35年保護層剝落后再次鍍鋅。沒有鍍鋅條件的，應在每次使用后用煤油洗滌并涂機油防銹。木制件應做好防腐處理，鋼制件應涂紅丹及防銹涂料；(4) 搬運長鋼管、長角鋼時，應采取措施防止彎曲。拆架應拆成單片裝運，裝卸時不得拋丟，防止損壞；(5) 腳手架使用的扣件、螺栓、螺母、墊板、連接棒、插銷等小配件極易丟失。在安裝腳手架時，多余的小配件應及時收回存放，在拆卸腳手架時，散落在地面上的小配件要及時收撿起來；(6) 健全制度，加強管理，減少損耗和提高效益是腳手架管理的中心環節。比較普遍采用的管理辦法有兩種1) 由架子工班（組）管理，采用誰使用、誰維護、誰管理的原則，并建立積極地獎罰

34、制度、做到確保施工需要，用畢及時歸庫、及時清理和及時維修保養，減少丟失和損耗；2) 由材料部門集中管理，實行租賃制。施工隊根據施工的需要向公司材料部門租賃腳手架材料，實行按天計費和損壞賠償制度。九、應急預案1、目的提高整個項目組對事故的整體應急能力，確保意外發生的時候能有序的應急指揮，為有效、及時的搶救傷員，防止事故的擴大，減少經濟損失，保護生態環境和資源，把事故降低到最小程度，制定本預案。2、應急領導小組及其職責應急領導小組由組長、副組長、成員等構成。(1) 領導各單位應急小組的培訓和演習工作，提高應變能力。(2) 當發生突發事故時，負責救險的人員、器材、車輛、通信和組織指揮協調。(3) 負

35、責準備所需要的應急物資和應急設備。(4) 及時到達現場進行指揮，控制事故的擴大，并迅速向上級報告。3、應急反應預案(1) 事故報告程序事故發生后，作業人員、班組長、現場負責人、項目部安全主管領導應逐級上報，并聯絡報警，組織搶救。(2) 事故報告事故發生后應逐級上報：一般為現場事故知情人員、作業隊、班組安全員、施工單位專職安全員。發生重大事故時，應立即向上級領導匯報，并在24小時內向上級主管部門作出書面報告。(3) 現場事故應急處理施工過程中可能發生的事故主要有：機具傷人、火災事故、雷擊觸電事故、高溫中暑、中毒窒息、高空墜落、落物傷人等事故。(A) 火災事故應急處理：及時報警，組織撲救，集中力量

36、控制火勢。消滅飛火疏散物資減少損失控制火勢蔓延。注意人身安全，積極搶救被困人員，配合消防人員撲滅大火。(B) 觸電事故處理：立即切斷電源或者用干燥的木棒、竹竿等絕緣工具把電線挑開。傷員被救后，觀察其呼吸、心跳情況，必要時，可采取人工呼吸、心臟擠壓術，并且注意其他損傷的處理。局部電擊時，應對傷員進行早期清創處理，創面宜暴露，不宜包扎，發生內部組織壞死時，必須注射破傷風抗菌素。(C) 高溫中暑的應急處理：將中暑人員移至陰涼的地方，解開衣服讓其平臥，頭部不要墊高。用涼水或50%酒精擦其全身，直至皮膚發紅，血管擴張以促進散熱，降溫過程中要密切觀察。及時補充水分和無機鹽，及時處理呼吸、循環衰竭，醫療條件

37、不完善時，及時送醫院治療。(D) 其他人身傷害事故處理：當發生如高空墜落、被高空墜物擊中、中毒窒息和機具傷人等人身傷害時，應立即向項目部報告、排除其他隱患，防止救援人員受到傷害，積極對傷員進行搶救。4、應急物資常備藥品：消毒用品、急救物品（繃帶、無菌敷料）及各種常用小夾板、擔架、止血袋、切割機等。5、應急通信聯絡公司辦公室 電話：023-61776881醫院救護中心：120 匪警：110 火警：119通信聯系方式應在施工現場和營地的顯要位置張貼，以便緊急情況下使用。6、注意事項1、人工胸外心臟按壓、人工呼吸不能輕意的放棄，必須堅持到底。2、如現場發生人身意外傷害事故，如當事人沒有自覺癥狀，不要

38、輕易放走當事人，醫務人員要對其進行全面檢查并觀察24小時，確實沒有損傷時才能視為正常。3、當發現傷員心跳、呼吸停止時要應地搶救，進行心臟復蘇，直至急救醫務人員到場進一步搶救。4、現場發生人身意外傷害事故，不要慌亂，派專人守在傷員前進行臨時救護，另派人與急救中心或醫院聯系說明傷員所處地點，行車路線及達到所在地點的明顯標志。5、對于骨折傷員，特別是懷疑頸、胸腰椎骨折傷員要做好固定，用硬板搬運，不得隨意拉扯、扭曲身體搬運。十、懸挑式扣件鋼管腳手架計算書 鋼管腳手架的計算參照建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范JGJ130-2011 計算參數:(此為2.9m層高挑1.2m計算) 雙排腳手架，搭設高度2

39、0.0米，立桿采用單立管。 立桿的縱距1.50米，立桿的橫距0.70米，內排架距離結構0.40米，立桿的步距1.45米。 采用的鋼管類型為483.5， 連墻件采用2步2跨，豎向間距2.90米，水平間距3.00米。 施工活荷載為3.0kN/m2，同時考慮2層施工。 腳手板采用竹笆片，荷載為0.15kN/m2，按照鋪設4層計算。 欄桿采用竹笆片，荷載為0.15kN/m，安全網荷載取0.0050kN/m2。 腳手板下小橫桿在大橫桿上面，且主結點間增加一根小橫桿。 基本風壓0.45kN/m2，高度變化系數1.2500，體型系數0.6000。 懸挑水平鋼梁采用16號工字鋼，其中建筑物外懸挑段長度1.20

40、米，建筑物內錨固段長度1.80米。 懸挑水平鋼梁采用拉桿與建筑物拉結，最外面支點距離建筑物1.00m。拉桿采用鋼絲繩。 一、小橫桿的計算 小橫桿按照簡支梁進行強度和撓度計算，小橫桿在大橫桿的上面。 按照小橫桿上面的腳手板和活荷載作為均布荷載計算小橫桿的最大彎矩和變形。 1.均布荷載值計算 小橫桿的自重標準值 P1=0.038kN/m 腳手板的荷載標準值 P2=0.1501.500/2=0.113kN/m 活荷載標準值 Q=3.0001.500/2=2.250kN/m 荷載的計算值 q=1.20.038+1.20.113+1.42.250=3.331kN/m 小橫桿計算簡圖 2.抗彎強度計算 最

41、大彎矩考慮為簡支梁均布荷載作用下的彎矩 計算公式如下: M=3.3310.7002 =0.204106/5080.0=40.163N/mm2 小橫桿的計算強度小于205.0N/mm2,滿足要求! 3.撓度計算 最大撓度考慮為簡支梁均布荷載作用下的撓度 計算公式如下: 荷載標準值q=0.038+0.113+2.250=2.401kN/m 簡支梁均布荷載作用下的最大撓度 V=5.02.401700.04/(3842.06105121900.0)=0.299mm 小橫桿的最大撓度小于700.0/150與10mm,滿足要求! 二、大橫桿的計算 大橫桿按照三跨連續梁進行強度和撓度計算，小橫桿在大橫桿的上

42、面。 用小橫桿支座的最大反力計算值，在最不利荷載布置下計算大橫桿的最大彎矩和變形。 1.荷載值計算 小橫桿的自重標準值 P1=0.0380.700=0.027kN 腳手板的荷載標準值 P2=0.1500.7001.500/2=0.079kN 活荷載標準值 Q=3.0000.7001.500/2=1.575kN 荷載的計算值 P=(1.20.027+1.20.079+1.41.575)/2=1.166kN 大橫桿計算簡圖 2.抗彎強度計算 最大彎矩考慮為大橫桿自重均布荷載與荷載的計算值最不利分配的彎矩和 均布荷載最大彎矩計算公式如下: 集中荷載最大彎矩計算公式如下: M=0.08(1.20.03

43、8)1.5002+0.1751.166 =0.314106/5080.0=61.877N/mm2 大橫桿的計算強度小于205.0N/mm2,滿足要求! 3.撓度計算 最大撓度考慮為大橫桿自重均布荷載與荷載的計算值最不利分配的撓度和 均布荷載最大撓度計算公式如下: 集中荷載最大撓度計算公式如下: 大橫桿自重均布荷載引起的最大撓度 V1=0.6770.0381500.004/(1002.060105121900.000)=0.05mm 集中荷載標準值P=0.027+0.079+1.575=1.681kN 集中荷載標準值最不利分配引起的最大撓度 V1=1.1461680.6301500.003/(1

44、002.060105121900.000)=2.59mm 最大撓度和 V=V1+V2=2.641mm 大橫桿的最大撓度小于1500.0/150與10mm,滿足要求! 三、扣件抗滑力的計算 縱向或橫向水平桿與立桿連接時，扣件的抗滑承載力按照下式計算(規范): R Rc 其中 Rc 扣件抗滑承載力設計值,取8.0kN； R 縱向或橫向水平桿傳給立桿的豎向作用力設計值； 1.荷載值計算 橫桿的自重標準值 P1=0.0381.500=0.058kN 腳手板的荷載標準值 P2=0.1500.7001.500/2=0.079kN 活荷載標準值 Q=3.0000.7001.500/2=1.575kN 荷載的

45、計算值 R=1.20.058+1.20.079+1.41.575=2.369kN 單扣件抗滑承載力的設計計算滿足要求! 當直角扣件的擰緊力矩達40-65N.m時,試驗表明:單扣件在12kN的荷載下會滑動,其抗滑承載力可取8.0kN； 雙扣件在20kN的荷載下會滑動,其抗滑承載力可取12.0kN； 四、腳手架荷載標準值 作用于腳手架的荷載包括靜荷載、活荷載和風荷載。 靜荷載標準值包括以下內容： (1)每米立桿承受的結構自重標準值(kN/m)；本例為0.1394 NG1 = 0.13920.000=2.788kN (2)腳手板的自重標準值(kN/m2)；本例采用竹笆片腳手板，標準值為0.15 NG

46、2 = 0.15041.500(0.700+0.400)/2=0.495kN (3)欄桿與擋腳手板自重標準值(kN/m)；本例采用欄桿、竹笆片腳手板擋板，標準值為0.15 NG3 = 0.1501.5004/2=0.450kN (4)吊掛的安全設施荷載，包括安全網(kN/m2)；0.005 NG4 = 0.0051.50020.000=0.150kN 經計算得到，靜荷載標準值 NG = NG1+NG2+NG3+NG4 = 3.883kN。 活荷載為施工荷載標準值產生的軸向力總和，內、外立桿按一縱距內施工荷載總和的1/2取值。 經計算得到，活荷載標準值 NQ = 3.00021.5000.700

47、/2=3.150kN 風荷載標準值應按照以下公式計算 其中 W0 基本風壓(kN/m2)，按照建筑結構荷載規范(GB50009-2001)附錄表D.4的規定采用：W0 = 0.450 Uz 風荷載高度變化系數，按照建筑結構荷載規范(GB50009-2001)附錄表的規定采用：Uz = 1.250 Us 風荷載體型系數：Us = 0.600 經計算得到，風荷載標準值Wk = 0.70.4501.2500.600 = 0.236kN/m2。 考慮風荷載時,立桿的軸向壓力設計值計算公式 N = 1.2NG + 0.851.4NQ 經過計算得到，底部立桿的最大軸向壓力N=1.23.883+0.851.

48、43.150=8.408kN 不考慮風荷載時,立桿的軸向壓力設計值計算公式 N = 1.2NG + 1.4NQ 經過計算得到，底部立桿的最大軸向壓力N=1.23.883+1.43.150=9.070kN 風荷載設計值產生的立桿段彎矩 MW計算公式 MW = 0.851.4Wklah2/10 其中 Wk 風荷載標準值(kN/m2)； la 立桿的縱距 (m)； h 立桿的步距 (m)。 經過計算得到風荷載產生的彎矩 Mw=0.851.40.2361.5001.450 五、立桿的穩定性計算 1.不考慮風荷載時,立桿的穩定性計算 其中 N 立桿的軸心壓力設計值，N=9.070kN； i 計算立桿的截

49、面回轉半徑，i=1.58cm； k 計算長度附加系數，取1.155； u 計算長度系數，由腳手架的高度確定，u=1.500； l0 計算長度 (m),由公式 l0 = kuh 確定，l0=1.1551.5001.450=2.512m； A 立桿凈截面面積，A=4.890cm2； W 立桿凈截面模量(抵抗矩),W=5.080cm3； 由長細比，為2512/16=159； 軸心受壓立桿的穩定系數,由長細比 l0/i 的結果查表得到0.280； 鋼管立桿受壓強度計算值 (N/mm2)；經計算得到 =9070/(0.28489)=66.135N/mm2； f 鋼管立桿抗壓強度設計值，f=205.00N

50、/mm2； 不考慮風荷載時，立桿的穩定性計算 f,滿足要求! 2.考慮風荷載時,立桿的穩定性計算 其中 N 立桿的軸心壓力設計值，N=8.408kN； i 計算立桿的截面回轉半徑，i=1.58cm； k 計算長度附加系數，取1.155； u 計算長度系數，由腳手架的高度確定，u=1.500； l0 計算長度 (m),由公式 l0 = kuh 確定，l0=1.1551.5001.450=2.512m； A 立桿凈截面面積，A=4.890cm2； W 立桿凈截面模量(抵抗矩),W=5.080cm3； 由長細比，為2512/16=159； 軸心受壓立桿的穩定系數,由長細比 l0/i 的結果查表得到0

51、.280； MW 計算立桿段由風荷載設計值產生的彎矩，MW=0.089kN.m； 鋼管立桿受壓強度計算值 (N/mm2)；經計算得到 =8408/(0.28489)+89000/5080=78.765N/mm2； f 鋼管立桿抗壓強度設計值，f=205.00N/mm2； 考慮風荷載時，立桿的穩定性計算 Nl，連墻件的設計計算滿足要求! 連墻件拉結樓板預埋鋼管示意圖 七、懸挑梁的受力計算 懸挑腳手架的水平鋼梁按照帶懸臂的連續梁計算。 懸臂部分腳手架荷載N的作用，里端B為與樓板的錨固點，A為墻支點。 本工程中，腳手架排距為700mm，內側腳手架距離墻體400mm，支拉斜桿的支點距離墻體 = 100

52、0mm， 水平支撐梁的截面慣性矩I = 1130.00cm4，截面抵抗矩W = 141.00cm3，截面積A = 26.10cm2。 受腳手架集中荷載 P=9.07kN 水平鋼梁自重荷載 q=1.226.100.00017.8510=0.25kN/m 懸挑腳手架示意圖 懸挑腳手架計算簡圖 經過連續梁的計算得到 懸挑腳手架支撐梁剪力圖(kN) 懸挑腳手架支撐梁彎矩圖(kN.m) 懸挑腳手架支撐梁變形圖(mm) 各支座對支撐梁的支撐反力由左至右分別為 R1=13.247kN,R2=5.705kN,R3=-0.075kN 最大彎矩 Mmax 抗彎計算強度 f=M/1.05W+N/A=1.521106

53、/(1.05141000.0)+4.5681000/2610.0=12.024N/mm2 水平支撐梁的抗彎計算強度小于215.0N/mm2,滿足要求! 八、懸挑梁的整體穩定性計算 水平鋼梁采用16號工字鋼,計算公式如下 其中 b 均勻彎曲的受彎構件整體穩定系數，查表鋼結構設計規范(GB50017-2003)附錄B得到： b=2.00 由于b大于0.6，按照鋼結構設計規范(GB50017-2003)附錄B其值bb=0.929 經過計算得到強度 =1.52106/(0.929141000.00)=11.61N/mm2； 水平鋼梁的穩定性計算 f,滿足要求! 九、拉桿的受力計算 水平鋼梁的軸力RAH

54、和拉鋼繩的軸力RUi按照下面計算 其中RUicosi為鋼繩的拉力對水平桿產生的軸壓力。 各支點的支撐力 RCi=RUisini 按照以上公式計算得到由左至右各鋼繩拉力分別為 RU1=14.013kN 十、拉桿的強度計算 拉繩或拉桿的軸力RU我們均取最大值進行計算，為RU=14.013kN 拉繩的強度計算： 如果上面采用鋼絲繩，鋼絲繩的容許拉力按照下式計算： 其中Fg 鋼絲繩的容許拉力(kN)； Fg 鋼絲繩的鋼絲破斷拉力總和(kN)； 鋼絲繩之間的荷載不均勻系數，對619、637、661鋼絲繩分別取0.85、0.82和0.8； K 鋼絲繩使用安全系數。 選擇拉鋼絲繩的破斷拉力要大于8.0001

55、4.013/0.850=131.885kN。 選擇619+1鋼絲繩，鋼絲繩公稱抗拉強度1400MPa，直徑17.0mm。 鋼絲拉繩的吊環強度計算： 鋼絲拉繩的軸力RU我們均取最大值進行計算作為吊環的拉力N，為 N=RU=14.013kN 鋼絲拉繩的吊環強度計算公式為 其中 f 為吊環抗拉強度，取f = 50N/mm2，每個吊環按照兩個截面計算； 所需要的鋼絲拉繩的吊環最小直徑 D=140134/(3.1416502)1/2=14mm 十一、錨固段與樓板連接的計算 1.水平鋼梁與樓板壓點如果采用鋼筋拉環，拉環強度計算如下： 水平鋼梁與樓板壓點的拉環受力R=5.705kN 水平鋼梁與樓板壓點的拉環

56、強度計算公式為 其中f為拉環鋼筋抗拉強度，每個拉環按照兩個截面計算，按照混凝土結構設計規范f = 50N/mm2； 所需要的水平鋼梁與樓板壓點的拉環最小直徑 D=57054/(3.1416502)1/2=9mm 水平鋼梁與樓板壓點的拉環一定要壓在樓板下層鋼筋下面，并要保證兩側30cm以上搭接長度。 2.水平鋼梁與樓板壓點如果采用螺栓，螺栓粘結力錨固強度計算如下： 錨固深度計算公式 其中 N 錨固力，即作用于樓板螺栓的軸向拉力，N = 5.70kN； d 樓板螺栓的直徑，d = 16mm； fb 樓板螺栓與混凝土的容許粘接強度，計算中取1.5N/mm2； h 樓板螺栓在混凝土樓板內的錨固深度，經

57、過計算得到 h 要大于5704.86/(3.1416161.5)=75.7mm。 3.水平鋼梁與樓板壓點如果采用螺栓，混凝土局部承壓計算如下： 混凝土局部承壓的螺栓拉力要滿足公式 其中 N 錨固力，即作用于樓板螺栓的軸向拉力，N = 5.70kN； d 樓板螺栓的直徑，d = 16mm； b 樓板內的螺栓錨板邊長，b=5d=80mm； fcc 混凝土的局部擠壓強度設計值，計算中取0.95fc=13.59N/mm2； 經過計算得到公式右邊等于84.2kN 樓板混凝土局部承壓計算滿足要求!懸挑式扣件鋼管腳手架計算書 鋼管腳手架的計算參照建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范JGJ130-2011 計

58、算參數:(此為3.9m層高挑1.5m陽角懸挑計算) 雙排腳手架，搭設高度20.0米，立桿采用單立管。 立桿的縱距1.50米，立桿的橫距0.70米，內排架距離結構0.40米，立桿的步距1.50米。 采用的鋼管類型為483.5， 連墻件采用2步2跨，豎向間距3.00米，水平間距3.00米。 施工活荷載為3.0kN/m2，同時考慮2層施工。 腳手板采用竹笆片，荷載為0.15kN/m2，按照鋪設4層計算。 欄桿采用竹笆片，荷載為0.15kN/m，安全網荷載取0.0050kN/m2。 腳手板下小橫桿在大橫桿上面，且主結點間增加一根小橫桿。 基本風壓0.45kN/m2，高度變化系數1.2500，體型系數0

59、.6000。 懸挑水平鋼梁采用16號工字鋼，其中建筑物外懸挑段長度1.50米，建筑物內錨固段長度3.00米。 懸挑水平鋼梁采用拉桿與建筑物拉結，最外面支點距離建筑物1.00m。拉桿采用鋼絲繩。 一、小橫桿的計算 小橫桿按照簡支梁進行強度和撓度計算，小橫桿在大橫桿的上面。 按照小橫桿上面的腳手板和活荷載作為均布荷載計算小橫桿的最大彎矩和變形。 1.均布荷載值計算 小橫桿的自重標準值 P1=0.038kN/m 腳手板的荷載標準值 P2=0.1501.500/2=0.113kN/m 活荷載標準值 Q=3.0001.500/2=2.250kN/m 荷載的計算值 q=1.20.038+1.20.113+

60、1.42.250=3.331kN/m 小橫桿計算簡圖 2.抗彎強度計算 最大彎矩考慮為簡支梁均布荷載作用下的彎矩 計算公式如下: M=3.3310.7002 =0.204106/5080.0=40.163N/mm2 小橫桿的計算強度小于205.0N/mm2,滿足要求! 3.撓度計算 最大撓度考慮為簡支梁均布荷載作用下的撓度 計算公式如下: 荷載標準值q=0.038+0.113+2.250=2.401kN/m 簡支梁均布荷載作用下的最大撓度 V=5.02.401700.04/(3842.06105121900.0)=0.299mm 小橫桿的最大撓度小于700.0/150與10mm,滿足要求! 二

61、、大橫桿的計算 大橫桿按照三跨連續梁進行強度和撓度計算，小橫桿在大橫桿的上面。 用小橫桿支座的最大反力計算值，在最不利荷載布置下計算大橫桿的最大彎矩和變形。 1.荷載值計算 小橫桿的自重標準值 P1=0.0380.700=0.027kN 腳手板的荷載標準值 P2=0.1500.7001.500/2=0.079kN 活荷載標準值 Q=3.0000.7001.500/2=1.575kN 荷載的計算值 P=(1.20.027+1.20.079+1.41.575)/2=1.166kN 大橫桿計算簡圖 2.抗彎強度計算 最大彎矩考慮為大橫桿自重均布荷載與荷載的計算值最不利分配的彎矩和 均布荷載最大彎矩計

62、算公式如下: 集中荷載最大彎矩計算公式如下: M=0.08(1.20.038)1.5002+0.1751.166 =0.314106/5080.0=61.877N/mm2 大橫桿的計算強度小于205.0N/mm2,滿足要求! 3.撓度計算 最大撓度考慮為大橫桿自重均布荷載與荷載的計算值最不利分配的撓度和 均布荷載最大撓度計算公式如下: 集中荷載最大撓度計算公式如下: 大橫桿自重均布荷載引起的最大撓度 V1=0.6770.0381500.004/(1002.060105121900.000)=0.05mm 集中荷載標準值P=0.027+0.079+1.575=1.681kN 集中荷載標準值最不利

63、分配引起的最大撓度 V1=1.1461680.6301500.003/(1002.060105121900.000)=2.59mm 最大撓度和 V=V1+V2=2.641mm 大橫桿的最大撓度小于1500.0/150與10mm,滿足要求! 三、扣件抗滑力的計算 縱向或橫向水平桿與立桿連接時，扣件的抗滑承載力按照下式計算(規范): R Rc 其中 Rc 扣件抗滑承載力設計值,取8.0kN； R 縱向或橫向水平桿傳給立桿的豎向作用力設計值； 1.荷載值計算 橫桿的自重標準值 P1=0.0381.500=0.058kN 腳手板的荷載標準值 P2=0.1500.7001.500/2=0.079kN 活

64、荷載標準值 Q=3.0000.7001.500/2=1.575kN 荷載的計算值 R=1.20.058+1.20.079+1.41.575=2.369kN 單扣件抗滑承載力的設計計算滿足要求! 當直角扣件的擰緊力矩達40-65N.m時,試驗表明:單扣件在12kN的荷載下會滑動,其抗滑承載力可取8.0kN； 雙扣件在20kN的荷載下會滑動,其抗滑承載力可取12.0kN； 四、腳手架荷載標準值 作用于腳手架的荷載包括靜荷載、活荷載和風荷載。 靜荷載標準值包括以下內容： (1)每米立桿承受的結構自重標準值(kN/m)；本例為0.1394 NG1 = 0.13920.000=2.788kN (2)腳手

65、板的自重標準值(kN/m2)；本例采用竹笆片腳手板，標準值為0.15 NG2 = 0.15041.500(0.700+0.400)/2=0.495kN (3)欄桿與擋腳手板自重標準值(kN/m)；本例采用欄桿、竹笆片腳手板擋板，標準值為0.15 NG3 = 0.1501.5004/2=0.450kN (4)吊掛的安全設施荷載，包括安全網(kN/m2)；0.005 NG4 = 0.0051.50020.000=0.150kN 經計算得到，靜荷載標準值 NG = NG1+NG2+NG3+NG4 = 3.883kN。 活荷載為施工荷載標準值產生的軸向力總和，內、外立桿按一縱距內施工荷載總和的1/2取

66、值。 經計算得到，活荷載標準值 NQ = 3.00021.5000.700/2=3.150kN 風荷載標準值應按照以下公式計算 其中 W0 基本風壓(kN/m2)，按照建筑結構荷載規范(GB50009-2001)附錄表D.4的規定采用：W0 = 0.450 Uz 風荷載高度變化系數，按照建筑結構荷載規范(GB50009-2001)附錄表的規定采用：Uz = 1.250 Us 風荷載體型系數：Us = 0.600 經計算得到，風荷載標準值Wk = 0.70.4501.2500.600 = 0.236kN/m2。 考慮風荷載時,立桿的軸向壓力設計值計算公式 N = 1.2NG + 0.851.4N

67、Q 經過計算得到，底部立桿的最大軸向壓力N=1.23.883+0.851.43.150=8.408kN 不考慮風荷載時,立桿的軸向壓力設計值計算公式 N = 1.2NG + 1.4NQ 經過計算得到，底部立桿的最大軸向壓力N=1.23.883+1.43.150=9.070kN 風荷載設計值產生的立桿段彎矩 MW計算公式 MW = 0.851.4Wklah2/10 其中 Wk 風荷載標準值(kN/m2)； la 立桿的縱距 (m)； h 立桿的步距 (m)。 經過計算得到風荷載產生的彎矩 Mw=0.851.40.2361.5001.500 五、立桿的穩定性計算 1.不考慮風荷載時,立桿的穩定性計

68、算 其中 N 立桿的軸心壓力設計值，N=9.070kN； i 計算立桿的截面回轉半徑，i=1.58cm； k 計算長度附加系數，取1.155； u 計算長度系數，由腳手架的高度確定，u=1.500； l0 計算長度 (m),由公式 l0 = kuh 確定，l0=1.1551.5001.500=2.599m； A 立桿凈截面面積，A=4.890cm2； W 立桿凈截面模量(抵抗矩),W=5.080cm3； 由長細比，為2599/16=164； 軸心受壓立桿的穩定系數,由長細比 l0/i 的結果查表得到0.262； 鋼管立桿受壓強度計算值 (N/mm2)；經計算得到 =9070/(0.26489)

69、=70.671N/mm2； f 鋼管立桿抗壓強度設計值，f=205.00N/mm2； 不考慮風荷載時，立桿的穩定性計算 f,滿足要求! 2.考慮風荷載時,立桿的穩定性計算 其中 N 立桿的軸心壓力設計值，N=8.408kN； i 計算立桿的截面回轉半徑，i=1.58cm； k 計算長度附加系數，取1.155； u 計算長度系數，由腳手架的高度確定，u=1.500； l0 計算長度 (m),由公式 l0 = kuh 確定，l0=1.1551.5001.500=2.599m； A 立桿凈截面面積，A=4.890cm2； W 立桿凈截面模量(抵抗矩),W=5.080cm3； 由長細比，為2599/1

70、6=164； 軸心受壓立桿的穩定系數,由長細比 l0/i 的結果查表得到0.262； MW 計算立桿段由風荷載設計值產生的彎矩，MW=0.095kN.m； 鋼管立桿受壓強度計算值 (N/mm2)；經計算得到 =8408/(0.26489)+95000/5080=84.195N/mm2； f 鋼管立桿抗壓強度設計值，f=205.00N/mm2； 考慮風荷載時，立桿的穩定性計算 Nl，連墻件的設計計算滿足要求! 連墻件拉結樓板預埋鋼管示意圖 七、懸挑梁的受力計算 懸挑腳手架的水平鋼梁按照帶懸臂的連續梁計算。 懸臂部分腳手架荷載N的作用，里端B為與樓板的錨固點，A為墻支點。 本工程中，腳手架排距為700mm，內側腳手架距離墻體400mm，支拉斜桿的支點距離墻體 = 1000mm， 水平支撐梁的截面慣性矩I = 1130.00cm4，截面抵抗矩W = 141.00cm3，截面積A = 26.10cm2。 受腳手架集中荷載 P=9.07kN 水平鋼梁自重荷載 q=1.226.100.00017.8510=0.25kN/m 懸挑腳手架示意圖