1、 標準層（3.0米)模板工程 安全專項施工方案工 程 名 稱: 攬景華庭 編 制 人 : 年 月 日審 核 人 : 年 月 日審 批 人 : 年 月 日(企業技術負責人) 第一節 工程概況工程名稱：攬景華庭工程地點：化州市體育東路東側橘洲山莊旁建筑概況本工程位于化州市體育東路東側橘洲山莊旁，南為密集民居，層數4-5層，東為：高約14米高山嶺，山嶺已建橘洲山莊，層數2-3層，西、北為市政小區街坊路。在紅線內擬建地下室至二層商鋪聯合后分A、B、C、D四棟標準層商品房建設，地上27層，地下一層建筑?？偨ㄖ娣e為110890.15，其中地下建筑面積為14864.06，地上建筑面積為95321.50工程

2、采用剪力墻結構，工程采用旋挖樁基礎。地下室層高5.1米；首層、二層為商鋪，首層層高為6米，二層層高6.2米，三層層高3.1米，四層以上標準層層高3米。建筑面積為24744.77，建筑高度為87.3/92.3米。，基礎、底板混凝土強度為C35；墻柱：地下室6層混凝土強度為C50，710層混凝土強度為C45，1114層混凝土強度為C40，1518層混凝土強度為C35，1923層混凝土強度為C30，24屋面層混凝土強度為C25；梁板：-11層混凝土強度為C35，2層混凝土強度為C30，3層混凝土強度為C40，422層混凝土強度為C30，23屋面層混凝土強度為C25本工程標準層梁截面分別為200*45

3、0、200*500、150*500、200*600、300*600、200*700、200*800、200*1200；45層板厚為120mm 、150mm;627層板厚為100mm 、150mm；屋面層板厚為120mm 、150mm;計劃總工期730天。二、施工要求1、確保模板在使用周期內安全、穩定、牢靠。2、模板在搭設及拆除過程中要符合工程施工進度要求。3、模板施工前對施工人員進行技術交底。嚴禁盲目施工。三、技術保證條件1、安全網絡2、模板的搭設和拆除需嚴格執行該專項施工方案。第二節、編制依據木結構設計規范GB 50005-2003建筑結構荷載規范GB 50009-2012混凝土結構設計規范

4、GB 50010-2010鋼結構設計規范GB 50017-2003混凝土結構工程施工質量驗收規范GB 50204-2002（2011版）鋼結構工程施工質量驗收規范GB 50205-2001建筑工程施工質量驗收統一標準GB 50300-2013施工現場臨時用電安全技術規范JGJ 46-2012建筑施工模板安全技術規范JGJ 162-2008建筑施工安全檢查標準JGJ59-2011建筑施工高處作業安全技術規范JGJ8091建筑施工臨時支撐結構技術規范JGJ300-2013危險性較大的分部分項工程安全管理辦法建質200987號文建設工程高大模板支撐系統施工安全監督管理導則（建質2009254號文）本

5、工程施工圖紙本工程施工組織設計第三節、模板技術措施及監測 一、模板技術措施1、進場模板質量標準 模板要求： （1）技術性能必須符合相關質量標準（通過收存、檢查進場木膠合板出廠合格證和檢測報告來檢驗）。 （2）外觀質量檢查標準（通過觀察檢驗） 任意部位不得有腐朽、霉斑、鼓泡。不得有板邊缺損、起毛。每平方米單板脫膠不大于0.001m2 。每平方米污染面積不大于0.005m2 （3）規格尺寸標準 厚度檢測方法：用鋼卷尺在距板邊20mm 處，長短邊分別測3 點、1 點，取8 點平均值；各測點與平均值差為偏差。長、寬檢測方法：用鋼卷尺在距板邊100mm 處分別測量每張板長、寬各2點，取平均值。對角線差檢

6、測方法：用鋼卷尺測量兩對角線之差。翹曲度檢測方法：用鋼直尺量對角線長度，并用楔形塞尺（或鋼卷尺）量鋼直尺與板面間最大弦高，后者與前者的比值為翹曲度。 2、模板安裝質量要求 必須符合混凝土結構工程施工及驗收規范（GB 50204-2002）及相關規范要求。即模板及其支架應具有足夠的承載能力、剛度和穩定性，能可靠地承受澆筑混凝土的重量、側壓力以及施工荷載。 （1）主控項目 1）安裝現澆結構的上層模板及其支架時，下層樓板應具有承受上層荷載的承載能力，或加設支架；上下層支架的立柱應對準，并鋪設墊板。 檢查數量：全數檢查。 檢驗方法：對照模板設計文件和施工技術方案觀察。 2）在涂刷模板隔離劑時，不得沾污

7、鋼筋和混凝土接槎處。 檢查數量：全數檢查。 檢驗方法：觀察。 （2） 一般項目 1）模板安裝應滿足下列要求： 模板的接縫不應漏漿；在澆筑混凝土前，木模板應澆水濕潤，但模板內不應有積水；模板與混凝土的接觸面應清理干凈并涂刷隔離劑；澆筑混凝土前，模板內的雜物應清理干凈； 檢查數量：全數檢查。 檢驗方法：觀察。 2）對跨度不小于4m 的現澆鋼筋混凝土梁、板，其模板應按要求起拱。 檢查數量：按規范要求的檢驗批（在同一檢驗批內，對梁，應抽查構件數量的10，且不應少于3 件；對板，應按有代表性的自然間抽查10，且不得小于3 間。）檢驗方法：水準儀或拉線、鋼尺檢查。 3）固定在模板上的預埋件、預留孔洞均不得

8、遺漏，且應安裝牢固其偏差應符合附表1的規定； 檢查數量：按規范要求的檢驗批(對梁、柱，應抽查構件數量的10，且不應少于3 件；對墻和板，應按有代表性的自然間抽查10，且不得小于3間)。 檢驗方法：鋼尺檢查。 （3）現澆結構模板安裝的偏差應符合表1 的規定。 檢查數量：按規范要求的檢驗批(對梁、柱，應抽查構件數量的10，且不應少于3 件；對墻和板，應按有代表性的自然間抽查10，且不得小于3間)?，F澆結構模板安裝允許偏差和檢驗方法見表1：（檢驗方法：檢查同條件養護試塊強度試驗值。檢查軸線位置時，應沿縱、橫兩個方向量測，并取其中的較大值。） （4）模板垂直度控制 1）對模板垂直度嚴格控制，在模板安裝

9、就位前，必須對每一塊模板線進行復測，無誤后，方可模板安裝。 2）模板拼裝配合，工長及質檢員逐一檢查模板垂直度，確保垂直度不超過3mm，平整度不超過2mm； 3）模板就位前，檢查頂模棍位置、間距是否滿足要求。 （5）頂板模板標高控制 每層頂板抄測標高控制點，測量抄出混凝土墻上的500線，根據層高2800mm及板厚，沿墻周邊彈出頂板模板的底標高線。 （6）模板的變形控制 1）墻模支設前，豎向梯子筋上，焊接頂模棍（墻厚每邊減少1mm）。 2）澆筑混凝土時，做分層尺竿，并配好照明，分層澆筑，層高控制在500以內，嚴防振搗不實或過振，使模板變形。 3）門窗洞口處對稱下混凝土； 4）模板支立后，拉水平、豎

10、向通線，保證混凝土澆筑時易觀察模板變形，跑位； 5）澆筑前認真檢查螺栓、頂撐及斜撐是否松動； 6）模板支立完畢后，禁止模板與腳手架拉結。 （7）模板的拼縫、接頭 模板拼縫、接頭不密實時，用塑料密封條堵塞；鋼模板如發生變形時，及時修整。 （8）窗洞口模板 在窗臺模板下口中間留置2個排氣孔，以防混凝土澆筑時產生窩氣，造成混凝土澆筑不密實。 （9）清掃口的留置 樓梯模板清掃口留在平臺梁下口，清掃口50100 洞，以便用空壓機清掃模內的雜物，清理干凈后，用木膠合板背訂木方固定。 （10）跨度小于4m 不考慮，46m 的板起拱10mm；跨度大于6m 的板起拱15mm。 （11）與安裝配合 合模前與鋼筋、

11、水、電安裝等工種協調配合，合模通知書發放后方可合模。 （12）混凝土澆筑時，所有墻板全長、全高拉通線，邊澆筑邊校正墻板垂直度，每次澆筑時，均派專人專職檢查模板，發現問題及時解決。 （13）為提高模板周轉、安裝效率，事先按工程軸線位置、尺寸將模板編號，以便定位使用。拆除后的模板按編號整理、堆放。安裝操作人員應采取定段、定編號負責制。 3、其他注意事項 在模板工程施工過程上中，嚴格按照模板工程質量控制程序施工，另外對于一些質量通病制定預防措施，防患于未然，以保證模板工程的施工質量。嚴格執行交底制度，操作前必須有單項的施工方案和給施工隊伍的書面形式的技術交底。 （1）膠合板選統一規格，面板平整光潔、

12、防水性能好的。 （2）進場木方先壓刨平直統一尺寸，并碼放整齊，木方下口要墊平。 （3）模板配板后四邊彈線刨平，以保證墻體、柱子、樓板陽角順直。 （4）墻模板安裝基層找平，并粘貼海綿條，模板下端與事先做好的定位基準靠緊，以保證模板位置正確和防止模板底部漏漿，在外墻繼續安裝模板前，要設置模板支撐墊帶，并校正其平直。 （5）墻模板的對拉螺栓孔平直相對，穿插螺栓不得斜拉硬頂。內墻穿墻螺栓套硬塑料管，塑料管長度比墻厚少23mm。 （6）門窗洞口模板制作尺寸要求準確，校正陽角方正后加固，固定，對角用木條拉上以防止變形。（7）支柱所設的水平撐與剪刀撐，按構造與整體穩定性布置。二、模板工程施工工藝流程及方法1

13、、模板安裝工藝流程1）板支撐板模板安裝順序：搭設支架安裝板模木楞調整模板標高及起拱鋪設模板檢查模板上皮標高、平整度綁扎板鋼筋。2）梁鋼管扣件式支撐梁模板安裝順序：彈梁軸線并復核 搭支模架調整托梁擺主梁 安放梁底模并固定 梁底起拱 安側模 側模拉線支撐（梁高加對拉螺栓） 復核梁模尺寸、標高、位置 與相鄰模板連固。2、梁模板支設方法1）、架管支柱安裝：采用48*3鋼管支柱，支柱水平拉桿離地200一道，以上每1200一道（與樓板水平桿連成整體），頂部位置水平桿根據梁及板位置確定(見圖)。2）、梁底模板：按設計標高調整支柱的標高，然后安裝梁底模板，并拉線找平。當梁底跨度大于及等于4m時，跨中梁底處起拱

14、，根據規范要求起拱高度為梁跨度的1；主次梁交接時，先主梁起拱，后次梁起拱。3）、 待梁板鋼筋安裝好，檢查合格后辦理隱檢。清除雜物，安裝壓腳板、對拉螺栓等。梁側模板制作高度根據梁高及樓板模板來確定。3、板模板支設方法1）、板模從四周向中間鋪設，樓板模板與支承的木龍骨、梁側模連接，用鐵釘釘牢。板模蓋梁側模，模板板縫采用膠帶粘貼，然后經檢查合格后涂刷脫模劑。2）、樓板上的預埋件和預留洞，先彈出位置線在模板上保證位置準確后預埋，用鐵釘或其它方法固定。3）、樓板底模安裝好后，復核模板面標高和板面平整度、拼縫、預埋件和預留洞的準確性，進一步核實梁、柱位置。4）、剪刀撐：垂直剪刀撐在架體外側周圍設由下至上的

15、豎向連續式剪刀撐；中間在縱橫向每隔10m左右設由下至上的豎向連續式剪刀撐，其寬度宜為46m，并在剪刀撐部位的頂部、掃地桿處設置水平剪刀撐。剪刀撐與地面傾角宜4560，剪刀撐桿件的底端與地面頂緊，用扣件與立桿扣緊（見圖）。所有鋼管連接均采用配套扣件搭接連接。三、監測監控1、監測措施(1) 監測控制采用經緯儀、水準儀對支撐體系進行監測，主要監測體系的水平、垂直位置是否有偏移。(2) 監測點設置觀測點可采取在臨邊位置的支撐基礎面（梁或板）及柱、墻上埋設倒“L”形直徑12鋼筋頭。(3) 監測措施混凝土澆筑過程中，派專人檢查支架和支撐情況，發現下沉、松動、變形和水平位移情況的應及時解決。(4) 儀器設備

16、配置名稱規格數量精度電子經緯儀DT202C1精密水準儀12”全站儀一臺RXT23212” ，最大允許誤差20”自動安平水準儀2千米往返3mm紅外線水準儀1激光垂直儀DZJ22h/40000對講機3檢測板手1(5) 監測說明班組每日進行安全檢查，項目部進行安全周檢查，公司進行安全月檢查，模板工程日常檢查重點部位：1) 桿件的設置和連接，連墻件、支撐，剪刀撐等構件是否符合要求；2) 連墻件是否松動；3) 架體是否有不均勻沉降，垂直度偏差；4) 施工過程中是否有超載現象；5) 安全防護措施是否符合規范要求；6) 支架與桿件是否有變形現象；(6) 監測頻率在澆筑混凝土過程中應實時監測，一般監測頻率不宜

17、超過2030分鐘一次，在混凝土實凝前后及混凝土終凝前至混凝土7天齡期應實施實時監測，終凝后的監測頻率為每天一次。1) 本工程立柱監測預警值為10mm，立柱垂直偏差在24mm以內；2) 監測數據超過預警值時必須立即停止澆筑混凝土，疏散人員，并及時進行加固處理。第四節 安全、環保文明施工措施 4.1支模的安全管理措施(1) 經本項目部項目經理和技術負責人對本工程存在的實際問題做了充分的分析后，決定采用門式鋼管腳手架。(2) 施工現場安全責任人負責施工全過程的安全工作，應在支模搭設、拆除和混凝土澆筑前向作業人員進行安全技術交底。(3) 對鋼管、門式架、配件、加固桿等應進行檢查驗收，嚴禁使用不合格的材

18、料。(4) 搭拆腳手架支撐必須由專業架子工擔任，并按現行國家標準特種作業人員安全技術考核管理規劃（GB5036）考核合格，持證上崗。搭拆腳手架支撐時工人必須戴安全帽，穿防滑鞋，系安全繩。(5) 支模完畢，經施工主管組織有關人員驗收合格后，方能進行鋼筋安裝。(6) 支模施工現場作業人員不得從支撐系統上爬下，應從外排柵進入工作面。(7) 支模搭設、拆除和砼澆筑期間，無關人員不得進入支模底下，并由安全員在現場監護。(8) 支撐系統安裝應自一端向另一端延伸，自下而上按步架設，并逐層改變搭設方向，不得相對進行，以免結合處錯位，難于連接。(9) 水平加固桿、剪刀撐安裝應符合構造要求，并與支撐系統的搭設同步

19、進行。(10) 可調底座、頂托處應采取措施防止被砂漿、水泥漿等污物填塞螺紋。(11) 泵送混凝土時，應隨澆、隨搗、隨平整，混凝土不得堆積在泵送管路出口處。(12) 應避免裝卸物料對模板支撐或腳手架產生偏心、振動和沖擊。(13) 水平加固桿、剪刀撐不得隨意拆卸，因施工需要臨時局部拆卸時，施工完畢后應立即恢復。(14) 操作層（樓層）上施工荷載應符合設計要求，不得超載，不得在腳手架支撐上集中堆放模板、枋木、鋼筋等物件。嚴禁在腳手架支撐上拉纜風繩或固定、架設砼泵、泵管及起重設備等。(15) 在頂架搭設過程中要實行嚴格的監控，由專職施工員進行現場指揮監督，隨時糾正可能出現的質量安全隱患。搭設前要進行班

20、前安全技術交底，搭設完畢后要進行自檢，若發現有松動、傾斜、彎曲、不牢固等現象，必須及時進行整改，整改有困難的，要有可行的加固方案方可施工。(16) 支模安裝完畢后，項目部進行驗收，并報監理單位進行驗收，驗收合格后才能綁扎鋼筋、澆筑混凝土。(17) 在澆筑砼前重點檢查、巡查的部位：1) 桿件的設置和連接、掃地桿、支撐、剪力撐等構件是否符合要求。2) 鋼管、剪刀撐等桿件是否有變形的現象。3) 安全防護措施是否符合規范要求。(18) 在澆筑頂板砼過程中，支架下面要安裝照明燈，在安全員的監督下，派木工進行巡查，負責檢查模板、支頂，若發現異常，立即停止澆筑砼，并及時組織人員進行加固處理，保證澆筑工作正常

21、進行。泵送砼時，應隨澆、隨搗、隨平整，砼不得堆積在泵送管道出口處。(19) 支撐架在使用過程中，嚴禁拆除任何桿件或零配件，如防礙作業需拆除個別桿件時，需經技術負責人同意并采取可靠措施后方可拆除，作業完成后，馬上復原。(20) 拆除時應采用先搭后拆、后搭先拆的施工順序。(21) 拆除模板支撐時應采用可靠安全措施，嚴禁高空拋擲。(22) 施工現場帶電線路，如無可靠絕緣措施，一律不準與支架接觸。(23) 設立支架維護小組，對拆下來的鋼管及配件應及時清除桿件及螺紋的沾污物，并加油保養，對受損傷、變形的構件應及時修理，按品種、規格分類整理存放，妥善保管。4.2澆搗砼安全措施4.2.1施工部署本工程全部采

22、用商品混凝土，現場布置專業的混凝土泵送機。樓面澆筑程序：樓面模板安裝綁扎樓面梁板鋼筋澆筑墻柱、樓面混凝土。樓面混凝土從低處向高處分層澆搗，澆搗作業安排在白天且天氣睛朗時進行，各專業負責人及施工員、質安員跟班作業，負責檢查督促，同時做好各方協調工作。4.2.2施工方法(1)準備工作1)鋼筋的隱蔽檢查工作已經完成，并已核實預埋件、線管、孔洞的位置、數量固定情況無誤。2)模板的預檢工作已經完成，模板標高、位置、尺寸準確符合設計要求，支架穩定，支撐和模板固定可靠，模板拼縫嚴密，符合規范要求。3)由商品混凝土攪拌站試驗室確定配合比及外加劑用量。4)混凝土澆筑前組織施工人員進行方案的學習，由技術部門講述施

23、工方案，對重點部位單獨交底，設專人負責，做到人人心中有數。5)澆筑混凝土用架子、走道及工作平臺，安全穩固，能夠滿足澆筑要求。6)混凝土澆筑前，仔細清理泵管內殘留物，確保泵管暢通，仔細檢查井字架加固情況。（2）混凝土的輸送方法和針對性安全措施本工程采用商品混凝土。各層梁板采用泵送砼。柱砼采用人工搬運。在釘制模板時，要充分考慮運送砼產生的振動荷載。澆注各層柱時釘好操作和卸料平臺。不得直接擱在柱箍上，應用門架撐好，注意操作平臺要平穩、牢固。卸料平臺要夠寬。一般安全措施：1、木橋要平穩、可靠，選用的木板、木枋及鋼板要有足夠的強度、剛度，并要求木橋有足夠的工作寬度，以保證混凝土水平運輸的暢通無阻。2、澆

24、筑混凝土要及時整平，避免堆積過高形成局部集中荷載而對模板及其支撐不利。3、為保證混凝土施工時的安全，制定以下運輸安全措施：A、工地狹窄，攪拌車應注意碰觸排柵及路面情況。B、工地工作人員應注意避讓攪拌車。C、運送工人不得玩鬧，要穿戴好勞保用品。D、施工現場電動振動設備應有專人使用，不能隨地丟放。E、澆筑樓板及屋面混凝土時應隨澆隨整平。不得讓混凝土大量堆積在某個施工片，造成局部荷載過大而對模板及支撐不利。F、澆灌柱混凝土，應設操作平臺，不得直接站在模板或支撐上操作。G、振搗器電纜不得在鋼筋網上拖來拖去，以防破皮漏電，電纜長度不應超過30米，操作者應穿膠鞋（靴），戴絕緣手套。振搗器需維修保養時必須切

25、斷電源。H、混凝土澆筑時應有木工跟班，檢查模板支撐，發現問題，馬上解決。避免出現斷木枋或斷支頂事故。(3)混凝土澆筑和振搗一般要求：混凝土澆筑采用地泵由低處向高處澆搗。1)本工程一次施工完畢，每一條梁砼應連續澆筑。如必須間歇，間歇時間應盡量縮短，并在下層混凝土初凝前：將上層混凝土洗筑完畢。2)澆筑混凝土時設專人看模，經常觀察模板、支架、鋼筋、預埋件和預留孔洞的情況，當發生變形移位時立即停止澆筑，并在已澆筑的混凝土初凝前修整完好。3)使用30或50插入式振搗棒要快插慢拔，插點呈梅花形布置，按順序進行，不得遺漏。移動間距不大于振搗棒作用半徑的15倍(50棒應為525cm，取50；30棒應為405c

26、m，取40)，振搗上一層時插入下一層混凝土5cm以消除兩層間的接縫。振搗時間以混凝土表面出現浮漿及不出現氣泡、下沉為宜。4)梁分層(厚度為400mm)澆筑，當達到板底位置時即與板的混凝土一起澆筑，隨著階梯形的不斷延展，則可連續向前推進，傾倒混凝土方向與澆筑方向相反。當澆注至梁截面的3/4高時，應加強對支頂變形的監控。5)梁側及梁底部位要用30或50插入式振搗棒振搗密實，振搗時不得觸動鋼筋和預埋件。梁、柱節點鋼筋較密時要用小直徑振搗棒振搗，并加密振點。澆筑板的混凝土虛鋪厚度要略大于板厚，振搗完畢后用1.54m刮尺刮平。6）砼澆注應垂直于主梁，再向兩邊澆搗，或垂直于主梁由梁的任一端向中部同時澆搗。

27、嚴禁從垂直主梁一端向另一端澆搗的方式施工。7）泵送砼應隨澆、隨搗、隨平整，砼不得堆積在泵管口附近。(4)混凝土養護：1)澆筑完梁、板后在12小時以內對混凝土加以覆蓋并保濕養護。2)養護時間不少于14d。(5)試塊制作：在現場制作試塊應以600同條件養護為主，同時還要制作28d標準養護及備用試塊。同條件試塊置于現場帶篦加鎖鐵籠中做好標識同條件養護。(6)質量要求1)商品混凝土要有出廠合格證，混凝土所用的水泥、骨料、外加劑等必須符合規范及有關規定，使用前檢查出廠合格證及有關試驗報告。2）混凝土的養護和施工縫處理必須符合施工質量驗收規范定及本方案的要求。3）混凝土強度的試塊取樣、制作、養護和試驗要符

28、合規定。4）混凝土振搗密實，不得有蜂窩、孔洞、露筋、縫隙、夾渣等缺陷。5)預留洞寬度大于1m的洞底，在洞底平模處開振搗口和觀察口，避免出現缺灰或漏振現象。6)鋼筋、模板工長跟班作業，發現問題及時解決，同時設專人檢查鋼筋、模板。7)澆筑前由專人經常注意天氣變化，如有大雨緩時開盤并及時通知攪拌站。8)澆筑時要有專門的清理人員和抹面人員。樓面板必須用1.52.5m刮尺刮平。9)做好混凝土澆筑記錄。10)澆砼過程中必須做好坍落度檢測，發現異常及時處理。4.3模板的拆除1、側模在混凝土強度保證其表面及棱角不因拆除模板而受損壞方可拆除。2、普通結構梁板：在樓板無上部施工荷載時，梁板模板在混凝土強度達到設計

29、強度的75%，主梁或跨度超過8米的要達到100%方可拆除。懸臂構件模板在強度達到100%方可拆除。在樓板需要承擔上層樓板施工荷載時，施工荷載將比使用荷載更為不利，下層模板支撐通過計算確定拆除時間。3、拆除的順序：樓板頂架次梁頂架主梁頂架梁模板。注意跨度較大梁支頂應從跨中向支座端依次拆除，懸臂梁支頂應由懸臂端向支座端依次拆除。拆除時要注意不要用力過猛過急，符合“先支后拆，后支先拆，先拆側模板，后拆底模板”的施工順序。并在拆模時注意人身安全。 4.4 環保與文明施工 夜間22:006:00 之間現場停止模板加工和其他模板作業?，F場模板加工垃圾及時清理，并存放進指定垃圾站。做到工完場清。整個模板堆放

30、場地與施工現場要達到整齊有序、干凈無污染、低噪聲、低揚塵、低能耗的整體效果。第五節、應急預案1、機構設置為對可能發生的事故能夠快速反應、求援，項目部成立應急求援領導小組，由項目經理任組長，負責事故現場指揮，統籌安排等。工程項目部應急救援領導小組：項目負責人： 手機：安全員： 手機：技術負責人： 手機：醫院救護中心：120 匪警：110 火警：119通信聯系方式應在施工現場和營地的顯要位置張貼，以便緊急情況下使用。當施工發生事故，若應急救援小組組長不在位時，由副組長負責現場指揮救援。施工現場緊急情況處理流程圖項目經理或現場負責人迅速作出判斷，下達應急指令；同時以最快方式向本單位工程部門、經理報告

31、，并根據情況的嚴重程度決定是否報警。發現人發現后立即向項目經理或現場負責人報告公司工程部、安全生產委員會下屬單位工程部門、經理判定項目部應急措施的適宜性，重大情況立即趕赴現場協助處理，并向公司工程部和安全生產委員會報告。跟蹤應急處理情況，必要時趕赴現場協助處理；處理完畢后，評審應急準備和響應程序，必要時修訂文件。應急電話：火警119； 匪警110； 交通事故122； 急救1202、應急救援領導小組的職責1）負責制定事故預防工作相關部門人員的應急救援工作職責。2）負責突發事故的預防措施和各類應急救實施的準備工作，統一對人員，材料物資等資源的調配。3）進行有針對性的應急救援應變演習，有計劃區分任務

32、，明確責任。4）當發生緊急情況時，立即報告公司應急救援領導小組并及時采取救援工作，盡快控制險情蔓延，必要時，報告當地部門，取得政府及相關部門的幫助。3、應急救援工作程序1）當事故發生時小組成員立即向組長匯報，由組長立即上報公司，必要時向當地政府相關部門，以取得政府部門的幫助。2）由應急救援領導小組，組織項目部全體員工投入事故應急救援搶險工作中去，盡快控制險情蔓延，并配合、協助事故的處理調查工作。3）事故發生時，組長或其他成員不在現場時，由在現場的其他組員作為臨時現場救援負責人負責現場的救援指揮安排。4）項目部指定人員負責事故的收集、統計、審核和上報工作，并嚴格遵守事故報告的真實性和時效性。4、

33、救援方法4.1高空墜落應急救援方法：1）現場只有1人時應大聲呼救；2人以上時，應有1人或多人去打“120”急救電話及馬上報告應急救救援領導小組搶救。2）仔細觀察傷員的神志是否清醒、是否昏迷、休克等現象，并盡可能了解傷員落地的身體著地部位，和著地部位的具體情況。3）如果是頭部著地，同時伴有嘔吐、昏迷等癥狀，很可能是顱腦損傷，應該迅速送醫院搶救。如發現傷者耳朵、鼻子有血液流出，千萬不能用手帕棉花或紗布去堵塞，以免造成顱內壓增高或誘發細菌感染，會危及傷員的生命安全。4）如果傷員腰、背、肩部先著地，有可能造成脊柱骨折，下肢癱瘓，這時不能隨意翻動，搬動是要三個人同時同一方向將傷員平直抬于木板上，不能扭轉

34、脊柱，運送時要平穩，否則會加重傷情。4.2模板、坍塌應急救援方法：1）地當發生高支模坍塌事故時，立即組織人員及時搶救，防止事故擴大，在有傷亡的情況下控制好事故現場；2）報120急救中心，到現場搶救傷員。（應盡量說清楚傷員人數、情況、地點、聯系電話等，并派人到路口等待）；3）急報項目部應急救援小組、公司和有關應急救援單位，采取有效的應急救援措施；4）清理事故現場，檢查現場施工人員是否齊全，避免遺漏傷亡人員，把事故損失控制到最小；5）預備應急救援工具：切割機、起重機、藥箱、擔架等。4.3物體打擊應急救援方法：當物體打擊傷害發生時，應盡快將傷員轉移到安全地點進行包扎、止血、固定傷肢，應急以后及時送醫

35、院治療。1) 止血：根據出血種類，采用加壓包止血法、指壓止血法、堵塞止血法和止血帶止血法等。2) 對傷口包扎：以保護傷口、減少感染，壓迫止血、固定骨折、扶托傷肢，減少傷痛。3) 對于頭部受傷的傷員，首先應仔細觀察傷員的神志是否清醒，是否昏迷、休克等，如果有嘔吐、昏迷等癥狀，應迅速送醫院搶救，如果發現傷員耳朵、鼻子有血液流出，千萬不能用手巾棉花或紗布堵塞，因為這樣可能造成顱內壓增高或誘發細菌感染，會危及傷員的生命安全。4) 如果是輕傷，在工地簡單處理后，再到醫院檢查；如果是重任，應迅速送醫院拯救。5) 預備應急救援工具如下表：序號器材或設備數量主要用途1支 架若干支撐加固2模板、木枋若干支撐加固

36、3擔 架2個用于搶救傷員4止血急救包4個用于搶救傷員5手電筒6個用于停電時照明求援6應急燈6個用于停電時照明求援7爬 梯3樘用于人員疏散8對講機8臺聯系指揮求援第六節、計算書及相關大樣圖一、梁模板支撐計算書1.計算參數（200*600）結構樓板厚120mm，梁寬b=200mm,梁高h=600mm,層高3.00m；結構表面考慮隱蔽；模板材料為：夾板底模厚度18mm,側模厚度18mm；板材彈性模量E=6000N/mm2,枋材彈性模量E=9000N/mm2,抗彎強度fm=13.00N/mm2,抗剪強度fv=1.40N/mm2 ；支撐采用門式鋼管腳手架寬度L=1200mm, 門式鋼管腳手架縱向間距90

37、0mm,梁邊至板支撐的距離0.80m。梁截面尺寸bh(mm)200600樓板厚度(mm)120層高(m)3.00結構表面要求隱蔽梁邊至板支撐距離(m)0.802.梁底模驗算模板材料夾板模板厚度(mm)18彈性模量E(N/mm2)6000抗彎強度fm(N/mm2)13.00抗剪強度fv(N/mm2)1.40第一層龍骨(次楞)間距L(mm)300模板自重標準值(kN/m2)0.30砼自重標準值(kN/m2)24.00鋼筋自重標準值(kN/m3)1.50振搗砼荷載(kN/m2)2.00（1）梁底模及支撐荷載計算荷載類型 標準值 單位 梁寬(m) 梁高(m) 系數 設計值底側模自重 0.3 kN/m2

38、 (0.20 + 0.96) 1.2 = 0.42 kN/m砼自重 24.0 kN/m3 0.20 0.60 1.2 = 3.46 kN/m鋼筋荷載 1.5 kN/m3 0.20 0.60 1.2 = 0.22 kN/m振搗砼荷載 2.0 kN/m2 0.20 1.4 = 0.56 kN/m梁底模和支撐承載力計算組合 q1 = 4.65 kN/m梁底模和龍骨撓度驗算計算組合()/1.2 q2 = 3.41 kN/m（2）梁底模板驗算第一層龍骨(次楞)間距L=300mm,計算跨數5跨；底模厚度h=18mm,板模寬度b=200mmW=bh2/6=200182/6=10800mm3； I=bh3/1

39、2=200183/12=97200mm41）抗彎強度驗算彎矩系數KM=-0.105,Mmax=KMq1L2=-0.1054.653002=-43943Nmm=Mmax/W=43943/10800=4.07N/mm2梁底模抗彎強度=4.07N/mm2fm=13.00N/mm2,滿足要求。2）抗剪強度驗算剪力系數KV=0.606,Vmax=KVq1L=0.6064.65300=845N=3Vmax/(2bh)=3845/(220018)=0.35N/mm2梁底?？辜魪姸?0.35N/mm2fv=1.40N/mm2,滿足要求。3）撓度驗算撓度系數K=0.644,q2=3.41kN/m max=Kq2

40、 L4/(100EI)=0.6443.413004/(100600097200)=0.31mm=300/250=1.20mm梁底模撓度max=0.31mm=1.20mm,滿足要求。計算簡圖和內力圖如下圖（3）第一層龍骨(次楞)驗算第一層龍骨(次楞)材料木枋截面積A(mm2)6400彈性模量E(N/mm2)9000抗彎強度fm(N/mm2)13.00抗剪強度fv(N/mm2)1.40次楞截面抵抗矩W(mm3)85333次楞慣性矩I（mm4）3413333施工均布活荷載(kN/m2)2.5第二層龍骨(主楞)間距L(mm)1200梁邊至板支撐距離(m)0.80門式鋼管腳手架寬度L=1200mm,梁寬

41、C=200mm,=200/1200=0.17 ；第一層龍骨(次楞)采用木枋b=80mm,h=80mm,W=bh2/6=80802/6=85333mm3，I=bh3/12=80803/12=3413333mm4。1）抗彎強度驗算a 、梁傳荷載計算q=q1第一層龍骨(次楞)間距/梁寬=4.65300/200=6.98kN/mMq=qcL(2-)/8=6.98200/10001200/1000(2-0.17)/8=0.38kNmb 、板傳荷載計算P板重量=1.2(板厚度25模板重)1.4活載=1.2(0.1225+0.30)+1.42.50=7.46kN/m2板傳遞到第一層龍骨的荷載P=400/10

42、00300/10007.46=0.90kNa =0.5(L-c)=0.5(1200-200)=500mm，Mp=Pa=0.900.50=0.45kNmMmax=MqMp=(0.38+0.45)106=830000Nmm=Mmax/W=830000/85333=9.73N/mm2第一層龍骨(次楞)抗彎強度=9.73N/mm2fm=13.00N/mm2,滿足要求。2）抗剪強度驗算Vmax=0.5q梁寬P=0.56.98200/1000+0.90=1.60kN=3Vmax/(2A)=31.601000/(28080)=0.38N/mm2第一層龍骨(次楞)抗剪強度=0.38N/mm2fv=1.40N/

43、mm2,滿足要求。3）撓度驗算q=q2第一層龍骨(次楞)間距/梁寬=3.41300/200=5.12N/mmq=qcL3(8-423)/(384EI) =5.1220012003(8 - 4 0.172+0.173)/(38490003413333)=1.18mmp=PaL2(3-4(a/L)2)/(24EI) =0.90100050012002(3 - 40.422)/(2490003413333)=2.03mmmax=qp=1.18+2.03=3.21mm=1200/250=4.80mm第一層龍骨(次楞)撓度max=3.21mm=4.80mm,滿足要求。計算簡圖和內力圖如下圖（4）第二層龍

44、骨(主楞)驗算第二層龍骨(主楞)材料單枋木枋截面尺寸bh(mm)8080枋材彈性模量E(N/mm2)9000抗彎強度fm(N/mm2)13.00抗剪強度fv(N/mm2)1.40主楞截面抵抗矩W(mm3)170667主楞截面慣性矩I（mm4）6826667門架縱向間距(mm)900主楞計算跨數21）抗彎強度驗算P=V=1/2q梁寬P=0.56.98200/1000+0.90=1.59N彎矩系數KM=-0.333,Mmax=KMPL=-0.3331.591000900=-476523Nmm =Mmax/W=476523/170667=2.79N/mm2第二層龍骨(主楞)抗彎強度=2.79N/mm

45、2fm=13.00N/mm2,滿足要求。2）抗剪強度驗算剪力系數KV=1.333,Vmax=KVP=1.3331.591000=2119N =3Vmax/(2A)=32.121000/(228080)=0.25N/mm2第二層龍骨(主楞)抗剪強度=0.25N/mm2fv=1.40N/mm2,滿足要求。3）撓度驗算P=V=1/2q梁寬P板傳=0.55.12200/1000+0.90=1.41kN撓度系數K=1.466,max=KPL3/(100EI)=1.4661.4110009003/(10090006826667)=0.24mm=L/250=900/250=3.60mm第二層龍骨(主楞)撓度

46、max=0.24mm=3.60mm,滿足要求。計算簡圖和內力圖如下圖3.支撐承載力驗算支撐材料483.0截面積A（mm2）424.00回轉半徑i（mm）1.59每米長質量（kN/m）0.0326鋼材抗彎強度f（N/mm2）205.00鋼材彈性模量E（N/mm2）206000支撐橫向間距（mm）600支撐縱向間距（mm）900(1)荷載計算傳至每個門架立柱的最大支座力的系數=3.666傳至每個門架立柱的力NQK1=3.6661.59=5.83kN每個門式鋼管腳手架立柱的活載（1.0kN/m2）:NQK2=1.40.60.901=0.76kN每個門式鋼管腳手架立柱荷載NQK =NQK1NQK2=5

47、.83+0.76=6.59kN 單榀MF1219門式鋼管腳手架與交叉支撐等配件沿高度重量=0.304/1.9=0.16kN/m 每個門式鋼管腳手架立柱沿高度重量=0.08kN/m，鋼管重量=0.0326kN/m門式鋼管腳手架和水平拉桿重量NGK =(3.00-0.60-1.9)0.08+12.100.0326=0.11kN門式鋼管腳手架總承載力=1.2NGKNQK=1.20.11+6.59=6.72kN(2)門式鋼管腳手架穩定性驗算每個門式鋼管腳手架立柱的穩定承載力設計值為40.16/2=20.08kN門式鋼管腳手架軸向力設計值N=6.72kN門架穩定承載力20.08kN,滿足要求。 (3)組

48、合風荷載時，立桿穩定性計算 立桿彎矩 基本風壓0.45kN/m2,風荷載高度變化系數0.62（+18m）,風荷載體型系數1.040； 風荷載標準值按下式計算： Wk=zsWo=0.621.0400.45=0.290kN/m2； Mw=0.91.4Mwk =0.91.4Wklah2/10=0.91.40.2900.91.502/10=0.074kNm； 立桿穩定性驗算 鋼管軸向力Nw=6.72kN =Nw/(A)+Mw/W =6.72103/(0.634424)+0.074106/5080=41.487N/mm2； 組合風荷載時，立桿穩定性為41.49N/mm2f=205.00N/mm2,滿足要

49、求。4.支撐支承面驗算門式鋼管腳手架立桿設配套底座100100mm,支承面為（按C30考慮）混凝土樓板,樓板厚=120mm,上部荷載為：F=6.72+0.081.90+(1.2+0.90)0.03261.2=6.98kN（1）支承面受沖切承載力驗算S=2.00,ft=1.43N/mm2,hO=120-15=105mm,=0.41.2/S=1.00pc,m=0N/mm2,Um=2(100+105)+2(100+105)=820mm,h=1.00(0.7h ft0.25pc,m)UmhO=(0.711.43+0.250)1.00820105/1000=86.19kN 門架支承面受沖切承載力86.1

50、9kN上部荷載F=6.98kN,滿足要求。（2）支承面局部受壓承載力驗算Ab=(0.10+0.102)(0.103)=0.09m2,Al=0.100.10=0.01m2l=(Ab/Al)0.5=3.00,fcc=0.8514300=12155kN/m2,=0.75 lfccAl=0.753121550.01=273.49kN支承面局部受壓承載力F=273.49kN上部荷載F=6.98kN,滿足要求。5.側模板驗算側模板材料夾板側模厚度(mm)18板材彈性模量E(N/mm2)6000抗彎強度fm(N/mm2)13.00抗剪強度fv(N/mm2)1.40豎肋間距L(mm)300側模板計算跨數2（1

51、）荷載計算1）新澆砼的側壓力F1 =0.22200/(T+15)1 2V1/2 =0.2224.004.441.201.152.000.5=45.75kN/m2(=24.0 1=1.20 2=1.15 V=2.0 T=30.0)F2=H=24梁高=240.60=14.40kN/m2比較F1、F2取小值F=14.40kN/m2，有效壓頭高度為F/=0.60m。2)荷載計算荷載類型 標準值 單位 分項系數 設計值 單位新澆混凝土的側壓力F 14.40 kN/m2 G=1.2 17.28 kN/m2振搗混凝土產生的荷載Q2K 4.00 kN/m2Q=1.4 5.60 kN/m2梁側模和側肋強度荷載組

52、合+ 22.88 kN/m2梁底模和側肋撓度驗算計算荷載/1.2 14.40 kN/m2（2）模板強度驗算取豎肋間距L=300mm,計算跨數5跨,木模板厚度h=18mm W=bh2/6=480182/6=25920mm3；I=bh3/12=480183/12=233280mm4。1）抗彎強度驗算彎矩系數KM=-0.105,q=22.88(600-120)/1000=10.98N/mm。Mmax=KqL2=-0.10510.983002=-103761Nmm=Mmax/W=103761/25920=4.00N/mm2 側?？箯潖姸?4.00N/mm2fm=13.00N/mm2,滿足要求。2）抗剪

53、強度驗算抗剪系數KV=0.606,Vmax=KVqL=0.60610.98300/1000=2.00kN =3Vmax/(2bh)=32.001000/(218480)=0.35N/mm2 側模抗剪強度=0.35N/mm2fv=1.40N/mm2,滿足要求。3）撓度驗算撓度系數K=0.644,q，=14.40(600-120)/1000=6.91kN/m=6.91N/mmmax=Kq，L4/100EI=0.6446.913004/(1006000233280)=0.26mm=300/250=1.20mm側模撓度max=0.26mm=1.20mm,滿足要求。計算簡圖和內力圖如下圖（3）對拉螺栓計

54、算Fs=0.95(GF+QQ2k）=0.9522.88=21.74kN/m2設1排對拉螺栓，螺栓橫向間距a=600mm=0.60m，豎向間距b=(600-120)/2=240mm=0.24m，N=abFs=0.600.2421.74=3.91kN；對拉螺栓12,容許拉力Ntb=12.90kN 對拉螺栓受力3.91kN容許拉力12.90kN,滿足要求。（4）側肋強度驗算側肋材料木枋木枋截面尺寸bh(mm)8080側肋計算跨度(mm)240側肋計算跨數2枋材彈性模量E(N/mm2)9000抗彎強度fm(N/mm2)13.00抗剪強度fv(N/mm2)1.40次楞截面抵抗矩W(mm3)85333次楞

55、彈性模量I（mm4）3413333計算跨度240mm；跨數2跨；木枋尺寸 b=80mm,h=80mmW=bh2 /6=80802/6=85333mm3, I=bh3/12=80803/12=3413333mm4 1）抗彎強度驗算q=22.88300/1000=6.86kN/m=6.86N/mm；彎矩系數KM=-0.125,Mmax=KMqL2=0.1256.862402=49392Nmm=0.05kNm=Mmax/W=49392/85333=0.58N/mm2側肋抗彎強度=0.58N/mm2fm=13.00N/mm2,滿足要求。2）抗剪驗算剪力系數KV=0.625,Vmax=KVqL=0.62

56、56.86240/1000=1.03kN=3Vmax/(2bh)=31.031000/(28080)=0.24N/mm2側肋抗剪強度=0.24N/mm2fv=1.40N/mm2,滿足要求。3）撓度驗算撓度系數K=0.521,q，=14.40300/1000=4.32kN/m=4.32N/mmmax=Kq，L4/100EI=0.5214.322404/(10090003413333)=0mm=240/250=0.96mm側肋撓度max=0mm=0.96mm,滿足要求。計算簡圖和內力圖如下圖6.梁側檁梁驗算檁梁材料木枋截面類型8080對拉螺桿橫向間距(mm)600側肋間距(mm)300計算跨數5跨

57、截面積A（mm2）6400截面抵抗矩W(mm3)85333彈性模量I（mm4）3413333側肋最大支座力（kN）2.06對拉螺桿橫向間距600mm，側肋間距300mm，計算跨數5跨；梁側檁梁采用8080木枋，W=85333mm3，I=3413333mm4，A=6400mm2；1）抗彎強度驗算彎矩系數KM=0.171,P=1.25qL=1.256.860.24=2.06kNMmax=KmPL=0.1712.060.60106=211356Nmm=0.21kNm =Mmax/W=211356/(85333)=2.48N/mm2檁梁抗彎強度=2.48N/mm2fm=13.00N/mm2,滿足要求。

58、2）抗剪強度驗算剪力系數KV=0.658,Vmax=KVP=0.6582.06=1.36kN =3Vmax/(2bh)=31355/(26400)=0.32N/mm2檁梁抗剪強度=0.32N/mm2fv=1.40N/mm2,滿足要求。3）撓度驗算撓度系數K=1.097,P,=1.25qL=1.254.320.24=1.30kN;max=KP,L3/（100EI）=1.09712966003/(10090003413333)=0.10mm=L/250=600/250=2.40mm檁梁撓度max=0.10mm=2.40mm,滿足要求。7.計算結果底模材料夾板底模厚度(mm)18第一層龍骨(次楞)材

59、料木枋截面積A(mm2)6400第一層龍骨(次楞)間距L(mm)300第二層龍骨(主楞)材料單枋木枋截面尺寸bh(mm)8080第二層龍骨(主楞)間距L(mm)900支撐材料483.0支撐橫向間距（mm）600支撐縱向間距（mm）900側模板材料夾板側模厚度(mm)18側肋材料木枋截面尺寸bh(mm)8080側肋間距(mm)300檁梁材料木枋截面類型8080檁梁間距(mm)240對拉螺桿排數1排對拉螺桿橫向間距(mm)600在每一步距處縱橫向應各設一道水平拉桿。所有水平拉桿的端部均應與周圍建筑物頂緊頂牢。無處可頂時，應在水平拉桿端部和中部沿豎向設置連續式剪刀撐。在腳手架的周邊應設置連續豎向剪刀

60、撐；在腳手架的內部縱向、橫向間隔不超過8m應設置一道豎向剪刀撐；在頂層應設置連續的水平剪刀撐。豎向剪刀撐應由底至頂連續設置二、樓面模板支撐計算書1.計算參數結構板厚120mm，層高3.00m, 結構表面考慮隱蔽；模板材料為：夾板底模厚度18mm；板材彈性模量E=6000N/mm2,枋材彈性模量E=9000N/mm2,抗彎強度fm=13.00N/mm2 ,順紋抗剪強度fv=1.40N/mm2.門式鋼管腳手架間橫向間距900mm, 門式鋼管腳手架架間縱向間距900mm。樓板厚度(mm)120層高(m)3.00結構表面要求隱蔽2.樓板底模驗算模板材料夾板模板厚度(mm)18彈性模量E(N/mm2)6

61、000抗彎強度fm(N/mm2)13.00抗剪強度fv(N/mm2)1.40第一層龍骨(次楞)間距L(mm)350模板自重標準值(kN/m2)0.30砼自重標準值(kN/m2)24.00鋼筋自重標準值(kN/m3)1.10施工人員及施工設備荷載(kN)2.50（1）底模及支架荷載計算荷載類型 標準值 單位 計算寬度(m) 板厚(m) 系數 設計值底模自重 0.30 kN/m2 1.0 1.2 = 0.36 kN/m砼自重 24.00 kN/m3 1.0 0.12 1.2 = 3.46 kN/m鋼筋荷載 1.10 kN/m3 1.0 0.12 1.2 = 0.16 kN/m施工人員及施工設備荷載

62、 2.50 kN/m2 1.0 1.4 = 3.50 kN/m底模和支架承載力計算組合 q1 = 7.47 kN/m底模和龍骨撓度驗算計算組合 q2 = 3.97 kN/m（2）樓板底模板驗算第一層龍骨(次楞)間距L=350mm,計算跨數5跨。底模厚度18mm,板模寬度1000mmW=bh2 /6=1000182/6=54000mm3；I=bh3/12=1000183/12=486000mm4。1）內力及撓度計算a.荷載支座彎矩系數KM=-0.105，M1=KMq1L2 =-0.1057.473502=-96083Nmm剪力系數KV=0.606，V1=KVq1L=0.6067.47350=15

63、84Nb.荷載支座彎矩系數KM=-0.105，M2=KMq2L2=-0.1053.973502=-51064Nmm跨中彎矩系數KM=0.078，M3=KMq2L2=0.0783.973502=37933Nmm剪力系數KV=0.606，V2=KVq2L=0.6063.97350=842N撓度系數K=0.644，2=Kq,2L4/(100EI)=0.644(3.97/1.2)3504/(1006000486000)=0.11mmc.施工人員及施工設備荷載按2.50kN（按作用在邊跨跨中計算）計算荷載P=1.42.50=3.50kN ，計算簡圖如下跨中彎矩系數KM=0.200，M4=KMPL=0.2

64、003.501000350=245000Nmm支座彎矩系數KM=-0.100，M5=KMPL=-0.1003.501000350=-122500Nmm剪力系數KV=0.600，V3=KVP=0.6003.50=2.10kN撓度系數K=1.456，3=KP,L3/(100EI)=1.456(3.50/1.4)10003503/(1006000486000)=0.54mm2）抗彎強度驗算M1=-96083Nmm，M2M5=-173564Nmm，M3M4=282933Nmm比較M1、M2M5、M3M4，取其絕對值大的作為抗彎強度驗算的彎矩。Mmax=282933Nmm=0.28kNm，=Mmax/W

65、=282933/54000=5.24N/mm2 樓板底模抗彎強度=5.24N/mm2fm=13.00N/mm2,滿足要求。3）抗剪強度驗算V1=1584N，V2+ V3=842+2100=2942N比較V1、V2V3，取其絕對值大的作為抗剪強度驗算的剪力Vmax=2942N=2.94kN,=3Vmax/（2bh）=32942/(2100018)=0.25N/mm2 樓板底模抗剪強度=0.25N/mm2fv=1.40N/mm2,滿足要求。4)撓度驗算max=2+3=0.11+0.54=0.65mm=350/250=1.40mm 樓板底模撓度max=0.65mm=1.40mm,滿足要求。內力圖如下

66、圖（3）第一層龍骨(次楞)驗算第一層龍骨(次楞)材料木枋截面積A(mm2)6400彈性模量E(N/mm2)9000抗彎強度fm(N/mm2)13.00抗剪強度fv(N/mm2)1.40次楞截面抵抗矩W(mm3)85333次楞慣性矩I（mm4）3413333施工均布活荷載(kN/m2)2.5第二層龍骨(主楞)間距L(mm)900門架寬度1200mm，第一層龍骨(次楞)采用木枋b=80mm,h=80mm,W=bh2/6=80802/6=85333mm3，I=bh3/12=80803/12=3413333mm4。1)抗彎強度驗算q=q1第一層龍骨(次楞)間距/計算寬度=7.47350/1000=2.

67、61kN/m彎矩系數KM=0.102，Mmax=-KMqL2=-0.1022.6112002=-383357Nmm=-0.38kNm=Mmax/W =383357/85333=4.49N/mm2 第一層龍骨(次楞)抗彎強度=4.49N/mm2fm=13.00N/mm2,滿足要求。2)抗剪強度驗算剪力系數Kv=0.602，Vmax=KVqL=0.6022.611200=1885N=1.89kN=3Vmax/（2A）=31885/(28080)=0.44N/mm2 第一層龍骨(次楞)抗剪強度=0.44N/mm2fv=1.40N/mm2,滿足要求。3)撓度驗算撓度系數K=1.502，q=q2第一層龍

68、骨(次楞)間距/計算寬度=3.97/1.2350/1000=1.16kN/m=1.16N/mm max=KqL4/(100EI)=1.5021.1612004/(10090003413333)=1.18mm=1200/250=4.80mm第一層龍骨(次楞)撓度max=1.18mm=4.80mm,滿足要求。計算簡圖及內力圖如下圖：（4）第二層龍骨(主楞)驗算第二層龍骨(主楞)材料單枋木枋截面尺寸bh(mm)8080枋材彈性模量E(N/mm2)9000抗彎強度fm(N/mm2)13.00抗剪強度fv(N/mm2)1.40主楞截面抵抗矩W(mm3)85333主楞截面慣性矩I（mm4）3413333門

69、架縱向間距(mm)900主楞計算跨數21)抗彎強度驗算彎矩系數KM=0.328，P=7.470.35(0.6+0.90/2)1000=2745N=2.75kNMmax=KMPL=0.3282745900=810324Nmm=0.81kNm=Mmax/W=810324/85333=9.50N/mm2第二層龍骨(主楞)抗彎強度=9.50N/mm2fm=13.00N/mm2,滿足要求。2)抗剪強度驗算剪力系數KV=1.577，Vmax=KVP=1.5772.751000=4337N=4.34kN=3Vmax/(2A)=34337/(128080)=1.02N/mm2第二層龍骨(主楞)抗剪強度=1.0

70、2N/mm2fv=1.40N/mm2,滿足要求。(3)撓度驗算撓度系數K=1.407，P，=3.97/1.20.35(0.6+0.90/2)1000=1216Nmax=KP，L3/(100EI)=1.40712169003/(10090003413333)=0.41mm=900/250=3.60mm第二層龍骨(主楞)撓度max=0.41mm=3.60mm,滿足要求。計算簡圖及內力圖如下圖：3.支撐強度驗算支撐材料483.5截面積A（mm2）489.00回轉半徑i（mm）1.58每米長質量（kN/m）0.0376鋼材抗彎強度f（N/mm2）205.00鋼材彈性模量E（N/mm2）206000支撐

71、橫向間距（mm）900支撐縱向間距（mm）900(1)荷載計算傳至每個門式鋼管腳手架立柱的力NQK1=8.66kN每個門式鋼管腳手架立柱的活荷載（1.0kN/m2）NQK2=(0.6+0.45)0.901=0.95kN每個門式鋼管腳手架立柱荷載NQK =NQK11.4NQK2=8.66+1.40.95=9.99kN 單MF1219榀門式鋼管腳手架與交叉支撐重量0.1600kN每個門式鋼管腳手架立桿沿高度重量NGK=(3.00-0.12-1.90)0.08+(1.2+0.90)0.0376=0.16kN門式鋼管腳手架總承載力為1.2NGK+NQK=1.20.16+9.99=10.18kN(2)門

72、式鋼管腳手架穩定性驗算每個門式鋼管腳手架立柱的穩定承載力設計值40.16/2=20.08kN門式鋼管腳手架軸向力設計值N=10.18kN門架穩定承載力20.08kN,滿足要求。 (3)組合風荷載時，立桿穩定性計算 立桿彎矩 基本風壓0.45kN/m2,風荷載高度變化系數0.62（+18m）,風荷載體型系數1.040； 風荷載標準值按下式計算： Wk=zsWo=0.621.0400.45=0.290kN/m2； Mw=0.91.4Mwk =0.91.4Wklah2/10=0.91.40.2900.91.502/10=0.074kNm； 立桿穩定性驗算 鋼管軸向力Nw=10.18kN =Nw/(A

73、)+Mw/W =10.18103/(0.634489)+0.074106/5080=47.409N/mm2； 組合風荷載時，立桿穩定性為47.41N/mm2f=205.00N/mm2,滿足要求。4.支撐支承面驗算鋼管腳手架立桿設配套底座100100mm,支承面為混凝土樓板（按C30考慮）,樓板厚=120mm,上部荷載為：F=10.18+1.900.08+(1.2+0.90)0.03761.2=10.43kN（1）支承面受沖切承載力驗算S=2.00,ft=1.43N/mm2,hO=120-20=100mm,=0.41.2/S=1pc,m=0N/mm2,Um=2(100+100)+2(100+10

74、0)=800mm,h=1(0.7h ft0.25pc,m)UmhO=(0.711.43+0.250)1.00800100/1000=80.08kN 受沖切承載力80.08kNF=10.43kN,滿足要求。 (2) 支承面局部受壓承載力驗算 Ab=(0.10+20.10)(0.103)=0.09m2,Al=0.100.10=0.01m2 l=(Ab/Al)0.5=3.00,fcc=0.8514300=12155kN/m2,=0.75 lfccAl=0.753121550.01=273.49kN支承面局部受壓承載力273.49kNFa=10.43kN,滿足要求。5.計算結果底模材料夾板底模厚度(m

75、m)18第一層龍骨(次楞)材料木枋截面積A(mm2)6400第一層龍骨(次楞)間距L(mm)350第二層龍骨(主楞)材料單枋木枋截面尺寸bh(mm)8080第二層龍骨(主楞)間距L(mm)900支撐材料483.5支撐橫向間距（mm）900支撐縱向間距（mm）900在每一步距處縱橫向應各設一道水平拉桿。所有水平拉桿的端部均應與周圍建筑物頂緊頂牢。無處可頂時，應在水平拉桿端部和中部沿豎向設置連續式剪刀撐。在腳手架的周邊應設置連續豎向剪刀撐；在腳手架的內部縱向、橫向間隔不超過8m應設置一道豎向剪刀撐；在頂層應設置連續的水平剪刀撐。豎向剪刀撐應由底至頂連續設置四、墻木模板計算書1、墻模板系統基本參數（

76、200*3525） 計算墻面厚度200mm，高度3525mm；模板面板采用膠合板，厚度18mm；內豎肋采用8080mm木枋，內豎肋間距250mm；外橫檁采用483.0雙鋼管，外橫檁垂直間距500mm；對拉螺栓水平間距800mm，直徑12mm。2、荷載標準值驗算(1)新澆混凝土側壓力計算公式為下式中的較小值F1=0.22200/(T+15)12V0.5=0.2224.005.711.001.153.000.5=60.05kN/m2(=24.00kN/m3,T=20.00,V=3.00m/h,H=3.53m,1=1.00,2=1.15)F2=H=24.003.53=84.72kN/m2比較F1和F

77、2取較小值，F=60.05kN/m2, 有效壓頭高度為F/=60.05/24.00=2.50m。（2)荷載組合計算荷載類型 標準值 單位 分項系數 設計值 單位新澆混凝土的側壓力F 60.05 kN/m2 G=1.2 72.06 kN/m2傾倒混凝土產生的荷載Q3K 4.00 kN/m2Q=1.4 5.60 kN/m2墻側模和側肋強度荷載組合+ 77.66 kN/m2墻側模和側肋撓度驗算計算荷載/1.2 60.05 kN/m23、墻模板面板的驗算面板的計算寬度取單塊面板高度1000mm，面板按照5跨連續梁計算面板的截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為: W=1000182/6=54000mm3；I

78、=1000183/12=486000mm4；荷載計算值q=77.661.0 =77.66kN/m,q，=60.051.0=60.05N/mm。1)抗彎強度驗算Mmax=KMqL2=-0.10577.660.252=-0.51kNm=-0.51106N.mm=Mmax/W=-0.51106/54000=-9.44N/mm2面板的抗彎強度=-9.44N/mm2fm=13.00N/mm2，滿足要求。2)抗剪驗算Vmax=KVqL=0.60677.660.25=11.765kN=11765N=3Vmax/（2bh）=311765/(2100018)=0.98N/mm2面板的抗剪強度=0.98N/mm2

79、fv=1.40N/mm2，滿足要求。3)撓度驗算max=Kq，L4/100EI=0.64460.052504/(1009000486000)=0.35mm=L/250=250/250=1.00mm面板的撓度max=0.35mm允許撓度=2.00mm，滿足要求。4、模板內豎肋的驗算豎肋采用8080mm木枋；木枋間距250mm；W=80802/6=85333mm3；I=80803/12=3413333mm4；q=77.660.25=19.42kN/m,按照3跨連續梁計算(1)抗彎強度驗算Mmax=0.1ql2=0.10019.420.502=485500Nmm=0.49kNm=Mmax/W=485

80、500/85333=5.69N/mm2 內豎肋的抗彎強度=5.69N/mm2fm=13.00N/mm2，滿足要求。(2)抗剪驗算Vmax=KVqL=0.60019.420.50=5.83kN=5826N=3Vmax/(2bh)=35826/(28080)=1.37N/mm2內豎肋的抗剪強度=1.37N/mm2fv=1.40N/mm2，滿足要求。(3)撓度驗算按強度計算荷載組合,不考慮傾倒、振搗砼產生的荷載，故q，=60.050.25=15.01N/mmmax=Kq，L4/100EI=0.67715.015004/(10090003413333)=0.20mm=L/250=500/250=2.0

81、0mm內豎肋的撓度max=0.20mm=2.00mm，滿足要求。5、墻模板外橫檁的驗算 外橫檁承受內豎肋傳遞的荷載，按照集中荷載下5跨連續梁計算,間距為對拉螺桿水平間距800mm。由內豎肋傳遞的荷載,P=1.10019.420.500.50=5.34kN采用483.0雙鋼管,W=24490=8980mm3,I=2107800=215600mm4,A=2424=848mm2(1)外橫檁抗彎強度驗算Mmax=KMPL=0.3295.340.80=1.41kNm=1410000N.mm=Mmax/W=1410000/8980=157.02N/mm2外橫檁的抗彎強度=157.02N/mm2f=205.

82、00N/mm2，滿足要求。(2)抗剪強度驗算Vmax=KVP=2.2045.34=11.77kN=11770N=3Vmax/(2bh)=311770/(2848)=20.82N/mm2外橫檁的抗剪強度=20.82N/mm2fv=120.00N/mm2，滿足要求。(3)撓度驗算max=KPL3/(100EI)=1.93653408003/(100206000215600)=1.19mm=L/250=800/250=3.20mm外橫檁的撓度max=1.19mm=3.20mm，滿足要求。6、對拉螺栓的驗算對拉螺栓直徑12.00mm，容許拉力值Nbt=12.90kN 對拉螺栓所受的最大拉力:N=05.

83、34=0kN對拉螺栓強度驗算為所受的最大拉力N=0kN最大容許拉力值Nbt=12.90kN，滿足要求。7、計算結果模板面板采用膠合板，厚度18mm；內豎肋采用8080mm木枋，內豎肋間距250mm；外橫檁采用483.0雙鋼管，外橫檁垂直間距500mm；對拉螺栓水平間距800mm，直徑12mm。四、邊梁模板支撐計算書（門架）1.計算參數（200*800）結構樓板厚120mm,梁寬b=200mm,梁高h=800mm,層高3.00m；結構表面考慮隱蔽；模板材料為：夾板底模厚度18mm,側模厚度18mm；板材彈性模量E=6000N/mm2，木材彈性模量E=9000N/mm2,抗彎強度fm=13.00N

84、/mm2,抗剪強度fv=1.40N/mm2 ；支撐采用門式鋼管腳手架寬度L=1200mm, 門式鋼管腳手架縱向間距900mm,梁邊至板支撐的距離1.10m。梁截面尺寸bh(mm)200800樓板厚度(mm)120層高(m)3.00結構表面要求隱蔽梁邊至板支撐距離(m)1.102.梁底模驗算模板材料夾板模板厚度(mm)18彈性模量E(N/mm2)6000抗彎強度fm(N/mm2)13.00抗剪強度fv(N/mm2)1.40第一層龍骨(次楞)間距L(mm)300模板自重標準值(kN/m2)0.30砼自重標準值(kN/m2)24.00鋼筋自重標準值(kN/m3)1.50振搗砼荷載(kN/m2)2.0

85、0（1）梁底模及支撐荷載計算荷載類型 標準值 單位 梁寬(m) 梁高(m) 系數 設計值底、側模自重0.3 kN/m2 (0.20 + 1.48) 1.2 = 0.60 kN/m砼自重 24.0 kN/m3 0.20 0.80 1.2 = 4.61 kN/m鋼筋荷載 1.5 kN/m3 0.20 0.80 1.2 = 0.29 kN/m振搗砼荷載 2.0 kN/m2 0.20 1.4 = 0.56 kN/m梁底模和支撐承載力計算組合 q1 = 6.06 kN/m梁底模和龍骨撓度驗算計算組合（）/1.2 q2 = 4.58 kN/m（2）梁底模板驗算第一層龍骨(次楞)間距L=300mm,計算跨數

86、5跨；底模厚度h=18mm,板模寬度b=200mmW=bh2 /6 =200182/6=10800mm3； I=bh3/12=200183/12=97200mm41）抗彎強度驗算彎矩系數KM=-0.105,Mmax=KMq1L2 =-0.1056.063002=-57267Nmm=-0.06kNm=Mmax/W=57267/10800=5.30N/mm2梁底?？箯潖姸?5.30N/mm2fm=13.00N/mm2,滿足要求。2）抗剪強度驗算剪力系數KV=0.606,Vmax=KVq1L=0.6066.06300=1102N=1.10kN=3Vmax/（2bh）=31102/(220018)=0

87、.46N/mm2梁底?？辜魪姸?0.46N/mm2fv=1.40N/mm2,滿足要求。3）撓度驗算撓度系數K=0.644,q2=4.58kN/mmax=Kq2 L4/(100EI)=0.6444.583004/(100600097200)=0.41mm=300/250=1.20mm梁底模撓度max=0.41mm=1.20mm,滿足要求。計算簡圖和內力圖如下圖（3）第一層龍骨(次楞)驗算第一層龍骨(次楞)材料木枋截面積A(mm2)6400彈性模量E(N/mm2)9000抗彎強度fm(N/mm2)13.00抗剪強度fv(N/mm2)1.40次楞截面抵抗矩W(mm3)85333次楞慣性矩I（mm4）

88、3413333施工均布活荷載(kN/m2)2.5第二層龍骨(主楞)間距L(mm)1200梁邊至板支撐距離(m)1.10門架寬度L=1200mm,第一層龍骨(次楞)采用木枋b=80mm,h=80mm,W=bh2/6=80802/6=85333mm3，I=bh3/12=80803/12=3413333mm4。1）抗彎強度驗算a 梁傳荷載計算q=q1第一層龍骨(次楞)間距/梁寬=6.06300/200=9.09kN/mMq=qa2(2-a/L)2/8=9.090.202(2 -0.20/1.20)2/8=0.15kN.mb 板傳荷載計算板重量=1.2(板厚度25模板重)1.4活載=1.2(0.122

89、5+0.30)+1.42.50=7.46kN/m2板傳遞到第一層龍骨(次楞)的荷載P=550/1000300/10007.46=1.23kNMp=Pab/L=1.232001000/1200/1000=0.21kN.mMmax=MqMp=0.15+0.21=0.36kNm=360000Nmm=Mmax/W=360000/85333=4.22N/mm2 第一層龍骨(次楞)抗彎強度=4.22N/mm2fm=13.00N/mm2,滿足要求。2）抗剪強度驗算Vmax=0.59.090.20(2 - 0.20/1.20)+1.231.00/1.20=2.69kN=3Vmax/（2A）=32.69103/

90、(28080)=0.63N/mm2第一層龍骨(次楞)抗剪強度=0.63N/mm2fv=1.40N/mm2,滿足要求。3）撓度驗算q,=q2第一層龍骨(次楞)間距/梁寬=4.58300/200=6.87kN/mP=(0.1225+0.30)550/1000300/1000=0.54kNX=200-2002/1200/2=183mmq= =6.87200212002/(2490003413333)(2-2002/12002-21832/12002)183/1200+(183-1000)4/2002/12002=4.311mmp=0.541031000/(99000.0034133331200)(2

91、002+22001000)3/30.5=0.274mmmax=qp=4.31+0.27=4.58mm=1200/250=4.80mm第一層龍骨(次楞)撓度max=4.58mm=4.80mm,滿足要求。計算簡圖及內力圖如下圖（4）第二層龍骨(主楞)驗算第二層龍骨(主楞)材料單枋木枋截面尺寸bh(mm)8080枋材彈性模量E(N/mm2)9000抗彎強度fm(N/mm2)13.00抗剪強度fv(N/mm2)1.40主楞截面抵抗矩W(mm3)85333主楞截面慣性矩I（mm4）3413333門架縱向間距(mm)900主楞計算跨數2P=第一層龍骨(次楞)Vmax=2.69kN 1）抗彎強度驗算彎矩系數

92、KM=-0.333,Mmax=KMPL=-0.3332.691000900=-806193Nmm=-0.81kNm =Mmax/W=806193/85333=9.45N/mm2第二層龍骨(主楞)抗彎強度=9.45N/mm2fm=13.00N/mm2,滿足要求。2）抗剪強度驗算剪力系數KV=1.333Vmax=KVP=1.3332.69=3.59kN =3Vmax/(2bh)=33.591000 /(28080)=0.84N/mm2 第二層龍骨(主楞)抗剪強度=0.84N/mm2fv=1.40N/mm2,滿足要求。3）撓度驗算撓度系數K=1.466,P=第一層龍骨(次楞)Vmax+P=2.69+

93、0.54=3.23kNmax=KPL3/（100EI）=1.4663.2310009003/(10090003413333)=1.12mm=L/250=900/250=3.60mm第二層龍骨(主楞)撓度max=1.12mm=3.60mm,滿足要求。計算簡圖和內力圖如下圖3.支撐承載力驗算支撐材料483.0截面積A（mm2）424.00回轉半徑i（mm）1.59每米長質量（kN/m）0.0319鋼材抗彎強度f（N/mm2）205.00鋼材彈性模量E（N/mm2）206000支撐橫向間距（mm）600支撐縱向間距（mm）900(1)荷載計算傳至每個門式鋼管腳手架立柱的最大支座力的系數為=3.666

94、每根鋼管承載NQK1=3.6662.69=9.86kN每個門式鋼管腳手架立柱的活載（1.0kN/m2）:NQK2 =1.40.60.901=0.76kN每個門式鋼管腳手架立柱荷載NQK =NQK1+NQK2 =9.86+0.76=10.62kN 單榀MF1219門式鋼管腳手架與交叉支撐等配件沿高度重量=0.304/1.9=0.16kN/m 每個門式鋼管腳手架立柱沿高度重量=0.08kN/m，鋼管重量=0.0319kN/m門式鋼管腳手架和水平拉桿重量NGK =(3.00-0.80-1.9)0.08+12.100.0319=0.09kN門式鋼管腳手架總承載力=1.2NGK+NQK =1.20.09

95、+10.62=10.73kN(2)門式鋼管腳手架穩定性驗算每個門式鋼管腳手架立柱的穩定承載力設計值為40.16/2=20.08kN門式鋼管腳手架軸向力設計值N=10.73kN門架穩定承載力F=20.08kN,滿足要求。 (3)組合風荷載時，立桿穩定性計算 立桿彎矩 基本風壓0.45kN/m2,風荷載高度變化系數0.62（+18m）,風荷載體型系數1.040； 風荷載標準值按下式計算： Wk=zsWo=0.621.0400.45=0.290kN/m2； Mw=0.91.4Mwk =0.91.4Wklah2/10=0.91.40.2900.91.502/10=0.074kNm； 立桿穩定性驗算 鋼

96、管軸向力Nw=10.73kN =Nw/(A)+Mw/W =10.73103/(0.634424)+0.074106/5080=56.389N/mm2； 組合風荷載時，立桿穩定性為56.39N/mm2f=205.00N/mm2,滿足要求。4.支撐支承面驗算鋼管立桿設配套底座100100mm,支承面為（按C30考慮）混凝土樓板,樓板厚=120mm,上部荷載為：F=10.73+0.081.90+(1.2+0.90)0.03191.2=10.99kN（1）支承面受沖切承載力驗算S=2.00,ft=1.43N/mm2,hO=120-15=105mm,=0.41.2/S=1pc,m=0N/mm2,Um=2

97、(100+105)+2(100+105)=820mm,h=1(0.7h ft0.25pc,m)UmhO=(0.711.43+0.250)1.00820105/1000=86.19kN 門架支承面受沖切承載力86.19kNF=10.99kN,滿足要求。（2）支承面局部受壓承載力驗算Ab=(0.10+20.10)(0.103)=0.09m2,Al=0.100.10=0.01m2l=(Ab/Al)0.5=3.00,fcc=0.8514300=12155kN/m2,=0.75 lfccAl=0.753121550.01=273.49kN支承面局部受壓承載力F=273.49kNF=10.99kN,滿足要

98、求。5.側模板驗算側模板材料夾板側模厚度(mm)18板材彈性模量E(N/mm2)6000抗彎強度fm(N/mm2)13.00抗剪強度fv(N/mm2)1.40豎肋間距L(mm)300側模板計算跨數5（1）荷載計算1）新澆砼的側壓力F1 =0.22200/（T+15）1 2V1/2 =0.2224.004.441.201.152.000.5=45.75kN/m2(=24.0 1=1.20 2=1.15 V=2.0 T=30.0)F2=H=24梁高=240.80=19.20kN/m2比較F1、F2取小值F =19.20kN/m2，有效壓頭高度為F/=0.80m。2)荷載計算荷載類型 標準值 單位

99、分項系數 設計值 單位新澆混凝土的側壓力F 19.20 kN/m2 G=1.2 23.04 kN/m2振搗混凝土產生的荷載Q2K 4.00 kN/m2Q=1.4 5.60 kN/m2梁側模和側肋強度荷載組合+ 28.64 kN/m2梁底模和側肋撓度驗算計算荷載/1.2 19.20 kN/m2（2）模板強度驗算取豎肋間距L=300mm,計算跨數5跨,木模板厚度h=18mmW=bh2/6=800182/6=43200mm3；I=bh3/12=800183/12=388800mm41）抗彎強度驗算彎矩系數KM=-0.105，q=28.64800/1000=22.91kN/m=22.91N/mmMma

100、x=KqL2=-0.10522.913002=-216500Nmm=-0.22kNm=Mmax/W=216500/43200=5.01N/mm2 側?？箯潖姸?5.01N/mm2fm=13.00N/mm2,滿足要求。2）抗剪強度驗算抗剪系數KV=0.606,Vmax=KV qL=0.60622.91300/1000=4.17kN =3Vmax/（2bh）=34.171000/(218680)=0.51N/mm2 側?？辜魪姸?0.51N/mm2fv=1.40N/mm2,滿足要求。3）撓度驗算撓度系數K=0.644，q，=19.20800/1000=15.36kN/m=15.36N/mm；max

101、=Kq，L4/100EI=0.64415.363004/(1006000388800)=0.34mm=300/250=1.20mm側模撓度max=0.34mm=1.20mm,滿足要求。計算簡圖和內力圖如下圖： （3）對拉螺栓計算Fs=0.95(GF+QQ2k）=0.9528.64=27.21kN/m2;設1排對拉螺栓，螺栓橫向間距a=600mm=0.60m，豎向間距b=(800-120)/2=340mm=0.34m，N=abFs=0.600.3427.21=5.55kN；對拉螺栓12,容許拉力Ntb=12.90kN 對拉螺栓受力5.55kN容許拉力12.90kN,滿足要求。（4）側肋強度驗算側

102、肋材料木枋木枋截面尺寸bh(mm)8080側肋計算跨度(mm)340側肋計算跨數5枋材彈性模量E(N/mm2)9000抗彎強度fm(N/mm2)13.00抗剪強度fv(N/mm2)1.40次楞截面抵抗矩W(mm3)85333次楞彈性模量I（mm4）3413333計算跨度340mm；跨數2跨；木枋尺寸 b=80mm,h=80mmW=bh2 /6=80802/6=85333mm3, I=bh3/12=80803/12=3413333mm41）抗彎強度驗算彎矩系數KM=0.125,q=28.64300/1000=8.59kN/m=8.59N/mm；Mmax=KMqL2=0.1258.593402=1

103、24126Nmm=0.12kNm=Mmax/W=124126/85333=1.45N/mm2側肋抗彎強度=1.45N/mm2fm=13.00N/mm2,滿足要求。2）抗剪驗算剪力系數KV=0.625，Vmax=KVqL =0.6258.59340/1000=1.83kN =3Vmax/（2bh）=31.831000/(28080)=0.43N/mm2側肋抗剪強度=0.43N/mm2fv=1.40N/mm2,滿足要求。3）撓度驗算撓度系數K=0.521，q，=19.20300/1000=5.76kN/m=5.76N/mm；max=Kq，L4/100EI=0.5215.763404/(100900

104、03413333)=0.01mm=340/250=1.36mm側肋撓度max=0.01mm=1.36mm,滿足要求。計算簡圖和內力圖如下圖6.梁側檁梁驗算檁梁材料木枋截面類型8080對拉螺桿橫向間距(mm)600側肋間距(mm)300計算跨數5跨截面積A（mm2）6400截面抵抗矩W(mm3)85333彈性模量I（mm4）3413333側肋最大支座力（kN）3.65對拉螺桿橫向間距600mm，側肋間距300mm，計算跨數5跨；梁側檁梁采用8080木枋，W=85333mm3，I=3413333mm4，A=6400mm2；1）抗彎強度驗算彎矩系數KM=0.171,P=1.25qL=1.258.59

105、0.34=3.65kN;Mmax=KmPL=0.1713.650.60106=374490Nmm=Mmax/W=374490/(85333)=4.39N/mm2檁梁抗彎強度=4.39N/mm2fm=13.00N/mm2,滿足要求。2）抗剪強度驗算剪力系數KV=0.658,Vmax=KVP=0.6583.65=2.40kN =3Vmax/(2A)=32403/(26400)=0.56N/mm2檁梁抗剪強度=0.56N/mm2fv=1.40N/mm2,滿足要求。3）撓度驗算撓度系數K=1.097,P,=1.25qL=1.255.760.34=2.45kN;max=KP,L3/（100EI）=1.0

106、9724486003/(10090003413333)=0.19mm=L/250=600/250=2.40mm檁梁撓度max=0.19mm=2.40mm,滿足要求。7.計算結果底模材料夾板底模厚度(mm)18第一層龍骨(次楞)材料木枋截面積A(mm2)6400第一層龍骨(次楞)間距L(mm)300第二層龍骨(主楞)材料單枋木枋截面尺寸bh(mm)8080第二層龍骨(主楞)間距L(mm)900支撐材料483.0支撐橫向間距（mm）600支撐縱向間距（mm）900側模板材料夾板側模厚度(mm)18側肋材料木枋截面尺寸bh(mm)8080側肋間距(mm)300檁梁材料木枋截面類型8080檁梁間距(mm)340對拉螺桿排數1排對拉螺桿橫向間距(mm)600在每一步距處縱橫向應各設一道水平拉桿。所有水平拉桿的端部均應與周圍建筑物頂緊頂牢。無處可頂時，應在水平拉桿端部和中部沿豎向設置連續式剪刀撐。在腳手架的周邊應設置連續豎向剪刀撐；在腳手架的內部縱向、橫向間隔不超過8m應設置一道豎向剪刀撐；在頂層應設置連續的水平剪刀撐。豎向剪刀撐應由底至頂連續設置