1、3#地生物濾池工程高大模板安全專項施工方案編 制 人： 審 核 人： 編制時間： 3#地生物濾池高大模板安全專項施工方案第一節、工程概況 一、工程概況1.1工程總體概況東陽光3#地生物濾池位于東陽光3#地廠區內。本構筑物層數兩層。第一層板頂標高為6.6m；第二層屋面標高為12.98m。本建筑物長度54.4m，寬50.4m。本工程一層層高為6.6米，第二層為6.38米。抗震設防烈度7度，抗震設防分類丙類，抗震等級為4級；本工程屬丙類建筑，結構使用年限為50年，結構安全等級為二級。地基基礎等級為丙級，建筑耐火等級為二級，結構構件耐火極限滿足規范要求.架體基礎：利用已達到設計強度的池底板（其承載能力

2、驗算詳計算書），200*200*50硬木墊塊。澆筑施工方法：采用汽車泵泵送預拌混凝土、連續澆筑。主體結構施工順序：先底板、柱及剪力墻，柱及剪力墻混凝土達到75%設計強度后，用作模板架體拉結。一層柱、墻、板澆筑順序：先澆筑柱及剪力墻至板底，后澆筑板構件，同時滿足對架體均勻加載、避免形成冷縫的要求。1.2 高支模概述本工程一層板面厚為400mm(支撐點為池底板面)；施工總荷載為17 kN/。根據危險性較大的分部分項工程安全管理辦法（建質200987號）規定：水平混凝土構件模板支撐系統高度超過8m及以上，搭設跨度18m及以上，施工總荷載15kN/及以上，集中荷載20 kN/及以上的模板支撐系統屬于高

3、大模板，且需要進行專家論證。我部施工的以上區域屬于施工總荷載15kN/及以上，故而需要編制專項方案并經過專家論證。周邊結構情況：柱截面均為600600mm，砼設計強度為C30 S6，因為施工過程中是沿后澆帶位分四段交錯施工，柱澆注完工后預計停留12天后才開始搭設屋面高支模的梁板，且施工正逢6月天，故等梁板澆注時，梁板以下支撐柱可達到實際強度的100%.難點：正值冬季，注意上霜腳滑。重點：確保高支模穩定，安全，無事故。鋼筋砼結構質量滿足要求。高支模層結構情況高支模所在層第一層面板腳手架掛密目安全網有高支模層底標高（m）+/-0.000m柱、剪力墻砼強度等級C30高支模搭設高度（m）6.2m梁、板

4、砼強度等級C30所有板跨（m）4.55所有梁跨（m）5最大板厚（mm）400普通板厚（mm）180所有柱截面尺寸（mm）600600所有梁截面尺寸（mm）400800各責任主體名稱單位單位名稱負責人聯系電話建設單位宜昌東陽光藥業股份有限公司楊濟華施工單位宜都山城水都建筑工程有限公司設計單位宜昌三峽廣博建筑設計有限公司監理單位湖北大靖建設項目管理有限公司楊常武二、施工平面布置詳見施工平面布置圖三、施工要求1、確保模板在使用周期內安全、穩定、牢靠。2、模板在搭設及拆除過程中要符合工程施工進度要求。3、模板施工前對施工人員進行技術交底。嚴禁盲目施工。4、因正值夏季，砼澆筑須早上進行。四、技術保證條件

5、1、安全網絡組長項目經理負責協調指揮工作技術負責人1、 負責方案的編制2、 督促項目安全措施的落實情況3、解決施工過程中的不安全技術問題副組長質量員: 施工員：安全員：組員1、負責現場各項質量檢查瓦工班組：木工班組：架子班組:1、負責現場施工指導2、督促項目安全措施的落實情況1、 負責現場安全檢查工作2、 督促項目安全措施的落實情況1、 負責現場砼澆筑2、督促本組工人做好安全防護1、 負責模板支撐架體的搭設工作2、督促本組工人做好安全防護1、 負責模板安裝工作2、督促本組工人做好安全防護2、模板的搭設和拆除需嚴格執行該專項施工方案。第二節、編制依據 編制依據1、 3#地生物濾池工程施工圖設計文

6、件；2、 已經批準的3#地生物濾池工程施工組織設計；3、 建筑施工模板安全技術規范JGJ162-2008；4、 建設工程高大模板支撐系統施工安全監督管理導則建質2009254號；5、 建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范JGJ130-2011；6、 混凝土結構工程施工質量驗收規范GB50204-2002（2011版）；7、 混凝土結構工程施工規范GB50666-2011；8、 危險性較大分部分項工程管理辦法建質【2009】87號；9、 建筑施工安全檢查標準JGJ59-2011；10、 建筑施工現場安全防護設施技術規程DB42_535-2009；11、 施工現場臨時用電安全技術規范JGJ462-

7、2005；12、 建筑施工高處作業技術規范JGJ80-91；13、 宜市住建文20142號文14、 鄂建辦201443號文15、 宜昌市建筑工程安全生產管理標準化手冊。第三節、施工計劃一、施工進度計劃詳見施工進度計劃表二、材料與設備計劃1、鋼材的選用(1) 鋼材應符合現行國家標準碳素結構鋼GB/T 700和低合金高強度結構鋼GB/T 1591的規定。(2) 鋼管應符合現行國家標準直縫電焊鋼管GB/T 13793或低壓流體輸送用焊接鋼管GB/T 3092中規定的Q235普通鋼管的要求，并應符合現行國家標準碳素結構鋼GB/T 700中Q235A級鋼的規定。不得使用有嚴重銹蝕、彎曲、壓扁及裂紋的鋼管

8、。(3) 每根鋼管的最大質量不應大于25kg，采用483.0的鋼管。(4) 新鋼管的尺寸和表面質量應符合下列規定：1) 應有產品質量合格證；2) 應有質量檢驗報告，鋼管材質檢驗方法應符合現行國家標準金屬拉伸試驗方法GB/T 228的有關規定；3) 鋼管表面應平直光滑，不應有裂縫、結疤、分層、錯位、硬彎、毛刺、壓痕和深的劃道；4) 鋼管外徑、壁厚、斷面等的偏差，應符合現行規范建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范JGJ130-2011的規定；序號項目允許偏差（mm）檢查工具1焊接鋼管尺寸（mm）外徑壁厚外徑壁厚-0.5-0.5-0.5-0.45游標卡尺2鋼管兩端面切斜偏差1.70塞尺，拐角尺3鋼管

9、外邊面銹蝕深度0.5游標卡尺5) 鋼管必須涂有防銹漆。(5) 舊鋼管的檢查在符合新鋼管規定的同時還應符合下列規定：1) 表面銹蝕深度應符合現行規范建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范JGJ 130-2011的規定。銹蝕檢查應每年一次。檢查時，應在銹蝕嚴重的鋼管中抽取三根，在每根銹蝕嚴重的部位橫向截斷取樣檢查，當銹蝕深度超過規定值時不得使用；2) 鋼管彎曲變形應符合現行規范建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范JGJ 130-2011的規定；序號項目允許偏差檢查工具1鋼管彎曲a. 各種桿件鋼管的端部彎曲L1.55鋼卷尺b.立桿鋼管彎曲3ml4m4ml6.5m1220c.水平桿、斜桿的鋼管彎曲l6.

10、5302沖壓鋼腳手板a. 板面撓曲L4mL4m1216鋼卷尺b.板面扭曲（任一角翹起）53) 鋼管上嚴禁打孔。(6) 鋼鑄件應符合現行國家標準一般工程用鑄造碳鋼件GB/T 11352中規定的ZG 200-420、ZG 230-450、ZG 270-500和ZG 310-570號鋼的要求。(7) 鋼管扣件應符合現行國家標準鋼管腳手架扣件GB 15831的規定。(8) 扣件的驗收應符合下列規定，新扣件應有生產許可證、法定檢測單位的測試報告和產品質量合格證：1) 舊扣件使用前應進行質量檢查，有裂縫、變形的嚴禁使用，出現滑絲的螺栓必須更換；2) 新、舊扣件均應進行防銹處理；3) 支架采用的扣件，在螺栓

11、擰緊扭力矩達65Nm時，不得發生破壞。(9) 連接用的焊條應符合現行國家標準碳鋼焊條GB/T 5117或低合金鋼焊條GB/T 5118中的規定。(10) 連接用的普通螺栓應符合現行國家標準六角頭螺栓C級GB/T 5780和六角頭螺栓GB/T 5782。(11) 根據宜昌市住建委關于開展建筑模板工程專項整治工作的通知宜市主建20139號文件要求：鋼管、扣件均應取樣檢測，合格并報驗后方可使用。2、木膠合模板板材的選用(1) 膠合模板需為清水模板，不可使用舊模板，板材表面應平整光滑，具有防水、耐磨、耐酸堿的保護膜，并應有保溫性良好、易脫模和可兩面使用等特點。板材厚度不應小于12mm，并應符合現行國家

12、標準混凝土模板用膠合板ZBB70006的規定。(2) 各層板的原材含水率不應大于15%，且同一膠合模板各層原材間的含水率差別不應大于5%。(3) 膠合模板應采用耐水膠，其膠合強度不應低于木材或竹材順紋抗剪和橫紋抗拉的強度，并應符合環境保護的要求。(4) 進場的膠合模板除應具有出廠質量合格證外，還應保證外觀尺寸合格。第四節、施工工藝技術一、技術參數1、梁側模板：采用12mm厚木膠合板，豎向采用8050木枋支撐模板，間距為300mm；圍檁采用2根483.0鋼管沿梁縱向設置三道，間距為400mm，梁側模板對拉螺栓選用M12，間距為600mm；梁截面400800mm：梁底模板采用12mm厚木膠合板，縱

13、向采用三道8050木枋支撐模板，間距130mm，縱、橫向水平桿采用483.0鋼管，縱距800mm，橫距1000mm,步距1.6m。、板模板：2、板厚h=400mm：模板采用12mm厚木膠合板，木楞采用8050木枋，間距300mm，縱、橫向水平桿采用483.0鋼管，縱距650mm，橫距800mm,步距1.6m。3、支撐系統：采用扣件式鋼管滿堂腳手架為支撐系統，立桿下鋪設20020050的硬木墊板。梁截面400800mm：梁下橫向水平桿為字型，間距600mm，字型支撐下兩根立桿間距250mm；梁兩側順梁軸線設置三排立桿，立桿縱距800mm，橫距1100mm。板厚h=400mm：立桿縱距650mm，

14、橫距800mm，小梁間距230mm。二、工藝流程柱搭設安裝腳手架沿模板邊線貼密封條立柱子片模安裝柱箍校正柱子及剪力墻方正、垂直和位置全面檢查校正群體固定辦預檢。池壁及剪力墻搭設安裝腳手架沿模板邊線貼密封條安裝池壁及剪力墻模（池壁不采用對拉螺栓）校正池壁及剪力墻方正、垂直和位置全面檢查校正群體固定辦預檢。板扣件搭支架 測水平擺主梁 調整樓板模標高及起拱 鋪模板 清理、刷油 檢查模板標高、平整度、支撐牢固情況。梁扣件彈梁軸線并復核 搭支模架調整托梁擺主梁 安放梁底模并固定 梁底起拱 扎梁筋 安側模 側模拉線支撐（梁增加對拉螺栓） 復核梁模尺寸、標高、位置 與相鄰模板連固。三、施工方法1、柱、池壁及

15、剪力墻模板搭設完畢經驗收合格后，先澆搗柱砼，然后再綁扎梁板鋼筋，梁板支模架與澆好并有足夠強度的柱和原已做好的主體結構拉結牢固。經由公司質安科長直接帶領項目經理、安全員、施工員并同監理單位一起對鋼筋和模板支架驗收合格后方可澆搗梁板砼。2、澆筑時按梁中間向兩端對稱推進澆搗，由標高低的地方向標高高的地方推進。3、一般規定(1) 保證結構和構件各部分形狀尺寸，相互位置的正確。 (2) 不同支架立柱不得混用。(3) 現澆鋼筋混凝土梁、板，當跨度大于4m，應按梁、板跨中L/400起拱。(4) 混凝土構件下的支架，其立桿頂部應插入可調托座，可調托座距離頂部水平桿的高度不應大于600mm,可調托座螺桿外徑不應

16、小于36mm,插入深度不應小于180mm.(5)、梁模板梁側模板采用12厚木膠合板，豎向采用8050木枋支撐模板，間距為300mm；圍檁采用3根483.0鋼管沿梁縱向設置三道；梁截面400800mm：梁底模板采用12厚木膠合板，縱向采用三道8050木枋支撐模板，縱、橫向水平桿采用483.0鋼管，縱距800mm，橫距1000mm,步距1.6m。（6)、板模板：板厚h=400mm：模板采用12厚木膠合板，木楞采用8050木枋，間距500mm，縱、橫向水平桿采用483.0鋼管，縱距800mm，橫距1000mm,步距1.6m。（7）、支撐系統：采用扣件式鋼管滿堂腳手架為支撐系統，立桿下鋪設200200

17、50的硬木墊板。梁截面400800mm：梁下橫向水平桿為字型，間距500mm，字型支撐下兩根立桿間距250mm；梁兩側順梁軸線設置二排立桿，立桿縱距800mm，橫距1000mm。板厚h=400mm：立桿縱距650mm，橫距1000mm,小梁間距230mm。（8）、水平拉桿：按立桿縱、橫距設水平拉桿(梁、板立桿縱、橫向水平拉桿連通為一整體，增加高支模板支撐體系的穩定性)，水平拉桿步距h=1.6m，為了保證施工人員通行，下部第一道水平拉桿步距h=1.8m。連墻桿：框架柱沿柱高間距3000mm設置一道鋼管連墻桿；框架梁沿平面間距3000mm設置一道鋼管連墻桿，與高支模板支撐體系連接，保證高支模板支撐

18、體系的穩定性。（9）剪刀撐：高支模板支撐體系中間每間隔6m在縱橫向、由底到頂連續設置剪刀撐，剪刀撐寬度不小于4跨，且不應小于4m；在支撐體系頂部及掃地桿處設置水平剪刀撐，剪刀撐桿件底部與地面頂緊，與地面成45-60夾角。(10) 在立柱底距地面200mm高處，沿縱橫向水平方向應按縱下橫上的程序設掃地桿?？烧{支托底部的立柱頂端應沿縱橫向設置一道水平拉桿。掃地桿與頂部水平拉桿之間的距離，在滿足模板設計所確定的水平拉桿步距要求條件下，進行平均分配確定步距后，在每一步距處縱橫向各設一道水平拉桿。(10)所有水平拉桿的端部均應與四周建筑物頂緊頂牢。無處可頂時，應在水平拉桿端部和中部沿豎向設置連續式剪刀撐

19、。(11)鋼管立柱的掃地桿、水平拉桿、剪刀撐應采用483.0mm鋼管，用扣件與鋼管立柱扣牢。鋼管掃地桿、水平拉桿應采用對接，剪刀撐應采用搭接，搭接長度不得小于500mm，并應采用2個旋轉扣件分別在離桿端不小于100mm處進行固定。(12) 支架搭設按本模板設計，不得隨意更改；要更改必須得到相關負責人的認可。6、立柱及其他桿件(1)扣件式1) 立柱平面布置圖（詳見附圖）；2) 搭接要求：本工程所有部位立柱接長全部采用對接扣件連接，嚴禁搭接，接頭位置要求如下：3) 嚴禁將上段的鋼管立柱與下端鋼管立柱錯開固定在水平拉桿上。4）立桿懸壁段長度須不得大于500mm，可調節頂托規格為36mm。7、水平拉桿

20、(1) 每步縱橫向水平桿必須拉通；(2) 水平桿件接長應采用對接扣件連接。水平對接接頭位置要求如下圖：因層高為6.4m，需在最頂步距兩水平拉桿中間加設一道水平拉桿；如下圖示意：(頂部水平桿距頂托項部的距離不大于500mm)8、剪刀撐（普通型）1）在架體外側周邊及內部縱、橫向每5，應由底至頂設置連續豎向剪刀撐，剪刀撐寬度應為。2）因板支撐高度為6.4，梁支撐高度為5.8m，掃地桿的設置層應設置水平剪刀撐。3）垂直于屋脊方向的豎向剪刀撐必須連接搭接至最高一步大橫桿處的立桿上。9、周邊拉結1) 先澆注結構注，待強度達到100%后，再澆筑梁板，以便利用其與支撐架體連接，形成可靠整體；2)支架立柱高度為

21、6.4m，應在立柱周全外側和中間有結構柱的部位，按水平間距6m、豎向間距3m與建筑結構設置一個固結點；3) 用抱柱的方式（如連墻件），如下圖，以提高整體穩定性和提高抵抗側向變形的能力。四、檢查驗收 模板、支架桿件和連接件的進場檢查應符合下列規定：1 模板表面應平整；膠合板模板的膠合層不應脫膠翹角；支架桿件應平直， 應無嚴重變形和銹蝕；連接件應無嚴重變形和銹蝕，并不應有裂紋；2 模板規格、支架桿件的直徑、壁厚等，應符合設計要求；3 對在施工現場組裝的模板，其組成部分的外觀和尺寸應符合設計要求；4 有必要時，應對模板、支架桿件和連接件的力學性能進行抽樣檢查； 5 對外觀，應在進場時和周轉使用前全數

22、檢查；6 對尺寸和力學性能可按國家現行有關標準的規定進行抽樣檢查。 對固定在模板上的預埋件、預留孔和預留洞，應檢查其數量和尺寸，允許 偏差應符合表 4.6.2 的規定。項目允許偏差 (mm)預埋鋼板中心線位置3預埋管、預留孔中心線位置3插筋中心線位置5外露長度+10，0預埋螺栓中心線位置2外露長度+10，0預留洞中心線位置10截面內部尺寸+10，0 對現澆結構模板，應檢查尺寸，允許偏差和檢查方法應符合表 4.6.3 的規定。項目允許偏差 (mm)檢查方法軸線位置5鋼尺檢查底模上表面標高5水準儀或拉線、鋼尺檢查截面內部尺寸柱、墻、梁+4，-5鋼尺檢查層高垂直度全高大于 5m8經緯儀或吊線、鋼尺檢

23、查相鄰兩板表面高低差2鋼尺檢查表面平整度52m 靠尺和塞尺檢查對預制構件模板，首次使用及大修后應全數檢查其尺寸，使用中應定期檢查并不定期抽查其尺寸，允許偏差和檢查方法應符合表 的規定。項目允許偏差(mm)檢查方法長度板、梁5鋼尺量一端及中部， 取其中較大值薄腹梁10柱0，10寬度板、墻板0，5鋼尺量一端及中部， 取其中較大值梁、薄腹梁柱+2，5高（厚）度板+2，3鋼尺量一端及中部， 取其中較大值梁、薄腹梁柱+2，5構件長度 l 內的側向彎曲梁、板、柱l/1000 且15拉線、鋼尺量最大彎曲處板的表面平整度32m 靠尺和塞尺檢查相鄰兩板表面高低差12m 靠尺和塞尺檢查對角線差板7鋼尺量兩個對角線

24、翹曲板l/1500調平尺在兩端量測設計起拱梁3拉線、鋼尺量跨中注：l 為構件長度（mm）。 對扣件式鋼管支架，應對下列安裝偏差進行檢查：1 混凝土梁下支架立桿間距的偏差不應大于 50mm，混凝土板下支架立桿間距的偏差不應大于 100mm；水平桿間距的偏差不應大于 50mm；2 應全數檢查承受模板荷載的水平桿與支架立桿連接的扣件；3 采用雙扣件構造設置的抗滑移扣件，其上下頂緊程度應全數檢查，扣件間隙不應大于 2mm。第五節、施工安全保證措施一、技術措施1、準備工作(1) 模板拼裝模板組裝要嚴格按照模板圖尺寸拼裝成整體，并控制模板的偏差在規范允許的范圍內，拼裝好模板后要求逐塊檢查其背楞是否符合模板

25、設計，模板的編號與所用的部位是否一致。(2) 模板的基準定位工作：1) 首先引測建筑的邊柱或者墻軸線，并以該軸線為起點，引出每條軸線，并根據軸線與施工圖用墨線彈出模板的內線、邊線以及外側控制線，施工前5線必須到位，以便于模板的安裝和校正；2) 標高測量，利用水準儀將建筑物水平標高根據實際要求，直接引測到模板的安裝位置；3) 豎向模板的支設應根據模板支設圖；4) 已經破損或者不符合模板設計圖的零配件以及面板不得投入使用；5) 支模前對前一道工序的標高、尺寸預留孔等位置按設計圖紙做好技術復核工作。2、模板支設(1) 柱模板1) 主要方法：基礎面或樓面上彈縱橫軸線和四周邊線，并做好檢查復核工作，柱、

26、墻根部清理干凈。柱、梁接槎部位此處加墊海棉，柱子陽角接縫處必須加墊海棉條，為了保證柱子的截面尺寸，設置雙鋼管柱箍。支撐桿與樓板支架連接；(2) 梁、板模板1) 梁、板的安裝要密切配合鋼筋綁扎，積極為鋼筋分項提供施工面；2) 所有梁、板起拱按板跨中L/400，防止撓度過大，梁模板上口應有鎖口桿拉緊，防止上口變形；3) 所有板縫必須用膠帶紙封貼；4) 梁模板鋪排從梁兩端往中間退，嵌木安排在梁中，梁的清掃口設在梁端；5)梁側模板底部的壓條不得使用九合板，用方木固定鋼管頂、夾牢。3、模板支架搭設的構造要求(1)梁和板的立柱，其縱橫向間距應相等或成倍數。(2)鋼管立桿底部應設墊木和底座，頂部應設可調支托

27、，U形支托與楞梁兩側間如有間隙，必須頂緊，其螺桿伸出鋼管頂部不得大于200mm，螺桿外徑與立柱鋼管內徑的間隙不得大于3mm，安裝時應保證上下同心。(3)在立柱底距地面200mm高處，沿縱橫水平方向按縱下橫上的程序設掃地桿。可調支托底部的立柱頂端應沿縱橫向設置一道水平拉桿。掃地桿與頂部水平拉桿之間的間距，在滿足模板設計所確定的水平拉桿步距要求條件下，進行平均分配確定步距后，在每一步距處縱橫向應各設一道水平拉桿。當層高在9.1m時，在最頂步距兩水平拉桿中間應加設一道水平拉桿。無處可頂時，應在水平拉桿端部和中部沿豎向設置連續式剪刀撐。(4)鋼管立柱的掃地桿、水平拉桿、剪刀撐應采用48mm3.0mm鋼

28、管，用扣件與鋼管立柱扣牢。鋼管掃地桿、水平拉桿應采用對接，剪刀撐應采用搭接，搭接長度不得小于500mm，并應采用2個旋轉扣件分別在離桿端不小于100mm處進行固定。 （5）對于高大模板支撐體系，其高度與寬度相比大于兩倍的獨立支撐系統，應加設保證整體穩定的構造措施。（6）高大模板工程搭設的構造要求應當符合相關技術規范要求，支撐系統立柱接長嚴禁搭接；應設置掃地桿、縱橫向支撐及水平垂直剪刀撐，并與主體結構的墻、柱牢固拉接。（7）搭設高度2m以上的支撐架體應設置作業人員登高措施。作業面應按有關規定設置安全防護設施。（8）模板支撐系統應為獨立的系統，禁止與禁止與施工腳手架、物料周轉料平臺等架體相連接。4

29、、混凝土澆注（1）混凝土采用商品砼。（2）混凝土初凝時間不早于5.0h，終凝時間不遲于8.0h，入模溫度不大于25。（3）混凝土采用機械攪拌，攪拌運輸車運到現場，運輸時間不超過1.0h，高溫天氣應采取降溫措施。（4）混凝土采用汽車泵為主。（5）澆注順序：澆注一層柱、剪力墻、池壁砼一層梁砼一層板砼（6）柱梁砼采用分層下料分層振搗。樓面砼采用平行主框架梁方向分條塊澆筑振搗。拆模同條件養護試塊不小于2組。（7）混凝土澆筑前12h用自來水沖洗濕潤模板與施工縫，并排盡積水?；炷炼文ü夂蟛捎帽∧じ采w，灑水養護14h以上，每天灑水不少于2次。5、模板拆除(1) 拆模板前安全員需先對木工及架子工所有工人（

30、含組長）進行針對性的安全技術交底，并做好記錄，交底雙方履行簽字手續。模板拆除前必須辦理拆除模板審批手續，經技術負責人、監理審批簽字后方可拆除。(2) 支拆模板時，2米以上高處作業設置可靠的立足點，并有相應的安全防護措施。拆模順序應遵循先支后拆，后支先拆，從上往下的原則。(3) 高支模板拆除前必須有混凝土強度報告，拆除條件如下：1) 側模在混凝土強度能保證構件表面及棱角不因拆除模板而受損壞后方可拆除；2)梁、板底?；炷翉姸冗_到100%方可拆除。(4) 樓板、梁模拆除，應先拆除樓板底模，再拆除側模，樓板模板拆除應先拆除水平拉桿，然后拆除板模板支柱，每排留1根支柱暫不拆，操作人員應站在已拆除的空隙

31、，拆去近旁余下的支柱使木檔自由墜落，再用鉤子將模板鉤下。等該段的模板全部脫落后，集中運出集中堆放，木模的堆放高度不超過2米。樓層較高，支模采用雙層排架時，先拆除上層排架，使木檔和模板落在底層排架上，上層模板全部運出后再拆底層排架。(5) 當立柱的水平拉桿超過2層時，應首先拆除2層以上的拉桿。當拆除最后一道水平拉桿時，應和拆除立柱同時進行。(6) 當拆除梁下立柱時，應先從跨中開始，對稱地分別向兩端拆除。拆除時，嚴禁采用連梁底板向旁側拉倒的拆除方法。6、臨邊防護措施 （1）所有洞口周邊須加兩道防護攔桿，并鋪設安全平網。 二、監測監控項目部準備在現場進行施工過程監測。儀器設備配置名稱規格數量精度電子

32、經緯儀DT202C1精密水準儀12”對講機3檢測板手11、監測項目：支架沉降和位移。2、測點布設：梁400800均設一個監測剖面（梁中位置），每個監測剖面布設一個支架水平位移監測點、兩個支架沉降觀測點。3、監測頻率：澆筑混凝土過程中實施監測，監測頻率不超過30分鐘一次。4、變形控制值：各梁板底沉降為15mm，梁水平位移為8mm。5、變形監測報警值：板底（鋼管立桿）沉降為15mm，梁水平位移為6mm。 6、監測人員：安全員 (5) 監測說明班組每日進行安全檢查，項目部進行安全周檢查，公司進行安全月檢查，模板工程日常檢查重點部位：1) 桿件的設置和連接，連墻件、支撐，剪刀撐等構件是否符合要求；2)

33、 連墻件是否松動；3) 架體是否有不均勻沉降，垂直度偏差；4) 施工過程中是否有超載現象；5) 安全防護措施是否符合規范要求；6) 支架與桿件是否有變形現象；(6) 監測頻率在澆筑混凝土過程中應實時監測，一般監測頻率不宜超過2030分鐘一次，在混凝土實凝前后及混凝土終凝前至混凝土7天齡期應實施實時監測，終凝后的監測頻率為每天一次。1) 本工程立柱監測預警值為10mm，立柱垂直偏差在24mm以內；2) 監測數據超過預警值時必須立即停止澆筑混凝土，疏散人員，并及時進行加固處理。四、重大危險源及技術措施(見附頁)五、應急預案1、目的提高整個項目組對事故的整體應急能力，確保意外發生的時候能有序的應急指

34、揮，為有效、及時的搶救傷員，防止事故的擴大，減少經濟損失，保護生態環境和資源，把事故降低到最小程度，制定本預案。2、應急領導小組及其職責應急領導小組由組長、副組長、成員等構成。(1) 領導各單位應急小組的培訓和演習工作，提高應變能力。(2) 當發生突發事故時，負責救險的人員、器材、車輛、通信和組織指揮協調。(3) 負責準備所需要的應急物資和應急設備。(4) 及時到達現場進行指揮，控制事故的擴大，并迅速向上級報告。3、應急反應預案(1) 事故報告程序事故發生后，作業人員、班組長、現場負責人、項目部安全主管領導應逐級上報，并聯絡報警，組織搶救。(2) 事故報告事故發生后應逐級上報：一般為現場事故知

35、情人員、作業隊、班組安全員、施工單位專職安全員。發生重大事故時，應立即向上級領導匯報，并在1小時內向上級主管部門作出書面報告。(3) 現場事故應急處理施工過程中可能發生的事故主要有：機具傷人、火災事故、雷擊觸電事故、高溫中暑、中毒窒息、高空墜落、落物傷人等事故。(A) 火災事故應急處理：及時報警，組織撲救，集中力量控制火勢。消滅飛火疏散物資減少損失控制火勢蔓延。注意人身安全，積極搶救被困人員，配合消防人員撲滅大火。(B) 觸電事故處理：立即切斷電源或者用干燥的木棒、竹竿等絕緣工具把電線挑開。傷員被救后，觀察其呼吸、心跳情況，必要時，可采取人工呼吸、心臟擠壓術，并且注意其他損傷的處理。局部電擊時

36、，應對傷員進行早期清創處理，創面宜暴露，不宜包扎，發生內部組織壞死時，必須注射破傷風抗菌素。(C) 高溫中暑的應急處理：將中暑人員移至陰涼的地方，解開衣服讓其平臥，頭部不要墊高。用涼水或50%酒精擦其全身，直至皮膚發紅，血管擴張以促進散熱，降溫過程中要密切觀察。及時補充水分和無機鹽，及時處理呼吸、循環衰竭，醫療條件不完善時，及時送醫院治療。(D) 其他人身傷害事故處理：當發生如高空墜落、被高空墜物擊中、和機具傷人等人身傷害時，應立即向項目部報告、排除其他隱患，防止救援人員受到傷害，積極對傷員進行搶救。（E）當發生高處墜落事故后，搶救的重點放在對休克、骨折和出血上進行處理。(1)發生高處墜落事故

37、，應馬上組織搶救傷者，首先觀察傷者的受傷情況、部位、傷害性質，如傷員發生休克，應先處理休克。遇呼吸、心跳停止者，應立即進行人工呼吸，胸外心臟擠壓。處于休克狀態的傷員要讓其安靜、保暖、平臥、少動，并將下肢抬高約20度左右，盡快送醫院進行搶救治療。(2)出現顱腦損傷，必須維持呼吸道通暢。昏迷者應平臥，面部轉向一側，以防舌根下墜或分泌物、嘔吐物吸入，發生喉阻塞。有骨折者，應初步固定后再搬運。遇有凹陷骨折、嚴重的顱底骨折及嚴重的腦損傷癥狀出現，創傷處用消毒的紗布或清潔布等覆蓋傷口，用繃帶或布條包扎后，及時送就近有條件的醫院治療。(3)發現脊椎受傷者，創傷處用消毒的紗布或清潔布等覆蓋傷口，用繃帶或布條包

38、扎后。搬運時，將傷者平臥放在帆布擔架或硬板上，以免受傷的脊椎移位、斷裂造成截癱，招致死亡。搶救脊椎受傷者，搬運過程，嚴禁只抬傷者的兩肩與兩腿或單肩背運。(4)發現傷者手足骨折，不要盲目搬動傷者。應在骨折部位用夾板把受傷位置臨時固定，使斷端不再移位或剌傷肌肉，神經或血管。固定方法：以固定骨折處上下關節為原則，可就地取材，用木板、竹頭等，在無材料的情況下，上肢可固定在身側，下肢與腱側下肢縛在一起。(5)遇有創傷性出血的傷員，應迅速包扎止血，使傷員保持在頭低腳高的臥位，并注意保暖。正確的現場止血處理措施。一般傷口小的止血法：先用生理鹽水(0.9%NaCl溶液)沖洗傷口，涂上紅汞水，然后蓋上消毒紗布，

39、用繃帶；較緊地包扎。加壓包扎止血法：用紗布、棉花等作成軟墊，放在傷口上再加包扎，來增強壓力而達到止血。止血帶止血法：選擇彈性好的橡皮管、橡皮帶或三角巾、毛巾、帶狀布條等，上肢出血結扎在上臂上1/2處(靠近心臟位置)，下肢出血結扎在大腿上1/3處(靠近心臟位置)。結扎時，在止血帶與皮膚之間墊上消毒紗布棉墊。每隔2540分鐘放松一次，每次放松0.51分鐘。(6)動用最快的交通工具或其他措施，及時把傷者送往鄰近醫院搶救，運送途中應盡量減少顛簸。同時，密切注意傷者的呼吸、脈搏、血壓及傷口的情況。（F）發生支模坍塌應急救援(1)施工項目在班組作業前必須要結合工作環境進行有針對性的安全技術交底。并保持出入

40、口暢通。(2)在施工危險區域懸掛對口警示標志，設專人監護。按規定設防護措施。保持出入口暢通，有計劃清理拆除下來的材料，嚴禁阻塞通道。(3)當支模在拆除過程中發生大面積倒塌、坍塌，不要慌張，保持鎮靜，注意事態的發展情況、方向及受影響的位置，有序指揮員工疏散。(4)在坍塌過程中不要盲目搶險，有危及用電安全的，應立刻切斷電源，確認未有繼續坍塌危險的情況下，組織搶救人員，采取有效措施進行搶救工作，首先搶救受傷人員，再搶救財產。(5)現場急救處理：盡快解除重物壓迫，減少擠壓綜合癥的發生。傷肢制動，可用夾板等簡單托持傷肢。傷肢降溫(避免凍傷)，盡量避免局部熱缺血。傷肢不應抬高、按摩或熱敷。如果擠壓部位有開

41、放創傷及活動出血者，應止血，但避免加壓，除有大血管斷裂外不用止血帶。迅速轉往醫院。(6)立刻設危險區域，并設警示標志，設專人監護，保護事故現場。(7)按規定上報有關主管部門請求救援。4、高支模部位澆搗混凝土規定上午進行，以方便施工安全監測，嚴禁其他時間施工。5、備發電機一臺，以防止因停電而造成安全和質量事故發生。6、如發生不利于安全情況，必須做到一切行動聽指揮，由各專業施工班組及時進入，對該部位進行加固，確保安全。7、應急通信聯絡項目負責人： 手機： 安全員： 手機： 技術負責人： 手機： 醫院救護中心：120 匪警：110 火警：119通信聯系方式應在施工現場和營地的顯要位置張貼，以便緊急情

42、況下使用。第六節、勞動力計劃一、專職安全生產管理人員搭設過程中，因處在施工高峰期，各施工班組在交叉作業中，故應加強安全監控力度，現場設定若干名安全監控員。水平和垂直材料運輸必須設置臨時警戒區域。謹防非施工人員進入。同時成立以項目經理為組長的安全領導小組以加強現場安全防護工作.二、所需勞動力安排高支模開始時間高支模工期（天）30作息時間（上午）7：0012：00作息時間（下午）13：3018：00砼工程量（m3）1350高支模建筑面積（m2）2741.76木工（人）50鋼筋工（人）25砼工（人）10架子工（人）20水電工（人）1其它工種（人）4三、救援物資1、主要設備設施（部分）序號名 稱型號單

43、位數量備注1塔吊QTZ63臺1完好2加壓供水TYPEY132SZ-2套（臺）1完好3消防樓梯 09#樓梯防護良好4柴油發電機臺1完好5外挑架驗收合格2、材料工具（部分）序號名 稱型號單位數量備注1鋼管483.0噸32扣件旋轉扣件個5003扣件直接頭扣件個5004扣件十字扣件個6005頂托M3650個1003、救援器材（部分）序號名 稱型號單位數量備注1滅火器5kg個202擔架醫用套23藥箱常用物品套1板模板（扣件式）計算書 計算依據： 1、建筑施工模板安全技術規范JGJ162-2008 2、建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范JGJ 1302011 3、混凝土結構設計規范GB50010-201

44、0 4、建筑結構荷載規范GB 50009-2001 5、鋼結構設計規范GB 50017-2003 一、工程屬性新澆混凝土樓板名稱一層板新澆混凝土樓板板厚(mm)400新澆混凝土樓板邊長L(m)5新澆混凝土樓板邊寬B(m)4.5 二、荷載設計施工人員及設備荷載標準值Q1k當計算面板和小梁時的均布活荷載(kN/m2)2.5當計算面板和小梁時的集中荷載(kN)2.5當計算主梁時的均布活荷載(kN/m2)1.5當計算支架立柱及其他支承結構構件時的均布活荷載(kN/m2)1模板及其支架自重標準值G1k(kN/m2)面板自重標準值0.1面板及小梁自重標準值0.3樓板模板自重標準值0.5模板及其支架自重標準

45、值0.75新澆筑混凝土自重標準值G2k(kN/m3)24鋼筋自重標準值G3k(kN/m3)1.1風荷載標準值k(kN/m2)基本風壓0(kN/m2)0.30.22風壓高度變化系數z0.9風荷載體型系數s0.8 三、模板體系設計模板支架高度(m)6.2立柱縱向間距la(mm)650立柱橫向間距lb(mm)800水平拉桿步距h(mm)1600立柱布置在混凝土板域中的位置中心對稱立柱距混凝土板短邊的距離(mm)225立柱距混凝土板長邊的距離(mm)250主梁布置方向平行樓板長邊小梁間距(mm)230小梁距混凝土板短邊的距離(mm)85小梁兩端各懸挑長度(mm)250，250 設計簡圖如下：模板設計平

46、面圖模板設計剖面圖(樓板長向)模板設計剖面圖(樓板寬向) 四、面板驗算面板類型覆面木膠合板面板厚度(mm)12面板抗彎強度設計值f(N/mm2)12.5面板彈性模量E(N/mm2)4500 根據建筑施工模板安全技術規范5.2.1面板可按簡支跨計算的規定，另據現實，樓板面板應擱置在梁側模板上，因此本例以簡支梁，取1m單位寬度計算。計算簡圖如下： Wbh2/6=10001212/624000mm3，Ibh3/12=1000121212/12144000mm4 1、強度驗算 q10.9max1.2(G1k+ (G3k+G2k)h)+1.4Q1k，1.35(G1k+ (G3k+G2k)h)+1.40.

47、7Q1kb=0.9max1.2(0.1+(1.1+24)0.4)+1.42.5，1.35(0.1+(1.1+24)0.4)+1.40.72.5 1=14.53kN/m q20.91.35G1Kb=0.91.350.11=0.12kN/m p0.91.40.7Q1K=0.91.40.72.52.2kN Mmaxmaxq1l2/8,q2l2/8+pl/4=max14.530.232/8，0.120.232/8+2.20.23/4= 0.13kNm Mmax/W0.13106/240005.32N/mm2f12.5N/mm2 滿足要求！ 2、撓度驗算 q(G1k+(G3k+G2k)h)b=(0.1+

48、(1.1+24)0.4)1=10.14kN/m 5ql4/(384EI)510.142304/(3844500144000)0.57mml/400230/4000.57mm 滿足要求！ 五、小梁驗算小梁類型方木小梁材料規格(mm)6080小梁抗彎強度設計值f(N/mm2)15.44小梁抗剪強度設計值(N/mm2)1.78小梁彈性模量E(N/mm2)9350小梁截面抵抗矩W(cm3)64小梁截面慣性矩I(cm4)256 因B/lb取整4500/800取整5，按四等跨連續梁計算，又因小梁較大懸挑長度為250mm，因此需進行最不利組合，計算簡圖如下： 1、強度驗算 q10.9max1.2(G1k+(

49、G3k+G2k)h)+1.4Q1k，1.35(G1k+(G3k+G2k)h)+1.40.7Q1kb=0.9max1.2(0.3+(1.1+24)0.4)+1.42.5，1.35(0.3+(1.1+24)0.4)+1.40.72.50.233.4kN/m 因此，q1靜0.91.35(G1k+(G3k+G2k)h)b=0.91.35(0.3+(1.1+24)0.4)0.232.89kN/m q1活0.91.40.7Q1kb=0.91.40.72.50.230.51kN/m M10.107q1靜L2+0.121q1活L20.1072.890.82+0.1210.510.820.24kNm q20.9

50、1.35G1kb=0.91.350.30.230.08kN/m p0.91.40.7Q1k=0.91.40.72.52.2kN/m M2max0.077q2L2+0.21pL，0.107q2L2+0.181pLmax0.0770.080.82+0.212.20.8，0.1070.080.82+0.1812.20.80.37kNm M3maxq1L12/2，q2L12/2+pL1=max3.40.252/2，0.080.252/2+2.20.250.55kNm MmaxmaxM1，M2，M3max0.24，0.37，0.550.55kNm Mmax/W0.55106/640008.65N/mm2

51、f15.44N/mm2 滿足要求！ 2、抗剪驗算 V10.607q1靜L+0.62q1活L0.6072.890.8+0.620.510.81.65kN V20.607q2L+0.681p0.6070.080.8+0.6812.21.54kN V3maxq1L1，q2L1+pmax3.40.25，0.080.25+2.22.23kN VmaxmaxV1，V2，V3max1.65，1.54，2.232.23kN max3Vmax/(2bh0)=32.231000/(28060)0.7N/mm21.78N/mm2 滿足要求！ 3、撓度驗算 q=(G1k+(G3k+G2k)h)b=(0.3+(24+1

52、.1)0.4)0.232.38kN/m 跨中max0.632qL4/(100EI)=0.6322.388004/(10093502560000)0.26mml/400800/4002mm 懸臂端maxqL4/(8EI)=2.382504/(893502560000)0.05mml1/400250/4000.62mm 滿足要求！ 六、主梁驗算主梁類型鋼管主梁材料規格(mm)483可調托座內主梁根數1主梁彈性模量E(N/mm2)206000主梁抗彎強度設計值f(N/mm2)205主梁抗剪強度設計值(N/mm2)125主梁截面慣性矩I(cm4)10.78主梁截面抵抗矩W(cm3)4.49 1、小梁最

53、大支座反力計算 Q1k1.5kN/m2 q10.9max1.2(G1k+ (G3k+G2k)h)+1.4Q1k，1.35(G1k+(G3k+G2k)h)+1.40.7Q1kb=0.9max1.2(0.5+(1.1+24)0.4)+1.41.5，1.35(0.5+(1.1+24)0.4)+1.40.71.50.233.25kN/m q1靜0.91.35(G1k+ (G3k+G2k)h)b=0.91.35(0.5+(1.1+24)0.4)0.232.95kN/m q1活0.91.4Q1kb=0.91.41.50.230.43kN/m q2(G1k+ (G3k+G2k)h)b=(0.5+(1.1+2

54、4)0.4)0.23=2.42kN/m 承載能力極限狀態 按四跨連續梁，Rmax(1.143q1靜+1.223q1活)L1.1432.950.8+1.2230.430.83.12kN 按懸臂梁，R1q1l=3.250.250.81kN RmaxRmax，R13.12kN; 同理，R2.14kN，R2.14kN 正常使用極限狀態 按四跨連續梁，Rmax1.143q2L1.1432.420.82.22kN 按懸臂梁，R1q2l=2.420.250.61kN RmaxRmax，R12.22kN; 同理，R1.52kN，R1.52kN 2、抗彎驗算 計算簡圖如下： 主梁彎矩圖(kNm) Mmax0.5

55、6kNm Mmax/W0.56106/4490124.49N/mm2f205N/mm2 滿足要求！ 3、抗剪驗算 主梁剪力圖(kN) Vmax5.74kN max2Vmax/A=25.741000/42427.07N/mm2125N/mm2 滿足要求！ 4、撓度驗算 主梁變形圖(mm) max0.33mm 跨中max=0.33mm=650/400=1.62mm 懸挑段max0.11mm=140/400=0.35mm 滿足要求！ 七、立柱驗算立桿穩定性計算依據建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范JGJ130-2011剪刀撐設置加強型立桿頂部步距hd(mm)1500立桿伸出頂層水平桿中心線至支撐點

56、的長度a(mm)200頂部立桿計算長度系數11.386非頂部立桿計算長度系數21.755鋼管類型483立柱截面面積A(mm2)424立柱截面回轉半徑i(mm)15.9立柱截面抵抗矩W(cm3)4.49抗壓強度設計值f(N/mm2)205 1、長細比驗算 頂部立桿段：l01=k1(hd+2a)=11.386(1500+2200)=2633.4mm 非頂部立桿段：l02=k2h =11.7551600=2808mm =l0/i=2808/15.9=176.6=210 長細比滿足要求！ 2、立柱穩定性驗算 頂部立桿段：l01=k1(hd+2a)=1.1551.386(1500+2200)=3041.

57、577mm 1l01/i3041.577/15.9191.294，查表得，10.197 Mw=0.921.4klah2/10=0.921.40.220.651.62/100.04kNm Nw0.91.2NGik+0.91.4(NQik+Mw/lb)=0.91.2(0.5+(24+1.1)0.4)+0.91.410.650.8+0.921.40.04/0.86.57kN f Nw/(A)+ Mw/W6566.72/(0.2424)+0.04106/449087.69N/mm2f205N/mm2 滿足要求！ 非頂部立桿段：l02=k2h =1.1551.7551600=3243.24mm 2l02

58、/i3243.24/15.9203.977，查表得，20.175 非頂部立桿段：l02=k2h =1.1551.7551600=3243.24mm 2l02/i3243.24/15.9203.977，查表得，20.175 Mw=0.921.4klah2/10=0.921.40.220.651.62/100.04kNm Nw0.91.2NGik+0.91.4(NQik+Mw/lb)=0.91.2(0.75+(24+1.1)0.4)+0.91.410.650.8+0.921.40.04/0.86.71kN f Nw/(A)+ Mw/W6707.12/(0.18424)+0.04106/449099

59、.47N/mm2f205N/mm2 滿足要求！ 八、可調托座驗算可調托座承載力容許值N(kN)30 按上節計算可知，可調托座受力N6.57kNN30kN 滿足要求！ 九、立柱地基基礎驗算地基土類型巖石地基承載力設計值fak(kPa)70立柱墊木地基土承載力折減系數mf1墊板底面面積A(m2)0.1 立柱底墊板的底面平均壓力pN/(mfA)6.71/(10.1)67.07kPafak70kPa 滿足要求！梁模板（扣件式）計算書 計算依據： 1、建筑施工模板安全技術規范JGJ162-2008 2、建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范JGJ 1302011 3、混凝土結構設計規范GB50010-20

60、10 4、建筑結構荷載規范GB 50009-2001 5、鋼結構設計規范GB 50017-2003 一、工程屬性新澆混凝土梁名稱KL14新澆混凝土梁計算跨度(m)5混凝土梁截面尺寸(mmmm)400800新澆混凝土結構層高(m)6.4梁側樓板厚度(mm)400 二、荷載設計模板及其支架自重標準值G1k(kN/m2)面板0.1面板及小梁0.3模板面板0.5模板及其支架0.75新澆筑混凝土自重標準值G2k(kN/m3)24鋼筋自重標準值G3k(kN/m3)梁1.5板1.1施工人員及設備荷載標準值Q1k當計算支架立柱及其他支承結構構件時(kN/m2)1振搗混凝土時產生的荷載標準值Q2k(kN/m2)

61、對水平面模板取值2風荷載標準值k(kN/m2)基本風壓0(kN/m2)0.3非自定義:0.22風壓高度變化系數z0.9風荷載體型系數s0.8 三、模板體系設計新澆混凝土梁支撐方式梁兩側有板，梁板立柱共用(A)梁跨度方向立柱間距la(mm)800梁兩側立柱間距lb(mm)1100步距h(mm)1600新澆混凝土樓板立柱間距la(mm)、lb(mm)800、1000混凝土梁居梁兩側立柱中的位置居中梁左側立柱距梁中心線距離(mm)550梁底增加立柱根數2梁底增加立柱布置方式按混凝土梁梁寬均分梁底增加立柱依次距梁左側立柱距離(mm)483,617梁底支撐小梁根數3梁底支撐小梁一端懸挑長度(mm)100

62、 設計簡圖如下：平面圖立面圖 四、面板驗算面板類型覆面木膠合板面板厚度(mm)12面板抗彎強度設計值f(N/mm2)12.5面板彈性模量E(N/mm2)4500 取單位寬度1000mm，按二等跨連續梁計算，計算簡圖如下： Wbh2/6=10001212/624000mm3，Ibh3/12=1000121212/12144000mm4 q10.9max1.2(G1k+ (G2k+G3k)h)+1.4Q1k，1.35(G1k+ (G2k+G3k)h)+1.40.7Q1kb=0.9max1.2(0.1+(24+1.5)0.8)+1.42，1.35(0.1+(24+1.5)0.8)+1.40.7212

63、6.67kN/m q1靜0.91.35G1k+(G2k+G3k)hb0.91.350.1+(24+1.5)0.8124.91kN/m q1活0.91.40.7Q2kb0.91.40.7211.76kN/m q2(G1k+ (G2k+G3k)h)b=0.1+(24+1.5)0.8120.5kN/m 1、強度驗算 Mmax0.125q1L20.125q1l20.12526.670.220.13kNm Mmax/W0.13106/240005.56N/mm2f12.5N/mm2 滿足要求！ 2、撓度驗算 max0.521qL4/(100EI)=0.52120.52004/(1004500144000

64、)0.264mml/400200/4000.5mm 滿足要求！ 3、支座反力計算 設計值(承載能力極限狀態) R1=R3=0.375 q1靜l +0.437 q1活l=0.37524.910.2+0.4371.760.22.02kN R2=1.25q1l=1.2526.670.26.67kN 標準值(正常使用極限狀態) R1=R3=0.375 q2l=0.37520.50.21.54kN R2=1.25q2l=1.2520.50.25.13kN 五、小梁驗算小梁類型方木小梁材料規格(mm)6080小梁抗彎強度設計值f(N/mm2)15.44小梁抗剪強度設計值(N/mm2)1.78小梁彈性模量E

65、(N/mm2)9350小梁截面抵抗矩W(cm3)64小梁截面慣性矩I(cm4)256 為簡化計算，按四等跨連續梁和懸臂梁分別計算，如下圖： q1max2.02+0.91.35(0.3-0.1)0.4/2+0.5(0.8-0.4)+0.9max1.2(0.5+(24+1.1)0.4)+1.41，(1.1-0.55)-0.4/2/21，6.67+0.91.35(0.3-0.1)0.4/2=6.72kN/m q2，(1.1-0.55)-0.4/2/21，5.13+(0.3-0.1)0.4/25.17kN/m 1、抗彎驗算 Mmaxmax0.107q1l12，0.5q1l22max0.1076.720

66、.82，0.56.720.120.46kNm Mmax/W0.46106/640007.19N/mm2f15.44N/mm2 滿足要求！ 2、抗剪驗算 Vmaxmax0.607q1l1，q1l2max0.6076.720.8，6.720.13.262kN max3Vmax/(2bh0)=33.2621000/(26080)1.02N/mm21.78N/mm2 滿足要求！ 3、撓度驗算 10.632q2l14/(100EI)0.6325.178004/(10093502560000)0.56mml/400800/4002mm 2q2l24/(8EI)5.171004/(893502560000)

67、0mml/400100/4000.25mm 滿足要求！ 4、支座反力計算 梁頭處(即梁底支撐小梁懸挑段根部) 承載能力極限狀態 Rmaxmax1.143q1l1，0.393q1l1+q1l2max1.1436.720.8，0.3936.720.8+6.720.16.14kN 同理可得，梁底支撐小梁所受最大支座反力依次為R1R34.31kN，R26.14kN 正常使用極限狀態 Rmaxmax1.143q2l1，0.393q2l1+q2l2max1.1435.170.8，0.3935.170.8+5.170.14.72kN 同理可得，梁底支撐小梁所受最大支座反力依次為R1R33.86kN，R24.

68、72kN 六、主梁驗算主梁類型鋼管主梁材料規格(mm)483可調托座內主梁根數1主梁彈性模量E(N/mm2)206000主梁抗彎強度設計值f(N/mm2)205主梁抗剪強度設計值(N/mm2)125主梁截面慣性矩I(cm4)10.78主梁截面抵抗矩W(cm3)4.49 主梁自重忽略不計，計算簡圖如下： 1、抗彎驗算 主梁彎矩圖(kNm) Mmax/W0.282106/449062.85N/mm2f=205N/mm2 滿足要求！ 2、抗剪驗算 主梁剪力圖(kN) Vmax3.691kN max2Vmax/A=23.6911000/42417.41N/mm2125N/mm2 滿足要求！ 3、撓度驗

69、算 主梁變形圖(mm) max0.14mml/400483.33/4001.21mm 滿足要求！ 4、扣件抗滑計算 RmaxR1,R40.62kN8kN 單扣件在扭矩達到4065Nm且無質量缺陷的情況下，單扣件能滿足要求！ 同理可知，右側立柱扣件受力R0.62kN8kN 單扣件在扭矩達到4065Nm且無質量缺陷的情況下，單扣件能滿足要求！ 七、立柱驗算立桿穩定性計算依據建筑施工模板安全技術規范JGJ162-2008鋼管類型483立柱截面面積A(mm2)424回轉半徑i(mm)15.9立柱截面抵抗矩W(cm3)4.49抗壓強度設計值f(N/mm2)205 =h/i=1600/15.9=100.6

70、3=150 長細比滿足要求！ 查表得，0.59 1、風荷載計算 Mw0.921.4klah2/100.921.40.220.81.62/100.05kNm 2、穩定性計算 根據建筑施工模板安全技術規范公式，荷載設計值q1有所不同： 1)面板驗算 q10.91.2(0.1+(24+1.5)0.8)+0.91.42124.41kN/m 2)小梁驗算 q1，(1.1-0.55)-0.4/2/21，6.1+(0.3-0.1)0.4/2=6.14kN/m 同上四六計算過程，可得： R10.6kN，R26.37kN，R36.37kN，R40.6kN 立柱最大受力NwmaxR1+N邊1，R2，R3，R4+N

71、邊2+Mw/lbmax0.6+0.91.2(0.75+(24+1.1)0.4)+0.91.41(1+0.55-0.4/2)/20.8，6.37，6.37，0.6+0.91.2(0.75+(24+1.1)0.4)+0.91.41(1+1.1-0.55-0.4/2)/20.8+0.05/1.17.6kN fN/(A)+Mw/W7598.69/(0.59424)+0.05106/449041.86N/mm2f205N/mm2 滿足要求！ 八、可調托座驗算可調托座承載力容許值N(kN)30 由主梁驗算一節計算可知可調托座最大受力NmaxR2，R316.76kNN30kN 滿足要求！ 九、立柱地基基礎計算地基土類型巖石地基承載力設計值fak(kPa)140立柱墊木地基土承載力折減系數mf1墊板底面面積A(m2)0.15 立柱底墊板的底面平均壓力pN/(mfA)7.6/(10.15)50.66kPafak140kPa 滿足要求！