1、杏林灣營運中心12號樓建設工程大體積混凝土施工方案編 制 人： 目錄1.編制說明- 1 -1.1編制原則- 1 -1.2編制依據- 1 -2.工程概況- 2 -3.施工準備- 3 -3.1技術準備- 3 -3.2商品混凝土的技術要求- 4 -3.2.1材料- 4 -3.2.2坍落度- 4 -3.2.3配合比- 4 -3.2.4和易性- 5 -3.2.5初凝、終凝- 5 -3.3場地及交通準備- 5 -3.3.1交通條件- 5 -3.3.2場地準備- 5 -3.3.3場外交通維持- 5 -3.3.4場內交通組織- 6 -4.施工部署- 6 -4.1施工資源配置- 6 -4.1.1輸送泵選擇- 6

2、 -4.1.2輸送泵配備數量- 7 -4.1.3勞動力配置- 8 -4.1.4機械設備配置- 8 -4.1.5主材、周轉材料及輔助材料- 9 -4.2施工分區及施工順序- 9 -4.2.1施工分區- 9 -4.2.2施工順序- 10 -4.3混凝土澆筑方式選擇- 10 -5.底板鋼筋- 11 -5.1施工工藝- 11 -5.2底板鋼筋施工- 12 -5.2.1鋼筋支撐- 12 -5.2.2柱、墻插筋- 22 -6.模板施工- 22 -6.1底板和承臺模板- 22 -6.2電梯井、集水井模板- 23 -7.混凝土工程- 23 -7.1大體積混凝土的澆筑方法- 23 -7.1.1混凝土澆搗- 24

3、 -7.1.2標高控制- 24 -7.2混凝土連續澆筑驗算- 25 -7.3混凝土的澆筑路線- 25 -7.4泵送混凝土現澆施工計算- 26 -7.5混凝土的泵送措施- 27 -7.6泵管的選擇與加固- 29 -7.7混凝土表面處理- 29 -7.8大體積混凝土養護- 30 -7.9大體積混凝土溫度異常處理措施- 30 -7.10混凝土試塊留置- 30 -8.大體積混凝土測溫- 33 -8.1原材料選定及混凝土養護- 33 -8.2大體積混凝土熱工計算- 34 -8.2.1混凝土表面溫度裂縫控制計算- 34 -8.2.2自約束裂縫控制熱工計算- 36 -8.2.3外約束裂縫控制熱工計算- 38

4、 -8.3混凝土的測溫系統- 39 -8.4測溫點的布置- 40 -8.5技術措施- 41 -9.質量保證措施- 42 -9.1混凝土生產過程中的質量控制- 42 -9.2質量處理措施- 44 -9.3大體積混凝土施工的應急措施- 44 -10.安全保證措施- 45 -10.1安全管理基本原則- 45 -10.2安全管理制度- 45 -10.3安全生產教育- 46 -10.4安全交底- 46 -10.5文明施工- 46 -10.6特殊天氣施工措施- 47 -大體積混凝土工程施工方案1. 編制說明1.1 編制原則認真貫徹執行工程建設的各項方針政策，嚴格執行工程建設程序。以質量為中心、精心組織、科

5、學管理為指導思想，全面、合理、有計劃地組織施工，做到施工技術全面性、可行性、針對性和先進性，結合大體積混凝土施工特點，重點抓好施工材料的質量控制和檢測、安全文明和環境保護等項目，自始自終堅持對施工現場全過程嚴密監控、動靜結合、科學管理，通過對勞力、設備、材料、資金、技術、方法的優化配置，實現工期、成本、質量、安全、文明施工及社會信譽的預期目標。1.2 編制依據1、廈門佰地建筑設計有限公司設計的杏林灣營運中心12號樓施工圖紙；2、福建巖土工程勘察研究院編制的廈門杏林灣營運中心巖土工程初步勘察報告；3、廈門地質工程勘察院編制的杏林灣營運中心12號樓補充勘察報告；4、工程相關設計變更通知單；5、施工

6、現場實際狀況；6、杏林灣營運中心12#樓總承包工程施工合同；7、相關規范、圖集、標準：序號規范、圖集、標準名稱編號1工程測量規范GB5002620072建筑施工安全檢查標準JGJ59-993混凝土結構工程施工質量驗收規范GB50204-20024地下防水工程質量驗收規范GB50208-20025建筑工程施工質量驗收統一標準GB50300-20016鋼筋焊接及驗收規程JGJ18-20037鋼筋焊接接頭試驗方法標準JGJ/T27-20018鋼筋機械連接通用技術規程JGJ107-20109地下室工程防水技術規范GB50108-200810混凝土質量控制標準GB50164-201111高層建筑混凝土結

7、構技術規程JGJ3-200212高層建筑箱形與筏形基礎技術規范JGJ6-9913普通混凝土配合比設計規程JGJ55-200014混凝土結構工程施工質量驗收規范GB50204-201015混凝土結構施工圖平面整體表示法制圖規則和構造詳圖11G101-12. 工程概況杏林灣營運中心12號樓位于杏林園博園水域中心地帶，杏林灣路東南側，與園博園隔水相望，東北連接廈門大學城，西南鄰杏林中心城區。總建筑面積為158640.93m2，地下建筑面積為43288.12m2。地下室3層，塔樓為54層。建筑總高度為262.05m。抗震設防烈度為7度。塔樓結構體系為現澆鋼管混凝土框架鋼筋混凝土筒體混合結構，地下室為現

8、澆鋼筋混凝土結構。本工程基坑為對稱的扇面形，南北邊長約為190m，建筑占地面積為8049.5m2。現場基坑底標高為-20.3m、-18.2m及-15.0m。本工程地下室底板施工屬于大體積混凝土施工。其中塔樓區域底板厚度主要為4200mm，最厚部位達6300mm，裙樓底板厚度為900mm、800mm、700mm、500mm。板頂標高主要為：-14.00m、裙樓承臺尺寸最高為1000mm3000mm2500mm，塔樓區域地梁尺寸主要為700mm1500mm、800mm1500mm、1000mm1500mm。名稱尺寸備注混凝土總方量16200m3/底板砼強度等級C40（主樓）、C30（裙樓）摻聚丙烯

9、纖維和微膨脹劑底板抗滲等級S8/底板標高-20.30、-18.20核心筒底板底-16.10、-17.20核心筒電梯井、集水井-14.15、-14.00底板頂主樓外底板厚度0.70m絕大部分區域0.80、0.90m局部區域主樓底板厚度4.20m主樓大底板3.20、6.30m電梯基坑3. 施工準備3.1 技術準備（1）施工前應進行圖紙會審，提出施工階段的綜合抗裂措施，制訂關鍵部位的施工作業指導書。（2）技術人員熟悉圖紙，掌握底板結構布置、施工進度安排等情況，確定砼澆筑流向和澆筑方法。嚴格控制標高，在墻、柱鋼筋上必須抄標高控制線，以便隨時抄平，對集水坑、電梯基坑等標高重點控制。（3）應對工人進行專業

10、培訓，并應逐級進行技術交底，熟悉圖紙中該部位施工的工程概況，板厚、面積、方量。同時應建立嚴格的崗位責任制和交接班制度。（4）大體積混凝土施工前要對混凝土的模板和支架、鋼筋工程、預埋管件驗收并在合格的基礎上進行。（5）施工現場設施應按施工總平面布置圖的要求按時完成，場區內道路應堅實平坦，必要時，應與市政、交管等部門協調，制訂場外交通臨時疏導方案。（6）施工現場的供水、供電應滿足混凝土連續施工的需要，當有斷電可能時，應有雙路供電或自備電源等措施。（7）要對選定的商品混凝土站進行實地考察，對其加工程序、生產環節、原材料采購渠道、生產供貨能力、路程遠近、交通運輸道路暢通情況，混凝土供應保障措施都要進行

11、考核，確保商品混凝土的供應能力及產品質量沒有問題。（8）用于大體積混凝土施工的設備，在澆筑混凝土前應進行全面的檢修和試運轉，其性能和數量應滿足大體積混凝土連續澆筑的需要。（9）混凝土的測溫監控設備宜按本規范的有關規定配置和布設，標定調試應正常，保溫用材料應齊備，并應派專人負責測溫作業管理。（10）在施工之前要注意季節性氣象資料的收集，進行分析，因本工程主樓區底板混凝土澆筑時間都為2、3天，宜選擇在連續晴朗的天氣澆筑。 3.2 商品混凝土的技術要求3.2.1 材料 1、水泥根據大體積混凝土施工規范，大體積混凝土所用水泥必須滿足以下要求:底板混凝土使用低熱礦渣硅酸鹽水泥，所用水泥其3d 的水化熱不

12、宜大于240kJ/kg，7d 的水化熱不宜大于270kJ/kg。底板混凝土為抗滲混凝土，所用水泥的鋁酸三鈣含量不宜大于8%；2、粗細骨料細骨料宜采用中砂，其細度模數宜大于2.3，含泥量不大于3%，粗骨料宜選用粒徑531.5mm，并連續級配，含泥量不大于1%；應選用非堿活性的粗骨料；3、外加劑使用緩凝型的高效減水劑改善混凝土的流動性，降低混凝土的單方用水量。采用微膨脹劑來補償混凝土收縮。所用外加劑的質量及應用技術，應符合現行國家標準混凝土外加劑GB 8076、混凝土外加劑應用技術規范（GB50119）和有關環境保護的規定。4、摻合料摻加一定量的粉煤灰和粒化高爐礦渣粉，其質量應符合現行國家標準用于

13、水泥和混凝土中的粉煤灰（GB1596） 和用于水泥和混凝土中的粒化高爐礦渣粉（GB/T18046）的有關規定。3.2.2 坍落度參照混凝土泵送施工技術規程（JGJ10-2011）和地下工程防水技術規范（GB50108-2008）的規定，攪拌站應根據氣溫條件、運輸時間（白天或夜天）、運輸道路的距離、混凝土原材料（水泥品種、附加劑品種等）變化、混凝土的坍落度損失情況來調整原配合比，確保混凝土澆筑時的坍落度能夠滿足施工生產需要，保證混凝土供應質量。3.2.3 配合比本工程底板混凝土為防水混凝土，應采用混凝土60d 強度作為混凝土配合比的設計依據。拌和水用量不宜大于175kg/mP3P。粉煤灰摻量不宜

14、超過膠凝材料用量的40%；礦渣粉的摻量不宜超過膠凝材料用量的50%；粉煤灰和礦渣粉摻合料的總量不宜大于混凝土中膠凝材料用量的50%。水膠比不宜大于0.55。砂率宜為3545%。 拌合物泌水量宜小于10L/mP3P。3.2.4 和易性為了保證混凝土在澆筑過程中不離析，要求混凝土要有足夠的粘聚性，要求在泵送過程中不泌水、不離析。坍落度經時損失要求兩小時小于40mm。擴展度不小于45mm。3.2.5 初凝、終凝為了保證底板混凝土的連續澆筑，避免出現施工冷縫，要求商品混凝土的初凝時間保證在10小時以上；為了保證后道工序的及時插入，要求混凝土終凝時間控制在12小時以內。3.3 場地及交通準備3.3.1

15、交通條件1、場內：本工程基坑內場地。寬敞，基坑北側空地，南北向道路已硬化，可作為混凝土泵車及罐車的運輸通道；2、場外：本工程周邊地塊均在施工，其中場地西側9#、10#樓主體結構已施工完畢，北側11#樓主體結構已施工完畢，先處于裝飾裝修階段。東側及南側為規劃綠化帶及杏林灣水庫。本工程混凝土澆筑時主要運輸通道道路車流較少，運輸通暢。3.3.2 場地準備根據周邊市政道路的交通流量的分布情況，場內交通線路，主樓底板混凝土每次澆筑時最少需要配備6臺輸送泵（2臺備用），將兩臺輸送泵布置在基坑空地上，由于現場場地緊張，交通組織較為困難，需做好混凝土罐車就位布置部署。3.3.3 場外交通維持底板大體積混凝土是

16、施工需要24小時連續澆筑，混凝土施工前要與混凝土罐車沿途路線的交警取得聯系，有效溝通，獲得批準，在廈門市禁行時段適當放行。 另外還要安排一個人負責與全部混凝土攪拌車司機保持聯系，了解罐車的行進狀態，罐車在路途中遇到問題，及時趕赴現場，加以解決。了解罐車到達現場的時間，以便作合理安排。3.3.4 場內交通組織混凝土攪拌車到達現場后，由現場保安人員進行指揮，在出入口處設兩名保安維持交通，全程采用對講機進行指揮，以保證進場車輛按規定位置停靠，不能進場的混凝土運輸車輛在大門口指定區域停靠等候，在道路寬度或者場地不夠情況下，場內施工完畢的車輛出場后，停靠等候的車輛才能進場，防止無序進出，阻礙交通，延誤時

17、間。4. 施工部署4.1 施工資源配置4.1.1 輸送泵選擇1、混凝土澆筑量本工程地下室底板混凝土澆筑量大約為16200m3,其中單次澆筑量最大的部分為I區底板大體積混凝土，澆筑量約為4400m3。各區段澆筑量如下表所示：施工區段I區II區III區IV區II-1II-3II-5III-1III-3III-5IV-1IV-2IV-3混凝土量（m3）1800（第一次澆筑）2600（第二次澆筑）9609539649609539648451110845II-2II-4II-6III-2III-4III-6IV-4IV-5IV-64905624574905624574053904052、輸送泵的選擇由于

18、現場場地限制無法使用汽車泵進行混凝土澆筑，根據混凝土體量的分布情況和工程進度的需要，因此泵送設備選擇拖式泵。本工程地下室底板混凝土澆筑擬選擇HBT60C混凝土輸送泵，其性能參數如下表：混凝土輸送泵性能參數表序號性能指標單位數值1理論混凝土輸送量（低壓）m/h702理論混凝土輸送量（高壓）m/h433理論混凝土輸出壓力（低壓）m/h9.24理論混凝土輸出壓力（高壓）m/h15.75液壓系統壓力Mpa326轉速r/min15007柴油機主動力kw1108上料高度mm13209料斗容積m0.610外型尺寸mm61401980260411理論泵送高度m2504.1.2 輸送泵配備數量主樓區底板第二次澆

19、筑時混凝土工程量最大，按最大澆筑量2600m3計算，計劃20小時，以實際25小時計，每小時混凝土澆筑量為104m3，計算泵車數量如下： 混凝土泵的實際平均輸出量Q1=Qmax=700.80.5=28m3/h。N1=Qn/ Q1= 104/28=3.714，取4臺。式中：N1-混凝土輸送泵車需用臺數Q1-每臺混凝土泵的實際平均輸出量Qmax-每臺混凝土泵的最大輸出量-配管條件系數，可取-泵車作業效率，根據混凝土攪拌運輸車向混凝土泵供料的間斷時間、拆裝混凝土輸出管和布料停歇等情況，可取，取0.6每臺泵車需攪拌車數量計算公式： N2= 式中： Q1-每臺混凝土泵的實際平均輸出量 (m3/h) N2-

20、每臺泵車需配攪拌的數量； V-混凝土攪拌運輸車容量(m3) L-攪拌站到施工現場往返距離(km)，取20km S-攪拌運輸車車速(km/h)；一般取30,本工程取40 km/h T1-一個運輸周期總的停車時間(h)，取0.5hN2=3.125,取4臺每臺輸送泵需配備攪拌運輸車臺數n=4(臺)；共需配備攪拌運輸車：16(臺)；根據計算結果，主樓基礎底板大體積混凝土澆筑需HBT60C型拖式輸送泵為6臺，另外根據實際情況聯系2臺泵車作為備用，攪拌站總共需配置混凝土輸送車16臺。4.1.3 勞動力配置根據工程量及工程整體安排，進行合理的勞動力安排，要使主樓底板施工按計劃完成，各專業需要投入的勞動力數量

21、見下表：工 種人 數備 注鋼筋工80隨現場實際施工進度調整木 工20隨現場實際施工進度調整混凝土工40隨現場實際施工進度調整電焊工5隨現場實際施工進度調整防水工15隨現場實際施工進度調整機電安裝20隨現場實際施工進度調整合 計180隨現場實際施工進度調整4.1.4 機械設備配置按照工程進度及工程量安排合理的機械，以滿足施工要求，機械設備配置按照下表：序號設備名稱規格型號數量功 率（kw）1塔吊MC4801臺1352混凝土輸送泵HBT60C6臺（2臺備用）903泵管系統D=1254套/4振搗棒ZN5030根1.455平板振動器ZW74臺1.56鋼筋切斷機GQ-406臺47鋼筋彎曲機WQ-404臺

22、38鋼筋調直機JK-34臺29電動套絲機15-504臺410砂輪切割機SQ-40-1Q3臺311潛水泵H=30m10臺0.812壓刨MB-1052臺413圓盤鋸MJ-1348臺314經緯儀TDJ2E2臺/15全站儀GTS-602/L1臺/16自動安平水準儀AT-G63臺/4.1.5 主材、周轉材料及輔助材料底板施工階段所需主材、周轉材料及輔助材料見下表：序號材料名稱數量進場時間1鋼筋3500t隨現場施工進度分批進場2混凝土16200m3隨現場施工進度分批進場318mm多層膠合板2000m2隨現場施工進度進場4焊條50包隨現場施工進度進場5氧氣、乙炔各兩瓶隨現場施工進度進場6蒸壓灰砂磚10萬塊隨

23、現場施工進度進場7鋼管10t隨現場施工進度分批進場8快易收口網16200m2隨現場施工進度進場9止水螺桿2000根隨現場施工進度進場123003鋼板止水帶650m隨現場施工進度進場13保濕塑料薄膜9000mP2P隨現場施工進度進場14防雨塑料薄膜9000 mP2P隨現場施工進度進場15麻袋7500 mP2P隨現場施工進度進場4.2 施工分區及施工順序4.2.1 施工分區本工程底板施工劃分為4個區施工，分別為I區、II區、III區、IV區，其中II區、III區、IV區可根據后澆帶分別劃分為6個施工區段，具體分區圖如下圖所示：底板施工分區圖4.2.2 施工順序為確保施工工期，各作業區段按照施工區段

24、有次序的展開。根據現場打樁情況及施工計劃，優先安排底板大體積混凝土澆筑施工，施工完畢之后進行II區、III區底板混凝土澆筑施工，最后進行IV區混凝土澆筑施工。具體安排流程如下圖所示： 施工流程圖4.3 混凝土澆筑方式選擇本工程主樓區底板混凝土分兩次澆筑，第一層由底板底面施工至結構標高為-16.10m（電梯井坑底）處，第一次澆筑的厚度主要為2.1m、電梯井坑澆筑厚度為4.2m；第二次混凝土澆筑至底板頂面標高-14.000m（-14.150m）標高處，第二次澆筑的厚度為2.10m。第一次各區域澆筑的厚度因主樓底板板厚不同而不同，對于主樓外板落在I區的區域，當第二次澆筑時同主樓區一起澆筑施工。第一次

25、混凝土澆筑示意圖分層澆筑時，都是從一個方向向另外一個方向推移，利用多臺泵多點連續式進行，并在分層界面周圍設置3厚止水鋼板。5. 底板鋼筋5.1 施工工藝5.2 底板鋼筋施工本工程底板鋼筋受力鋼筋主要為40、32、28、25等，根據設計要求當鋼筋直徑大于等于18mm時鋼筋接頭采用II級直螺紋連接。其他鋼筋采用搭接或者單面焊接。各類構件受力鋼筋搭接長度、錨固長度必須符合設計要求。 對于主樓基礎底板鋼筋，第一次澆筑支撐采用型鋼加角鋼和鋼筋馬鐙支撐的方式支撐，不同區域第一次澆筑混凝土厚度不同，支撐高度也不同；第二次澆筑支撐采用型鋼支架支撐。5.2.1 鋼筋支撐本工程底板混凝土施工時，底板承臺厚度有63

26、00mm、4200mm、3200mm、900mm、800mm、700mm，其中700mm900mm厚的底板鋼筋采用鋼筋馬鐙支撐，板厚大于等于3200mm部位的鋼筋均采用槽鋼及角鋼支架支撐。分別以第一次澆筑最大厚度4200mm部位和第二次澆筑厚度為2100mm部位進行驗算說明。5.2.1.1 500900mm底板鋼筋支架裙樓底板及主樓部分底板厚度主要為500mm、700mm、800mm、900mm等，底板鋼筋分別為16200、18180、20180、22220雙層雙向滿鋪布置。此部分底板鋼筋保護層采用50mm厚混凝土墊塊，間距1.01.0m梅花狀布置。底板上、下層鋼筋之間用鋼筋馬鐙焊接支架，間距

27、1.50m，馬凳加工如圖所示。鋼筋馬凳詳圖5.2.1.2 主樓區底板鋼筋支架主樓地下室底板第一次澆筑支撐采用型鋼加角鋼和鋼筋馬鐙支撐的方式支撐，第二次澆筑支撐采用型鋼支架支撐。具體如下1、第一次混凝土澆筑（-20.3-16.10m）對于主樓底板鋼筋，第一次澆筑混凝土時，第3排鋼筋（16200）采用規格為8.0號80*10*9.0的等邊角鋼支撐，立柱間距為2.0m，橫梁間距2.0m，不同區域第一次澆筑混凝土厚度不同，等邊角鋼支撐高度也不同，角鋼支架高度 = H（第一次澆筑高度）- 鋼筋直徑（如下圖）。對于離底板底1.2m處的鋼筋則采用鋼筋馬凳，制作加工方法同裙樓區域鋼筋馬凳的做法。對于電梯井及集

28、水井坑底部區域鋼筋及插筋（40180）采用8#槽鋼1800做支架立柱，支架上層橫梁采用8#槽鋼1800。立柱底部置于高強度混凝土墊塊上，墊塊采用長寬高尺寸為100mm100mm50mm 的C45混凝土墊塊。支撐斜桿采用22鋼筋進行剪刀撐搭設，并且每排均應布置，支撐斜桿與立柱、橫梁焊接成整體進行布置。所有立柱均垂直焊在100*100*10的鋼板上，立柱與鋼板采用焊接，立柱與橫梁采用螺栓連接或焊接。2、第二次混凝土澆筑（-16.10-14.00m）第二次澆筑混凝土時，面筋（340180、14200雙向鋼筋）采用型鋼支架支撐，其中橫梁采用10#2000槽鋼，立柱采用10#2000槽鋼 (如下圖)，支

29、撐大底板第2排鋼筋（從上向下）構造鋼筋網片的立桿利用上層鋼筋的立桿支撐，橫向支撐18鋼筋，并焊接于立桿上。（具體如下圖所示）10#槽鋼混凝土墊塊鋼筋支撐示意圖5.2.1.3 支架驗算1、第一次澆筑時，部分8#槽鋼型鋼支架驗算：一、參數信息： 鋼筋支架（馬凳）應用于高層建筑中的大體積混凝土基礎底板或者一些大型設備基礎 和高厚混凝土板等的上下層鋼筋之間。鋼筋支架采用鋼筋焊接制的支架來支承上層鋼筋的 重量，控制鋼筋的標高和上部操作平臺的全部施工荷載。型鋼主要采用角鋼和槽鋼組成。 型鋼支架一般按排布置，立柱和上層一般采用型鋼，斜桿可采用鋼筋和型鋼，焊接成 一片進行布置。對水平桿，進行強度和剛度驗算，對

30、立柱，進行強度和穩定驗算。 作用的荷載包括自重和施工荷載。 鋼筋支架所承受的荷載包括上層鋼筋的自重、施工人員及施工設備荷載。鋼筋支架的 材料根據上下層鋼筋間距的大小以及荷載的大小來確定，可采用鋼筋或者型鋼。 上層鋼筋的自重荷載標準值為 5.778kN/m2 施工設備荷載標準值為 1.080kN/m2 施工人員荷載標準值為2.520kN/m2 橫梁采用 橫梁的截面抵抗矩 W=25.3cm3 橫梁鋼材的彈性模量 E=2.05105N/mm2 橫梁的截面慣性矩 I=101.3cm4 立柱采用 立柱的高度 h=4.2m 立柱的間距 l=1.8m 鋼材強度設計值 f=205N/mm2 立柱的截面抵抗矩

31、W=25.3cm3二、支架橫梁的計算 支架橫梁按照三跨連續梁進行強度和撓度計算，支架橫梁在小橫桿的上面。 按照支架橫梁上面的腳手板和活荷載作為均布荷載計算支架橫梁的最大彎矩和變形。 1.均布荷載值計算 靜荷載的計算值 q1=1.25.778+1.21.080=8.230kN/m 活荷載的計算值 q2=1.42.520=3.528kN/m 支架橫梁計算荷載組合簡圖(跨中最大彎矩和跨中最大撓度) 支架橫梁計算荷載組合簡圖(支座最大彎矩) 2.強度計算 最大彎矩考慮為三跨連續梁均布荷載作用下的彎矩 跨中最大彎矩計算公式如下: 跨中最大彎矩為 M1=(0.088.230+0.103.528)1.802

32、 支座最大彎矩計算公式如下: 支座最大彎矩為 M2=-(0.108.230+0.1173.528)1.802 我們選擇支座彎矩和跨中彎矩的最大值進行強度驗算： =4.004106/25300.0=158.252N/mm2 支架橫梁的計算強度小于205N/mm2,滿足要求! 3.撓度計算 最大撓度考慮為三跨連續梁均布荷載作用下的撓度 計算公式如下: 靜荷載標準值q1=5.778+1.080=6.858kN/m 活荷載標準值q2=2.520kN/m 三跨連續梁均布荷載作用下的最大撓度 V=(0.6776.858+0.9902.520)1800.04/(1002.051051013000.0)=3.

33、608mm 支架橫梁的最大撓度小于1800.0/150與10mm,滿足要求!三、支架立柱的計算 支架立柱的截面積A=10.24cm2 截面回轉半徑i=3.150cm 立柱的截面抵抗矩W=25.3cm3 支架立柱作為軸心受壓構件進行穩定驗算，計算長度按上下層鋼筋間距確定： 式中 立柱的壓應力； N軸向壓力設計值； 軸心受壓桿件穩定系數,根據立桿的長細比=h/i，經過查表得到,=0.381； A立桿的截面面積,A=10.24cm2； f立桿的抗壓強度設計值，f205N/mm2； 采用第二步的荷載組合計算方法，可得到支架立柱對支架橫梁的最大支座反力為 經計算得到 N=12.84kN, =191.16

34、9N/mm2； 立桿的穩定性驗算 =f,滿足要求!2、第一次澆筑時，部分8.0號80*10*9.0等邊角鋼支撐驗算：一、參數信息： 鋼筋支架（馬凳）應用于高層建筑中的大體積混凝土基礎底板或者一些大型設備基礎 和高厚混凝土板等的上下層鋼筋之間。鋼筋支架采用鋼筋焊接制的支架來支承上層鋼筋的 重量，控制鋼筋的標高和上部操作平臺的全部施工荷載。型鋼主要采用角鋼和槽鋼組成。 型鋼支架一般按排布置，立柱和上層一般采用型鋼，斜桿可采用鋼筋和型鋼，焊接成 一片進行布置。對水平桿，進行強度和剛度驗算，對立柱，進行強度和穩定驗算。 作用的荷載包括自重和施工荷載。 鋼筋支架所承受的荷載包括上層鋼筋的自重、施工人員及

35、施工設備荷載。鋼筋支架的 材料根據上下層鋼筋間距的大小以及荷載的大小來確定，可采用鋼筋或者型鋼。 上層鋼筋的自重荷載標準值為 0.380kN/m2 施工設備荷載標準值為 1.200kN/m2 施工人員荷載標準值為2.800kN/m2 橫梁采用 橫梁的截面抵抗矩 W=15.64cm3 橫梁鋼材的彈性模量 E=2.05105N/mm2 橫梁的截面慣性矩 I=88.43cm4 立柱采用 立柱的高度 h=3.5m 立柱的間距 l=2m 鋼材強度設計值 f=205N/mm2 立柱的截面抵抗矩 W=15.64cm3二、支架橫梁的計算 支架橫梁按照三跨連續梁進行強度和撓度計算，支架橫梁在小橫桿的上面。 按照

36、支架橫梁上面的腳手板和活荷載作為均布荷載計算支架橫梁的最大彎矩和變形。 1.均布荷載值計算 靜荷載的計算值 q1=1.20.380+1.21.200=1.896kN/m 活荷載的計算值 q2=1.42.800=3.920kN/m 支架橫梁計算荷載組合簡圖(跨中最大彎矩和跨中最大撓度) 支架橫梁計算荷載組合簡圖(支座最大彎矩) 2.強度計算 最大彎矩考慮為三跨連續梁均布荷載作用下的彎矩 跨中最大彎矩計算公式如下: 跨中最大彎矩為 M1=(0.081.896+0.103.920)2.002 支座最大彎矩計算公式如下: 支座最大彎矩為 M2=-(0.101.896+0.1173.920)2.002

37、我們選擇支座彎矩和跨中彎矩的最大值進行強度驗算： =2.593106/15640.0=165.790N/mm2 支架橫梁的計算強度小于205N/mm2,滿足要求! 3.撓度計算 最大撓度考慮為三跨連續梁均布荷載作用下的撓度 計算公式如下: 靜荷載標準值q1=0.380+1.200=1.580kN/m 活荷載標準值q2=2.800kN/m 三跨連續梁均布荷載作用下的最大撓度 V=(0.6771.580+0.9902.800)2000.04/(1002.05105884300.0)=3.391mm 支架橫梁的最大撓度小于2000.0/150與10mm,滿足要求!三、支架立柱的計算 支架立柱的截面積

38、A=15.126cm2 截面回轉半徑i=2.420cm 立柱的截面抵抗矩W=15.64cm3 支架立柱作為軸心受壓構件進行穩定驗算，計算長度按上下層鋼筋間距確定： 式中 立柱的壓應力； N軸向壓力設計值； 軸心受壓桿件穩定系數,根據立桿的長細比=h/i，經過查表得到,=0.332； A立桿的截面面積,A=15.126cm2； f立桿的抗壓強度設計值，f205N/mm2； 采用第二步的荷載組合計算方法，可得到支架立柱對支架橫梁的最大支座反力為 經計算得到 N=6.91kN, =179.551N/mm2； 立桿的穩定性驗算 =f,滿足要求!3、第二次澆筑時，10#槽鋼支架驗算：一、參數信息： 鋼筋

39、支架（馬凳）應用于高層建筑中的大體積混凝土基礎底板或者一些大型設備基礎 和高厚混凝土板等的上下層鋼筋之間。鋼筋支架采用鋼筋焊接制的支架來支承上層鋼筋的 重量，控制鋼筋的標高和上部操作平臺的全部施工荷載。型鋼主要采用角鋼和槽鋼組成。 型鋼支架一般按排布置，立柱和上層一般采用型鋼，斜桿可采用鋼筋和型鋼，焊接成 一片進行布置。對水平桿，進行強度和剛度驗算，對立柱，進行強度和穩定驗算。 作用的荷載包括自重和施工荷載。 鋼筋支架所承受的荷載包括上層鋼筋的自重、施工人員及施工設備荷載。鋼筋支架的 材料根據上下層鋼筋間距的大小以及荷載的大小來確定，可采用鋼筋或者型鋼。 上層鋼筋的自重荷載標準值為 8.960

40、kN/m2 施工設備荷載標準值為 1.200kN/m2 施工人員荷載標準值為2.800kN/m2 橫梁采用 橫梁的截面抵抗矩 W=39.7cm3 橫梁鋼材的彈性模量 E=2.05105N/mm2 橫梁的截面慣性矩 I=198.3cm4 立柱采用 立柱的高度 h=2.1m 立柱的間距 l=2m 鋼材強度設計值 f=205N/mm2 立柱的截面抵抗矩 W=39.7cm3二、支架橫梁的計算 支架橫梁按照三跨連續梁進行強度和撓度計算，支架橫梁在小橫桿的上面。 按照支架橫梁上面的腳手板和活荷載作為均布荷載計算支架橫梁的最大彎矩和變形。 1.均布荷載值計算 靜荷載的計算值 q1=1.28.960+1.21

41、.200=12.192kN/m 活荷載的計算值 q2=1.42.800=3.920kN/m 支架橫梁計算荷載組合簡圖(跨中最大彎矩和跨中最大撓度) 支架橫梁計算荷載組合簡圖(支座最大彎矩) 2.強度計算 最大彎矩考慮為三跨連續梁均布荷載作用下的彎矩 跨中最大彎矩計算公式如下: 跨中最大彎矩為 M1=(0.0812.192+0.103.920)2.002 支座最大彎矩計算公式如下: 支座最大彎矩為 M2=-(0.1012.192+0.1173.920)2.002 我們選擇支座彎矩和跨中彎矩的最大值進行強度驗算： =6.711106/39700.0=169.052N/mm2 支架橫梁的計算強度小于

42、205N/mm2,滿足要求! 3.撓度計算 最大撓度考慮為三跨連續梁均布荷載作用下的撓度 計算公式如下: 靜荷載標準值q1=8.960+1.200=10.160kN/m 活荷載標準值q2=2.800kN/m 三跨連續梁均布荷載作用下的最大撓度 V=(0.67710.160+0.9902.800)2000.04/(1002.051051983000.0)=3.798mm 支架橫梁的最大撓度小于2000.0/150與10mm,滿足要求!三、支架立柱的計算 支架立柱的截面積A=12.74cm2 截面回轉半徑i=3.950cm 立柱的截面抵抗矩W=39.7cm3 支架立柱作為軸心受壓構件進行穩定驗算，

43、計算長度按上下層鋼筋間距確定： 式中 立柱的壓應力； N軸向壓力設計值； 軸心受壓桿件穩定系數,根據立桿的長細比=h/i，經過查表得到,=0.843； A立桿的截面面積,A=12.74cm2； f立桿的抗壓強度設計值，f205N/mm2； 采用第二步的荷載組合計算方法，可得到支架立柱對支架橫梁的最大支座反力為 經計算得到 N=19.62kN, =187.316N/mm2； 立桿的穩定性驗算 =f,滿足要求!5.2.2 柱、墻插筋本工程墻柱插筋主要為14、16、18、20、22、25mm，鋼筋錨固到承臺或者底板底部。鋼筋混凝土墻、柱縱向鋼筋伸入承臺或基礎內時，應滿足錨固長度的要求，同時符合以下要

44、求：基礎高度h1200時，鋼筋應全部伸至基礎底面，且角部鋼筋水平彎折長度150；基礎高度h1200時，柱、剪力墻暗柱（端柱、短肢剪力墻）的角部鋼筋伸至基礎底面而且水平彎折12d且大于150，其余的墻、柱鋼筋滿足錨固即可；不出地面的地下室鋼筋混凝土墻，鋼筋滿足錨固長度即可；抗拔樁上承臺對應的墻柱，承臺范圍內的墻柱鋼筋應全部伸至承臺底面且彎折12d且大于150。6. 模板施工6.1 底板和承臺模板底板及承臺采用磚胎膜，用MU7.5灰砂磚M5水泥砂漿砌筑。厚度根據開挖深度H確定，H700mm時磚胎膜120mm厚；高700mm h1200mm時，墻厚240mm；h1200mm時，墻厚370mm。承臺C

45、T4a、CT5、CT5a、CT6、CT7磚胎膜每隔3.5m設置構造柱（墻寬200mm），構造柱配置墻拉筋28500mm，磚胎膜內墻抹灰干燥后，進行防水層施工，然后再進行鋼筋綁扎。6.2 電梯井、集水井模板本工程核心筒地下室底板設有一個電梯井與一個集水井。其中電梯井尺寸為5800mm2600mm2100mm（長寬高），集水井尺寸為2000mm1500mm3200mm（長寬高）。由于核心筒地下室底板集水井、電梯井周圍無支撐物體，故該部位模板采用散拼吊模，并且由于核心筒底板電梯井與集水井相連，為保證大體積混凝土澆筑的整體性以及施工時的可操作性，電梯井坑或下沉處采用18mm厚木模板，50100mm木枋

46、，48.33.6鋼管支撐。木方間距300mm；鋼管支撐間距600600（雙向設置），鋼管兩端用頂托支撐固定。模板底部用14鋼筋支撐并固定吊模。電梯井與集水井模板制作時形成同一整體。其側壁及蓋板鋼筋可前期預留預埋好。對于核心筒位置的電梯井與集水井模板如下圖所示：7. 混凝土工程本工程區底板的面積約為2350，混凝土量大約為4400m3。底板大承臺厚度主要為4200mm、4000mm，最厚處達6300mm，其余底板厚度主要為900mm。此區域為一次性澆筑混凝土量最多，施工難度最大，所以，以區來重點說明。7.1 大體積混凝土的澆筑方法根據本工程的施工特點以及大體積混凝土的的施工特點，區底板大體積混凝

47、土采用以下方法澆筑：7.1.1 混凝土澆搗本工程主樓區域底板混凝土一次施工，先擺放混凝土墊塊，安裝型鋼支架，然后擺放鋼筋、綁扎鋼筋，待鋼筋驗收合格后，澆筑混凝土。根據本工程大體積混凝土的特點，采用整體斜面分層連續澆筑。此方法適用于結構長度超過厚度3倍以上。先從端部底部開始，使澆筑層成斜面逐漸上移分層連續澆筑。澆筑時擬配備4臺HBT60C混凝土輸送泵由軸向軸方向按1:61:10的坡度分層澆筑。采用分段分層布料、分段分層振搗的施工方法進行施工，混凝土一次澆筑的厚度為500mm，分段的長度為9米，盡量延長上下層混凝土的覆蓋時間，讓混凝土充分散熱，但上下層澆搗間歇時間不得超過混凝土初凝時間，混凝土布料

48、時在23m范圍內水平移動泵管且垂直于模板布料，混凝土采用插入式高頻振動棒進行振搗，進行上層混凝土振搗時插入下層的深度不少于50mm，振動棒的移動間距以400mm為宜，應盡量避免碰撞鋼筋，振動棒每一振點的振搗時間，一般控制時間為1530s，時間過短，混凝土不易振實，過長會引起混凝土離析，混凝土振搗應注意“快插慢拔不漏點”。混凝土澆筑時每根泵管擬配備3根插入式振動棒，分別布置在斜面的坡頂、坡中和坡腳。在混凝土澆筑后即將凝固前，在適當的時間和位置給予二次振搗，消除混凝土因泌水在粗骨料、水平鋼筋下部生成的水分和孔隙，增加混凝土的密實度，減少內部微裂縫和改善混凝土強度，提高抗裂性。混凝土澆筑到收尾階段的

49、泌水采用污水泵抽排至坑外。混凝土在初凝前用刮尺刮平和木抹子收光，并及時用塑料薄膜覆蓋，防止混凝土表面水分過快散失出現干縮裂縫。混凝土分層澆筑示意圖7.1.2 標高控制底板鋼筋綁扎前，根據現場基坑外側已布置的永久性標高控制線，將-3層底板標高控制線引至現場塔吊標準節上，鋼筋綁扎好后，再引至底板墻、柱鋼筋上，用紅油漆標出該層+100cm 線。澆筑混凝土時用尼龍線拉對角線控制標高。7.2 混凝土連續澆筑驗算本工程大體積混凝土施工時，輸送泵的布料寬度為24.3米，混凝土終凝時間按10h考慮，底板混凝土分段分層澆筑，分層的厚度為0.5米，分層的長度按9米計算，則每層混凝土最大澆筑工程量為：924.30.

50、5 =110m3；混凝土的泵送能力按25m3/h計，上下兩層澆筑的時間間隔為11025= 4.4h10h，故混凝土施工作業面不會出現施工冷縫。7.3 混凝土的澆筑路線地下室區板頂標高14.20m、-14.00m；板厚4200mm；混凝土強度等級C30改2、抗滲等級為S8；混凝土澆筑量約4400 m3。共投入6臺混凝土輸送泵，其中2臺輸送泵現場備用；投入攪拌車數量16輛；澆筑45h（146m3/h）。（不考慮中間停頓間歇時間）1、計劃澆筑順序：由軸向軸，由東向西方向澆筑進行。 區混凝土澆筑時，泵車的布置主要考慮現場場內南北道路及地下室IV區。現場澆筑時，兩臺輸送泵布置在IV-2區接近區處，另外兩

51、臺輸送泵布置在純地下室部分的場地上，泵管布置線路最長為90m。混凝土攪拌車由現場1#大門（自編號）駛入，混凝土卸載完后通過南北道路再由1#大門駛出。具體輸送泵，澆筑路線布置如下圖所示：泵車、泵管布置圖2、澆筑線路安排由于本工程施工現場場地用地緊張，現場布置一處大門，自編號為1#大門，此大門為主要人員及材料運輸的出入口。混凝土攪拌車從1#大門進入施工現場后，4輛攪拌車直接通過下坡道供應坡下兩臺泵車混凝土，4輛攪拌車兩兩分別供應坡上兩臺泵車混凝土。攪拌車卸載完混凝土之后通過現場的南北向道路由1#大門駛出。7.4 泵送混凝土現澆施工計算一、計算公式: (1) 泵車的最大輸送距離計算公式：Lmax=P

52、maxr/(2(k1+k2(1+t2/t1)v0)0 (2) 配管水平換算長度計算公式：L=(l1+l2+)+k(h1+h2+)+fm+bn1+tn2式中:Lmax-泵最大輸送距離(m)Pmax-混凝土泵產生的最大混凝土壓力(Pa)r-混凝土輸送管直徑(m)k1-粘著系數(Pa)k2-速度系數(Pa/m/s)t2/t1-分配閥切換時間與活塞推壓混凝土時間之比，一般取0.3v0-混凝土拌合物在輸送管內的平均流速(m/s)0-徑向壓力與軸向壓力之比，普通混凝土取0.9二、計算參數 (1)泵車的最大泵壓Pmax=7.40106(Pa)； (2)混凝土平均流速v0=0.56(m/s)； (3)混凝土坍

53、落度S=180.00(mm)； (4)混凝土輸送管直徑d=100.00(mm)； (5)水平配管的總長度l1+l1+=90.00(m)； (6)垂直配管的總長度h1+h1+=0.00(m)； (7)軟件根數m=0.00；彎管個數n1=2.00；變徑管個數n2=0.00； (10)每米垂直管的換算長度k=0.00(m)； (11)每米軟管的換算長度f=0.00(m)； (12)每米彎管的換算長度b=12.00(m)； (13)每米變徑管的換算長度t=0.00(m)； 三、計算結果(1)泵車最大輸送距離Lmax=367.00m(2)配管的水平換算長度L114.00m經過計算得到最大水平輸送距離36

54、7(m),大于配管的水平換算長度114(m),所有滿足要求!7.5 混凝土的泵送措施泵送混凝土時混凝土泵的支腿應完全伸出，并插好安全銷。混凝土泵與輸送管連通后，應按所用混凝土泵使用說明書的規定進行全面檢查，符合要求后方能開機進行空運轉。混凝土泵啟動后應先泵送適量水以濕潤混凝土泵的料斗、活塞及輸送管的內壁等直接與混凝土接觸部位。經泵送水檢查確認混凝土泵和輸送管中無異物后，應采用下列方法之一潤滑混凝土泵和輸送管內壁：1、泵送水泥漿，2、泵送水泥砂漿， 3、泵送與混凝土內除粗骨料外的其他成份相同配合比的水泥砂漿。潤滑用的水泥漿或水泥砂漿應分散布料不得集中澆筑在同一處。開始泵送時混凝土泵應處于慢速、勻

55、速并隨時可反泵的狀態。泵送速度應先慢后快逐步加速，同時應觀察混凝土泵的壓力和各系統的工作情況，待各系統運轉順利后，方可以正常速度進行泵送。混凝土泵送應連續進行，如必須中斷時其中斷時間不得超過混凝土從攪拌至澆筑完畢所允許的延續時間，泵送混凝土時活塞應保持最大行程運轉。泵送混凝土時，如輸送管內吸入了空氣，應立即反泵吸出混凝土至料斗中重新攪拌排出空氣后再泵送。混凝土泵送過程中不得把拆下的輸送管內的混凝土撒落在未澆筑的地方。當混凝土泵出現壓力升高且不穩定油溫升高、輸送管明顯振動等現象，而泵送困難時不得強行泵送并應立即查明原因采取措施排除。可先用木槌敲擊輸送管彎管、錐形管等部位并進行慢速泵送或反泵防止堵

56、塞。當輸送管被堵塞時應采取下列方法排除：重復進行反泵和正泵逐步吸出混凝土至料斗中，重新攪拌后泵送。用木槌敲擊等方法，查明堵塞部位，將混凝土擊松后重復進行反泵和正泵排除堵塞；在混凝土泵送過程中有計劃中斷時，應在預先確定的中斷澆筑部位停止泵送，且中斷時間不宜超過1h。當混凝土泵送出現非堵塞性中斷時應采取下列措施：混凝土泵車卸料清洗后重新泵送，或利用臂架將混凝土泵入料斗，進行慢速間歇循環泵送，有配管輸送混凝土時可進行慢速間歇泵送。固定式混凝土泵可利用混凝土攪拌運輸車內的料進行慢速間歇泵送，或利用料斗內的料進行間歇反泵和正泵。向下泵送混凝土時應先把輸送管上氣閥打開，待輸送管下段混凝土有了一定壓力時方可

57、關閉氣閥。混凝土泵送即將結束前，應正確計算尚需用的混凝土數量并應及時告知混凝土攪拌站。泵送過程中廢棄的和泵送終止時多余的混凝土應按預先確定的處理方法和場所及時進行妥善處理。泵送完畢時應將混凝土泵和輸送管清洗干凈。排除堵塞重新泵送或清洗混凝土泵時布料設備的出口應朝安全方向以防堵塞物或廢漿高速飛出傷人。當多臺混凝土泵同時泵送或與其他輸送方法組合輸送混凝土時應預先規定各自的輸送能力。7.6 泵管的選擇與加固本工程大體積混凝土澆筑時，混凝土輸送管擬選用的管徑為100mm，壁厚2.0mm。將混凝土輸送泵就位，按照底板混凝土澆筑線路，布置輸送管走向，輸送管布置本著盡量縮短管線長度，少用彎管和軟管的原則。本

58、工程泵管從西側基坑側壁垂直布置進入基坑時，采用48鋼管搭成鋼管支撐架對混凝土輸送管進行加固，間隔2500mm設置一道，并用長鋼管將其連成一體，以增加穩定性。固定底板面層的水平鋼管腳手架在混凝土澆筑的過程中依次拆除，在底板大體積混凝土澆筑完成后，支架向后依次拆除。7.7 混凝土表面處理大體積混凝土的表面水泥漿較厚，且泌水現象和浮漿嚴重，應仔細處理。底板大體積混凝土澆筑時，表面會沉積少量的離析水和其他水流，本工程擬計劃將電梯井底坑做臨時積水坑，施工過程中派專人將基坑內的沉積水用軟管及時抽排至基坑外。混凝土表面處理做到“三壓三平”。首先按面標高用拍板壓實，長刮尺刮平；其次初凝前用鐵滾筒數遍碾壓、滾平

59、；最后，終凝前，用木蟹打磨壓實、整平，以閉合混凝土收水裂縫。鐵滾筒碾壓時滾痕應相互交接，遍數縱橫各一次。對于表面泌水，當每層混凝土澆筑接近尾聲時，應人為將水引向低洼邊部，縮為小水潭，然后用小水泵將水抽至附近排水井。在混凝土澆筑后48小時內，將部分浮漿清掉，初步用長刮尺刮平，然后用木抹子搓平壓實。在初凝以后，為防止混凝土表面會出現龜裂，終凝前要進行三次抹壓，以便將龜裂紋消除，注意宜晚不宜早。7.8 大體積混凝土養護為防止底板混凝土內外溫差過大，導致貫通裂縫的產生，采用保濕保溫法養護，在混凝土初凝以后，在覆蓋的塑料薄膜內混凝土表面噴灑少量水（灑水時間應在晴天中午），使混凝土內蒸發出的水分積在混凝土

60、表面進行保濕養護，塑料薄膜上覆蓋麻袋等，塑料薄膜和麻袋等覆蓋時搭接長度應不小于20cm，保證保溫層的整體密閉性。側面（包括后澆帶部位）滿鋪塑料薄膜進行保溫養護。應連續養護不少于14d，保證塑料薄膜內時刻保持濕潤狀態，使水泥充分水化，達到需要的強度。7.9 大體積混凝土溫度異常處理措施做好混凝土澆筑過程和成型后養護措施，定時測溫并做好記錄，若混凝土內部最高溫度與表面溫度差達到25或者混凝土表面溫度與大氣溫差達到20，采取以下措施進行避免和處理：要加大保濕養護的力度，保持塑料薄膜內時刻充分濕潤，在麻袋表面再蓋一層塑料薄膜，薄膜上再覆蓋毛毯或麻袋，上述塑料薄膜和毛毯等覆蓋時搭接長度應不小于20cm。

61、以降低保溫材料的綜合導熱系數，減小混凝土內外溫差，此外，要增加養護周期，保持連續25天養護，保持內部溫度綜合降每天在1.5度以下。7.10 混凝土試塊留置在混凝土澆筑過程中，未經項目總工程師同意，任何人不得隨意變動配合比。混凝土試塊留量：依據地下防水工程質量驗收規范（GB50208-2002），每500 m留置一組抗滲試塊（每組6個），每一工作班不少于一組。按混凝土結構工程施工質量驗收規范（GB50204-2002）要求留設抗壓試塊和同條件試塊。同一配合比、同一臺班、每100m取一組抗壓強度試件，當一次連續澆筑超過1000 m時，同一配合比的混凝土每200m取樣一組（每組3個）。8. 特殊部位

62、施工8.1 施工縫由于底板施工分區按后澆帶進行劃分，因此底板施工縫的留置位置與后澆帶位置相同。每個區域施工時需將相鄰區域的鋼筋預留，其他留置措施與后澆帶相同。1、混凝土兩次澆筑施工冷縫構造措施主樓底板第一次混凝土澆筑完，二次振搗到位，并將表面鑿毛之后，在混凝土表面滿插2La長的18鋼筋，冷縫上下層插入深度取La（594mm），以增加上下層、前后兩次澆筑的混凝土之間的連接。在第二層混凝土澆筑前，將底板大面積鑿毛并清理干凈。2、外墻水平施工縫地下室墻體水平施工縫的留置：墻體與地下室底板一起澆筑500mm高，支設的外墻模板是吊模，內側模板下口在墻筋上焊鋼筋撐，外側模板支撐在磚胎膜上，施工縫處加300

63、mm寬3mm厚的止水鋼板。水平施工縫混凝土澆灌前，應該將其表面浮漿和雜物清除，先鋪凈漿，再鋪30mm或50mm厚的1:1水泥砂漿，或者涂刷界面處理劑，并且及時澆灌混凝土。外墻水平施工縫做法3、底板垂直施工縫本工程垂直施工縫主要為后澆帶，后澆帶混凝土封堵采用快易收口網作為側模，用扎絲綁于水平鋼筋上。因底板厚度較大，在后澆帶兩側焊接14300*14 300的鋼筋龍骨固定加固快易收口網，龍骨鋼筋焊接在底板水平鋼筋上。施工后澆帶應在頂板砼澆筑 60天后將兩側的砼表面鑿毛,再澆筑比設計混凝土強度等級提高一級的砼（采用補償收縮混凝土），振搗密實，并加強養護。地下室頂板后澆帶封閉后應馬上施工頂板防水及保溫，

64、嚴禁將地下室頂板長時間暴露。基礎梁后澆帶做法底板后澆帶做法8.2 電梯井基坑側壁鋼筋施工該處電梯基坑坑底標高為-16.10，周長為16800，電梯基坑側壁配筋為16200+40180，下錨入電梯基坑標高-16.10m以下底板La=1320mm，見集水坑側壁側壁配筋示意圖。施工時可將側壁鋼筋斷開，斷開位置在第一次混凝土澆筑面以上500mm,1900mm兩截面，二次鋼筋綁扎時用直螺紋套筒連接，直接支撐在底板底筋上。集水坑側壁側壁配筋示意圖9. 大體積混凝土測溫考慮到主樓基礎底板混凝土厚度主要為4.2m，最厚處達6.3m，強度等級為C30改2，理論上該處混凝土內部溫度最高，容易產生裂縫，因此應該防止

65、混凝土升溫過高，降低混凝土內外溫差，避免混凝土因為溫度差產生的應力而開裂。9.1 原材料選定及混凝土養護1、選用礦渣硅酸鹽水泥。建議摻加適當比例優質磨細粉煤灰等活性摻合料替代水泥，以減少水泥用量、降低水化熱。2、混凝土中摻加高效緩凝型減水劑，延緩混凝土的初、終凝時間，同時也可以提高泵送混凝土的可泵性，使混凝土的緩凝時間為1012小時，這樣既可改善混凝土的和易性、保水性以及提高混凝土的強度，又可防止混凝土施工過程中出現冷縫，同時，可以降低和延緩水化熱的最高峰值的時間； 3、通過控制原材料溫度，控制混凝土出機溫度，原材料溫度過高時，不應立即用于攪拌混凝土，同時通過縮短混凝土運輸時間和防曬措施來控制

66、澆筑溫度。4、采取覆蓋措施，連續養護14天，并根據混凝土內外溫差的監測情況及時變換覆蓋的層數，以控制混凝土表里溫差在25以內，大氣溫度與混凝土表面溫度在20以內。初步擬用一到兩層薄膜加兩層麻袋覆蓋養護，施工時根據測溫數據再作調整，控制內外溫差的同時應保持混凝土表面經常濕潤。9.2 大體積混凝土熱工計算考慮到核芯筒底板處混凝土厚度最大，且強度等級為C40，理論上該處混凝土內部溫度最高，容易產生溫度裂縫，所以取核芯筒處的混凝土進行熱工計算。根據大體積混凝土施工規范GB50496-200，大體積混凝土結構施工時混凝土澆注體里表面溫差不宜大于25、混凝土澆筑體表面與大氣溫不宜大于20，且澆注體的降溫速

67、率不宜大于2.0/d，即可控制混凝土裂縫的出現。取施工配合比為：水泥330kg，水175kg，礦渣72kg，二級粉煤灰48kg，膨脹劑30kg，碎石1094kg，砂671kg，砂率38.0%，水膠比0.37，膠凝材料總量480kg，緩凝減水劑2.5%，設計容重2420kg。具體數據待進場后再調整。9.2.1 混凝土表面溫度裂縫控制計算大體積混凝土結構施工應該使混凝土中心與表面溫度、表面溫度與大氣溫度之差在允許范圍內，則可控制混凝土裂縫的出現。（1）混凝土的絕熱溫升水泥水化熱引起的混凝土內部實際最高溫度與混凝土的絕熱溫升有關。混凝土的絕熱溫升：Th=WQ（1-e-mt）/（C）式中：Th混凝土的

68、絕熱溫升（）W每立方混凝土的水泥用量（kg/m3），取260kg/m3Q每公斤水泥3、5、7天的水化熱，本工程為P.O42.5水泥，查計算手冊，Q分別為314、334、354kJ/kgC混凝土比熱0.97kJ/(kgK)；混凝土容重2400/m3；t混凝土齡期（天）；m常數，與水泥品種、澆筑時溫度有關，取0.406；e常數，e=2.718自然對數的底；入模溫度取15，得到3天，5天，7天混凝土最高水化熱絕熱升溫溫度為：Th3=24.69+18=42.69，Th5=32.40+18=50.40，Th7=37.23+18=55.23。（2）混凝土的內部最高溫度Tmax(t) =Tp+Th(t)式中

69、T1(t)混凝土t齡期內部最高溫度（）；分別取3、5、7天計算；Tp混凝土澆筑溫度（）,取18；混凝土t齡期的散熱系數，混凝土分層澆筑最大厚度為6.7m，3天，5天，7天分別計算得（3）=0.76，（5）=0.7533，（7）=0.7267；按上式計算，3天，5天，7天的結果為Tmax350.444，Tmax555.966，Tmax758.136。（3）混凝土表面最高溫度（考慮保溫材料的保溫作用之后）本工程混凝土表面保溫層擬采用二層塑料薄膜和三層土工布。=1/()=1/()=3.4389-各種保溫材料的厚度-各種保溫材料的導熱系數-空氣導熱系數，可取23w/(m2.K)則式中Tb(t)-混凝土

70、表面最高溫度（）；Tq大氣的平均溫度（）； H混凝土的計算厚度；h混凝土的虛厚度；h混凝土的實際厚度；T混凝土中心溫度與外界氣溫之差的最大值；混凝土的導熱系數，此處可取 2.33Wmk；k計算折減系數，根據試驗資料可取0.67；混凝土表面保溫層的傳熱系數（W/m2K）；Tb(t)=Tq+4(H- h)hTH2h=k/t=0.672.33/3.4389=0.454H=h+2h=6.7+20.4540=7.608Tb(7)=25+4（7.608 -0.454）0.454(58.136-25)/7.6082=32.44Tb(5) =31.95；Tb(3) =30.71；（4）溫度差中心溫度與表面溫度

71、之差Tmax- Tb=58.14-32.44=25.70混凝土表面溫度與大氣溫度之差Tb- Tq=32.44-25=7.44，小于20故知，滿足防裂要求。（5）混凝土澆筑體表面保溫材料厚度計算=0.5hi（Tb-Tq）K/(Tmax-Tb)i保溫材料導熱系數，麻袋取0.14w/m.k,塑料薄膜取0.06 w/m.k；h混凝土實際厚度；混凝土導熱系數取2.33w/(m.k)；Tb計算得混凝土表面溫度32.44；Tq室外平均氣溫取25；Tmax計算得混凝土最高溫度58.14；K傳熱系數修正值2.0；經計算得=0.12m。采用先鋪設一層薄膜土然后覆蓋一層麻袋，然后再鋪設一層土工布然后覆蓋一層薄膜，再

72、覆蓋一層麻袋。覆蓋總厚度大于0.12m，滿足保溫覆蓋厚度要薄膜求。9.2.2 自約束裂縫控制熱工計算一、計算原理 (依據 ) :澆筑大體積混凝土時，由于水化熱的作用，中心溫度高，與外界接觸的表面溫度低，當混凝土表面受外界氣溫影響急劇冷卻收縮時，外部混凝土質點與混凝土內部各質點之間相互約束，使表面產生拉應力，內部降溫慢受到自約束產生壓應力。則由于溫差產生的最大拉應力和壓應力可由下式計算: 式中t、c分別為混凝土的拉應力和壓應力(N/mm2)； E(t)混凝土的彈性模量(N/mm2)； 混凝土的熱膨脹系數(1/) T1混凝土截面中心與表面之間的溫差()，其中心溫度按下式計算 計算所得中心溫度為：5

73、8.14度 混凝土的泊松比，取0.150.20。由上式計算的t如果小于該齡期內混凝土的抗拉強度值，則不會出現表面裂縫，否則則有可能出現裂縫，同時由上式知采取措施控制溫差T1就有可有效的控制表面裂縫的出現。大體積混凝一般允許溫差宜控制在2025范圍內。二、計算: 取 E0=3.15104N/mm2,=110-5,T1=25.70,=0.15 1) 混凝土在7d齡期的彈性模量,由公式: 計算得: E(7)=1.47104N/mm2；E(5)=1.14104N/mm2；E(3)=0.75104N/mm22) 混凝土的最大拉應力由式: 計算得: t7=2.97N/mm2；t5=2.30N/mm2；t3

74、=1.50N/mm23) 混凝土的最大壓應力由式: 計算得: c7=1.48N/mm2；c5=1.15N/mm2；c3=0.75N/mm2 4) 7d齡期的抗拉強度由式: 計算得: ft(7)=1.12N/mm2；ft(5)=0.99N/mm2；ft(3)= 0.77N/mm2 結論: 因內部溫差引起的拉應力小于該齡期內混凝土的抗拉強度值，所以不會出現表面裂縫。9.2.3 外約束裂縫控制熱工計算 一、計算原理 (依據 ) :大體積混凝土基礎或結構(厚度大于1m)貫穿性或深進的裂縫，主要是由于平均降溫差和收縮差引起過大的溫度收縮應力而造成的。混凝土因外約束引起的溫度（包括收縮）應力（二維時），一

75、般用約束系數法來計算約束應力，按以下簡化公式計算： 式中混凝土的溫度(包括收縮)應力(N/mm2)； E(t)混凝土從澆筑后至計算時的彈性模量(N/mm2)，一般取平均值； 混凝土的線膨脹系數,取1.010-5； T混凝土的最大綜合溫差()絕對值，如為降溫取負值；當大體積混凝土基礎長期裸露在室外，且未回填土時，T值按混凝土水化熱最高溫升值(包括澆筑入模溫度)與當月平均最低溫度之差進行計算；計算結果為負值，則表示降溫，按下式計算: 計算所得，綜合溫差T=-2.56度 T0混凝土的澆筑入模溫度()； T(t)澆筑完一段時間t,混凝土的絕熱溫升值()，按下式計算： 計算所得，絕熱溫升值T(t)=55

76、.23度 Ty(t)混凝土收縮當量溫差()，按下式計算： 計算所得，收縮當量溫差Ty(t)=-2.38度 Th混凝土澆筑完后達到的穩定時的溫度，一般根據歷年氣象資料取當年平均氣溫()； S(t)考慮徐變影響的松弛系數，一般取； R混凝土的外約束系數，當為巖石地基時，R1；當為可滑動墊層時，R0， 一般土地基取； c混凝土的泊松比。二、計算: 取S(t)=0.21，R0.00,=110-5,=0.15。 1) 混凝土7d的彈性模量由式： 計算得: E(7)=1.47104 2) 最大綜合溫差 T=-2.56 3) 基礎混凝土最大降溫收縮應力,由式： 計算得: =0.00N/mm2 4) 不同齡期

77、的抗拉強度由式: 計算得: ft(7)=1.12N/mm2 滿足抗裂條件9.3 混凝土的測溫系統1、測溫系統原理本工程大體積混凝土施工時測溫系統擬采用全數字化電腦測溫監控系統，在現場按測溫點位置布設溫濕度探頭，由每個溫濕度探頭輸出的直接為可聯網數字信號，由線路直接傳輸至辦公室內的電腦上，動態監測整個大體積混凝土水化熱溫度場，以便及時采取措施，保證溫度分布均勻。2、測溫系統布設簡圖組態軟件網絡布線模塊端接器9.4 測溫點的布置根據我司多年的地下室施工經驗，參考規范要求，結合工程實際情況，監測布點按照兼顧均勻布點與重點布點的原則,同時在可能出現較大溫差的部位布置測桿。本工程地下室裙樓承臺厚度主要為

78、1000mm、1200mm、1400mm、1600mm、1850mm、2500mm等；主樓核心筒底板厚度主要為4200mm，最厚處可達6300mm，現場測溫擬在裙樓10001600mm厚承臺分別布置1個測溫點，18502500mm厚承臺分別布置2個測溫點，4200mm厚底板設置4個測溫點， 6300mm厚度處分別設置1個測溫點。測區布置為上點距混凝土表面200mm，下點距底面200mm，中間點取縱向幾何中心。具體測溫點布設如下圖所示：測溫點布置剖面圖1、測溫點平面布置與混凝土澆筑方向平行縱向排列，塔樓核心筒承臺最厚處測溫點在豎向間距約600mm布置9個溫度傳感器；上測點距混凝土澆注體表面、下測

79、點距底面均為50mm，并對保溫層和大氣層中的溫度進行監測。2、測試元件埋入混凝土后要注意保護，以免振搗棒碰壞，外露的線頭用薄膜纏繞包裹，嚴防人為破壞。9.5 技術措施1、混凝土溫度變化是一個平緩的變化過程，在一段時間內溫度不會突變，因此檢測溫度的時間間隔只要小于混凝土每升高一度的時間就可以了，因計算機速度快，就定為每十分鐘記錄一次溫度，為了濾掉在長線傳輸時的二頻干擾，采用了抗干擾的屏敝線,而且每一次記錄的溫度都是幾千次采樣的平均值，有效地濾掉了干擾的波動。2、如果大氣溫度與混凝土表面溫差接近20，自動測溫系統將會發出報警，值班人員將及時通知項目部有關負責人采取必要的保溫等技術措施。3、如果在測

80、溫過程中，排在施工現場上空的測溫線被碰斷，使溫度檢測數據丟失，值班人員將在一小時內重新連接，基本不會破壞測溫曲線的連續性。值班人員也將加強電腦的監控，做到及時發現問題，及時解決。4、施工單位應在澆筑混凝土前的交底會上提醒施工隊伍在施工過程中盡量避開埋在混凝土中和架在施工現場上空的測溫線，以防止出現不必要的麻煩，同時施工單位應提供連續穩定的電源條件，并派兩人配合線路的維修保護等工作，以保證本次測溫的順利進行。10. 質量保證措施10.1 混凝土生產過程中的質量控制（1）配合比的優化設計控制混凝土裂縫，除了必須采取保溫等措施控制混凝土內外溫差外，混凝土材料及配合比的選擇尤為重要。在滿足混凝土強度的

81、情況下，減少水泥的用量可有效降低裂縫的發生。（2）混凝土原材料的保證粗骨料選用540mm連續級配石子，含泥量1%，針狀、片狀顆粒含量15%；細骨料用中粗砂，含泥量1%，配制混凝土，以減少水及水泥用量，降低水化熱。減少混凝土收縮。在混凝土級配中采用雙摻技術，即在混凝土內參加一定量的級磨細粉煤灰和減水劑，進一步改善混凝土的坍落度和粘塑性，滿足可泵要求條件下，減少水泥用量降低水化熱。（3）混凝土的運輸保證a、攪拌車在裝料前應將筒內的積水排干凈再裝料。b、選擇一家備用混凝土攪拌站，保證發生意外情況下混凝土的連續供應。c、攪拌車行走路線應有預備線路，以防止塞車、堵車時間過長，造成混凝土坍落度損失過大。d

82、、運輸過程中，坍落度損失或離析嚴重，當塌落度損失后不能滿足施工要求時，應該加入原水灰比的水泥漿或摻加減水劑進行快速攪拌，攪拌時間應不小于120s；嚴禁直接加水。經補充外加劑或快速攪拌已無法恢復混凝土拌和物的工藝性能時，不得澆筑入模。e、通過試驗，混凝土從出料到現場澆筑完成不宜超過1.5h。（攪拌站出料單上應注明出車時間）如時間過長，經檢測坍落度和擴展度損失過大，須同上條處理。（4）混凝土現場施工過程中的控制現場組織現場組織嚴密，保持道路暢通，車輛調度有方，確保現場混凝土輸送車能滿足輸送泵連續泵送的要求，做到運送混凝土的輸送車到現場及卸料澆筑完成時間不大于1h。現場作業面施工有序，作業面連續澆筑

83、無施工冷縫，混凝土澆筑由西向東后退澆筑，混凝土振搗密實不超振、不漏振，底板積水及時抽排，大面基本無積水。合理安排調度混凝土運輸車輛及混凝土澆筑的人員，防止混凝土運輸車在現場等待時間過長，影響混凝土的質量。入模溫度的控制通過控制混凝土的入模溫度，來控制混凝土內部最高溫度，防止混凝土內部溫度過高產生溫度裂縫。依據混凝土質量控制標準，混凝土的入模溫度不宜超過30。為了降低混凝土的出機溫度和澆筑溫度，降低混凝土出料口的溫度，可采取如下措施：首先對粗骨料灑水降溫，細骨料用彩條布覆蓋防止陽光直射。在生產混凝土時用冰塊降低用水溫度，攪拌時用低溫水對運輸車罐體、泵送管道進行麻袋覆蓋、澆水冷卻等措施。塌落度的控

84、制由于混凝土使用泵送運輸，坍落度要求為120+20mm，底板混凝土初凝時間10小時。現場試驗人員要經常抽測混凝土的坍落度，每班不少于兩次，并作好記錄。如出現異常，及時通知技術部與攪拌站有關人員聯系、處理。現場澆筑混凝土的澆筑厚度應根據所用振搗器的作用深度及混凝土的和易性確定，整體連續澆筑時宜為300500mm。整體分層連續澆筑或推移式連續澆筑，應縮短間歇時間，并在前層混凝土初凝之前將次層混凝土澆筑完畢。層間最長的間歇時間不應大于混凝土的初凝時間。混凝土的初凝時間應通過試驗確定。當層間間隔時間超過混凝土的初凝時間時，層面應按施工縫處理。混凝土澆筑宜從低處開始，沿長邊方向自一端向另一端進行。當混凝

85、土供應量有保證時，亦可多點同時澆筑。振搗棒布置情況：在每個下料口布置一個振搗班組，沿流淌方向每隔5m布置一臺振搗棒，保證混凝土分層振搗到位。混凝土的養護大體積混凝土應進行保溫保濕養護，在每次混凝土澆筑完畢后，除應按普通混凝土進行常規養護外，尚應及時按溫控技術措施的要求進行保溫養護，并應符合下列規定：a、應專人負責保溫養護工作，并應按本規范的有關規定操作，同時應做好測試記錄；b、保濕養護的持續時間不得少于14d，應經常檢查塑料薄膜或養護劑涂層的完整情況，保持混凝土表面濕潤。c、保溫覆蓋層的拆除應分層逐步進行，當混凝土的表面溫度與環境最大溫差小于20時，可全部拆除。d、在混凝土澆筑完畢初凝后，宜立

86、即進行灑水養護工作。e、塑料薄膜、土工布等，可作為保溫材料覆蓋混凝土和模板，當實測結果不滿足溫控指標的要求時，應及時調整保溫養護措施。10.2 質量處理措施 在大雨天氣條件下的處理措施：a、澆混凝土前，應注意收集天氣情況信息，盡量避免在大雨、臺風天氣澆混凝土，并事先準備搭設好防暴雨棚；b、在澆混凝土過程中突然遇到上述惡劣天氣時，首先應將剛澆好的混凝土用塑料布覆蓋，防止雨水沖刷剛澆好的混凝土；c、及時派人將蓋塑料布時在混凝土表面上留下的腳印抹平；d、派專人負責做好混凝土的臨時收頭工作。 突然停電條件下的處理措施：a、首先應用人工將剛澆好的混凝土振搗密實，將混凝土表面抹平，保證已澆搗好的混凝土的質

87、量；b、現場配備一臺應急柴油發電機。 商品混凝土供應不上條件下的處理措施：a、及時與商品混凝土供應單位聯系（必要時派人到商品混凝土供應單位現場蹲點），要求加強供應；b、調整混凝土的澆搗線路，降低澆搗強度；c、利用現場攪拌機，臨時拌制混凝土，防止出現冷接頭。10.3 大體積混凝土施工的應急措施（1）不能連續澆筑的應急措施現場用電：在施工前，由現場施工員、安全員、現場電工、工長對現場施工用線路、用電設備進行檢查，以確保施工用電，施工中配置值班電工隨時對現場用電情況進行管理。輸送泵故障、泵管堵塞：施工前將輸送泵（包括備用泵）進行調試，并在施工中配備專職泵管維護人員現場待命，發生堵管情況迅速進行處理，

88、確保在最短時間內恢復使用，備用輸送泵司機現場待命，如發生輸送泵故障，及時啟用，以確保施工連續進行。混凝土供應不及時：因混凝土預拌單位選擇主站及備用站為同一單位的不同地理位置的分站，其所用原材料差異不大，故在混凝土澆筑之前，與備用站簽訂供應協議，如需要使用相同配合比進行拌制，在混凝土供應中出現攪拌材料短缺或交通問題不能及時供應時，及時通知備用站進行混凝土的供應。（2）天氣突變的應急措施密切關注氣象信息，根據大體積混凝土的施工進度計劃，了解澆筑前后各15天的氣象資料，確保避免大體積混凝土在雨期澆筑。養護期間（尤其是澆筑后7天內）遇天氣大幅降溫、降雨情況，做好混凝土表面保溫措施，配備碘鎢燈、鋼管、塑

89、料布等應急材料。遇大幅降溫天氣時，用碘鎢燈照射混凝土表面，以保證混凝土內外溫差不大于25，避免產生裂縫。遇降雨天氣，用塑料布覆蓋混凝土保溫層，同時，基坑周邊進行24小時不間斷抽排水，以保證降雨不影響混凝土養護。11. 安全保證措施11.1 安全管理基本原則1）必須貫徹預防為主的方針：安全生產的方針是“安全第一，預防為主”。安全第一是從保護生產力的角度和高度，肯定安全在生產活動中的位置和重要性。預防是針對生產特點，有效地控制不安全因素，把事故隱患消滅在萌芽狀態2）堅持動態管理：安全管理涉及到生產活動的各方面，涉及生產的全過程。因此，生產活動中必須堅持全員、全過程、全方位全天氣候的動態管理。11.

90、2 安全管理制度對安全施工實行制度化和規范化的管理，通過執行制度，促進安全管理工作。現場的主要安全管理制度如下：1）安全技術交底制：根據安全措施要求和針對現場實際情況，逐級進行安全技術交底。2）持證上崗制：對特殊工種和操作人員實行持證上崗，嚴禁無證操作。3）安全管理負責制：要有各級安全管理負責制，責任明確，責任到人。項目經理部對每施工階段要分析安全防患重點，以采取必要的對策。4）雨季施工，電器、照明要有防雨罩及相應接地裝置，電氣開關要可靠、安全。5）所有照明電器線路，不得亂拉亂接，要有可靠的安全措施。6）現場值班電工跟蹤作業，隨時隨地解決用電問題。7）施工現場嚴禁吸煙，嚴禁酒后上班。 11.3

91、 安全生產教育通過安全生產教育，提高職工安全自我防護意識，以約束人的不安全行為。1）對工人進行入場“三級”安全教育。2）貫徹國家、地方政府的安全法規及對安全生產的有關規章制度。3）學習有關安全操作規程和安全知識，做到正確使用“三寶”。4）夜間連續施工，一定要教育好職工不得高聲喊叫、吵鬧11.4 安全交底1）混凝土澆筑前必須由專業電工、機修工嚴格檢查使用的機械是否有漏電及機械缺損現象，一旦發現要馬上修理好方可使用。2）使用的電纜要嚴格進行測試是否有漏電現象。3）工人進入施工現場必須戴好安全帽，振搗人員必須戴好眼鏡及絕緣手套以防觸電。4）不準穿拖鞋上班，不準酒后上班。5）不準任何人私自亂接電線，如

92、要接電應由專業電工安接。6）施工現場的臨時用電線必須架空掛設，不準亂拖亂拉。7）因天氣炎熱項目部必須配備好防暑降溫物品，施工時間盡量避開炎熱天氣，可以安排晚間的盡量安排到晚間施工。11.5 文明施工1）現場布置安全生產標語和警示牌，做到無違章。2）確保周圍環境清潔衛生，做到無污水外溢，圍欄外無渣土、無材料、無垃圾堆放。3）在工地大門口各配備一臺高壓水泵，在運土車輛駛出門口之前必須有高壓水槍沖凈汽車輪胎上的泥塊。4）施工垃圾搭設封閉式臨時專用垃圾道或采用容器吊運，嚴禁隨意凌空拋散，垃圾及時清運，經常灑水，減少揚塵。5）水泥等粉細散裝材料，采取室內（或封閉）存放或嚴密遮蓋，卸運時采取有效措施，減少

93、揚塵。6）控制施工產生的污水流向，防止漫沿，并在合理的位置設置沉淀池，經沉淀后排入污水管線，嚴禁流出施工區域，污染環境。7）現場存放油料的庫房進行防滲漏處理，儲存和使用都采取措施，防止跑、冒、滴、漏，污染水體。8）進行強噪聲、大震動作業時，嚴格控制作業時間。必須晝夜連續作業的，采取降噪減震措施，作好周圍群眾工作，并報有關環保單位備案后施工。11.6 特殊天氣施工措施（1）雨天施工技術措施雨天不宜澆筑混凝土，澆筑混凝土前應與氣象部門做好聯系，盡可能避免在大暴雨天內澆搗混凝土。如果澆搗混凝土時下雨，應隨雨量大小，隨時測定砂石含水量，調整配合比。現場應準備足夠的防雨應急材料（如油布、塑料薄膜），在振

94、搗密實的同時鋪設覆蓋材料（如油布、塑料薄膜），盡量避免混凝土遭受雨水沖刷，以保證混凝土質量。做好施工現場的排水和四周的清理工作，防止積水和淤泥。如在施工過程中突遇大暴雨，應及時搭設彩條布進行覆蓋，同時應做好人員配置，加強施工管理力量。（2）炎熱天氣施工技術措施 澆搗混凝土前應與氣部門做好聯系，盡可能避免在高溫、炎熱天氣澆搗混凝土。如需澆筑，采用搭設遮陽降溫棚、灑水、拌冰屑等降低混凝土原材料溫度，混凝土的入模溫度控制在18以下，混凝土澆筑后，及時進行保濕、保溫養護。（3）大風天氣澆筑，在作業面采取擋風措施，并增加混凝土表面的抹壓次數，及時覆蓋塑料薄膜和保溫材料。（4）根據氣候、氣溫情況合理組織內外交叉作業，特別連續澆搗混凝土前應收聽好氣象預報及時與氣象臺聯系，安排好施工生產。工地要有良好的排水系統，備足水泵、薄膜等材料，以防氣候突然變化。