1、哈爾濱市三環路西線跨松花江大橋工程第標段排架式鋼管樁支架施工方案目 錄1、編制目的依據及原則41.1 編制目的41.2 編制依據41.3 編制原則42、工程概況52.1 工程概述52.2主要技術標準52.3工程自然地理特征72.3.1 工程地質72.3.2 氣象、河流72.3.3 橋址區的水文地質條件82.4鋼管樁支架的使用部位8主塔下橫梁8拼裝頂推平臺8過渡孔混凝土梁9江心島引橋連續梁93、施工總體布署93.1施工組織管理機構9、組織機構9、管理體系93.2 主要資源配備103.2.1 勞動力安排113.2.2 主要施工機械設備配備12主要施工材料計劃133.3 施工進度安排144、支架設計

2、及施工154.1支架施工工藝流程154.2支架設計15主塔下橫梁15拼裝頂推平臺18過渡孔混凝土梁22江心島引橋連續梁264.3 鋼管支架施工284.3.1 基礎施工284.3.2 鋼管樁施工304.3.3 貝雷梁施工304.3.4 工25分配梁施工314.3.5 腳手管支架搭設314.4 樁基的承載力實驗324.5 沉降觀測324.6支架拆除324.6.1 支架拆除334.6.2 腳手管支架拆除注意事項335、施工技術質量保證措施345.1技術保證措施345.2原材料進場檢驗355.3螺旋鋼管焊接及安裝技術要求355.4腳手架搭設技術要求356、 冬季施工與水土保持376.1 冬季施工安排3

3、76.2 水土保護377、安全保證措施387.1 安全保證體系387.2 安全目標397.3 安全保證措施397.4 具體安全措施397.4 高空作業安全措施447.5 安全應急救援預案458、質量目標及保證措施458.1 質量目標458.2 質量保證措施459、環境保護措施469.1生態環保措施469.2噪聲防治措施469.3施工期大氣污染防治措施469.4施工期水土保持防治措施469.5施工期水污染防護措施4710、文明施工47附件48一 下橫梁支架計算書49二 拼裝平臺支架計算書57三 過渡孔混凝土梁支架計算書69四 江心島引橋連續梁支架計算書86排架式鋼管樁支架施工方案1、編制目的依據

4、及原則1.1 編制目的明確哈爾濱市三環路西線跨松花江大橋工程南汊主橋主塔下橫梁、主橋頂推拼裝平臺、過渡孔混凝土加勁梁和江心島引橋連續梁排架式鋼管樁支架的工藝流程、操作要點和相應的工藝標準，規范南汊主橋主塔下橫梁、主橋頂推拼裝平臺、過渡孔混凝土加勁梁和江心島引橋連續梁排架式鋼管樁支架施工。1.2 編制依據1、國家、交通部和地方政府的有關政策、法規和條例、規定；2、由業主規定的施工規范、驗收標準。3、建設單位提供的工程設計文件、施工圖紙；4、建設單位、二標項目經理部下達的工程施工安排要點、建設單位要求的工期及質量、環境保護要求；5、國家、行業、地方有關職業健康安全的要求；6、現行的施工定額和工期定

5、額。現行公路施工、材料、機具設備等定額。7、機械設備、各類技術人員配備及施工隊伍能力的基本情況；8、其他相關依據。1.3 編制原則 全面響應和符合施工組織設計的原則嚴格按照哈爾濱市三環路西線跨松花江大橋工程第標段施工組織設計規定的編制范圍、內容、技術要求和規定格式進行編制。遵守施工組織設計中的安全、質量、工期、環保、文明施工等規定。 堅持科學性、先進性、經濟性、合理性與實用性相結合的原則結合工程特點，采用先進的施工技術，采用科學的組織方法，合理地安排施工順序、優化施工方案。做好勞動力、物資、機械的合理配置，推廣“四新”技術，采用國內外可靠、先進的施工方法和施工工藝，力求施工方案的適用性、先進性

6、相結合，做到施工方案科學合理、技術先進，確保實現設計目標。 保證工期的原則本標段工期緊，下橫梁支架從2010年9月開始施工,完成時間為2010年9月下旬； 過渡孔混凝土梁支架從2010年8月開始施工,完成時間為2010年10月上旬；江心島引橋連續梁支架從2010年9月開始打樁施工,基礎處理完成時間為2010年10月中旬，地面以上部分2011年3月開始施工，完成時間為2011年4月中旬。主塔下橫梁、主橋頂推拼裝平臺、過渡孔混凝土梁和江心島引橋連續梁排架式鋼管樁支架，質量標準高，必須保證足夠的技術裝備和人員投入，采用機械化施工，合理安排施工工序，合理安排人員、材料和機械設備，優化資源配置。充分考慮

7、氣候、季節及交叉施工作業對工期的影響，采取相應措施，以一流管理，確保工期。2、工程概況2.1 工程概述哈爾濱市三環路西線跨松花江大橋工程起點為松北區三環路與鄭州街相交處（K0+420），終點位于群力區三環路。西線跨松花江大橋大致為南北走向，橋位距離西四環松花江大橋以東約2km，走向大致與其平行。路線北起三環路與鄭州街相交處（K0+420），南下至金星畜牧廠，該段路線為地面道路；路線繼續南下跨越北側防洪大堤（K2+340）和南側群力防洪大堤（K7+845），其中跨越松花江航道（K4+815），橋梁在松花江兩側及江心島的漫灘上設墩。路線跨越大堤后于樁號K8+283處和三環路高架橋銜接。本項目工程范

8、圍為K1+150K8+283，其中K1+819K8+283部分為橋梁工程，長度為6464米，其他部分為接線道路工程，約669米。我局承建其中第二標段，內容包括江心島至江南灘涂的主橋標段（P48- P82），長1723米。結構體系主橋為自錨式懸索橋；引橋為預應力混凝土現澆連續箱梁及預應力混凝土簡支小箱梁轉連續梁。二標段橋梁跨徑組合為：1740m預應力混凝土簡支轉連續箱梁+641.167m預應力混凝土連續箱梁(46m+108m+248m+108m+46m)五跨雙塔鋼-混凝土組合梁自錨式懸索橋640m預應力混凝土簡支轉連續箱梁，全長1723m。其中主橋為五跨雙塔鋼-混凝土組合梁自錨式懸索橋，跨徑組合

9、46m+108m+248m+108m+46m，全長556m。主跨主纜垂跨比為1/5。2.2主要技術標準 (1)、道路等級：城市快速路。(2)、設計車速：80km/h。(3)、車道寬度八車道：(3.75m23.5m2)229m，路緣帶寬度取用0.5m，半幅機動車道寬度15.5m。(4)、人行道寬度：全橋單側人行道寬度2m(含欄桿)。(5)、荷載標準：公路I級；路面結構計算荷載：BZZ-100型標準車；人群荷載：3kPa。(6)、線形設計標準表2.2-1 主要線形標準一覽表內 容單位指 標計算行車速度km/h80圓曲線不設超高最小半徑m1000平曲線最小長度m140緩和曲線最小長度m70機動車最大

10、縱向坡度%4凸型豎曲線極限最小半徑m3000凸型豎曲線一般最小半徑m4500凹型豎曲線極限最小半徑m1800凹型豎曲線一般最小半徑m2700豎曲線最小長度m70(7)、凈空高度：主線機動車道：5.0m人行道：2.5m防洪堤：4.5m(8)、航道標準表2.2-2 通航水位及通航凈空標準匯總表項 目標 準航道等級內河級設計通航最高水位(m)120.30設計通航最低水位(m)113.10凈空高度H（m）10凈空寬度B（m）190(9)、抗震設防標準：地震動峰值加速度0.05g(基本烈度6度)，南汊主橋抗震設防類別A類，引橋抗震設防類別B類。(10)、松花江大橋堤頂標高采用124.19m。(11)、設

11、計洪水頻率：路基采用1/100；橋涵采用1/300，設計洪水位122.39m。(12)、環境類別：II類。(13)、橋梁結構安全等級：一級。(14)、橋梁設計基準期100年。2.3工程自然地理特征2.3.1 工程地質標段起至樁號：K3+610K5+333，全長1723m，起點位于松花江南岸群力防洪大堤里側，終點與主橋相接，沿線分布有防洪大堤、農田、水塘、水泡子，地勢低洼，地形起伏變化較大，地面標高在大連高程系114.67121.81米之間。橋位區場地地貌單元屬松花江低漫灘，由第四系全新統低河漫灘堆積物及現代河床堆積物組成。地層結構特點為典型松花江漫灘相地貌單元特征，地基土分布不均勻，性質變化較

12、大，上部第四系地層具有23個明顯沉積輪回特征，即從上到下沉積物顆粒由細到粗分布。表層由雜填土、耕土組成，上部地基土主要由粉細砂組成，中間主要由中礫砂夾厚薄不均的粘性土組成，下部為白堊紀粉砂質泥巖、泥質粉砂巖，地質條件較差。本標段沿線場地抗震設防烈度為6度。設計基本地震加速度為0.05g，設計地震分組為第一組，設計特征周期值為0.45s。 氣象、河流(1)、氣象哈爾濱市位于我國東北邊陲、黑龍江省的西南部，東經12615-12730,北緯4520-4620哈爾濱市地處松花江中游和濱洲、濱綏等五條鐵路干線交匯處，屬中溫帶大陸性季風氣候，冬季漫長寒冷干燥，夏季短暫溫熱多雨，春季多風，秋季涼爽。全年平均

13、氣溫3.5，一月最冷，七、八月最熱；歷史最高氣溫41，最低氣溫-41.4。全年無霜期150天左右，結凍期190天左右。年平均降雨量530mm，多集中在七、八兩個月。季節性凍土發育，每年十月末開始結凍，至翌年三月中旬開始融化，六月初化透，最大凍結深度1.98米。(2)、河流松花江是哈爾濱市區內主干河流，自西南向東北流經市區北部，河道蜿蜒曲折，邊灘及江心洲發育。河床寬293-100m，水深3.8-6.00m。歷史最高水位120.89米，二十五年一遇洪水位119.50米，警戒水位為11810米。年徑流量153-755.5億立方米，最大流量12200m3/s，最大流速為1.99米/秒，最小流速為0.5

14、36米秒，輸砂量152-1150萬噸，最大冰厚1.25米，每年十二月至翌年三月可通行汽車。其支流何家溝、馬家溝、阿什河自西向東一字排開，南源北流。其中阿什河是主要支流，河道曲折。松花江歷年最高水位多出現在八九月份的降雨集中期，歷年最低水位一般出現在降水較少的14月份。2.3.3 橋址區的水文地質條件場地地下水及含水地層的滲透性評價根據勘探揭示的地層結構，勘探深度內場地地下水可分為地表水、孔隙潛水。 地表水 在水塘、水泡地等零星分布，水量豐富，地表水接受大氣降水補給，其水量具明顯季節性變化，雨季水豐，旱季少水。 地下水橋址區地下水類型為第四系孔隙潛水。勘察時初見水位：0.0-8.30m(大連高程

15、系114.54-116.12m)，穩定水位：0.0-7.20m(大連高程系113.51-115.52m)，地層富水性好，水質較好，水量季節性變化較大，水位隨地形變化較大。含水層由第四系全新統粉細砂、中砂、粗礫砂及第四系下更新統東深井組粗礫砂、角礫等組成。含水層厚度較穩定，為3540米，局部達45米。2.4鋼管樁支架的使用部位2.4.1主塔下橫梁南汊主橋主塔的主要承重結構為鋼筋混凝土H式結構，塔高80.5米，塔柱為箱型，主塔下設一道下橫梁。下橫梁為預應力混凝土結構，空心矩形截面，支座處設置橫隔墻。下橫梁長36.6米，寬5.6米，塔柱根部高7米，跨中高4米，箱體壁厚80cm，頂底板厚60cm。采用

16、鋼管樁少支架法施工。拼裝頂推平臺主橋為五跨雙塔鋼-混凝土組合梁自錨式懸索橋，跨徑組合46m+108m+248m+108m+46m，全長556m。主跨主攬垂跨比1/5。主跨及邊跨主梁為鋼-混凝土組合梁。組合梁由兩根鋼主系梁、橫梁和小縱梁組成的鋼橋面系與混凝土橋面板形成整體組合截面。主橋鋼梁與地面存在20米高程差，鋼梁采用鋼管樁支架法拼裝頂推。2.4.3過渡孔混凝土梁過渡孔混凝土梁為變截面預應力混凝土連續箱梁，跨徑組合46m+21m。橋梁橫向全寬37m，雙向共八車道。橋面橫向分上下分幅行布置，兩幅橋凈距1.0m。單幅橋橫向布置為：2.0m（人行道）+15.5m（車行道與路緣帶）+0.5m（防撞墻）

17、=18.0m，車行道橫坡1.5%。采用排架式少支架方法施工。江心島引橋連續梁江心島引橋K4+290-K4+537為變寬度現澆預應力混凝土連續箱梁，箱梁寬度從18米漸變到33米。采用排架式少支架方法施工。3、施工總體布署3.1施工組織管理機構3.1.1、組織機構三環西橋二標項目經理部實行項目經理負責制，由項目經理負責整個實施過程中的全面管理工作。項目總工主管實施過程中的全面技術工作及對外的技術聯絡工作。由工程部、勞安部、質檢部和工地試驗室嚴格控制工程質量，為更進一步保障每一道工序的施工，在每個施工班組設專職質量監督員，用以監控施工質量。三環西橋現場作業共設置工長6名；技術主管4名，技術員8名。現

18、場施工時共配五大作業班組：支架組、鋼筋組、加工組、模板組、拼裝頂推組。支架組主要負責輔助結構的搭設，主要包括現澆支架及拼裝頂推支架等的施工；鋼筋組主要負責現場鋼筋加工及安裝施工；加工組主要由鋼結構廠家組成，負責鋼結構加工及現場焊接施工；模板組主要負責各類模板的安裝支設；拼裝頂推組主要負責鋼結構拼裝頂推施工。同時后方各個部門全力配合前場工段作業施工。其組織機構圖見圖3.1-1。3.1.2、管理體系本項目采用“過程方法”建立、監視、測量、改進管理體系。過程包括“管理職責、資源管理、施工項目實現、測量分析和改進”有關過程，并按我局管理體系圖(見圖4.2-2)進行項目施工，實現對每個施工過程進行周密策

19、劃，對每個工序活動所產生的環境因素和職業安全健康風險因素進行識別，制定預防措施。各作業班組試驗室(姜小華)測量隊(彭春華)工程部（余 勇）財務部(蔣巍)質檢部(周智忠)辦公室(李 波)船機部(賀太金)物資部(劉 川)項目經理(王永東)總工(王勝利)常務副經理（陳林）書記（李文武）副經理（袁竹、陳良）常務副總工 (詹光善)勞安部(宋應天)合約部(于 海)圖3.1-1 工程管理組織機構圖圖3.1-2 管理體系圖3.2 主要資源配備3.2.1 勞動力安排主要施工管理人員配置情況見表3.2-1。表3.2-1 主要施工管理人員配置一覽表序號職位或工種人數1項目副經理22項目副總工33技術主管44技術員8

20、5質檢負責人16質檢員37試驗員38安全員39測量主管210測量員411物資管理員212物資采購員213設備管理員214工長6本工程支架施工主要配備以下各工種：機械司機、焊工、架子工、起重工、修理工、電工、吊裝工、試驗工、測量工、普工等。勞動力安排見下表表3.2-2 下橫梁支架施工勞動力配置表（單跨）序號工種人數序號工種人數1機械司機66架子工202焊工167吊裝工83電工28修理工14起重工49試驗工25測量工410普工18表3.2-3 頂推平臺支架施工勞動力配置表（單跨）序號工種人數序號工種人數1機械司機66架子工/2焊工167吊裝工83電工28修理工14起重工49試驗工25測量工410普

21、工10表3.2-4 過渡孔混凝土梁支架施工勞動力配置表（單跨）序號工種人數序號工種人數1機械司機106架子工302焊工407吊裝工163電工48修理工44起重工89試驗工55測量工410普工20表3.4-4 江心島引橋連續梁勞動力配置表（半幅）序號工種人數序號工種人數1機械司機206架子工602焊工607吊裝工243電工48修理工44起重工129試驗工55測量工610普工303.2.2 主要施工機械設備配備主要施工機械設備配備見下表。表3.2-5 主要施工機械設備配置表序號機械設備名稱規格及型號數量（臺）額定功率/生產能力進場時間1振動液壓錘1120KW已進場2振動液壓錘290KW已進場3履帶

22、吊QUY50450t已進場4汽車吊25t225t已進場5發電機400KW2400KW已進場6電焊機500A3026KW已進場7塔吊50t.m47月20日3.2.3主要施工材料計劃主要施工材料計劃見下表。下橫梁支架主要施工材料一覽表（單跨）項目規格單位合計重量鋼管樁鋼管立柱8208t9.976鋼管立柱6306t13.81平聯鋼管4006t10.028型鋼支架及貝雷梁工56橫梁工56t11.872貝雷梁15003000片132工25分配梁工25t18.865限位型鋼槽鋼8t4.31 異型支架型鋼工25t1.524橫向分配梁工12.6t5.453異型支架槽鋼10t0.435側向背帶14tU型卡124

23、00個186腳手架及模板方木1010m3359竹膠板t=0.015m1001腳手管483.5m4208頂托600個12222十字扣件48*3.5個4704旋轉扣件48*3.5個1520頂推拼裝平臺支架主要施工材料一覽表材料名稱規格數量(Kg)鋼管立柱D800*6mm406993鋼管聯系D600*6mm35947鋼管聯系D400*6mm47406斜桿聯系22572533主縱梁2I5638015樁頂蓋板D1100*16mm2142過渡孔混凝土梁支架主要施工材料一覽表（單跨）項目規格單位合計重量鋼管樁鋼管立柱8008t575.00 封板20mmt15.07 井字架16mmt8.07 加勁板10mmt

24、0.90 鋼管橫聯4006t99.00 型鋼支架及貝雷梁卸荷型鋼工45t10.46 卸荷型鋼連接鋼板10mmt4.06 工56橫梁工56t93.28 鋼板（工56橫梁）10mmt2.18 貝雷梁t266.40 工25分配梁工25t149.27 限位型鋼槽鋼8t4.31 墩頂連接型鋼工25t3.20 墩頂連接型鋼槽鋼40t3.30 腳手架碗扣立桿300根3334碗扣立桿1200根2564碗扣立桿1800根1484碗扣立桿2400根2202碗扣橫桿300根3168碗扣橫桿600根16136碗扣橫桿900根6756頂托600個12222十字扣件48*3.5個12524旋轉扣件48*3.5個5971腳

25、手管48*3.5米131053.3 施工進度安排下橫梁支架計劃施工時間為2010年7月20日2010年10月10日，作業時間81天。北過渡孔混凝土梁計劃施工時間為2010年7月20日2010年10月20日，作業時間90天。南過渡孔混凝土梁計劃施工時間為2010年8月1日2010年10月20日，作業時間80天。江心島引橋連續梁計劃施工時間為2010年9月20日2011年8月20日，作業時間180天。拼裝平臺水上臨時墩施工:2010年8月30日至2010年10月17日。臨時墩拆除：2011年6月15日至2011年8月30日。4、支架設計及施工支架及基礎設計材料準備樁位放樣鋼管樁施打鋼管樁接長鋼管樁

26、封頂鋼管樁平聯斜撐焊接設備準備4.1支架施工工藝流程4.2支架設計4.2.1主塔下橫梁南汊主橋主塔的主要承重結構為鋼筋混凝土H式結構，塔高80.5米，塔柱為箱型，主塔下設一道下橫梁。下橫梁為預應力混凝土結構，空心矩形截面，支座處設置橫隔墻。下橫梁長36.6米，寬5.6米，塔柱根部高7米，跨中高4米，箱體壁厚80cm，頂底板厚60cm。圖4.2-1下橫梁構造圖4.2.1.1下橫梁支架設計根據下橫梁結構形式，下橫梁支架采用排架式鋼管樁支架，順橋向布置2排，每排7根，共14根鋼管立柱，高約16米，其中第2、6排立柱采用8208鋼管，其他均采用6306鋼管。立柱沿高度方向設置兩道平聯，平聯采用420*

27、6mm鋼管焊接，焊接前先計算螺旋管相貫線，根據相貫線在螺旋管上放樣切割，平聯焊接一端采用直接焊接，另一端采用哈佛接頭連接焊接。樁頂采用16mm鋼板作為樁帽，與鋼管立柱之間用12mm加勁板連接。支架結構形式及布置方式見圖4.2-2下橫梁支架布置圖，圖4.2-3下橫梁支架橫斷面布置圖。圖4.2-2下橫梁支架布置圖圖4.2-3下橫梁支架橫斷面布置圖樁頂上方放置雙肢工56橫梁，在第2、6排樁頂為三肢工56橫梁。工56橫梁上擱置貝雷梁，貝雷梁在腹板下橫向方間距3*45cm，底板下方為2*90cm，貝雷梁與工56橫梁用限位器固定。貝雷梁上鋪工25橫向分配梁，間距60cm，工25分配梁與貝雷梁采用U型螺栓連

28、接。支架固定方式見圖4.2-3下橫梁支架限位裝置布置圖。圖4.2-3下橫梁支架限位裝置布置圖下橫梁位于承臺上方，鋼管立柱采用在承臺上埋設預埋件，主管全部支承承臺預埋件上。由于下橫梁底板為圓弧曲線，因此在分配梁上方搭設腳手管支架調節標高，支架立桿橫向間距60cm，腹板處加密為30cm，縱向間距60cm，橫桿步距60cm,立柱頂部采用頂撐螺桿調節梁底模板標高。立桿支承在工25橫向分配梁上，底部采用底托調節高度，初設高度10cm,調節高度不大于15cm,管頂采用頂托調節梁頂標高，調節高度不大于20cm。腳手管底部設縱橫向掃地桿，頂部自由端采用扣件鋼管縱橫連接，保證桿端自由長度不大于20cm。腳手管支

29、架縱橋向設4層剪刀撐，橫橋向每5排立桿設一層剪刀撐，剪刀撐搭設角度在45-60之間。上部模板系統采用15mm竹膠板，竹膠板下方鋪設10*10cm方木，間距30cm，腹板處加密為20cm，方木下方為工12型鋼支設于頂撐螺桿上方。4.2.1.2下橫梁支架驗算下橫梁支架驗算見下橫梁支架設計計算書。4.2.2拼裝頂推平臺主橋為五跨雙塔鋼-混凝土組合梁自錨式懸索橋，跨徑組合46m+108m+248m+108m+46m，全長556m。主跨主纜垂跨比1/5。主橋布置圖見 圖4.2 -3、圖4.2-4。圖4.2-2 主橋總體布置立面圖圖4.2-4 主橋鋼梁布置平面圖主跨及邊跨主梁為鋼-混凝土組合梁。組合梁由兩

30、根鋼主系梁、橫梁和小縱梁組成的鋼橋面系與混凝土橋面板形成整體組合截面。鋼加勁梁采用縱、橫梁體系，主梁寬度40m。2根箱形縱系梁，梁高3.2m，寬2.1m。2根主系梁之間縱向設置橫梁，間距4m，為工字形截面；橫梁分為主橫梁和副橫梁，主橫梁為吊索橫梁，在縱系梁外挑；主系梁之間設置三道小縱梁。鋼梁斷面形式如下圖所示：圖4.2-5 主梁斷面圖 拼裝頂推支架設計鋼主梁長度為422m，采用多點連續頂推施工，根據施工需要，需搭設拼裝頂推支架平臺。根據主梁節段劃分長度，在后場北岸72錨墩至73主塔之間設置PD0PD34個墩作為鋼結構拼裝平臺。鋼梁頂推施工全橋共設置6排臨時頂推墩PD5PD11，臨時墩均在水中，

31、臨時墩布置見圖4. 2-6。水上臨時墩跨徑為43m，中間設置臨時通航孔，臨時通航孔凈距70m。圖4.2-6 臨時支墩布置圖拼裝平臺為綴板格構柱結構，主肢采用4根80010mm鋼管樁，間距3x3m，入土深度20m，綴板為D600x6鋼管，間距8m，頂部鋪設型鋼形成拼裝平臺。水上臨時墩為綴條格構柱結構，主肢采用80010mm鋼管樁，間距3x3m，入土深度25m，水平綴條為D400x6鋼管，間距4m，斜綴條為225型鋼，綴板為D600x6鋼管，間距8m。為保證結構安全，在臨時通航孔兩側頂推墩上下游均設置防撞墩，防止施工時過往船舶直接撞擊頂推墩。同時，由于頂推施工將經歷一個冬季施工，松花江在春季融冰時

32、易發生冰棱撞擊，因此水中各臨時墩上游側均需設置防冰棱撞擊墩，防冰棱撞擊墩采用8008mm鋼管樁施沉，內部灌砂以增加剛度。圖4.2-7 拼裝頂推墩結構圖 4.2.2.2拼裝頂推支架平臺計算拼裝平臺設計計算見拼裝頂推支架平臺設計計算書過渡孔混凝土梁過渡孔混凝土梁為變截面預應力混凝土連續箱梁，跨徑組合46m+21m。橋梁橫向全寬37m，雙向共八車道。橋面橫向分上下分幅行布置，兩幅橋凈距1.0m。單幅橋橫向布置為：2.0m（人行道）+15.5m（車行道與路緣帶）+0.5m（防撞墻）=18.0m，車行道橫坡1.5%。本梁段橫截面和立面示意圖如下：圖4.2-8過渡孔混凝土梁構造圖梁體為變截面現澆預應力混凝

33、土連續箱梁，支點梁高4.58m，高跨比1/16.8；跨中梁高2.3m，高跨比1/27.8。梁高采用折線變化。單幅箱梁頂寬18m，底寬9.8m，采用斜腹板單箱雙室斷面，翼緣板懸臂長度3.5m。箱梁頂板厚度28cm，底板厚度2660cm，邊腹板厚度4565cm，中腹板厚度4065cm。在錨墩處設一道大橫梁，寬3m；邊支點處橫隔墻厚度2m。梁體斷面如下圖所示。圖4.2-9 梁體橫斷面圖4-4圖4.2-10 梁體橫斷面圖7-74.2.3.1過渡孔混凝土梁支架設計本梁段采用排架式鋼管樁支架。根據地形條件，排架基礎為820*8mm螺旋鋼管樁基礎，地面以上采用820*8mm螺旋鋼管樁直接接長至樁頂，鋼管樁平

34、聯及斜撐采用420*6mm螺旋管。樁帽上放置工雙拼36卸荷塊，卸荷塊上安放雙拼工56主橫梁，主橫梁上安裝貝雷片主縱梁，主縱梁上鋪設工25分配梁。過渡孔混凝土梁引橋端等截面梁段梁體底板方木直接鋪在工25上，其余梁段梁體底板和梁體翼緣板下設腳手支架，支承方木鋪設在腳手架頂部頂托上。其中引橋端變梁高段至主橋端鋼混結合段梁底采用縱向槽10槽鋼次縱梁，槽10次縱梁上鋪橫向10*10cm方木，方木上方為1.5cm竹膠板。圖4.2-11過渡孔混凝土梁支架布置圖圖4.2-12過渡孔混凝土梁鋼管支架斷面圖一圖4.2-13過渡孔混凝土梁鋼管支架斷面圖二過渡孔混凝土梁鋼管樁支架高25m，共3層平聯，平聯間距8m，采

35、用420*6mm螺旋管焊接。焊接前先計算螺旋管相貫線，根據相貫線在螺旋管上放樣切割，平聯焊接一端采用直接焊接，另一端采用哈佛接頭連接焊接。為增強整個支架的橫向穩定性，單排支架設置3道斜撐，斜撐采用420*6mm螺旋管焊接，連接方式與平聯相同。鋼管立柱采用鋼管樁直接打入土中，打入深度根據荷載計算確定。支架限位裝置的設置方式與下橫梁相同。過渡孔混凝土梁為變截面梁，在梁底和翼緣下方采用腳手支架支承。腳手架采用碗扣式腳手架和扣件式腳手架配合使用的方式。支架立桿縱向間距60cm，橫向間距60cm,箱梁腹板底及實心混凝土底橫向間距30cm，橫桿步距60cm。立桿支承在工25橫向分配梁上，底部采用底托調節高

36、度，初設高度10cm,調節高度不大于15cm,管頂采用頂托調節梁頂標高，調節高度不大于20cm。腳手管底部設縱橫向掃地桿，頂部自由端采用扣件鋼管縱橫連接，保證桿端自由長度不大于20cm。翼緣板下腳手管支架縱橋向設2層剪刀撐，底板下腳手管支架縱橋向設6層剪刀撐，橫橋向每5排立桿設一層剪刀撐，剪刀撐搭設角度在45-60之間。上部模板系統采用15mm竹膠板，竹膠板下方鋪設10*10cm方木，間距40cm，腹板底及錨固區梁段底加密為20cm，方木下方為槽10型鋼支設于頂撐螺桿上方。4.2.3.2過渡孔混凝土梁支架計算過渡孔混凝土梁支架設計計算見過渡孔混凝土梁支架設計計算書4.2.4江心島引橋連續梁江心

37、島引橋K4+290-K4+537為變寬度現澆預應力混凝土連續箱梁，箱梁寬度從18米漸變到33米。梁高均為2.3m，為單箱4（3）室結構，腹板厚65cm，底板厚50cm，頂板厚30cm，翼緣板寬3.5m。箱梁構造如圖所示。圖4.2-15變寬梁構造圖4.2.4.1江心島引橋連續梁支架設計本梁段采用排架式鋼管樁支架。根據地形條件，排架基礎為820*8mm螺旋鋼管樁基礎，地面以上采用820*8mm螺旋鋼管樁直接接長至樁頂，鋼管樁平聯及斜撐采用420*6mm螺旋管。樁帽上放置工雙拼36卸荷塊，卸荷塊上安放雙拼工56主橫梁，主橫梁上安裝貝雷片主縱梁，主縱梁上鋪設工25分配梁。支架限位裝置的設置方式與下橫梁

38、相同。圖4.2-16江心島引橋連續梁立面布置圖圖4.2-17江心島引橋連續梁立面布置圖江心島引橋連續梁為等截面梁，在翼緣下方采用腳手支架支承。腳手架采用碗扣式腳手架和扣件式腳手架配合使用的方式。支架立桿縱向間距60cm，橫向間距60cm,橫桿步距60cm。立桿支承在工25橫向分配梁上，底部采用底托調節高度，初設高度10cm,調節高度不大于15cm,管頂采用頂托調節梁頂標高，調節高度不大于20cm。腳手管底部設縱橫向掃地桿，頂部自由端采用扣件鋼管縱橫連接，保證桿端自由長度不大于20cm。翼緣板下腳手管支架縱橋向設2層剪刀撐，橫橋向每5排立桿設一層剪刀撐，剪刀撐搭設角度在45-60之間。上部模板系

39、統采用15mm竹膠板，竹膠板下方鋪設10*10cm方木，間距40cm，腹板底處加密為20cm，方木下方為槽10型鋼支設于頂撐螺桿上方。4.2.4.2江心島引橋連續梁支架計算江心島引橋連續梁支架設計見江心島引橋連續梁支架設計計算書。4.3 鋼管支架施工4.3.1 基礎施工鋼管樁支架基礎分為陸上基礎和水中基礎，箱梁支架基礎為陸上打入樁，拼裝頂推支架平臺部分為水上打樁，下橫梁鋼管樁支架直接支承在承臺預埋鋼管樁預埋件上。陸上鋼管樁基礎施工首先根據樁位布置圖，測量放樣確定鋼管樁的平面位置，放樣后用短鋼筋標記鋼管樁中心點，以鋼筋標記為圓心畫圓確定鋼管樁邊線。打樁采用50t履帶吊配合120振動錘振沉。由于鋼

40、管樁入土較深，一次性難以振沉到位，需進行接樁處理。鋼管樁入土深度按設計深度控制，預先在鋼管樁上做好標記。打樁過程中使用兩臺經緯儀對鋼管樁垂直度十字交叉觀測，嚴格控制鋼管樁的垂直度。鋼管支架接長采用焊接，焊接接頭要求采用坡口熔透焊。在焊接斷面用鋼板加強，鋼板沿螺旋管壁平均布置。對接鋼管錯臺應小于3mm。圖4.3-1 接樁構造圖水中6排臨時墩（PD2PD7）位于主跨深水區，且處于通航孔處，擬采用50噸履帶吊上駁船沉放鋼管樁。施工前與航道海事等相關部門辦理手續，選用一艘530噸駁船，駁船駛入施工現場拋錨定位，50t履帶吊置于駁船上，吊振動錘振沉鋼管樁。水上施打鋼管樁如圖4.2-11。圖4.3-2 水

41、上鋼管樁施打示意圖水上臨時墩從北往南施工，施工順序為從北到南依次施工工，由于松花江白天封航，夜間封航，因此臨時墩白天施工，夜間船舶收錨靠港停泊，減少對水上通航的影響施工時駁船緊靠于臨時墩旁，拋錨定位后，從上游往下游逐根振沉鋼管樁，焊接平聯及斜撐，完成臨時墩施工。下橫梁支架承重鋼管立柱支設于主墩承臺上，施工時在承臺上埋設柱腳預埋件，將承重鋼管樁與預埋件焊接，搭設下橫梁支架。柱腳埋件錨板采用Q235鋼板加工，為直徑1200mm圓形鋼板，中間挖空直徑400mm的圓孔，鋼板厚板為20mm，每塊錨板下方設16根長度500mm錨筋，錨筋采用25螺紋鋼加工，與錨板之間采用塞孔焊。承重鋼管樁與埋件用肋板焊接，

42、肋板采用12mm鋼板加工，尺寸為200400mm。柱腳預埋件如圖4.3-3所示。圖4.3-3 柱腳預埋件圖4.3.2 鋼管樁施工鋼管樁支架基礎打樁完成后，由測量人員在露出地面樁身上劃出標高線，根據樁頂標高反算需接長鋼管長度，防止鋼管樁樁頂標高超高。接長部鋼管在地面焊接，焊接時應注意對接鋼管的平直度，平直度誤差需滿足排架鋼管樁垂直度誤差。支架鋼管樁及平聯、斜撐焊接完成后，測量測出鋼管樁樁帽標高，將高出的部分割除，安裝樁帽鋼板。樁帽鋼板與鋼管樁焊接，周圍焊接肋板加強。樁帽要求水平，相鄰樁帽高差不大于2mm。墩頂承重梁為雙肢（三肢）工56型鋼，每組型鋼中間焊勁板加強。順橋向安置于樁帽中心上，與樁頂鋼

43、板焊接。圖4.3-4 樁頂構造圖4.3.3 貝雷梁施工工56橫梁安裝完畢，經測量放點后即可安裝貝雷片主縱梁。貝雷片主縱梁布置根據梁體混凝土重量和施工荷載確定，間距450-900不等，貝雷片及連接片布置見詳圖。貝雷片安裝時按照兩片一聯或三片一聯在地面拼裝，拼裝成節段后吊裝至主橫梁上，節段長度的選擇根據該吊裝位置起重設備的吊裝能力和主橫梁間距決定。貝雷片拼裝及安裝過程中注意加強臨時支撐以防止側倒。貝雷片的主節點或次節點根據設計位置，必須落在主橫梁上，橫向位置按測量放點準確就位，以保證貝雷片與橋軸線平行。為了提高貝雷梁的穩定性，貝雷梁之間用橫向連接片相互連接，并用槽8型鋼將貝雷片限位在工56主橫梁上

44、。4.3.4 工25分配梁施工貝雷片安裝完成后，由測量放點，在貝雷片上確定工25分配梁的起始鋪設點。工25分配梁的鋪設主要控制橫向寬度、縱向間距和垂直橋軸線三個要素，橫向寬度主要保證分配梁上腳手架搭設寬度，縱向間距主要保證碗扣腳手架搭設橫桿間距，防止立桿落空。I25與貝雷梁間采用16“U”型螺拴固定，每個節點1套螺栓。4.3.5 腳手管支架搭設分配梁安裝完后，開始腳手管支架搭設。腳手管選用48*3.5mm鋼管，搭設前測量放樣出每排立柱的位置，立桿搭設于I25分配梁上，并焊接鋼筋進行限位，防止立柱跑出I25分配梁上。大小橫桿及斜撐按要求搭設，并檢查扣件是否擰緊。立桿頂部設置頂撐螺桿，便于標高調節

45、。支架搭設完成后，即可進行模板系統施工。4.3.5.1腳手管支架基礎施工腳手架底部采用底托調節標高，在安裝底托前，先對工字鋼間距進行調整，調整合格后采用直徑12鋼筋將工字鋼分配梁頂部連接，防止工字鋼分配梁傾覆。通過測量放樣確定腳手支架平面位置，安裝底托，底托初設高度10cm,采用帶線的方式將底托標高調至統一高度，調整結束開始腳手架 搭設。4.3.5.2腳手管支架搭設1、搭設順序：擺放掃地桿逐根樹立桿，并與掃地桿扣緊設置第一步大橫桿設置第二步大橫桿設置第三、四步大橫桿接立桿設置第五步大橫桿設置剪刀撐。2、立桿搭設安全技術要求：立桿采用“一”字型扣件對接，立桿對接扣件應交錯設置，兩根相鄰立桿的接頭

46、不應設置在同一步距內。立桿垂直偏差不大于架高的1/200。3、大橫桿搭設安全技術要求：單排腳手架大橫桿必須設在立桿的內側，其長度不小于三跨，接頭采用對接扣件連接，接頭扣件應交叉設置，兩根相鄰縱向水平桿的接頭不準設置在同步或同跨內。橫向水平桿偏差不大于30mm。4、剪刀撐設置安全技術要求： 必須在外側立面兩端各設置一道剪刀撐，中間每隔7米設一組剪刀撐。 剪刀撐斜桿的接長必須采用搭接，搭接長度不小于1m，每道剪刀撐跨越立桿的根數5根、4跨，斜桿與地面的傾角60。 剪刀撐斜桿應用旋轉扣件固定在立桿上。4.3.5.3腳手板及人行道鋪設木腳手板（4m長）應設置在三根橫向水平桿上。腳手板的鋪設可采用對接平

47、鋪，亦可采用搭接鋪設。腳手板對接平鋪時，接頭處必須設兩根橫向水平桿，腳手板外伸長應取130150mm，兩塊腳手板外伸長度的和不應大于300mm；腳手板搭接鋪設時，接頭必須支在橫向水平桿上，搭接長度應大于200mm，其伸出橫向水平桿的長度不應小于100mm。4.3.5.4安全網掛設1、購買的安全網必須是合格產品，具備廠家生產許可證、產品合格證、檢驗合格報告單、建筑安全監督管理部門頒發的產品準用證。2、腳手架內側采用61.5m密目式安全網橫向全封閉，搭接處用繩索與立桿，大橫桿綁扎牢固。3、主體腳手架頂四周架體與建筑物之間空隙，設置一道安全平網（大眼網），要求掛設平整，綁扎牢固。主體10m高處在架體

48、與建筑之間設置第一道安全平網（方法同上）。每層施工層面設置一道隨層網，架體周圍增設1.2m高的防護欄桿和180mm高的擋腳板，并用腳手板將施工洞鋪滿，預防人物墜落。4.4 樁基的承載力實驗鋼管樁的承載力通過大應變試驗進行檢驗，大應變試驗安排在鋼管樁施工過程中。承載力試驗結果見附件。4.5 沉降觀測排架式鋼管樁支架成型后即開始對整個樁群進行沉降觀測。4.6支架拆除4.6.1 支架拆除在首次預應力張拉完畢后，將支架頂托下調5-10cm脫模，竹膠板逐塊撬開，然后倒至支架上運出，方木根據現場實際情況拆除，然后可拆除支架，支架拆除時需注意以下事項：拆除時間：在箱梁混凝土達到設計強度且箱梁預應力張拉完成后

49、。拆除設備：可用塔吊進行拆除。為方便支架系統拆除、加快拆除速度，卸載采用兩端向中間對稱分組進行。拆除方法如下：1 利用扳手等旋松頂托螺栓進行卸載，使底模脫離箱梁底；2 解除底模與側模、底模與底模之間的連接螺栓；3 利用吊車拆除翼緣板和側模模板，人工分塊移動底模至翼緣板位置，然后用塔吊吊到地面上；4 拆除I25分配梁和頂托；5按從上向下的順序依次拆除碗扣腳手架，貝雷梁，主橫梁，鋼管支架。鋼管支架拆除時可用吊車配合拆除，并設置擋風繩。6統一指揮，上下呼應，動作協調，當松開與另一人有關的結扣時應告知對方，防止墜落。7由中間操作人員向下遞管子，鋼管扣件應分類堆放，零配件裝入容具內，嚴禁高空拋擲。8劃出

50、工作區標志，禁止行人入內。9在拆除過程中，凡已松開連接的配件應及時拆除運走，避免誤扶和誤靠已松脫連接的桿件。10支架拆除后及時打包運走。4.6.2 腳手管支架拆除注意事項(1)、支架拆除前，工長要向拆架施工人員進行書面安全交底工作。交底有接受人簽字。 (2)、拆除前，班組要學習安全技術操作規程，班組必須對拆架人員進行安全交底，交底要有記錄，交底內容要有針對性，拆架子的注意事項必須講清楚。 (3)、拆架前在地上用繩子或鐵絲先拉好圍欄，沒有監護人，沒有安全員、工長在場，支架不準拆除。 (4)、架子拆除程序應由上而下，按層按步拆除。先清理架上雜物，如腳手板上的混凝土、砂漿塊、U型卡、活動桿子及材料。

51、按拆架原則先拆后搭的桿子。剪刀撐、拉桿不準一次性全部拆除，要求桿拆到哪一層，剪刀撐、拉桿拆到哪一層。 (5)、拆除工藝流程：拆護欄拆腳手板拆小橫桿拆大橫桿拆剪刀撐拆立桿拉桿傳遞至地面清除扣件按規格堆碼。 (6)、拆桿和放桿時必須由2-3人協同操作，拆大橫桿時，應由站在中間的人將桿順下傳遞，下方人員接到桿拿穩拿牢后，上方人員才準松手，嚴禁往下亂扔腳手料具。 (7)、拆架人員必須系安全帶，拆除過程中，應指派一個責任心強、技術水平高的工人擔任指揮，負責拆除工作的全部安全作業。 (8)、拆架時有管線阻礙不得任意割移，同時要注意扣件崩扣，避免踩在滑動的桿件上操作。 (9)、拆架時螺絲扣必須從鋼管上拆除，

52、不準螺絲扣在被拆下的鋼管上。(10)、拆架人員應配備工具套，手上拿鋼管時，不準同時拿板手，工具用后必須放在工具套內。 (11)、拆架休息時不準坐在架子上或不安全的地方，嚴禁在拆架時嘻戲打鬧。 (12)、拆架人員要穿戴好個人勞保用品，不準穿膠底易滑鞋上架作業，衣服要輕便。 (13)、拆除中途不得換人，如更換人員必須重新進行安全技術交底。 (14) 拆下來的腳手桿要隨拆、隨清、隨運，分類、分堆、分規格碼放整齊，要有 防水措施，以防雨后生銹。扣件要分型號裝箱保管。 (15)、拆下來的鋼管要定期重新外刷一道防銹漆，刷一道調合漆。彎管要調直，扣件要上油潤滑。 (16)、嚴禁架子工在夜間進行架子搭拆工作。

53、未盡事宜工長在安全技術交底中做詳細的交底，施工中存在問題的地方應及時與技術部門聯系，以便及時糾正5、施工技術質量保證措施5.1技術保證措施 嚴格執行交底制度，使作業層操作者掌握支架的搭設工藝方法，技術標準及幾何尺寸。召開技術交底會議，使各項目管理人員和操作人員明確施工工藝及技術標準。 加強現場監督，檢查交底執行情況，嚴禁違章施工，避免錯誤的發生。 積極開展QC小組活動，認真及時收集有關技術資料，技術數據，及時總結經驗改進施工方法及工藝。5.2原材料進場檢驗1、每批鋼管、型鋼、貝雷片及扣件進場時，應有材質檢驗合格證。2、鑄件不得有裂紋、氣孔，不宜有縮松、砂眼、澆冒口殘余披縫，毛刺、氧化皮等清除干

54、凈。3、扣件與鋼管的貼合面必須嚴格整形，應保證與鋼管扣緊時接觸良好，當扣件夾緊鋼管時，開口處的最小距離應不小于5mm。4、扣件活動部位應能靈活轉動，旋轉扣件的兩旋轉面間隙應小于1mm。5、扣件表面應進行防銹處理。6、鋼管及扣件報廢標準：鋼管彎曲、壓扁、有裂紋或嚴重銹蝕；扣件有脆裂、變形、滑扣應報廢和禁止使用。5.3螺旋鋼管焊接及安裝技術要求檢查項目及質量要求坡口檢查30對口錯邊（mm）3焊縫未焊滿（mm）2，每100.0焊縫內缺陷總長25.0咬邊（mm）1接頭不良（mm）缺口深度1表面夾渣（mm）20表面氣孔(mm)每50.0焊縫長度內允許直徑3.0的氣孔2個，孔距6倍孔距對接焊縫余高（mm）

55、04.05.4腳手架搭設技術要求(1)、立桿垂直度偏差不得大于架高的1200。(2)、立桿接頭除在頂層可采用搭接外，其余各接頭必須采取對接扣件，對接應符合下要求：立桿上的對接扣件應交錯布置，兩相鄰立桿接頭不應設在同步同跨內，兩相鄰立桿接頭在高度方向錯開的距離不應小于500mm，各接頭中心距主節點的距離不應大于步距的13，同一步內不允許有二個接頭。 (3)、每層立桿頂端應高出該層墩（臺）高1.5m。 (4)、腳手架底部必須設置縱、橫向掃地桿。縱向掃地桿應用直角扣件固定在距墊鐵塊表面不大于200mm處的立桿上，橫向掃地桿應用直角扣件固定在緊靠縱向掃地桿下方的立桿上。 (5)、大橫桿設于小橫桿之下，

56、在立桿內側，采用直角扣件與立桿扣緊，大橫桿長度不宜小于3跨，并不小于6m。 (6)、大橫桿搭接扣件連接、對接應符合以下要求：對接接頭應交錯布置，不應設在同步、同跨內，相鄰接頭水平距離不應小于500mm。并應避免設在縱向水平跨的跨中。 (7)、架子四周大橫桿的縱向水平高差不超過500mm，同一排大橫桿的水平偏差不得大于1300。 (8)、小橫桿兩端應采用直角扣件固定在立桿上。 (9)、每一主節點(即立桿、大橫桿交匯處)處必須設置一小橫桿，并采用直角扣件扣緊在大橫桿上，該桿軸線偏離主節點的距離不應大于150mm，靠墻一側的外伸長度不應大于250mm，支架立面外伸長度以100mm為宜。操作層上非主節

57、點處的橫向水平桿宜根據支承腳手板的需要等間距設置，最大間距不應大于立桿間距的12，施工層小橫桿間距為1m。 (10)、腳手板一般應設置在三根以上小橫桿上，當腳手板長度小于2m時，可采用兩根小橫桿，并應將腳手板兩端與其可靠固定，以防傾翻。腳手板平鋪，應鋪滿鋪穩，靠墩（臺）一側離墩身面距離不應大于150mm，拐角要交圈，不得有探頭板。 (11)、搭設中每下層層支架要及時與墩身進行支頂牢固，以保證搭設過程中的安全，要隨搭隨校正桿件的垂直度和水平偏差，適度擰緊扣件。 (12)、腳手架四個轉角處搭設水平桿，加固四周連接。 (13)、腳手架的外立面的兩端各設置一道剪刀撐，由底至頂連續設置；中間每道剪刀撐的

58、凈距不應大于15m。 (14)、剪刀撐的接頭除頂層可以采用搭接外，其余各接頭均必須采用對接扣件連接。 (15)、剪刀撐應用旋轉扣件固定在與之相交的小橫桿的伸出端或立桿上，旋轉扣件中心線距主節點的距離不應大于150mm。 (16)、用于大橫桿對接的扣件開口，應朝架子內側，螺栓向上，避免開口朝上，以防雨水進人，導致扣件銹蝕、銹腐后強度減弱，直角扣件不得朝上。 (17)、支架施工層應滿鋪腳手板，腳手架外側設防護欄桿一道和擋腳板一道，欄桿上皮高1.2m，擋腳板高不應小于180mm。欄桿上立掛安全網，網的下口與建筑物掛搭封嚴(即形成兜網)或立網底部壓在作業面腳手板下，再在操作層腳手板下另設一道固定安全網

59、。(18)、剪刀撐是在腳手架外側交叉成十字形的雙桿互相交叉。并與地面成4560。夾角。作用是把腳手架連成整體，增加腳手架的整體穩定。(19)、扣件螺栓擰緊扭力矩值不應小于40Nm，且不應大于65Nm6、 冬季施工與水土保持6.1 冬季施工安排當工地晝夜平均氣溫（最高和最低氣溫的平均值或當地時間6時、14時及21時室外氣溫的平均值）連續3d低于5或最低氣溫低于-3時，立即進入冬期施工。施工前要與氣象部門取得聯系，及時掌握天氣預報的氣象變化趨勢及動態。6.2 水土保護植被破壞是導致水土流失的重要原因，因此施工現場盡量保護植被的完好，避免因施工造成植被破壞。(1)施工區內及周圍的樹木和植被不得隨意砍

60、伐和破壞。(2)若因為工程的施工需要，植被受影響，應采取永久有效措施及時植樹、種草、種灌木，對植被進行恢復。(3)因工程施工改變了原匯水狀態，自然排水變成了集中排水，施工中按設計及時進行排水系統施工，防止水土流失。(4)基礎開挖的土體，及時清運和回填。來不及回填時，周圍要設置臨時排水溝，防止水土流失。(5)棄土棄碴嚴格按設計要求運至棄碴場，不準亂棄。棄碴場要有永久擋護工程，嚴防水土流失。(6)正式工程施工完成后，根據環保及設計要求，要對所有生活區、生產區臨時設施所占用地進行復耕，拆除建筑物、鏟除硬化地面及建筑垃圾，對場地進行平整。若地面沒有熟土，應從其它允許位置裝運熟土進行平整，保證復耕后的用

61、地達到耕種要求，并做好耕地的邊坡永久防護、排水等工作。(7)施工中積極加強宣傳教育，通過掛警示牌、標志牌、貼宣傳標語等方式提高全體員工對水土保持重要性的認識。在此基礎上建立健全責任制和獎懲制度。(8)臨時開挖的基礎等破土工程，采取臨時擋護（木樁、干砌石、袋裝土）工程，防止水土流失。7、安全保證措施7.1 安全保證體系圖7.1 安全保證體系7.2 安全目標杜絕較大及以上施工安全事故；杜絕較大及以上道路交通責任安全事故；杜絕較大及以上火災安全事故；控制和減少一般責任安全事故。7.3 安全保證措施建立健全各項安全制度根據工程特點，制定具有針對性的各項安全管理制度;各類機械的安全作業制度；用電安全制度

62、；施工現場保安作業制度；防火、防風等措施；公路影響地段作業安全措施；起重作業安全制度；各種安全標志的設置及維護措施等。實行安全獎罰制度，按照國家和鐵道部的有關規定，在生產中定期開展安全檢查評比活動，獎優罰 ，提倡人人管安全，人人重視安全的活動。安全生產教育與培訓開工前，對所有參建員工進行上崗前的安全教育。對從事電器、起重、高空作業、焊接、機動車駕駛等特殊工種的人員，經過專業培訓，獲得安全操作合格證后，方準持證上崗。危險性較大工程的安全技術方案編制審批制度開工前制定好安全生產保證計劃，編制安全技術措施，確保施工方案的安全可靠。對于腳手架工程、模板工程、施工用電等安全重點防范工程，結合現場和實際情

63、況，單獨編制安全技術方案，并報上一級主管部門審批，通過后方可實施。7.3.4 施工安全措施費正確使用安全施工措施費用，專款專用，建立專項使用臺帳，禁止挪作他用。7.4 具體安全措施7.4.1道路防護措施在道路兩側及中間各做1m寬、1m高的混凝土擴大基礎，其目的是將道路劃成雙向行駛，保證車輛通行，同時保證支架的安全。在其鋼管支架上設置反光帶、限高、限速等安全警示牌，并設交通輸導人員保障交通暢通，保證車輛通行安全。在加勁梁施工完畢后，將擴大基礎鑿除，恢復道路原貌。 7.4.2 施工現場安全用電措施施工用電必須符合部頒標準和當地供電局的有關安全運行規程，嚴格按照施工現場臨時用電安全技術規范的規定執行

64、。施工用電設施設專人管理，并經培訓合格后持證上崗。砼拌和站和電動設備集中使用的場所，由技術人員編制臨時用電施工組織設計，經技術負責人審核，報主管部門批準后實施。手持電動工具和單機回路的照明開關箱內必須裝設漏電保護器，照明燈具的金屬殼必須做接零保護。各種型號的電動設備按使用說明書的規定接地或接零。傳動部位按設計要求安裝防護裝置。維修、組裝和拆卸電動設備時，斷電掛牌，防止其他人私接電動開關發生傷亡事故。用電設備實行一機一閘一漏（漏電保護器）一箱。不得用一個開關直接控制二臺及以上的用電設備。現場的配電箱要堅固、完整、嚴密，有門、有鎖、有防雨裝置，同一配電箱超過3個開關時，設總開關。熔絲及熱元件，按技

65、術規定嚴格選用，嚴禁用鐵絲、鋁絲、銅絲等非專用熔絲代替。室內配電盤、配電柜有絕緣墊，并安裝漏電保護裝置。移動式發電機在施工中使用頻繁，項目部派專人負責操作、維護、保養。施工現場臨時用電定期進行檢查，防雷保護、接地保護、變壓器及絕緣強度，每季測定一次，固定用電場所每月檢查一次，移動式電動設備、潮濕環境和水下電氣設備每天檢查一次。對檢查不合格的線路、設備及時予以維修或更換，嚴禁帶故障運行。7.4.3 施工機械安全保證措施各種機械操作人員和車輛取得操作合格證，不準將機械設備交給無本機操作證的人員操作，對機械操作人員要建立檔案，專人管理。操作人員按照機械說明規定，嚴格執行工作前的檢查制度和工作中注意觀

66、察、工作后的檢查保養制度。保持機械操作室整潔，嚴禁存放易燃易爆物品。不準酒后操作機械，機械不帶病運轉、超負荷運轉。起重作業嚴格按照建筑機械使用安全技術規程（JGJ33-2001）和建筑安裝工人安全技術操作規程規定的要求執行。定期組織機電設備、車輛安全大檢查。對檢查中查出的安全問題按照“三不放過”原則進行調查處理，制定防范措施，防止機械事故的發生。7.4.4 施工現場治安、消防、防火安全保證措施 治安、消防管理措施組織現場施工人員學習治安管理條例，并要求現場施工人員與管理人員一律配戴胸章，掛牌上崗，自覺接受監督。加大宣傳力度，為施工創造良好的輿論氛圍。承諾“便民不擾民”，取得沿線單位和居民的理解

67、和大力支持。設立固定安全、防火警示牌、宣傳牌。配備必要的消防器械和物資。治安消防工作堅持“預防為主，以消為輔”的指導思想，加強施工現場貴重物資、重要器材和大型設備的管理，開展法制宣傳和“四防”教育，項目隊定期開展以防火、防盜、防爆為主的安全檢查，堵塞漏洞，防患于未然。 防火安全保證措施作業工區、作業隊班組三級防火責任制，明確各級防火職責。重點部位如倉庫、木工間配置相應消防器材，一般部位如宿舍、食堂等處設常規消防器材。施工現場用電，嚴格執行有關規定，防止發生電器火災。焊、割作業點與氧氣瓶、乙炔氣瓶等危險物品的距離不得少于10m，與易燃易爆物品的距離不得少于30m。做好防火工作，搭設的工棚與料庫之

68、間的距離，符合有關規定要求。在工棚及倉庫附近要設消防器材，并定期檢查。加強對易燃、易爆及危險品的管理。工程大量使用柴油、重油、瀝青等易燃品，因此其采購、運輸、貯存及使用各環節均嚴格按照有關安全操作規程執行，儲料現場配備充足的消防滅火器材。7.4.5 保證人身安全措施所有參建職工均進行崗前安全教育，要認真學習，做到人人熟知，并始終貫穿在施工全過程中。特殊崗位和技術工種，如安全員、工班長、機械操作員等，要進行崗前培訓，經考試合格后，執證上崗。所有現場施工人員必須掛牌上崗。嚴禁酒后上崗，嚴禁疲勞上崗。 配齊配足勞動安全防護用品，確保安全防護。 過渡道路兩端應按規定設防護欄及警告標志，夜間應掛警示燈。

69、 施工現場設安全標志，危險作業區要懸掛警示標牌。 施工運輸車輛必須嚴格遵守城市和公路交通規則，文明行車。 電工值班操作時，必須穿絕緣鞋。 變壓器周圍設安全防護欄。 起重臂下嚴禁站人。 施工腳手板不得有探頭板。 高空作業應系安全帶。患有高血壓、癲癇病等人不得從事高空作業。7.4.6 起重工安全操作規程(1)工作前檢查起重所用的一切工具，設備是否良好，如不符合規定，必須修理或更換，不得湊合使用，機具設備在使用前必須試車，加潤滑油。(2)工作前應了解吊物尺寸，重量和起吊高度等，安全選用機械工具，不得冒險作業，不得超負荷操作。(3)事先看好吊車通道，吊運方向和地點，如有障礙必須清理。(4)夜間作業應有

70、足夠的照明設備。(5)對重大吊裝項目，作業前應有盡有詳細討論其吊運方法，明確分工，互相協作，防止混亂。(6)起重作業應有專人指揮，指揮按規定的哨聲和信號，必須清楚準確。指揮者站在所有施工人員能看到的位置，同時指揮者本人應清楚地看到重物吊裝的全部過程。(7)作業前，應按規定戴好個防護用品，如手套、安全帽、安全帶等。(8)禁止在有霧、雨天視線不清的情況下安裝，移動扒桿和吊裝重。(9)禁止風力達到6級以上時吊裝作業。(10)需用自扎扒桿時，應根據重物及尺寸決扒桿材料和扒桿高度，交叉點不應扎得過高，支點應在一個平面上，不得使用有裂紋、蟲蛀、腐爛等材料，有木節的超近截面10的不可用作扒桿。(11)纜風繩

71、的使用根據扒桿的類別、高度、物體的重量酌情而定。纜風繩與地面的夾角原則上不應超過30。(12)吊重物前要嚴格檢查扒桿各結點是否綁扎牢固，支點錨索、桿頂纜風繩是否拉緊，纜風樁上綁扎纜風繩應緊貼地面，綁扎牢固，工作時設專人看管。(13)吊物應按規定的方法和吊點進行綁扎起吊，當用一條繩扣綁扎吊物時，綁扣應在重心位置。用兩條繩扣綁扎吊物時，繩扣與水平夾角應大于45。(14)扎圓筒或有硬膠吊物，綁扣處應墊麻袋等物，以防圓筒滑脫和梭角傷繩。(15)起吊前應將吊物上的工具和雜物清除，以免掉下傷人。(16)起吊前，先將吊繩拉緊，復查繩扣是否綁牢，位置是否正確。(17)安裝構件時，應考慮結點鋼筋是否相互妨礙，如

72、有妨礙，應事先采取措施，以免影響安裝。(18)吊大型鋼板焊上足夠安全吊點或采取其它措施。(19)吊繩應垂直，原則上不準斜吊，如要斜吊，必須認真檢查繩索和各種設備是否安全可靠，并經施工負責人批準。(20)起吊時如發現吊物不夠平衡，應放下重綁，不準在空中糾正。(21)起吊時應徐徐起落，避免過急，過猛或突然急剎，回轉時不能過速。(22)絕對禁止任何人員隨同吊裝重物或吊裝機具升降和以人作平衡體，嚴禁人員在鋼絲繩，滑車等處爬上爬下。(23)嚴禁一切起重機具，索具超負荷使用，如一整體設備而少量超負荷，吊裝時必須采取加固措施，并須經有關部門同意，方可吊裝。(24)起吊物嚴禁與它物相碰，安裝構件時，嚴禁構件與

73、立柱或其它已安裝好的構件相碰。(25)起吊物及構件安裝未穩前，不準放下吊鉤。(26)起吊時，吊物附近的操作人員要站在能避讓的位置，起吊后如需移動吊物，宜用繩拉，拉繩者與吊物中心距離不能小于吊物旋轉半徑，并注意吊車是否穩定，降落時必須等到吊物落到人頭以下，方能靠近扶持吊物，吊物上面嚴禁站人。(27)吊裝時嚴禁任何人在重物下和吊臂下方及其移動方向通行或停留。(28)禁止任何人在受力的鋼絲繩一跨越和停留在里檔。(29)在吊裝過程中，如因故中斷施工時，必須采取措施保證現場安全。如因故短期內難以解決時，則必須另外采取措施，不得使重物懸空過夜。(30) 遞送工具不準隨便拋擲，以免傷人。7.4 高空作業安全

74、措施高空作業必須執行GB360883標準，在作業基準面二米以上（含二米）均稱高空作業。高處作業級別分為：作業高度二米至五米為一級高處作業；五米至十五米為二級高處作業；十五米至三十米為三級高處作業；三十米以上的為特級高處作業。 高空作業人員必須戴安全帽、系安全帶、掛安全網，在登高作業前對安全帶要進行檢查，帶與環是否牢固。 高空作業人員（包括工程技術人員、測量人員）必須穿好防滑鞋，嚴禁穿皮鞋或硬底、高跟鞋上高空作業，不改正不準作業。 搭設腳手架前，技術人員應提供經驗算后的圖紙，并作好相應的安全技術交底工作。搭好后應及時組織驗收，驗收不合格的不得使用，應立即整改，確保架子自身穩定、安全可靠。 搭設腳

75、手架時，操作人員應預先搭好自身作業的腳手板至能正常操作，否則專職安全員或安全值班員有權停止其作業，至符合要求為止。不聽勸阻者， 將視情況從重處罰。 腳手架上不準堆放零星扣件、卡子、螺絲、螺帽、電焊條、水泥墊塊、短鋼筋、廢鐵角等雜物，所用工具必須裝入工具袋內。 腳手架上走道腳手板寬度不得少于兩塊跳板，每塊厚度不少于5公分，不符合規定的腳手板嚴禁使用，并不準撬頭，腳手板之間連接應牢固，周圍掛好安全網，不能去的地方掛好明顯止步的標志牌。 根據施工生產的需要，搭設平臺、棧橋進行作業，要進行施工組織設計，平臺、棧橋所承受的荷載、整體穩定性要符合設計要求。平臺周圍和棧橋兩側要設置安全防護欄桿，要牢固可靠，

76、不準任意拆除，欄桿高度不得低于80厘米，不準任意翻越欄桿，如施工生產需要，在欄桿以外作業必須系安全帶。 平臺、棧橋安全設施和防護設施完成后，必須組織有關人員進行驗收，合格后才許使用，在使用中要進行經常性檢查維修，確保安全有效。 登高作業人員上下作業面，必須使用梯子上下，梯子上下支點固定，二級高處作業以上梯子要設置安全防護圈。立梯坡度以60度為宜，作業人員不準從腳手架、起升架上下高處作業面。 高處作業時，需要的施工生產材料、機具等，必須使用起升架、起重機吊運，不抬重物登高，登高作業人員所使用的工索具，應放入工具袋內，防止掉下傷人。 登高作業人員在作業時，要思想集中，不準開玩笑、互相追越。 如有雷

77、電、暴雨、六級以上大風時，均不應登高作業。如有霜雪，必須打掃干凈；如有冰凍，必須鋪設麻袋、草袋等防滑物，確認環境安全時，才能進行登高作業。 凡患有心臟病、高血壓、神經失常等病癥者；懷孕女職工、酗酒者，均不應登高作業。7.5 安全應急救援預案 按照相同程序成立如下其它相應的應急救援預案： 腳手架坍塌事故應急救援預案; 高處墜落事故應急救援預案; 管線損害事故應急救援預案; 火災事故應急救援預案; 中毒事故應急救援預案; 環境污染事故應急救援預案; 觸電事故應急救援預案; 意外傷害事故應急救援預案;傳染病防治應急救援預案。8、質量目標及保證措施8.1 質量目標（一）合同履約率:100%（二）工程合

78、格率:100%（三）單位工程優良率：100% （四）分項(工序)工程合格率:100%（五）分項工程優良率:95%8.2 質量保證措施A、明確質量職責，項目經理是質量管理第一責任人。B、加強質量教育，提高全體人員的質量意識。牢固樹立“質量第一”思想，圍繞質量工作目標，貫徹到日常工作及管理中。C、認真貫徹有關質量保證的制度和措施。D、認真學習圖紙及規范，掌握技術標準，使設計的支架合理實用。E、認真做好質檢工作，對施工支架用原材料進行嚴格檢查，不合格的材料嚴禁使用。F、派人定期對支架的穩定性、各種材料的堆放情況等進行檢查，發現有問題及時處理。G、施工完畢，達到規定張拉強度后應及時進行張拉，之后申請拆

79、除支架。9、環境保護措施9.1生態環保措施1）對施工臨時占地，應將原有土地表層耕作的熟土推在一旁堆放，待施工完畢將這些熟土再推平，恢復土地表層。2）由當地政府指定棄土場，嚴格按要求棄渣、土，并層層壓實。9.2噪聲防治措施在施工期間，車輛運輸、施工機械是噪聲輻射的主要污染源，應積極防治。1）對在聲源附近工作時間較長的大型機械操作工人及施工人員按勞動衛生標準控制工作時間，或采取個人防護措施，如戴耳塞、頭盔等。2）料場、拌和場、拌和站等應遠離敏感點100m。3）選擇主要的運輸道路盡可能遠離村鎮，學校、醫院、療養院及對聲環境有特殊要求的居民區和單位。4）地方道路交通高峰時間停止或減少運輸車輛通行，限速

80、行駛，減少噪聲影響。9.3施工期大氣污染防治措施1）施工路段因筑路材料運輸，施工便道的維護不良，使塵土飛揚，對施工人員和靠近敏感點的村民受到一定的影響，應使用灑水車灑水，灑水時間每天二次，上午和下午各一次。2）施工的儲料場、灰土拌和場應設置于空曠的地方，相距200m范圍內不得有集中居民區、學校等；儲料場、施工材料運輸經過的村莊、學校路段及便道應采取灑水降塵措施。9.4施工期水土保持防治措施1）以取、棄土場等作為重點防治對象，以工程防護和生物防護相結合，合理布局水土保持方案，根據主題設計和施工進度合理安排水土保持施工進度，落實方案實施的保證措施。2）本工區設取土場、棄土場若干個（以實際數量為準）

81、，進行現狀實地調查，落實水土保持措施，或復墾還田，并對取土、棄土、棄石、棄渣量進行調查及分析。3）水土保持總體布局和要求：按水土流失防治總體布局的要求實施，落實方案實施的保證措施。9.5施工期水污染防護措施1）施工區、生活區污水、垃圾要集中處理，不得直接排入水體。生活污水經處理后用于農灌及用作農田肥料，生活垃圾則集中由當地環衛部門轉運至處理場。2）機械油料的泄漏、或廢棄油料的傾倒，進入水體后將引起水體的污染，應加強環境管理，開展環保教育，防患于未然。3）施工材料如油料、石灰等不宜堆放在民用水井及河流水體附近，應遠離河流，并應備有臨時遮擋的帆布，防止大風暴雨沖刷進入水體。4）在場地清理過程中，各

82、種材料、設備按規定堆放整齊，不得占用便道和已有的道路；5）清洗施工機械、設備及機具廢水、廢油等有害物質及生活用水不得隨意排放，以防止污染水質和土壤；6）臨時用地使用完畢后及時復耕，防止水土流失；7）嚴禁亂排亂放，施工所產生的垃圾和廢棄物質，應根據各自不同情況，分別處理，不得裸露棄置。10、文明施工10.1、安全生產與文明施工同步進行10.2、工人集中居住，廁所、食堂按統一衛生標準布置10.3、項目部按中交本系文件統一要求布置，確保達標10.4、經常進行衛生檢查，確保環境衛生10.5、采取防暑、防寒措施，保證工作順利進行10.6、現場材料、機具按規定碼放有序，保持現場道路暢通10.7、標志、標牌

83、設置明顯、齊全。附件哈爾濱市三環路西線跨松花江大橋工程第標段支架施工計算書編制： 審核： 審批： 中交二航局哈爾濱市三環路西線跨松花江大橋工程二標段項目經理部二一年八月一 下橫梁支架計算書1 計算條件1.1工程概況南汊主橋主塔的主要承重結構為鋼筋混凝土H式結構，塔高80.5米，塔柱為箱型，主塔下設一道下橫梁。下橫梁為預應力混凝土結構，空心矩形截面，支座處設置橫隔墻。下橫梁長36.6米，寬5.6米，塔柱根部高7米，跨中高4米，箱體壁厚80cm，頂底板厚60cm。1.2主要計算依據1哈爾濱市三環西線跨松花江大橋工程施工圖設計；2建筑施工扣件式腳手架安全技術規范（JGJ166-2008）；3公路橋涵

84、施工技術規范（JTJ041-2000）；4建筑地基基礎設計規范（GB 50007-2002）；5鋼結構設計規范（GB 50017-2003）；6木結構設計規范（GB 50005-2003）；7建筑樁基技術規范（JGJ 94-2008）；8建筑施工計算手冊第二版。2 支架結構受力計算2.1竹膠板計算竹膠板厚度為15mm，竹膠板底下方木間距為20cm（實心）和40cm，分別對這兩種情況進行計算。其中，l為方木間距，b為方木長度，h15mm為竹膠板厚度，竹膠板抗彎設計值=40，竹膠板抗剪設計值=3.4，預應力混凝土容重為26kN/m3。荷載條件1）竹膠板重量：0.3kN/ m；2）混凝土重量：頂底板

85、厚度均為0.6m，根部混凝土高度7m，混凝土容重26kN/m33）施工荷載：2.0kN/m4）內模荷載：1.0kN/m2.1.2抗彎計算1下橫梁底板方木間距l0.4m時最大應力為：=18.4=40 滿足要求2下橫梁根部實心處，l0.2m：=24.6=40 滿足要求2.1.3抗剪計算1l0.4m最大剪應力： =0.46=3.4 滿足要求2l0.2m最大剪應力： =1.3=3.4 滿足要求2.2木結構計算10x10cm方木在本結構中以抗彎控制，以下僅對方木抗彎進行受力計算，其中方木抗彎強度設計值=11。2.2.1荷載條件1）竹膠板與方木重量：0.5kN/ m；2）混凝土重量：頂底板厚度均為0.6m

86、，根部混凝土高度7m，混凝土容重26kN/m33）施工荷載：2.0kN/m4）內模荷載：1.0kN/m2.2.2抗彎計算1. l0.2m時，根部梁高7m實心處方木最大應力：=10.0=11 滿足要求2. l0.4m時，方木最大應力： =3.7=11 滿足要求2.3腳手架計算2.3.1荷載條件1）竹膠板與方木重量：0.5kN/ m；2）混凝土重量：頂底板厚度均為0.6m，根部混凝土高度7m，混凝土容重26kN/m33）施工荷載：2.0kN/m4）內模荷載：1.0kN/m5）腳手架重量：立桿及扣件單位重0.06 KN/m，橫桿單位重0.04 KN/m，立桿最大高度2.4m，則立桿上的支架最大重量：

87、N=0.062.4+0.04（0.350.65）=0.324 KN6）風荷載：水平風荷載標準值 風壓高度變化系數,取1.0；風荷載體型系數，取0.8；基本風壓（kN/m2）取0.55；2.3.2腳手架計算1.下橫梁腹板處腳手管軸力： 滿足要求2.下橫梁底板腳手架軸力： 滿足要求3.穩定性計算：腳手架上風荷載標準值產生的彎矩；風荷載標準值對下橫梁產生的彎矩；風荷載標準值；立桿縱距；立桿步距立桿穩定性計算：計算立桿段的軸向力設計值；軸心受壓構件的穩定系數；長細比，；計算長度；截面回轉半徑；立桿的截面面積；截面模數；鋼材的抗壓強度設計值立桿長細比，查表得=0.906則有：立桿穩定性滿足要求2.4型鋼

88、支架計算2.4.1荷載條件1）竹膠板與方木重量：0.5kN/ m；2）混凝土重量：頂底板厚度均為0.6m，受力控制點混凝土高度為7m和6.5m，混凝土容重26kN/m33）施工荷載：2.0kN/m4）內模荷載：1.0kN/m5）型鋼重量：I25重量0.381kN/m，10重量0.1kN/m。1.縱梁I25：=170 滿足要求2.立柱210：=170 滿足要求3.橫梁I25：=170 滿足要求2.5貝雷梁計算荷載條件：1）混凝土重量：實心段平均重量6.85.626990kN/m；9m跨平均重量（5.40.820.642）26349kN/m其中，混凝土容重為26kN/m32）模板重量：0.3（14

89、.1+23.5）=11.28 kN/m ，其中，每延米箱梁的內外模板面積分別為14.1 m和23.5 m；模板荷載標準值：0.3kN/m3）腳手架重量：8.0kN/m4）施工荷載：2.0kN/m5）單片貝雷梁重量：1.0kN/m2.5.2抗剪計算1實心段梁高7m，跨徑3m貝雷片抗剪：貝雷梁許用剪力：QnKN0.85131.43171.52293kN式中：貝雷梁載荷分配折減系數，為0.85；N斜桿容許承載力（kN），取171.5kN；K系數，為1.43。結構最大剪力：Qmax（99011.28825.6111）3/21547kNQ 2293kN 滿足要求。2跨徑9m處貝雷片抗剪：貝雷梁許用剪力：

90、QnKN0.85111.43171.5=2293kN結構最大剪力：Qmax（34911.28825.6111）9/21757kNQ 2293kN 滿足要求。2.5.3抗彎計算跨徑9m處貝雷片抗彎：貝雷梁許用彎矩：M=n NH=0.85115631.4=7370kNm式中：貝雷梁載荷分配折減系數，為0.85；N弦桿容許承載力（kN），為563kN；H貝雷梁高度（m），為1.4m。結構最大彎矩：Mmax （34911.28825.6111）92/8 3954KNmM7370 kNm 滿足要求2.6主橫梁計算 主橫梁計算簡易模型如下：2.6.1荷載條件：1）混凝土重量：9m跨平均重量（5.40.82

91、0.642）26349kN/m，6m跨平均重量（4.20.820.642）26299kN/m，其中，混凝土容重為26kN/m32）模板重量：0.3（14.1+23.5）=11.28 kN/m ，其中，每延米箱梁的內外模板面積分別為14.1 m和23.5 m；模板荷載標準值：0.3kN/m3）腳手架重量：8.0kN/m4）施工荷載：2.0kN/m5）單片貝雷梁重量：1.0kN/m6）型鋼重量：I56重量1.06kN/m。2.6.2 三拼I56主橫梁計算1抗剪計算110Mpa2抗彎計算205Mpa滿足要求2.6.3雙拼I56主橫梁計算1抗剪計算110Mpa 滿足要求2抗彎計算1842.2+36.7

92、=1878.9kN，滿足要求。三 過渡孔混凝土梁支架計算書1 計算條件1.1工程概況哈爾濱市三環西線跨松花江大橋主橋為自錨式懸索橋，錨墩處加勁梁段長度為46m+21m，其截面為多箱多室變截面高度箱梁，錨墩頂部實心段長3m，高5.5m。1.2主要計算依據1哈爾濱市三環西線跨松花江大橋工程施工圖設計；2建筑施工扣件式腳手架安全技術規范（JGJ166-2008）；3公路橋涵施工技術規范（JTJ041-2000）；4建筑地基基礎設計規范（GB 50007-2002）；5鋼結構設計規范（GB 50017-2003）；6木結構設計規范（GB 50005-2003）；7建筑樁基技術規范（JGJ 94-200

93、8）；8建筑施工計算手冊第二版。2 支架結構受力計算由下橫梁支架計算書可知，在竹膠板、方木及型鋼分配梁計算中，施工荷載在局部范圍內影響極小，可忽略不計，為安全考慮，計算時箱梁截面按偏大截面計，連續結構按簡支計。作計算貝雷梁及以下結構時，施工荷載等對支架結構影響較大，具體按規范要求取值。2.1竹膠板計算竹膠板厚度為15mm，對腹板、底板及翼緣實心處分別進行計算。其中，l為方木間距，b為方木長度，h15mm為竹膠板厚度，竹膠板抗彎設計值=40，竹膠板抗剪設計值=3.4，預應力混凝土容重為26kN/m3。荷載條件1）竹膠板重量：0.3kN/ m；2）混凝土重量：頂底板厚度均為0.6m，根部混凝土高度

94、7m，混凝土容重26kN/m33）施工荷載：2.0kN/m4）內模荷載：1.0kN/m2.1.2抗彎計算1箱梁根部（錨墩處）l0.4m時最大應力：=17.0=40 滿足要求2梁高5.5m實心段處，l0.2m：=19.4=40 滿足要求2.1.3抗剪計算1l0.4m最大剪應力： =0.42=3.4 滿足要求2l0.2m最大剪應力： =1.1=3.4 滿足要求2.2木結構計算2.2.1荷載條件1）竹膠板與方木重量：0.5kN/ m；2）混凝土重量：頂底板厚度均為0.6m，根部混凝土高度7m，混凝土容重26kN/m33）施工荷載：2.0kN/m4）內模荷載：1.0kN/m2.2.2抗彎計算10x10

95、cm方木在本結構中以抗彎控制，以下僅對方木抗彎進行受力計算，其中方木抗彎強度設計值=11。1.梁高5.5m實心處方木最大應力： =5.5=11 滿足要求2.散索區實心處方木最大應力： =8.9=11 滿足要求3.箱梁腹板方木最大應力： =3.3=11 滿足要求4.箱梁根部底板方木最大應力： =7.2=11 滿足要求5.翼緣處縱橋向方木最大應力： =10.6=11 滿足要求2.3腳手架計算2.3.1荷載條件1）竹膠板與方木重量：0.5kN/ m；2）混凝土重量：頂底板厚度均為0.6m，受力控制點混凝土高度為7m和6.5m，混凝土容重26kN/m33）施工荷載：2.0kN/m4）內模荷載：1.0k

96、N/m5）型鋼重量：10重量0.1kN/m， I25重量0.381kN/m，I12重量0.142kN/m。6）腳手架重量：立桿及扣件單位重0.06 KN/m，橫桿單位重0.04 KN/m，立桿最大高度2.4m，則立桿上的支架最大重量：N=0.062.4+0.04（0.350.65）=0.324 KN2.3.2型鋼10計算1.箱梁腹板處最大應力： =128=170 滿足要求2.箱梁根部底板最大應力： =92=170 滿足要求2.3.3腳手架計算此處腳手架除所受軸力比下橫梁小，其余條件不變，因此不作穩定性計算。1.箱梁腹板處腳手架：40KN 滿足要求2.箱梁根部底板腳手架：40KN 滿足要求2.4

97、 散索區實心段型鋼支架計算2.4.1荷載條件1）竹膠板與方木重量：0.5kN/ m；2）混凝土重量：頂底板厚度均為0.6m，受力控制點混凝土高度為7m和6.5m，混凝土容重26kN/m33）施工荷載：2.0kN/m4）內模荷載：1.0kN/m5）型鋼重量：10重量0.1kN/m， I25重量0.381kN/m，I12重量0.142kN/m。2.4.2型鋼計算1.上弦桿I25抗彎計算：170 滿足要求2.立柱I12.6穩定性計算：b類截面查表得: =0.939170 滿足要求 3.下弦桿I12.6抗剪計算：110 滿足要求2.5 分配梁I25計算2.5.1荷載條件1）竹膠板與方木重量：0.5kN

98、/ m；2）混凝土重量：頂底板厚度均為0.6m，受力控制點混凝土高度為7m和6.5m，混凝土容重26kN/m33）施工荷載：2.0kN/m4）內模荷載：1.0kN/m5）型鋼重量：I25重量0.381kN/m。2.5.2抗彎計算1）貝雷片最大間距2.6m：170 滿足要求2）I25最大懸臂2.1m：170 滿足要求2.5.3抗剪計算110 滿足要求2.6貝雷梁計算 全橋支架橫橋向布置為對稱結構，對半幅橋支架的整體和局部受力作計算。2.6.1荷載條件1模板（包括型鋼）重量：23KN/m（梁高2.3m）或40 KN/m（變截面）2施工荷載：2.0kN/m3單片貝雷梁重量：1.0kN/m4預應力混凝

99、土容重取26kN/m32.6.2抗剪計算1梁高2.3m，最大跨徑12m處貝雷片抗剪：貝雷梁許用剪力：Q=nKN= 0.85121.43171.5=2501kN式中：貝雷梁載荷分配折減系數，為0.85；N斜桿容許承載力（kN），取171.5kN；K系數，為1.43。結構最大剪力：Qmax=（11.32621811223）12/2=2189kNQ= 2501kN 滿足要求。2變截面高度箱梁支架最大跨徑12m處貝雷片抗剪：貝雷梁許用剪力：Q=nKN= 0.85141.43171.5=2918kN結構最大剪力：Qmax=（14.52621811440）12/2=2802kNQ= 2918kN 滿足要求

100、。3錨墩上部實心梁處貝雷片抗剪：單片貝雷片承受最大剪力：Qmax=（4.61.50.455.51.50.45）26=177kNQ= 1.43171.5245kN 滿足要求。2.6.3抗彎計算1梁高2.3m，最大跨徑12m貝雷片抗彎：貝雷梁許用彎矩：M=n NH=0.85125631.4=8040kNm式中：貝雷梁載荷分配折減系數，為0.85；N弦桿容許承載力（kN），為563kN；H貝雷梁高度（m），為1.4m。結構最大彎矩：Mmax =（11.326+23+12+182）122/8 =6566KNmM=8040 KNm 滿足要求2變截面高度箱梁支架最大跨徑12m處貝雷片抗彎：貝雷梁許用彎矩：

101、M=nKN= 0.85145631.4=9380kN結構最大彎矩：Mmax=（14.52621811440）122/8=8406kNM=9380 KNm 滿足要求。2.6.4撓度計算1梁高2.3m，跨徑12m處最大撓度：式中：E鋼的彈性模量，為2.06105Mpa；I貝雷梁的慣性矩，為250500cm4；l支架跨度跨度，為12m。2變截面高度箱梁支架最大跨徑12m處最大撓度：2.7 橫梁2H588計算2.7.1等截面梁段主橫梁計算2H588橫梁承受最大的荷載為（12m跨荷載/2+3m跨懸臂荷載）：170為減少跨中彎矩，增設雙肢槽25斜撐，并對其進行建模計算：1）模型(單位：tonf)2）組合應

102、力最大應力值：99.6Mpa=170Mpa 滿足要求3）剪應力最大剪應力值：36.5Mpa=110Mpa 滿足要求4）斜撐應力最大應力值：56.9Mpa=170Mpa 滿足要求5）鋼管軸力最大軸力：122.6tonf。2.7.2變截面梁段主橫梁計算12H588橫梁承受的荷載為（9m變截面跨荷載/2+6m等截面跨荷載）時：1）模型(單位：tonf)2）組合應力最大應力值：82.9Mpa=170Mpa 滿足要求3）剪應力最大剪應力值：79.3Mpa=110Mpa 滿足要求4）斜撐應力最大應力值：63.5Mpa=170Mpa 滿足要求5）鋼管軸力最大軸力：185.0tonf。22I56橫梁承受的荷載

103、為（12m變截面跨荷載/2+3m實心段荷載/2）時：1）模型(單位：tonf)2）組合應力最大應力值：92.5Mpa=170Mpa 滿足要求3）剪應力最大剪應力值：69.4Mpa=110Mpa 滿足要求4）斜撐應力最大應力值：69.4Mpa28.4m,鋼管樁最大入土深度取30m。3.2 鋼管樁沉降計算式中：n沉降計算深度范圍內土層的計算分層數；水平面影響范圍內各基樁對應力計算點樁端平面以下第i層土1/2厚度處產生的附加豎向應力之和；第i計算土層厚度（m）；樁基沉降計算范圍內第i層土的壓縮模量；第j樁在荷載效應準永久組合作用下，樁頂的附加荷載（kN）；第j樁樁長；樁身截面面積；第j樁總樁端阻力與

104、樁頂荷載之比；，分別為第j樁的樁端阻力和樁側阻力對計算軸線第i計算土層1/2厚度處的應力影響系數；E樁身彈性模量；計算樁身壓縮；樁身壓縮系數，摩擦型樁，取2/3；沉降計算經驗系數，無當地經驗時，可取1.2。0.84003.140.16/20330.079；7Mpa，10m；z55m， ，其中：z計算應力點離樁頂的豎向距離；l樁長；相鄰樁至計算樁軸線的水平距離。考慮到值的線性變化（010m），計算時取m1.417，根據m，n，查建筑地基技術規范附錄F插值得：4.381，0.876；3.3 鋼管整體穩定性計算3.3.1風荷載1風壓 風荷載標準值（kpa）；風荷載體型系數,取0.6；風壓高度變化系數

105、，取2.45；基本風壓（kN/m2）；正常工作狀態最大風速，取18.5m/s；2風荷載作用在鋼管的彎矩3風荷載作用在梁上對鋼管的彎矩3.3.2整體穩定性系數加勁梁實心段處鋼管支架為最不利工況，取半幅對其鋼管整體穩定性建模計算，基本模型如下：通過電算求解鋼管的穩定系數（計算一、二階屈曲模態）。（一階模態）（二階模態）上圖為屈曲分析結果，一階模態臨界荷載系數為6.3，二階模態臨界荷載系數為7.3。所以有臨界荷載：Pcr=6.3203t根據歐拉公式：得：屬于b類截面查表得: =0.8233.3.3整體穩定性截面塑性發展系數，取1.0 歐拉臨界力，為節間長細比m等效彎矩系數，取1.0 鋼管整體穩定性滿

106、足要求。四 江心島引橋連續梁支架計算書1 計算條件1.1工程概況哈爾濱市三環西線跨松花江大橋變寬梁段墩號為6571，全長246.76m，其截面為多箱多室等截面高度箱梁，梁高2.3m，梁寬37m64m。1.2主要計算依據1哈爾濱市三環西線跨松花江大橋工程施工圖設計；2建筑施工扣件式腳手架安全技術規范（JGJ166-2008）；3公路橋涵施工技術規范（JTJ041-2000）；4建筑地基基礎設計規范（GB 50007-2002）；5鋼結構設計規范（GB 50017-2003）；6木結構設計規范（GB 50005-2003）；7建筑樁基技術規范（JGJ 94-2008）；8建筑施工計算手冊第二版。2

107、 支架結構受力計算2.1竹膠板計算竹膠板厚度為15mm，對腹板、底板及翼緣實心處分別進行計算。其中，l為方木間距，b為方木長度，h15mm為竹膠板厚度，竹膠板抗彎設計值=40，竹膠板抗剪設計值=3.4，預應力混凝土容重為26kN/m3。荷載條件1）竹膠板重量：0.3kN/ m；2）混凝土重量：頂底板厚度均為0.6m，根部混凝土高度7m，混凝土容重26kN/m33）施工荷載：2.0kN/m4）內模荷載：1.0kN/m2.1.2抗彎計算1箱梁腹板處最大應力：=8.1=40 滿足要求2箱梁底板處最大應力：=8.4=40 滿足要求2.1.3抗剪計算1箱梁腹板處最大剪應力： =0.5=3.4 滿足要求2

108、箱梁底板處最大剪應力： =0.3=3.4 滿足要求2.2木結構計算10x10cm方木在本結構中以抗彎控制，以下僅對方木抗彎進行受力計算，其中方木抗彎強度設計值=11。2.2.1荷載條件1）竹膠板與方木重量：0.5kN/ m；2）混凝土重量：頂底板厚度均為0.6m，根部混凝土高度7m，混凝土容重26kN/m33）施工荷載：2.0kN/m4）內模荷載：1.0kN/m2.2.2抗彎計算1.箱梁腹板處處方木最大應力： =7.4=11 滿足要求2.箱梁底板處方木最大應力： =3.9=11 滿足要求3.翼緣處縱橋向方木最大應力： =10.6=11 滿足要求2.3翼緣處腳手架計算腳手架最大軸力：40KN 滿

109、足要求此處腳手架所受軸力相對之前計算書較小，不作穩定性計算2.5 分配梁I25計算2.5.1荷載條件1）竹膠板與方木重量：0.5kN/ m；2）混凝土重量：頂底板厚度均為0.6m，受力控制點混凝土高度為7m和6.5m，混凝土容重26kN/m33）施工荷載：2.0kN/m4）內模荷載：1.0kN/m5）型鋼重量：I25重量0.381kN/m。2.5.2抗彎計算1）貝雷片最大間距2.6m：170 滿足要求2）I25最大懸臂2.45m：170 滿足要求2.5.3抗剪計算110 滿足要求。2.6貝雷梁計算 全橋支架橫橋向左右幅橋支架獨立受力，對支架的整體和局部受力作計算。2.6.1荷載條件1模板（包括

110、型鋼）重量：23KN/m2施工荷載：2.0kN/m3單片貝雷梁重量：1.0kN/m4預應力混凝土容重取26kN/m32.6.2抗剪計算16566墩左半幅最大梁寬33m箱梁支架最大跨徑12m處貝雷片抗剪：貝雷梁許用剪力：Q=nKN=0.85221.43171.5=4586kN式中：貝雷梁載荷分配折減系數，為0.85；n貝雷梁數量；N斜桿容許承載力（kN），取171.5kN；K系數，為1.43。結構最大剪力：Qmax=（24.6262322822）12/2=4463kNQ=4586kN 滿足要求其中，24.6m2為該處箱梁最大截面面積。26566墩右半幅最大梁寬30m箱梁支架最大跨徑12m處貝雷片

111、抗剪：貝雷梁許用剪力：Q=nKN=0.85201.43171.5=4169kN結構最大剪力：Qmax=（22.9262322520）12/2=4130kNQ=4169kN 滿足要求。其中，22.9m2為該處箱梁最大截面面積。36668墩左、右半幅最大梁寬29.6m箱梁支架最大跨徑12m處貝雷片抗剪：貝雷梁許用剪力：Q=nKN=0.85201.43171.5=4169kN結構最大剪力：Qmax=（22.7262322520）12/2=4099kNQ=4169kN滿足要求。其中，22.7m2為該處箱梁最大截面面積。46871墩左、右半幅最大梁寬24.4m箱梁支架最大跨徑12m處貝雷片抗剪：貝雷梁許

112、用剪力：Q=nKN=0.85161.43171.5=3335kN結構最大剪力：Qmax=（18.2262322016）12/2=3313kNQ=3335kN 滿足要求。其中，18.2m2為該處箱梁最大截面面積。2.6.3抗彎計算16566墩左半幅最大梁寬33m箱梁支架最大跨徑12m處貝雷片抗彎：貝雷梁許用彎矩：M=n NH=0.85225631.4=14739 KNm式中：貝雷梁載荷分配折減系數，為0.85；n貝雷梁數量；N弦桿容許承載力（kN），為563kN；H貝雷梁高度（m），為1.4m。結構最大彎矩：Mmax=（24.6262322822）122/8=13331 KNm M=14739

113、KNm 滿足要求26566墩右半幅最大梁寬30m箱梁支架最大跨徑12m處貝雷片抗彎：貝雷梁許用彎矩：M=nNH=0.85205631.4=13399 KNm結構最大彎矩：Mmax=（22.9262322520）122/8=12391 KNm M=13399 KNm 滿足要求36668墩左、右半幅最大梁寬29.6m箱梁支架最大跨徑12m處貝雷片抗彎：貝雷梁許用彎矩：M=nNH =0.85205631.4=13399 KNm結構最大彎矩：Mmax=（22.7262322520）122/8=12298 KNm M=13399 KNm 滿足要求。46871墩左、右半幅最大梁寬24.4m箱梁支架最大跨徑

114、12m處貝雷片抗彎：貝雷梁許用彎矩：M=nNH =0.85165631.4=10719 KNm結構最大彎矩：Mmax=（18.2262322016）122/8=9940 KNm M=10719 KNm 滿足要求。2.6.4撓度計算16566墩左半幅最大梁寬33m箱梁支架最大跨徑12m處貝雷梁最大撓度：式中：E鋼的彈性模量，為2.06105Mpa；I貝雷梁的總貫性矩，單片貫性矩為250500cm4；l支架跨度跨度，為12m。26566墩右半幅最大梁寬30m箱梁支架最大跨徑12m處貝雷梁最大撓度：36668墩左、右半幅最大梁寬29.6m箱梁支架最大跨徑12m處貝雷梁最大撓度：46871墩左、右半幅

115、最大梁寬24.4m箱梁支架最大跨徑12m處貝雷梁最大撓度：2.7 橫梁2I56計算2.7.1半幅橋四樁處主橫梁計算2I56橫梁承受最大的荷載為:9m跨荷載/2+12m跨荷載/2,用結構有限元軟件midas對其進行建模計算：1）模型(單位：tonf)2）組合應力最大應力值：136.5Mpa=170Mpa 滿足要求3）剪應力最大剪應力值：51.9Mpa=110Mpa 滿足要求4）斜撐應力最大應力值：76.5Mpa=170Mpa 滿足要求5）鋼管軸力最大軸力：204.2tonf。2.7.2半幅橋三樁處主橫梁計算12I56橫梁承受的荷載為：9m跨荷載/2+12m跨荷載/2，用midas對其進行建模計算

116、：1）模型(單位：tonf)2）組合應力最大應力值：101.1Mpa=170Mpa 滿足要求3）剪應力最大剪應力值：57.7Mpa=110Mpa 滿足要求4）斜撐應力最大應力值：70.7Mpa28.4m ,鋼管樁最大入土深度取30m。3.2 鋼管樁沉降計算式中：n沉降計算深度范圍內土層的計算分層數；水平面影響范圍內各基樁對應力計算點樁端平面以下第i層土1/2厚度處產生的附加豎向應力之和；第i計算土層厚度（m）；樁基沉降計算范圍內第i層土的壓縮模量；第j樁在荷載效應準永久組合作用下，樁頂的附加荷載（kN）；第j樁樁長；樁身截面面積；第j樁總樁端阻力與樁頂荷載之比；，分別為第j樁的樁端阻力和樁側阻

117、力對計算軸線第i計算土層1/2厚度處的應力影響系數；E樁身彈性模量；計算樁身壓縮；樁身壓縮系數，摩擦型樁，取2/3；沉降計算經驗系數，無當地經驗時，可取1.2。0.84003.140.16/20330.079；7Mpa，10m；z55m， ，其中：z計算應力點離樁頂的豎向距離；l樁長；相鄰樁至計算樁軸線的水平距離。考慮到值的線性變化（010m），計算時取m1.417，根據m，n，查建筑地基技術規范附錄F插值得：4.381，0.876；3.3 鋼管穩定性計算3.3.1風荷載1風壓 風荷載標準值（kpa）；風荷載體型系數,取0.6；風壓高度變化系數，取2.45；基本風壓（kN/m2）；正常工作狀態最大風速，取18.5m/s；2風荷載作用在鋼管的彎矩3風荷載作用在梁上對鋼管的彎矩3.3.2格構式支架長細比雙肢結構長細比計算：式中：主肢長細比；分肢長細比；分肢線剛度；兩側綴板線剛度之和。所以有臨界荷載：Pcr=5.9150t根據歐拉公式：得：屬于b類截面查表得: =0.7633.3.3鋼管穩定性截面塑性發展系數，取1.0 歐拉臨界力，m等效彎矩系數，取1.0 鋼管樁的穩定性滿足要求。