1、東平東江大橋液壓自爬模(木模)施工方案目 錄一、編制依據3二、工程概況3三、墩身模板配置及模板施工53.1模板的構造及配置需求53.2各組模板的連接73.3墩身模板配置及保養(yǎng)83.4面板的修復方案9四、 爬模概述94.1液壓爬模的工藝原理94.2本項目液壓爬模主要性能指標及構造104.3液壓爬模的特點134.4液壓爬模爬升流程示意圖134.5爬模架體構造及組拼134.6爬模爬升軌跡及架體拆除說明134.7爬模操作平臺搭設134.8液壓爬模預埋件安裝134.9同一面的液壓爬模的固定134.10 架體安裝偏位處理13五、質量保證措施135.1生產過程中質量控制135.2施工過程中的質量保證措施13

2、六、液壓爬模施工注意事項136.1液壓爬模施工安全技術要求136.2各工況下轉換過程中轉角處安全防護措施136.3液壓爬模工序操作規(guī)程136.4液壓爬模施工安全注意事項136.5爬升機構的安全保護系統(tǒng)及防護措施136.6爬模施工防風專項措施136.7爬模防雷專項措施136.8爬模的防墜、防傾專項措施136.9模板文明、環(huán)保施工措施136.10爬模施工過程意外問題的應急處理措施13七.架體計算137.1核心筒液壓爬模受力分析137. 2編制依據：137.3荷載計算137. 3.1風荷載(Wk)137. 4 荷載工況及效應組合137.5 強度、剛度及穩(wěn)定性計算137.6導軌計算：13 導軌型材計算

3、13導軌梯檔焊縫的抗剪力計算137.7受力螺栓計算137.8承重插銷計算137.9錨固力計算13 埋件的抗拔力計算：137.10爬錐與混凝土接觸處的混凝土沖切承載力計算137.11 埋件板與混凝土接觸處的混凝土局部受壓承載力計算137.12結論13八.模板計算138.1側壓力計算138.2面板驗算138.3木工字梁驗算：138.4背楞驗算：138.5面板、木工字梁的組合撓度為：138.6拉桿計算為：13一、編制依據編號規(guī)范、標準主編單位1墩身施工設計圖及墩身部分施工圖2建筑模板設計圖集GBT17656-20083建筑結構荷載規(guī)范GB50009-20124鋼結構設計規(guī)范GB 50017-2003

4、5混凝土結構工程施工質量驗收規(guī)范GB 50204-2002（2011版）6混凝土結構設計規(guī)范GB 50010-20107建筑施工計算手冊江正榮編著8鋼結構工程施工質量驗收規(guī)范（GB 50205-2001）9結構力學李廉輥編10建筑施工模板安全技術規(guī)范（JGJ162-2008）11建筑施工安全技術規(guī)范(DGJ08-903-2003)12混凝土結構工程施工規(guī)范（GB50666-2011）13危險性較大的分部工程安全管理辦法（建質（2009）87號）14固定式壓力容器安全技術監(jiān)察規(guī)程TSG R0004-201215液壓爬模模板施工技術規(guī)程JGJ195-2010二、 工程概況主塔釆用獨柱型塔,橋面以上

5、高度為75.5m，塔柱釆用矩形空心斷面，塔底15m以上高度范圍內，塔柱斷面尺寸為3.6m(橫橋向) 7.0m(順橋向)。橫橋向壁厚 0.9m，順橋向壁厚1.65m；塔底15m高度范圍內,塔柱斷面尺寸為3.6m(橫橋向) 7.08.0m(順橋向)。橫橋向壁厚1.25m，順橋向壁厚1.65m。墩身外模采用液壓桁架模板體系，墩身外模共布置8榀液壓下架體、8榀后移裝置及8榀液壓桁架體上架體。針對東平東江大橋墩身結構，結合爬模施工的特點后；將墩身分為18個節(jié)段進行混凝土施工，墩身標準澆注高度4.5米（鉛垂距離）以內，為防止?jié)仓{，每次澆筑時模板下包100mm且在已交筑好的結構頂部邊緣與模板間粘貼雙面膠

6、；為防止混凝土從模板上端溢出影響每次澆筑間接縫效果模板上懸50mm,故模板實際設計高度為4.65m.根據具體施工情況,局部澆筑高度可有所調整。三、墩身模板配置及模板施工3.1模板的構造及配置需求3.1.1模板構造模板體系由進口板、H20木工字梁、橫向背楞和專用連接件組成。進口板與豎肋（木工字梁）采用自攻螺絲連接，豎肋與橫肋（雙槽鋼背楞）采用連接爪連接，在豎肋上兩側對稱設置兩個吊鉤。兩塊模板之間采用芯帶連接，用芯帶銷固定，從而保證模板的整體性，使模板受力更加合理、可靠。木梁直模板為裝卸式模板，拼裝方便，在一定的范圍和程度上能拼裝成各種尺寸大小的模板。模板構造及各組件詳見圖。圖3.1-1 模板構造

7、示意圖序號名稱效果圖1 吊鉤2 豎肋3 橫肋4連接爪5 芯帶6芯帶插捎7拼縫背楞注：模板面板為21mm厚進口板。圖3.1-2 模板組成部件圖3.1.2墩身模板構造為適應本工程墩身施工，模板高度為4.65m，面板高4.65m，木工字梁高4.57m，采用4道雙12#槽鋼橫肋；其模板構造尺寸如圖4.1-3所示。圖3.1-3 模板結構示意圖3.2各組模板的連接 不同面的模板連接不同面模板間仍通過芯帶插芯帶銷的方式將兩側模板連接，同時為避免脹模情況的發(fā)生，倒角處的背楞還采取了斜拉座配合高強螺桿收緊的加強措施，垂直倒角的斜拉座直接利用定型產品即可本方案模板采用4道背楞，保證了模板連接的整體剛度。3.2.2

8、大面模板的對拉及對拉螺桿設置墩身模板對拉長度不大于3.5米時，對拉螺桿采用標準段通長的對拉方法，用32規(guī)格的PVC套管對穿于兩側模板間，套管內穿對拉螺桿，拉桿可周轉使用。在澆筑厚度大于3.5米的實心段時，采用300mm長的對拉螺桿（內連桿）與工地自備的20鋼筋（或橫向主筋）焊接，焊接長度大于20公分，用螺母固定于鋼背楞上（見圖3.2-5）。圖3.2-5 螺桿對拉示意圖3.3墩身模板配置3.3.1模板的配置液壓爬模由直線段開始施工；模板由圖3.3-1（以外模為例）所示模板合模澆筑。3.4面板的修復方案及保養(yǎng)模板退模后，應立即用帶有長柄的軟刷帶水清洗，如果模板上有小的孔洞，可以用差不多尺寸的圓木堵

9、上，再刮圓子灰，如果模板面板出現(xiàn)大面積損壞，則需將面板吊至地面重新拼裝。模板退模后，應立即用帶有長柄的軟刷帶水清洗，加強模板的保養(yǎng)，防止鋼筋或其它尖銳的東西劃傷模板表面的漆皮，加強模板的觀測。四、 爬模概述4.1液壓爬模的工藝原理自爬模的頂升運動通過液壓油缸對導軌和爬架交替頂升來實現(xiàn)。導軌和爬模架二者之間可進行相對運動。在爬模架處于工作狀態(tài)時，導軌和爬模架都支撐在埋件支座上，兩者之間無相對運動。退模后就可在退模留下的爬錐上安裝受力螺栓、掛座體、及埋件支座，調整上下?lián)Q向盒舌體方向來頂升導軌。待導軌頂升到位，就位于該埋件支座上后，操作人員可轉到下平臺去拆除導軌提升后露出的下部埋件支座、爬錐等。在解

10、除爬模架上所有拉結之后就可以開始頂升爬模架，這時候導軌保持不動，調整上下舌體方向后啟動油缸，爬模架就相對于導軌向上運動。通過導軌和爬模架這種交替附墻，提升對方，爬模架沿著墻體上升，直到坐落于預留爬錐上，實現(xiàn)逐層提升4.2本項目液壓爬模主要性能指標及構造 4.2.1爬模主要性能 名稱型號： LG-100型架體系統(tǒng)： 液壓自爬模架體支承跨度：4.5米（相鄰埋件點之間距離）；架體高度： 15米；架體寬度：鋼筋捆扎平臺=2.5m，模板平臺=1.3m，主平臺=2.5，液壓操作平臺=2.5m，吊平臺=1.6m，1 作業(yè)層數(shù)及施工荷載：平臺0.75KN/m2，4KN/m2 （不包含翻轉平臺） 0.75KN/

11、m2電控液壓升降系統(tǒng)額定壓力： 25Mpa；油缸行程： 300mm；液壓泵站流量：n2L/min， n為機位數(shù)量；伸出速度： 約300mm/min；額定推力： 100KN；雙缸同步誤差：20mm。2 爬升機構：爬升機構有自動導向、液壓升降、自動復位的鎖定機構，能實現(xiàn)架體與導軌互爬的功能4.2.2液壓爬模的構造液壓自爬模板體系的爬升系統(tǒng)主要由錨定總成、導軌、液壓爬升系統(tǒng)和操作平臺組成。爬模各部構造見圖4.2-1。圖4.2-1 液壓爬模構造圖4.2.2.1錨定總成液壓自爬模體系的錨定總成包括：埋件板、高強螺桿、爬錐、受力螺栓和埋件支座等。其中由埋件板、高強螺桿及爬錐組成的預埋件總成在墩身施工時按照

12、爬軌位置進行埋設。預埋件總成見圖4.2-2。圖4.2-2 預埋件總成4.2.2.1.1埋件板與高強螺桿埋件板與高強螺桿連接，能使埋件具有很好的抗拉效果，同時也起到省料和節(jié)省空間的作用，因為其體積小，免去了在支模時埋件碰鋼筋的問題見圖4.2-3。 圖4.2-3 埋件板及高強螺桿4.2.2.1.2爬錐、安裝螺栓爬錐和安裝螺栓用于埋件板和高強螺桿的定位，混凝土澆筑前，爬錐通過安裝螺栓固定在面板上。安裝螺栓與受力螺栓材質和長度不同，安裝螺栓強度為4.8級見圖4.2-4。 圖4.2-4 爬錐及安裝螺栓4.2.2.1.3受力螺栓受力螺栓是錨定總成部件中的主要受力部件，強度為10.9級。要求經過調質處理（達

13、到Rc25-30），并且經過探傷，確定無熱處理裂紋和其他原始裂紋后才允許發(fā)貨。圖4.2-5 受力螺栓4.2.2.1.4埋件支座埋件支座連接導軌和主梁，它受到施工活荷載、重力荷載、風荷載等荷載的聯(lián)合作用，具有較強的抗垂直力、水平力和彎矩作用。圖4.2-6 埋件支座（掛座）4.2.3導軌導軌是整個爬模系統(tǒng)的爬升軌道，它由型鋼及一組梯檔（梯檔數(shù)量依澆筑高度而定）組焊而成，梯檔間距225 mm，供上下軛的棘爪將載荷傳遞到導軌，進而傳遞到埋件系統(tǒng)上。4.2.4液壓爬升系統(tǒng)液壓爬升系統(tǒng)包括：液壓泵、油缸、上、下?lián)Q向盒四部分。4.2.4.1液壓泵和油缸液壓泵和油缸向整個爬模系統(tǒng)提供升降動力。4.2.4.2上

14、、下?lián)Q向盒上、下?lián)Q向盒，是爬架與導軌之間進行力傳遞的重要部件，改變換向盒的棘爪方向，實現(xiàn)提升爬架或導軌的功能轉換。（見圖4.2-7） 圖4.2-7 上下?lián)Q向盒4.3液壓爬模的特點1、液壓爬模可整體爬升，也可單面爬升，爬升穩(wěn)定性好。2、提供全方位的操作平臺，操作方便，安全性高，可節(jié)省大量工時和材料。3、一般情況下爬模架一次組裝后，一直到頂不落地，節(jié)省了施工場地，而且減少了模板（特別是面板）的碰傷損毀。4、結構施工誤差小，糾偏簡單，施工誤差可逐層消除。5、爬升速度快，可以提高工程施工速度。6、模板自爬，原地清理，大大降低塔吊的吊次。4.4液壓爬模爬升流程示意圖液壓自爬模自起始段的施工流程圖如下圖4

15、.4-1所示：圖4.1-1 爬模施工工藝流程圖A. 拆除對拉螺桿，將模板后移600mm，捆扎鋼筋B. 安裝埋件掛座，爬升導軌C. 退模拆除下部埋件掛座，以備下一次周轉D. 液壓裝置提升支架（一面為一組）E. 合模、連接對拉螺桿，進行模板測量F. 澆筑混凝土,待混凝土達到強度，拆模板開始下一個循環(huán)4.5爬模架體構造及組拼液壓爬模架體主要由兩部分組成：下架體及上架體。下架體作為爬模系統(tǒng)中的承重結構，是爬模的主要受力部件，施工過程中的上架體上的所有施工荷載以及下架體自重和相關施工荷載均由下架體承擔。上架體主要用來為施工中的鋼筋作業(yè)及模板作業(yè)提供作業(yè)面，通過相應機構與下架體相連。架體各部連接部件及規(guī)格

16、詳見圖4.5-1。圖4.5-1 架體連接部件及規(guī)格4.5.1上架體組成爬模上架體主要由以下部件組成：平臺立桿、主背楞、平臺橫梁、主背楞斜撐、模板后移裝置。上述各部件連接后，形成爬模上架體主體框架，上架體的三道平臺橫梁提供了三層操作平臺，主要用來進行鋼筋、模板作業(yè)，主背楞斜撐可以調節(jié)平臺橫梁的角度，使爬模架體不論是在仰面還是在俯面均能保持操作平臺面的水平，平臺立桿裝上平臺護欄，再裝上防護網，形成爬模上架體的外圍防護體系，后移裝置可實現(xiàn)模板的退模和合模操作。上架體的部件組成詳見圖4.5-2。圖4.5-2 上架體組成和模板后移裝置4.5.2下架體組成爬架下架體主要由以下部件組成：承重三角架、埋件系統(tǒng)

17、、導軌、液壓系統(tǒng)、中平臺梁和立桿、吊平臺梁和立桿。承重三角架是爬模的承重機構，所有爬架上的荷載均有其承擔；埋件系統(tǒng)是爬模的附墻機構，承重三腳架通過掛座將所受荷載傳遞給墩身上的預埋件；液壓系統(tǒng)為架體的爬升提供動力。下架體的部件組成詳見圖4.5-3。圖4.5-3 下架體組成4.5.3架體組裝順序上、下架體間通過螺栓連接，架體組拼隨施工進展情況，按照圖4.5-4所示步驟進行。圖4.5-4 架體組拼步驟4.6爬模爬升軌跡及架體拆除說明4.6.1墩身架體爬升軌跡主墩墩身結構簡單，液壓爬模由底部一次爬升到頂部，墩身架體爬升軌跡如圖4.6-1所示。圖4.6-1 墩身架體爬升軌跡圖4.6.2爬模架體構造及各節(jié)

18、段架體布置墩身外模共布置8榀液壓下架體、8榀后移裝置及8榀桁架；架體布置見圖4.6-3。圖4.6-3 墩身架體布置圖4.6.3爬模架體的拆除說明4.6.3.1拆除注意事項1)爬模的拆卸工作須嚴格按照專項方案及安全操作規(guī)定的有關要求進行。2)爬模的拆除必須經項目部生產經理、總工程師簽字后方可進行。拆除工作前對施工人員進行安全技術交底，拆除中途不得換人，如更換人員必須重新進行安全技術交底。4.6.3.2拆除準備（1）爬模拆除條件：當結構施工完畢，即可對爬模進行拆除。（2）機械設備：由現(xiàn)場塔吊配合爬模的拆除作業(yè)。（3）人員組織：拆除工作配備專業(yè)架子工，爬模拆除前，工長應向施工人員進行書面安全交底。交

19、底接受人應簽字。（4）爬模拆除時應先清理架上雜物，如腳手板上的砼、砂漿塊、U型卡、活動桿件及材料。拆除后，要及時將結構周圈搭設防護欄桿。（5）爬模拆除前，先將通道封閉，并做醒目標識，畫出拆除警戒縣，嚴禁人員進入警戒線內。4.6.3.3拆除順序按照規(guī)定要求，爬模裝置拆除前應明確平面和豎向拆除順序，按照現(xiàn)場塔吊起重力矩要求，將爬模裝置的外筒拆除順序按照順時針（或逆時針）方向逐個單元拆除，內筒爬模架體按照各獨立小筒整體拆除。4.6.3.4爬模架體拆除步驟在爬模拆除時，需先整個模板、架體拆除，架體拆除主要施工流程為：退模吊離模板吊離上架體拆除導軌分割平臺吊離下架體。拆除具體施工步驟為：第一步：當混凝土

20、強度達到15Mpa以上，卸出所有對拉螺桿（包括陽角斜拉桿）。拔出后移安全銷，將模板后退（模板可后移600mm）。再插上后移安全銷。第二步：利用塔吊將模板吊住，拆除主背楞連接器，將模板吊至規(guī)定場地。第三步：利用塔吊將上平臺及上架體整體吊至規(guī)定場地。第四步：將導軌從架體抽出，放至于水平空地。第五步：將主平臺及吊平臺從中間割開以減輕重量。第六步：用塔吊將爬模下架體整體吊移至規(guī)定場地。4.7爬模操作平臺搭設4.7.1爬模操作平臺構成本項目液壓爬模的操作平臺架體平臺主要包括鋼筋綁扎平臺、模板操作平臺，主操作平臺、液壓操作平臺，和吊平臺（修飾平臺）共6個平臺。各平臺相互關系見圖4.7-1。圖4.7-1 爬

21、模各操作平臺示意圖鋼筋綁扎平臺（1、2）位于上架體頂面，為下一節(jié)段混凝土的澆筑提供了鋼筋綁扎的作業(yè)空間；模板操作平臺（3）位于上架體中部，在進行合模或者退模操作時，是對拉螺桿安裝和拆除的作業(yè)平臺；主操作平臺（4）位于下架體頂面，是混凝土澆筑時退模和合模的操作平臺，模板系統(tǒng)及上架體在此與下架體連接、固定；液壓操作平臺（5）位于下架體上，是架體提升時提供液壓操作及觀察液壓裝置動作的作業(yè)平臺。吊平臺（6）是一個修飾平臺，其主要作用是在爬架爬升到位后，作業(yè)人員可以下到架體以下，對預埋爬錐進行拆除，同時用對爬錐空洞進行修補。4.7.2平臺的搭設鋼筋綁扎平臺、模板操作平臺、液壓操作平臺、吊平臺的橫梁和14

22、槽鋼之間用M2050的螺栓連接，主平臺和下架體之間采用螺栓連接。在槽鋼橫梁上焊接直徑16mm的鋼筋，間距15cm，在其上滿鋪2.5mm厚的防滑鋼板作為平臺板。爬模各操作平臺的拼裝總體步驟如下：第一步：將爬模下架體吊裝在埋件掛座上。第二步：在爬模下架體上鋪設主操作（H20型鋼）及液壓操作平臺梁（14槽鋼）及平臺跳板（2.5mm厚的防滑鋼板）。第三步：利用塔吊將上架體（桁架）安裝至主操作平臺上。第四步：在上平臺橫梁上鋪設平臺梁（14槽鋼）及平臺跳板（2.5mm厚的防滑鋼板）第五步：安裝爬模吊平臺，在爬模吊平臺上鋪設吊平臺橫梁（14槽鋼）及平臺跳板。（2.5mm厚的防滑鋼板）圖4.7-3 墩身平臺布

23、置圖4.7.3平臺的承載說明平臺0.75KN/m2，4KN/m2 （不包含翻轉平臺）所有載荷必須均布。圖4.7-4 1#平臺載荷分布圖圖4.7-5 2#平臺載荷分布圖圖4.7-6 3#平臺載荷分布圖圖4.7-7 4#平臺載荷分布圖圖4.7-8 5#平臺載荷分布圖圖4.7-9 6#平臺載荷分布圖4.7.4、施工時架體堆載情況說明塔柱施工時只能在1#平臺（鋼筋綁扎平臺）存在一定數(shù)量的鋼筋半成品，鋼筋必須存放在均布荷載為4KN/m2的區(qū)域（施工現(xiàn)場將此區(qū)域用油漆進行標識，并對工人進行交底）。如下圖：則長邊每側可存放的鋼筋為：71.64=4.48噸，短邊每側可存放的鋼筋為：3.61.64=2.3噸，實

24、際施工時，為確保架體的安全、穩(wěn)定，長邊每側最多存放鋼筋不得超過3噸，短邊每側最多存放鋼筋不得超過1.5噸，并均勻放置。其它平臺只能有人群走動和堆放一些零星物品，如工具箱、電箱、消防設施和一些零星材料等。在每個平臺上掛荷載大小標識牌，以提醒現(xiàn)場施工人員，防止超載現(xiàn)象發(fā)生。4.8液壓爬模預埋件安裝4.8.1墩身各澆筑節(jié)段預埋件位置墩身外模預埋件的橫向位置由架體布置位置（即導軌）決定，豎向位置一般情況下為混凝土澆筑節(jié)段頂口向下1050mm處，當與相關結構件妨礙時，需適當進行位置調整。4.8.2液壓爬模預埋件拆裝流程4.9同一面的液壓爬模的固定架體外側面兩榀架體之間采用剪刀撐加固（見下圖），加固材料使

25、用雙483 mm鋼管，鋼管放在架體和每層平臺欄桿的外側，每根雙鋼管兩個端點與架體接觸處，采用不小于14mm的絲桿+墊板+螺帽連接（鋼管與架體接觸處不得焊接），與鋼管接觸的墊板采用蝴蝶扣，與架體接觸處的墊板采用厚度不小于10mm的鋼板鉆孔，螺帽固定。雙鋼管相交處及雙鋼管與每層平臺護欄鋼管接觸處滿焊，確保架體的穩(wěn)定。4.10 架體安裝偏位處理1.架體或者爬錐安裝偏位在正負30mm內，可以調節(jié)附墻座來處理。2.架體安裝偏位大于正負30mm，不影響以后架體爬升的情況下重新預埋爬錐，下一模重新在模板上開爬錐孔。3.架體安裝偏位大于正負30mm，且影響以后架體爬升的情況下，請改裝架體。五、質量保證措施5.

26、1生產過程中質量控制 依據國家和上級有關部門頒布的技術質量法規(guī)、標準、規(guī)章制度，我公司將嚴格執(zhí)行ISO9001：2000系列標準文件，保證項目各環(huán)節(jié)的質量職能有效地組織起來，按照我公司的質量方針及業(yè)主的合同文件，從項目經理到操作工人，從系統(tǒng)管理到資源配置，明確各自職責與權限，使工程項目的質量管理形成一個互相協(xié)調的有機整體，嚴格控制生產過程中的產品質量。5.2施工過程中的質量保證措施1. 模板面裁切時需采用防水油漆封邊。2. 采用色拉油為脫模劑，嚴禁采用動力油、廢機油和菜油，豆油作為脫模劑。使用脫模 劑時應避免過多和過少，也不要過早使用，刷過脫模劑的模板不能長時間爆曬。3. 拆模后必須立即用水清

27、潔，清潔時使用軟刷。4. 模板和模板接縫處、模板包邊處貼雙面膠防止漏漿。5. 制定嚴格的得勞動力計劃，明確分工、責任到人和嚴格的交接班制度，對所有從業(yè)人員進行全面的技術作業(yè)培訓使每個從業(yè)人員掌握施工方法及流程以保障施工質量。6. 嚴格控制混凝土配比和塌落度。7. 澆筑混凝土時，混凝土傾落高度不超過2m，當傾落高度超過2m時要串筒輔助下落避開炎熱天氣澆筑的混凝土。混凝土入模后及時振搗，振搗時間適當，以混凝土表面泛漿不在下沉冒氣泡為止。8. 混凝土澆筑后要灑水養(yǎng)護，夏季要適當延長養(yǎng)護時間，使之緩慢降溫。冬季混凝土表面應采取保溫措施。拆模時，混凝土中部溫度和便面溫度溫差不宜大于20以防止急劇冷卻造成

28、表面裂紋。六、液壓爬模施工注意事項6.1液壓爬模施工安全技術要求1、安裝前檢查現(xiàn)場所有的零部件質量和數(shù)量，符合要求后方可安裝使用。2、準確預埋好爬架附墻裝置的預埋件孔位，是確保順利爬升的重要環(huán)節(jié)，應嚴格控制預埋件垂直于混凝土外表面，孔位前后左右偏差2mm。3、正常情況下，當混凝土強度達到15Mpa要求后，即可在預埋爬錐上安裝附墻裝置。先將受力螺栓預擰緊，待校正埋件掛座位置后用力擰緊受力螺栓，以保證其安全性。4、架體支承跨度的布置，不能超過液壓油缸的頂升能力。兩附著點直線布置不應大于5m。5、架體的平臺橫梁懸挑長度，整體式爬架不得大于1/2水平支承跨度或2.5米，在搭設懸挑部位架體的時候須將懸挑

29、部位上下通聯(lián)，并將其向架體中間部位拉接，以保證其穩(wěn)定性。6、水平梁架、豎向主承力架及框架在兩相鄰附著支承裝置處的高差應不大于20mm。7、豎向爬模掛架和防傾導向裝置的垂直偏差應不大于5或30mm。8、爬模上所有零部件的連接螺栓、銷軸、鎖緊鉤及楔板必須擰緊和鎖定到位，經常插、拔的零件要用細鋼絲拴牢。9、本工程中所選擇的爬模模板操作平臺（爬模上部的三層平臺）最上層平臺為鋼筋綁扎平臺，設計荷載為4KN/M2 。可以堆放少量材料（懸挑處禁止堆放重物，僅供人員操作模板及人員通行）。另一層平臺為模板對拉桿操作平臺，設計荷載為0.75KN/M2。模板操作平臺主要是調節(jié)模板，可堆放少量材料，設計荷載為0.75

30、KN/M2。液壓操作平臺設計荷載為0.75KN/M2 。吊平臺設計荷載為0.75KN/M2。10、爬模安裝到位后，為保證施工安全，應及時按有關腳手架安全技術規(guī)范要求，鋪設腳手板及安全網。鋪設腳手板時應考慮架體單元體之間爬升時留有100mm左右的間隙，以防止爬升時相互碰撞（如圖6.1-1所示）。架體的底層和外圍側面，以及爬升時的架體開口端，爬升到位后用合頁蓋好，翻板蓋好后，用插銷鎖緊，避免翻板掀開后零散物品墜落，并用安全網進行全封閉防護。圖6.1-1 爬架腳手板鋪設示意圖11、塔柱爬架上的工具箱、滅火器、電箱、壓漿泵、小型材料等確定擺放位置后，不得移動，壓漿泵放在主平臺的東南角，電箱放在液壓操作

31、平臺的西北角，工具箱、滅火器分別施工每個平臺的西南角和東北角，其它小型材料也必須明確具體位置，不用的材料及時清理出塔柱架體以外。所有放材料的位置安裝明顯限重標志。12、爬模安裝完畢后，總包方組織監(jiān)理、專業(yè)公司等相關方（包括負責生產、技術、安全的相關人員），對爬模安裝進行檢查驗收，經驗收合格簽字后方可投入使用。驗收合格后任何人不得擅自拆改，需局部拆改時，應經設計負責人同意，由架子工操作。13、安全領導小組及具體操作人員安排 建立健全安全組織機構，建立以項目經理為首的安全領導小組，堅持管生產必須管安全的原則，健全崗位責任制，從組織上、制度上、防范措施上保證安全生產，做到規(guī)范施工，安全操作。安全小組

32、組 長：吳永杰副組長：譚治國組 員：石春宏、彭紹強、苗紅兵、張焰華、禹永富。楊質量檢查驗收人員：譚治國、石春宏、彭紹強、苗紅兵、張焰華架體爬升操作人員：楊群生、莊天保、李運保、陳臘軍各相關人員各司其職，責任到人，制度獎罰制度，獎優(yōu)罰劣，調動職工的積極性，確保施工安全。6.2各工況下轉換過程中轉角處安全防護措施合模狀態(tài)下，在1、2、4、5、6層平臺轉角處搭設跳板,第三層各個單元除面向模板的一面其余三面為封閉結構。見下圖爬升狀態(tài)下,拿掉跳板并在轉角處拉上安全繩，并設置警示標志，禁止通行。6.3液壓爬模工序操作規(guī)程 一、液壓爬模的操作工序共分一下幾個工序 1.預埋件的埋置。 2.附墻座和附墻掛座的安

33、裝。 3.導軌的爬升和固定 4.架體的爬升 5.液壓設備和油路的保養(yǎng)及電控設備的看護、電纜的翻層。二、 預埋件的埋置 1.預埋件，采用M36爬錐及相應的高強螺桿和埋件板。 2.固定時間在綁扎鋼筋、木工合模的同時。 3.準備好配件，木工配合安裝，負責檢查是否遺漏和安裝是否正確，并填寫檢查表。檢查表由專人負責鐵屑，同時負責檢查工作。注：檢查表由螺栓的平面布置點，必須逐一對號檢查并填勾完成符號。確定工序負責人。4埋置預埋件的注意事項：爬錐和埋件板必須擰緊高強螺桿。埋件的平面位置標高必須正確，與模板的固定必須是法向垂直。三、附墻支座和附墻掛座的安裝 1.支座的安裝在土木拆模后馬上進行。 2.附墻座和附

34、墻掛座是專用的承載部件，每個爬升爬升機構共配有三個組件，在全過程中周轉使用。 備用的一付附墻座和附墻掛座應在爬升導軌工序時拆卸，并上翻運至頂層供周轉使用。 3.支座的固定用M36調質專用螺栓，不得用其他普通螺栓替代混用。 4。固定螺栓必須擰足爬錐內35mm，再安裝附墻座。若發(fā)現(xiàn)螺母堵孔和缺失，應馬上上報公司負責人作專題處理。 5.附墻座的安裝必須掛線錘，上下兩個附墻座的安裝誤差不得大于5mm。 6.附墻掛座的掛裝必須插上安全銷。 7.其勞動組織為二人一個小組，必須指定專業(yè)人員負責檢查上述安裝工作是否到位，確定工序負責人。四、 導軌的爬升和固定 1.導軌的爬升由液壓動力設備反向作用拉伸來完成。

35、2.在導軌提升前必須完成力系轉換，即下調節(jié)附墻撐緊墻面，下支點撐腳拔出一個銷軸。 3.導軌上升前應涂足黃油，防墜器卡爪手柄呈上翻狀態(tài)。 4.導軌提升應同步開啟開關，每單元同步上升，當即將進入附墻掛座時，改為單根爬升狀態(tài)。 5.在導軌爬升過程中看護人員應注意導軌爬升的垂直度并及時糾正。 6.導軌不得超爬升，因超爬后下降操作危險且困難。 7.導軌爬升到位后，應及時插入安全銷。 8.在導軌爬升到組后一格就位后，上防墜器的手柄應馬上向下翻轉，否則會造成架體爬升時，上下防墜器相互鎖死。 9.當導軌爬出最下的附墻座和附墻掛座后，其附墻座和附墻掛座應馬上落實人員拆卸，并上翻至頂層。同步吧M36受力螺栓拆除并

36、上機油保養(yǎng)，供周轉使用。這項工作應指定專人負責，并確定工序負責人。五、 爬模架體的爬升 1.架體的爬升在完成綁扎鋼筋工序后進行。 2.架體的爬升采用液壓動力自動爬升。 3.架體爬升前必須完成力系轉移，下調節(jié)的附墻支撐螺桿必須松開，并旋進足夠長度，以不碰到附墻座螺栓為標準，即空隙應與導軌內側面平齊。 4.防墜器、扳手均呈下垂狀態(tài)。導軌全長應存在三個支撐點。 5.架體單元范圍內的阻擋障礙物必須全部清除，例：臨時拉撐桿，鋼梁上的鋼板割除，所有翻板上翻，維護欄桿等。 6.架體上的附加堆載必須清除，殘留荷載不得大于0.5KN/m，其它工種施工再架體停止作業(yè)并離開架體。 7.架體爬升步驟一般先內平臺，后爬

37、架。架體平臺可同步爬升，也可分步步爬升，爬升時每個點位由人看護，觀察防墜器卡爪是否進檔和及時發(fā)現(xiàn)障礙物并清除。 8外爬架采用一片墻面，兩個單元同步爬升，在勞動組織上應配置模板碰擦看護人員1人，開機和看護卡爪進檔各1人。 9.架體爬升到位時應及時插入承重銷，承重銷應轉角度鎖定，若插銷困難時，架體可超爬一個銷軸直徑高度，但必須注意掛鉤不得碰承重插板。 10.架體爬升到位，掛上承重銷后面，應馬上將下調節(jié)附墻支撐的螺桿撐緊墻面。并關閉所有電源和油路，進入鄰邊等圍欄的復原工序。 11.本工序爬升應定崗、定位、明確職責。 開機人員12名。 卡爪看護人員12名。 架體看護人員14名。六、 液壓油路設備、電器

38、控制設備和電路維修保養(yǎng)1、油路電器線路應布置在隱蔽的桿件中，對無法沿桿行走的線路應釘木槽保護。2、每次爬升均應檢查一遍所有線路，是否漏油，確保沒有損壞。3、對油泵、電控設備應設罩殼保護。4、電纜線路每次爬升應及時翻層，否則會被拉斷。5、電器和油泵設備應指定專人管理和保養(yǎng)。6、在爬升過程發(fā)現(xiàn)油壓不正常和千斤頂上升速度嚴重不均時，應立即停機，查明原因后再開機爬升。七、操作人員的職責和質疑事項1、每個操作人員必須明確自己的崗位職責，對自己的崗位承擔責任，其崗位工作與本人的收入掛鉤，做好了有獎勵，嚴重失職的要處罰。2、操作人員必須服從班長統(tǒng)一指揮。在爬升時聽從開機操作人員統(tǒng)一指揮。3、操作人員在登高作

39、業(yè)應注意自身的安全，應佩戴安全帶和安全帽。4、同時應注意他人的安全和配件的收理保護。拆卸桿件螺栓要放在專用的盒內，供重復周轉應用，嚴防散失和墜落。5、在上班時間不得喝酒，不得在操作工地上吸煙，不得在高空架體上戲嘻打鬧，應遵守總承包指定的規(guī)章制度。 6、操作人員應遵守工地計劃進度要求的作息制度，有事應6.4液壓爬模施工安全注意事項6.4.1爬架操作人員的要求1、操作人員必證須經過培訓，經考核合格后持上崗。未經培訓的無證人員嚴禁上崗作業(yè)。2、操作人員必須年滿18歲，兩眼視力均不低于1.0、無色盲、無聽覺障礙，無高血壓、心臟病、癲癇、眩暈和突發(fā)性昏厥等疾病。3、爬模操作人員必須固定人員，在進場后應接

40、受三級安全教育及爬模施工安全技術交底，要求分工明確。4、正確使用個人防護用品和采取安全防護措施。進入施工現(xiàn)場，必須戴好安全帽，作業(yè)時必須系好安全帶，工具使用完要放在工具套內。5、操作人員要有責任心，工作認真負責，嚴禁酒后作業(yè)和作業(yè)中玩笑戲鬧。6、操作人員必須遵循安全技術操作規(guī)程的規(guī)定進行作業(yè)。6.4.2爬模施工安全注意事項1、建立安全保證體系，完善和落實高處作業(yè)管理制度、安全學習教育制度。全部施工人員上崗前進行入場安全教育，安全教育的內容主要有崗位的安全操作規(guī)程的學習、勞動防護用品的正確使用；2、安全技術交底到每個作業(yè)人員，對作業(yè)工序、人員、設備、安全、質量控制標準，作業(yè)中要注意的事項等進行詳

41、細的交底，參加安全技術交底的人員在交底簽到表上進行簽字；3、落實班前會制度，在班前召集施工人員對當天的作業(yè)安全注意事項、所要采取的措施進行講解強調；4、根據施工現(xiàn)場實際情況設置相應的安全警示、提示、指令等安全牌。不得隨意拆除施工現(xiàn)場的安全設施，不得已必須拆除時，需得到安全人員的允許，作業(yè)結束務必復原上述裝置；5、作業(yè)中必須按規(guī)定正確使用防護用品，防護用品在使用前要進行檢查；6、爬模在爬升開始前，應對爬模系統(tǒng)作全面檢查，拆除所有障礙物，確認符合要求后方可進行爬升。7、禁止超載作業(yè)，嚴禁在操作平臺上堆放無關物品。8、爬模專職操作人員在爬模的使用階段應經常（每日至少兩次）巡視、檢查和維護爬模的各個連

42、接部位；確保爬模的各部位按要求進行附著固定。9、施工過程中，組織施工技術人員、安全員、液壓操作人員等定期進行爬模架體的檢查，確保施工過程安全，并填寫相應表格。（如液壓爬模架體月檢記錄表）。10、提升過程中應實行統(tǒng)一指揮、規(guī)范指令，提升指令只能由一人下達，但當有異常情況出現(xiàn)時，任何人均可立即發(fā)出停止指令。11、爬模爬升時嚴禁操作人員停留在正在爬升的架體上，專業(yè)操作人員可站立于未爬升架體或其它有安全保護措施的位置進行操作。12、非爬模專職操作人員不得隨便搬動、拆卸、操作爬模上的各種零配件和電氣、液壓等裝備。在爬模上進行施工作業(yè)的其他人員如發(fā)現(xiàn)爬模有異常情況時，應隨時通報爬模專職操作人員進行及時處理

43、。13、6級（含6級）以上大風應停止作業(yè)，大風前須檢查架體拉接狀態(tài)是否符合要求，大風后要對架體做全面檢查符合要求后方可使用，冬天下雪后應清除積雪并經檢查后方可使用。14、每施工3層或施工進度較慢及施工暫時停滯時每個月都應對掛座、液壓系統(tǒng)等進行檢查保養(yǎng)，以保證架體的正常使用。15、爬架拆除時操作人員必須將安全帶系于混凝土外側的施工鋼管操作架上，防止爬架拆除過程中本身失穩(wěn)造成墜落事故。16、遇6級（含6級）以上大風、雨雪、濃霧和雷雨天氣時，禁止進行架體的拆除工作，并預先對架體采取加固措施。17、嚴禁在夜間進行爬架的拆除工作。18、爬架拆除前劃定作業(yè)區(qū)域范圍，并設警戒標識，禁止與拆除無關的人員進入。

44、拆除爬模時應有可靠的防止人員與物料墜落的措施，嚴禁拋扔物料。19、爬架拆除人員應配備工具袋，手上拿鋼管時，不準同時拿扳手，工具用后必須放在工具袋內。拆下來的腳手桿要隨拆、隨清、隨運、分類、分堆、分規(guī)格碼放整齊，要有防水措施，以防雨后生銹。20、爬模架體拆除時，拆桿和放桿時必須由23人協(xié)同操作，拆大橫桿時，應由站在中間的人將桿順下傳遞，下方人員接到桿拿穩(wěn)拿牢后，上方人員才準松手，嚴禁往下亂扔腳手料具。21、拆除工作因故不連續(xù)時，應對未拆除部分采取可靠的固定措施。22、拆除爬模架子時有管件阻礙不得任意割移，同時要注意扣件崩扣，避免踩在滑動的桿件上操作。23、拆架時扣件必須從鋼管上拆除，不準有松動的

45、扣件遺留在被拆下的鋼管上。24、拆除中途不得換人，如更換人員必須重新進行安全技術交底。6.5爬升機構的安全保護系統(tǒng)及防護措施6.5.1架體與墻體的防護及架體間的防護液壓爬模平臺板采用2.5mm防滑鋼板，外圍防護采用密目安全網，平臺外圍底部應設有踢腳板，架體靠墻側有平臺翻板，兩側架體之間的間隙設有平臺翻板，整個架體底部應設有兜網，架體頂層平臺和模板后移平臺外圍護欄高度達到1.8米，架體在非爬升狀態(tài)下用483的鋼管把墩柱四周架體連成整體，防護材料由項目自備。6.5.2爬模各操作平臺的連接在鋪設架體各平臺時，在每個獨立的架體中部的水平位置中間留7001000mm的人口，用鋼管向下層平臺搭設梯子，將各

46、平臺連接，使架體上下有一個通道，在各平臺人孔處用翻板將洞口封好，制作如下圖6.3-1所示。圖6.3-1 各層操作平臺連接通道洞口尺寸圖6.5.3液壓爬模安全防火由于液壓爬架使用液壓油作為動力介質，加之模板為鋼木結合模板、施工需要電焊、氣割的工具，容易產生明火，故應做好架體的防火措施。6.6爬模施工防風專項措施1、積極與當?shù)貧庀蟛块T聯(lián)系，提前切實、準確掌握大風天氣情況，避免盲目應對或措手不及。可以購買測風儀，安裝在施工現(xiàn)場，隨時監(jiān)測大風情況，做到風害到來時的及時反應與人員設備的安全規(guī)避。2、所有施工區(qū)域內，必須設置風速標，各工區(qū)內設專人負責收集當日的氣象資料和數(shù)據，并及時反饋到公告牌上，以警示和

47、提醒施工人員安全操作。3、風沙季節(jié)施工人員要佩戴防塵眼鏡、口罩等防風用品，高空作業(yè)要佩戴安全帶。4、在每個高塔施工前，根據每個塔的結構特點制定專項施工人員逃逸的安全通道。內模每隔6m設置一處平臺，作為施工人員臨時避風點。墩身外側設施工電梯，以便突遇大風時，施工人員能夠緊急撤離。5、架體一定要安裝好護欄、密目網。腳手板必須鋪滿平臺并且加固好，不能留有空隙，防止人員墜落。平臺護欄安裝必須牢固，密目網安裝后要能保證將架體四周完全封閉，保證大風時施工人員的安全。架體的整體密封狀態(tài)如圖6.4-1所示。圖6.4-1 架體的整體密封狀態(tài)6、合模狀態(tài)，應用鋼管及扣件將相臨兩邊上架體與上架體之間，下架體與下架體

48、之間連接固定，每兩榀架子之間至少有四道鋼管相連接，使墩身四周的架體連成整體，用鋼絲繩一端在液壓爬模，下架體承重三角架端部栓緊，另一端栓接在承重三角架下面的埋件掛座上，用花籃螺栓收緊，可防止大風中架體前傾。7、遇6級以上大風（含6級）應停止爬模，若處于爬模準備階段，遇到大風應該停止爬模，合上模板，拉上陽角斜拉桿，內外模穿上對拉螺桿。若無法合模，應立即使爬模上架體處于鎖緊狀態(tài)，參照圖6.4-2方式進行處理。若在爬升過程中，遇到大風應停止爬模操作，撐起附墻撐，盡可能把墩身四周的架體連成一個整體，用鋼絲繩將勁性骨架和爬模上架體拉緊，若爬模結束應立刻插上承重銷，安全銷，撐起附墻撐，把模板合起來。圖6.4

49、-2 防風處理措施8、停工狀態(tài)下模板應處于合模狀態(tài)，所有架體連成整體，上架體后移裝置處于鎖緊狀態(tài)，用鋼絲繩將承重三角架和架體下部埋件掛座緊固。9、在遇到大風時，操作人員在加固好架體之后，安全轉移到地面。做到上述幾方面，爬模系統(tǒng)可滿足停工狀態(tài)下抗12級風、8級以下大風條件下具備正常爬升、作業(yè)需求。6.7爬模防雷專項措施爬模架是高聳的金屬構架，又緊靠鋼筋混凝土結構，極易遭受雷擊，因此避雷措施十分重要，爬模應安裝防雷裝置，防雷裝置的沖擊接電電阻值不得大于4，避雷針是簡單易作的避雷裝置之一，用直徑12mm的圓鋼制作，圓鋼需鍍鉻、頂部削尖，設在建筑四角液壓爬架上部鋼桁架的立桿頂部，高度大于1m，并將所有

50、最上層的架體全部接通，爬模架體要和墩身豎筋連起來，以主體結構豎向鋼筋作為防雷接地引下線，所以當爬模架每次提升完成時，在每組架體上設置接地引下線，使架體良好接地，就能有效達到防雷的目的。避雷針安裝如圖6.5-1所示。在施工期間如遇有雷雨，爬模上所有人員必須立即離開。圖6.5-1 避雷針安裝示意圖6.8爬模的防墜、防傾專項措施1、液壓爬模的爬升機構，主要由帶有爬升梯檔的導軌和附著其上的上下?lián)Q向盒、液壓油缸等組成，并通過上換向盒上端的連接軸與爬架的豎向主承力架連成為整體，換向盒的上下軛能夠自動導向，在實際爬升過程中始終有一個換向盒內的承力塊交替地支撐在導軌梯檔塊上，這樣能夠防止架體下墜，架體通過上下

51、換向盒抱住導軌，在架體爬升和固定狀態(tài)下，換向盒都對架體有防傾作用。圖7.6-1 換向盒示意圖 2、爬升狀態(tài)下，爬模用鋼絲繩一端纏繞在架體上，一端纏繞在勁性骨架，隨著架體的爬升收緊鋼絲繩，使架體緊貼在橋墩表面起到防墜、防傾作用 3、在非爬升狀態(tài)下，爬模架體通過承重銷安裝在附墻掛座上，插上安全銷可防止爬模架體從附墻掛座上滑落，用鋼絲繩把爬模架體和勁性骨架拴在一起，可有效防止爬模架體墜落，每一面的爬模架體都連成整體，可有效防止個別爬模架體意外滑落。6.9模板文明、環(huán)保施工措施1. 環(huán)境管理措施：（1） 施工垃圾如木屑、短木方、廢棄模板要分類處理、封閉清運，防止遺灑、污染東江。（2）便橋頂、箱梁頂及塔

52、柱爬架內的建筑材料如：鋼筋半成品、模板、方木、木膠板、鋼管等分類堆放，擺放整齊。（3）泵車使用前潤管所用砂漿必須用桶回收，然后再用車運到指定地點棄掉，不得直接打入東江，污染水體。（4）混凝土澆筑過程中遺留的殘渣必須及時清理，確保便橋、梁面的清潔。（5）混凝土罐車退場前，要在指定地點清洗料斗，防止遺灑和污物外流。（6）壓漿時，出漿口用桶接漿，并及時清運，防止水泥漿液滿天飛，污染環(huán)境。（7）避免在晚間施工，減少噪聲對附近居民的影響。（8）工地必須及時灑水，防止揚塵。2. 職業(yè)健康安全管理措施：（1） 所有進入工地人員必須戴安全帽。（2）上班前應根據施工項目進行安全交底，安全員每天檢查，發(fā)現(xiàn)問題及時

53、糾正。（3）工地電線按有關規(guī)定架設。電閘箱內開關及電器必須完整無損，具有良好的防漏電保護裝置，接線正確。各類接觸裝置靈敏可靠，絕緣良好，無灰、無雜物、固定牢固。（4）在便橋、梁頂邊緣及塔柱爬架各平臺外邊緣安裝護欄，形成封閉的防護環(huán)境。防護欄桿用架子管搭設，高1.2m，上下兩道橫桿。（5）支模前必須搭好相關腳手架。各種連接件、支承件、加固配件必須安裝牢固，無松動現(xiàn)象。（6）澆筑混凝土前必須檢查支撐是否可靠、扣件是否松動。澆筑混凝土時必須由模板支設班組設專人看模，隨時檢查支撐是否變形、松動，并組織及時恢復。（7）混凝土泵車澆筑作業(yè)時，由專人指揮，非專業(yè)操作人員不得進入作業(yè)現(xiàn)場。（8）混凝土振搗過程

54、中，振搗器應由兩人(一人操作振搗器，一人持振搗棒)操作，操作人員必須戴絕緣手套，穿絕緣鞋。（9）、對高空作業(yè)各個通道及臨時設施各個構件的連接件四周的安全網，發(fā)現(xiàn)問題要及時整改，要進行每天的檢查維護，特別在大風、臺風來臨前重點檢查。（10）、施工平臺上面必須配置滅火器，每個作業(yè)面至少配置4個滅火器，在施工中加強對施工人員的安全教育，加強動火防護、用電管理。（11）、加強現(xiàn)場的文明施工，要求每個作業(yè)面必須配備人員對現(xiàn)場進行及時清理，現(xiàn)場安全員每天進行檢查，要求施工平臺物料堆放整齊，垃圾及時清理，不到位的立即進行整改，進行反復強調，反復整改，并且在施工平臺上配置工具箱放置工具，防止工具亂放，在上層平

55、臺清理垃圾時要注意下層平臺是否有人工作，防止墜物傷人（物體打擊傷害）。6.10爬模施工過程意外問題的應急處理措施安裝過程1、塔吊掛鉤沒掛緊或掛鉤位置不正確爬模在進行整體吊裝前應預先在地面組裝位置進行預吊裝，解決掛鉤位置問題。先將架體稍稍吊起，觀察架體的變形和掛鉤是否牢靠，確定無誤后，方可進行吊裝。如吊起后架體傾斜過大應將其回落至地面，重新選擇掛鉤位置，待架體在吊起后沒有較大傾斜的情況下再將架體吊裝至安裝位置，并做出標識，以便下次吊裝時找準掛鉤位置。6.10.2正常使用過程1、架體螺栓松動或被剪斷如螺絲有松動現(xiàn)象，應立即對螺栓進行緊錮；如螺栓被剪斷，應做臨時固定并立即更換螺栓。2、因超載導致局部

56、架體變形應立即清理架體上所有物品，對局部變形位置進行暫時加固，立即安排更換變形部件的工作，做安全檢查，看其他部位是否正常（施工過程中嚴禁架體進行超載或集中荷載作業(yè)）。6.10.3提升過程1、突遇大風天氣應立即停止架體的提升作業(yè)，切斷架體提升所需電源，將架體上端懸挑端進行拉接固定，用鋼管和特制扣件拉住爬模架最上端大橫桿，待大風天氣停止后再進行提升作業(yè)。2、遇障礙物影響提升因架體高度較高，在提升前需進行聯(lián)合檢查，確認拆除所有障礙物、具備提升條件后方可進行提升。如在提升時遇障礙物，會對整個架體的安全造成嚴重影響，如遇事先沒有發(fā)現(xiàn)的障礙物，應立即停止提升，待拆除障礙物后方可再進行提升作業(yè)。3、液壓缸無

57、法正常工作在提升過程中當液壓油缸無法正常工作時，應立即使用可調拉桿卸荷到埋件承重裝置上，然后更換液壓油缸。6.10.4拆除過程1、突遇大風天氣應立即停止架體的拆除，將架體上端懸挑端進行拉接固定，待大風天氣停止后再進行拆除作業(yè)。2、架體上的墜落物拆除前嚴格檢查架體整體穩(wěn)定性和清理架體上的所有物品，經各方檢查完畢后方可進行拆除作業(yè)。3、警戒線內有人走動拆除架體前，事先應在地面劃出拆除警戒線，警戒線內嚴禁通行，地面應有人通過對講機與拆除作業(yè)面的施工人員進行隨時通告，當警戒線內有人通行時，應立即停止架體的拆除作業(yè)，待地面安全人員報告安全后方可進行拆除作業(yè)。七.架體計算7.1核心筒液壓爬模受力分析爬升條

58、件：混凝土強度必須到達10MPa以上，可以拆模，強度達到15MPa，液壓自爬模具備爬升及承受設計荷載條件。建筑總高度75.5米，標準層澆筑高度4.5m，模板高度4.65m。7. 2編制依據：遵照的相關國家及行業(yè)規(guī)范標準序號規(guī)范/規(guī)程編號1建筑結構荷載規(guī)范（GB 50009-2012）2鋼結構設計規(guī)范（GBJ 50017-2012）3液壓爬升模板工程技術規(guī)程（JGJ 195-2010）4混凝土結構設計規(guī)范（GB 50010-2010）5混凝土結構工程施工質量驗收規(guī)范（GB 50204-2015）6鋼結構工程施工質量驗收規(guī)范（GB 50205-2001）7建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規(guī)范（JG

59、J 130-2011）8鋼結構工程施工規(guī)范（GB 50755-2012）9鋼結構焊接規(guī)范（GB 50661-2011）10混凝土結構工程施工規(guī)范（GB 50666-2011）11建筑施工模板安全技術規(guī)范（JGJ 162-2008）12鋼框膠合板模板技術規(guī)程（JGJ 96-2011）13高層建筑混凝土結構技術規(guī)程（JGJ 3-2010）14住建部建質2009254號文采用的材料力學性能指標材料抗拉（MPa）抗剪（MPa）斷面承壓（MPa）Q235鋼材215125325Q345鋼材31018040040Cr鋼材560.0347.2鋼材彈性模量2.061057.3荷載計算架體計算跨度確定：爬模架體最

60、大跨度為4.36m，取該榀架體為計算單元，平臺懸挑1.0m，其最大影響范圍為4.36/2+1.34+1=4.52m；如下圖所示后移裝置下架體上架體計算架體 計算架體位置示意圖7. 3.1風荷載(Wk)按液壓爬升模版工程技術規(guī)程風荷載標準值按下式計算：其中： 錯誤！未找到引用源。式中：錯誤！未找到引用源。 gz陣風系數(shù)，按照地面粗糙度類別A離地面高度80m，根據建筑結構荷載規(guī)范（GB50009-2012）查表取1.47。s風荷載體型系數(shù)。計算風荷載直接作用在模板上時，爬升時模板正反面均受風荷載作用，根據建筑結構荷載規(guī)范（GB50009-2012）查表取s1.3，合模狀態(tài)下，模板只有背面受風，取s

61、0.5。計算外圍維護風荷載時，維護采用密目安全網全封閉，背靠建筑為橋墩和模板，為全封閉，超出模板高度范圍的為敞開，密目安全網擋風系數(shù)為1.2An/As=1.20.3=0.36，0.3為密目網擋風面積與迎風面積之比。因此，維護結構風荷載體型系數(shù)在模板頂部以下為s1.00.36，模板頂部以上為s1.30.47。高度系數(shù)，按照地面粗糙程度類別A離地面高度80m，查表取值2.12。液壓爬升模版工程技術規(guī)程規(guī)定施工工況工況（7級風荷載、自重荷載與施工荷載），故風荷載按照7級風考慮；規(guī)定停工工況（9級風荷載、自重荷載與施工荷載），故風荷載按照9級風考慮。V0查表5級風風速為810.7m/s，取10.7m/

62、s，7級風風速為，取17.1m/s，9級風風速為，取24.4m/s計算基本風壓。7017.12/1600=0.183KN/m2取0.3 KN/m29024.42/1600=0.372KN/m2風荷載標準值：風荷載作用在模板上正反面受風時錯誤！未找到引用源。Wk7板=1.471.32.120.3=1.22kN/m2錯誤！未找到引用源。Wk9板=1.471.32.120.372=1.51kN/m2風荷載作用在模板上只有反面受風時錯誤！未找到引用源。Wk7板反=1.470.52.120.3=0.47kN/m2錯誤！未找到引用源。Wk9板反=1.470.52.120.372=0.58kN/m2風荷載作

63、用在沖孔鋼板網上錯誤！未找到引用源。Wk7網上=1.470.472.120.3=0.44kN/m2錯誤！未找到引用源。Wk9網上=1.470.472.120.372=0.54kN/m21.各風速下轉化為作用于單榀架體影響范圍內模板的線荷載計算如下：正反面受風時qk7板= Wk7板S=1.222.6=3.17kN/mqk9板= Wk9板S=1.512.6=3.93kN/m僅反面受風時qk7板反= Wk7板反S=0.472.6=1.22kN/mqk9板反= Wk9板反S=0.582.6=1.51kN/m 橋墩大面模板寬度為5.2m，單個架體模板影響范圍為5.2/2=2.6m，圓弧鋼模由小面承擔；2

64、.各風速下轉化為作用于單榀架體影響范圍內維護網的線荷載計算如下：風荷載作用在沖孔鋼板網上qk7網上= Wk7網上S=0.444.52=1.99kN/mqk9網上= Wk9網上S=0.544.52=2.44kN/m7. 3.2施工荷載(Fk)7頂平臺施工荷載 Fk1 頂部模板平臺施工荷載標準值為4.0KN/m2；轉換為作用在模板平臺橫梁上的線荷載，架體影響寬度4.52m，其中懸挑1.0m。懸挑部位嚴禁堆放施工荷載，因此頂施工荷載實際范圍為3.52m：FK1=43.5214.08KN/m 7其他平臺施工荷載 Fk3其他平臺施工荷載標準值為0.75KN/m2，架體影響寬度4.52m：FK2=0.75

65、4.523.39KN/m7. 3.3 爬模系統(tǒng)自重 Gk平臺梁和平臺板布置情況如下，平臺編號見右圖：主平臺(號平臺)梁為H20型鋼,其他各平臺梁為14#槽鋼；平臺板為：面板采用2.5mm防滑鋼板，骨采用16鋼筋，龍骨間距150mm；相關構件自重系數(shù)：H20型鋼單位長度重量為50.5/100=0.505kN/m 14#槽鋼單位長度重量為14.54/100=0.145kN/m2.5mm防滑鋼板單位重量為：1.96kN/m216鋼筋單位長度重量為：0.158 kN/m平臺板：0.196+0.016（1/0.15+1）=0.32kN/m2；下架體最大影響范圍(4.52m)內各平臺上梁板自重荷載如下，轉

66、化為作用于相應橫梁的均布線荷載，橫梁寬度取為與計算模型一致。（1） 頂平臺（號平臺）自重計算Gk1：所含內容如下上平臺2.3m，含4根平臺梁（14#槽鋼）及平臺板（防滑鋼板）上平臺轉化為線荷載：0.324.52+0.1454.524/2.3=2.59kN/m（2） 綁筋平臺（號平臺）自重計算Gk2：所含內容如下上平臺2.3m，含4根平臺梁（14#槽鋼）及平臺板（防滑鋼板）上平臺轉化為線荷載：0.324.52+0.1454.524/2.3=2.59kN/m（3） 模板平臺（號平臺）自重計算Gk3：所含內容如下模板平臺1.2m，含2根平臺梁（14#槽鋼）及平臺板（防滑鋼板）綁筋平臺轉化為線荷載：

67、0.324.52+0.1454.522/1.2=2.54kN/m（4） 主平臺（號平臺）自重計算Gk3：所含內容如下模板平臺2.5m，含3根平臺梁（H20型鋼）及平臺板（防滑鋼板）模板平臺轉化為線荷載： 0.324.52+0.5054.523/2.5=4.19kN/m（5） 液壓平臺（號平臺）自重計算Gk4：所含內容如下液壓平臺2.5m，含3根平臺梁（14#槽鋼）及平臺板（防滑鋼板）模板平臺轉化為線荷載：0.324.52+0.1454.523/2.5=2.23kN/m（6） 吊平臺（號平臺）自重計算Gk5：所含內容如下吊平臺1.7m，含2根平臺梁（14#槽鋼）及平臺板（防滑鋼板）模板平臺轉化為

68、線荷載： 0.324.52+0.1454.522/1.7=2.22kN/m（7） 外圍維護自重計算Gk7：所含內容如下密目網自重2.0 kg/m2，龍骨為48*3鋼管自重3.8kg/m，維護高度11.3m；轉化為作用在架體上的荷載：24.5211.3+3.815=1.59kN（8） 模板自重Gk8模板高：H=4.65m; 模板寬度：S=2.6m；模板自重：W=0.65kN/ m2；0.654.652.6=7.86kN（9） 爬模架自重Gk9sap2000計算軟件自動計算7. 4 荷載工況及效應組合按液壓爬升模板工程技術規(guī)程規(guī)定，對爬模系統(tǒng)在施工、爬升、停工三種工況下進行計算。7. 4.1 荷載

69、工況及其效應組合 1.1 荷載工況及其效應組合荷載工況及其效應組合見下表：工況效應組合強度計算剛度計算背面風施工1.2SGk+0.91.4(SFk1+qk7aqk7b)SGk+SFk1+qk7a+qk7b正面風施工1.2SGk+0.91.4(SFk1+qk7aqk7b)SGk+SFk1+qk7a+qk7b背面風爬升1.2SGk+0.91.4(SFk2+qk7a+qk7b)SGk+SFk2+qk7a+qk7b正面風爬升1.2SGk+0.91.4(SFk2+qk7a+qk7b)SGk+SFk2+qk7a+qk7正面風停工1.2SGk+1.4(qk9a+qk9b)SGk+qk9a+qk9b背面風停工

70、1.2SGk+1.4(qk9a+qk9b)SGk+qk9a+qk9b備注：SAP計算截圖為荷載標準值，其計算系數(shù)在計算程序中已經加入。7.5 強度、剛度及穩(wěn)定性計算7.5.1 背面風荷載作用下爬升工況： 平臺梁荷載 (KN/m) 施工活荷載(KN/m) 風荷載(KN/m) 支座反力圖 (KN) 整體彎矩圖(N/mm)三角架立桿撓度圖應力比值三角架立桿為Q235雙16#槽鋼，其抗彎截面系數(shù)為WX=1082=216103mm3,三角架立桿應力為=Mmax/WX=21.58106/216103=99.91MPa 從上表中得出最大受力桿件三角架立桿：撓度為0736mm5mm（允許變形值）滿足要求最大應

71、力值為99.91MPa210 MPa 滿足要求最大應力比值為0.7361.0滿足要求7.5.2正面風荷載作用下爬升工況： 平臺梁荷載 (KN/m) 施工活荷載(KN/m) 風荷載(KN/m) 支座反力圖（KN） 整體彎矩圖（N/mm）三角架立桿撓度圖應力比值三角架立桿為Q235雙16#槽鋼，其抗彎截面系數(shù)為WX=1082=216103mm3,三角架立桿應力為=Mmax/WX=40.23106/216103=186.25MPa 從上表中得出最大受力桿件三角架立桿：撓度為2.475mm5mm（允許變形值）滿足要求最大應力值為186.25MPa210 MPa 滿足要求最大應力比值為0.9161.0滿

72、足要求7.5.3背風荷載作用下停工工況： 恒載圖 風載圖 節(jié)點反力圖 整體彎矩圖三角架立桿撓度圖應力比值三角架立桿為Q235雙16#槽鋼，其抗彎截面系數(shù)為WX=1082=216103mm3,三角架立桿應力為=Mmax/WX=18.28106/216103=84.63MPa 從上表中得出最大受力桿件三角架立桿：撓度為0.28mm5mm（允許變形值）滿足要求最大應力值為84.63MPa210 MPa 滿足要求最大應力比值為0.2341.0滿足要求正風荷載作用下停工工況： 恒載圖 風載圖 節(jié)點反力圖 整體彎矩圖三角架立桿撓度圖應力比值三角架立桿為Q235雙16#槽鋼，其抗彎截面系數(shù)為WX=1082=

73、216103mm3,三角架立桿應力為=Mmax/WX=39.7106/216103=183.80MPa 從上表中得出最大受力桿件三角架立桿：撓度為2.73mm5mm（允許變形值）滿足要求最大應力值為183.80MPa210 MPa 滿足要求最大應力比值為0.7011.0滿足要求7.5.5 背面風荷載作用下施工工況： 平臺梁荷載 施工活荷載 風荷載 支座反力圖 整體彎矩圖 三角架立桿撓度圖應力比值三角架立桿為Q235雙16#槽鋼，其抗彎截面系數(shù)為WX=1082=216103mm3,三角架立桿應力為=Mmax/WX=28.62106/216103=132.5MPa 從上表中得出最大受力桿件三角架立

74、桿：撓度為1.782mm5mm（允許變形值）滿足要求最大應力值為132.5MPa210 MPa 滿足要求最大應力比值為0.7381.0滿足要求 正面風荷載作用下施工工況： 平臺梁荷載 施工活荷載 風荷載 支座反力圖 整體彎矩圖 三角架立桿撓度圖三角架立桿為Q235雙16#槽鋼，其抗彎截面系數(shù)為WX=1082=216103mm3,三角架立桿應力為=Mmax/WX=42.76106/216103=197.96MPa 從上表中得出最大受力桿件三角架立桿：撓度為2.921mm5mm（允許變形值）滿足要求最大應力值為197.96MPa210 MPa 滿足要求最大應力比值為0.9071.0滿足要求各施工狀

75、況荷載表施工工況支座水平反力（KN）支座垂直反力（KN）應力(N/)彎矩(KNm)撓度(mm)取值位置背風爬升35.4658.1299.9121.580.736三角架立桿85.6024.141.445三角架橫梁35.602.460.567三角架斜撐65.087.511.75上架體立桿121.414.820.409上架體橫梁迎風爬升138.1258.12139.4940.232.475三角架立桿103.5529.20.365三角架橫梁31.112.151.416三角架斜撐65.347.541.221上架體立桿106.054.210.37上架體橫梁背風停工61.1950.9166.6718.280

76、.234三角架立桿85.1124.001.341三角架橫梁36.032.490.787三角架斜撐79.99.222.049上架體立桿147.365.850.497上架體橫梁迎風停工152.2150.91107.3639.72.73三角架立桿104.1129.360.318三角架橫梁38.632.671.503三角架斜撐80.079.241.522上架體立桿131.995.240.458上架體橫梁背風施工4.8798.1132.528.621.782三角架立桿96.4927.211.76三角架橫梁43.553.010.234三角架斜撐65.687.582.034上架體立桿151.646.020.

77、659上架體橫梁迎風施工168.7298.1197.9642.762.921三角架立桿116.2132.770.805三角架橫梁57.163.951.633三角架斜撐64.827.480.879上架體立桿134.515.340.166上架體橫梁7.6導軌計算： 導軌型材計算導軌計算按照標準層高4.5m計算，架體鉤頭爬升至導軌跨中位置時導軌處于最不利受力狀態(tài)，變形最大。此時采用剛度計算荷載組合計算架體支反力圖如下，此作用力與導軌所受荷載互為反作用力，方向相反，以此計算導軌受力情況。導軌為Q235材質H150型鋼。根據架體受力計算結果，架體爬升時正風面架體綜合支座反力最大，因此僅計算正風面導軌，計

78、算如下： 導軌荷載圖 支座反力圖 導軌彎矩圖導軌彎矩及撓度表導軌應力比值表導軌為H150型鋼，材質Q235。其抗彎截面系數(shù)為WX=1660103mm3,導軌應力為=Mmax/WX=69.28106/1660103=41.73MPa 從上表中得出最大受力桿件三角架立桿：撓度為0.835mm5mm（允許變形值）滿足要求最大應力值為41.73MPa210 MPa 滿足要求最大應力比值為0.6051.0滿足要求導軌梯檔焊縫的抗剪力計算由“各工況支座反力”計算得爬升階段導軌受到最大豎向荷載為58.12kN 根據圖紙，單個梯檔的焊縫長度為2（46+60）=212mm，焊高為10mm，故焊縫的斷面面積為：A

79、=0.7x21210=1484 mm2。換向舌對梯檔作用點為離型鋼面10mm 處即偏心值e=10mm。材料Q235鋼的焊縫抗拉強度強度為160N/mm2對導軌梯檔產生彎矩：M=F*e=58.12焊縫 Ix= 453000mm4，焊縫形心至上翼緣外側距離y0=30mm上邊焊縫彎矩產生的正應力:M= My0/Ix=38.49N/mm2焊縫剪應力:V = F/A=27.421N/mm2焊縫綜合應力:=(M2+v2)1/2=47.26N/mm2160N/mm2故滿足要求。導軌材料為Q235，受力面如圖一為40mm*100mm，翼緣厚度為10mm，由于接觸面為圓弧形，圓弧與導軌翼緣接觸的范圍約為10mm

80、，因此接觸面的剪切面積為4010=400mm2。Q235鋼材的抗剪強度為125MPa，所以單邊翼緣允許最大剪切力F=125*400=50KN，雙邊翼緣最大剪切力為502=100KN。7.7受力螺栓計算根據架體受力計算結果，架體最大支座反力出現(xiàn)在正風施工工況：水平力168.72KN，垂直力98.1KN。支座1處對應的為掛座，其實物圖和結構圖如下：由于支座反力和承重插銷所受的力互為反作用力，故：F=168.72kN，V=98.1kNF1、F2分別是受力螺栓處和掛座底部與墻接觸處的合力，對受力螺栓處取矩，則有F2（0.095F-0.135V）/0.275=10.13kN則埋件的拉拔力F1=F-F2=

81、158.59kN.受力螺栓計算螺栓的承載力應按下列公式規(guī)定計算： 錯誤！未找到引用源。 錯誤！未找到引用源。、受力螺栓所承受的剪力和拉力，單個架體為雙埋件因此其中Nv=V/2=49.05kN，Nt=F/2=84.36kN、受力螺栓的受剪、受拉和受壓承載力設計值，受力螺栓直徑為36mm，材料為40Cr，其中NVb=315KN, Ntb=508KN代入公式得：錯誤！未指定書簽。0.411.0錯誤！未找到引用源。 受力螺栓承載能力滿足要求。7.8承重插銷計算承重插銷為直徑40mm的45#鋼，抗拉強度設計值355MPa，抗剪強度取0.6355213MPa，A=3.142020=1256mm2，有兩個抗

82、剪面，沉重銷所受合力為F0(98.12168.722)0.5/297.58kN橫梁鉤頭與掛座之間存在間隙，對承重插銷會產生彎矩,a取10mmMmax= F0*a/2=0.63KNmW= d3/32=3.14403/32=6280 mm3M=Mmax/W=101.0N/mm2= F0/ A =78.11N/mm2=(M2+2) 1/2=127.68MPa213MPa承重插銷滿足要求。7.9錨固力計算 埋件的抗拔力計算：由“受力匯總表”計算得受力螺栓所受最大水平力為Fx168.72/2=84.36kN 根據建筑施工計算手冊,按埋件板錨固錐體破壞計算，埋件的錨固強度如下:假定埋件到基礎邊緣有足夠的距

83、離，埋件板螺栓在軸向力F作用下，螺栓及其周圍的混凝土以圓錐臺形從基礎中拔出破壞（見右圖）。分析可知,沿破裂面作用有切向應力s和法向應力s,由力系平衡條件可得：F=A(s sin+s cos)A=h/sin （R+r） 使r=b/ ；R=h cos+r 。且令F=ssin+s cos代入上式得到： F=h/ sin（hcot + 2b）F由試驗得：當b/h在0.191.9時，=45，F(xiàn) =0.0203 fc, 代入式中得：F=(20.0203/sin45)fc (/2)h2ctg45+bh=0.1 fc (0.9h2+bh)式中 fc混凝土抗壓強度設計值（砼達到15MPa可以爬升，因此取7.2N

84、/mm2） h破壞錐體高度（通常與錨固深度相同）（320mm）b埋件板直徑（100mm）所以 F=0.1 fc (0.9h2+bh)=0.17.2(0.93202+100320)=89.4(kN)埋件的抗拔力 F=89.4kN Fx=84.36kN, 故滿足要求。7.10爬錐與混凝土接觸處的混凝土沖切承載力計算 由“各工況支座反力”計算得受力螺栓所受最大豎向力為98.1/249.05kN當受力螺栓與爬錐連接時： F2.8(ds30)(s30)ft =2.8*(100+320-30)(320-30)*1.1=348kN49.05kN 滿足要求。式中：F受力螺栓所承受的軸力（N）；d預埋件錨固板邊

85、長或直徑（mm），本工程為100mm；s埋件板埋入深度度（mm）本工程為320mm；h0墻體的混凝土有效厚度（mm）取100mm；ft混凝土軸心抗拉強度設計值（N/mm2），（砼達到15MPa可以爬升，因此取1.1N/mm2）7.11 埋件板與混凝土接觸處的混凝土局部受壓承載力計算由“桿件受力匯總表”計算得受力螺栓所受最大水平力為Fx168.72/2=84.36kN F2.0 a 2fc =2.01001007.2=144kN Fx84.36kN。 式中： F受力螺栓所承受的軸力（N）； a埋件板尺寸（mm），為100mm；fc混凝土軸心抗壓強度設計值（N/mm2）（砼達到15MPa可以爬升，

86、因此取7.2N/mm2）7.12結論經過以上三種工況下的受力分析計算，本項目所提供的LG-100液壓自動爬模強度、剛度和穩(wěn)定性滿足工程施工需要。八.模板計算8.1側壓力計算根據混凝土結構工程施工規(guī)范（GB50666-2011）規(guī)定，作用在豎向模板上的荷載包括：新澆混凝土對模板的側壓力（G4）和風荷載（Q3），其中風荷載只在風速大和離地高度大的場合。根據混凝土結構工程施工規(guī)范（GB50666-2011）規(guī)定，混凝土側壓力按下列二式計算，并取其最小值：F=0.28ct0V1/4F=cH式中 F-新澆筑混凝土對模板的最大側壓力（KN/m2）； c-混凝土的重力密度（kN/m3）取24 kN/m3；

87、t0-新澆混凝土的初凝時間（h），可按實測確定。當缺乏實驗資料時，可采用t0=200/(T+15)計算（T為混凝土的溫度，取20）；t0=200/(20+15)=5.71V-混凝土的澆灌速度（m/h）；取2m/hH-混凝土側壓力計算位置處至新澆混凝土頂面的總高度（m）；取4.5m-混凝土塌落度影響系數(shù)，當塌落度小于5090mm時取0.85；100130mm時取0.9；140180mm時，取1.0.F=0.28245.711121/4 =45.63kN/m2F=cH =244.65=111.6kN/ m2取二者中的較小值作為模板驗算的側壓力標準值，G4k=45.63kN/ m2。考慮結構重要性系

88、數(shù)0.9和荷載組合分項系數(shù)1.35后，模板驗算的荷載基本組合的效應設計值為：G4=0.91.3545.63=55.44kn/m2 8.2面板驗算將面板視為兩邊支撐在木工字梁上的多跨連續(xù)板計算，面板長度取標準板板長L=1000mm，板寬度b=1000mm，面板為18mm厚膠合板,木梁間距為l=300mm,木梁凈間距220mm。8.2.1強度驗算面板最大彎矩：Mmax=ql2/8=(55.44220220) /8=3.35105N.mm 面板的截面系數(shù)：W= bh2/6=1000182/6=5.4104mm3 應力：= Mmax/W=3.35105/5.4104=6.2N/mm2fm=13 N/m

89、m2 故滿足要求其中：fm-木材抗彎強度設計值，取13 N/mm2E-彈性模量，木材取9.5103 N/mm2，鋼材取2.1105 N/mm28.2.2剛度驗算：剛度驗算采用標準荷載，同時不考慮振動荷載的作用，則q2=55.441.2=66.53kN/m模板撓度由式= q2l4/150EI=66.532204/(1509.51034.86105) =0.22mm=220/250=0.88mm 故滿足要求面板截面慣性矩：I=bh3/12=1000183/12=4.86105mm48.3木工字梁驗算：木工字梁作為豎肋支承在橫向背楞上，可作為支承在橫向背楞上的連續(xù)梁計算，其跨距等于橫向背楞的最大間距

90、，取L=1200mm。木工字梁上的荷載為：q3=Fl=55.440.3=16.63N/mmF-混凝土的側壓力l-木工字梁之間的水平距離，取300mm8.3.1強度驗算最大彎矩Mmax=q3L2/8=16.6312001200/8=3.0106N.mm木工字梁截面系數(shù)：W=（1/6H）BH3-(B-b)h3=（1/6200）802003-(80-30)1203=46.1104mm2應力：= Mmax/W=3.0106/46.1104=6.51N/mm2fm=13 N/mm2 滿足要求木工字梁截面慣性矩：I=1/12BH3-(B-b)h3= 1/12802003-(80-30)1203=46.11

91、06mm48.3.2撓度驗算：跨中部分撓度w= q3l24/384 EI =16.6312004/(3849.510346.1106)=0.21mmw=3.0mmw-容許撓度，w=L/400,L=1200mm8.4背楞驗算：背楞雙槽鋼作為橫肋支承在拉桿上，可作為支承在拉桿上的連續(xù)梁計算，其跨距等于拉桿的間距最大為L=1200mm。將木梁傳遞的集中荷載均布為： q4=Fl=45.631.2=54.76 N/mmF-混凝土的側壓力l-橫向底端第二背楞受力距離8.4.1強度驗算最大彎矩Mmax=q4L2/8=54.7612001200/8=0.99107N.mm雙槽鋼截面系數(shù)：Wd=57.71032

92、=114.38103mm3應力：= Mmax/W=0.99107/115.4103=85.79N/mm2fm=210 N/mm2 滿足要求槽鋼背楞慣性矩：I=3461042=6.92106mm48.4.2撓度驗算：跨中部分撓度w= q4l24/384 EI =54.7612004/(3842101036.92106) =0.2mmw=3.0mm w-容許撓度，w=L/400,L=1200mm8.5面板、木工字梁的組合撓度為：w=0.22+0.21+0.2=0.63mm3mm滿足施工對模板質量的要求。8.6拉桿計算為：拉桿材料：45號鋼型號：D20抗拉設計值：抗拉強度設計值600MPa，A=3.141010=314mm2F=600314=188.4KN單根拉桿承擔的最大面積為：1.21.2=1.44m2 單根拉桿上作用的力：55.441.44=79.83KN188.4KN，滿足使用要求