1、浙江長興農村合作銀行超高、超重模板支撐架專項施工方案編制人： 校對人： 審核人： 審批人： 目 錄一、工程概況.2二、編制依據2三、支模架設計范圍3四、支撐形式選用及設計3（一）支撐形式選擇及搭設參數3（二）架體基礎5（三）水平拉接的布置與構造6（四）剪刀撐布置6（五）支撐架施工荷載取值6五、混凝土澆搗施工部署6六、支模架的構造要求及措施7七、支模架的搭設及拆除8八、支撐體系檢查和驗收9九、 安全管理與維護10十、質量保證措施11十一、應急預案12十二、支撐架施工安全防護領導小組13十三、管理體系及項目部組成13十四、模板及支撐架計算書15（一）120厚樓板模板扣件鋼管支撐架計算書（高9.6m

2、）15（二）120厚樓板模板扣件鋼管支撐架計算書（高10.25m）21（三）350800梁模板扣件鋼管支撐架計算書（高9.6m）27（四）5001600梁模板扣件鋼管支撐架計算書（高10.3m,采用頂托）35（五）5002000梁模板扣件鋼管高支撐架計算書（高15m,采用頂托）47十五、附圖59超高、超重模板支撐架專項施工方案一、工程概況.1、工程名稱 ：浙江長興農村合作銀行建設單位：浙江長興農村合作銀行設計單位：浙江省建工建筑設計院有限公司監理單位：長興宏泰建設監理有限公司施工單位：寧波建工集團有限公司2、工程位置 : 本工程位于浙江省長興縣南太湖經濟開發區。3、工程簡介：本工程的室內設計標

3、高0.00相對于絕對標高5.400。總建筑面積為約3，本工程為整體地下室一層。0.00以上為兩個單體組成，地上二十三層框架核心筒剪力墻結構，東面為地上五層框架結構。二、編制依據 1、浙江長興農村合作銀行工程建筑、結構等施工圖紙、會審紀要、聯系單。2、主要規范和規程 2.1 建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范 （JGJ130-2001）2002年版 2.2 建筑結構荷載規范GB50009-2001 2.3 浙江省工程建設標準建筑施工扣件式鋼管模板支架技術規程 DB33/1035-2006 2.4 砼模板用膠合板 （GB/T17658-1999）2.5 鋼管腳手架扣件 （GB15831） 2.6

4、 混凝土結構工程施工質量驗收規范GB50204-20022.7 建筑施工高處作業安全技術規范 （JGJ80-91） 2.8 建筑施工安全檢查標準 （JGJ59-99） 2.9 省、市現行的有關安全生產和文明施工規定2.10 企業標準三、支模架設計范圍本專項施工方案設計的范圍為：1、本工程三層1軸3軸交(2/0A)軸F軸間的樓板(詳見結施-35)，高度為地下室頂板-0.050三層樓板標高9.550。該部位三層樓板厚為120mm。2、本工程三層9軸13軸-2.1m交C軸F軸間的樓板(詳見結施-35)，高度為地下室頂板-1.90m三層樓板標高8.350。該部位三層樓板厚為120mm，其中超重梁截面有

5、5001600。3、本工程四層3軸6軸交D軸E軸間的樓板(詳見結施-37)，高度為二層樓板4.350m四層樓板標高13.950。該部位四層樓板厚為120mm。4、本工程四層沿F軸(3軸6軸間)超重梁KL4ax-1a：5002000(詳見結施-37)。四、支撐形式選用及設計（一）支撐形式選擇及搭設參數考慮到施工安全及可操作性同時兼顧經濟方便。因此，本工程的以上各部位模板支撐架分別采用扣件式鋼管腳手架、扣件式鋼管腳手架+頂托兩種的模板支撐體系。具體搭設形式為：1、1軸3軸交(2/0A)軸F軸間部位（高9.6m），采用扣件式鋼管腳手架+頂托的模板支撐體系，120mm厚樓板立桿間距采用900mm900

6、mm；梁截面350800，梁底立桿縱橫距取900mm；該部位的梁、板支撐架具體搭設參數見表1、表2。超高部位樓板模板支撐架搭設參數一覽表(表1、表2)計算截面350800計算板厚120計算跨度8.4m 搭 設 參 數搭設參數支架形式扣件式鋼管模板支架，梁底采用雙扣件與立桿連接支架形式扣件式鋼管模板支架，梁底采用雙扣件與立桿連接搭設高度9.6m 搭設高度9.6m 板底木方6080300梁底方木3根6080立桿縱距900立桿橫距900立桿橫距900立桿縱距(跨度方向)900立桿步距1500梁底支撐(小橫桿)483.2300立桿步距15002、本工程三層9軸13軸-2.1m交C軸F軸間的樓板（高10

7、.25m），采用扣件式鋼管腳手架+頂托的模板支撐體系。120厚樓板立桿間距采用900mm900mm；梁截面5001600，梁底立桿橫距取梁寬1200mm、立桿縱距采用500mm。該部位的梁、板支撐架具體搭設參數見表3、表4。超重梁、超高樓板模板支撐架搭設參數一覽表(表3、4)計算截面5001600計算板厚120計算跨度25.2m搭 設 參 數搭設參數支架形式扣件式鋼管模板支架，梁底采用雙扣件與立桿連接支架形式扣件式鋼管模板支架+頂托，托梁采用雙鋼管，長度1.2m(設4道承重立桿，梁底立桿上部懸臂端長度不得超過0.3m)搭設高度10.25m板底木方6080300搭設高度10.25m立桿縱距900

8、梁底方木5根6080立桿橫距900立桿橫距1200立桿步距1500立桿縱距(跨度方向)500立桿步距1400梁側內龍骨方木50100，每側5根，水平平均布置梁側外龍骨雙鋼管，豎向布置，間距500對拉螺栓布置4道螺桿，直徑為F12圓鋼，高度方向間距：200+350+350+3503、本工程四層3軸6軸交D軸E軸間的樓板（高9.6m），采用扣件式鋼管腳手架的模板支撐體系。120厚樓板立桿間距采用900mm900mm；梁截面350750，梁兩側立桿縱、橫距取900mm。該部位的梁、板支撐架具體搭設參數見下表1、表2。4、本工程四層沿F軸(3軸6軸間)超重梁KL4ax-1a：5002000(詳見結施-

9、37)。梁底采用扣件式鋼管模板支架+頂托，托梁采用雙鋼管。梁兩側立桿橫距取900mm，立桿縱距采用500mm。該部位的梁、板支撐架具體搭設參數見下表2、表6。超高、超重梁模板支撐架搭設參數一覽表 (表6)計算截面500mm2000mm計算跨度25.2m搭設參數支架形式扣件式鋼管模板支架+頂托，托梁采用雙鋼管，長度0.9m(設4道承重立桿，梁底立桿上部懸臂端長度不得超過0.3m)搭設高度14.95m梁底方木5根6080立桿橫距900立桿縱距(跨度方向)500立桿步距1300梁側內龍骨方木50100，每側7根，水平平均布置梁側外龍骨雙鋼管，豎向布置，間距500對拉螺栓布置5道螺桿，直徑為F12圓鋼

10、，高度方向間距：200+350+350+400+400（二）架體基礎1、三層1軸3軸交(2/0A)軸F軸間的樓板(高9.6m)，架體立桿支撐于250mm厚的地下室頂板上。2、本工程三層9軸13軸-2.1m交C軸F軸間的樓板(高10.25m)，架體立桿支撐于180mm厚的地下室頂板上。3、本工程四層3軸6軸交D軸E軸間的樓板(高9.6m)，架體立桿支撐于120厚的一層頂板上。該部位一層支撐不得拆除。4、本工程四層沿F軸(3軸6軸間)超重梁KL4ax-1a：5002000，架體立桿支撐于250厚的地下室頂板上。該部位地下一層支撐的不得拆除。（三）水平拉接的布置與構造本工程在高度方向，根據施工條件，

11、每隔4.5米腳手架與砼柱設置一道水平拉接，水平方向在樓面梁上設置拉結點。（四）剪刀撐布置水平方向每4.5m設置一道水平剪刀撐,豎向沿支架四周、縱向每隔4排設置一道。（五）支撐架施工荷載取值1、模板支架設計時考慮的荷載標準值：模板0.35KN/m2及支架自重0.428KN/m；新澆混凝土自重24KN/m3；鋼筋自重1.5KN/m3；施工人員及施工設備荷載荷載1.0KN/m2;振搗混凝土時產生的荷載2.0KN/m2。2、模板支架的荷載分項系數: 模板及支架自重、新澆混凝土自重、鋼筋自重取1.2； 人員及施工設備荷載荷載、振搗混凝土時產生的荷載取1.4。3、本工程模板支架計算時梁、板支架施工活載組合

12、均采用：施工人員及施工設備荷載荷載1KN/m2+振搗混凝土時產生的荷載2.0KN/m2=3.0KN/m2五、混凝土澆搗施工部署柱子混凝土按層高分段支模、綁扎鋼筋、澆搗混凝土。主體結構采用泵送商品混凝土，采用汽車泵和固定泵結合澆筑混凝土。混凝土框架柱、樓面梁板分二次澆筑。先施工框架柱砼，待柱子混凝土強度達到80%后澆筑樓面梁、板砼。柱砼澆筑完畢達到一定強度后作為梁板支模架水平拉結點，有效提高模板支架側向剛度，提高支承系統的承載能力。上一層結構梁板混凝土未澆筑后未達到規范要求的設計強度，下一層模板支撐架不得拆除。混凝土澆搗采用由中部向兩邊擴展的澆筑方式，澆搗過程中.嚴格控制實際施工荷載不超過設計荷

13、載，對出現的超過最大荷載要有相應的控制措施，鋼筋等材料不能在支架上方堆放；澆筑過程中，派人檢查支架和支承情況，發現下沉、松動和變形情況及時解決。混凝土澆搗需另行編制混凝土專項施工方案。六、支模架的構造要求及措施1、 支架立桿下設置100mm寬50mm厚的通長墊木。2、立桿底部可調頂托安裝需水平，與鋼管架立桿上下垂直，可調頂托的調節長度不得超過200mm。立桿頂部采用調節可調頂托調至支撐架要求的支撐高度。3、 托梁采用雙鋼管，采用扇形箍固定，托梁位置需居中。4、模板支架必須設置縱橫向掃地桿。縱向掃地桿應采用直角扣件固定在距底座上皮不大于200mm處的立桿上，橫向掃地桿亦應采用直角扣件固定在緊靠縱

14、向掃地桿下方的立桿上。5、立桿之間按步距h=1.5m滿設雙向水平桿，并與立桿相交處扣接牢固，外圍水平桿設于立桿內側，其余縱橫向水平桿均分別設于立桿同側，以便剪刀撐和斜桿與立桿相交處的扣接。6、沿支架四邊、中間每隔六排縱橫向設一道豎向剪刀撐，由底至頂連續設置，與立桿相交處用旋轉扣件扣接牢固，構成“幾何不變桿系結構”支架體系。7、立桿采用對接扣件接長，立桿上的對接扣件應交錯布置，兩根相鄰立桿的接頭不應設置在同步內，同步內隔一根立桿的兩個相隔接頭在高度方向錯開的距離不宜小于500mm，各接頭中心至主節點的距離不宜大于步距的1/3；立桿垂直度按L/400（L為整架高度）。8、 各扣件螺栓均采用測力矩扳

15、手擰緊，使其扭力矩均控制在4055Nm。9、 在已澆框架柱上將每道水平桿與之做可靠連接，有效提高模板支架側向剛度，提高支承系統的承載能力。七、支模架的搭設及拆除1、施工準備1.1腳手架搭設前，技術負責人應按照施工組織設計要求向搭設和使用人員做技術安全交底。1.2基礎上應先彈出支撐架的縱橫方向位置線并進行抄平。1.3對鋼管、扣件、腳手片等進行檢查驗收，嚴禁使用不合格產品。2、 扣件式鋼管架的搭設要求2.1 鋼管采用48鋼管，鋼管壁厚3.2mm，不得采用銹蝕、裂紋和彎曲的鋼管。2.2 立桿必須采用對接。相鄰立桿的對接扣件不得設置在同一步內。剪刀撐和其他桿件可采用搭接，搭接長度不少于1000mm，并

16、不少于3只扣件緊固。2.3 水平桿搭接長度不應小于1m，應等距離設置3個旋轉扣件固定。2.4 每步的縱、橫向水平桿應雙向拉通。3、 拆除支撐架注意事項3.1拆除支撐架前，清除支撐架上的材料、工具和雜物。3.2模板支架拆除時，應在周邊設置圍欄和警戒標志，并派專人看守，嚴禁非操作人員入內。3.3拆除人員必須站在臨時設置的腳手板上進行拆除作業，并按規定使用安全防護用品。3.4 拆除工作中，嚴禁使用榔頭等硬物擊打、撬挖。3.5 拆下的配件、鋼管、扣件、腳手片應逐一遞接至地面，并人工搬運至指定場所分類堆放整齊，嚴禁拋擲。3.6 模板支架拆除時，構件的混凝土強度應符合國家標準混凝土結構工程質量驗收規范（G

17、B50204）的有關規定。3.7腳手架的拆除應在統一指揮下，按后裝先拆、先裝后拆的順序及下列作業要求進行：a.腳手架的拆除應從一端走向另一端、自上而下逐層地進行；b.同一層的構配件和加固件應按先上后下、先外后里的順序進行；c.在拆除過程中，腳手架的自由懸臂高度不得超過兩步，當必須超過兩步時，應加設臨時拉結；d.通長水平桿和剪刀撐等，必須在腳手架拆卸到相應高度時方可拆除;e.工人必須站在臨時設置的腳手片上進行拆卸作業，并按規定使用安全防護用品；f.拆除工作中，嚴禁使用榔頭等硬物擊打；八、支撐體系檢查和驗收1、對使用的鋼管檢查以下內容：1.1 查看鋼管材料產品質量合格證、質量檢驗報告。1.2 檢查

18、鋼管表面的平直度，不應有裂縫、結疤、分層、錯位、硬彎、毛刺、壓痕和深的劃道。1.3 鋼管必須涂有防銹漆。1.4 鋼管表面銹蝕深度不得大于0.5mm。1.5 鋼管彎曲變形，各種桿件鋼管的端部彎曲不得大于5mm，立桿鋼管3-4m長度的彎曲不得大于12mm、4-6.5m長度的不得大于20mm。1.6 檢查扣件廠家的生產許可證、法定檢測單位的測試報告和產品質量合格證。扣件的扭緊力矩抽查率不得少于80%，操作層為100%。1.7 舊扣件使用前進行質量檢查，有裂縫、變形的禁止使用，出現滑絲的螺栓必須更換。1.8 新、舊扣件均應進行防銹處理。2、鋼管支撐架使用中，應定期檢查的內容2.1檢查地基是否積水、底座

19、是否松動，立桿是否懸空。2.2檢查扣件螺栓是否松動。2.3安全防護措施是否符合要求。3、支撐架驗收3.1模板支架投入使用前，必須進行驗收。3.2基礎:查看基礎表面堅實平整，表面是否積水，墊板是否晃動，檢查方法:觀察。3.3腳手架搭設的垂直度與水平度允許偏差 垂直度與水平度允許偏差 （表三）項 目允許偏差（mm）垂直度每步架H/1000及2.0腳手架整體H/600及50水平度一跨距內水平架兩端高差L/600及3.0腳手架整體L/600及503.4間距檢查：腳手架步距偏差不得大于20mm、縱距偏差不得大于50mm、橫距偏差不得大于20mm，用鋼卷尺測量。3.5 扣件安裝： 同步立桿上兩個相隔對接扣

20、件的高差應大于500mm，用鋼卷尺測量； 扣件螺栓擰緊扭力矩40-50N.m，用扭力扳手檢測； 剪刀撐斜桿與地面的傾角4560，用角尺檢測。4、其他未盡事宜按建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范JGJ130-2001。九、 安全管理與維護1、 模板支架搭設人員必須是經過按現行國家標準特種作業人員安全技術考核管理規則（GB5036）考核合格的專業架子工。上崗人員應定期體檢，合格者方可持證上崗。2、搭拆腳手架時工人必須戴安全帽，系安全帶，穿防滑鞋。3、操作層上施工荷載應符合本方案設計要求，不得超載；不得在腳手架上集中堆放模板、鋼筋等物件。嚴禁在腳手架上拉其他設備的纜風繩或固定、架設混凝土泵、泵管及

21、起重設備等。4、六級及六級以上大風和雨、霧天應停止腳手架的搭設、拆除及施工作業。5、模板支架使用期間，不得任意拆除桿件。6、沿腳手架外側嚴禁任意攀登。嚴禁高空拋擲。7、對腳手架應設專人負責進行經常檢查和保修工作。8、應避免卸物料對模板支撐和腳手架產生偏心、振動和沖擊；9、可調托座應采取防止砂漿、水泥漿等污物填塞螺紋的措施；10、技術交底10.1 模板支架搭設前，應由項目相關技術人員向全體操作人員進行技術交底。10.2 技術交底內容應與模板支架專項方案統一，交底的重點為搭設參數、構造措施和安全注意事項。10.3 技術交底應形成書面記錄，交底方和全體被交底人員應在交底文件上簽字。11、混凝土澆筑過

22、程中，應派專人觀測模板支撐系統的工作狀態，觀測人員發現異常時應及時報告施工負責人進行加固處理。12、在模板支架上進行電、氣焊作業時，必須有防火措施和專人看守。13、工地臨時用電線路的架設，應按現行行業標準施工現場臨時用電安全技術規范（JGJ46）的有關規定執行。 十、質量保證措施10.1組織質量管理網絡結合本工程特點與質量管理工作需要，組建一支以項目經理為主，具有責任性強、有管理水平、有能力、施工經驗豐富的資質合格的項目質量管理班子。10.2建立質量責任制 從項目經理管理層到施工班組長操作層，分二個層次建立質量責任制：一是項目管理層質量管理責任制，二是操作層質量承包責任制。使質量責任制縱向到底

23、，橫向到邊，并直接與經濟利益掛鉤，加強各級質量管理的意識，使各級人員既感到有壓力，又有動力，從而推動質量管理的有力運行。10.3加強公司對項目的考核： 公司對項目部實行定期考核和檢查制度，并將考核結果納入年度考核內容，與年底獎金掛鉤，對檢查中發現的問題，不僅要提出整改意見，更應提出改進措施，使之質量不斷提高。10.4把好材料質量關 全部材料，進場時應簽收驗貨，詳細核對其品種、數量、規格、質量要求，做到不合格的產品不進場。10.5把好施工質量關10.5.1認真仔細地學習和閱讀施工圖紙，吃透和領會施工圖的要求，及時提出不明之處，遇工程變更或其他技術措施，均以施工聯系單和簽證手續為依據，施工前認真做

24、好各項技術交底工作，嚴格按國家頒行混凝土結構工程施工質量驗收規范GB50204-2002和其它有關規定施工和驗收，并隨時接受業主、總包單位、監理單位和質監站對本工程的質量監督和指導。10.5.2認真做好各道工序的檢查、驗收關，對各工種的交接工作嚴格把關，做到環環扣緊，并實行獎罰措施。出了質量問題，無論是管理上的或是施工上的，均必須嚴肅處理，分析質量情況，加強檢查驗收，找出影響質量的薄弱環節，提出改進措施，把質量問題控制在萌芽狀態。十一、應急預案11.1澆砼施工過程中，如果支撐架有什么情況，必須馬上停止施工，上部作業人員全部疏散到安全地方，項目部組織人員和支撐架施工人員進行檢查排除各種存在的安全

25、隱患，加強對高支模的檢查和驗收工作，根據腳手架驗收規范嚴格執行，保證不超載施工。11.2一旦在砼施工過程中，一處板或梁處出現輕微下陷，施工人員應馬上通知項目部，及時疏散施工人員，馬上卸掉板上的砼，停止施工，再加強底部支撐架的支撐力，對整個支撐架進行加固通過驗收后再施工，保證高支模的安全。11.3發生火災事故時，現場救援專業人員立即用干粉滅火器滅火，并報告項目部領導指揮人員立即到現場指揮，組織非應急人員疏散。在火勢擴大蔓延時，立即尋求第三方求助，撥打119，并組織搶救財產和保護現場。11.4觸電情況的發生采取的應急措施：發現有人觸電時，應立即切斷電源或用干木棍、竹桿等絕緣物把電線從觸電者身上移開

26、，使傷員盡早脫離電源。對神志清醒者，應讓其在通風處休息一會，觀察病情變化。對已失去知覺者，仰臥地上，解開衣服等，使其呼吸不受阻礙，對心跳呼吸停止的觸電者，應立即進行人工呼吸和胸外心臟按壓等措施進行搶救。11.5墜落情況發生采取的應急措施：一旦發現有墜落的傷員，首先不要驚慌失措，要注意檢查傷員意識反應、瞳孔大小及呼吸、脈搏等，盡快掌握致命傷部位，同時及時與120或附近醫院取得聯系，爭取急救人員盡快趕到現場。對疑有脊柱和骨盆骨折的傷員，這時千萬不要去輕易搬運，以免加重傷情。在對傷員急救前，要取出傷員身上的安裝機具和口袋中的硬物。對有頷面損傷的傷員，應及時取掉傷員的假牙和凝血塊，清除口腔中的分泌物，

27、保持呼吸道的暢通，將傷員的頭面向一側，同時松解傷員的衣領扣，對疑有顱底骨折或腦脊液外漏的傷員，切忌填塞，以防止顱內感染而危及生命。對于大血管損傷的傷員，這時應立即采取止血的方法，使用止血帶、指壓或加包扎的方法止血。10.6報警聯絡方式：火警電話119 急救電話120十二、支撐架施工安全防護領導小組安全生產、文明施工是企業生存與發展的前提、是達到無重大傷亡事故的必然保障，也是項目部創建“文明現場、樣板工地”的根本要求。為此項目部成立以項目經理張國光為組長的安全防護領導小組，其機構組成，人員編制及責任分工如下：組長：張國光安全總負責，并協調工作副組長：李高初現場總負責組員：李水明（技術負責人）、李

28、海波（質量員）-技術交底、方案實施、質量檢查李凱良（施工員）、王九平（安全員）-現場施工指揮、安全檢查劉志堅（架子班長）、孫國平（鋼筋班長）、鄭建旺（木工班長）、萬明山（泥工班長）十三、管理體系及項目部組成組長：張國光（項目經理）副組長：李高初（總施工）副組長：程國平（項目副經理）材料員：徐章超資料員：陳麗琴質量員：李海波施工員：李凱良操作班組項目部管理人員組成：項目負責人： 程國平現場技術總負責： 李水明 現場施工總負責： 李高初 現場測量負責： 王利忠 現場質量負責： 李海波材料負責： 許章超 現場安全負責： 王久平資料負責： 陳麗琴 電氣負責： 程國均木工班：共80人，班長：鄭建旺。泥工

29、班：共30人，班長：萬明山。架子工班：共20人，班長：劉志堅。鋼筋工班：共40人，班長：孫國平。 十四、模板及支撐架計算書（一）120厚樓板模板扣件鋼管支撐架計算書（高9.6m） 計算依據浙江省工程建設標準建筑施工扣件式鋼管模板支架技術規程(J10905-2006)。 計算參數: 模板支架搭設高度為9.6m， 立桿的縱距 b=0.90m，立桿的橫距 l=0.90m，立桿的步距 h=1.50m。 面板厚度18mm，剪切強度1.4N/mm2，抗彎強度15.0N/mm2，彈性模量6000.0N/mm4。 木方5080mm，間距300mm，剪切強度1.6N/mm2，抗彎強度13.0N/mm2，彈性模量

30、9500.0N/mm4。 模板自重0.35kN/m2，混凝土鋼筋自重25.00kN/m3，施工活荷載3.00kN/m2。 扣件計算折減系數取1.00。 圖1 樓板支撐架立面簡圖 圖2 樓板支撐架荷載計算單元 采用的鋼管類型為483.2。 一、模板面板計算 面板為受彎結構,需要驗算其抗彎強度和剛度。模板面板的按照三跨連續梁計算。 靜荷載標準值 q1 = 25.0000.1200.900+0.3500.900=3.015kN/m 活荷載標準值 q2 = (2.000+1.000)0.900=2.700kN/m 面板的截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為: 本算例中，截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為:

31、W = 90.001.801.80/6 = 48.60cm3； I = 90.001.801.801.80/12 = 43.74cm4； (1)抗彎強度計算 f = M / W f 其中 f 面板的抗彎強度計算值(N/mm2)； M 面板的最大彎距(N.mm)； W 面板的凈截面抵抗矩； f 面板的抗彎強度設計值，取15.00N/mm2； M = 0.100ql2 其中 q 荷載設計值(kN/m)； 經計算得到 M = 0.100(1.203.015+1.42.700)0.300 經計算得到面板抗彎強度計算值 f = 0.06710001000/48600=1.370N/mm2 面板的抗彎強度

32、驗算 f f,滿足要求! (2)抗剪計算 可以不計算 T = 3Q/2bh T 其中最大剪力 Q=0.600(1.203.015+1.42.700)0.300=1.332kN 截面抗剪強度計算值 T=31332.0/(2900.00018.000)=0.123N/mm2 截面抗剪強度設計值 T=1.40N/mm2 抗剪強度驗算 T T，滿足要求! (3)撓度計算 v = 0.677ql4 / 100EI v = l / 250 面板最大撓度計算值 v = 0.6773.0153004/(1006000437400)=0.063mm 面板的最大撓度小于300.0/250,滿足要求! 二、模板支撐

33、木方的計算 木方按照均布荷載下連續梁計算。 1.荷載的計算 (1)鋼筋混凝土板自重(kN/m)： q11 = 25.0000.1200.300=0.900kN/m (2)模板的自重線荷載(kN/m)： q12 = 0.3500.300=0.105kN/m (3)活荷載為施工荷載標準值與振搗混凝土時產生的荷載(kN/m)： 經計算得到，活荷載標準值 q2 = (1.000+2.000)0.300=0.900kN/m 靜荷載 q1 = 1.200.900+1.200.105=1.206kN/m 活荷載 q2 = 1.400.900=1.260kN/m 2.木方的計算 按照三跨連續梁計算，最大彎矩考

34、慮為靜荷載與活荷載的計算值最不利分配的彎矩和，計算公式如下: 均布荷載 q = 2.219/0.900=2.466kN/m 最大彎矩 M = 0.1ql2=0.12.470.90 最大剪力 Q=0.60.9002.466=1.332kN 最大支座力 N=1.10.9002.466=2.441kN 木方的截面力學參數為 本算例中，截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為: W = 5.008.008.00/6 = 53.33cm3； I = 5.008.008.008.00/12 = 213.33cm4； (1)木方抗彎強度計算 抗彎計算強度 f=0.200106/53333.3=3.75N/mm2 木

35、方的抗彎計算強度小于13.0N/mm2,滿足要求! (2)木方抗剪計算 可以不計算 最大剪力的計算公式如下: Q = 0.6ql 截面抗剪強度必須滿足: T = 3Q/2bh T 截面抗剪強度計算值 T=31332/(25080)=0.499N/mm2 截面抗剪強度設計值 T=1.60N/mm2 木方的抗剪強度計算滿足要求! (3)木方撓度計算 均布荷載通過上面變形受力圖計算的最大支座力除以跨度得到1.005kN/m 最大變形 v =0.6771.005900.04/(1009500.002133333.5)=0.220mm 木方的最大撓度小于900.0/250,滿足要求! 三、板底支撐鋼管計

36、算 橫向支撐鋼管計算 橫向支撐鋼管按照集中荷載作用下的連續梁計算。 集中荷載P取木方支撐傳遞力。 支撐鋼管計算簡圖 支撐鋼管彎矩圖(kN.m) 支撐鋼管剪力圖(kN) 變形的計算按照規范要求采用靜荷載標準值，受力圖與計算結果如下： 支撐鋼管變形計算受力圖 支撐鋼管變形圖(mm) 經過連續梁的計算得到 最大彎矩 Mmax 最大變形 vmax=0.594mm 最大支座力 Qmax=7.975kN 抗彎計算強度 f=0.586106/4729.0=123.90N/mm2 支撐鋼管的抗彎計算強度小于205.0N/mm2,滿足要求! 支撐鋼管的最大撓度小于900.0/150與10mm,滿足要求! 四、扣

37、件抗滑移的計算 縱向或橫向水平桿與立桿連接時，扣件的抗滑承載力按照下式計算: 1.05R Rc 其中 Rc 扣件抗滑承載力設計值,取8.00kN； R 縱向或橫向水平桿傳給立桿的豎向作用力設計值； 計算中R取最大支座反力，R=7.98kN 單扣件抗滑承載力的設計計算不滿足要求,可以考慮采用雙扣件! R8.0 kN時，可采用單扣件； 8.0kN12.0kN時，應采用可調托座。 五、模板支架荷載標準值(立桿軸力) 作用于模板支架的荷載包括靜荷載、活荷載和風荷載。 1.靜荷載標準值包括以下內容： (1)腳手架的自重(kN)： NG1 = 0.1509.600=1.440kN (2)模板的自重(kN)

38、： NG2 = 0.3500.9000.900=0.284kN (3)鋼筋混凝土樓板自重(kN)： NG3 = 25.0000.1200.9000.900=2.430kN 經計算得到，靜荷載標準值 NG = (NG1+NG2+NG3) = 4.154kN。 2.活荷載為施工荷載標準值與振搗混凝土時產生的荷載。 經計算得到，活荷載標準值 NQ = (1.000+2.000)0.9000.900=2.430kN 3.不考慮風荷載時,立桿的軸向壓力設計值計算公式 N = 1.20NG + 1.40NQ 六、立桿的穩定性計算 選取六排立桿投影面內作為計算的各排立桿，其豎向力為 V1=8.386kN V

39、2=8.386kN V3=8.386kN V4=8.386kN V5=8.386kN V6=8.386kN 風荷載標準值 Wk=0.70.4501.2000.600=0.227kN/m2 風荷載產生的彎矩 Mw=0.851.40.2270.9001.500 風荷載計算示意圖如下 按照規范取整體模板支架的一排橫向支架作為計算單元，計算作用在頂部模板上的水平力F，計算公式為： 其中 AF 結構模板縱向擋風面積； Wk 風荷載標準值，取0.227kN/m2； La 模板支架的縱向長度，AF/La=截面高度，取0.120m； la 立桿縱距，取0.900m； 經過計算得到作用在單元頂部模板上的水平力F

40、=0.850.2270.1200.900=0.021kN 按照規范風荷載引起的計算單元立桿附加軸力最大計算公式為 其中 F 作用在計算單元頂部模板上的水平力,取0.021kN； H 模板支架高度，取9.600m； m 計算單元中附加軸力為壓力的立桿數，取2； Lb 模板支架的橫向長度，取4.500m； 經過計算得到立桿附加軸力最大值為 N1=30.0219.600/(2+1)4.500=0.044kN 不考慮風荷載時,立桿的穩定性計算公式為： 考慮風荷載時,立桿的穩定性計算公式為： 考慮風荷載作用在模板上，對立桿產生的附加軸力時,立桿的穩定性計算公式為： 其中 Nut 立桿的軸心壓力最大值，取

41、8.386kN； 軸心受壓立桿的穩定系數,由長細比 l0/i 查表得到； i 計算立桿的截面回轉半徑，取1.588cm； A 立桿凈截面面積，取4.501cm2； W 立桿凈截面抵抗矩，取4.729cm3； MW 計算立桿段由風荷載設計值產生的彎矩，取； f 鋼管立桿抗壓強度設計值，f = 205.00N/mm2； a 立桿上端伸出頂層橫桿中心線至模板支撐點的長度；a = 0.10m； l0 計算長度，按照表達式計算的結果取最大值，取2.370m； l0 = h + 2a=1.500+20.100=1.700m； l0 = kuh =1.1551.3681.500=2.370m； k 計算長度

42、附加系數，按規范附錄D采用，k=1.155； u 考慮支架整體穩定因素的單桿等效計算長度系數，按規范附錄D采用，u=1.368； 不考慮風荷載的計算立桿穩定性結果： =1.058386/(0.3124500.973)=64.459N/mm2，立桿的穩定性計算 f,滿足要求! 考慮風荷載的計算立桿穩定性結果： =1.058386/(0.3124500.973)+64000/4729=78.056N/mm2，立桿的穩定性計算 f,滿足要求! 考慮風荷載作用在模板上，對立桿產生的附加軸力時，立桿穩定性結果： =1.05(8386+44)/(0.3124500.973)=64.784N/mm2，立桿的

43、穩定性計算 f,滿足要求!（二）120厚樓板模板扣件鋼管支撐架計算書（高10.25m） 計算依據浙江省工程建設標準建筑施工扣件式鋼管模板支架技術規程(J10905-2006)。 計算參數: 模板支架搭設高度為10.3m， 立桿的縱距 b=0.90m，立桿的橫距 l=0.90m，立桿的步距 h=1.50m。 面板厚度18mm，剪切強度1.4N/mm2，抗彎強度15.0N/mm2，彈性模量6000.0N/mm4。 木方5080mm，間距300mm，剪切強度1.6N/mm2，抗彎強度13.0N/mm2，彈性模量9500.0N/mm4。 模板自重0.35kN/m2，混凝土鋼筋自重25.00kN/m3，

44、施工活荷載3.00kN/m2。 扣件計算折減系數取1.00。 圖1 樓板支撐架立面簡圖 圖2 樓板支撐架荷載計算單元 采用的鋼管類型為483.2。 一、模板面板計算 面板為受彎結構,需要驗算其抗彎強度和剛度。模板面板的按照三跨連續梁計算。 靜荷載標準值 q1 = 25.0000.1200.900+0.3500.900=3.015kN/m 活荷載標準值 q2 = (2.000+1.000)0.900=2.700kN/m 面板的截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為: 本算例中，截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為: W = 90.001.801.80/6 = 48.60cm3； I = 90.001.80

45、1.801.80/12 = 43.74cm4； (1)抗彎強度計算 f = M / W f 其中 f 面板的抗彎強度計算值(N/mm2)； M 面板的最大彎距(N.mm)； W 面板的凈截面抵抗矩； f 面板的抗彎強度設計值，取15.00N/mm2； M = 0.100ql2 其中 q 荷載設計值(kN/m)； 經計算得到 M = 0.100(1.203.015+1.42.700)0.300 經計算得到面板抗彎強度計算值 f = 0.06710001000/48600=1.370N/mm2 面板的抗彎強度驗算 f f,滿足要求! (2)抗剪計算 可以不計算 T = 3Q/2bh T 其中最大剪

46、力 Q=0.600(1.203.015+1.42.700)0.300=1.332kN 截面抗剪強度計算值 T=31332.0/(2900.00018.000)=0.123N/mm2 截面抗剪強度設計值 T=1.40N/mm2 抗剪強度驗算 T T，滿足要求! (3)撓度計算 v = 0.677ql4 / 100EI v = l / 250 面板最大撓度計算值 v = 0.6773.0153004/(1006000437400)=0.063mm 面板的最大撓度小于300.0/250,滿足要求! 二、模板支撐木方的計算 木方按照均布荷載下連續梁計算。 1.荷載的計算 (1)鋼筋混凝土板自重(kN/

47、m)： q11 = 25.0000.1200.300=0.900kN/m (2)模板的自重線荷載(kN/m)： q12 = 0.3500.300=0.105kN/m (3)活荷載為施工荷載標準值與振搗混凝土時產生的荷載(kN/m)： 經計算得到，活荷載標準值 q2 = (1.000+2.000)0.300=0.900kN/m 靜荷載 q1 = 1.200.900+1.200.105=1.206kN/m 活荷載 q2 = 1.400.900=1.260kN/m 2.木方的計算 按照三跨連續梁計算，最大彎矩考慮為靜荷載與活荷載的計算值最不利分配的彎矩和，計算公式如下: 均布荷載 q = 2.219

48、/0.900=2.466kN/m 最大彎矩 M = 0.1ql2=0.12.470.90 最大剪力 Q=0.60.9002.466=1.332kN 最大支座力 N=1.10.9002.466=2.441kN 木方的截面力學參數為 本算例中，截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為: W = 5.008.008.00/6 = 53.33cm3； I = 5.008.008.008.00/12 = 213.33cm4； (1)木方抗彎強度計算 抗彎計算強度 f=0.200106/53333.3=3.75N/mm2 木方的抗彎計算強度小于13.0N/mm2,滿足要求! (2)木方抗剪計算 可以不計算 最大剪

49、力的計算公式如下: Q = 0.6ql 截面抗剪強度必須滿足: T = 3Q/2bh T 截面抗剪強度計算值 T=31332/(25080)=0.499N/mm2 截面抗剪強度設計值 T=1.60N/mm2 木方的抗剪強度計算滿足要求! (3)木方撓度計算 均布荷載通過上面變形受力圖計算的最大支座力除以跨度得到1.005kN/m 最大變形 v =0.6771.005900.04/(1009500.002133333.5)=0.220mm 木方的最大撓度小于900.0/250,滿足要求! 三、板底支撐鋼管計算 橫向支撐鋼管計算 橫向支撐鋼管按照集中荷載作用下的連續梁計算。 集中荷載P取木方支撐傳

50、遞力。 支撐鋼管計算簡圖 支撐鋼管彎矩圖(kN.m) 支撐鋼管剪力圖(kN) 變形的計算按照規范要求采用靜荷載標準值，受力圖與計算結果如下： 支撐鋼管變形計算受力圖 支撐鋼管變形圖(mm) 經過連續梁的計算得到 最大彎矩 Mmax 最大變形 vmax=0.594mm 最大支座力 Qmax=7.975kN 抗彎計算強度 f=0.586106/4729.0=123.90N/mm2 支撐鋼管的抗彎計算強度小于205.0N/mm2,滿足要求! 支撐鋼管的最大撓度小于900.0/150與10mm,滿足要求! 四、扣件抗滑移的計算 縱向或橫向水平桿與立桿連接時，扣件的抗滑承載力按照下式計算: 1.05R

51、Rc 其中 Rc 扣件抗滑承載力設計值,取8.00kN； R 縱向或橫向水平桿傳給立桿的豎向作用力設計值； 計算中R取最大支座反力，R=7.98kN 單扣件抗滑承載力的設計計算不滿足要求,可以考慮采用雙扣件! R8.0 kN時，可采用單扣件； 8.0kN12.0kN時，應采用可調托座。 五、模板支架荷載標準值(立桿軸力) 作用于模板支架的荷載包括靜荷載、活荷載和風荷載。 1.靜荷載標準值包括以下內容： (1)腳手架的自重(kN)： NG1 = 0.15010.250=1.538kN (2)模板的自重(kN)： NG2 = 0.3500.9000.900=0.284kN (3)鋼筋混凝土樓板自重

52、(kN)： NG3 = 25.0000.1200.9000.900=2.430kN 經計算得到，靜荷載標準值 NG = (NG1+NG2+NG3) = 4.251kN。 2.活荷載為施工荷載標準值與振搗混凝土時產生的荷載。 經計算得到，活荷載標準值 NQ = (1.000+2.000)0.9000.900=2.430kN 3.不考慮風荷載時,立桿的軸向壓力設計值計算公式 N = 1.20NG + 1.40NQ 六、立桿的穩定性計算 選取六排立桿投影面內作為計算的各排立桿，其豎向力為 V1=8.503kN V2=8.503kN V3=8.503kN V4=8.503kN V5=8.503kN V

53、6=8.503kN 風荷載標準值 Wk=0.70.4501.2000.600=0.227kN/m2 風荷載產生的彎矩 Mw=0.851.40.2270.9001.500 風荷載計算示意圖如下 按照規范取整體模板支架的一排橫向支架作為計算單元，計算作用在頂部模板上的水平力F，計算公式為： 其中 AF 結構模板縱向擋風面積； Wk 風荷載標準值，取0.227kN/m2； La 模板支架的縱向長度，AF/La=截面高度，取0.120m； la 立桿縱距，取0.900m； 經過計算得到作用在單元頂部模板上的水平力F=0.850.2270.1200.900=0.021kN 按照規范風荷載引起的計算單元立

54、桿附加軸力最大計算公式為 其中 F 作用在計算單元頂部模板上的水平力,取0.021kN； H 模板支架高度，取10.250m； m 計算單元中附加軸力為壓力的立桿數，取2； Lb 模板支架的橫向長度，取4.500m； 經過計算得到立桿附加軸力最大值為 N1=30.02110.250/(2+1)4.500=0.047kN 不考慮風荷載時,立桿的穩定性計算公式為： 考慮風荷載時,立桿的穩定性計算公式為： 考慮風荷載作用在模板上，對立桿產生的附加軸力時,立桿的穩定性計算公式為： 其中 Nut 立桿的軸心壓力最大值，取8.503kN； 軸心受壓立桿的穩定系數,由長細比 l0/i 查表得到； i 計算立

55、桿的截面回轉半徑，取1.588cm； A 立桿凈截面面積，取4.501cm2； W 立桿凈截面抵抗矩，取4.729cm3； MW 計算立桿段由風荷載設計值產生的彎矩，取； f 鋼管立桿抗壓強度設計值，f = 205.00N/mm2； a 立桿上端伸出頂層橫桿中心線至模板支撐點的長度；a = 0.10m； l0 計算長度，按照表達式計算的結果取最大值，取2.370m； l0 = h + 2a=1.500+20.100=1.700m； l0 = kuh =1.1551.3681.500=2.370m； k 計算長度附加系數，按規范附錄D采用，k=1.155； u 考慮支架整體穩定因素的單桿等效計算

56、長度系數，按規范附錄D采用，u=1.368； 不考慮風荷載的計算立桿穩定性結果： =1.058503/(0.3124500.970)=65.565N/mm2，立桿的穩定性計算 f,滿足要求! 考慮風荷載的計算立桿穩定性結果： =1.058503/(0.3124500.970)+64000/4729=79.161N/mm2，立桿的穩定性計算 f,滿足要求! 考慮風荷載作用在模板上，對立桿產生的附加軸力時，立桿穩定性結果： =1.05(8503+47)/(0.3124500.970)=65.913N/mm2，立桿的穩定性計算 f,滿足要求!（三）350800梁模板扣件鋼管支撐架計算書（高9.6m）

57、 計算依據浙江省工程建設標準建筑施工扣件式鋼管模板支架技術規程(J10905-2006)。 計算參數: 模板支架搭設高度為9.6m， 梁截面 BD=350mm800mm，立桿的縱距(跨度方向) l=0.90m，立桿的步距 h=1.50m， 梁底增加0道承重立桿。 面板厚度18mm，剪切強度1.4N/mm2，抗彎強度15.0N/mm2，彈性模量6000.0N/mm4。 木方6080mm，剪切強度1.3N/mm2，抗彎強度13.0N/mm2，彈性模量9500.0N/mm4。 梁兩側立桿間距 0.90m。 梁底按照均勻布置承重桿2根計算。 模板自重0.50kN/m2，混凝土鋼筋自重25.50kN/m

58、3，施工活荷載3.00kN/m2。 扣件計算折減系數取1.00。 圖1 梁模板支撐架立面簡圖 采用的鋼管類型為483.2。 一、模板面板計算 面板為受彎結構,需要驗算其抗彎強度和剛度。模板面板的按照多跨連續梁計算。 作用荷載包括梁與模板自重荷載，施工活荷載等。 1.荷載的計算： (1)鋼筋混凝土梁自重(kN/m)： q1 = 25.5000.8000.300=6.120kN/m (2)模板的自重線荷載(kN/m)： q2 = 0.5000.300(20.800+0.350)/0.350=0.836kN/m (3)活荷載為施工荷載標準值與振搗混凝土時產生的荷載(kN)： 經計算得到，活荷載標準值

59、 P1 = (1.000+2.000)0.3500.300=0.315kN 均布荷載 q = 1.356.120+1.350.836=9.390kN/m 集中荷載 P = 1.400.315=0.441kN 面板的截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為: 本算例中，截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為: W = 30.001.801.80/6 = 16.20cm3； I = 30.001.801.801.80/12 = 14.58cm4； 計算簡圖 彎矩圖(kN.m) 剪力圖(kN) 變形的計算按照規范要求采用靜荷載標準值，受力圖與計算結果如下： 變形計算受力圖 變形圖(mm) 經過計算得到從左到右各支

60、座力分別為 N1=0.616kN N2=2.495kN N3=0.616kN 最大彎矩 最大變形 V = 0.039mm (1)抗彎強度計算 經計算得到面板抗彎強度計算值 f = 0.03510001000/16200=2.160N/mm2 面板的抗彎強度設計值 f，取15.00N/mm2； 面板的抗彎強度驗算 f f,滿足要求! (2)抗剪計算 可以不計算 截面抗剪強度計算值 T=31027.0/(2300.00018.000)=0.285N/mm2 截面抗剪強度設計值 T=1.40N/mm2 抗剪強度驗算 T T，滿足要求! (3)撓度計算 面板最大撓度計算值 v = 0.039mm 面板

61、的最大撓度小于175.0/250,滿足要求! 二、梁底支撐木方的計算 （一）梁底木方計算 按照三跨連續梁計算，最大彎矩考慮為靜荷載與活荷載的計算值最不利分配的彎矩和，計算公式如下: 均布荷載 q = 2.495/0.300=8.317kN/m 最大彎矩 M = 0.1ql2=0.18.320.30 最大剪力 Q=0.60.3008.317=1.497kN 最大支座力 N=1.10.3008.317=2.745kN 木方的截面力學參數為 本算例中，截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為: W = 6.008.008.00/6 = 64.00cm3； I = 6.008.008.008.00/12 =

62、256.00cm4； (1)木方抗彎強度計算 抗彎計算強度 f=0.075106/64000.0=1.17N/mm2 木方的抗彎計算強度小于13.0N/mm2,滿足要求! (2)木方抗剪計算 可以不計算 最大剪力的計算公式如下: Q = 0.6ql 截面抗剪強度必須滿足: T = 3Q/2bh T 截面抗剪強度計算值 T=31497/(26080)=0.468N/mm2 截面抗剪強度設計值 T=1.30N/mm2 木方的抗剪強度計算滿足要求! (3)木方撓度計算 均布荷載通過上面變形受力圖計算的最大支座力除以跨度得到5.072kN/m 最大變形 v =0.6775.072300.04/(100

63、9500.002560000.0)=0.011mm 木方的最大撓度小于300.0/250,滿足要求! 三、梁底支撐鋼管計算 (一) 梁底支撐橫向鋼管計算 橫向支撐鋼管按照集中荷載作用下的連續梁計算。 集中荷載P取木方支撐傳遞力。 支撐鋼管計算簡圖 支撐鋼管彎矩圖(kN.m) 支撐鋼管剪力圖(kN) 變形的計算按照規范要求采用靜荷載標準值，受力圖與計算結果如下： 支撐鋼管變形計算受力圖 支撐鋼管變形圖(mm) 經過連續梁的計算得到 最大彎矩 Mmax 最大變形 vmax=1.451mm 最大支座力 Qmax=1.864kN 抗彎計算強度 f=0.731106/4729.0=154.55N/mm2

64、 支撐鋼管的抗彎計算強度小于205.0N/mm2,滿足要求! 支撐鋼管的最大撓度小于900.0/150與10mm,滿足要求! (二) 梁底支撐縱向鋼管計算 縱向支撐鋼管按照集中荷載作用下的連續梁計算。 集中荷載P取橫向支撐鋼管傳遞力。 支撐鋼管計算簡圖 支撐鋼管彎矩圖(kN.m) 支撐鋼管剪力圖(kN) 變形的計算按照規范要求采用靜荷載標準值，受力圖與計算結果如下： 支撐鋼管變形計算受力圖 支撐鋼管變形圖(mm) 經過連續梁的計算得到 最大彎矩 Mmax 最大變形 vmax=0.726mm 最大支座力 Qmax=6.088kN 抗彎計算強度 f=0.447106/4729.0=94.59N/m

65、m2 支撐鋼管的抗彎計算強度小于205.0N/mm2,滿足要求! 支撐鋼管的最大撓度小于900.0/150與10mm,滿足要求! 四、扣件抗滑移的計算 縱向或橫向水平桿與立桿連接時，扣件的抗滑承載力按照下式計算: R Rc 其中 Rc 扣件抗滑承載力設計值,取8.00kN； R 縱向或橫向水平桿傳給立桿的豎向作用力設計值； 計算中R取最大支座反力，R=6.09kN 單扣件抗滑承載力的設計計算滿足要求! R8.0 kN時，可采用單扣件； 8.0kN12.0kN時，應采用可調托座。 五、立桿的穩定性計算 按照連續梁的計算可以得到投影面內豎向荷載作用下各排立桿的豎向力不考慮鋼管自重為 V1=3.23

66、1kN V2=6.088kN V3=6.088kN V4=1.367kN 考慮鋼管自重各排立桿的豎向力為 V1=5.175kN V2=8.032kN V3=8.032kN V4=3.311kN 風荷載標準值 Wk=0.70.4501.2001.250=0.472kN/m2 風荷載產生的彎矩 Mw=0.851.40.4720.9001.500 風荷載計算示意圖如下 按照規范取整體模板支架的一排橫向支架作為計算單元，計算作用在頂部模板上的水平力F，計算公式為： 其中 AF 結構模板縱向擋風面積； Wk 風荷載標準值，取0.472kN/m2； La 模板支架的縱向長度，AF/La=截面高度，取0.8

67、00m； la 立桿縱距，取0.900m； 經過計算得到作用在單元頂部模板上的水平力F=0.850.4720.8000.900=0.289kN 按照規范風荷載引起的計算單元立桿附加軸力最大計算公式為 其中 F 作用在計算單元頂部模板上的水平力,取0.289kN； H 模板支架高度，取9.600m； m 計算單元中附加軸力為壓力的立桿數，取1； Lb 模板支架的橫向長度，取2.700m； 經過計算得到立桿附加軸力最大值為 N1=30.2899.600/(1+1)2.700=1.542kN 不考慮風荷載時,立桿的穩定性計算公式為： 考慮風荷載時,立桿的穩定性計算公式為： 考慮風荷載作用在模板上，對

68、立桿產生的附加軸力時,立桿的穩定性計算公式為： 其中 Nut 立桿的軸心壓力最大值，取8.032kN； 軸心受壓立桿的穩定系數,由長細比 l0/i 查表得到； i 計算立桿的截面回轉半徑，取1.588cm； A 立桿凈截面面積，取4.501cm2； W 立桿凈截面抵抗矩，取4.729cm3； MW 計算立桿段由風荷載設計值產生的彎矩，取； f 鋼管立桿抗壓強度設計值，f = 205.00N/mm2； a 立桿上端伸出頂層橫桿中心線至模板支撐點的長度；a = 0.80m； l0 計算長度，按照表達式計算的結果取最大值，取3.100m； l0 = h + 2a=1.500+20.800=3.100

69、m； l0 = kuh =1.1671.3681.500=2.395m； k 計算長度附加系數，按規范附錄D采用，k=1.167； u 考慮支架整體穩定因素的單桿等效計算長度系數，按規范附錄D采用，u=1.368； 不考慮風荷載的計算立桿穩定性結果： =8032/(0.1904500.973)=96.781N/mm2，立桿的穩定性計算 f,滿足要求! 考慮風荷載的計算立桿穩定性結果： =8032/(0.1904500.973)+134000/4729=125.107N/mm2，立桿的穩定性計算 f,滿足要求! 考慮風荷載作用在模板上，對立桿產生的附加軸力時，立桿穩定性結果： =(8032+15

70、42)/(0.1904500.973)=115.364N/mm2，立桿的穩定性計算 f,滿足要求!（四）5001600梁模板扣件鋼管支撐架計算書（高10.3m,采用頂托） 計算依據浙江省工程建設標準建筑施工扣件式鋼管模板支架技術規程(J10905-2006)。 計算參數: 模板支架搭設高度為10.3m， 梁截面 BD=500mm1600mm，立桿的縱距(跨度方向) l=0.50m，立桿的步距 h=1.40m， 梁底增加4道承重立桿。 面板厚度18mm，剪切強度1.4N/mm2，抗彎強度15.0N/mm2，彈性模量6000.0N/mm4。 木方6080mm，剪切強度1.3N/mm2，抗彎強度13

71、.0N/mm2，彈性模量9500.0N/mm4。 梁底支撐頂托梁長度 1.20m。 梁頂托采用雙鋼管483.2mm。 梁底按照均勻布置承重桿4根計算。 模板自重0.50kN/m2，混凝土鋼筋自重25.50kN/m3，施工活荷載5.00kN/m2。 扣件計算折減系數取1.00。 圖1 梁模板支撐架立面簡圖 采用的鋼管類型為483.2。 一、模板面板計算 面板為受彎結構,需要驗算其抗彎強度和剛度。模板面板的按照多跨連續梁計算。 作用荷載包括梁與模板自重荷載，施工活荷載等。 1.荷載的計算： (1)鋼筋混凝土梁自重(kN/m)： q1 = 25.5001.6000.500=20.400kN/m (2

72、)模板的自重線荷載(kN/m)： q2 = 0.5000.500(21.600+0.500)/0.500=1.850kN/m (3)活荷載為施工荷載標準值與振搗混凝土時產生的荷載(kN)： 經計算得到，活荷載標準值 P1 = (1.000+4.000)0.5000.500=1.250kN 均布荷載 q = 1.3520.400+1.351.850=30.038kN/m 集中荷載 P = 1.401.250=1.750kN 面板的截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為: 本算例中，截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為: W = 50.001.801.80/6 = 27.00cm3； I = 50.001.

73、801.801.80/12 = 24.30cm4； 計算簡圖 彎矩圖(kN.m) 剪力圖(kN) 變形的計算按照規范要求采用靜荷載標準值，受力圖與計算結果如下： 變形計算受力圖 變形圖(mm) 經過計算得到從左到右各支座力分別為 N1=1.475kN N2=4.291kN N3=5.236kN N4=4.291kN N5=1.475kN 最大彎矩 最大變形 V = 0.024mm (1)抗彎強度計算 經計算得到面板抗彎強度計算值 f = 0.05010001000/27000=1.852N/mm2 面板的抗彎強度設計值 f，取15.00N/mm2； 面板的抗彎強度驗算 f f,滿足要求! (2

74、)抗剪計算 可以不計算 截面抗剪強度計算值 T=32279.0/(2500.00018.000)=0.380N/mm2 截面抗剪強度設計值 T=1.40N/mm2 抗剪強度驗算 T T，滿足要求! (3)撓度計算 面板最大撓度計算值 v = 0.024mm 面板的最大撓度小于125.0/250,滿足要求! 二、梁底支撐木方的計算 （一）梁底木方計算 按照三跨連續梁計算，最大彎矩考慮為靜荷載與活荷載的計算值最不利分配的彎矩和，計算公式如下: 均布荷載 q = 5.236/0.500=10.473kN/m 最大彎矩 M = 0.1ql2=0.110.470.50 最大剪力 Q=0.60.50010

75、.473=3.142kN 最大支座力 N=1.10.50010.473=5.760kN 木方的截面力學參數為 本算例中，截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為: W = 6.008.008.00/6 = 64.00cm3； I = 6.008.008.008.00/12 = 256.00cm4； (1)木方抗彎強度計算 抗彎計算強度 f=0.262106/64000.0=4.09N/mm2 木方的抗彎計算強度小于13.0N/mm2,滿足要求! (2)木方抗剪計算 可以不計算 最大剪力的計算公式如下: Q = 0.6ql 截面抗剪強度必須滿足: T = 3Q/2bh T 截面抗剪強度計算值 T=331

76、42/(26080)=0.982N/mm2 截面抗剪強度設計值 T=1.30N/mm2 木方的抗剪強度計算滿足要求! (3)木方撓度計算 均布荷載通過上面變形受力圖計算的最大支座力除以跨度得到6.357kN/m 最大變形 v =0.6776.357500.04/(1009500.002560000.0)=0.111mm 木方的最大撓度小于500.0/250,滿足要求! 三、托梁的計算 托梁按照集中與均布荷載下多跨連續梁計算。 均布荷載取托梁的自重 q= 0.095kN/m。 托梁計算簡圖 托梁彎矩圖(kN.m) 托梁剪力圖(kN) 變形的計算按照規范要求采用靜荷載標準值，受力圖與計算結果如下：

77、 托梁變形計算受力圖 托梁變形圖(mm) 經過計算得到最大彎矩 經過計算得到最大支座 F= 9.087kN 經過計算得到最大變形 V= 0.079mm 頂托梁的截面力學參數為 截面抵抗矩 W = 9.46cm3； 截面慣性矩 I = 22.70cm4； (1)頂托梁抗彎強度計算 抗彎計算強度 f=0.507106/1.05/9458.0=51.05N/mm2 頂托梁的抗彎計算強度小于215.0N/mm2,滿足要求! (2)頂托梁撓度計算 最大變形 v = 0.079mm 頂托梁的最大撓度小于400.0/400,滿足要求! 四、扣件抗滑移的計算 縱向或橫向水平桿與立桿連接時，扣件的抗滑承載力按照

78、下式計算: R Rc 其中 Rc 扣件抗滑承載力設計值,取8.00kN； R 縱向或橫向水平桿傳給立桿的豎向作用力設計值； 上部荷載沒有通過縱向或橫向水平桿傳給立桿，無需計算。 五、立桿的穩定性計算 按照連續梁的計算可以得到投影面內豎向荷載作用下各排立桿的豎向力不考慮鋼管自重為 V1=-0.646kN V2=9.087kN V3=9.087kN V4=-0.646kN 考慮鋼管自重各排立桿的豎向力為 V1=1.430kN V2=11.163kN V3=11.163kN V4=1.430kN 風荷載標準值 Wk=0.70.4501.2001.250=0.472kN/m2 風荷載產生的彎矩 Mw=

79、0.851.40.4721.2001.400 風荷載計算示意圖如下 按照規范取整體模板支架的一排橫向支架作為計算單元，計算作用在頂部模板上的水平力F，計算公式為： 其中 AF 結構模板縱向擋風面積； Wk 風荷載標準值，取0.472kN/m2； La 模板支架的縱向長度，AF/La=截面高度，取1.600m； la 立桿縱距，取1.200m； 經過計算得到作用在單元頂部模板上的水平力F=0.850.4721.6001.200=0.771kN 按照規范風荷載引起的計算單元立桿附加軸力最大計算公式為 其中 F 作用在計算單元頂部模板上的水平力,取0.771kN； H 模板支架高度，取10.250m

80、； m 計算單元中附加軸力為壓力的立桿數，取1； Lb 模板支架的橫向長度，取1.200m； 經過計算得到立桿附加軸力最大值為 N1=30.77110.250/(1+1)1.200=9.880kN 不考慮風荷載時,立桿的穩定性計算公式為： 考慮風荷載時,立桿的穩定性計算公式為： 考慮風荷載作用在模板上，對立桿產生的附加軸力時,立桿的穩定性計算公式為： 其中 Nut 立桿的軸心壓力最大值，取11.163kN； 軸心受壓立桿的穩定系數,由長細比 l0/i 查表得到； i 計算立桿的截面回轉半徑，取1.588cm； A 立桿凈截面面積，取4.501cm2； W 立桿凈截面抵抗矩，取4.729cm3；

81、 MW 計算立桿段由風荷載設計值產生的彎矩，取； f 鋼管立桿抗壓強度設計值，f = 205.00N/mm2； a 立桿上端伸出頂層橫桿中心線至模板支撐點的長度；a = 0.30m； l0 計算長度，按照表達式計算的結果取最大值，取2.652m； l0 = h + 2a=1.400+20.300=2.000m； l0 = kuh =1.1671.6231.400=2.652m； k 計算長度附加系數，按規范附錄D采用，k=1.167； u 考慮支架整體穩定因素的單桿等效計算長度系數，按規范附錄D采用，u=1.623； 不考慮風荷載的計算立桿穩定性結果： =11163/(0.2574500.97

82、0)=99.648N/mm2，立桿的穩定性計算 f,滿足要求! 考慮風荷載的計算立桿穩定性結果： =11163/(0.2574500.970)+156000/4729=132.548N/mm2，立桿的穩定性計算 f,滿足要求! 考慮風荷載作用在模板上，對立桿產生的附加軸力時，立桿穩定性結果： =(11163+9880)/(0.2574500.970)=187.843N/mm2，立桿的穩定性計算 f,滿足要求!七、梁側模板計算書 (1)、梁側模板基本參數 計算斷面寬度500mm，高度1600mm，兩側樓板厚度120mm。 模板面板采用普通膠合板。 內龍骨布置5道，內龍骨采用50100mm木方。

83、外龍骨間距500mm，外龍骨采用雙鋼管48mm3.2mm。 對拉螺栓布置4道，在斷面內水平間距200+350+350+350mm，斷面跨度方向間距500mm，直徑12mm。 面板厚度18mm，剪切強度1.4N/mm2，抗彎強度15.0N/mm2，彈性模量6000.0N/mm4。 木方剪切強度1.3N/mm2，抗彎強度13.0N/mm2，彈性模量9500.0N/mm4。 模板組裝示意圖 (2)、梁側模板荷載標準值計算 強度驗算要考慮新澆混凝土側壓力和傾倒混凝土時產生的荷載設計值；撓度驗算只考慮新澆混凝土側壓力產生荷載標準值。 新澆混凝土側壓力計算公式為下式中的較小值: 其中 c 混凝土的重力密度

84、，取24.000kN/m3； t 新澆混凝土的初凝時間，為0時(表示無資料)取200/(T+15)，取2.000h； T 混凝土的入模溫度，取20.000； V 混凝土的澆筑速度，取2.500m/h； H 混凝土側壓力計算位置處至新澆混凝土頂面總高度，取1.600m； 1 外加劑影響修正系數，取1.000； 2 混凝土坍落度影響修正系數，取1.150。 根據公式計算的新澆混凝土側壓力標準值 F1=19.200kN/m2 考慮結構的重要性系數0.9，實際計算中采用新澆混凝土側壓力標準值 F1=0.919.200=17.280kN/m2 考慮結構的重要性系數0.9，倒混凝土時產生的荷載標準值 F2

85、=0.94.000=3.600kN/m2。 (3)、梁側模板面板的計算 面板為受彎結構,需要驗算其抗彎強度和剛度。模板面板的按照簡支梁計算。 面板的計算寬度取0.36m。 荷載計算值 q = 1.217.2800.358+1.403.6000.358=9.215kN/m 面板的截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為: 本算例中，截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為: W = 35.751.801.80/6 = 19.31cm3； I = 35.751.801.801.80/12 = 17.38cm4； 計算簡圖 彎矩圖(kN.m) 剪力圖(kN) 變形的計算按照規范要求采用靜荷載標準值，受力圖與計算結果

86、如下： 變形計算受力圖 變形圖(mm) 經過計算得到從左到右各支座力分別為 N1=1.294kN N2=3.765kN N3=3.059kN N4=3.765kN N5=1.294kN 最大彎矩 最大變形 V = 0.614mm (1)抗彎強度計算 經計算得到面板抗彎強度計算值 f = 0.12610001000/19305=6.527N/mm2 面板的抗彎強度設計值 f，取15.00N/mm2； 面板的抗彎強度驗算 f f,滿足要求! (2)抗剪計算 可以不計算 截面抗剪強度計算值 T=32000.0/(2357.50018.000)=0.466N/mm2 截面抗剪強度設計值 T=1.40N

87、/mm2 抗剪強度驗算 T T，滿足要求! (3)撓度計算 面板最大撓度計算值 v = 0.614mm 面板的最大撓度小于357.5/250,滿足要求! (4)、梁側模板內龍骨的計算 內龍骨直接承受模板傳遞的荷載，通常按照均布荷載連續梁計算。 內龍骨強度計算均布荷載q=1.20.3617.28+1.40.363.60=9.215kN/m 撓度計算荷載標準值q=0.3617.28=6.186kN/m 按照三跨連續梁計算，最大彎矩考慮為靜荷載與活荷載的計算值最不利分配的彎矩和，計算公式如下: 均布荷載 q = 4.607/0.500=9.215kN/m 最大彎矩 M = 0.1ql2=0.19.2

88、150.50 最大剪力 Q=0.60.5009.215=2.764kN 最大支座力 N=1.10.5009.215=5.068kN 截面力學參數為 本算例中，截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為: W = 5.0010.0010.00/6 = 83.33cm3； I = 5.0010.0010.0010.00/12 = 416.67cm4； (1)抗彎強度計算 抗彎計算強度 f=0.230106/83333.3=2.76N/mm2 抗彎計算強度小于13.0N/mm2,滿足要求! (2)抗剪計算 可以不計算 最大剪力的計算公式如下: Q = 0.6ql 截面抗剪強度必須滿足: T = 3Q/2bh

89、T 截面抗剪強度計算值 T=32764/(250100)=0.829N/mm2 截面抗剪強度設計值 T=1.30N/mm2 抗剪強度計算滿足要求! (3)撓度計算 最大變形 v =0.6776.178500.04/(1009500.004166666.8)=0.066mm 最大撓度小于500.0/250,滿足要求! (5)、梁側模板外龍骨的計算 外龍骨承受內龍骨傳遞的荷載，按照集中荷載下連續梁計算。 外龍骨按照集中荷載作用下的連續梁計算。 集中荷載P取橫向支撐鋼管傳遞力。 支撐鋼管計算簡圖 支撐鋼管彎矩圖(kN.m) 支撐鋼管剪力圖(kN) 變形的計算按照規范要求采用靜荷載標準值，受力圖與計算

90、結果如下： 支撐鋼管變形計算受力圖 支撐鋼管變形圖(mm) 經過連續梁的計算得到 最大彎矩 Mmax 最大變形 vmax=0.229mm 最大支座力 Qmax=10.775kN 抗彎計算強度 f=1.038106/9458000.0=109.75N/mm2 支撐鋼管的抗彎計算強度小于205.0N/mm2,滿足要求! 支撐鋼管的最大撓度小于350.0/150與10mm,滿足要求! (6)、對拉螺栓的計算 計算公式: N N = fA 其中 N 對拉螺栓所受的拉力； A 對拉螺栓有效面積 (mm2)； f 對拉螺栓的抗拉強度設計值，取170N/mm2； 對拉螺栓的直徑(mm): 12 對拉螺栓有效

91、直徑(mm): 10 對拉螺栓有效面積(mm2): A = 76.000 對拉螺栓最大容許拉力值(kN): N = 12.920 對拉螺栓所受的最大拉力(kN): N = 10.775 對拉螺栓強度驗算滿足要求!（五）5002000梁模板扣件鋼管高支撐架計算書（高15m,采用頂托） 計算依據浙江省工程建設標準建筑施工扣件式鋼管模板支架技術規程(J10905-2006)。 計算參數: 模板支架搭設高度為15.0m， 梁截面 BD=500mm2000mm，立桿的縱距(跨度方向) l=0.50m，立桿的步距 h=1.30m， 梁底增加4道承重立桿。 面板厚度18mm，剪切強度1.4N/mm2，抗彎強

92、度15.0N/mm2，彈性模量6000.0N/mm4。 木方6080mm，剪切強度1.3N/mm2，抗彎強度13.0N/mm2，彈性模量9500.0N/mm4。 梁底支撐頂托梁長度 0.90m。 梁頂托采用雙鋼管483.2mm。 梁底按照均勻布置承重桿4根計算。 模板自重0.50kN/m2，混凝土鋼筋自重25.50kN/m3，施工活荷載5.00kN/m2。 扣件計算折減系數取1.00。 圖1 梁模板支撐架立面簡圖 采用的鋼管類型為483.2。 一、模板面板計算 面板為受彎結構,需要驗算其抗彎強度和剛度。模板面板的按照多跨連續梁計算。 作用荷載包括梁與模板自重荷載，施工活荷載等。 1.荷載的計算

93、： (1)鋼筋混凝土梁自重(kN/m)： q1 = 25.5002.0000.500=25.500kN/m (2)模板的自重線荷載(kN/m)： q2 = 0.5000.500(22.000+0.500)/0.500=2.250kN/m (3)活荷載為施工荷載標準值與振搗混凝土時產生的荷載(kN)： 經計算得到，活荷載標準值 P1 = (1.000+4.000)0.5000.500=1.250kN 均布荷載 q = 1.3525.500+1.352.250=37.463kN/m 集中荷載 P = 1.401.250=1.750kN 面板的截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為: 本算例中，截面慣性矩

94、I和截面抵抗矩W分別為: W = 50.001.801.80/6 = 27.00cm3； I = 50.001.801.801.80/12 = 24.30cm4； 計算簡圖 彎矩圖(kN.m) 剪力圖(kN) 變形的計算按照規范要求采用靜荷載標準值，受力圖與計算結果如下： 變形計算受力圖 變形圖(mm) 經過計算得到從左到右各支座力分別為 N1=1.840kN N2=5.352kN N3=6.098kN N4=5.352kN N5=1.840kN 最大彎矩 最大變形 V = 0.029mm (1)抗彎強度計算 經計算得到面板抗彎強度計算值 f = 0.06210001000/27000=2.2

95、96N/mm2 面板的抗彎強度設計值 f，取15.00N/mm2； 面板的抗彎強度驗算 f f,滿足要求! (2)抗剪計算 可以不計算 截面抗剪強度計算值 T=32843.0/(2500.00018.000)=0.474N/mm2 截面抗剪強度設計值 T=1.40N/mm2 抗剪強度驗算 T T，滿足要求! (3)撓度計算 面板最大撓度計算值 v = 0.029mm 面板的最大撓度小于125.0/250,滿足要求! 二、梁底支撐木方的計算 （一）梁底木方計算 按照三跨連續梁計算，最大彎矩考慮為靜荷載與活荷載的計算值最不利分配的彎矩和，計算公式如下: 均布荷載 q = 6.098/0.500=1

96、2.197kN/m 最大彎矩 M = 0.1ql2=0.112.200.50 最大剪力 Q=0.60.50012.197=3.659kN 最大支座力 N=1.10.50012.197=6.708kN 木方的截面力學參數為 本算例中，截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為: W = 6.008.008.00/6 = 64.00cm3； I = 6.008.008.008.00/12 = 256.00cm4； (1)木方抗彎強度計算 抗彎計算強度 f=0.305106/64000.0=4.76N/mm2 木方的抗彎計算強度小于13.0N/mm2,滿足要求! (2)木方抗剪計算 可以不計算 最大剪力的計算

97、公式如下: Q = 0.6ql 截面抗剪強度必須滿足: T = 3Q/2bh T 截面抗剪強度計算值 T=33659/(26080)=1.143N/mm2 截面抗剪強度設計值 T=1.30N/mm2 木方的抗剪強度計算滿足要求! (3)木方撓度計算 均布荷載通過上面變形受力圖計算的最大支座力除以跨度得到7.929kN/m 最大變形 v =0.6777.929500.04/(1009500.002560000.0)=0.138mm 木方的最大撓度小于500.0/250,滿足要求! 三、托梁的計算 托梁按照集中與均布荷載下多跨連續梁計算。 均布荷載取托梁的自重 q= 0.095kN/m。 托梁計算

98、簡圖 托梁彎矩圖(kN.m) 托梁剪力圖(kN) 變形的計算按照規范要求采用靜荷載標準值，受力圖與計算結果如下： 托梁變形計算受力圖 托梁變形圖(mm) 經過計算得到最大彎矩 經過計算得到最大支座 F= 10.498kN 經過計算得到最大變形 V= 0.024mm 頂托梁的截面力學參數為 截面抵抗矩 W = 9.46cm3； 截面慣性矩 I = 22.70cm4； (1)頂托梁抗彎強度計算 抗彎計算強度 f=0.339106/1.05/9458.0=34.14N/mm2 頂托梁的抗彎計算強度小于215.0N/mm2,滿足要求! (2)頂托梁撓度計算 最大變形 v = 0.024mm 頂托梁的最

99、大撓度小于300.0/400,滿足要求! 四、扣件抗滑移的計算 縱向或橫向水平桿與立桿連接時，扣件的抗滑承載力按照下式計算: R Rc 其中 Rc 扣件抗滑承載力設計值,取8.00kN； R 縱向或橫向水平桿傳給立桿的豎向作用力設計值； 上部荷載沒有通過縱向或橫向水平桿傳給立桿，無需計算。 五、立桿的穩定性計算 按照連續梁的計算可以得到投影面內豎向荷載作用下各排立桿的豎向力不考慮鋼管自重為 V1=-0.214kN V2=10.498kN V3=10.498kN V4=-0.214kN 考慮鋼管自重各排立桿的豎向力為 V1=2.813kN V2=13.525kN V3=13.525kN V4=2

100、.813kN 風荷載標準值 Wk=0.70.4501.2001.250=0.472kN/m2 風荷載產生的彎矩 Mw=0.851.40.4720.9001.300 風荷載計算示意圖如下 按照規范取整體模板支架的一排橫向支架作為計算單元，計算作用在頂部模板上的水平力F，計算公式為： 其中 AF 結構模板縱向擋風面積； Wk 風荷載標準值，取0.472kN/m2； La 模板支架的縱向長度，AF/La=截面高度，取2.000m； la 立桿縱距，取0.900m； 經過計算得到作用在單元頂部模板上的水平力F=0.850.4722.0000.900=0.723kN 按照規范風荷載引起的計算單元立桿附加

101、軸力最大計算公式為 其中 F 作用在計算單元頂部模板上的水平力,取0.723kN； H 模板支架高度，取14.950m； m 計算單元中附加軸力為壓力的立桿數，取1； Lb 模板支架的橫向長度，取0.900m； 經過計算得到立桿附加軸力最大值為 N1=30.72314.950/(1+1)0.900=18.013kN 不考慮風荷載時,立桿的穩定性計算公式為： 考慮風荷載時,立桿的穩定性計算公式為： 考慮風荷載作用在模板上，對立桿產生的附加軸力時,立桿的穩定性計算公式為： 其中 Nut 立桿的軸心壓力最大值，取13.525kN； 軸心受壓立桿的穩定系數,由長細比 l0/i 查表得到； i 計算立桿

102、的截面回轉半徑，取1.588cm； A 立桿凈截面面積，取4.501cm2； W 立桿凈截面抵抗矩，取4.729cm3； MW 計算立桿段由風荷載設計值產生的彎矩，取； f 鋼管立桿抗壓強度設計值，f = 205.00N/mm2； a 立桿上端伸出頂層橫桿中心線至模板支撐點的長度；a = 0.30m； l0 計算長度，按照表達式計算的結果取最大值，取2.138m； l0 = h + 2a=1.300+20.300=1.900m； l0 = kuh =1.1671.4091.300=2.138m； k 計算長度附加系數，按規范附錄D采用，k=1.167； u 考慮支架整體穩定因素的單桿等效計算長

103、度系數，按規范附錄D采用，u=1.409； 不考慮風荷載的計算立桿穩定性結果： =13525/(0.3774500.948)=84.095N/mm2，立桿的穩定性計算 f,滿足要求! 考慮風荷載的計算立桿穩定性結果： =13525/(0.3774500.948)+101000/4729=105.371N/mm2，立桿的穩定性計算 f,滿足要求! 考慮風荷載作用在模板上，對立桿產生的附加軸力時，立桿穩定性結果： =(13525+18013)/(0.3774500.948)=196.093N/mm2，立桿的穩定性計算 f,滿足要求!(六)梁側模板計算書 (1)、梁側模板基本參數 計算斷面寬度500

104、mm，高度2000mm，兩側樓板厚度0mm。 模板面板采用普通膠合板。 內龍骨布置7道，內龍骨采用50100mm木方。 外龍骨間距500mm，外龍骨采用雙鋼管48mm3.2mm。 對拉螺栓布置5道，在斷面內水平間距200+350+350+400+400mm，斷面跨度方向間距500mm，直徑12mm。 面板厚度18mm，剪切強度1.4N/mm2，抗彎強度15.0N/mm2，彈性模量6000.0N/mm4。 木方剪切強度1.3N/mm2，抗彎強度13.0N/mm2，彈性模量9500.0N/mm4。 模板組裝示意圖 (2)、梁側模板荷載標準值計算 強度驗算要考慮新澆混凝土側壓力和傾倒混凝土時產生的荷

105、載設計值；撓度驗算只考慮新澆混凝土側壓力產生荷載標準值。 新澆混凝土側壓力計算公式為下式中的較小值: 其中 c 混凝土的重力密度，取24.000kN/m3； t 新澆混凝土的初凝時間，為0時(表示無資料)取200/(T+15)，取2.000h； T 混凝土的入模溫度，取20.000； V 混凝土的澆筑速度，取2.500m/h； H 混凝土側壓力計算位置處至新澆混凝土頂面總高度，取1.600m； 1 外加劑影響修正系數，取1.000； 2 混凝土坍落度影響修正系數，取1.150。 根據公式計算的新澆混凝土側壓力標準值 F1=19.200kN/m2 考慮結構的重要性系數0.9，實際計算中采用新澆混

106、凝土側壓力標準值 F1=0.919.200=17.280kN/m2 考慮結構的重要性系數0.9，倒混凝土時產生的荷載標準值 F2=0.94.000=3.600kN/m2。 (3)、梁側模板面板的計算 面板為受彎結構,需要驗算其抗彎強度和剛度。模板面板的按照簡支梁計算。 面板的計算寬度取0.33m。 荷載計算值 q = 1.217.2800.325+1.403.6000.325=8.377kN/m 面板的截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為: 本算例中，截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為: W = 32.501.801.80/6 = 17.55cm3； I = 32.501.801.801.80/12

107、 = 15.80cm4； 計算簡圖 彎矩圖(kN.m) 剪力圖(kN) 變形的計算按照規范要求采用靜荷載標準值，受力圖與計算結果如下： 變形計算受力圖 變形圖(mm) 經過計算得到從左到右各支座力分別為 N1=1.073kN N2=3.089kN N3=2.618kN N4=2.775kN N5=2.618kN N6=3.089kN N7=1.073kN 最大彎矩 最大變形 V = 0.425mm (1)抗彎強度計算 經計算得到面板抗彎強度計算值 f = 0.09310001000/17550=5.299N/mm2 面板的抗彎強度設計值 f，取15.00N/mm2； 面板的抗彎強度驗算 f f

108、,滿足要求! (2)抗剪計算 可以不計算 截面抗剪強度計算值 T=31649.0/(2325.00018.000)=0.423N/mm2 截面抗剪強度設計值 T=1.40N/mm2 抗剪強度驗算 T T，滿足要求! (3)撓度計算 面板最大撓度計算值 v = 0.425mm 面板的最大撓度小于325.0/250,滿足要求! (4)、梁側模板內龍骨的計算 內龍骨直接承受模板傳遞的荷載，通常按照均布荷載連續梁計算。 內龍骨強度計算均布荷載q=1.20.3317.28+1.40.333.60=8.377kN/m 撓度計算荷載標準值q=0.3317.28=5.616kN/m 按照三跨連續梁計算，最大彎

109、矩考慮為靜荷載與活荷載的計算值最不利分配的彎矩和，計算公式如下: 均布荷載 q = 4.189/0.500=8.377kN/m 最大彎矩 M = 0.1ql2=0.18.3770.50 最大剪力 Q=0.60.5008.377=2.513kN 最大支座力 N=1.10.5008.377=4.607kN 截面力學參數為 本算例中，截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為: W = 5.0010.0010.00/6 = 83.33cm3； I = 5.0010.0010.0010.00/12 = 416.67cm4； (1)抗彎強度計算 抗彎計算強度 f=0.209106/83333.3=2.51N/mm

110、2 抗彎計算強度小于13.0N/mm2,滿足要求! (2)抗剪計算 可以不計算 最大剪力的計算公式如下: Q = 0.6ql 截面抗剪強度必須滿足: T = 3Q/2bh T 截面抗剪強度計算值 T=32513/(250100)=0.754N/mm2 截面抗剪強度設計值 T=1.30N/mm2 抗剪強度計算滿足要求! (3)撓度計算 最大變形 v =0.6775.616500.04/(1009500.004166666.8)=0.060mm 最大撓度小于500.0/250,滿足要求! (5)、梁側模板外龍骨的計算 外龍骨承受內龍骨傳遞的荷載，按照集中荷載下連續梁計算。 外龍骨按照集中荷載作用下

111、的連續梁計算。 集中荷載P取橫向支撐鋼管傳遞力。 支撐鋼管計算簡圖 支撐鋼管彎矩圖(kN.m) 支撐鋼管剪力圖(kN) 變形的計算按照規范要求采用靜荷載標準值，受力圖與計算結果如下： 支撐鋼管變形計算受力圖 支撐鋼管變形圖(mm) 經過連續梁的計算得到 最大彎矩 Mmax 最大變形 vmax=0.488mm 最大支座力 Qmax=12.547kN 抗彎計算強度 f=1.267106/9458000.0=133.96N/mm2 支撐鋼管的抗彎計算強度小于205.0N/mm2,滿足要求! 支撐鋼管的最大撓度小于400.0/150與10mm,滿足要求! (6)、對拉螺栓的計算 計算公式: N N = fA 其中 N 對拉螺栓所受的拉力； A 對拉螺栓有效面積 (mm2)； f 對拉螺栓的抗拉強度設計值，取170N/mm2； 對拉螺栓的直徑(mm): 12 對拉螺栓有效直徑(mm): 10 對拉螺栓有效面積(mm2): A = 76.000 對拉螺栓最大容許拉力值(kN): N = 12.920 對拉螺栓所受的最大拉力(kN): N = 12.547 對拉螺栓強度驗算滿足要求!十五、附圖