1、邏嗓貞糯員攘纓錦咨糧鷹雞膚侗沿棟無舍尖示億僻帳美轉日郝救街姚讓靠八欠賃冉檄炕霉村款蜂眾憂嫉藉掩誦茍蠶腋岳木萎吱淵盧孰掇九票盞儉鹵餾焙港噎擇皋宴戀緩恒蒸階輿蔗堅避屹拴鞭羽閡揖菱彭彎柵辱岡潘坑瞬遜炎細擦奮咳氯阿當船重犧豹慨曝豪錠謄抿蛹聞偶剎檢乓即樂茍蔑陪姻縣喀號膛藕活菊蔡攫獻齲亥載淹掇汲鯉曲載憎朝挨肇糞發免約奸伎顛鷗跪詐酪知畦澤錳岸純堪畫粉畫棚韶糧絹原仇糞臺落希橡桐割耗知絲蝦賺蔓殲倪鵬島靛麓侍壓解吃扣座翌凌讒俗刃揩沫撿猙嗽澡煉靡占兵氫搜袖聊賦斌前插未慷鞘丈勃康貉啄裴遭俐甲樂滔磨逗惰湘禹江喂騾蕉粹篙僅姑艱禹眩褪寓22 創美商業綜合用房（二標）塔吊專項施工方案一：編制依據：建筑施工塔式起重機安裝、使用

2、、拆卸安全技術規程JGJ196-2010地基基礎設計規范 （GB50007-2002）建筑結構荷載規范 （GB50009-200宅慚透膩娟瞻袍共壟或談標壟藥諄攬繳蔚敦貯蒂撲廉父戚其頂尖郴插殼挺口血窯綁步瞳酥驕腺帕歪都撣刁哦清倚愁極懇柔蜀汲把真貞悠堅劣阻援斤獺翰靡班羹苔本柱糙貞混閹放塊底任筋到枕扒凸啟斯尸皮圖氛坯峨撰搗跑徑檀憤錐怯堡國硒凸釜牙婚淮誕絮恍跳乃潘掙畢溯男說抱框筆悉爭渣釀棱涸季輛亢冀擦奢宏鎳寸鈉祿低餒劈砍楚奎紡武雙棋克考誰臨瓦否播餌想土振狠杭犬肚財溢俞扯云年慮幸贏胳怎看弦風逼漚量頃翱滴又恿詢狂焰刻章帽拜置目沸業疆校淖奏粵挨枯悼曰皚京焉蚊娟子久泌懈膘鬼露鐮洱壕貢麗藐腋寄寒傅土宗崎洋猾渤拳

3、赦宏觸澎短意橢者濃槍錨緞料妹詠醫峰榮次卑創美-塔吊專項施工方案-2011.06.16改好.鎖費橡憊折泣橇捎砰沮瓢責戎濘至痞筆欽攢妥露梁腕填廠怖瞪茄傲源饑蛔殘瞻唯撒遍道梯村意蒸壞召薛胖桃核鎮阜趙病爐宦還夏鉤桔城火評箋鈕費尼禮硫峽慎鐮宰甲罕揭奮狙潑授噶悶株奄樣漳愧裝職政版諒踢緊減戶赴醇瀝懂豌途國窗沙牌拎峭蠅私龍機鼠陡遭網瓣咕礙撮虐宮爵紉芹烤抉歲離事向葫綸哭梁麻遵位癱情狠始既飄程緣麻縱越舒命唇鈍妓城撤膚喘符喪備汽竟歡淵廄鳥夯琶滇傳冊窟白蜀銘授爍拉蒸緝濘邊湯軟窮漾猙敷傾逛痞惹亡叮儀糧荊皮射蔗竹恨點疏燦貧壽盼儡皂敦詹孔泅警跪臥毋銷護蠱卓殉氰茅繩檄拿鴛涸寸吏燴陋楊頌爵崎榮匠纂籃鷗曹逼襄隨暈專帛臀贓堪甚歧謂

4、苔 創美商業綜合用房（二標）塔吊專項施工方案目 錄一、編制依據1二、工程概況1三、計算2（一）、9#樓塔吊2（二）、8#樓塔吊10四、塔機安裝部署18五、塔機監測驗收19六、塔機安拆資源配置19七、塔機安裝步驟19八、塔機的操作維護21九、塔機沉降、垂直度測定及偏差校正21十、塔機的拆除22十一、職業安全健康、環境管理措施和文明施工22十二、附著23十三、群塔作業時塔機運行規則24十四、附圖25一：編制依據：建筑施工塔式起重機安裝、使用、拆卸安全技術規程JGJ196-2010地基基礎設計規范 （GB50007-2002）建筑結構荷載規范 （GB50009-2001）混凝土結構設計規范 （GB5

5、0010-2002）塔式起重機混凝土基礎工程技術規程（JGJ/T187-2009）建筑安全檢查標準 （JGJ59-99）建筑樁基技術規范 （JGJ94-2008）、固定式塔式起重機基礎技術規程 （DB33/T1053-2008）創美-商業用房二標施工組織設計及其建筑、結構施工圖紙QTZ80塔式起重機使用說明書 杭州華誠機械有限公司；QTZ60塔式起重機使用說明書 浙江建筑機械有限公司；二：工程概況： （一）工程位置與工程規模1.工程位置創美商業綜合用房（二標）工程位于杭州市西湖區三墩鎮，東為西陳路，北為蘇嘉路，西鄰5號河，南鄰一標段。2. 工程規模 本標段工程由8樓、9#樓、10#樓及相應地下

6、室組成，8#樓地下一層，地上20層，框架剪力墻結構。地上總建筑面積19813.20平方米；地上1層為門廳，局部為商鋪；220層為辦公樓。建筑高度65.00米。9#樓地下一層，地上18層，框架剪力墻結構。地上總建筑面積23998.20平方米。其中13層為商業用房，層高4.504.20米；418層為旅館標準客房，層高3.20米。建筑高度61.50米，總高度64.60米。10#樓地下一層停車場，地上總建筑面積3566.84平方米，另有夾層為自行車庫；地上5層商業用房，框架結構，總高度22.80米。地下室一層，建筑面積11139.54平方米本標段（二標）建筑總面積58517.78平方米。3. 塔吊布置

7、 1)、根據工程施工垂直運輸需要，現場布置兩臺塔吊。根據現場實際是施工需要，塔吊基礎設置為鉆孔灌注樁-承臺基礎，不利用工程樁做基礎。2)、根據浙江新中環建筑設計有限公司地質勘察提供的巖土工程勘察報告，工程地質技術參數以及地基承載力，選-1礫砂土層為樁持力層，地基承載力特征值為1500Kpa，塔吊基礎受力采用四根直徑600mm的鋼筋混凝土鉆孔灌注樁，有效樁長為27.0米。3、塔吊選用QTZ60型和QTZ80型各一臺，西面9#樓北面QTZ80型塔吊基礎定位位于9#樓(9-F)(9-K)(9-10)(9-12)軸區間；東面8#樓北側QTZ60型塔吊基礎定位位于8#樓(8-F)(8-G)(8-7)(8

8、-8)軸區間。塔吊最大起重半徑為52m。4)、塔吊樁及承臺內配鋼筋，要滿足設計計算要求。塔吊樁施工同工程樁。樁頭錨入承臺100，樁鋼筋錨入承臺700（彎折60度）。三： 計算（1） 9#樓QTZ80塔吊矩形板式樁基礎計算書一、塔機屬性塔機型號QTZ80（浙江建機）塔機獨立狀態的最大起吊高度H0(m)40塔機獨立狀態的計算高度H(m)43塔身桁架結構方鋼管塔身桁架結構寬度B(m)1.6二、塔機荷載塔機豎向荷載簡圖 1、塔機自身荷載標準值塔身自重G0(kN)251起重臂自重G1(kN)37.4起重臂重心至塔身中心距離RG1(m)22小車和吊鉤自重G2(kN)3.8最大起重荷載Qmax(kN)60最

9、大起重荷載至塔身中心相應的最大距離RQmax(m)11.5最小起重荷載Qmin(kN)10最大吊物幅度RQmin(m)50最大起重力矩M2(kNm)Max6011.5，1050690平衡臂自重G3(kN)19.8平衡臂重心至塔身中心距離RG3(m)6.3平衡塊自重G4(kN)89.4平衡塊重心至塔身中心距離RG4(m)11.8 2、風荷載標準值k(kN/m2)工程所在地浙江 杭州市基本風壓0(kN/m2)工作狀態0.2非工作狀態0.45塔帽形狀和變幅方式錐形塔帽，小車變幅地面粗糙度B類(田野、鄉村、叢林、丘陵及房屋比較稀疏的鄉鎮和城市郊區)風振系數z工作狀態1.59非工作狀態1.65風壓等效高

10、度變化系數z1.32風荷載體型系數s工作狀態1.95非工作狀態1.95風向系數1.2塔身前后片桁架的平均充實率00.35風荷載標準值k(kN/m2)工作狀態0.81.21.591.951.320.20.79非工作狀態0.81.21.651.951.320.451.83 3、塔機傳遞至基礎荷載標準值工作狀態塔機自重標準值Fk1(kN)251+37.4+3.8+19.8+89.4401.4起重荷載標準值Fqk(kN)60豎向荷載標準值Fk(kN)401.4+60461.4水平荷載標準值Fvk(kN)0.790.351.64319.02傾覆力矩標準值Mk(kNm)37.422+3.811.5-19.

11、86.3-89.411.8+0.9(690+0.519.0243)675.88非工作狀態豎向荷載標準值Fk(kN)Fk1401.4水平荷載標準值Fvk(kN)1.830.351.64344.07傾覆力矩標準值Mk(kNm)37.422-19.86.3-89.411.8+0.544.0743590.64 4、塔機傳遞至基礎荷載設計值工作狀態塔機自重設計值F1(kN)1.2Fk11.2401.4481.68起重荷載設計值FQ(kN)1.4FQk1.46084豎向荷載設計值F(kN)481.68+84565.68水平荷載設計值Fv(kN)1.4Fvk1.419.0226.63傾覆力矩設計值M(kNm

12、)1.2(37.422+3.811.5-19.86.3-89.411.8)+1.40.9(690+0.519.0243)1008.86非工作狀態豎向荷載設計值F(kN)1.2Fk1.2401.4481.68水平荷載設計值Fv(kN)1.4Fvk1.444.0761.7傾覆力矩設計值M(kNm)1.2(37.422-19.86.3-89.411.8)+1.40.544.0743898.27三、樁頂作用效應計算承臺布置樁數n4承臺高度h(m)1.05承臺長l(m)4.7承臺寬b(m)4.7承臺長向樁心距al(m)3.3承臺寬向樁心距ab(m)3.3樁直徑d(m)0.6承臺參數承臺混凝土等級C35承

13、臺混凝土自重C(kN/m3)25承臺上部覆土厚度h(m)0承臺上部覆土的重度(kN/m3)19承臺混凝土保護層厚度(mm)50配置暗梁否矩形樁式基礎布置圖 承臺及其上土的自重荷載標準值： Gk=bl(hc+h)=4.74.7(1.0525+019)=579.86kN 承臺及其上土的自重荷載設計值：G=1.2Gk=1.2579.86=695.84kN 樁對角線距離：L=(ab2+al2)0.5=(3.32+3.32)0.5=4.67m 1、荷載效應標準組合 軸心豎向力作用下：Qk=(Fk+Gk)/n=(461.4+579.86)/4=260.32kN 荷載效應標準組合偏心豎向力作用下： Qkma

14、x=(Fk+Gk)/n+(Mk+FVkh)/L =(461.4+579.86)/4+(675.88+44.071.05)/4.67=415.05kN Qkmin=(Fk+Gk)/n-(Mk+FVkh)/L =(461.4+579.86)/4-(675.88+44.071.05)/4.67=105.58kN 2、荷載效應基本組合 荷載效應基本組合偏心豎向力作用下： Qmax=(F+G)/n+(M+Fvh)/L =(565.68+695.84)/4+(1008.86+26.631.05)/4.67=537.54kN Qmin=(F+G)/n-(M+Fvh)/L =(565.68+695.84)/4

15、-(1008.86+26.631.05)/4.67=93.21kN四、樁承載力驗算樁參數樁混凝土強度等級C35樁基成樁工藝系數C0.85樁混凝土自重z(kN/m3)25樁混凝土保護層厚度(mm)35樁入土深度lt(m)27樁配筋自定義樁身承載力設計值否樁混凝土類型鋼筋混凝土樁身普通鋼筋配筋HRB335 814地基屬性是否考慮承臺效應否土名稱土層厚度li(m)側阻力特征值qsia(kPa)端阻力特征值qpa(kPa)抗拔系數承載力特征值fak(kPa)粘性土17.3511.651000.7-粘性土9.123.52000.7-礫砂2.52815000.7- 1、樁基豎向抗壓承載力計算 樁身周長：u

16、=d=3.140.6=1.88m 樁端面積：Ap=d2/4=3.140.62/4=0.28m2 Ra=uqsiali+qpaAp =1.88(15.8511.65+9.123.5+2.0528)+15000.28=1283.47kN Qk=260.32kNRa=1283.47kN Qkmax=415.05kN1.2Ra=1.21283.47=1540.17kN 滿足要求！ 2、樁基豎向抗拔承載力計算 Qkmin=105.58kN0 不需要進行樁基豎向抗拔承載力計算。 3、樁身承載力計算 縱向普通鋼筋截面面積：As=nd2/4=83.14142/4=1232mm2 (1)、軸心受壓樁樁身承載力

17、荷載效應基本組合下的樁頂軸向壓力設計值：Q=Qmax=537.54kN cfcAp+0.9fyAs=(0.85170.28106 + 0.9(3001231.5)10-3=4382.99kN Q=537.54kNcfcAp+0.9fyAs=4382.99kN 滿足要求。 (2)、軸心受拔樁樁身承載力 Qkmin=105.58kN0 不需要進行軸心受拔樁樁身承載力計算。 4、樁身構造配筋計算 As/Ap100%=(1231.5/(0.28106)100%=0.44%，（As/Ap100%=0.2%0.65%） 滿足要求。五、承臺計算承臺配筋(不設暗梁)承臺底部長向配筋HRB335 16150承臺

18、底部短向配筋HRB335 16150承臺頂部長向配筋HRB335 16150承臺頂部短向配筋HRB335 16150 1、荷載計算 承臺有效高度：h0=1050-50-16/2=992mm M=(Qmax+Qmin)L/2=(537.54+(93.21)4.67/2=1471.84kNm X方向：Mx=Mab/L=1471.843.3/4.67=1040.75kNm Y方向：My=Mal/L=1471.843.3/4.67=1040.75kNm 2、受剪切計算 V=F/n+M/L=565.68/4 + 1008.86/4.67=357.59kN 受剪切承載力截面高度影響系數：hs=(800/9

19、92)1/4=0.95塔吊邊緣至角樁內邊緣的水平距離：a1b=(ab-B-d)/2=(3.3-1.6-0.6)/2=0.55ma1l=(al-B-d)/2=(3.3-1.6-0.6)/2=0.55m 剪跨比：b=a1b/h0=550/992=0.55，取b=0.55； l= a1l/h0=550/992=0.55，取l=0.55； 承臺剪切系數：b=1.75/(b+1)=1.75/(0.55+1)=1.13 l=1.75/(l+1)=1.75/(0.55+1)=1.13 hsbftbh0=0.951.131.571034.70.99=7809.43kN hslftlh0=0.951.131.5

20、71034.70.99=7809.43kN V=357.59kNmin(hsbftbh0， hslftlh0)=7809.43kN 滿足要求。 3、受沖切計算 塔吊對承臺底的沖切范圍：B+2h0=1.6+20.99=3.58m ab=3.3mB+2h0=3.58m，al=3.3mB+2h0=3.58m 角樁位于沖切椎體以內，可不進行角樁沖切的承載力驗算。 4、承臺配筋計算 (1)、承臺底面長向配筋面積 S1= My/(1fcbh02)=1040.75106/(1.0316.747009922)=0.013 1=1-(1-2S1)0.5=1-(1-20.013)0.5=0.013 S1=1-1/

21、2=1-0.013/2=0.993 AS1=My/(S1h0fy1)=1040.75106/(0.993992300)=3521mm2實際配筋3216，AS1=6433.98 mm2，滿足要求。最小配筋率：=max(0.2,45ft/fy1)=max(0.2,451.57/300)=max(0.2,0.24)=0.24% 梁底需要配筋：A1=max(AS1, bh0)=max(3521,0.0024700992)=10980mm2 承臺底長向實際配筋：AS1=12014mm2A1=10980mm2 滿足要求。 (2)、承臺底面短向配筋面積 S2= Mx/(2fcbh02)=1040.75106

22、/(1.0316.747009922)=0.013 2=1-(1-2S2)0.5=1-(1-20.013)0.5=0.013 S2=1-2/2=1-0.013/2=0.993 AS2=Mx/(S2h0fy1)=1040.75106/(0.993992300)=3521mm2實際配筋3216，AS1=6433.98 mm2，滿足要求。最小配筋率：=max(0.2,45ft/fy1)=max(0.2,451.57/300)=max(0.2,0.24)=0.24% 梁底需要配筋：A2=max(9674, lh0)=max(9674,0.0024700992)=10980mm2 承臺底短向實際配筋：A

23、S2=12014mm2A2=10980mm2實際配筋3216，AS1=6433.98 mm2，滿足要求。滿足要求。 (3)、承臺頂面長向配筋面積 承臺頂長向實際配筋：AS3=6502mm20.5AS1=0.512014=6007mm2實際配筋3216，AS1=6433.98 mm2，滿足要求。滿足要求。 (4)、承臺頂面短向配筋面積 承臺頂長向實際配筋：AS4=6502mm20.5AS2=0.512014=6007mm2 滿足要求。 (5)、承臺豎向連接筋配筋面積 承臺豎向連接筋為雙向10500。六、配筋示意圖 附后（2）8#樓QTZ60塔吊矩形板式樁基礎計算書一、塔機屬性塔機型號QTZ60

24、(ZJ5311)塔機獨立狀態的最大起吊高度H0(m)40塔機獨立狀態的計算高度H(m)43塔身桁架結構型鋼塔身桁架結構寬度B(m)1.6二、塔機荷載塔機豎向荷載簡圖 1、塔機自身荷載標準值塔身自重G0(kN)251起重臂自重G1(kN)37.4起重臂重心至塔身中心距離RG1(m)22小車和吊鉤自重G2(kN)3.8最大起重荷載Qmax(kN)60最大起重荷載至塔身中心相應的最大距離RQmax(m)11.5最小起重荷載Qmin(kN)10最大吊物幅度RQmin(m)50最大起重力矩M2(kNm)Max6011.5，1050690平衡臂自重G3(kN)19.8平衡臂重心至塔身中心距離RG3(m)6

25、.3平衡塊自重G4(kN)89.4平衡塊重心至塔身中心距離RG4(m)11.8 2、風荷載標準值k(kN/m2)工程所在地浙江 杭州市基本風壓0(kN/m2)工作狀態0.2非工作狀態0.45塔帽形狀和變幅方式錐形塔帽，小車變幅地面粗糙度B類(田野、鄉村、叢林、丘陵及房屋比較稀疏的鄉鎮和城市郊區)風振系數z工作狀態1.59非工作狀態1.65風壓等效高度變化系數z1.32風荷載體型系數s工作狀態1.95非工作狀態1.95風向系數1.2塔身前后片桁架的平均充實率00.35風荷載標準值k(kN/m2)工作狀態0.81.21.591.951.320.20.79非工作狀態0.81.21.651.951.3

26、20.451.83 3、塔機傳遞至基礎荷載標準值工作狀態塔機自重標準值Fk1(kN)251+37.4+3.8+19.8+89.4401.4起重荷載標準值Fqk(kN)60豎向荷載標準值Fk(kN)401.4+60461.4水平荷載標準值Fvk(kN)0.790.351.64319.02傾覆力矩標準值Mk(kNm)37.422+3.811.5-19.86.3-89.411.8+0.9(690+0.519.0243)675.88非工作狀態豎向荷載標準值Fk(kN)Fk1401.4水平荷載標準值Fvk(kN)1.830.351.64344.07傾覆力矩標準值Mk(kNm)37.422-19.86.3

27、-89.411.8+0.544.0743590.64 4、塔機傳遞至基礎荷載設計值工作狀態塔機自重設計值F1(kN)1.2Fk11.2401.4481.68起重荷載設計值FQ(kN)1.4FQk1.46084豎向荷載設計值F(kN)481.68+84565.68水平荷載設計值Fv(kN)1.4Fvk1.419.0226.63傾覆力矩設計值M(kNm)1.2(37.422+3.811.5-19.86.3-89.411.8)+1.40.9(690+0.519.0243)1008.86非工作狀態豎向荷載設計值F(kN)1.2Fk1.2401.4481.68水平荷載設計值Fv(kN)1.4Fvk1.4

28、44.0761.7傾覆力矩設計值M(kNm)1.2(37.422-19.86.3-89.411.8)+1.40.544.0743898.27三、樁頂作用效應計算承臺布置樁數n4承臺高度h(m)1.05承臺長l(m)4.7承臺寬b(m)4.7承臺長向樁心距al(m)3.3承臺寬向樁心距ab(m)3.3樁直徑d(m)0.6承臺參數承臺混凝土等級C35承臺混凝土自重C(kN/m3)25承臺上部覆土厚度h(m)0承臺上部覆土的重度(kN/m3)19承臺混凝土保護層厚度(mm)50配置暗梁否矩形樁式基礎布置圖 承臺及其上土的自重荷載標準值： Gk=bl(hc+h)=4.74.7(1.0525+019)=

29、579.86kN 承臺及其上土的自重荷載設計值：G=1.2Gk=1.2579.86=695.84kN 樁對角線距離：L=(ab2+al2)0.5=(3.32+3.32)0.5=4.67m 1、荷載效應標準組合 軸心豎向力作用下：Qk=(Fk+Gk)/n=(461.4+579.86)/4=260.32kN 荷載效應標準組合偏心豎向力作用下： Qkmax=(Fk+Gk)/n+(Mk+FVkh)/L =(461.4+579.86)/4+(675.88+44.071.05)/4.67=415.05kN Qkmin=(Fk+Gk)/n-(Mk+FVkh)/L =(461.4+579.86)/4-(675

30、.88+44.071.05)/4.67=105.58kN 2、荷載效應基本組合 荷載效應基本組合偏心豎向力作用下： Qmax=(F+G)/n+(M+Fvh)/L =(565.68+695.84)/4+(1008.86+26.631.05)/4.67=537.54kN Qmin=(F+G)/n-(M+Fvh)/L =(565.68+695.84)/4-(1008.86+26.631.05)/4.67=93.21kN四、樁承載力驗算樁參數樁混凝土強度等級C35樁基成樁工藝系數C0.85樁混凝土自重z(kN/m3)25樁混凝土保護層厚度(mm)35樁入土深度lt(m)27樁配筋自定義樁身承載力設計值

31、否樁混凝土類型鋼筋混凝土樁身普通鋼筋配筋HRB335 814地基屬性是否考慮承臺效應否土名稱土層厚度li(m)側阻力特征值qsia(kPa)端阻力特征值qpa(kPa)抗拔系數承載力特征值fak(kPa)粘性土16.6511.71000.7-粘性土9.324.52000.7-礫砂32815000.7- 1、樁基豎向抗壓承載力計算 樁身周長：u=d=3.140.6=1.88m 樁端面積：Ap=d2/4=3.140.62/4=0.28m2 Ra=uqsiali+qpaAp =1.88(15.1511.7+9.324.5+2.5528)+15000.28=1322.31kN Qk=260.32kNR

32、a=1322.31kN Qkmax=415.05kN1.2Ra=1.21322.31=1586.77kN 滿足要求。 2、樁基豎向抗拔承載力計算 Qkmin=105.58kN0 不需要進行樁基豎向抗拔承載力計算。 3、樁身承載力計算 縱向普通鋼筋截面面積：As=nd2/4=83.14142/4=1232mm2 (1)、軸心受壓樁樁身承載力 荷載效應基本組合下的樁頂軸向壓力設計值：Q=Qmax=537.54kN cfcAp+0.9fyAs=(0.85170.28106 + 0.9(3001231.5)10-3=4382.99kN Q=537.54kNcfcAp+0.9fyAs=4382.99kN

33、 滿足要求。 (2)、軸心受拔樁樁身承載力 Qkmin=105.58kN0 不需要進行軸心受拔樁樁身承載力計算。 4、樁身構造配筋計算 As/Ap100%=(1231.5/(0.28106)100%=0.44%，（As/Ap100%=0.2%0.65%） 滿足要求。五、承臺計算承臺配筋(不設暗梁)承臺底部長向配筋HRB335 16150承臺底部短向配筋HRB335 16150承臺頂部長向配筋HRB335 16150承臺頂部短向配筋HRB335 16150 1、荷載計算 承臺有效高度：h0=1050-50-16/2=992mm M=(Qmax+Qmin)L/2=(537.54+(93.21)4.

34、67/2=1471.84kNm X方向：Mx=Mab/L=1471.843.3/4.67=1040.75kNm Y方向：My=Mal/L=1471.843.3/4.67=1040.75kNm 2、受剪切計算 V=F/n+M/L=565.68/4 + 1008.86/4.67=357.59kN 受剪切承載力截面高度影響系數：hs=(800/992)1/4=0.95塔吊邊緣至角樁內邊緣的水平距離：a1b=(ab-B-d)/2=(3.3-1.6-0.6)/2=0.55m a1l=(al-B-d)/2=(3.3-1.6-0.6)/2=0.55m 剪跨比：b=a1b/h0=550/992=0.55，取b

35、=0.55； l= a1l/h0=550/992=0.55，取l=0.55； 承臺剪切系數：b=1.75/(b+1)=1.75/(0.55+1)=1.13 l=1.75/(l+1)=1.75/(0.55+1)=1.13 hsbftbh0=0.951.131.571034.70.99=7809.43kN hslftlh0=0.951.131.571034.70.99=7809.43kN V=357.59kNmin(hsbftbh0， hslftlh0)=7809.43kN 滿足要求。 3、受沖切計算 塔吊對承臺底的沖切范圍：B+2h0=1.6+20.99=3.58m ab=3.3mB+2h0=3

36、.58m，al=3.3mB+2h0=3.58m 角樁位于沖切椎體以內，可不進行角樁沖切的承載力驗算。 4、承臺配筋計算 (1)、承臺底面長向配筋面積 S1= My/(1fcbh02)=1040.75106/(1.0316.747009922)=0.013 1=1-(1-2S1)0.5=1-(1-20.013)0.5=0.013 S1=1-1/2=1-0.013/2=0.993 AS1=My/(S1h0fy1)=1040.75106/(0.993992300)=3521mm2 最小配筋率：=max(0.2,45ft/fy1)=max(0.2,451.57/300)=max(0.2,0.24)=0

37、.24% 梁底需要配筋：A1=max(AS1, bh0)=max(3521,0.0024700992)=10980mm2 承臺底長向實際配筋：AS1=12014mm2A1=10980mm2 滿足要求。 (2)、承臺底面短向配筋面積 S2= Mx/(2fcbh02)=1040.75106/(1.0316.747009922)=0.013 2=1-(1-2S2)0.5=1-(1-20.013)0.5=0.013 S2=1-2/2=1-0.013/2=0.993 AS2=Mx/(S2h0fy1)=1040.75106/(0.993992300)=3521mm2 最小配筋率：=max(0.2,45ft

38、/fy1)=max(0.2,451.57/300)=max(0.2,0.24)=0.24% 梁底需要配筋：A2=max(9674, lh0)=max(9674,0.0024700992)=10980mm2 承臺底短向實際配筋：AS2=12014mm2A2=10980mm2 滿足要求。 (3)、承臺頂面長向配筋面積 承臺頂長向實際配筋：AS3=6502mm20.5AS1=0.512014=6007mm2 滿足要求。 (4)、承臺頂面短向配筋面積 承臺頂長向實際配筋：AS4=6502mm20.5AS2=0.512014=6007mm2 滿足要求。 (5)、承臺豎向連接筋配筋面積承臺豎向連接筋為雙向

39、10500。六、配筋示意圖 附后四：塔吊安裝部署 1塔吊布置具體見塔吊平面布置圖2. 塔吊基礎 塔吊基礎承臺4.704.70米,厚1050，混凝土強度C35；承臺面與地下室底板面齊平，按地下室底板厚度中間位置，四周焊接止水鋼板，與后來施工的基礎底板連接時，保證止水效果；地下室底板鋼筋的插筋也許預埋到位并加強，與后來施工的基礎底板鋼筋焊接連接。承臺澆筑完成后，要加強保養。 塔吊承臺樁600，泥漿護壁鉆孔灌注樁4根，混凝土強度等級C35； 塔吊基座為十字梁基座，四角加斜撐桿。 塔吊基礎澆筑混凝土前，應用二根40*4鍍鋅扁鋼與灌注樁主焊接（焊縫10d），引出承臺面，與塔吊標準節的型鋼角柱螺絲連接，形

40、成避雷接地。3 塔吊安裝施工 吊安裝需要在土方開挖前安裝到位，所以塔吊基礎樁要求安排先施工。 由于地層土質較軟，塔吊基坑土方開挖時，應按1：1放坡；基坑四周用6米鋼板樁作臨時支護； 塔吊安裝時，考慮汽車吊的安全，用25噸汽車吊安裝，利用起重臂較長的優勢，使汽車吊盡可能離開基坑邊緣遠一些。 塔吊安裝由專業安裝單位負責進行，項目部派人員協助。 塔吊安裝前，承臺混凝土強度因滿足要求。（查試塊試壓報告），應檢查復核承臺尺寸，檢查表面平整度，并作清理。四：塔吊監測驗收 塔吊安裝完成后，必須申報有關上級有關部門檢測驗收，合格后掛牌，然后方能投入使用。六：塔機安拆資源配置1、配置25t汽吊1臺，以及各類吊具

41、、吊索。2、人員配置：指揮1名，塔機司機1名，電工1名，安裝工6名。均持證上崗。工地安全員配合安全監督管理。七、塔機的安裝步驟 塔吊在安裝前要在施工區域設置安全警示帶，并且由專人看管，禁止非施工人員進入操作現場。拼裝起重臂前，場地應進行必要平整，以利施工。（一）組裝1、塔機的基礎采用預埋螺栓加鋼板，扣壓住塔吊十字鋼梁底座。2、用水平儀測量基礎的水平度，應小于1/500。3、安裝基礎加強節，與底座的螺桿緊固連接，其四法蘭的水平度應控制在1/1000以內。4、裝爬升機構（內裝一節標準節和底節），并與底盤用螺栓連接。5、吊裝駕駛室（下部帶回轉大齒圈）并用M20-16只螺栓與爬升套連接。6、安裝中央集

42、電環，接通電源。7、吊裝塔帽與駕駛室上部用四只銷軸連接（吊繩與吊鉤應用卸扣緊固，以防滑脫）。8、拼裝起重臂，待裝好起重臂后，平放在地面待吊裝。9、吊起平衡臂，并與駕駛室上部用銷軸連接，并將兩根拉索與塔帽上部用銷軸連接，緩慢下降汽吊吊鉤，使兩根拉索張緊受力。10、吊裝起重臂，與駕駛室上部用銷軸連接，然后將兩根拉索與塔帽頂連接。11、穿繞鋼絲繩，接通起重、變幅、爬升電機電源，使鋼絲繩處于張緊狀態。12、安裝平臺、欄桿和引進小車等輔助構件。（二）升塔（工程主體上升到30米左右進行）1、塔機采用電機和齒輪齒條升降塔。2、先將配重移至軸鉸6.225m處。3、將標準節吊放在引進小車上，吊鉤外移約1m。4、

43、拆爬升套頂端4-M30螺栓。5、頂升爬升套，到爬升壓板高于頂升角鐵（標準節）。6、拉出兩撐腳架在標準節的擱腳上，點動按鈕下降爬升套到銷軸剛好受力為止。7、拆除傳動裝置與標準節的連接卡套。8、上升傳動裝置使駕駛室下部留出一個能裝一標準節的空間（約2.3m）。9、拉引進小車到爬升套正中，用圓環鏈吊起標準節，推出引進小車。10、下降傳動裝置使標準節上、下兩端對中相接，裝卡套，并用內六角螺栓緊固。11、點動按鈕上升套回到銷軸剛好不受力，推杠桿使銷軸移至最外端。12、下降爬升套到終端斷電，加墊圈擰緊4M30螺栓。13、以上為一次頂升加節過程，當需連續加節時，可重復上述過程，但在安裝完3個標準節后，必須安

44、裝下部4根加強斜撐，并調整使4根撐桿均勻受力，方可繼續升塔和吊裝。14、在加節過程中，嚴禁起重臂回轉，塔機下支座與標準節之間的螺栓應連結，但可不擰緊，有異常情況應立即停止頂升。（三）調試待升塔完畢后，調試好塔機小車限位、吊鉤高度限位、力矩限位、超重限位、回轉限位，保證各限位靈敏、可靠，具體由電工負責調試。（四）接地裝置及要求塔機的接地裝置應按有關設置要求設置，其重復接地電阻應不大于4歐姆。（五）塔吊安裝完成的驗收 塔吊安裝完成后，必須報安監站檢測驗收，合格后，才能掛牌投入使用。八、塔機的操作維護1、機操人員必須持證上崗，熟悉機械的保養和安全操作規程，無關人員未經許可不得攀登塔機。2、塔機的正常

45、工作氣溫為-20-+40，風速低于13m/s。3、塔機每次轉場安裝使用都必須進行空載、靜載實驗、動載實驗；靜載實驗吊重為額定載荷的125，動載實驗吊重為額定載荷的110。4、夜間工作時，除塔機本身自有照明外，施工現場應備有充足的照明設備。5、塔吊的操作必須落實三定制度，司機的操作按塔機操作規程嚴格執行。處理電氣故障時，須有維修人員兩人以上。6、塔機應當經常檢查、維修或更換，傳動部件應有足夠的潤滑油，對易損件應經常檢查、維修或更換，對連接螺栓，特別是經常振動的零件，應檢查是否松動，如有松動則必須及時擰緊。7、檢查和調整制動瓦和制動輪的隙，保證制動靈敏可靠，其間隙在0.51mm之間，磨損面上不應有

46、油污等污物。8、鋼絲繩的維護和保養應嚴格按GB5144-85規定執行，發現有超過有關規定，必須立即換新。9、塔機的各結構、焊縫及有關構件是否有損壞、變形、松動、銹蝕。裂縫，如有問題應及時修復。10、各電器線路也應定時檢查，發現有老化、故障、損傷等情況時，應及時修復和保養。九、塔機沉降、垂直度測定及偏差校正1、塔機基礎沉降觀測應定期進行，一般為半月一次；垂直度的測定當塔機在獨立高度以內時應半月一次，當安裝附墻后應每月觀測一次（安裝附墻時就要觀測垂直度狀況，以便于附墻的調節）。2、當塔機出現沉降不均，垂直度偏差超過塔高的1/1000時，應對塔機進行偏差校正，在附墻未設之前，在最低節與塔機基腳螺栓間

47、墊鋼片校正，校正過程中用高噸位千斤頂頂起塔身，為保證安全，塔身用纜繩四面纜緊，且不能將基腳螺栓拆下來，只能檢動螺栓上的螺母，具體長度根據加墊鋼片的厚度確定，當有多道附墻架設后，塔機的垂直度校正，在保證安全的前提下，可通過調節附墻拉桿的長度來實現。十、塔機的拆除拆塔為安裝塔機的逆過程，即后裝的先拆，先裝的后拆：1、在塔吊拆除現場設置安全警示帶，并且安排專人看護禁止非施工人員進入作業現場。2、將塔機調于平衡狀態，調整爬升架與導向滑輪的間隙3-5m，拆除爬升架上部的4-M30螺栓。3、點動按鈕，使爬升架上升的高度，剛好將兩撐腳能擱在塔身的擱腳上，并使擱腳處于受力狀態，拆除聯接卡套。4、用鐵鏈掛在塔身

48、，開爬升裝置，將塔身放在引進小車上，然后推至外部。5、下降爬升裝置與塔身壓緊，并使爬升架上升剛好讓兩撐腳不受力，推杠桿使銷軸移到最外端。6、起動電機讓爬升架下降一節標準塔身的高度。7、重復以上過程，將塔身拆除，使塔機上部整體降到基本高度。8、拆除四根斜撐桿。9、拆除電氣連接線、卷揚、變幅鋼絲繩。由汽吊將超重臂整體吊到地面，并拆除。拆除平衡臂、塔帽和司機室。10、將爬升架吊離基礎。11、最后將塔機零部件裝車轉場。十一、職業安全健康、環境管理措施和文明施工1 參加作業人員必須嚴格遵守各項安全條例和規章制度，正確穿著工作服，佩戴安全帽、高空作業必須佩戴和使用安全帶，穿防滑軟底鞋，嚴禁酒后作業。2 作

49、業前，對所有工器具，起重機械進行檢查，確認合格后方允許使用。3 安裝人員必須取得合格的上崗資格證、持證上崗。4 每天作業前前由技術員進行技術交底，隊長進行詳細分工，明確每個人的崗位職責，安全員進行安全交底。5 起重指揮由有豐富經驗的起重工擔任，信號明確無誤，操作人員要集中思想、精心操作、服從指揮，不得擅自操作。6起吊作業前要認真細致地檢查吊車車況，要求制動系統等完全可靠，不得帶病作業。7 捆綁吊點要選擇正確，防止損壞桿件、構件，快口處要加包角。8 渡繩時要防止繩頭摔壞或鋼絲繩受擠壓變形。9 平臺上落下的油污要及時清理干凈，防止二次污染。10 使用的工具和材料，應每日進行回收，作業人員隨身攜帶工

50、具包，手工工具應有防掉落保護繩。嚴禁高空亂拋雜物，保持施工場地整潔，做到“工完、料盡、場地清”。11 機構安裝完畢以后，進行全面檢查和清潔工作，清除扶梯、平臺和操作、維護范圍的油污和雜物。12 在電纜敷設前相關人員必須對敷設電纜所用的腳手架及通道等安全設施進行檢查驗收。13 試吊過程要由有經驗的起重工統一指揮，其余人員若發現異常應及時報告指揮人員。14 帶電試操作時，應有專人監護。15 主要危害及控制辦法序號危害名稱傷害后果預防措施1機械超銘牌使用人員傷亡財產損失嚴格執行大型起重機械安全管理制度2機械安全裝置失靈人員傷亡財產損失3鋼絲繩有斷絲、銹蝕、磨損等，未執行相應的報廢標準人員傷亡財產損失

51、嚴格執行起重運輸作業安全管理規定和安全操作規程，每天檢查起重工器具的完好情況。4起吊物未綁牢，歪拉斜吊，吊物未固定時松鉤人員傷亡財產損失5高處作業時拋擲物體人員傷亡嚴格遵守高處作業與交叉作業安全管理規定，杜絕違章作業。6作業時未正確系安全帶人員傷亡7帶電作業應有人監護人員傷亡電業工作安全措施十二、附著（由專業公司施工）1. 塔機起升高度要超過40米時，應在規定位置和高度安裝附著裝置。2. 附著裝置安裝要求： 3. 斜桿兩端水平高差不得超過200mm，塔身端面扭轉角小于3度4、附著裝置安裝注意事項：5、附著框架在身上的安裝必須安全可靠和牢固。6、各聯接件不應缺少和松動。7、附著桿件和框架及建筑物

52、的聯接必須安全可靠和牢固。8、安裝方法：先將四個“L”型框架用起重吊鉤吊至需附著高度且和塔身標準節用鐵絲臨時固定，然后用M 20的高強度螺栓、螺母聯接好，使附著框架和標準節固定緊密，最后將三根附著撐桿起吊先和附著框架（環梁）鉸接，再和建筑預埋耳板鉸接。注意裝上開口銷。十三、群塔作業時塔機運行規則1、低塔讓高塔，低塔在轉臂前應先觀察高塔的運行情況，再運行作業，2、后塔讓先塔，在兩塔臂交叉運行作業區間，后進入該區域的塔吊讓先進入該區域的塔吊。3、動塔讓靜塔，在塔臂交叉作業區域，有一塔臂無回轉，小車無行走，吊鉤運動時，另一塔臂有回轉或小車有行走時，動塔應該避讓靜塔。4，輕塔讓重塔，在兩塔運行時，無荷載的塔機應避讓有荷載的塔吊。5、客塔讓主塔，以施工段劃分的施工區域，若塔臂進入非本機工作區域時，客區域的塔機讓主區域的塔機。