1、目 錄一、編制依據：1二、工程概況1三、施工準備1四、腳手架的形式及平面布置2五、腳手架的搭設方法2六、腳手架的搭設質量要求14七、腳手架搭設及使用安全技術措施14八、腳手架搭設及使用安全注意事項14九、腳手架的拆除方法、要求與安全注意事項15一、編制依據：1、建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范JGJ130-20112、建筑地基基礎設計規范GB50007-20113、建筑結構荷載規范GB50009-20124、鋼結構設計規范GB50017-20035、混凝土結構設計規范GB50010-20106、建筑施工臨時支撐結構技術規范JGJ300-20137、建筑施工手冊第五版8. 車管業務綜合服務大

2、廳工程施工組織設計9. 施工圖紙二、工程概況 車管業務綜合服務大廳工程位于石家莊市橋西區石獲南路228號，原車管一分所院內。本工程為鋼筋混凝土框架結構，基礎形式采用獨立基礎、筏板基礎及條形基礎。地下二層層高為5.14米，地下一層層高為4.63米，一至二層層高均為6.6米，三層層高4.8米，出屋面層高4.06米。總建筑高度18.9米。三、施工準備 1.熟悉圖紙和規范要求。 2.檢查鋼管、扣件、腳手板2.1新鋼管檢查應符合下列規定：2.1.1有產品質量合格證。2.1.2有質量檢驗報告。鋼管表面應平直光滑，不應有裂縫、結疤、分層、錯位、硬彎、毛剌、壓痕和深的劃道。483.5mm焊接鋼管，偏差應符合有

3、關規范規定。2.1.4鋼管必須涂有防銹漆。2.2對舊鋼管檢查應符合下列規定：2.2.1表面銹蝕深度應不大于0.18mm，檢查時在銹蝕嚴重的鋼管中抽取三根，在每根銹蝕嚴重的部位橫向截斷取樣檢查，當銹蝕深度超過規定值時不得使用；2.2.2鋼管端部彎曲變形1.5m范圍內軸線偏不大于5mm。立桿彎曲小于4米時彎曲值小于等于12mm，大于4m小于6.5米時彎曲值小于等于20mm。水平桿、斜桿的彎曲值小于等于30mm。2.3扣件：2.3.1新扣件應有生產許可證、法定檢測單位的測試報告和產品質量合格證。2.3.2舊扣件使用前應進行質量檢查，有裂縫、變形的嚴禁使用，出現滑絲的螺栓必須更換。新舊扣件均應進行防銹

4、處理。2.4木腳手板檢查：木腳手板的寬度不宜小于200mm，厚度不應小于50mm，兩端應各設直徑為4mm的鍍鋅鋼絲箍兩道。腐朽的腳手板不得使用。經檢驗合格的構配件應按品種、規格分類，堆放整齊、平穩，堆放場不得有積水。應清除搭設場地雜物，平整搭設場地，在架體外側做排水溝，使排水暢通。四、腳手架的形式及平面布置地下一層、二層為落地扣件式架體，基礎在基底原土上，架管下加墊5cm厚通長木墊板；一層以上架體為型鋼懸挑式雙排腳手架。落地式腳手架立面示意圖 懸挑式腳手架立剖面示意圖懸挑外架的警示帶設于懸挑型鋼的頂部，每懸挑一次設置一道；懸挑工字鋼刷紅白或黑黃相間油漆，尺寸同警示帶。其余同落地式腳手架。五、腳

5、手架的搭設方法0結構以下部分落地式腳手架搭設：腳手架架體基礎在基底原土上部分，搭設時在架管下加墊5cm厚通長木墊板。兩排立桿之間的橫距為0.6m，兩排立桿之間的縱距均為2m，大橫桿的步距為h=1.8m。根據相關規范要求，外防護腳手架與結構支撐體系不得連接，因此外防護腳手架全部采用與主體框架柱拉結。本工程跨度為8m，根據相關規范要求，每層連墻件應在同一平面，水平間距及豎向間距均不大于3個縱距和3個步距即不應大于4m，因此，在每跨之間每間隔4m在外側梁上與外腳手架進行拉結，連墻件與扣件連接采用雙扣件。放置縱向掃地桿，自角部起向兩邊豎立桿，底端與縱向掃地桿扣接固定后、裝設橫向掃地桿并也與立桿固定（固

6、定立桿底端前，應吊線確保立桿垂直），每邊豎起3-4根立桿后，隨即裝設第一步縱向平桿（與立桿扣接固定）和橫向平桿（小橫桿、靠近立桿并與縱向平桿扣接固定）。校正立桿垂直和平桿水平使其符合要求后，按65Nm力擰緊扣件螺栓，形成構架的起始段，按上述要求依次向前延伸搭設，直至第一部架交圈完成，交圈后，再全面檢查一遍構造質量，嚴格確保設計要求和構架質量，設置連墻件，按第一步架的作業程序和要求依次搭設第二步、第三步，隨搭設過程及時裝設連墻件和剪刀撐，裝設作業層間橫桿、鋪設腳手板和裝設作業層欄桿、擋腳板及密目網全封閉。圍護腳手架外面滿掛密目安全網，將施工現場封閉，與外界隔開，有效降低施工噪音。0結構以上部分型

7、鋼懸挑式腳手架搭設：懸挑腳手架架體搭設工藝流程：安放錨固預埋件安放鋼挑梁及固定豎立桿小橫桿（掃地桿）大橫桿（掃地桿）拉結擱柵桿剪刀撐鋪腳手笆踢腳板掛密目網底部封閉內隔離（1）根據腳手架挑梁布置圖在樓板模板上標識出預埋件安放位置，在樓板鋼筋內按節點圖位置安放已預制好的鋼筋環。待樓板混凝土強度滿足要求后，安放懸挑鋼梁（挑梁不得支承在懸挑構件上）。（2）按設計立桿位置采用3m和6m的桿件，豎立立桿。立桿的選用必須里外交錯，縱向交錯。豎桿必須集體配合，按外立桿里立桿小橫桿大橫桿的搭設順序，依次進行。大橫桿的架設必須留出與另一立面交合的長度。（3）搭架體設過程中,應隨時按規定校正步距、縱距和立桿垂直度。

8、為保證架體穩定，水平桿件與垂直桿件的連接必須是直角扣件。扣件螺栓的擰緊程度一般控制在40-65Nm。（4）當二步架搭設完成以后及時安裝固定剪刀撐。在架設剪刀撐中，及時校正立桿的縱向垂直度，剪刀撐接觸的立桿，必須逢點必扣，且不宜與大橫桿連接。在進行拉結點架設中，應校正腳手架的橫向垂直，使立桿在360度角中保持垂直，即軸心垂直。（5）建筑施工腳手架，應沿建筑四周連接，一步一步遞升。不允許分立面架設后合攏，也不允許踏步式施工。（6）必須分段的腳手架，如腳手架立面中必須安裝施工電梯、井架等垂直運輸設備，兩端口的里外立桿，應綁扣橫向斜撐直至頂步的措施，以增加腳手架的橫向剛度，同時加密兩端口與建筑的拉結。

9、（7）懸挑鋼梁型號及錨固件應按設計確定，鋼梁為16#工字鋼。懸挑梁尾端應在兩處及以上固定于鋼筋混凝土梁板結構上，錨固型鋼懸挑梁的U形鋼筋拉環或錨固螺栓直徑為20mm。（8）每個型鋼懸挑梁外端設置鋼絲繩與上一層建筑結構斜拉結。鋼絲繩不參與懸挑鋼梁受力計算。（9）懸挑梁懸挑長度按設計確定，固定段長度不應小于懸挑段長度的1.25倍。型鋼懸挑梁固定端應采用2 個及以上U形鋼筋拉環或錨固螺栓與建筑結構梁板固定，U形鋼筋拉環或錨固螺栓應預埋至混凝土梁、板底層鋼筋位置，并應與混凝土梁、板底層鋼筋焊接或綁扎牢固，其錨固長度應符合現行國家標準混凝土結構設計規范GB50010中鋼筋錨固的規定。懸挑鋼梁U型圓鋼錨環

10、固定構造懸挑鋼梁懸挑構件處構造（10）型鋼懸挑梁懸挑端應設置能使腳手架立桿與鋼梁可靠固定的定位點，定位點離懸挑梁端部不應小于100mm。錨固位置設置在樓板上時，樓板的厚度不宜小于120mm，如果樓板的厚度小于120mm應采取加固措施。錨固型鋼的主體結構混凝土強度等級不得低于C20。（11）懸挑梁間距應按懸挑架架體立桿縱距設置，每一縱距設置一根。4、搭設技術要求1）立桿（1）每根立桿底部應設置底座或墊板。腳手架必須設置縱、橫向掃地桿。縱向掃地桿應采用直角扣件固定在距底座上皮不大于200mm處的立桿上。橫向掃地桿應采用直角扣件固定在緊靠縱向掃地桿下方的立桿上。（2）腳手架立桿基礎不在同一高度上時，

11、必須將高處的縱向掃地桿向低處延長兩跨與立桿固定，高低差不應大于1m。靠邊坡上方的立桿軸線到邊坡的距離不應小于500mm。（3）單排、雙排與滿堂腳手架立桿接長除頂層頂步外，其余各層各步接頭必須采用對接扣件連接。（4）當立桿采用對接接長時，立桿的對接扣件應交錯布置，兩根相鄰立桿的接頭不應設置在同步內，同步內隔一根立桿的兩個相隔接頭在高度方向錯開的距離不宜小于500mm；各接頭中心至主節點的距離不宜大于步距的1/3。（5）腳手架立桿頂端欄桿宜高出女兒墻上端1m，宜高出檐口上端1.5m。2）腳手板（1）作業層腳手板應鋪滿、鋪穩，鋪實。（2）腳手板應設置在三根橫向水平桿上，當腳手板長度小于2m時，采用兩

12、根橫向水平桿支承，將腳手板兩端與其可靠固定，嚴防傾翻。腳手板對接平鋪時，接頭處必須設兩根橫向水平桿，腳手板外伸長應取130150mm，兩塊腳手板外伸長度的和不大于300mm；腳手板搭接鋪設時，接頭支在橫向水平桿上，搭接長度不小于200mm，其伸出橫向水平桿的長度不小于100mm。（3）作業層端部腳手板探頭長度取150mm，其板的兩端均固定于支承桿件上。（4）腳手板應鋪設牢靠、嚴實，并應用安全網雙層兜底。施工層以下每隔10m應用安全網封閉。3）剪刀撐腳手架外側立面設置剪刀撐，由底至頂連續設置。剪刀撐斜桿的接長采用搭接，搭接長度不小于1m，采用不少于3個旋轉扣件固定。剪刀撐斜桿應用旋轉扣件固定在與

13、之相交的橫向水平桿的伸出端或立桿上，旋轉扣件中心線離主節點的距離不宜大于150mm。每道剪刀撐寬度不應小于4跨，且不應小于6m，斜桿與地面的傾角宜在4560之間。4）大橫桿、小橫桿設置（1）大橫桿在腳手架高度方向的步距1.80m，以便立網掛設，大橫桿置于立桿里面，每側外伸長度為150mm。（2）外架立桿與大橫桿交點處設置小橫桿，兩端固定在立桿，以形成空間結構整體受力，每側外伸長度為150mm。5）連墻件（1）水平間距為3個縱距即4.5m，豎向為2個步距（按層設置），即兩步三跨，梅花形布置。（2）靠近主節點設置，偏離主節點的距離不大于300mm。（3）開口型腳手架的兩端必須設置連墻件，連墻件的垂

14、直間距不應大于建筑物的層高，并不應大于4m。5、安全防護（1）防護欄桿每步架體在1.2m和0.6m高處，分別設置二道外防護欄桿；頂部應在1.3m、0.9m、0.4m高處，分別設三道防護欄桿，高出女兒墻上皮1m，高出檐口上皮1.5m。欄桿采用對接接長（轉角等部分除外），并始終高出作業面1.5m以上。（2）立網在腳手架外立桿內側全數張掛密目網，密目網下邊與大橫桿、網與網之間環環綁扎，不留縫隙；不使用破損、骯臟等有礙工地形象和市容的安全網；密目網一經張掛不得隨意拆除。（3）水平、垂直防護板在二根縱向掃地桿及其中間擱柵的上方，沿腳手架的橫向設置40*40mm木方500mm；從外掃地桿到結構墻面間的寬度

15、范圍內，沿腳手架縱向滿鋪并固定水平防護板，不留空隙；封閉樓板與上述水平防護板內邊所形成的垂直孔洞，防止落物。（4）踢腳板在水平防護板的外邊設置高度18cm的踢腳板，用黑黃油漆涂飾，間隔400500mm。腳手架搭設要點：1. 腳手架必須配合施工進度搭設，一次搭設高度不應超過相鄰連墻件以上二步。2. 每搭完一步腳手架后，應按下表校正步距、縱距、橫距及立桿的垂直度。項次項目技術要求允許偏差mm檢查方法與工具1地基基礎表面堅實平整觀察排水不積水墊板不晃動底座不滑動不沉降-102立桿垂直度最后驗收垂直度20-80m100用經緯儀或吊線和卷尺3間距步距20鋼卷尺縱距50橫距204縱向水平桿高差一根桿的兩端

16、20同跨內兩根縱向水平桿高差105雙排腳手架橫向水平桿外伸長度偏差外伸500mm-50鋼卷尺6扣件安裝主節點處各扣件中心點相互距離150鋼卷尺同步立桿上兩個相隔對接扣件的高差500立桿上的對接扣件至主節點的距離h/3縱同水平桿上的對接扣件至主節點的距離la/3鋼卷尺扣件螺栓擰緊扭力矩4065N.m扭力扳手7剪刀撐斜桿與地面的傾角4560角尺8腳手板外伸長度對接探出長度130mm150mm卷尺搭接探出長度大于100mm卷尺3. 底座安放應符合下列規定：3.1底座、墊板均應準確地放在定位線上；3.2墊板采用長度不少于2跨、寬度200mm，厚度不小于50mm的木墊板。4.立桿搭設應符合下列規定：4.

17、1嚴禁將外徑不一致的鋼管混合使用；4.2每根立桿底部應設置底座或墊板。4.3立桿必須用連墻件與建筑物可靠連接，連墻件布置間距：豎向間距3h，水平間距為二倍的縱距。4.4當搭至有連墻件的構造點時，在搭設完該處的立桿、縱向水平桿、橫向水平桿后，應立即設置連墻件；4.5立桿接長除頂層頂步外，其余各層各步接頭必須采用對接扣件連接。對接、搭接應符合下列規定：4.5.1當立桿采用對接接長時，立桿的對接扣件應交錯布置：兩根相鄰立桿的接頭不應設置在同步內，同步內隔一根立桿的兩個相隔接頭在高度方向的距離不宜小于500mm；各接頭中心至主節點的距離不宜大于步距的1/3；4.5.2當立桿采用搭接接長時，搭接長度不應

18、小于1米，應采用不少于2個旋轉扣件固定，端部扣件蓋板的邊緣至桿端距離不應小于100mm。4.6立桿頂端宜高出女兒墻上皮1米，高出檐口上皮1.5米。相鄰立桿的對接扣件不得在同一高度內，錯開距離應符合立桿接長規定。4.7開始搭設立桿時，應每隔6跨設置一根拋撐，拋撐應采用通長桿件與腳手架可靠連接，與地面的傾角就在45-60度之間；連接點中心至主節點的距離不應大于300mm。拋撐應在連墻件搭設后方可拆除。5.縱向水平桿搭設應符合下列規定：5.1縱向水平桿設置在立桿內側，其長度不宜小于3跨；5.2縱向水平桿接長采用對接扣件連接，也可采用搭接。對接、搭接應符合下列規定：5.2.1縱向水平桿的對接扣件應交錯

19、：兩根相鄰縱向水平桿的接頭不宜設置在同步或同跨內；不同步或不同跨兩個相鄰接在水平方向錯開的距離不應小于500mm；各接頭中心至最近主節點的距離不宜大于縱距的1/3。5.2.2搭接長度不應小于1米，應等間距設置3個旋轉扣件固定，端部扣件蓋板邊緣到搭接縱向水平桿桿端的距離不應小于100mm；5.2.3當使用木腳手板時，縱向水平桿應作為橫向水平桿的支座，用直角扣件固定在立桿上。5.3在封閉型腳手架的同一步中，縱向水平桿應四周交圈，用直角扣件與內外角部立桿固定。6.橫向水平桿搭設應符合下列規定：6.1主節點處必須設置一根橫向水平桿，用直角扣件扣接且嚴禁拆除。主節點處各扣件的中心距不大于150mm。在雙

20、排腳手架中，靠墻一端的外伸長度不應大于0.4l，且不應大于500mm。6.2作業層上非主節點處的橫向水平桿，宜根據支承腳手板的需要等間距設置，最大間距不應大于縱距的1/2；6.3當使用木腳板時，雙排腳手架的橫向水平桿兩端均應采用直角扣件固定在縱向水平桿上；6.4雙排腳手架橫向水平桿的靠墻一端至墻裝飾面的距離不宜大于100mm。7.連墻件的布置應符合下列規定：7.1宜靠近主節點設置，偏離主節點的距離不應大于300mm；7.2應從底層第一步縱向水平桿處開始設置，當該處設置有困難時，應采用其他可靠措施固定。7.3宜優先采用菱形布置，或采用方形、矩形布置。7.4連墻件的構造應符合下列規定：7.4.1連

21、墻件中的連墻桿或拉筋宜呈水平設置，當不能水平設置時，與腳手架連接的一端應下斜連接，不應采用上斜連接；7.4.2連墻件必須采用可承受拉力和壓力的構造。采用拉筋必須配用頂撐，頂撐應可靠地頂在混凝土柱結構部位。拉筋應采用兩根以上直徑4mm的鋼絲擰成一股，使用時不應少于2股；亦可采用直徑不小于6mm的鋼筋。7.4.3架體與建筑結構拉結要求：構造形式：拉結點用鋼管扣件圍箍在混凝土柱上,(見圖一)，拉結桿必須設置在立桿上，同時拉住里外立桿。拉結桿件呈水平布置，當不能水平布置時，與腳手架連接的一端應下斜連接，不得上斜。 圖一 腳手架柱子拉結示意圖布置要求：連墻件豎向間隔3步（1.8m3步= 5.4m）,水平

22、方向與所有框架柱、剪力墻窗口均拉結，且水平方向拉結點間距不大于3.0m。腳手架必須同建筑物主體拉結牢固。設置時盡量靠近主節點，偏離主節點的距離不應大于300mm。必須從底部第一根大橫桿處開始設置，優先采用菱形布置形式。8.腳手架必須設置縱、橫向掃地桿。縱向掃地桿應采用直角扣件固定在距底座上皮不大于200mm處的立桿上。橫向掃地桿亦應采用直角扣件固定在緊靠縱向掃地桿下方的立桿上。9.剪刀撐與橫向斜撐剪刀撐與橫向斜撐應隨立桿、縱向和橫向水平桿等同步搭設，各底層斜桿下端均必須支承在墊塊或墊板上。9.1剪刀撐的設置應符合下列規定：9.1.1每道剪刀撐跨越立桿的根數宜按下表確定剪刀撐斜桿與地面的傾角45

23、。50。60。剪刀撐跨越立桿的最多根數765斜桿與地面的傾角在4560之間。9.1.2剪刀撐斜桿的接長宜采用搭接，搭接長度不應小于1米，用3個旋轉扣件等距布置，端部扣件蓋板的邊緣至桿端距離不應小于100mm。9.1.3剪刀撐斜桿應用旋轉扣件固定在與之相交的橫向水平桿的伸出端或立桿上，旋轉扣件中心線至主節點的距離不宜大于150mm。斜桿除兩端與立桿扣緊外，在中間應增加2-4個扣結點。最下面斜桿端頭與立桿的接點距離不大于500mm。9.2橫向斜撐的設置：由于本工程腳手架搭設高度在24m以下，根據JGJ130-2011第6.6.4條規定，不再設橫向斜撐。10.扣件安裝應符合下列規定：10.1扣件規格

24、必須與鋼管外徑相同。10.2螺栓擰緊扭力矩不應小于40N.m，且不大于65N.m。10.3在主節點處固定橫向水平桿、縱向水平桿、剪刀撐、橫向斜撐等用的直角扣件、旋轉扣件的中心點的相互距離不應大于150mm。10.4對接扣件開口應朝上或朝內。10.5各桿件端頭伸出扣件蓋板邊緣的長度不應小于100mm。11.作業層的欄桿和擋腳板的搭設應符合下列規定：11.1欄桿和擋腳板均應搭在外立桿的內側。11.2欄桿上皮高度1.2m。11.3中欄桿應居中設置。11.4擋腳板高度不應小于180mm。12.腳手板的鋪設：12.1作業層腳手板應鋪滿、鋪穩，離開墻面距離不大于150mm。12.2腳手板應設置在三根橫向水

25、平桿上。當腳手板長度小于2m時，可采用兩根橫向水平桿支承，但應將腳手板兩端與其可靠固定，嚴防傾翻。對接平鋪時，接頭處必須支在橫向水平桿上，腳手板外伸長應取130-150mm，兩塊腳手板外伸長度的和不應大于300mm；腳手板搭接鋪設時，接頭應支在橫向水平桿上，搭接長度不應小于200mm，其伸出橫向水平桿的長度不應小于100mm。12.3作業層端部腳手板探頭長度應取150mm，用直徑3.2mm的鍍鋅鋼絲固定在支承桿件上。12.4在拐角外的腳手板，應與橫向水平桿可靠連接，防止滑動。12.5自頂層作業層的腳手板往下計，每隔12m滿鋪一層腳手板。13. 門洞的搭設 門洞應采用上升斜桿，斜桿與地面的夾角應

26、在4560之間。門洞兩側立桿必須采用雙管立桿，副立桿高度應高出門洞口2步。門洞上口伸出的桿件端頭均應增設一個防滑扣件，該扣件宜緊靠主節點處的扣件。14.腳手架架體內封閉與外防護14.1在操作層外側必須設置護身欄桿和不低于180mm高擋腳板，上道欄桿高1.2m，下道欄桿高0.6m，設置在外排立桿內側。14.2腳手架外立桿內側，必須從底到頂連續橫向設置密目式安全網。施工層以下，每隔十米應用安全網封閉。封閉層示意圖腳手架水平封閉層剖面圖15. 卸料平臺與安全通道 卸料平臺嚴禁與腳手架拉結，在卸料平臺處，腳手架的開洞尺寸不得超過2跨，并進行加固。懸挑式卸料平臺材料及搭設要求卸料平臺由次梁、主梁、吊環、

27、平臺板、拉索(鋼絲繩)、防護欄桿及擋板組成。懸挑式卸料平臺搭設示意圖在建筑物南北兩側各設置一安全通道和人行斜道，搭設構造如下：安全通道搭設示意圖具體搭設尺寸如下： 安全通道口搭設尺寸圖人行斜道采用之字形斜道，斜道應附著外腳手架或建筑物設置，寬度不小于1m，坡度不大于1:3，拐彎處設置平臺，其寬度不應小于斜道寬度，斜道兩側及平臺外圍均應設置欄桿及擋腳板，欄桿高度為1.2m，擋腳板高度不小于180mm；在斜道兩端、平臺外圍和端部設置連墻件，每兩步加設水平斜桿；腳手板橫鋪時，在橫向水平桿下增設縱向支托桿，縱向支托桿間距不大于500mm；腳手板順鋪時，接頭應采用搭接，下面的板頭壓住上面的板頭，板頭的凸

28、棱處應采用三角木填順；斜道的腳手板上每隔250mm-300mm設置一根防滑木條，木條厚度為20mm-30mm。人行道架設示意圖六、腳手架的搭設質量要求1.立桿垂直度偏差：立桿垂直度偏差應不大于H/300，并同時控制其絕對偏差值不得大于75mm。高度偏差不大于H/300，且不大于100mm。2. 大橫桿水平偏差：一根大橫桿兩端的高差不能超過20mm，大橫桿水平偏差不大于總長度的1/300，且全長平整度偏差不能超過100mm。同跨兩根大橫桿高差不大于10mm。3. 小橫桿水平偏差不大于10mm，外伸長度偏差不大于-10mm。4. 腳手架步距、立桿橫距偏差不大于20mm，立桿縱距偏差不大于50mm。

29、5. 連墻件的數量、位置要正確，連接牢固，無松動現象。七、腳手架搭設及使用安全技術措施1.腳手架遇到下列幾種情況時需要進行二次驗收和檢查，合格后方可使用：（1）連續使用6個月。（2）施工中途停止使用超過15天重新使用前。（3）在遭受自然界強力因素后。（4）使用過程中發現顯著變形、沉降、拆除桿件和拉結點及有隱患存在的情況下。2.腳手架的使用規定（1）作業層架體上使用的施工荷載不得超過2KN/m2。不得將模板支架、泵送混凝土和砂漿的輸送管等固定在腳手架上，嚴禁懸掛起重設備。（2）架板上堆放料不大于3皮磚的高度。（3）架面上的物體碼放整齊、穩固，嚴禁人員在架體上進行奔跑和退行等危險動作。（4）禁止在

30、架體上墊高作業及隨意拆除腳手架的基本構件、整體構件、連接緊固件和連接件。（5）職工出入行走安全通道，嚴禁攀登腳手架上下。（6）發現有不安全因素時立即停止作業，并進行檢查，待消除隱患后方可恢復正常作業；發現異常情況應立即將人員撤離。（7）此腳手架只作圍護和結構支模時操作人員使用，嚴禁結構模板加固在腳手板上。（8）腳手架使用中，應定期檢查下列項目：桿件的設置和連接，連墻件、支撐、門洞桁架等的構造是否符合要求；地基是否積水，底座是否松動，立桿是否懸空；扣件螺栓是否松動；立桿的沉降與垂直度的偏差是否符合規定；安全防護措施是否符合要求；是否超載。（9）在腳手架使用期間，嚴禁拆除下列構件：主節點處的大橫桿

31、、小橫桿，縱、橫向掃地桿；連墻件。八、腳手架搭設及使用安全注意事項（1）腳手架搭設人員必須是經過考核合格的專業架子工。上崗人員應定期體檢，合格后方可持證上崗。（2）搭設腳手架人員必須正確佩戴安全帽，系好安全帶，穿防滑鞋。搭設腳手架時，地面應設圍欄和警戒標志，并派專人看守，嚴禁非操作人員入內。（3）腳手架的構配件質量與搭設質量經檢查驗收，合格后方準使用。（4）當有六級及六級以上大風和霧、雨、雪天氣時應停止腳手架搭設作業。雨、雪后上架作業應有防滑措施，并應掃除積雪。（5）在腳手架上進行電氣焊作業時，必須配備干粉滅火器，并設專人看守。（6）禁止在腳手板上加墊器物或單塊腳手板增加操作高度。（7）工人在

32、架上作業時，要注意自我保護和保護他人的安全，避免發生碰撞、閃失和落物；嚴禁在架上嬉鬧和坐在欄桿上等不安全處休息。（8）人員上下腳手架必須走安全通道，嚴禁攀爬腳手架上下。（9）在作業前，先檢查有無安全隱患存在，排除后方可作業。（10）在作業期間，應及時清理落在安全網內的材料物品和垃圾。在任何情況下，嚴禁自高處向下拋擲材料物品和傾倒垃圾。（11）腳手架必須有接地、避雷措施。（12）腳手架施工前對操作人員進行安全技術交底，加強職工安全意識教育，增強職工自我保護意識，并作好教育記錄。（13）禁止單人進行較重桿件的作業，施工過程中人員相互配合，協調操作。（14）下班前或中途停歇時需將松動的配件加固牢固，

33、防治誤扶誤靠發生危險。（15）使用的工具、材料、桿配件相互傳遞，嚴禁拋擲。（16）施工完畢后將余料清理干凈，運至指定地點存放。九、腳手架的拆除方法、要求與安全注意事項(一)拆除腳手架前的準備工作：1.全面檢查腳手架的扣件、連墻件、支撐體系等是否符合構造要求。2.根據檢查結果確定拆除順序和措施，經批準后方可拆除。3.對工人進行拆除安全技術交底。4.應清除腳手架上雜物及地面障礙物。(二)拆除時應注意以下幾點：1.拆除作業必須由上而下逐層進行，嚴禁上下同時作業。2.連墻件必須隨腳手架逐層拆除，嚴禁先將連墻件整層或數層拆除后再拆腳手架，分段拆除高差不應大于2步，如高差大于2步，應增設連墻件加固。3.當

34、腳手架拆至下部最后一根長立桿的高度時，應先在適當位置搭設臨時拋撐加固后，再拆除連墻件。當采取分段、分立面拆除時，對不拆除的腳手架兩端，應按有關規定設置連墻件和橫向斜撐加固。4.架體拆除作業應設專人指揮，當有多人同時操作時，應明確分工、統一行動，且應有足夠的操作面。5.拆下的扣件和配件應及時運至地面，嚴禁高空拋擲。6.拆下來的鋼管必須用大繩往下系，不準往下扔，防止施工出現意外事故。系下的鋼管要及時清理到指定的地點，不準亂堆亂放。短管和扣件放置在作業層上，隨層清理。7. 腳手架拆除必須做好成品保護，施工時小心謹慎，防止破壞外墻磚及塑鋼窗。8. 腳手架拆除部位必須把要拆除部位的密目網拆掉，但施工的部

35、位必須把網綁牢固。（三）腳手架拆除安全注意事項1. 施工前確定指揮人員，確定架子工，架子工必須持證上崗，腳手架拆除屬于高空作業，禁止有高血壓、心臟病的工人上架施工。2. 腳手架拆除前必須進行安全技術交底，班組長必須向工人進行安全教育，保證嚴格按照技術交底的要求及安全操作規程進行施工。3. 設專人對架體的牢固程度進行全面檢查，與結構的連接點是否符合要求，項目部安全員驗收合格后再進行施工，確保安全。4. 拆架子區域周圍設圍護欄桿，懸掛警戒標志并有專人看護，非工作人員不得進入警戒區內，以免發生傷亡事故。5. 拆架體的高空作業人員必須正確佩戴安全帽，系好安全帶，穿軟底鞋上架作業。6. 架子工要隨身攜帶

36、工具袋，工具不得隨處亂放。7. 當有六級及六級以上大風和霧、雨、雪天氣時應停止腳手架拆除作業。雨、雪后上架作業應有防滑措施，并應掃除積雪。十、計算書扣件式腳手架計算書一、計算依據1、建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范JGJ130-20112、建筑地基基礎設計規范GB50007-20113、建筑結構荷載規范GB50009-20124、鋼結構設計規范GB50017-20035、混凝土結構設計規范GB50010-20106、建筑施工手冊第五版二、腳手架總參數架體搭設基本參數腳手架搭設方式雙排腳手架腳手架鋼管類型483腳手架架體高度H(m)11.5水平桿步距h(m)1.8立桿縱（跨）距la(m)2立

37、桿橫距lb(m)0.6內立桿距建筑距離(m)0.2橫向水平桿懸挑長度(m)0.15縱橫向水平桿布置方式橫向水平桿在上縱桿上橫桿根數n2連墻件布置方式兩步兩跨連墻件連接形式扣件連接連墻件截面類型鋼管連墻件型號483扣件連接的連接種類雙扣件連墻件與結構墻體連接承載力(kN)80連墻件計算長度a(m)0.2荷載參數腳手板類型竹笆片腳手板擋腳板的類型竹串片擋腳板腳手板鋪設層數每隔（x）一設每2步設置一層密目安全網自重標準值(kN/m2)0.01實際腳手板鋪設層數3裝修腳手架施工層數/結構腳手架施工層數1橫向斜撐每隔（x）跨設置/架體頂部風壓高度變化系數1架體底部風壓高度變化系數1風荷載體型系數1.26

38、9腳手架搭設地區河北(省)石家莊(市)腳手板自重標準值(kN/m2)0.1地基參數基礎類型地基地基承載力特征值fak（kPa）130墊板底面積A(m2)0.25地基土類型粉土（圖1）落地式腳手架立面圖（圖2）落地式腳手架剖面圖三、橫向水平桿驗算橫向水平桿內力及撓度按簡支梁驗算，支座反力按有懸挑的簡支梁計算。 承載能力極限狀態q=1.2(g+gK1la/(n+1)+1.4QKla/(n+1)=1.2(0.033+0.12/(2+1)+1.432/(2+1)=2.92kN/m正常使用極限狀態qK=g+gK1la/(n+1)+QKla/(n+1)=0.033+0.12/(2+1)+32/(2+1)=

39、2.1kN/m1、抗彎驗算計算簡圖如下：（圖3）承載能力極限狀態受力簡圖（圖4）彎矩圖Mmax=0.115kNm=Mmax/W=0.115106/4490=25.721N/mm2f=205N/mm2滿足要求2、撓度驗算計算簡圖如下：（圖5）正常使用極限狀態受力簡圖（圖6）撓度圖max=0.136mmminlb/150，10=4mm滿足要求3、支座反力計算承載能力極限狀態V=1.369kN正常使用極限狀態VK=0.984kN四、縱向水平桿驗算根據規范要求，縱向水平桿按三跨連續梁計算，且選擇最不利的活荷載布置。由上節可知F=V,FK=VKq=1.20.033=0.04kN/mqK=g=0.033k

40、N/m1、抗彎驗算Fqk=0.5QKLa/(n+1)lb(1+a1/lb)2=0.532/(2+1)0.6(1+0.15/0.6)2=0.938kN/mFq=1.40.5QKLa/(n+1)lb(1+a1/lb)2=1.40.532/(2+1)0.6(1+0.15/0.6)2=1.312kN/m簡圖如下：（圖7）承載能力極限狀態受力簡圖（圖8）彎矩圖Mmax=0.863kNm=Mmax/W=0.863106/4490=192.125N/mm2f=205N/mm2滿足要求2、撓度驗算（圖9）正常使用極限狀態受力簡圖（圖10）撓度圖max9.71mmminla/150，10=10mm滿足要求3、支

41、座反力計算承載能力極限狀態：Vmax=4.909kNm五、扣件抗滑承載力驗算扣件抗滑承載力驗算：R=Vmax=4.909kNRc=8kN滿足要求六、立桿穩定驗算腳手板理論鋪設層數y=minH/(x+1)h,yZ=31、立桿承受的結構自重標準值NG1kNG1K=Hgk+y(lb+a1)ng/2+0.0146n/2=11.50.145+3(0.6+0.15)20.033/2+0.01462/2=1.757kN2、構配件自重標準值NG2k1Z=min(y,m)=3NG2K=Z(Lb+a1)lagk1/2+zgk2la+laHgk3=3(0.6+0.15)20.1/2+30.172+211.50.01

42、=1.475kN3、施工活荷載標準值NQK=(njgQkj+nzxQkx)(lb+a1)la/2=(13+02)(0.6+0.15)2/2=2.25kN4、風荷載標準值：wk=mzmsw0=11.2690.3=0.381kN/m2風荷載產生的彎矩標準值：Mwk=wklah2/10=0.38121.82/10=0.247kNm風荷載產生的彎矩設計值：Mw=0.91.4Mwk=0.91.40.247=0.311kNm立桿荷載組合：不組合風荷載：N=1.2(NG1K+NG2K)+1.4NQK=1.2(1.757+1.475)+1.42.25=7.028kN組合風荷載：N=1.2(NG1K+NG2K)

43、+0.91.4NQK=1.2(1.757+1.475)+0.91.42.25=6.713kN長細比驗算：l0=kmh=1.1551.51.8=3.119ml=l0/i=3.1191000/15.9=196.132l=210滿足要求根據l值查規范JGJ130-2011附錄得到j=0.188則立桿穩定的驗算式為：不組合風荷載：N/jA=7.0281000/(0.188424)=88.297N/mm2f=205N/mm2滿足要求組合風荷載：N/jA+MW/W=6.7131000/(0.188424)+0.311106/4490=153.568N/mm2f=205N/mm2滿足要求七、允許搭設高度驗算

44、不組合風荷載：H=jAf-(1.2NG2K+1.4NQK)/1.2gk=(0.188424205-(1.21.4751000+1.42.251000)/(1.20.1451000)=65.506m組合風荷載：H=jAf-1.2NG2K+0.91.4（NQK+Mwk/W)/1.2gk=(0.188424205-(1.21.4751000+0.91.4(2.251000+0.247106/4490)/(1.20.1451000)=66.918mH=11.5mH=65.506m滿足要求八、連墻件承載力驗算計算連墻件的計算長度：a0=a=0.21000=200mm,l=a0/i=200/15.9=12

45、.579l=210根據l值查規范JGJ130-2011附錄得到j=0.967風荷載作用在一個連墻件處的面積Aw=2h2la=21.822=14.4m2風荷載標準值：wk=mzmsw0=11.2690.3=0.381kN風荷載產生的連墻件軸向力設計值：Nlw=1.4wkAw=1.40.38114.4=7.675kN連墻件的軸向力設計值：Nl=Nlw+N0=7.675+3=10.675kN其中N0由JGJ130-2011第條進行取值。將Nl、j帶入下式：強度：s=Nl/Ac=10.6751000/424=25.1770.85f= 0.85205= 174.25穩定：Nl/jA=10.6751000

46、/(0.967424)=26.04N/mm20.85f = 0.85205= 174.25 N/mm2扣件抗滑移：Nl=10.675kNRc=12kN滿足要求九、立桿地基承載力驗算立桿上部結構傳至立桿基礎頂面的軸向力標準值：NK=NG1K+NG2K+NQK=1.757+1.475+2.25=5.482kN立桿上部結構傳至立桿基礎頂面的軸向力設計值：N=1.2(NG1K+NG2K)+1.4NQK=1.2(1.757+1.475)+1.42.25=7.028kN底座的驗算：N=10.675kNRb=100kN地基承載力驗算：按照規范JGJ130-2011第條要求，考慮部分地基承載力折減系數（一般0

47、.4），可得Pk=Nk/Ac=5.482/0.25=21.928kPafg=52kPa滿足要求 鋼梁懸挑扣件式腳手架計算書一、計算依據1、建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范JGJ130-20112、建筑地基基礎設計規范GB50007-20113、建筑結構荷載規范GB50009-20124、鋼結構設計規范GB50017-20035、混凝土結構設計規范GB50010-20106、建筑施工手冊第五版7、建筑施工臨時支撐結構技術規范JGJ300-2013二、腳手架參數架體搭設基本參數腳手架搭設方式雙排腳手架腳手架鋼管類型483腳手架搭設高度H(m)25.5水平桿步距h（m）1.8立桿縱距（跨距）la

48、(m)1.5立桿橫距lb(m)1.05內立桿距建筑距離a(m)0.2橫向水平桿懸挑長度a1(m)0.15縱橫向水平桿布置方式橫向水平桿在上縱桿上橫桿根數n2連墻件布置方式兩步兩跨連墻件連接形式扣件連接連墻件截面類型鋼管連墻件型號483扣件連接的連接種類單扣件支撐或拉桿（繩）設置形式鋼絲繩與鋼絲桿不參與計算懸挑鋼梁參數懸挑鋼梁類型工字鋼懸挑鋼梁規格16號工字鋼鋼梁上表面距地面高度(m)15鋼梁懸挑長度(m)1.5鋼梁錨固長度(m)2懸挑鋼梁與樓板錨固類型螺栓連接鋼梁擱置的樓板混凝土強度C30樓板厚度(mm)120鋼筋保護層厚度(mm)15配筋鋼筋強度等級HRB400鋼梁錨固點拉環/螺栓個數2拉環

49、/螺栓直徑(mm)20荷載參數腳手板類型竹笆片腳手板擋腳板類型竹串片擋腳板實際腳手板鋪設層數3密目式安全網的自重標準值(kN/m2)0.01結構腳手架施工層數1裝修腳手架施工層數1風荷載體型系數1.271架體頂部風壓高度變化系數0.65腳手架狀況全封閉，半封閉背靠建筑狀況敞開、框架和開洞墻密目網每100cm2的目數m2000每目面積A(cm2)0.01腳手架搭設地區河北(省)石家莊市(市)地面粗糙程度C類 密集建筑群的中等城市市區（圖1）立面圖（圖2）剖面圖三、橫向水平桿驗算由于縱向水平桿上的橫向水平桿是均等放置的緣故，橫向水平桿的距離為la/(n+1），橫向水平桿承受的腳手板及施工活荷載的面

50、積。承載能力極限狀態q=1.2(g+gK1la/(n+1)+1.4QKla/(n+1)=1.2(0.033+0.11.5/(2+1)+1.431.5/(2+1)=2.2kN/m正常使用極限狀態qK=g+gK1la/(n+1)+QKla/(n+1)=0.033+0.11.5/(2+1)+31.5/(2+1)=1.583kN/m根據規范要求橫向水平桿按簡支梁進行強度和撓度驗算，故計算簡圖如下：1、抗彎驗算（圖3）承載能力極限狀態的受力簡圖（圖4）彎矩圖Mmax= 0.291kNm=Mmax/W=0.291106/4490=64.796N/mm2f=205N/mm2滿足要求2、撓度驗算（圖5）正常使

51、用極限狀態的受力簡圖（橫桿）（圖6）撓度圖max=1.073mmminlb/150，10=7mm滿足要求3、支座反力計算由于支座反力的計算主要是為了縱向水平桿的驗算，故須分為承載能力極限狀態和正常使用極限狀態進行計算：承載能力極限狀態V= 1.509kN正常使用極限狀態VK=1.086kN四、縱向水平桿驗算由上節可知F=V,FK=VKq=1.20.033=0.04kN/mqK=g=0.033kN/m由于縱向水平桿按規范規定按三跨連續梁計算，那么施工活荷載可以自由布置。選擇最不利的活荷載布置和靜荷載按實際布置的疊加，最符合架體的力學理論基礎和施工現場實際，抗彎和支座反力驗算計算簡圖如下：撓度驗算

52、的計算簡圖如下：1、抗彎驗算Fqk=0.5QKLa/(n+1)lb(1+a1/lb)2=0.531.5/(2+1)1.05(1+0.15/1.05)2=1.029kN/mFq=1.40.5QKLa/(n+1)lb(1+a1/lb)2=1.40.531.5/(2+1)1.05(1+0.15/1.05)2=1.44kN/m（圖7）承載能力極限狀態的受力簡圖（縱桿）（圖8）彎矩圖Mmax=0.708kNm=Mmax/W=0.708106/4490=157.774N/mm2f=205N/mm2滿足要求2、撓度驗算（圖9）正常使用極限狀態的受力簡圖（縱桿）（圖10）撓度圖max=4.482mmminla

53、/150，10=10mm滿足要求3、支座反力計算Vmax=5.378kN五、扣件抗滑承載力驗算扣件抗滑承載力驗算：R=Vmax=5.378kNRc=8kN滿足要求六、立桿穩定驗算腳手板每隔腳手板理論鋪設層數y=minH/(x+1)h,yZ=51、立桿承受的結構自重標準值NG1kNG1K=Hgk+y(lb+a1)ng/2+0.0146n/2=25.50.13+5(1.05+0.15)20.033/2+0.01462/2=3.529kN2、構配件自重標準值NG2KZ=min(y,m)=3NG2K=Z(Lb+a1)lagk1/2+zgk2la+laHgk3=3(1.05+0.15)1.50.1/2+

54、30.171.5+1.525.50.01=1.418kN3、施工活荷載標準值NQK=(njgQkj+nzxQkx)(lb+a1)la/2=(13+12)(1.05+0.15)1.5/2=4.5kN4、風荷載標準值：wk=mzmsw0=0.651.2710.25=0.207kN/m2風荷載產生的彎矩標準值：Mwk=wklah2/10=0.2071.51.82/10=0.1kNm風荷載產生的彎矩設計值：Mw=0.91.4Mwk=0.91.40.1=0.126kNm5、荷載組合立桿荷載組合不組合風荷載：N=1.2(NG1K+NG2K)+1.4NQK=1.2(3.529+1.418)+1.44.5=1

55、2.236kN組合風荷載：N=1.2(NG1K+NG2K)+0.91.4NQK=1.2(3.529+1.418)+0.91.44.5=11.606kN6、穩定系數j的計算l0=kmh=1.1551.51.8=3.119m允許長細比的驗算：l=l0/i=3.1191000/15.9=196.132l=210滿足要求根據l值查規范JGJ130-2011附錄得到j=0.1887、立桿穩定的驗算不組合風荷載：N/jA=12.2361000/(0.188424)=153.506N/mm2f=205N/mm2滿足要求組合風荷載：N/jA+MW/W=11.6061000/(0.188424)+0.12610

56、6/4490=173.771N/mm2f=205N/mm2滿足要求七、連墻件承載力驗算計算連墻件的計算長度：a0=a=0.21000=200mm,l=a0/i=200/15.9=12.579l=210根據l值查規范JGJ130-2011附錄得到j=0.968風荷載作用在一個連墻件處的面積Aw=2h2la=21.821.5=10.8m2風荷載標準值：wk=mzmsw0=0.651.2710.25=0.207kN/ m2風荷載產生的連墻件軸向力設計值：Nlw=1.4wkAw=1.40.20710.8=3.123kN連墻件的軸向力設計值：Nl=Nlw+N0=3.123+3=6.123kN其中N0由條

57、進行取值。將Nl、j帶入下式：強度：s=Nl/Ac=6.1231000/424=14.441N/mm20.85f=0.85205=174.25N/mm2穩定：Nl/jA=6.1231000/(0.968424)=14.918N/mm20.85f=0.85205=174.25N/mm2扣件抗滑移：Nl=6.123kNRc=8kN滿足要求八、懸挑鋼梁驗算1、計算簡圖懸挑鋼梁示意圖如下：（圖11）鋼梁示意圖根據規范規定及鋼梁的實際受力、約束條件，可將懸挑鋼梁簡化為一段懸挑的簡支梁，計算簡圖如下：（圖12）承載能力極限狀態的受力簡圖（鋼梁）2、荷載統計根據鋼梁的計算簡圖和荷載情況，利用基本力學原理進行

58、最大彎矩、最大剪力計算承載能力極限狀態最大彎矩：（圖13）彎矩圖Mmax=18.019kNm正常使用極限狀態最大彎矩：Mkmax=13.929kNm承載能力極限狀態下的最大剪力：（圖14）剪力圖Qmax= 24.837kN支座反力：R2=9.987kNR1=35.321kN3、抗彎強度、整體穩定驗算=Mmax/Wn=18.019103/141=127.797N/mm2f=205N/mm2因y=lc/iy=21000/93.1=21.482120/(235/fy)2=120/(235/360)2=281.612故b=1.07-(y2/44000)fy/235=2/44000360/235=1.0

59、54=Mmax/bW=18.0191000/(1.054141)=121.257N/mm2f=205N/mm2滿足要求4、抗剪強度驗算𝜏max= Qmax/(I:S)tw=24.8371000/(139.8516)=29.599N/mm2fv=120N/mm2滿足要求5、懸挑鋼梁的撓度驗算由集中荷載產生的撓度和鋼梁自重均布線荷載產生的撓度疊加（圖15）正常使用極限狀態的受力簡圖（鋼梁）（圖16）撓度圖vmax=9.546mmvmm=2lc1/250=21500/250=12mm滿足要求6、固定鋼梁的U形拉環（或螺栓）強度驗算將=50N/mm,=,為拉環截面面積的2倍與拉環個數的

60、乘積，代入下式：=Nm/Al=9.9871000/1256.637=7.948 N/mm2f=42.5(多拉環) N/mm2滿足要求7、鋼梁固定點下樓板的負彎矩鋼筋計算由于鋼梁擱置在的樓板上普遍為雙向板或單向板，這樣計算過于復雜，所以可以簡化為簡支板帶承受跨中集中荷載，且簡支板帶的跨度為2Lc。這樣簡化后能夠提供安全儲備，且便于計算。Mmax=1/2R2lc=1/29.9872=9.987kNm根據混凝土結構設計規范，查相關表格得a1=1.0，取b=1000mm,h0=板厚-15mm，計算式如下：s=Mmax/(1fcbh02)=9.9871000000/(114.31000(120-15)2

61、)=0.063=1-(1-2s)0.5=1-0.935=0.065s=1-/2=1-0.065/2=0.967As=Mmax/(sfcbh02)=9.9871000000/(0.96714.31000(120-15)2)=0.065mm2因As=0.065,c查混凝土結構設計規范（GB50010-2010）附錄A得到配筋為三級鋼（）（）8、懸挑鋼梁前擱置點下混凝土強度的驗算因懸挑鋼梁擱置在樓板上，懸挑鋼梁擱置的前端處承受最大的荷載即集中作用力，而此處的作用面積認為b*b，符合實際情況：Fl=R1=35.321kN根據混凝土結構設計規范中6.6條規定取c=1.0，l=3，A1n=b2=882/1

62、000=7.744 mm2Fl=35.321kN1.35clfcAln=1.3511.73214.37.744=258.938kN滿足要求型鋼懸挑卸料平臺安全計算書一、計算依據1、建筑施工高處作業安全技術規范JGJ80-912、混凝土結構設計規范GB50010-20103、建筑結構荷載規范GB50009-20124、鋼結構設計規范GB50017-20035、建筑施工臨時支撐結構技術規范JGJ300-20131、計算參數基本參數卸料平臺名稱型鋼懸挑卸料平臺-1平臺長度L(m)4平臺寬度B(m)3次梁間距a(m)0.5次梁懸挑長度a1(m)0.2主梁間距b(m)2.6外側鋼絲繩上拉結點與平臺的垂直

63、距離V1(m)5外側鋼絲繩與平臺拉結點距墻水平距離S1(m)3.5內側鋼絲繩上拉結點與平臺的垂直距離V2(m)5內側鋼絲繩與平臺拉結點距墻水平距離S2(m)3鋼絲繩夾個數n3卸料平臺類型主梁垂直建筑物外墻主次梁是否焊接成整體否材料參數主梁鋼材牌號Q235主梁類型槽鋼主梁規格16a號槽鋼次梁鋼材牌號Q235次梁類型槽鋼次梁規格16a號槽鋼面板類型木腳手板面板厚度50鋼絲繩型號637鋼絲繩直徑24鋼絲繩抗拉強度等級(N/mm2)1700拉環直徑d(mm)20拉環的焊縫長度lw(mm)150拉環的焊縫厚度he(mm)8荷載參數施工活荷載標準值Qk(kN/m2)2面板自重荷載標準值g1k(kN/m2)

64、0.35硬質防護自重荷載標準值g2k(kN/m)0.22、施工簡圖（圖1）剖面圖（圖2）平面圖二、面板驗算根據規范規定面板可按簡支跨計算，取b=1m單位面板寬度為計算單元。W=bh2/6=1000502/6=416666.667mm3I=bh3/12=1000503/12=10416666.667mm41、強度驗算由可變荷載控制的組合：q=1.2g1kb+1.4Qkb=1.20.351+1.421=3.22kN/m（圖3）面板簡圖（圖4）面板彎矩圖Mmax=0.101kNm=Mmax/W=0.101106/416666.667=0.241N/mm2f=15N/mm2滿足要求2、撓度驗算qk=g

65、1kb+Qkb=0.351+21=2.35kN/m（圖5）簡圖（圖6）撓度圖=0.016mm=max(10000.5/150,10)=10mm滿足要求三、次梁驗算次梁按兩端有懸挑的簡支梁計算。卸料平臺的防護自重，對于最外側次梁而言是線荷載，對于其他次梁為作用于次梁外懸挑處的集中力。通過綜合分析，將次梁懸挑長度做最大限制（小于500mm），認為僅對最外側次梁的受力狀態進行分析即可滿足一般施工需求。防護欄桿取1.5m高計算。承載能力極限狀態荷載統計：q=1.2(g3k+g1ka+1.5g2k）+1.4Qka=1.2(0.172+0.350.5+1.50.2)+1.420.5=2.177kN/m（圖

66、7）計算簡圖正常使用極限狀態荷載統計：q=g3k+g1ka+1.5g2k+Qka=0.172+0.350.5+1.50.2+20.5=1.647kN/m（圖8）變形計算簡圖1、強度驗算（圖9）次梁彎矩圖(kNm)Mmax=1.796kNm截面塑性發展系數取=1.0，這樣做偏于安全，且符合卸料平臺的受力特性。=Mmax/(W)=1.796106/(1108.3103)=16.582N/mm2f=215N/mm2滿足要求2、抗剪驗算（圖10）次梁剪力圖(kN)Vmax=2.83kNmax=VmaxS/Itw=2.8310363.9103/(866.21046.5)=3.212N/mm2=125N/

67、mm2滿足要求3、撓度驗算（圖11）次梁變形圖(mm)max=0.534mm=max(10002.6/150,10)=17.333mm滿足要求4、支座反力計算承載能力極限狀態下在支座反力：R=3.265kN正常使用極限狀態下在支座反力：Rk=2.471kN5、穩定性驗算梁整體穩定系數：b=(570tb/lh)(235/fy)=5701063/(2.61000160)235/235=0.863;由于b大于0.6，按照下面公式調整：bb=Mmax/bWX=1.796106/(0.743108.3103)=22.308N/mm2f=215N/mm2滿足要求四、主梁驗算根據建筑施工高處高處作業安全技術

68、規范（JGJ80-91），主梁內力按照外側鋼絲繩吊點和建筑物上支承點為支座的懸臂簡支梁計算（不考慮內側鋼絲繩支點作用）：承載能力極限狀態荷載統計：q=1.2g4k=1.20.172=0.207kN/mP=R=3.265kN（圖12）計算簡圖正常使用極限狀態荷載統計：qk=g4k=0.172kN/mPk=Rk=2.471kN（圖13）變形計算簡圖1、抗彎驗算（圖14）主梁彎矩圖(kNm)Mmax=9.393kNm截面塑性發展系數取=1.0，這樣做偏于安全，且符合卸料平臺的受力特性。=Mmax/(W)=9.393106/(1108.3103)=86.729N/mm2f=215N/mm2滿足要求2、

69、抗剪驗算（圖15）主梁剪力圖(kN)Vmax=10.624kNmax=VmaxS/Itw=10.62410363.9103/(866.21046.5)=12.057N/mm2=125N/mm2滿足要求3、撓度驗算max=4.973mm=max(10003.5/150,10)=23.333mm滿足要求4、支座反力計算承載能力極限狀態下在支座反力：R=17.265kN5、穩定性驗算梁整體穩定系數：b=(570tb/lh)(235/fy)=5701063/(2.61000160)235/235=0.863;由于b大于0.6，按照下面公式調整：bb=Mmax/bWX=9.393106/(0.743108.3103)=116.678N/mm2T外=21.074kN滿足要求六、拉環驗算=2T外/(d2)=221.074103/(3.14202)=33.558N/mm2f=65N/mm2滿足要求七、焊縫驗算f=T外/(helw)=21.074103/(8150)=17.562N/mm2ffw=160N/mm2滿足要求