1、廣中江高速公路第TJ11合同段潮連互通匝道橋現(xiàn)澆箱梁施工方案編 制： 復 核： 一 審： 二 審： 審 批： 目 錄一、 編制依據(jù).1二、 工程概況.2三、 施工方案.8 3.1、總體方案說明.8 3.2、施工工藝流程.9 3.3、模板系統(tǒng)設計.11 3.4、支架系統(tǒng)設計.12 3.5、支架預壓.20 3.6、施工工藝.25 3.7、支架拆除.44四、 資源配置.44五、 進度計劃.46六、 質(zhì)量保證措施.46 6.1、質(zhì)量管理體系.46 6.2、制度保障措施.47 6.3、質(zhì)量控制措施.47七、 安全保證措施.51 7.1、安全關鍵點分析.51 7.2、危險源辨識.51 7.3、安全生產(chǎn)目標

2、.51 7.4、安全保證體系及措施.52八、 環(huán)保及明施工保證措施.54九、 計算書.56 結(jié)構計算步驟.56 第一部分 滿堂碗扣支架計算.57 第二部分 跨潮連大道貝雷梁支架計算.64 第三部分 跨河涌貝雷梁支架計算.74 第四部分 水中墩貝雷梁支架計算.88 一、編制依據(jù)1、江門至廣州番禺高速公路及江珠高速公路北沿線江門四村至順德均安段 第TJ11合同段 兩階段施工圖設計 潮連互通匝道橋部分2、公路工程技術標準JTG B01-20033、公路橋涵鋼結(jié)構及木結(jié)構設計規(guī)范JTJ025-864、公路橋涵施工技術規(guī)范JTG/T F50-20115、橋涵施工手冊6、公路工程質(zhì)量檢驗評定標準JTGF8

3、0/1-20047、公路工程施工安全技術規(guī)程JTJ076-958、公路鋼筋砼及預應力砼橋涵設計規(guī)范JTG D62-20049、公路工程集料試驗規(guī)程JTG E42-200510、建筑施工碗扣式腳手架安全技術規(guī)范JGJ 166-200811、合同及招標文件二、工程概況2.1、工程簡介潮連互通匝道橋與潮連互通主線高架橋一連接，線路大致呈南北走向。共分為A、B、C、D、E匝道，全橋箱梁均為現(xiàn)澆箱梁。A匝道總長738.3m,B匝道總長153.932m,C匝道總長235.242m,D匝道總長298.1m,E匝道總長207.8m。潮連互通匝道橋平面位置圖如下： 潮連互通匝道橋平面位置圖潮連互通匝道橋現(xiàn)澆箱梁

4、共32聯(lián)，A匝道左右幅第一、二聯(lián)及B匝道上部結(jié)構為普通鋼筋砼連續(xù)箱梁，采用C40砼，其余上部結(jié)構為預應力砼連續(xù)箱梁，采用C50砼。匝道橋箱梁底離地最小高度約2.9m（橋臺處），離地最大高度約19m（D1#墩處）。2.2、自然條件 2.2.1、地質(zhì)巖性根據(jù)場區(qū)內(nèi)鉆探揭露和現(xiàn)場工程地質(zhì)調(diào)查，場區(qū)內(nèi)地層揭露有第四系全新統(tǒng)表土層（Q4me）、海陸交互相沉積層（Q4mc）以及中寒武世八村群水石組（2g）變質(zhì)砂巖、中侏羅世（J2）侵入花崗巖等地層。 2.2.2、地質(zhì)情況橋址位于北街水道橋與潮連西江橋之間，發(fā)育小型河涌，河寬約310米，河水主要受西江水道中漲退潮影響，橋區(qū)地表水較豐富。橋區(qū)地下水主要分為松散

5、層孔隙水和基巖裂隙水，地下水位的變化與地下水的賦存、補給及排泄關系密切，每年58月為降雨集中季節(jié)，大氣降水充沛，水位會明顯上升，而冬季因降水減少，地下水位隨之下降。根據(jù)鉆探揭露，上部土層中的淤泥質(zhì)土、粘性土的含水性及透水性均較差，屬弱透水層，不具賦水條件，含水量小，砂礫層富水性好，透水性中等強；下部基巖的強中風化帶內(nèi)，巖石裂隙發(fā)育，含有一定量的基巖裂隙水。總體而言，場區(qū)地下水不大，勘察范圍中大氣降水及地表水是地下水的主要補給源，地下水以蒸發(fā)和側(cè)向徑流為主要的排泄方式。水位埋深受季節(jié)性影響不大，勘察期間測得鉆孔地下水的水位埋深為0.53.60m。潮連互通匝道橋橋址處巖層從上往下情況如下（以A匝道

6、處為例）：（1）素填土：厚度在0.98m之間，以褐黃色、褐紅色為主，濕，壓實性差，主要由粉質(zhì)粘土為主，雜少量碎石、角礫。（2）耕植土：厚度在12.85m之間，以褐黃色、褐紅色，濕，軟塑可塑，主要以粉質(zhì)粘土為主，雜少量植物根系。（3）粉質(zhì)粘土:厚度在19.8m，以灰色、黃褐色為主，軟塑，主要以粉粘為主，粘性較好，含有機質(zhì)和粉砂。（4）淤泥、淤泥質(zhì)粉砂:厚度在1.218m之間，灰色、灰黑色，流塑或松散狀，夾粉、細砂部分為淤泥質(zhì)粉、細砂層；雜少量貝殼碎片及有機物，具腥臭味；土質(zhì)不均勻。（5）粉質(zhì)粘土、粘土:厚度在1.410.2m之間，以棕紅，黃褐色為主，濕，可塑，粘性較強，切面光滑；局部含少量粉細砂

7、。（6）粉、細砂:厚度在1.757.30m之間，以灰黃、灰色為主，飽和，松散稍密狀，成分以粉細砂為主，含淤泥質(zhì)及貝殼。（7）中砂：厚度在1.95.4m之間，淺黃色、灰褐色，稍密，飽和，成分以石英質(zhì)中砂為主，分選性較好，含細砂，少量粘粒及礫砂。（8）粗礫砂：厚度在1.56.4m之間。灰白色，飽和，稍密中密，主要為粗、礫砂、含粘粒，分選性較好。（9）粉質(zhì)粘土:厚2.1m，棕紅色，硬塑，濕，成分以粘粉為主，粘性較好。（10）粉質(zhì)粘土：厚度在110.3m之間，黃褐色、灰褐色，濕，可塑硬塑，含較多中、粗砂，多為變質(zhì)砂巖殘積土。(11)全風化變質(zhì)砂巖：厚度在2.917.3m之間，黃褐、灰色，巖芯呈堅硬土狀

8、，遇水易軟化。（12）全風化花崗巖：厚度在2.714.5m之間，黃褐色，濕，巖石風化劇烈，僅在外觀上保留原巖結(jié)構，巖石呈堅硬土狀，遇水易軟化崩解。（13）強風化變質(zhì)砂巖：厚度在0.6537m之間，黃褐、褐紅雜灰白色，可見原巖殘余結(jié)構，巖石風化強烈，巖芯成半巖半土狀，以土為主，長石大多風化成高嶺土狀，泡水軟化、崩解；風化不均勻，部分呈碎石狀，局部夾中風化巖塊，錘擊可碎。 （14）強風化花崗巖：厚度在0.713.4m之間，黃褐、灰白色，可見原巖殘余結(jié)構，巖石風化強烈，巖芯成半巖半土狀，以土為主，泡水軟化、崩解；風化不均勻，含少量碎石狀風化巖塊，錘擊可碎。（15）中風化變質(zhì)砂巖：厚度在0.810.3

9、8m之間，深灰色、灰色，細粒變晶結(jié)構結(jié)構，中厚層狀構造，巖石節(jié)理裂隙較發(fā)育，巖芯較破碎，以塊狀、短柱狀為主，節(jié)長8-20cm,少量為3-6cm的碎石狀，巖質(zhì)較硬，錘擊聲脆、不易碎。（16）中風化花崗巖：厚度3.3m，灰白色，巖石裂隙較發(fā)育，巖芯較破碎，以塊狀為主，少量短柱狀，巖質(zhì)較硬，錘擊聲脆、不易碎。（17）微風化變質(zhì)砂巖：厚度在2.510.26m之間，深灰、灰黑、灰色，巖芯較完整，以長、短柱狀為主，節(jié)長一般10-60cm，巖質(zhì)較硬，錘擊聲脆、不易碎。箱梁跨徑布置及材料數(shù)量如下表：潮連互通匝道橋現(xiàn)澆箱梁統(tǒng)計序號部位跨徑布置箱室斷面梁高（m）墩高(m)鋼筋（t）砼（m3）預應力（t）左幅右幅左

10、幅右幅左幅右幅左幅右幅左幅右幅1A匝道第一聯(lián)517.5（普通鋼筋砼連續(xù)梁）517.5（普通鋼筋砼連續(xù)梁）單箱單室1.48.48.898.7103.6390.2(C40)421.1(C40)第二聯(lián)517.5（普通鋼筋砼連續(xù)梁）517.5（普通鋼筋砼連續(xù)梁）1.45.25.798.7103.6390.2(C40)421.1(C40)第三聯(lián)3253251.63.94.158.358.3414.2414.29.59.9第四聯(lián)2252251.65.35.339.139.1264.1264.16.46.4第五聯(lián)32.5+33+26.325+32.2+25.628.58.375.568.3526.9483.

11、515.113.6第六聯(lián)2262271.711.911.642.243.8290298.37.17.1第七聯(lián)18+25+23.525+25+23.5單箱三室1.612.512.1122.9130.8694.6936.61817.7第八聯(lián)325325單箱兩室1.610.710.197.197.1654.2654.215.213.7第九聯(lián)325325單箱兩室1.68.37.997.197.1654.2654.215.113.8第十聯(lián)325325單箱兩室1.66.66.494.194.1633.7633.714.814.12B匝道（普通鋼筋砼連續(xù)梁）第一聯(lián)15.932+316單箱單室1.411.29

12、0.4340.2第二聯(lián)3151.413.162.77243第三聯(lián)3151.413.662.772433C匝道（預應力砼連續(xù)箱梁）第一聯(lián)35+45+35單箱單室2.413.399.6728.927.9第二聯(lián)3201.412.546.5305.58.2第三聯(lián)220+20.2421.410.946.5305.58.34D匝道（預應力砼連續(xù)箱梁）第一聯(lián)430單箱單室1.718.598.4657.420.1第二聯(lián)325.8+25.71.713.984.9557.716.8第三聯(lián)3251.611.860.4407.412.25E匝道（預應力砼連續(xù)箱梁）第一聯(lián)28.5+30+30單箱單室1.713.872.

13、4488.914.9第二聯(lián)3251.613.661.7413.512.2第三聯(lián)222.151.611.736.2251.966合計2482.0415036.2324.1匝道橋連續(xù)箱梁截面形式如下：7.75m寬匝道橫斷面圖7.75m寬匝道縱斷面圖7.75m寬匝道平面圖8.5m寬匝道橫斷面圖8.75m寬匝道橫斷面圖11.75m寬匝道橫斷面圖A匝道第七聯(lián)漸變截面橫斷面圖A匝道第七聯(lián)漸變截面縱斷面圖A匝道第七聯(lián)漸變截面平面圖A匝道左幅第一六聯(lián)橋面為7.75m等寬截面，第七聯(lián)橋面為17.7411.75m漸變截面，第八十聯(lián)橋面為11.75m等寬截面。右幅第一六聯(lián)橋面為7.75m等寬截面，第七聯(lián)橋面為16.

14、8311.75m漸變截面，第八十聯(lián)橋面為11.75m等寬截面。B匝道第一聯(lián)橋面為7.758.75m漸變截面。第二聯(lián)橋面為8.75m等寬截面，第三聯(lián)橋面為8.758.972m漸變截面。C匝道第一、二聯(lián)橋面為8.5m等寬截面，第三聯(lián)橋面為8.57.75m漸變截面。D匝道第一、二、三聯(lián)橋面均為8.5m等寬截面。E匝道第一、二、三聯(lián)橋面均為8.5m等寬截面。三、 施工方案3.1、總體方案說明匝道橋現(xiàn)澆箱梁共采取4種支架形式進行施工，如下表：匝道橋現(xiàn)澆箱梁支架形式序號跨越形式支架形式適用范圍1陸地施工滿堂式碗扣支架A匝道左、右幅第一、二、三、四、六、八、九、十聯(lián)B匝道第一、二、三聯(lián)C匝道第二、三聯(lián)D匝道

15、第一、二、三聯(lián)E匝道第二、三聯(lián)2跨越潮連大道鋼管樁+貝雷梁A匝道左、右幅第五聯(lián)，E匝道第一聯(lián)3跨越河涌鋼管樁+貝雷梁A匝道左、右幅第七聯(lián)4水中墩鋼管樁+貝雷梁C匝道第一聯(lián)箱梁現(xiàn)澆分二次澆筑，第一次澆筑底板及腹板，澆注第一次時注意預埋腹板和翼板倒角部分鋼筋，第二次澆筑頂板砼。砼澆筑完畢后箱梁預應力張拉采用兩端張拉、左右對稱張拉。箱梁模板均采用膠合板（1.8cm1.22m2.44m）。為使箱梁外觀美觀，邊腹板不設置對拉螺桿，采取帶頂托的普通腳手管對撐的方式。多箱室結(jié)構的內(nèi)腹板設置對拉螺桿。為保證箱梁澆筑砼時支架安全，滿堂碗扣支撐架均需采用預制砼塊+水箱進行支架預壓，預壓在支架驗收合格后進行。砼澆筑

16、采用汽車泵，每聯(lián)擬分兩次澆筑完成，澆筑分界線設置在腹板上倒角下口（如下圖），每聯(lián)澆筑時，縱向從低處向高處逐步推進。每聯(lián)第一次澆筑時（箱梁內(nèi)頂模暫不安裝），先從腹板對稱下料流向底板，為防止砼翻漿，應嚴格控制好砼的塌落度在16cm左右，當砼坍落度較大不能自穩(wěn)時，可暫停澆筑23小時，待腹板砼能自穩(wěn)不翻漿后，開始往底板補料。頂板砼二次澆筑，先對稱澆筑頂腹板結(jié)合部，最后澆筑頂板中部，澆筑順序為：。砼澆筑順序圖3.2、施工工藝流程圖 工藝流程圖3.3 模板系統(tǒng)設計箱梁模板主要包括底模、腹板外側(cè)模、翼緣模板和內(nèi)模，模板均采用18mm厚膠合板（背肋1010cm方木），利用木方、型鋼或帶頂撐螺桿的腳手管支撐等加

17、固。底模背肋在腹板等實心段處間距25cm，非實心段處間距35cm，外側(cè)模、內(nèi)模背肋間距35cm。為保證箱梁的外在美觀，模板系統(tǒng)邊腹板不設對拉螺桿，內(nèi)外模均使用帶頂托的普通腳手管對撐加固，內(nèi)模腳手管縱距60cm，橫距根據(jù)箱室寬度適當調(diào)整，但最大橫距要求不超過60cm。對于多箱室，內(nèi)腹板需設置對拉螺桿，且使用腳手管對撐加固。翼緣板支撐架立桿在12.6工字鋼分配梁上固定時，采用在12.6工字鋼上焊接短鋼筋頭，并將鋼筋頭插進腳手管立管底口。為方便內(nèi)模板從箱梁內(nèi)腔中取出，以及砼施工時人員通行需要，在箱梁頂板距支點1/4處預留施工人孔，施工人孔尺寸0.6m1.1m（橫橋向縱橋向），孔位設置必須避開預應力管

18、道。待模板拆除后，焊接割斷鋼筋，重新補澆施工人孔。模板系統(tǒng)橫斷面支撐示意圖3.4、支架系統(tǒng)設計3.4.1、滿堂式碗扣支架1、支架地基處理為保證箱梁澆筑的穩(wěn)定性、安全性和質(zhì)量，支架搭設前需對地基作以下處理，具體步驟為：開挖過泥漿池的區(qū)域需進行換填，換填深度按1.2m控制，并對回填土壓實，上層再鋪設40cm石渣并采用壓路機壓實；保證地基承載力大于90KPa，地基處理后用觸探儀檢測地基承載力，并對地基進行預壓（預壓方法同支架預壓），保證地基沉降不大于1cm。壓實后澆筑10cm厚的C20混凝土作為防水層，防水層設1%橫坡利于排水；嚴格保證地基承載力滿足施工要求，對地基及支架進行預壓。基礎較低一側(cè)縱向設

19、置排水溝利于排水，并用砂漿抹面，防止基礎受積水浸泡，如下圖所示：排水溝位置示意圖2、滿堂式碗扣支架搭設現(xiàn)澆箱梁滿堂支架系統(tǒng)由下而上依次為：地基、基礎、墊梁、底托、48碗扣腳手支架、頂托、縱橫分配梁和底模。支架底托位置橫橋向布置五分板作為墊板，五分板厚5cm，寬20cm，長2m。鋼管采用48碗扣腳手支架，支架橫、縱向間距 90cm，在橫向腹板位置、縱向橫隔梁位置加密為 60cm 間距，箱梁橫斷面變化的按腹板走向調(diào)整60cm立桿位置。豎向水平橫桿步距120cm，可根據(jù)箱梁距地面的高度進行適當調(diào)整，支架最外側(cè)設置高立桿作為安全防護欄桿，并在墩旁設置上下爬梯作為安全通道。支架頂端利用頂托按照設計標高調(diào)

20、節(jié)出橫縱坡。頂托上橫向安裝12.6工字鋼，上層再鋪設間距為35cm的縱向方木，方木間距在腹板處加密為25cm，然后布設箱梁底模、側(cè)模。碗扣式腳手架需嚴格按照建筑施工碗扣式腳手架安全技術規(guī)范JGJ 166-2008進行搭設，注意事項：1、碗扣式腳手架用鋼管應采用符合現(xiàn)行國家標準直縫電焊鋼管（GB/T13793-92）或低壓流體輸送用焊接鋼管（GB/T3092）中的Q235A 級普通鋼管，其材質(zhì)性能應符合現(xiàn)行國家標準碳素結(jié)構鋼（GB/T700）的規(guī)定。對進入現(xiàn)場的腳手架構配件，使用前應對其質(zhì)量進行復檢。2、底座和墊板應準確地放置在定位線上，底座的軸心線應與地面垂直。3、頂托及底托長度50cm，可調(diào)

21、底座及可調(diào)托撐絲桿與螺母捏合長度不得少于4-5扣，插入立桿內(nèi)的長度不得小于150mm。4、腳手架搭設應按立桿、橫桿、斜桿的順序逐層搭設，每次上升高度不大于3m。底層水平框架的縱向直線度應L/200 ；橫桿間水平度應L/400。5、腳手架首層立桿應采用不同的長度交錯布置，底部橫桿（掃地桿）嚴禁拆除，立桿應配置可調(diào)底座，如下圖：6、在碗扣架四面設置八字斜桿，斜桿水平傾角在4560之間，縱向斜桿間距可間隔12 跨，斜桿應在內(nèi)外排對稱設置。斜桿應每步與立桿扣接，扣接點距碗扣節(jié)點的距離150mm，當出現(xiàn)不能與立桿扣接的情況時，可采取與橫桿扣接，扣接點應牢固。7、在每排每列設置一組通高專用斜桿（如下圖），

22、并在立柱位置用鋼管卡住立柱保證支架的整體穩(wěn)定性。8、腳手架的搭設應分階段進行，第一階段的撂底高度一般為6 m，搭設后必須經(jīng)檢查驗收后方可正式投入使用。支架搭設圖片箱梁支架橫斷面圖箱梁支架縱斷面圖箱梁在平面上為弧形，部分位置出現(xiàn)漸寬截面，碗扣架立桿、橫桿根據(jù)彎曲弧度按折線布置，以橋面中軸線為基準，每隔5m取一個斷面，進行碗扣架布設。漸寬截面處碗扣架立桿進行增加。3.4.2、跨越河涌支架設計A匝道第七聯(lián)現(xiàn)澆箱梁需要跨越河涌，河涌寬度約8m，考慮采取“鋼管樁+貝雷梁”支架形式跨越河涌。在河涌兩側(cè)打設820mm鋼管樁，鋼管樁上橫向布置雙拼45a工字鋼，然后布置縱向貝雷梁，貝雷梁上根據(jù)滿堂架的間距橫向布

23、置12.6工字鋼，12.6工字鋼上縱向布置方木，最后鋪設底板。在12.6工字鋼與方木之間布置木尖，用以調(diào)整底模標高及拆除底模時落模。箱梁支架縱斷面圖箱梁支架橫斷面圖3.4.3、跨越潮連大道支架設計A匝道左、右幅第五聯(lián)、E匝道第一聯(lián)跨越潮連大道，該部位現(xiàn)澆箱梁施工不能采取滿堂支架的方式，考慮采取“鋼管樁+貝雷梁”門式支架形式跨越潮連大道。箱梁支架縱斷面圖箱梁支架橫斷面圖3.4.4、水中墩支架設計C匝道第一聯(lián)跨越河涌，且有墩位位于水中，考慮采取“鋼管樁+貝雷梁”支架形式跨越河涌。箱梁支架縱斷面圖箱梁支架橫斷面圖3.5、支架預壓支架在搭設完畢、檢查驗收合格后開始預壓。預壓前仔細檢查支架各關鍵部位是否

24、連接牢固可靠。滿堂式碗扣支架驗收表驗收部位驗收日期：序號檢查項目檢查內(nèi)容檢查情況備注1材料進場驗收主要構配件有產(chǎn)品合格證、生產(chǎn)許可證、質(zhì)量合格檢測證明。進場時按批次檢測，并有檢測合格報告書。是否滿足要求：是 否2基礎基土承載力經(jīng)過驗收，按方案要求硬化，并有排水措施、無積水情況。是否滿足要求：是 否35cm厚木墊板厚度5cm，長度2跨，立桿底座與墊板的接觸無松動或懸空情況是否滿足要求：是 否4底托及頂托托撐伸出鋼管頂部30cm，托撐螺桿懸合絲扣4扣，插入立桿內(nèi)長度15cm，底座放置在定位線上，軸心線與地面垂直是否滿足要求：是 否5水平桿掃地桿離地高度35cm，頂層水平桿與頂托托撐的距離70cm，

25、縱橫向掃地桿、水平桿在同一平面且在端面與立柱交接形成閉環(huán)是否滿足要求：是 否6立桿使用不同長度的立桿交錯布置，碗扣鎖緊牢靠。是否滿足要求：是 否7八字斜桿四周設置，斜桿水平傾角4560，間距12跨，每步與立桿扣接，扣接點距碗扣節(jié)點的距離15cm，不能與立桿扣接時，可與橫桿扣接是否滿足要求：是 否8通高專用斜桿四周拐角處，及每排每列設置一組通高斜桿是否滿足要求：是 否9水平剪刀撐底層與頂層設置水平剪刀撐，中間水平剪刀撐間距4.8m是否滿足要求：是 否10立柱位置支架在立柱位置每隔3個步距用鋼管卡住立柱是否滿足要求：是 否11護欄、腳手板及擋腳板作業(yè)層腳手板滿鋪，外側(cè)護欄橫桿2道，高度1.2m，并

26、掛安全網(wǎng)，擋腳板高18cm是否滿足要求：是 否12桿件縱橫距、步距按照設計圖紙搭設是否滿足要求：是 否13直線度、水平度、垂直度底層水平框架的縱向直線度L/200；橫桿間水平度L/400；碗扣架全高的垂直度L/500（最大允許偏差100mm）。是否滿足要求：是 否14鋼管無裂紋、凹陷、銹蝕； 鑄造件表無砂眼、縮孔、裂紋、澆冒口殘余等缺陷；各焊縫飽滿是否滿足要求：是 否15碗扣各碗扣鎖緊牢靠。（抽檢數(shù)量1000個，松動扣件2%）是否滿足要求：是 否1、預壓目的、驗證支架系統(tǒng)的實際承載能力及結(jié)構安全性。、消除支架非彈性變形及支架的不均勻沉降。、實測支架各處撓度變形量，為設置施工預拱度提供依據(jù)，確保

27、現(xiàn)澆箱梁施工線形順暢。2、預壓方案概述支架預壓采用預制砼塊+水箱相結(jié)合的方法，預壓荷載為箱梁總重的110%，按均布荷載作用于箱梁底板。預壓加載分四級進行，即30%60%80%100%。3、流程圖4、觀測點布置觀測點設置方式為：每跨縱向在距墩柱50cm點、1/4梁、跨中和3/4梁跨處設置5個觀測斷面，每個斷面在翼緣板中部、腹板處、標準頂?shù)装逄幘O置觀測點，為便于觀測，模板底觀測點采用16的二級鋼筋向下引致距地面高1米位置進行觀測，此外，與底模對應的基礎上也設置基礎沉降觀測點，見下圖：5、加載及卸載模擬荷載分布如下圖：加載前，根據(jù)箱梁底板、腹板、隔梁及翼緣板的體積分別計算出各區(qū)域的加載重量，按照計

28、算結(jié)果逐級加載。根據(jù)預壓荷載分4級加載。第1次加載為預壓荷載的30%；第2次加載至預壓荷載的60%；第3次加載至預壓荷載的80%，第4次加載至預壓荷載的100%。每級加載完成后，立即開始沉降變形觀測，之后每12h觀測一次支架及基礎的沉降量，如果12h沉降量小于2mm，說明沉降已經(jīng)穩(wěn)定，即可進行下級加載。加載應從跨中向梁端、結(jié)構中心線向兩側(cè)進行均勻布載。加載過程中檢查支架各桿件的受力情況，安排專人逐個檢查頂托的受力情況，若有個別頂托未受力，人工通過調(diào)節(jié)桿調(diào)整，保證支架各頂托受力一致。全部預壓荷載施加完后，繼續(xù)沉降觀測，每間隔24小時監(jiān)測一次，監(jiān)測數(shù)據(jù)滿足規(guī)范要求后方可進行支架卸載，預壓荷載采取一

29、次性，并且對稱、均衡及同步卸載。卸載6h后，監(jiān)測各監(jiān)測點標高，并根據(jù)成果匯總表分析數(shù)據(jù)，計算支架各監(jiān)測點的彈性變形量。6、觀測記錄表跨號斷面號記錄人觀測時間荷載值（T） 測點沉降量（mm）觀測點編號備注初始值0%加載至30%加載至60%加載至80%加載至100%卸載至0%7、數(shù)據(jù)分析根據(jù)觀測數(shù)據(jù)計算支架的彈性和非彈性變形值，通過可調(diào)托座調(diào)整底模標高(設計標高彈性變形值預留拱度)。彈性變形值為卸載前后觀測點之高差，非彈性變形值為卸載后與預壓前觀測點之高差，非彈性變形值可作為后續(xù)支架施工時的預留變形量的參考值。在預壓結(jié)束、模板調(diào)整完成后，再次檢查支架和模板的扣件是否牢固，松動的要重新上緊。8、預壓

30、注意事項（1）每次觀測都要嚴格記錄加載量級、變形值，測量的日期與時間等數(shù)據(jù)；（2）每級加載要均勻連續(xù)，確保均勻加載；不允許局部堆載過大，防止支架結(jié)構失穩(wěn)；（3）支架預壓加載時應隨時觀察記錄支架的變形情況，發(fā)現(xiàn)支架有異常時必須立即停止加載并采取相應措施。（4）如果加載過程中水箱容易受降雨影響，加載現(xiàn)場應準備薄膜覆蓋防雨。（5）觀測應使用同一套儀器，包括同一套水準儀、塔尺等，觀測儀器應事先標定正確。（6）每套儀器的操作人員應固定。（7）應事先制作好觀測表格，并做好觀測記錄。（8）經(jīng)常對比觀測數(shù)據(jù)，如對觀測結(jié)果有所懷疑，應找出原因并重新觀測。支架預壓圖片3.6、施工工藝3.6.1、底模、側(cè)模安裝支架

31、搭設完成后，測量人員復測標高及放出底板邊線，根據(jù)邊線鋪裝底模。底模安裝完成后，測量組調(diào)整底模標高、中線。然后安裝側(cè)模，側(cè)模安裝完成后，測量組復測標高，模板要求平整，接縫要嚴密以防止漏漿。底模標高設置2cm的預拱度。模板安裝質(zhì)量標準項目允許偏差(mm)模板高程10模板尺寸+5，-0軸線偏位10模板相鄰兩板表面高低差2模板表面平整5底模安裝圖片3.6.2 支座安裝鋪設底模時進行支座安裝，匝道橋現(xiàn)澆箱梁支座采用盆式橡膠支座。在進行支座墊石施工時應按照相應支座的尺寸預留好支座下座板的地腳螺栓孔。支座墊石頂面必須平整，清潔，平面位置及高程要求控制準確。安裝支座時測量好標高，分別在墊石、支座下座板上畫好中

32、心線，用配置好的環(huán)氧砂漿灌入預留孔，然后將支座下座板與墊石的中心線對準裝上，插入地腳螺栓，安裝過程中應精確測量支座四個角的標高，要求四個角高差不得超過2mm。在支座位置處根據(jù)梁底的楔塊尺寸在底模上開孔，在開孔處支立梁底楔塊的模板，楔塊的底模根據(jù)支座的上鋼板尺寸開孔，支座上鋼板與楔塊底模用砂漿封口，楔塊底面必須保持水平。3.6.3 底板、腹板鋼筋綁扎，預應力管道布設及腹板內(nèi)模、橫隔梁模板、端模安裝底模安裝完畢后綁扎底、腹板鋼筋。鋼筋之間的間距必須符合圖紙要求，搭接長度、焊接長度、厚度及寬度等也必須滿足規(guī)范和設計圖紙的要求,在施工中必須特別注意鋼筋保護層墊塊的布設以保證保護層的厚度。鋼筋主要采用綁

33、扎連接，綁扎接頭設置在內(nèi)力較小處，并錯開布置，綁扎接頭與彎曲處距離不小于 10d，搭接長度必須大于 35d。鋼筋接頭采用搭接或幫條電弧焊時，宜采用雙面焊縫，雙面焊逢困難時，可采用單面焊逢。采用搭接電弧焊時，兩鋼筋搭接端部應預先折向一側(cè)，使兩接合鋼筋軸線一致。接頭雙面焊縫的長度不小于 5d，單面焊縫的長度不小于 10d。鋼筋加工的質(zhì)量標準項 目允許偏差（mm）受力鋼筋順長度方向加工后的全長10彎起鋼筋各部尺寸20箍筋、螺旋筋各部分尺寸5直螺紋連接絲頭質(zhì)量檢驗要求序號檢驗項目量具要求檢驗要求1外觀質(zhì)量目測牙形飽滿，牙頂寬超過0.6mm禿牙部分累計長度不超過一個螺紋周長2外形尺寸卡尺或?qū)Ｓ昧烤呓z頭長

34、度應滿足設計要求，標準型接頭的絲頭長度公差為+1P3螺紋大徑光面軸用量規(guī)通端量夫應能通過螺紋的大徑，而止端量規(guī)則不應通過螺紋大徑4螺紋中徑及小徑通端螺紋環(huán)規(guī)能順利旋入螺紋并達到旋合長度5止端螺紋環(huán)規(guī)允許環(huán)境與端部螺紋部分旋合，旋入量不應超過3P（P為螺距）鋼筋綁扎完成后進行預應力管道布設（工藝見3.3.9.2），管道安裝完畢后安裝內(nèi)模及橫隔梁模板。底、腹板鋼筋綁扎圖片預應力管道安裝圖片內(nèi)模安裝圖片3.6.4、澆注底板及腹板砼在施工前進行配合比試驗，確定最佳配合比，保證泵送砼的流動性、和易性等性能，并進行混凝土抗?jié)B性能試驗。匝道橋現(xiàn)澆箱梁采用C40/C50砼。C40配合比為水：水泥：粉煤灰：砂：

35、碎石：外加劑=150:346:70:762:1052:8.33（Kg）;C50配合比為水：水泥：粉煤灰：砂：石（5-10）：石（10-25）：外加劑=141:415:70:696:218:870:5.09（Kg）。3.6.4.1、砼生產(chǎn)及運輸現(xiàn)澆箱梁砼由攪拌站集中供料，攪拌站配備2臺100m3/h的砼攪拌機，單臺實際生產(chǎn)能力達60m3/h，滿足現(xiàn)澆箱梁一次最大澆筑強度的要求，砼輸送設備為8臺砼運輸車，2臺天泵。砼澆筑時，試驗室人員應多次取樣測坍落度，根據(jù)砂石料的含水率，在保證水灰比不變的前提下，隨時調(diào)整用水量，砼拌制時嚴格控制水灰比和攪拌時間。3.6.4.2、砼澆筑澆注砼過程中測量跟蹤監(jiān)控，分

36、析支架沉降情況。砼采用插入式振動器振動，振動時對鋼筋密集部位和布有波紋管道的地方，應特別注意振搗，砼振搗選用8條50型振搗棒，并備用5條以上振搗棒。陰雨天氣澆筑時，應在現(xiàn)場準備好足夠的彩料布，當雨勢較大時，暫時停止?jié)仓⒂貌柿喜紝⑾淞喝嬲谏w。砼澆筑控制要點：1、澆注時將梁分成數(shù)段進行澆筑。 2、砼采取分層布料、分層振搗，分層厚度控制在30cm。 3、砼振搗時分區(qū)定塊、定員作業(yè)，砼振搗應密實，無漏振、欠振、過振等現(xiàn)象。4、振搗采取快插慢拔方式，移動間距不應超過振動棒作用半徑的1.5 倍，與側(cè)模保持 5-10cm 的距離，插入下層砼 5-10cm，每個振動點振搗時間控制在3040秒。并密切觀察

37、振搗情況，至砼停止下沉，不再冒出氣泡，表面呈現(xiàn)平坦、泛漿。防止砼表面出現(xiàn)蜂窩、麻面，甚至空洞等缺陷。5、波紋管位置要在砼澆筑前做出標記，振搗時注意保護錨具及波紋管，同時保證錨具及波紋管與砼充分結(jié)合，特別是錨固區(qū)要振搗密實。6、振搗過程中，振搗棒嚴禁接觸模板，并在砼澆筑期間內(nèi)，派專人檢查模板對拉螺桿松緊情況，防止出現(xiàn)爆模、漏漿等現(xiàn)象。7、試驗人員必須嚴格控制好現(xiàn)場坍落度，同時多做幾組試件以準確確定初期齡期強度。8、施工縫采用清除表面浮渣、水泥砂漿和松弱層，并進行拉毛處理。經(jīng)過處理的施工縫必須采用清水清洗干凈才能澆筑下一次混凝土。澆筑順序示意圖底、腹板砼澆筑圖片3.6.4.3、砼養(yǎng)護為保證砼質(zhì)量，

38、防止或減少砼表面開裂，澆筑完成的砼必須及時進行養(yǎng)護，砼養(yǎng)護應由專人負責。1、底板采用土工布全覆蓋灑水養(yǎng)生；腹板、橫隔板因模板未拆除，對模板進行灑水。2、養(yǎng)護用水要潔凈，灑水要及時、不間斷，應避免砼表面出現(xiàn)干濕循環(huán)，每天灑水次數(shù)以能保持砼表面經(jīng)常處于濕潤狀態(tài)為度。3、養(yǎng)生不少于7天。4、砼嚴禁被油污、浮漿污染，在達到設計強度50%之前嚴禁踩踏。3.6.4.4、施工縫處理為使砼表面接縫美觀，兩層砼間的外露接縫線一定要平整順直，在施工中，應采取以下措施進行預控：1、在第一次砼澆筑等強，對砼接頭進行鑿毛。鑿毛由人工完成，當處理層砼強度達到2.5MPa時，由人工開始鑿除砼表面的水泥砂漿和松軟層，經(jīng)鑿毛處

39、理的砼面用壓縮空氣或高壓水清理干凈。2、鑿毛時對寬約1.5cm的砼外緣不予鑿毛，以確保施工斷面砼接縫順直。3、第二次砼澆筑前，再次對接縫表面進行檢查清理，并淋水將接縫處混凝土潤濕；接縫處的砼應充分振搗，以使縫線飽滿密實。3.6.4.5、砼外觀修飾拆模后，如砼表面有少許蜂窩、麻面、汽泡、漏漿等問題時，在監(jiān)理確認后，應及時進行外觀修飾。修飾分兩次進行，先用水泥砂漿填充，待凝固干縮后用調(diào)好色澤的灰白水泥漿填補、抹面(必要時，可用角磨機打磨)，水泥砂漿和水泥漿里應摻一定量的粘膠。灰白水泥漿的色澤應事先調(diào)好，與周邊砼進行比對后方可使用。3.6.5、安裝頂模，綁扎頂板鋼筋、布設預應力管道頂模采用木模，并利

40、用鋼管架進行支承。頂模安裝完成后進行頂板和翼板鋼筋綁扎，注意有關預埋件及預留孔的預埋布設。然后布設頂板預應力管道，最后安裝頂板端模。3.6.6、頂板澆筑砼具體工藝同上。為保證以后的橋面鋪裝質(zhì)量，必須對箱梁頂面平整度進行控制，控制措施如下：事先在鋼筋上縱橫每隔 3 米設置 1 個標高點。在頂板砼的澆筑過程中，采用平板振動器，同時按照標高點拉線控制頂面標高，將高處的砼鏟除，同時用砼填補低處，并用 3 米的鋁合金水平尺抹平表面。在處理好的砼頂面禁止人員走動，同時在砼終凝后再覆蓋土工布養(yǎng)生。變形觀測：箱梁線形的控制直接關系到引橋的線形的美觀，線形觀測是控制線形的關鍵。在每一孔箱梁澆筑砼時，測量組必須派

41、人值班，在 1/2 跨、1/4 跨、 墩頂和箱梁端頭的截面，分別在翼板、腹板設撓度觀測點，每隔 2h 觀測一次，密切注視箱梁在澆筑過程中的撓度變化，如果撓度變化超過 20mm，測量組通知技術負責人和值班施工員，停止?jié)仓炷痢ｍ硼B(yǎng)生圖片3.6.7、 預應力張拉3.6.7.1、預應力施工工藝流程預應力鋼束施工主要包括錨具的準備及安裝、波紋管安裝、鋼絞線下料及穿束、預應力的張拉、封錨灌漿等。預應力鋼束施工流程見下圖：錨具及波紋管安裝錨具及波紋管進場檢驗預應力穿束鋼絞線進場檢驗鋼絞線下料操作平臺搭設預應力束張拉封端真空輔助壓漿封錨3.6.7.2、預應力鋼束施工1、波紋管安裝預應力管道采用塑料波紋管，

42、管道位置必須定位準確，應按設計坐標安裝，安裝偏差不大于 10mm。預應力管道采用“U”型鋼筋定位，定位鋼筋沿鋼束長度方向直線段按每0.8m設置一道，曲線段按每0.4m設置一道。為保證壓漿的質(zhì)量，在預應力管道安裝時注意安裝管道的排氣孔或壓漿孔，特別注意在曲線最高點安裝一個排氣孔。波紋管安裝過程中，當受到普通鋼筋的影響時，適當?shù)卣{(diào)整普通鋼筋的位置。安裝好的波紋管要注意保護，措施如下：1、鋼筋綁扎、砼澆筑過程中，不得踏壓波紋管；不得在沒有防護的情況下而在波紋管的上方或附近進行電焊或氣割作業(yè)。2、波紋管與錨墊板連接處以及波紋管套管兩端用防水膠帶纏繞嚴密，防止?jié)岔艜r漏漿。3、砼澆筑前，要仔細檢查波紋管的

43、位置、數(shù)量、接頭質(zhì)量及固定情況；如發(fā)現(xiàn)波紋管被破壞，要及時處理。4、為避免澆筑砼時振搗器損壞到波紋管，混凝土澆注前必須穿入內(nèi)襯管（采用PVC管制作），澆筑過程中應由專人用探頭對管道進行檢查，發(fā)現(xiàn)堵塞應立即處理（采用高壓水通管）。2、錨墊板安裝錨墊板（含螺旋筋）進場后，按規(guī)范要求進行檢查驗收，滿足要求后才能使用。錨下螺旋筋要緊貼錨墊板背面，錨板、錨墊板及螺旋筋必須同軸，且與預應力鋼束垂直，波汶管盡可能處于其正中位置，施工時必須加設錨下鋼筋網(wǎng)。錨具及螺旋筋如與其它普通鋼筋相碰時，可適當調(diào)整普通鋼筋位置，螺旋筋可與其它定位鋼筋電焊在一起。3、鋼絞線進場檢驗、下料和穿束鋼絞線進場后，按規(guī)范要求進行驗收

44、，對其強度、延伸量、彈性模量及外型尺寸進行檢查、測試，合格后才能使用。鋼絞線根據(jù)設計要求的下料長度進行下料，同時考慮實際工作長度。下料采用鋼卷尺精確測量、砂輪切割機切割，下料誤差為0+100mm。鋼絞線下料時不得在砼面上生拉硬拽，以免磨傷鋼絞線。下好的鋼絞線單根盤起，經(jīng)分類編號后進行臨時存放。鋼絞線臨時存放時，在其下墊木方，并全面覆蓋，以防雨、防潮。下好的鋼絞線必須及時使用，盡量減少臨時存放時間。鋼絞線采取整束穿入孔道，穿入前應預先編束，編束時應將鋼絞線逐根理順，防止纏繞，并應每隔1-1.5m捆綁一次，使其綁扎牢固、順直。4、預應力鋼束張拉 錨具及張拉設備準備錨板、夾片使用前須經(jīng)檢查驗收，并分

45、類保存。千斤頂和油壓表在張拉前必須進行標定，以確定張拉力與壓力表讀數(shù)之間的關系曲線。 錨具及張拉設備安裝張拉前先安裝錨墊板及鋼絞線，然后分別安裝錨板、夾片、限位板、千斤頂、工具錨板及工具夾片。千斤頂由1噸的手拉葫蘆懸掛及調(diào)位。錨具及張拉設備安裝示意圖如下：錨具及千斤頂安裝示意圖 主要張拉工藝當砼強度達到設計強度的90%以上，且砼的齡期不小于7天后方可進行預應力鋼束張拉。張拉步驟為：張拉到10%張拉控制噸位持荷3分鐘開始量測引伸量張拉到控制噸位持荷3分鐘量測引伸量回油量測引伸量。保證張拉到控制噸位量測的引伸量與回油后量測的引伸量之差不大于7mm，否則確定為整體滑絲。同時檢查鋼絞線尾端標記張拉完畢

46、是否仍為一個平面，如有變化，表明出現(xiàn)了滑絲。必須對滑絲進行處理。張拉采用張拉力與引伸量雙控，以張拉力為主，引伸量實際伸長值與理論伸長值控制在6%以內(nèi)。預應力鋼束張拉時要盡量避免出現(xiàn)滑絲、斷絲現(xiàn)象，應確保在同一截面上的斷絲率不大于1%，而且限定一根鋼絞線斷絲不得超過1根。 封端張拉錨固完成后，將多余的鋼絞線用砂輪機切除，鋼絞線剩余長度35cm。鋼絞線切除后，及時用高標號的水泥砂漿將錨頭端部鋼絞線間的縫隙進行封堵。為確保封端密實，還可以在水泥砂漿中摻入一定量的粘膠，同時加強對封端水泥砂漿的養(yǎng)護。3.6.7.3、預應力管道壓漿及封錨預應力鋼束張拉完畢后24h內(nèi)必須壓漿，壓漿嘴和排氣孔可根據(jù)施工實際需

47、要設置，壓漿前應用壓縮空氣清除管道內(nèi)雜質(zhì)，然后壓漿。 壓漿采用真空輔助灌漿法，漿體材料應摻入真空灌漿專用添加劑，要求管道壓漿密實，水泥漿水灰比不大于0.4，不允許摻氯鹽外加劑，可摻減水劑和膨脹外加劑，具體用量通過試驗確定。但外摻劑中不允許含有易引起鋼絞線氫脆反應的有害成分，同時要求水泥漿的強度不低于C50。1、漿液的主要技術指標 強度：水泥漿的強度應達到現(xiàn)澆箱梁砼的設計強度； 水灰比：控制在0.4-0.45； 稠度：控制在1418s之間； 泌水率：小于初始體積的2%，泌水應在24h內(nèi)全部被漿液吸回； 自由膨脹率小于10%。水泥漿必須通過工地試驗室進行配合比試驗，驗收合格并報審后才能使用。2、主

48、要壓漿機具選用及布置真空灌漿主要施工設備包括真空機、螺桿式灌漿泵和凈漿拌漿機，各設備裝置連接見下圖：3、真空輔助壓漿基本操作方法 試抽真空封端強度達到15MPa以上，且封端表面無裂紋，可以進行試抽真空。將灌漿閥、排氣閥全部關閉，真空閥打開，啟動真空閥抽真空，當真空壓力表達到-0.08MPa時，停泵約1min時間，如果壓力表讀數(shù)不變，表示孔道達到且能維持真空。如果不能達到要求的真空度，或者不能維持，則應查明原因，并及時采取措施，直至滿足要求。 拌制水泥漿為了檢查機械完好情況，同時，充分潤濕攪拌機內(nèi)壁，水泥漿攪拌前，加水空轉(zhuǎn)幾分鐘，然后將積水倒凈。根據(jù)配合比及需要的攪漿量，將各原料準確稱好，首先將

49、水倒入攪拌機里，同時啟動攪漿機，然后投入計量好的外加劑并攪均勻，最后加水泥，加水泥要慢且均勻，盡量避免漿體中有結(jié)塊。漿體攪完后，按規(guī)范要求進行取樣試驗，合格的漿液通過過濾網(wǎng)倒入儲漿桶。 壓漿a.水泥漿攪拌均勻后，經(jīng)過一層1.2mm過濾網(wǎng)，送入儲漿罐，再由儲漿罐引到灌漿泵，在灌漿泵高壓橡膠管出口打出漿體，直到出來的漿體與灌漿泵的漿體濃度一樣時關掉灌漿泵，然后將高壓橡膠管接到孔道壓漿管，綁扎牢固。b.關閉灌漿閥，啟動真空泵，當真空值達到并維持在-0.060.1MPa時，打開灌漿閥，啟動灌漿泵，開始灌漿，灌漿過程中，真空泵應保持連續(xù)工作。壓漿時要保證從低端壓進，高端壓出。c.待真空端的透明膠管有漿體

50、經(jīng)過時，關閉通向真空機的真空閥，關閉真空機，水泥漿會流向廢漿池，且稠度與灌入的漿體相同時，關閉抽真空端的閥門。d.灌漿泵繼續(xù)工作，壓力達到0.6MPa左右，持壓至少5min，完成排氣泌水，使管道內(nèi)漿體密實飽滿，完成灌漿，關閉灌漿泵及灌漿閥門。 灌漿量控制計算單根波紋管的理論體積，減去鋼絞線或粗鋼筋的理論體積，即為每根波紋管理論灌漿量計算量。在實際施工時，實際壓漿量做好記錄，與理論壓漿量進行對比，其實際灌漿量應不小于理論灌漿量。 清洗拆卸外接管路，清洗真空機的空氣濾清器及管路閥門，清洗灌漿泵、攪拌機及所有沾有水泥漿的設備和附件。4、壓漿注意事項 嚴格掌握材料配合比，各種原材料的配比誤差不能超過1

51、%； 灌漿時應選用牢固結(jié)實的高強橡膠管，在有壓力時不易破裂； 灰漿進入灌漿泵之前應通過1.2mm的篩子； 真空泵的放置宜低于整條管道，啟動時先將連接的真空泵的水閥打開，然后開泵；關泵時先關水閥，后停泵； 漿液自拌制完成至壓入孔道的延續(xù)時間不宜超過40min，且在使用前和壓注過程中應連續(xù)攪拌，對因延遲使用所致流動度降低的水泥漿，不得通過額外加水增加其流動度。5、封錨施工壓漿完成后，及時進行封錨砼施工。封錨施工時，先對鋼套管壁及槽口進行清理，然后填塞砼，封錨砼的強度應符合設計要求。3.7、支架拆除支架在預應力張拉后、砼強度達到設計要求后方可拆除，卸架時應先卸頂板懸臂部分，再從跨中向兩邊對稱卸架，支

52、架拆除過程必須重點做好施工安全措施。四、資源配置人力資源投入情況（一聯(lián)）工序施工內(nèi)容時間人力資源1準備工作2d雜工 6 人2搭設碗扣式滿堂支架10d架子工 20 人2班3安裝槽鋼、方木和底模模2d木工班 12 人2班4支架預壓試驗10d雜工班 8 人2班5安裝側(cè)模、翼板底模3d木工班 12 人2班6扎底板、腹板及橫隔梁鋼筋5d鋼筋班 30 人2班7布預應力管道2d張拉班 6 人2班8安裝內(nèi)側(cè)模2d木工班 10 人2班9澆筑第一層混凝土1d砼班 20 人10等強后清鑿2d砼班 8 人11安裝頂模內(nèi)側(cè)模3d木工班 20 人2班12扎頂板鋼筋4d鋼筋班 16 人2班13布頂板預應力管道2d張拉班6

53、人14澆第二層混凝土1d砼班 30 人15等強養(yǎng)生7d砼班 6 人16預應力張拉、壓漿4d張拉班 12 人2班17合計60d主要機械設備投入情況序號名稱規(guī)格型號單位數(shù)量備注1攪拌站100m3/h臺22地泵BSA 2109HD臺23汽車泵48m臂長臺24裝載機ZL50臺25發(fā)電機200KW臺26汽車吊25T臺27電焊機BX1-500臺128鋼筋切斷機臺29鋼筋彎曲機臺210鋼筋直螺紋加工機械套211振搗器50臺1212高壓泵管m20013千斤頂臺214水泥凈漿攪拌機臺115真空機臺116壓漿泵臺117全站儀TCA1800臺218水準儀NA2臺2五、進度計劃 潮連互通匝道橋現(xiàn)澆箱梁施工計劃從201

54、4年9月10日開始，到 2015年12月31日結(jié)束。六、 質(zhì)量保證措施6.1、質(zhì)量管理體系建立以項目經(jīng)理為工程質(zhì)量第一責任人的質(zhì)量檢查組織機構、項目總工程師負責的工程技術、質(zhì)檢、測量三位一體的質(zhì)量保證體系，嚴格進行施工過程中的質(zhì)量控制。質(zhì)量管理體系組織機構見下圖。質(zhì)量管理體系組織機構圖6.2、制度保障措施本項目現(xiàn)澆箱梁施工以公路橋涵施工技術規(guī)范JTG/T F50-2011 為施工控制依據(jù)，以公路工程質(zhì)量檢驗評定標準JTG F80/1-2004 為檢驗標準，以公路工程竣（交）工驗收辦法為竣（交）工驗收依據(jù)。在施工過程中各勞務專業(yè)隊及工段施工技術員（工序負責人）應嚴格執(zhí)行“三檢”制度，勞務專業(yè)隊技

55、術負責人必須監(jiān)督工班長做好每一道工序的自檢及交接檢，并配合工段施工技術員做好復檢工作，不合格應予以返工及修正。工段施工技術員在復檢合格后報現(xiàn)場質(zhì)檢工程師驗收，經(jīng)現(xiàn)場質(zhì)檢工程師報監(jiān)理工程師驗收合格后方可進行下一道工序施工。6.3、 質(zhì)量控制措施 施工中質(zhì)量保證除了在組織機構、制度、材料設備、管理及工藝方面必須有保證外，在具體的施工中也必須要有足夠的保證，其主要分為以下幾方面：1、測量工作的保證措施 施工基線、水準線、測量控制點，應按規(guī)范要求定期復測，各工序開工前，應校核所有的測量點。在施工過程中，測量定位嚴格要求，確保測量放樣的結(jié)果準確無誤。2、模板及支架的保證措施模板和支架經(jīng)過結(jié)構設計，保證有

56、足夠的強度和剛度，并要裝拆方便。模板嚴格按技術規(guī)范進行加工，實行三級驗收程序。3、鋼筋的保證措施鋼筋進場時，應對鋼筋外觀進行檢查，應無彎曲、卷繞、油污、污垢、損傷、氧化皮、附著性鐵銹和其它涂層，以及裂縫、裂痕等。并根據(jù)鋼筋送貨單檢查鋼筋數(shù)量、規(guī)格、直徑、長度是否相符，驗證每批每個規(guī)格的鋼筋。鋼筋進場時，應按現(xiàn)行國家標準鋼筋混凝土用熱軋帶肋鋼筋(GB1499)等的規(guī)定抽取試件做力學性能檢驗，其質(zhì)量必須符合有關標準的規(guī)定。力學性能試驗時，從每批中任意抽出兩根鋼筋，每根鋼筋上取兩個試樣分別進行拉力試驗(測定其屈服點、抗拉強度、伸長率)和冷彎試驗。鋼筋運至鋼筋加工場后，必須嚴格按批分等級、牌號、直徑、

57、長度等掛牌存放，并注明數(shù)量，不得混淆。鋼筋應堆放整齊，避免銹蝕和污染，堆放鋼筋的下面要加墊木，離地距離不少于30cm。鋼筋配料、加工在鋼筋加工場進行。4、砼的保證措施 4.1、砼原材料的選擇及性能要求根據(jù)現(xiàn)澆箱梁內(nèi)在質(zhì)量、外觀質(zhì)量控制要求，砼原材料須選擇級配良好的砂、石料、性能優(yōu)良的高效減水劑。1、水泥：采用低堿水泥，進場應分批檢驗，質(zhì)量應穩(wěn)定。2、細骨料：宜采用中粗河砂。細度模數(shù)在2.7左右，含泥量必須小于2%，并且無泥團，其它指標應符合規(guī)范規(guī)定。3、粗骨料：粗骨料采用反擊破高標碎石，石子級配應優(yōu)良，來源穩(wěn)定。入場后分批檢驗，最大粒徑應小于25mm，針片狀顆粒含量不大于5%，不得混入風化顆粒

58、，含泥量不超過1%，泥塊含量不大于0.5%，若含泥量達不到要求，必須用水沖洗合格后才能使用，其它指標必須符合規(guī)范要求。4、外加劑：采用高效減水劑，降低水泥用量。外加劑入場后應分批存放，分批檢驗。4.2、砼性能要求及配合比設計現(xiàn)澆箱梁砼性能要求如下：1、強度：50 MPa；2、水灰比：不大于0.353、3d強度：44 MPa；4、坍落度：162cm；5、泌水性：常壓下不泌水；6、具備良好的耐久性；7、具備良好的抗裂性能；8、滿足泵送要求。現(xiàn)澆箱梁砼配合比需經(jīng)工地試驗室嚴格試配，在多組試驗中進行優(yōu)化，并報總監(jiān)辦中心實驗室平行后方可使用。4.3、砼澆筑 1、派專人(試驗人員)到攪拌站監(jiān)督檢查配合比執(zhí)

59、行情況以及原材料、坍落度、試件取樣、稱量衡器檢查校準以及拌合時間是否相符。 2、砼運抵現(xiàn)場后，必須經(jīng)過坍落度試驗，符合要求后才能澆筑，若坍落度損失過大，試驗人員可根據(jù)實際情況征得監(jiān)理工程師同意后加入適量水泥漿，以確保混凝土的水灰比不變，并要攪拌均勻后方可澆注。 3、澆注砼前，全部模板和鋼筋應清洗干凈，不得有雜物，模板若有縫隙應填塞密實，并經(jīng)監(jiān)理工程師檢查批準后方能開始澆注，砼的澆注方法，必須經(jīng)過監(jiān)理工程師的批準。 4、砼澆注施工時，要嚴格控制分層厚度，最大不超過 30cm，同時要嚴格控制混凝土自由下落高度，最高不能超過 2m，超過 2m要使用串筒或流槽，以免混凝土產(chǎn)生離析。 5、砼澆注作業(yè)應連

60、續(xù)進行，如因故發(fā)生中斷，其中斷時間應小于前次混凝土的初凝時間或能重塑時間，超過中斷時間，應采取相應措施處理，并立即向監(jiān)理工程師報告。 6、砼振搗時，振搗器應快速插入，緩慢拔出，振搗點均勻，在振搗器不能達到的地方應輔以插鏟式振搗，以免發(fā)生漏振現(xiàn)象。 7、施工縫的處理，應按規(guī)定或監(jiān)理工程師的要求進行，在舊混凝土表面澆注新混凝土前，必須將其表面鑿毛清洗干凈，用水濕潤后，先澆一層水泥漿以確保新舊混凝土之間能結(jié)合良好。 8、砼終凝以后要采取適當措施養(yǎng)護，并在澆注部位注明養(yǎng)護起止日期，以免遺漏。9、在監(jiān)理工程師監(jiān)督下按照交通部公路工程水泥混凝土試驗規(guī)程規(guī)定制作試件測試強度。七、 安全保證措施7.1、安全關

61、鍵點分析1、箱梁最大高度超過12m，其施工支架為高大支架，高大支架施工本身存在較大的安全技術風險。2、多作業(yè)面施工相互干擾大，高溫天氣、24h不間斷施工存在極大的安全風險。3、匝道橋跨越潮連大道，對過往行人、車輛的安全將產(chǎn)生較嚴重的影響。4、繁忙交通節(jié)點上，車輛失控撞擊支架將使支架倒塌。7.2、危險源辨識1、起重吊裝作業(yè)：施工起吊設備主要是汽車吊，施工時需保證吊裝作業(yè)安全，特別需避免風大霧大等惡劣天氣。2、用電安全：施工期間需注意安全用電，防止漏電觸電。3、高處作業(yè)：現(xiàn)澆箱梁施工屬于高空作業(yè)，要注意高空作業(yè)安全，預防高空墜物，臨邊作業(yè)需系好安全帶等防護措施。7.3、安全生產(chǎn)目標1、工傷死亡事故

62、為0；2、重大機械損壞事故為0。7.4、安全保證體系及措施1、安全生產(chǎn)管理體系成立以項目經(jīng)理為首的安全生產(chǎn)領導小組，堅持管生產(chǎn)必須管安全的原則，突出專職安全員的責權，健全崗位責任制，從組織上、制度上、防范措施上保證安全生產(chǎn)，做到規(guī)范施工，安全操作。安全生產(chǎn)管理如下：2、安全生產(chǎn)管理制度安全生產(chǎn)責任制1）項目部安全委員會在項目經(jīng)理和主管安全的副經(jīng)理領導下開展工作，負責對涉及工程項目的施工安全生產(chǎn)工作制定各項制度、措施和實施細則，并負責協(xié)調(diào)解決各部室或各施工隊伍之間有關安全生產(chǎn)的關系問題，一切從“安全第一” 宗旨出發(fā)。2）專職安全工程師直接對項目經(jīng)理部安全委員會負責，對違規(guī)操作和影響施工安全的施工

63、作業(yè)具有停工和處罰的權力。3）專職安全員對管區(qū)內(nèi)的所有施工安全生產(chǎn)負責，由專職安全工程師負責領導。4）安保部長為項目部安全委員會主要負責人之一，全面管理施工現(xiàn)場的安全生產(chǎn)工作，定期不定期地召開安全生產(chǎn)會議，研究當前的安全工作，針對事故易發(fā)點，制定和頒發(fā)布行之有效的安全防范措施和安全規(guī)則。5）安全部在部長的領導下展開安全工作，負責安全教育和技術培訓，負責制定安全責任考核制度，負責將項目部安全委員會制定的各項安全管理規(guī)章制度及安全實施細則落實到各施工隊和施工班組，并負責安全會議日常安全工作的記錄等整理工作。6）各施工隊安全員負責本施工隊內(nèi)所有施工項目的安全生產(chǎn)任務，并負責督促檢查安全制度和安全保證

64、措施的落實和執(zhí)行情況，安排施工班組安全員跟班作業(yè)，隨時檢查和落實班組的安全生產(chǎn)情況，定期向?qū)Ｂ毎矙z工程師或安檢部門匯報施工現(xiàn)場的安全施工執(zhí)行和落實情況，為安全生產(chǎn)獎罰總結(jié)提供依據(jù)。3、安全生產(chǎn)保證措施（1）支架搭設前，必須嚴格保證地基處理后的承載力能夠滿足設計要求。（2）滿堂支架的搭設應由架子工進行，架子工應持證上崗，搭設架子的材料和匹配件必須合格。（3）支架搭設前，應由技術負責人向作業(yè)班組、作業(yè)管理人員及專職安全員等進行安全技術交底，并做好交底記錄。（4）架子搭設過程中，架子工必須佩戴好安全防護用品，包括安全帽、安全帶、防滑鞋等。高處作業(yè)人員衣著要靈便，禁止赤腳、穿硬底鞋、拖鞋、高跟鞋以及帶

65、釘易滑得鞋從事高處作業(yè)。（5）架子搭設過程中，要有專人監(jiān)視，工作區(qū)域內(nèi)無關人員嚴禁進入，防止落物傷人，架管、扣件等上下傳遞要用容器，禁止凌空拋扔。（6）支架應嚴格按照設計的縱橫距及步距進行搭設，為保證支架的穩(wěn)定，支架每層每列必須設置斜撐。（7）滿堂式支架在墩旁設置專用上下爬梯作為安全通道，并在支架最外側(cè)設置高立桿作為安全防護欄桿，鋪設走道板用于人員行走。 （8）鋼管樁+貝雷梁支架搭設過程中，鋼管頂槽口開設、工字鋼和貝雷安裝過程中，為保證工人上下鋼管的安全，需在鋼管上焊接爬梯鋼筋，為保證鋼筋有足夠焊縫長度，同時利于攀爬，爬梯鋼筋采用“ U” 形狀。橫聯(lián)安裝過程中為保證高空作業(yè)安全需在鋼管上搭設作

66、業(yè)平臺。作業(yè)平臺考慮在橫聯(lián)下方1m鋼管處焊接角鋼，然后在角鋼上搭設腳手板，腳手板要求與角鋼固定牢固，注意作業(yè)平臺要求在鋼管安裝前鋪設好。（9）2I45工字鋼及貝雷安裝定位時，靠人工精確定位工字鋼或貝雷存在一定的安全風險。因此考慮在2I45工字鋼安裝前，在2I45工字鋼頂部對應的貝雷或鋼管位置焊接型鋼作為定位卡，安裝過程中只需將貝雷靠緊定位卡或?qū)⒐ぷ咒摱ㄎ豢烤o鋼管即可完成精確定位。同時也可在2I45工字鋼未設有貝雷的區(qū)段用鋼筋焊接護欄，保證在工字鋼上行走作業(yè)安全。（10）為防止分配梁安裝過程中墜落危險，在貝雷安裝好后設置一層安全網(wǎng)。（11）跨越潮連大道處箱梁施工時，由于箱梁底部車輛通行，為防止

67、高空墜物造成的傷害，考慮利用鋼管樁焊接牛腿搭設防護棚，將箱梁底部進行封閉。并在通道兩側(cè)各30米處設置限高“5m”醒目警告標示牌，且在道路兩側(cè)設置“限速15km/h”、“前方施工，車輛慢行”等宣傳牌，同時，需設置夜間安全警示燈，防止事故發(fā)生。（12）翼板底工字鋼處鋪設走道板，設置護欄，并掛安全網(wǎng)。走道板需與工字鋼連接牢固。（13）臨邊設施及孔洞均應設置安全網(wǎng)封閉。（14）所有電器均設置漏電保護裝置。（15）箱梁必須達到強度且張拉后方可拆除支架。支撐架拆除前，應進行安全技術交底，并設置警戒線和警戒人員。滿堂架拆除應遵循“由上至下、先搭后拆、后搭先拆”的原則，同時做到一步一清，嚴禁上下同時作業(yè)。（1

68、6）拆除應從跨中開始分別向兩端對稱進行，拆除下來的構件應分類堆放，便于運輸和保管。（17）架子拆除中途不得隨意換人，必須更換時應將拆除情況交代清楚后方可換人。（18）遇6級以上大風、大霧、大雨等惡劣天氣不得進行支架搭設及拆除作業(yè)。（19）嚴禁在架體基礎周邊臨近區(qū)域進行挖掘作業(yè)。八、環(huán)保及文明施工保證措施組織管理一般措施必須嚴格按施工組織設計施工部署生產(chǎn)、生活、辦公基地，報監(jiān)理工程師審批業(yè)主審查后實施；施工完畢，做好場地清理，并按要求將原有設施原樣恢復，陸地不留異物，做到工程完場地清。施工區(qū)域及職責嚴格劃分，設立責任區(qū)，立標志牌分片包干到人。施工現(xiàn)場應有施工日志和施工管理各方面專業(yè)資料。標語、標

69、牌等設置按業(yè)主統(tǒng)一規(guī)定標志。設置、配備充足的消防設施、器材，符合有關消防規(guī)定。 加大文明施工宣傳和監(jiān)督力度廣泛展開法制宣傳和文明施工教育，提高廣大職工群眾保衛(wèi)工程建設和遵紀守法的自覺性。定期舉行文明施工管理活動，檢查文明施工情況，發(fā)現(xiàn)問題及時整改，并做好檢查記錄。 鋼筋及模板施工時，廢棄的鋼筋、焊條等應集中堆放。 在澆注砼時，對砂石料進行灑水降塵，控制揚塵污染。 在施工期間的廢棄物、邊角料分類存放，統(tǒng)一集中處理。 大力宣傳環(huán)境保護，項目部定期對每位員工進行環(huán)保教育，并且監(jiān)督其執(zhí)行情況。 開展環(huán)保競賽，并對在環(huán)保中有突出貢獻者給予表彰和獎勵，對那些破壞環(huán)境和生態(tài)的員工進行批評、教育和處罰。 指定

70、專門的環(huán)保監(jiān)督員，對工程的每一個工序進行監(jiān)督檢查，出現(xiàn)問題馬上會同項目部領導和當?shù)丨h(huán)保部門一起解決。 施工用水泥采用罐車運輸，水泥罐貯存，不得散裝散卸；粉狀材料采用袋裝運輸并貯存在室內(nèi)。 施工所產(chǎn)生的垃圾和廢棄物質(zhì)，應根據(jù)各自不同的情況，分別處理，不得裸露棄置。 清洗施工機械、設備和機具廢水、廢油等有害物質(zhì)和生活廢水，不得直接排入農(nóng)田、耕地中，以防污染水質(zhì)和土壤。 雨天及時清理施工現(xiàn)場及道路的泥濘，晴天及時對施工現(xiàn)場及道路灑水，對施工道路有凹陷的地方及時修補。 臨時用地、施工運輸?shù)缆芬约榜v地周圍要經(jīng)常灑水，避免塵土飛揚，污染空氣。九、計算書結(jié)構計算步驟整個驗算過程分四部分進行，分別為：滿堂碗扣

71、支架計算、跨潮連大道貝雷梁支架計算、跨河涌貝雷梁支架計算、水中墩貝雷梁支架計算。第一部分為滿堂碗口支架計算：依次對膠合板、縱向方木、橫向工字鋼、碗扣支架及地基承載能力進行計算；第二部分為跨潮連大道貝雷梁支架計算：依次對工字鋼分配梁、縱向貝雷梁、工字鋼承重梁、鋼管樁及入土深度進行計算。第三部分為跨河涌貝雷梁支架計算：依次對工字鋼分配梁、縱向貝雷梁、工字鋼承重梁、鋼管樁及入土深度進行計算；第四部分為水中墩貝雷梁支架計算：依次對工字鋼分配梁、縱向貝雷梁、工字鋼承重梁、鋼管樁及入土深度進行計算。砼自重取25kN/m3；模板、支架自重取1kN/m2。受力驗算按極限應力法，取1.2倍恒載+1.4倍動載驗算

72、。動載包括： 1、人員和施工材料、機具等行走運輸或堆放的荷載：取2.5kN/m2；2、砼振搗荷載：取2kN/m2。各種鋼材的幾何特性及內(nèi)力見下表。其中： 各種鋼材幾何特性及內(nèi)力表材料名稱自重q(kN/m)彎曲截面系數(shù)W(cm3)慣性矩I(cm4)靜矩S(cm3)腹板厚度d(mm)最大剪力Q(kN)最大彎矩M(kN.m)I12.6工字鋼0.1427748844.256916.56I45a工字鋼0.804143032240836.411.5554.10307.45雙拼貝雷梁27157.1500994.4-490.51576.4第一部分 滿堂碗扣支架計算 根據(jù)箱梁形式取箱梁高度最高作為計算模型。經(jīng)統(tǒng)

73、計取C匝道第一聯(lián)連續(xù)箱梁進行計算，箱梁高2.4m，頂板厚25cm，底板厚22cm，腹板寬45cm，翼緣厚45cm，加厚段頂板50cm，加厚段底板67cm。1. 膠合板計算1）實心段實心段（腹板、橫隔板）處木方中心距25cm，砼厚度2.4m，取1mm寬砼作為計算單元，實心段膠合板線荷載設計值：均布荷載作用下的最大彎矩出現(xiàn)在跨中，其值為： 根據(jù)公路橋涵施工技術規(guī)范實施手冊（JTG/T F50-2011）P34頁，膠合板物理力學性能按混凝土模板用膠合板（GB/T 17656-2008）進行取值如下：膠合板彎曲正應力為：滿足要求！膠合板撓度按均布荷載計算，其計算跨距應按凈距計算，因此，撓度值為：撓度滿

74、足要求！2）非實心段非實心段處木方中心距為35cm，砼厚度取0.47m（翼緣板厚45cm，頂?shù)装搴?7cm），取1mm寬砼作為計算單元，非實心段膠合板承受的設計線荷載：均布荷載作用下的最大彎矩出現(xiàn)在跨中，其值為： 膠合板彎曲正應力為：滿足要求！膠合板撓度按均布荷載計算，其計算跨距應按凈距計算，因此，撓度值為：撓度滿足要求！2. 縱向方木計算方木選用4m長10cm10cm 的柏木,抗彎強度 ，抗剪強度設計值。 截面抵抗矩 截面慣性矩 1）實心段實心段(腹板、橫隔板)縱向方木間距為25cm，因此荷載計算寬度取25cm，砼厚度2.4m，方木所受荷載為：方木在橫隔板處受力最不利，跨徑為60cm，實心段

75、方木受力按三跨連續(xù)梁建模計算如下：最大變形，最大彎矩，最大剪力最大支座反力強度驗算： 滿足正應力要求！ 滿足剪應力要求！撓度驗算：滿足規(guī)范要求！ 綜上所述，實心段處方木滿足受力要求。 2）非實心段非實心段縱向方木間距為35cm，因此荷載計算寬度取35cm，砼厚度0.47m，方木所受荷載為： 因方木所受荷載遠小于實心段荷載，故不再進行驗算。3. 橫向I12.6工字鋼計算通過以上分析可知：工字鋼所受荷載為方木傳遞的最大支座反力，荷載間距為25cm，工字鋼下橫向立桿間距取90cm（橫隔梁中部位置），工字鋼自重取，建模計算如下：最大變形，最大彎矩，最大剪力最大支座反力強度驗算： 滿足正應力要求！ 滿足

76、剪應力要求！撓度驗算： 滿足變形要求！綜上所述，橫向I12.6工字鋼滿足受力要求。4.碗扣支架受力計算1）單支立桿軸向力計算 由上述可知，單支立桿所受最大壓力為工字鋼傳遞的最大支座反力。 碗扣式支架架搭設的縱橫步間距為； la : lb : h 60cm :90cm : 120cm。根據(jù)橋涵（下冊）P10 碗扣支架構件設計荷載（立桿在橫桿豎向間距為1.2m 時，每根立桿設計荷載為30kN） 實際最大軸向力 滿足要求！2）立桿穩(wěn)定性計算查建筑施工手冊P618 得：3 排以上碗扣式鋼管支撐架按“2 步3 跨”連墻計算。查表(P498)得立桿的計算長度：立桿回轉(zhuǎn)半徑 立桿長細比，查表得穩(wěn)定系數(shù)立桿橫

77、截面面積立桿截面模量立桿彈性模量查建筑施工碗扣式腳手架安全技術規(guī)范JGJ166-2008第4.2.6條風荷載標準值按下式計算：式中：風荷載標準值（）；風壓高度變化系數(shù)，查附錄A表A，這里取；風荷載體型系數(shù)，取；基本風壓（）查附錄A圖A，這里取。風荷載標準值查建筑施工碗扣式腳手架安全技術規(guī)范JGJ166-2008第5.3.2條，風荷載對立桿產(chǎn)生彎矩按下式計算：式中：單支立桿彎矩立桿縱距立桿計算長度風荷載標準值風荷載對立桿產(chǎn)生彎矩：根據(jù)建筑施工碗扣式腳手架安全技術規(guī)范JGJ166-2008第5.3.2條立桿壓彎強度按下式計算：式中：有效彎矩系數(shù)，采用1.0；截面塑性發(fā)展系數(shù)，鋼管截面為1.15立桿

78、截面模量；歐拉臨界力，(為彈性模量，為長細比) 滿足要求！綜上所述，碗扣支架滿足受力要求。5.地基承載力驗算 立桿布置最密間距為6060cm，單桿最大軸力為26.8KN。根據(jù)地勘資料，素填土承載力容許值為90。 滿足要求！開挖過泥漿池的區(qū)域需進行換填，并對回填土壓實，上層再鋪設40cm石渣并壓實。第二部分 跨潮連大道貝雷梁支架計算跨潮連大道處支架上箱梁高1.7m，頂板厚25cm，底板厚22cm，腹板寬45cm，翼緣厚45cm。截面漸變段，腹板厚為65cm，頂板厚25cm，底板厚42cm，為簡化計算，取最大截面面積進行計算。1. I12.6工字鋼分配梁計算根據(jù)箱梁截面高度，轉(zhuǎn)化成砼線荷載圖如下：

79、單位（）其余荷載取值如下：人員及施工機具荷載：砼振搗荷載：箱梁膠合板及支撐：工字鋼及木方分配梁：因每排工字鋼縱向布置間距為0.9m，故荷載寬度取0.9m，分別計算各部位荷載：翼板處：腹板處:頂?shù)装逄帲汗ぷ咒撓鹿膊贾?條縱向貝雷梁，并對其編號，如下圖所示： 根據(jù)工字鋼各部位受力荷載，建模計算如下： 根據(jù)“tool”計算可知，最大變形，最大彎矩，最大剪力,各貝雷梁支座反力分別為強度驗算： 滿足正應力要求！ 滿足剪應力要求！撓度驗算： 滿足變形要求！綜上所述，橫向I12.6工字鋼滿足受力要求。2. 縱向貝雷梁（雙拼）計算貝雷梁所受荷載為I12.6工字鋼傳遞的支座反力，由于貝雷梁上的工字鋼按0.9m縱

80、向均勻分布，故可近似為均布荷載：1#、5#貝雷荷載2#、4#貝雷荷載3#貝雷荷載雙拼貝雷自重1）1#、5#貝雷梁計算貝雷梁長12m，主跨為10.5m，兩邊懸臂各為0.75m，建模計算如下：最大變形，最大彎矩，最大剪力,支座反力強度驗算 滿足正應力要求！ 滿足剪應力要求！撓度驗算： 滿足變形要求！2）2#、4#貝雷梁計算貝雷梁長12m，主跨為10.5m，兩邊懸臂各為0.75m，建模計算如下：最大變形，最大彎矩，最大剪力,支座反力強度驗算 滿足正應力要求！ 滿足剪應力要求！撓度驗算： 滿足變形要求！3）3#貝雷梁計算貝雷梁長12m，主跨為10.5m，兩邊懸臂各為0.75m，建模計算如下：最大變形，

81、最大彎矩，最大剪力,支座反力強度驗算 滿足正應力要求！ 滿足剪應力要求！撓度驗算： 滿足變形要求！綜上所述，縱向貝雷梁滿足受力要求。3. 橫梁2I45a工字鋼計算工字鋼所受荷載為各貝雷梁傳遞的支座反力，1#、5#反力為，2#、4#反力為，3#反力為。雙拼工字鋼長9m，主跨長4.5，兩邊懸臂各為2.25m，底下為兩條鋼管立柱做支撐，根據(jù)上述所求集中荷載建模計算如下：最大變形，最大彎矩，最大剪力,支座反力強度驗算： 滿足正應力要求！ 滿足剪應力要求！撓度驗算： 滿足變形要求！綜上所述，橫向雙拼I45a工字鋼滿足受力要求。4. 鋼管樁驗算1） 鋼管樁穩(wěn)定性驗算鋼管樁受力為2I45a傳遞的支座反力R=

82、731.2kN.820mm外徑820mm，壁厚取8mm，截面特性如下所示：鋼管樁自由長度取10m，長細比根據(jù)值，按b類截面查鋼結(jié)構設計規(guī)范附錄C，得壓桿穩(wěn)定系數(shù)為 滿足要求！2 )鋼管樁偏心驗算 鋼管樁偏心距取， 滿足要求。綜上所述，820mm鋼管樁立柱滿足受力要求。5、鋼管樁入土深度計算潮連大道地面標高按照最低2.8m計算，鋼管樁直徑為82cm，所受軸向壓力取2I45a傳遞的最大支座反力731.2kN。查地質(zhì)報告，潮連互通E匝道橋2#墩地質(zhì)情況見下表：序號地質(zhì)分層厚度（米）樁周極限摩阻力（kpa)1填筑土1.4302粉質(zhì)粘土2503淤泥2.8204淤泥質(zhì)粉砂2.8205淤泥11.9206粉質(zhì)

83、粘土1.7307粉質(zhì)粘土3.3508粉質(zhì)粘土4.555根據(jù)公路橋涵地基與基礎設計規(guī)范(JTG D63-2007)，摩擦型單樁軸向受壓的承載力公式為：式中，單樁軸向受壓承載力容許值(kN)； u樁身周長(m)； n土的層數(shù)； 各土層的厚度(m)； 與對應的各土層樁側(cè)摩阻力標準值(kPa)； 樁端處土的承載力標準值(kPa)； 分別為振動沉樁對各土層樁側(cè)摩阻力和樁端承載力的影響系數(shù)；對于錘擊、靜壓沉樁其值均取為1.0。 偏安全計算，不考慮樁端承載力，則公式轉(zhuǎn)化為： 設鋼管樁進入粉質(zhì)粘土厚度為，代入得，解得，鋼管樁的入土深度，取。鋼管樁樁底標高第三部分 跨河涌貝雷梁支架計算A匝道第七聯(lián)跨河涌支架上箱

84、梁高1.6m，頂板厚25cm，底板厚22cm，腹板寬45cm，翼緣厚45cm。跨中橫隔梁寬度取0.6m，其余截面簡化為為標準截面計算。1. I12.6工字鋼分配梁計算1）標準截面處根據(jù)箱梁標準截面高度，轉(zhuǎn)化成砼線荷載圖如下：單位（）其余荷載取值如下：人員及施工機具荷載：砼振搗荷載：箱梁膠合板及支撐：工字鋼及木方分配梁：標準截面處工字鋼縱向布置間距為0.9m，故荷載寬度取0.9m，分別計算各部位荷載：翼板處：腹板處:頂?shù)装逄帲汗ぷ咒撓鹿膊贾?條縱向貝雷梁，并對其編號，如下圖所示：根據(jù)工字鋼各部位受力荷載，建模計算如下： 根據(jù)“tool”計算可知，最大變形，最大彎矩，最大剪力,各貝雷梁支座反力分別

85、為強度驗算： 滿足正應力要求！ 滿足剪應力要求！撓度驗算： 滿足變形要求！綜上所述，標準截面處橫向I12.6工字鋼滿足受力要求。2） 跨中橫隔梁處根據(jù)箱梁跨中橫隔梁截面高度，轉(zhuǎn)化成砼線荷載圖如下：單位（）跨中橫隔梁處共布設3條橫向工字鋼，間距為0.6m，故荷載寬度取0.6m，分別計算各部位荷載：翼板：橫隔板處:根據(jù)工字鋼各部位受力荷載，建模計算如下： 根據(jù)“tool”計算可知，最大變形，最大彎矩，最大剪力,各貝雷梁支座反力分別為強度驗算： 滿足正應力要求！ 滿足剪應力要求！撓度驗算： 滿足變形要求！綜上所述，跨中橫隔梁處橫向I12.6工字鋼滿足受力要求。2.縱向貝雷梁（雙拼）計算貝雷梁所受荷載

86、為I12.6工字鋼傳遞的支座反力。標準截面處，工字鋼間距按0.9m均勻分布，故近似為均布荷載：1#貝雷荷載2#貝雷荷載3#貝雷荷載4#貝雷荷載5#貝雷荷載6#貝雷荷載7#貝雷荷載跨中橫隔梁處，每片貝雷梁受一道由工字鋼傳遞的支座反力，因此，17#貝雷梁所受集中荷載依次為： 雙拼貝雷自重1）1#貝雷梁計算貝雷梁長15m，主跨為13.5m，兩邊懸臂各為0.75m，建模計算如下：最大變形，最大彎矩，最大剪力,支座反力強度驗算 滿足正應力要求！ 滿足剪應力要求！撓度驗算： 滿足變形要求！2）2#貝雷梁計算貝雷梁長15m，主跨為13.5m，兩邊懸臂各為0.75m，建模計算如下：最大變形，最大彎矩，最大剪力

87、,支座反力強度驗算 滿足正應力要求！ 滿足剪應力要求！撓度驗算： 滿足變形要求！3）3#貝雷梁計算貝雷梁長15m，主跨為13.5m，兩邊懸臂各為0.75m，建模計算如下：最大變形，最大彎矩，最大剪力,支座反力強度驗算 滿足正應力要求！ 滿足剪應力要求！撓度驗算： 滿足變形要求！4）4#貝雷梁計算貝雷梁長15m，主跨為13.5m，兩邊懸臂各為0.75m，建模計算如下：最大變形，最大彎矩，最大剪力,支座反力強度驗算 滿足正應力要求！ 滿足剪應力要求！撓度驗算： 滿足變形要求！5）5#貝雷梁計算貝雷梁長15m，主跨為13.5m，兩邊懸臂各為0.75m，建模計算如下：最大變形，最大彎矩，最大剪力,支座

88、反力強度驗算 滿足正應力要求！ 滿足剪應力要求！撓度驗算： 滿足變形要求！6）6#貝雷梁計算貝雷梁長15m，主跨為13.5m，兩邊懸臂各為0.75m，建模計算如下：最大變形，最大彎矩，最大剪力,支座反力強度驗算 滿足正應力要求！ 滿足剪應力要求！撓度驗算： 滿足變形要求！7）7#貝雷梁計算貝雷梁長15m，主跨為13.5m，兩邊懸臂各為0.75m，建模計算如下：最大變形，最大彎矩，最大剪力,支座反力強度驗算 滿足正應力要求！ 滿足剪應力要求！撓度驗算： 滿足變形要求！綜上所述，縱向貝雷梁滿足受力要求。3.橫梁2I45a工字鋼計算 工字鋼所受荷載為貝雷梁傳遞的支座反力，17#最大反力依次為 雙拼工

89、字鋼長13m，每跨長4m，兩邊懸臂各為2.5m，底下為三條鋼管樁做支撐，雙拼工字鋼自重：，根據(jù)上述所求集中荷載建模計算如下：最大變形，最大彎矩，最大剪力,最大支座反力強度驗算： 滿足正應力要求！ 滿足剪應力要求！撓度驗算： 滿足變形要求！綜上所述，橫向雙拼I45a工字鋼滿足受力要求。4.鋼管樁驗算1）鋼管樁穩(wěn)定性驗算鋼管樁受力為2I45a傳遞的支座反力，最大值為.820mm外徑820mm，壁厚取8mm，截面特性如下所示：鋼管樁自由長度取10m，長細比根據(jù)值，按b類截面查鋼結(jié)構設計規(guī)范附錄C，得壓桿穩(wěn)定系數(shù)為 滿足要求！2）鋼管樁偏心驗算 鋼管樁偏心距取， 滿足要求。綜上所述，820mm鋼管樁滿

90、足受力要求。5. 鋼管樁入土深度計算A匝道2223#墩地面標高按照最低3.158m計算，考慮回填土影響，鋼管樁固結(jié)點為地面以下2m（標高1.158m）。鋼管樁直徑為82cm，所受軸向壓力取2I45a傳遞的最大支座反力792.3kN。查地質(zhì)報告，潮連互通A匝道橋2223#墩地質(zhì)情況見下表：序號地質(zhì)分層厚度（米）樁周極限摩阻力（kpa)1素填土0.5302淤泥15.5203粉質(zhì)粘土4.2504淤泥質(zhì)土2205粉砂3.7306粗砂2607全風變質(zhì)砂巖2.960根據(jù)公路橋涵地基與基礎設計規(guī)范(JTG D63-2007)，摩擦型單樁軸向受壓的承載力公式為：式中，單樁軸向受壓承載力容許值(kN)； u樁身

91、周長(m)； n土的層數(shù)； 各土層的厚度(m)； 與對應的各土層樁側(cè)摩阻力標準值(kPa)； 樁端處土的承載力標準值(kPa)； 分別為振動沉樁對各土層樁側(cè)摩阻力和樁端承載力的影響系數(shù)；對于錘擊、靜壓沉樁其值均取為1.0。 偏安全計算，不考慮樁端承載力，則公式轉(zhuǎn)化為： 設鋼管樁進入粉砂厚度為，代入得，解得，鋼管樁的入土深度，取。鋼管樁樁底標高第四部分 水中墩貝雷梁支架計算C匝道第一聯(lián)跨河涌支架上箱梁高2.4m，頂板厚25cm，底板厚22cm，腹板寬45cm，翼緣厚45cm。（加厚段頂板厚50cm，底板厚67cm，腹板寬85cm；漸變段頂板厚25cm，底板厚42cm，腹板寬65cm）1.I12.

92、6工字鋼分配梁計算1）標準截面處根據(jù)箱梁標準截面高度，轉(zhuǎn)化成砼線荷載圖如下：單位（）其余荷載取值如下：人員及施工機具荷載：砼振搗荷載：箱梁膠合板及支撐：工字鋼及木方分配梁：標準截面處工字鋼縱向布置間距為0.9m，故荷載寬度取0.9m，分別計算各部位荷載：翼板處：腹板處:頂?shù)装逄帲汗ぷ咒撓鹿膊贾?條縱向貝雷梁，并對其編號，如下圖所示：根據(jù)工字鋼各部位受力荷載，建模計算如下： 根據(jù)“tool”計算可知，最大變形，最大彎矩，最大剪力,標準截面處各貝雷梁支座反力分別為強度驗算： 滿足正應力要求！ 滿足剪應力要求！撓度驗算： 滿足變形要求！綜上所述，標準截面處橫向I12.6工字鋼滿足受力要求。2）漸變段

93、處根據(jù)箱梁漸變段最大截面高度，轉(zhuǎn)化成砼線荷載圖如下：單位（）漸變段處工字鋼縱向布置間距為0.9m，故荷載寬度取0.9m，分別計算各部位荷載：翼板處：腹板處:頂?shù)装逄帲?根據(jù)工字鋼各部位受力荷載，建模計算如下：根據(jù)“tool”計算可知，最大變形，最大彎矩，最大剪力,漸變段處各貝雷梁支座反力分別為強度驗算： 滿足正應力要求！ 滿足剪應力要求！撓度驗算： 滿足變形要求！綜上所述，漸變段處橫向I12.6工字鋼滿足受力要求。3）加厚段處根據(jù)箱梁加厚段最大截面高度，轉(zhuǎn)化成砼線荷載圖如下：單位（）加厚段處工字鋼縱向布置間距為0.6m，故荷載寬度取0.6m，分別計算各部位荷載：翼板處：腹板處:頂?shù)装逄帲?根據(jù)

94、工字鋼各部位受力荷載，建模計算如下：根據(jù)“tool”計算可知，最大變形，最大彎矩，最大剪力,加厚段處各貝雷梁支座反力分別為強度驗算： 滿足正應力要求！ 滿足剪應力要求！撓度驗算： 滿足變形要求！綜上所述，加厚段處橫向I12.6工字鋼滿足受力要求。4）橫隔梁處根據(jù)箱梁橫隔梁截面高度，轉(zhuǎn)化成砼線荷載圖如下：單位（）橫隔梁處工字鋼縱向布置間距為0.6m，故荷載寬度取0.6m，分別計算各部位荷載：翼板處：橫隔板處: 根據(jù)工字鋼各部位受力荷載，建模計算如下：根據(jù)“tool”計算可知，最大變形，最大彎矩，最大剪力,橫隔梁處各貝雷梁支座反力分別為強度驗算： 滿足正應力要求！ 滿足剪應力要求！撓度驗算： 滿足

95、變形要求！ 綜上所述，橫隔梁處橫向I12.6工字鋼滿足受力要求。2.縱向貝雷梁（雙拼）計算貝雷梁所受荷載為I12.6工字鋼傳遞的支座反力。標準截面處，工字鋼間距按0.9m均勻分布，故近似為均布荷載：1#、5#貝雷荷載2#、4#貝雷荷載3#貝雷荷載漸變段處，工字鋼間距按0.9m均勻分布，故近似為均布荷載：1#、5#貝雷荷載2#、4#貝雷荷載3#貝雷荷載加厚段處，工字鋼間距按0.6m均勻分布，故近似為均布荷載：1#、5#貝雷荷載2#、4#貝雷荷載3#貝雷荷載橫隔梁處，工字鋼間距按0.6m均勻分布，故近似為均布荷載：1#、5#貝雷荷載2#、4#貝雷荷載3#貝雷荷載 雙拼貝雷自重1）第一跨1#、5#貝

96、雷梁計算根據(jù)I12.6傳遞的荷載分布，建模計算如下：最大變形，最大彎矩，最大剪力,支座反力依次為217.9kN，322.3kN，307.7kN，240.3kN。強度驗算 滿足正應力要求！ 滿足剪應力要求！撓度驗算： 滿足變形要求！2）第一跨2#、4#貝雷梁計算根據(jù)I12.6傳遞的荷載分布，建模計算如下：最大變形，最大彎矩，最大剪力,支座反力依次為664.1kN，790kN，751.8kN，697.1kN強度驗算 滿足正應力要求！ 滿足剪應力要求！撓度驗算： 滿足變形要求！3）第一跨3#貝雷梁計算根據(jù)I12.6傳遞的荷載分布，建模計算如下：最大變形，最大彎矩，最大剪力,支座反力依次為387.2k

97、N，475.9kN，479.3kN，321kN。強度驗算 滿足正應力要求！ 滿足剪應力要求！撓度驗算： 滿足變形要求！綜上所述，縱向貝雷梁滿足受力要求。3.橫向2I45a工字鋼計算工字鋼所受荷載為貝雷梁傳遞的支座反力，根據(jù)以上所求貝雷梁支座反力，按道路設計線前進方向，求各排工字鋼的集中荷載：第一排雙拼工字鋼所受集中荷載依次為：217.9kN，664.1kN，387.2kN，664.1kN，217.9kN;第二排雙拼工字鋼所受集中荷載依次為：322.3kN，790kN，475.9kN，790kN，322.3kN;第三排雙拼工字鋼所受集中荷載依次為：307.7kN，751.8kN，479.3kN，

98、751.8kN，307.7kN;第四排雙拼工字鋼所受集中荷載依次為：240.3kN，697.1kN，321kN，697.1kN，240.3kN;雙拼工字鋼自重：1）第一排2I45a工字鋼計算雙拼工字鋼長9m，每跨長3m，兩邊懸臂各為1.5m，底下為三條鋼管樁做支撐，根據(jù)所求集中荷載建模計算如下：最大變形，最大彎矩，最大剪力,最大支座反力強度驗算： 滿足正應力要求！ 滿足剪應力要求！撓度驗算： 滿足變形要求！2）第二排2I45a工字鋼計算雙拼工字鋼長9m，每跨長3m，兩邊懸臂各為1.5m，底下為三條鋼管樁做支撐，根據(jù)所求集中荷載建模計算如下：最大變形，最大彎矩，最大剪力,最大支座反力強度驗算：

99、滿足正應力要求！ 滿足剪應力要求！撓度驗算： 滿足變形要求！3）第三排2I45a工字鋼計算雙拼工字鋼長9m，每跨長3m，兩邊懸臂各為1.5m，底下為三條鋼管樁做支撐，根據(jù)所求集中荷載建模計算如下：最大變形，最大彎矩，最大剪力,最大支座反力強度驗算： 滿足正應力要求！ 滿足剪應力要求！撓度驗算： 滿足變形要求！4）第四排2I45a工字鋼計算雙拼工字鋼長9m，每跨長3m，兩邊懸臂各為1.5m，底下為三條鋼管樁做支撐，根據(jù)所求集中荷載建模計算如下：最大變形，最大彎矩，最大剪力,最大支座反力強度驗算： 滿足正應力要求！ 滿足剪應力要求！撓度驗算： 滿足變形要求！綜上所述，橫向雙拼I45a工字鋼滿足受力

100、要求。4.鋼管樁驗算1）鋼管樁穩(wěn)定性驗算鋼管樁受力為2I45a傳遞的支座反力，最大值為820mm外徑820mm，壁厚取8mm，截面特性如下所示：鋼管樁自由長度取17m，長細比根據(jù)值，按b類截面查鋼結(jié)構設計規(guī)范附錄C，得壓桿穩(wěn)定系數(shù)為 滿足要求！2）鋼管樁偏心驗算 鋼管樁偏心距取， 滿足要求。綜上所述，820mm鋼管樁滿足受力要求。5.鋼管樁入土深度計算C匝道1#墩河床面標高按照最低0.15m計算，考慮沖刷影響，鋼管樁固結(jié)點為河床面以下2m（標高-1.85m）。查地質(zhì)報告，潮連互通C匝道橋1#墩地質(zhì)情況見下表：序號地質(zhì)分層厚度（米）樁周極限摩阻力（kpa)1淤泥8.6202粉砂1303淤泥質(zhì)土1

101、.7204粉砂1.3305中砂0.9456淤泥質(zhì)土0.7207粉質(zhì)粘土1.1308卵石2.71609粉質(zhì)粘土2.35510全風化變質(zhì)砂巖13.460根據(jù)公路橋涵地基與基礎設計規(guī)范(JTG D63-2007)，摩擦型單樁軸向受壓的承載力公式為：式中，單樁軸向受壓承載力容許值(kN)； u樁身周長(m)； n土的層數(shù)； 各土層的厚度(m)； 與對應的各土層樁側(cè)摩阻力標準值(kPa)； 樁端處土的承載力標準值(kPa)； 分別為振動沉樁對各土層樁側(cè)摩阻力和樁端承載力的影響系數(shù)；對于錘擊、靜壓沉樁其值均取為1.0。 偏安全計算，不考慮樁端承載力，則公式轉(zhuǎn)化為： 由于各排鋼管樁支座反力相差不大，不再分別計算，取最大支座反力766.4kN進行計算。設鋼管樁進入卵石厚度為，代入公式得解得，鋼管樁入土深度，取。鋼管樁樁底標高