1、固安劍橋郡13期辰和園項目二標段低密模板工程施工方案編 制： 審 核： 審 批： 目 錄1、編制依據32、工程概況32.1基本概況32.2工程各部位結構尺寸42.3工程特點、重點、難點53、施工組織框架54、施工準備及資源配備計劃64.1技術準備64.2生產準備65、模板工程施工方法及要求85.1車庫模板支撐體系8筏板基礎模：8集水坑、電梯基坑模板：9墻體模板：10柱模：11梁、板模板：11后澆帶、施工縫封堵、防水處理165.2主樓地下室及一層、二層模板支撐體系165.3斜屋面施工方法及要點195.4門窗洞口模板235.5上返梁及高低跨梁模板245.6上下層接茬處模板255.7煙風道模板支設2

2、56、模板安裝問題處理（質量通病控制措施）256.1節點處理措施256.2梁板支撐架聯結問題276.3注意事項277、模板的拆除288、質量要求299、質量控制措施及通病防治措施309.1控制措施：309.2防治措施3110、安全控制措施3311、預防坍塌事故安全技術措施3412、預防高空墜落事故安全技術措施3513、環保及文明施工控制措施3614、計算書3714.1地下車庫模板支撐3714.2地上主樓一、二層模板（碗扣架）7114.3屋面結構模板支撐計算831、編制依據1、建筑工程施工質量驗收統一標準（GB50300-2013）2、建筑地基基礎工程施工質量驗收規范（GB50202-2002）

3、3、建筑施工碗扣式腳手架安全技術規范（JGJ116-2008）4、建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范（JGJ130-2011）5、混凝土結構工程施工質量驗收規范（GB50204-2015）6、建筑施工安全檢查標準（GBJGJ59-2011）7、建筑施工高處作業安全技術規程（JGJ80-91）8、建筑施工模板安全技術規范（JGJ162-2008）9、05系列建筑標準設計圖集（05J-X）10、屋面工程質量驗收規范（GB50207-2012）11、危險性較大的分部分項工程安全管理辦法建質200987號文12、建設工程高大模板支撐系統施工安全監督管理導則（建質2009254號文）13、建筑施工手冊

4、第五版14、劍橋郡辰和園二標段工程施工組織設計15、劍橋郡辰和園二標段工程設計圖紙2、工程概況2.1基本概況本項目為孔雀城劍橋郡辰和園二標段總承包工程，由高層、聯排別墅、車庫、商業、公建、配套工程組成，建筑面積約147673.56平米；高層5棟（34#、35#、40#、42#、43#），建筑面積約為71306平米，基底標高除42#樓為-3.75m其他棟號為-6.83m；聯排別墅22棟（1-5#、8-12#、15-22#、25#、26#、28#、29#），建筑面積約為55622平米，基底標高-3.8m；公建及配套5棟（27#、32#、33#、36#、47#）建筑面積約為3200平米；車庫約108

5、05平米基底標高-5.25m。2.2工程各部位結構尺寸結構形式剪力墻凈空層高（m）地下車庫：3.0地下一層：3.25一層：3.2二層：2.9三層：2.9坡屋面標高9.111.5板厚度（mm）底板：300、350地下一層：150一層：100二層：100坡屋面：120墻體厚度（mm）外墻：250、200內墻：200、160框架柱截面尺寸（mm）500500梁截面尺寸（mm）（施工以圖紙）車庫200900、300900、200600、400900、200500、400500、4001000別墅主樓160450、200400、160400、250700、160600、200400、160500、200

6、500、150400、160700、2007002.3工程特點、重點、難點本工程為聯排別墅，層高不一，支撐繁瑣，屋頂為多個坡屋面結構，檐口標高為9.3m，屋脊標高最高為11.7m，三層至坡屋面上下層貫通。屋面工程形狀復雜，斜屋面高低錯落，屋面模板工程施工難度大，勞動強度高，標高控制較難，模板等周轉材料消耗量遠遠超出定額消耗量，為一次攤銷。屋面板有向外300mm、560 mm及700mm的懸挑板，檐口支架搭設困難。屋面支撐體系搭設困難，整個支撐體系為滿堂架支撐系統，控制好水平拉桿和掃地桿剪刀撐的設置和受力立桿的傳力途徑，采用扣件鋼管架支撐，確保模板的穩定性和剛度。3、施工組織框架4、施工準備及資

7、源配備計劃4.1技術準備（1）組織施工技術人員在施工前認真學習技術規范、標準、工藝規程，熟悉圖紙，了解設計意圖，核對建筑和結構及土建與設備安裝專業圖紙之間的尺寸是否一致。（2）編制模板施工方案，對施工隊組進行技術交底。（3）對施工人員進行安全和技術培訓，加強隊組的技術素質。4.2生產準備（1）材料選擇在模板滿足強度、剛度和穩定性要求的前提下，盡可能提高表面光潔度，陰陽角模板統一整齊，同時考慮節約成本。地下室所有模板材料采用183093012mm的多層木膠合板；地上頂板采用183093012mm的多層木膠合板，地上墻體采用183093015mm的多層木膠合板。模板背楞地下室采用50100mm的拋

8、光木方，地上結構內墻采用4040mm方鋼管（立放），外墻內側采用4040mm方鋼管（立放），外墻外側采用50100mm的拋光木方。地下室及坡屋面支模架采用483.5mm鋼管搭設扣件式鋼管腳手架，別墅一、二層采用碗扣式鋼管腳手架。（2）材料計劃根據進度要求，考慮到結構構件模板的特點，墻、柱一次性配備施工樓棟的一層模板，頂板、梁一次性配備施工樓棟的全部模板。序號材料名稱規格單位數量備注1木方50mm100mm根1000004m長2膠合板183093012mmm21000003膠合板183093015mmm2200004方鋼管4040mm根300002.7m長4鋼管483.5根14000012m48

9、3.5根600002.53m483.5根2400056m5碗扣式鋼管483.5根300001.2m483.5根300001.5m483.5根200002.1m拉桿900根500001200根40000扣件十字只20000套接只5000轉向只50006脫模劑T10水性劑7鋼絲網m2100083型卡只700009高強螺桿14根1300010止水螺桿14根1200011螺帽14只5000012鐵釘T3（3）主要機具配備(現場整體配置)序號機械名稱型號數量單機功率1圓盤鋸MJ104A5臺3KW2電焊機BX1-6305臺32KVA3臺鉆MODEL Z401602臺3KW4砂輪切割機5臺2.2KW5手提鋸

10、15把6吹風機5臺7手用電鉆15臺（4）勞動力計劃(現場整體配置)序號工 種預計人數備 注1支模架子工100根據實際需要增加2支模工240根據實際需要增加3配合工120根據實際需要增加合計4605、模板工程施工方法及要求5.1車庫模板支撐體系車庫模板支撐采用扣件式支撐腳手架。梁、板底立桿承重連接方式：可調托撐。立桿自頂層水平桿中心線至托撐頂面的長度500mm，可調托撐螺桿伸出長度（立桿頂端距頂部支撐點高度）300mm，插入立桿內的長度150mm。筏板基礎模：墊層模板采用50100mm方木按照磚模外側10cm支設，用50cm長直徑12mm的鋼筋頭釘入土內進行加固。底板四周采用磚模，在底板墊層上砌

11、上來。底板防水卷材貼好后，卷到磚模上，翻到外面；磚模采用水泥磚砌筑，砂漿采用M5水泥砂漿；內側面用1:2.5水泥砂漿抹平；磚模厚度120mm。地下室外墻水平施工縫留設在底板以上300mm 處，反高300mm 的墻體與地下室底板同時澆筑。反高直形外墻采用吊模，吊模面板采用木膠合板，緊貼面板的水平背楞采用上、下2道50100mm方木（方木小面與面板接觸），并與面板釘成整體分段拼裝。采用雙方木、穿墻止水螺桿支撐體系，對拉穿墻螺桿采用14對撐止水螺桿，水平間距450mm，第一道距地面100（從止水鋼板下面穿過），第二道布置在模板上口且超過止水鋼板頂。沿水平方向，每一螺桿處在水平背楞的外側布置一道豎向雙

12、方木（豎向方木規格50100mm，大面與水平背楞方木接觸），雙方木高度需超過止水鋼板頂面100。在螺桿上套上山形扣，扣住雙方木，上緊螺帽，調直模板，并加斜撐固定。5.1.2集水坑、電梯基坑模板：電梯基坑、集水坑模板采用12mm厚木膠合板做盒子型吊模，50100mm木方做龍骨，間距250mm，成井字形支撐架。木盒子安裝定好位置及標高后四周用不小于12的鋼筋焊好頂緊模板，以防木盒子移位，用鋼筋從底板下鐵焊住拉緊盒子上口四周防止上浮。墻體模板：墻體模板采用12mm厚木膠合板，拼裝模板使用前模板表面清理，涂刷隔離劑，嚴禁隔離劑沾污鋼筋與混凝土接槎處。地下室及車庫豎向內背楞采用50100mm木方間距22

13、5mm，水平采用483.5雙鋼管間距450mm。模板上打孔，第一排孔距邊200mm，穿18的PVC套管，兩端用塑料堵頭作限位卡，采用14穿墻螺栓（高強絲桿）拉結，對拉螺栓水平間距為450mm，豎向間距同48雙鋼管水平背楞間距450mm，對拉螺母+優質碟扣固定，下四道螺栓均采用雙螺母固定。地下室外墻采用14三段式止水螺栓（俗稱三節棍），中間有止水片，兩端塑料堵頭，以防地下水沿對拉螺栓滲入墻內。在迎土面墻模的上、中、下部各加一排483.5鋼管斜撐，間距900mm，上、下排交錯布置，斜撐與模板接觸端用扣件與鋼管外橫楞扣牢，另一端與滿堂排架扣牢。內墻采用普通高強螺栓。組合式加固止水螺栓示意圖1內桿；2

14、外桿；3膨脹膩子止水片4錐形螺套；5內牙六角螺帽；6結構厚度柱模：模板采用12mm厚多層板，豎向龍骨（內龍骨）采用50100mm木方，間距200mm，加固采用483.5雙鋼管搭抱箍間距450mm（下部增加3道抱箍）。邊長800mm的柱加設一排14高強穿墻螺栓加固。柱模板設計示意圖梁、板模板：（1）梁模梁底模、側模均采用12mm厚木膠板，次龍骨為50100mm木方，主龍骨及立桿采用483.5鋼管。1）梁截面寬300mm，高900mm時兩側立桿間距900mm，梁底加設1根立桿，立桿與承重橫桿采用頂托連接，立桿沿梁跨度方向間距900mm，水平桿步距1200mm。梁底次龍骨50100mm木方縱向設置，

15、間距100mm，主龍骨采用483.5鋼管橫向間距900mm。梁側次龍骨50100mm木方橫向布置，間距200mm，主龍骨采用483.5雙鋼管豎向布置，間距400mm；梁側腰部設14 高強對拉螺栓，縱向間距350mm，橫向間距400mm。2）300mm梁截面寬400mm，600mm高1300mm時兩側立桿間距900mm，梁底加設1根立桿，立桿與承重橫桿采用頂托連接，立桿沿梁跨度方向間距900mm，水平桿步距1200mm。梁底次龍骨50100mm木方縱向設置，間距100mm，主龍骨采用483.5鋼管橫向間距900mm。梁側次龍骨50100mm木方橫向布置，間距200mm，主龍骨采用483.5雙鋼管

16、豎向布置，間距為400mm；梁側腰部設14 高強對拉螺栓，橫向間距400m。梁截面4001000mm時支撐及加固示意圖（2）板模板模面板采用12mm厚多層板；板底次龍骨采用50100mm方木，間距150mm；主龍骨為50100mm方木兩根合并一根，主龍骨間距900mm；采用483.5鋼管扣件腳手支撐。搭設腳手架時下部要墊上50厚通長木方或木板，腳手架支撐立桿縱向間距900mm，橫向間距900mm，步距1200mm；腳手架立桿距離墻體350mm，支撐腳手架下部加設一道掃地桿，距離立桿底部200mm。車庫板厚300mm、250mm，結構找坡，驗算按頂板標高-1.5m、板厚300mm進行驗算。樓板模

17、板安裝施工工藝流程：搭設支架安裝橫縱大小龍骨調整板下皮標高及起拱鋪設頂板模板檢查模板上皮標高、平整度辦預檢模板設計平面圖模板設計立面圖（3）樓梯模板： 樓梯模板選用12mm厚多層板支模。50100mm木方作為次龍骨，間距250mm，雙50100mm木方合并一根做主龍骨間距900mm。采用可調托座鋼管支撐加固，間距900mm。后澆帶、施工縫封堵、防水處理對于基礎底板及頂板后澆帶兩側垂直施工縫，先居后澆帶的兩側斷面中焊3mm厚、300mm寬通長鋼板止水帶，再在鋼板止水帶的上、下施工縫面采用雙層鋼板網（孔眼尺寸88）封堵，雙層鋼板網的背面采用12200雙向鋼筋焊接骨架加強。對于外墻后澆帶兩施工縫面，

18、同樣先居后澆帶的兩側面墻中焊3mm厚、300mm寬通長鋼板止水帶，再在施工縫面采用雙層鋼板網（孔眼尺寸88），雙層鋼板網的背面采用12200雙向鋼筋焊接骨架加強。其他未說明有防水要求的施工縫同上處理。5.2主樓地下室及一層、二層模板支撐體系主樓地下室及三層模板支撐采用扣件式鋼管腳手架，架體立桿間距1000*1000 mm。主樓一層、二層模板支撐采用碗扣式鋼管腳手架。梁、板底立桿承重連接方式：可調托撐（U托）。立桿自頂層水平桿中心線至托撐頂面的長度700mm，可調托撐螺桿伸出長度（立桿頂端距頂部支撐點高度）300mm，插入立桿內的長度150mm。1、主樓筏板基礎、地下室外墻上返300mm導墻、集

19、水坑、電梯基坑及墻體模板做法同車庫。2、梁模板：梁底模、側模均采用12mm厚木膠板，次龍骨為50100mm木方，主龍骨及立桿采用483.5鋼管。梁截面寬為160mm及200mm。兩側立桿間距900mm，梁底加設1根立桿，立桿與承重橫桿采用頂托連接，立桿沿梁跨度方向間距1200mm，設置三道水平桿，第一道和第二道間距1500mm。第三道距第二道600mm。梁底次龍骨50100mm木方縱向設置，間距100mm，主龍骨采用483.5鋼管橫向間距1200mm。梁側次龍骨50100mm木方橫向布置，間距200mm，主龍骨采用483.5雙鋼管豎向布置，間距600mm；梁側腰部設14 高強對拉螺栓，縱向間距

20、300mm，橫向間距600mm。寬250梁支撐及加固圖3、樓板：板模面板采用12mm厚多層板；板底次龍骨采用50100mm方木，間距200mm；主龍骨為雙50100mm木方合并一起使用（由于板面標高不同，局部使用鋼管），主龍骨間距1200mm；采用483.5鋼管扣件腳手支撐。搭設腳手架時下部要墊上50厚通長木方或木板，腳手架支撐立桿縱向間距900mm，橫向間距1200mm，步距1500mm；計算書按照步距1800mm驗算合格。腳手架立桿距離墻體350mm，支撐腳手架下部加設一道掃地桿，距離立桿底部350mm。模板設計平面圖模板設計立面圖4、樓梯模板選用12mm厚多層板做封閉式支模。50100m

21、m木方作為次龍骨間距250mm，雙50100mm木方合并一根做主龍骨間距900mm。采用可調托座鋼管支撐加固，間距900mm。5、模板組拼模板組裝要嚴格按照模板配板圖尺寸拼裝成整體，模板在現場拼裝時，要控制好相鄰板面之間拼縫，兩板接頭處要加設卡子，以防漏漿，拼裝完成后用鋼絲把模板和豎向鋼管綁扎牢固，以保持模板的整體性。6、模板定位當底板或頂板混凝土澆筑完畢并具有一定強度（1.2MPa），即用手按不松軟、無痕跡，方可上人開始進行軸線投測。根據軸線位置放出墻柱截面位置尺寸線、模板300 控制線，以便于墻模板的安裝和校正。首先根據樓面軸線測量孔引測建筑物的主軸線的控制線，并以該控制線為起點，引出每道

22、墻軸線，根據軸線與施工圖用墨線彈出模板的邊線以及控制線，以便于模板的安裝和校正。5.3斜屋面施工方法及要點斜屋面模板支撐采用扣件式鋼管搭設滿堂腳手架。1、材料的選用屋面模板體系采用12mm厚多層板及50100mm方木配置，模板支架系統采用48mm3.5mm鋼管扣件架滿堂搭設。2、模板工程施工方法及要點（1）施工順序滿堂架搭設立梁模鋪斜屋面板主體結構柱模安裝加固滿堂架搭設前先在三層板面定線安裝，懸挑板預先支設放出輪廓線及控制標高線和斜屋面屋脊線及陰角線（整個坡屋面水平投影線）。局部斜屋面標高為9.1011.50m不等。搭架時按控制標高立好高點及低點立桿，掃地杠水平桿及縱橫向剪力撐。架子搭設完畢之

23、后，在梁模板支設至斜屋面梁底，立梁側模、鋪坡面板，方木順屋面坡度擺放，木方與架體固定采用18#鐵絲8字型綁扎，綁扎點間距不大于1m。（2）支撐體系屋面板：屋面板支撐體系采用滿堂架搭設，滿堂架立桿從三層屋面頂高度不等，架體搭設高度依據斜屋面坡度（約35）及標高而定，滿堂腳手架立桿接長除頂層頂步外，其余各層各步接頭必須采用對接扣件連接。板模面板采用12mm厚多層板；平板部分板底采用50100mm木方，間距200mm；主龍骨采用483.5鋼管間距1000mm；斜板板底支撐采用50100mm木方順坡設置，間距250mm；主龍骨采用483.5鋼管間距1221mm；483.5鋼管扣件腳手架支撐。滿堂模板支

24、撐體系為立桿間距1m，檐口下水平桿步距1.2m，檐口往上歩距1m。沿屋面坡度頂部設通常封頭桿，檐口至頂板三角范圍內水平桿步距隨立桿支撐點連續布置，并設置連續剪刀撐，確保整個體系為不可變穩定體系。梁：梁底模、側模均采用12mm厚多層板，梁截面寬300mm，兩側立桿間距600mm；立桿沿梁跨度方向間距1m，橫桿步距1.2m；梁底次龍骨50100mm木方，橫向設置，其間距為100mm，梁底小橫桿483.5鋼管間距1m；梁側次龍骨為50100mm木方橫向布置，間距200mm，主龍骨采用483.5雙鋼管豎向布置，間距為500mm。1）滿堂架縱橫向必須設置掃地桿，距地高度200mm，腳手架立桿距離墻體30

25、0mm，頂部橫桿距離頂板600mm，搭設腳手架時下部要墊上通長木方或木板。2）檐口以下水平桿全部和已澆筑完混凝土墻面頂緊，保證架體四周和結構嵌固無縫隙，控制施工階段板頂面側壓不均衡導致架體水平位移， 確保施工精度。3）剪刀撐設置檐口下架體四周連續設置由下至上剪刀撐，角度45。受結構墻分隔阻擋無法連續設置時，結構跨內連續設置。橫向剪刀撐同時也是架體基礎穩定體系，在架體底部、頂部分別設置連續水平剪刀撐。剪刀撐寬度為6m8m。縱向不設置剪刀撐。模板及支撐剖面示意圖（3）模板支設注意事項1）屋面模板安裝前根據放線坡度，拉線調整底部主龍骨（鋼管）標高，然后安放次龍骨、面板。2）按設計要求超過4m跨梁中部

26、起拱3。3）配置模板時，木工工長必須編出主要部位剖面圖（折梁、梁柱接頭、坡屋面、屋脊、陰角接頭）并重點檢查模板的加工質量（截面尺寸、鋸口平直度）。4）所有模板對接處均要切割整齊，拼縫有缺陷處用海綿條粘貼。5）模板面板必須用鋼釘和50100mm密排次龍骨固定，板、龍骨底部和檐口下部墻頂頂緊。6）屋脊及陰角模板施工是整個坡屋面模板工程關鍵。搭設架體時要求嚴格按樓面放出的輪廓線及控制標高施工在架體上鋪好墊底木方并綁牢后，按樓面上的控制線在木方上彈出屋脊及陰角線，再進行模板施工，確定截面尺寸準確。7）斜屋面頂板支模要求采用單面模板法：此法是斜屋面混凝土施工中較常用的簡易法，但影響澆筑質量的方面較多，如

27、屋面坡度的大小，模板的光滑程度和坍落度的影響等。因混凝土無法按常規振搗而導致不密實，須待混凝土處于初凝階段再振搗。此時混凝土的可塑性降低，再振搗勢必造成混凝土的內傷和裂紋。為此，在施工中采用一些措施，如控制混凝土的坍落度100140mm，利用焊接板筋做抗滑移帶和確定混凝土流向、分段施工等。為保證主體質量，澆筑順序按照至下往上，先框梁，再屋面，從兩邊向屋脊澆筑的順序。 （4）特殊部位模板支設1）檐口檐口設計有挑檐，板下鋼管支撐伸出外墻，挑檐模板直接支撐在懸挑架上。受外墻阻擋影響，部分鋼管支撐不能伸出外墻為挑檐直接提供懸挑支架，此時可利用已懸挑部分，按下圖搭設模板支撐：2）屋脊屋脊模板施工是整個坡

28、屋面模板工程關鍵。搭設架體時要求嚴格按樓面放出的輪廓線及控制標高施工在架體上鋪好墊底木方并綁牢后，按樓面上的控制線在木方上彈出屋脊線，再進行模板施工，確定截面尺寸準確。屋脊梁模板安裝節點圖5.4門窗洞口模板門窗洞口處的加固采用“支，頂，拉”。“支”能保證標高與洞口基本尺寸；“頂”能保證陰角線順直方正；“拉”能保證整個洞口成型的方正和穩定。1、門洞模板安裝完成時，背楞木方邊緣應與柱模邊緣對齊，加固時與墻柱同時加固。2、沿門洞高方向每500mm設置一道對撐，防止端部脹模，對撐距門洞上下口不大于200mm。3、窗洞口模板設置豎向對撐，間距不大于400mm；橫向設置對拉螺桿，間距不大于400mm，對拉

29、螺桿距窗洞上下口不大于200mm。4、注意事項在封模板之前，要檢查門窗洞口的尺寸。門對頂鋼管間距為500mm，為了方便施工和通行中間一道最后設置，模板加固完成后，切勿忘記中間對頂鋼管的補設。門洞口示意圖5.5上返梁及高低跨梁模板1、局部樓面標高不一致處，如衛生間、洗衣房局部降板，要考慮模板配置。上返梁及高低跨梁可根據其具體位置、梁截面尺寸大小以及梁的配筋直徑的大小，模板下口可開豁口。2、模板龍骨：豎向龍骨采用50100mm木方間距500mm，水平龍骨采用50100mm木方間距350mm。模板支撐：采用483.5的鋼管三角斜撐，間距1m，端頭采用鋼筋或者U型托頂住模板外側龍骨，每500mm設置兩

30、道14對拉螺栓。5.6上下層接茬處模板混凝土結構外墻層間接茬部位漏漿、凹凸不平，錯臺，振搗不密實，觀感不好等問題一直是剪力墻結構中普遍存在的質量問題，根據以往的施工經驗，現準備在本工程別墅區施工中采用以下方法：樓層接茬部位模板配置時下延200mm，利用下層施工時的螺栓眼進行加固，模板根部粘貼海綿條，如圖所示：外剪力墻層間接茬部位施工圖5.7煙風道模板支設6、模板安裝問題處理（質量通病控制措施）6.1節點處理措施為了克服梁、柱節點出現縮頸、夾渣、模板接縫以及新老砼接合部位出現漏漿等質量通病，現采取以下幾點措施。（1）在模板安裝前必須將現澆構件尺寸計算準確，便于模板的配制。（2）對于不規則構件及節

31、點的模板均采用定型模板，保證模板安裝的可靠性。（3）結構尺寸不符合模板模數時，采用木材加螺栓輔助配制，所有輔助模板與砼接觸面必須刨光。（4）預留孔洞的留設對于洞口尺寸較大時，可用模板直接拼裝，孔洞尺寸較小，不便于模板安裝時，采用木材等按預留洞口尺寸制作預留孔洞模板再進行安裝。預留孔洞模板需要具有足夠的強度和剛度，保證孔洞尺寸準確，安裝時必須校對準確，固定牢靠，防止變形、移位，其允許偏差下表： 預埋件和預留孔洞的允許偏差（mm）項 目允許偏差預埋鋼板中心線位置3預埋管、預留孔中心線位置3預埋螺栓中心線位置2外露長度+100預留洞中心線位置10截面內部尺寸+100（5）板縫漏漿拼縫處采用海綿條粘貼

32、密封。（6）爛根剪力墻與現澆板接茬部位，剪力墻在配模時在不顯眼部位預留200*200mm的清掃口，澆筑砼前將墻內垃圾清掃干凈后進行封堵。澆筑砼前一天將墻底外側用砂漿進行堵縫，除此之外也可以采用水泥砂漿坐底的方法來避免爛根現象的發生。剪力墻與現澆板接茬部位施工圖丁字墻或墻梁節點6.2梁板支撐架聯結問題模板支撐架可采用立桿支撐樓板、橫桿支撐梁的梁板合支方法。當梁的荷載超過橫桿的設計承載力時，可采取獨立支撐的方法，并與樓板支撐連成一體。見下圖。梁板支撐架聯結示意圖6.3注意事項（1）模板安裝應滿足下列要求：1）模板的接縫不應漏漿；在澆筑混凝土前，木模板應澆水濕潤，但模板內不應有積水；2）模板與混凝土

33、的接觸面應清理干凈并涂刷隔離劑，但不得采用影響結構性能或妨礙裝飾工程施工的隔離劑；3）澆筑混凝土前，模板內的雜物應清理干凈；4）對清水混凝土工程及裝飾混凝土工程，應使用能達到設計效果的模板。（2）用作模板的地坪、胎模等應平整光潔，不得產生影響構件質量的下沉、裂縫、起砂或起鼓。（3）固定在模板上的預埋件、預留孔和預留洞均不得遺漏，且應安裝牢固。7、模板的拆除1、模板拆除根據現場同條件的試塊指導強度，符合設計要求的百分率后，由技術人員發放拆模通知書后，方可拆模。2、模板及其支架在拆除時混凝土強度要達到如下要求：在拆除非承重側模時，混凝土強度要達到1200mmPa（依據拆模試塊強度而定），保證其表面

34、及棱角不因拆除模板而受損后方可拆除。混凝土的底模，其混凝土強度必須符合下表規定后方可拆除。底模拆除時的混凝土強度等級要求結構類型結構跨度（m） 按設計的混凝土強度標準值的百分率（%）板2 50 2， 8 75 8 100 梁8 75 8 100 懸臂構件 100 3、拆除模板的順序與安裝模板順序相反，先支的模板后拆，后支的先拆；先拆不承重的模板，后拆承重部分的模板；自上而下，支架先拆側向支撐，后拆豎向支撐等原則。4、模板工程作業組織，遵循支模與拆模統由一個作業班組執行作業。其好處是，支模就考慮拆模的方便與安全，拆模時，人員熟知情況，易找拆模關鍵點位，對拆模進度、安全、模板及配件的保護都有利。5

35、、拆模時，不得上下交叉作業，操作人員必須站在安全處，以免發生安全事故。拆除的模板及配件不得隨意拋擲。待該片、段模板全部拆除后，再將模板、配件、支架等運出堆放，派專人徹底清理一次，將失落的配件全部回收，以免造成墜物安全事故。6、對已經拆除的結構，施工荷載所產生的效應比使用荷載的效應更為不利時，必須經過核算加設臨時支撐。7、拆模后，對各種預留洞口、管溝、電梯洞口、樓梯口或高低差較大處均應及時蓋好、攔好并處理好，防止發生安全事故。8、墻、柱模板拆除：拆墻、柱模板時，首先拆自上而下拆除對拉螺栓，再松開地腳螺栓，使模板向后傾斜與墻、柱體脫開。不得在墻、柱上撬模板，或用大錘砸模板，保證拆模時不晃動混凝土結

36、構，尤其拆門窗陰陽角模時不能用大錘砸模板。門窗洞口模板在墻體模板拆除結束后拆除，先松動四周固定用的角鋼，再將各面模板輕輕振出拆除，嚴禁直接用撬棍從混凝土與模板接縫位置撬動洞口模板，以防止拆除時洞口的陽角被損壞，跨度大于1m 的洞口拆模后要加設臨時支撐。9、樓板模板拆除樓板模板拆除時，先調節頂部支撐頭，使其向下移動，達到模板與樓板分離的要求，保留后澆帶處的支撐及其上的木方或模板，其余模板均落在滿堂腳手架上。拆除板模板時要保留板的后澆帶處支撐。10、模板拆除吊至存放地點時，模板保持平放，然后用鏟刀、濕布進行清理。支模前刷脫模劑。模板有損壞的地方及時進行修理，以保證使用質量。11、模板拆除后，及時進

37、行板面清理，涂刷隔離劑，防止粘結灰漿。8、質量要求1、模板的支設必須準確掌握構件的幾何尺寸，保證軸線位置的準確。2、模板必須具有足夠的強度、剛度及穩定性，能可靠地承受新澆砼的重量、側壓力以及施工荷載。澆筑砼前檢查承重架及加固支撐扣件是否擰緊。3、模板安裝必須按照施工圖安裝，保證工程結構和構件各部位形狀尺寸和相互位置的正確。4、模板的接縫嚴密不漏漿，且必須保證模板的整體穩定。5、模板與砼接觸面應涂隔離劑，禁止采用油質隔離劑，嚴禁隔離劑沾污鋼筋與砼接槎處。6、模板及支架應及時維修，變形，銹蝕的模板禁止使用。7、側墻用穿墻絲桿，必須按規定加設止水片。8、本工程梁板跨度4m時，模板應按全跨長度的3起拱

38、，懸挑梁當L2m時起拱3；梁斷面高度700mm時應加扁鋼對拉片控制斷面尺寸。9、在砼澆筑前，檢查承重架及加固支撐扣件是否擰緊，螺栓的扭力矩控制在50Nm。10、模板安裝必須符合規范GB50204-2015第2.3.9條現澆結構模板安裝的允許偏差的規定，模板的安裝誤差嚴格控制在允許范圍內（詳下表），超過允許值必須校正。項 目允許偏差軸線位置5mm底模上表面標高5mm截面及內部尺寸基礎10mm柱、墻、梁5mm樓梯相鄰踏步高度5mm柱、墻垂直度層高6m8mm層高6m10mm相鄰模板表面高差2mm表面平整度5mm9、質量控制措施及通病防治措施9.1控制措施：1、所有結構支模前均由專人進行配板設計和畫出

39、配板放樣圖并考慮一定留量調整。2、模板及其支撐均必須落在實處，不得有“虛”腳出現，安拆均設專人負責。3、墻、柱腳模板加15軟塑料管墊底后用水泥砂漿堵縫，防止砼漿流失造成爛根。4、為防止砼在硬化過程中與模板粘結，影響脫模，在澆筑砼之前，在清理過的模板表面上（包括第一次使用的模板）涂刷隔離劑，對隔離劑的基本要求是：不粘結、易脫模、易于操作、易清理、無害于人體、不腐蝕模板。6、在靠近模板電焊鋼筋、鋼管時，在施焊處的模板面用鐵皮墊隔，防止焊火燒壞模板板面。7、在安裝模板之前，將各種電管、水管等按圖就位，避免模板安裝好后二次開洞，模板自身就位時也應嚴格按照配模圖紙進行安裝。8、澆搗砼的震動器不能直接碰到

40、板面，避免磨損撞面板，同時振搗時間要按規范規定，要適時振搗，以防模板變形。9、漏漿：模板之間拼縫不嚴密，嚴格控制拼縫，模板之間貼海綿條或膠帶。9.2防治措施1軸線位移1.現象：混凝土澆筑后拆除模板時，發現柱、墻實際位置與建筑物軸線位置有偏移。2.防治措施(1)模板軸線測放后，組織專人進行技術復核驗收，確認無誤后才能支模；(2)墻、柱模板根部和頂部必須設可靠的限位措施，如采用現澆樓板混凝土上預埋短鋼筋固定鋼支撐，以保證底部位置準確；(3)支模時要拉水平、豎向通線，并設豎向垂直度控制線，以保證模板水平、豎向位置準確；(4)根據混凝土結構特點，對模板進行專門設計，以保證模板及其支架具有足夠強度、剛度

41、及穩定性；(5)混凝土澆筑前，對模板軸線、支架、頂撐、螺栓進行認真檢查、復核，發現問題及時進行處理；(6)混凝土澆筑時，要均勻對稱下料，澆筑高度應嚴格控制在施工規范允許的范圍內。2、標高偏差1.現象：測量時，發現混凝土結構層標高及預埋件、預留孔洞的標高與施工圖設計標高之間有偏差。2.防治措施：(1)每層樓設足夠的標高控制點，豎向模板根部須做找平；(2)模板頂部設標高標記，嚴格按標記施工；(3)建筑樓層標高由首層0.000標高控制，嚴禁逐層向上引測，以防止累計誤差，當建筑高度超過30m時，應另設標高控制線，每層標高引測點應不少于2個，以便復核；(4)預埋件及預留孔洞，在安裝前應與圖紙對照，確認無

42、誤后準確固定在設計位置上，必要時用電焊或套框等方法將其固定，在澆筑混凝土時，應沿其周圍分層均勻澆筑，嚴禁碰擊和振動預埋件與模板；(5)樓梯踏步模板安裝時應考慮裝修層厚度。3、接縫不嚴1.現象：由于模板間接線不嚴有間隙，混凝土澆筑時產生漏漿，混凝土表面出現蜂窩，嚴重的出現孔洞、露筋。2.防治措施：(1)翻樣要認真，嚴格按1/101/50比例將各分部分項細部翻成詳圖，詳細編注，經復核無誤后認真向操作工人交底，強化工人質量意識，認真制作定型模板和拼裝；(2)嚴格控制木模板含水率，制作時拼縫要嚴密；(3)木模板安裝周期不宜過長，澆筑混凝土時，木模板要提前澆水濕潤，使其脹開密縫；(4)鋼模板變形，特別是

43、邊框外變形，要及時修整平直；(5) 鋼模板間嵌縫措施要控制，不能用油氈、塑料布，水泥袋等去嵌縫堵漏；(6)梁、樁交接部位支撐要牢靠，拼縫要嚴密（必要時縫間加雙面膠紙），發生錯位要校正好。4、模板未清理干凈1.現象：模板內殘留木板、浮漿殘渣、碎石等建筑垃圾，拆模后發現混凝土中有縫隙，且有垃圾夾雜物。2.防治措施：(1)鋼筋綁扎完畢，用壓縮空氣或壓力水清除模板內垃圾；(2)在封模前，派專人將模內垃圾清除干凈；(3)墻柱根部、梁柱接頭外預留清掃孔，預留孔尺寸100mm100mm，模內垃圾清除完畢后及時將清掃口處封嚴。5模板支撐選配不當1.現象：由于模板支撐系選配和支撐方法不當，結構混凝土澆筑時產生變

44、形。2.防治措施：(1)模板支撐系統根據不同的結構類型和模板來選配，以便相互協調配套。使用時，應對支承系統進行必要的驗算和復核，尤其是支柱間距應經計算確定，確保模板支撐系統具有足夠的承載能力、剛度和穩定性；(2)木質支撐體系如與木模板配合，木支撐必須釘牢楔緊，支柱之間必須加強拉結連緊，木支柱腳下用對拔木楔調整標高并固定，荷載過大的木模板支撐體系可采用枕木堆塔方法操作，用扒釘固定好；(3)鋼質支撐體系其鋼楞和支撐的布置形式應滿足模板設計要求，并能保證安全承受施工荷載，鋼管支撐體系一般宜扣成整體排架式，其立柱縱橫間距一般為1m左右（荷載大時應采用密排形式），同時應加設斜撐和剪力撐；(4)支撐體系的

45、基底必須堅實可靠，豎向支撐基底如為土層時，應在支撐底鋪墊型鋼或腳手板等硬質材料；(5)在多層或高層施工中，應注意逐層加設支撐，分層分散施工荷載。側向支撐必須支頂牢固，拉結和加固可靠，必要時應打入地錨或在混凝土中預埋鐵件和短鋼筋頭做撐腳。10、安全控制措施1、嚴格按支模工序進行，立模未連接固定前，應設臨時支撐以防模板傾倒。2、禁止站在柱模上操作或在梁模上行走。3、模板必須架設穩固，連接可靠。4、拆除模板的時間經施工技術人員同意，并報拆模申請，現場監理批準后方可進行。拆模按順序分段進行，嚴禁猛撬、硬砸或大面積撬落和拉倒。5、拆下的模板及時運出集中堆放，防止釘子扎腳；拆除梁、板模板時，按規定加設頂撐

46、。6、支撐腳手架的拆除按與搭設相反的程序進行拆除作業；每層連墻件的拆除，必須在其上全部可拆桿件拆除以后進行，嚴禁先松開連墻件。凡已松開連接的桿件必須及時取出、放下，以免誤扶、誤靠，引起危險；拆下的桿件和腳手架板應及時吊運至地面，禁止自架上向下拋擲。7、現場臨時設施、倉庫、易燃料場和用火處要有防火標志，要有足夠的滅火工具和設備，對消防器材要有專人管理并定期檢查。8、現場生產、生活用火均經主管消防的領導批準，任何人不準擅自動用明火。使用明火時，要遠離易燃物，并準備消防器材。9、在安全設施上重點加強對外墻、樓梯、預留洞及臨邊的防護，如外墻和樓梯臨邊采用鋼管作水平欄桿；預留洞采用木方和膠合板覆蓋并用膨

47、脹螺栓固定于樓面。10、模板搭設拆除等安全技術交底應分部位由責任工程師提前進行。11、梁板模板搭設完畢后，必須由責任工程師組織，技術、質量、安全等部門聯合驗收合格后方可澆筑砼。12、梁板支撐體系的搭設在外架上升至作業面安全高度后，各項安全措施到位后進行。13、模板的拆除必須嚴格按操作規范進行，支撐體系拆除必須逐步進行，應注意拆除過程中的交叉施工安全。11、預防坍塌事故安全技術措施1、模板作業前，根據設計要求、施工工藝、作業條件及周邊環境編制專項施工方案，經單位負責人審批簽字，項目經理組織有關部門驗收合格簽字后，方可作業。2、模板作業時，支撐系統采用鋼管和鋼扣件，不得使用嚴重銹蝕、變形、斷裂、脫

48、焊、螺栓松動的鋼管和鋼扣件。支撐立桿基礎應堅固穩定，并經承載力驗算合格。支撐立桿底部應加設滿足支撐承載力要求的墊板。剪刀撐和立桿應牢固連接，形成整體。3、模板作業時，指定專人指揮、監護，出現位移時，必須立即停止施工，將作業人員撤離作業現場，待險情排除后，方可繼續作業。4、堆放模板時，嚴格控制數量、重量，防止超載。堆放數量較多時，對架體進行加固。嚴格控制樓板支撐架的實際荷載不得超過設計值。5、裝釘樓面模板，在下班時對已鋪好而來不及釘牢的模板要拿起穩妥堆放，以防坍塌事故發生。6、安裝外圍柱、梁、板模板，先搭設腳手架，并掛好安全網，腳手架搭設高度要高于施工作業面至少1.5m。7、拆模間歇時，將已活動

49、的模板、拉桿、支撐等固定牢固，嚴防突然掉落、倒塌傷人。8、樓板支撐架在使用過程中嚴禁進行下列作業：1）在架體上推車；2）任意拆除架體結構件或連墻件；3）利用架體吊、運物料；4）在架體上拉結吊裝纜繩。12、預防高空墜落事故安全技術措施1、架子搭設組裝完成后，必須經公司相關部門人員及項目安全員、技術負責人、工長對其進行驗收，經檢查驗收合格后填寫驗收單，經技術負責人、安全員簽字后方可投入使用。架子未經檢查驗收嚴禁其他人員攀登，驗收合格后任何人不得擅自拆改，需做局部拆改時，須經施工技術負責人同意，由架子工進行整改。2、所有高處作業人員應學習高處作業安全知識及安全操作規程，工人上崗前應依據有關規定接受專

50、門的安全技術交底，并辦好簽字手續。特種高處作業人員應持證上崗。3、項目部按類別，有針對性地將各類安全警示標志懸掛于施工現場各相應部位。4、高處作業人員經過體檢，合格后方可上崗。對身體不適或上崗前喝過酒的工人不準上崗作業。施工現場項目部為作業人員提供合格的安全帽、安全帶等必備的安全防護用具。5、安全帶使用前必須經過嚴格檢查，合格后方可使用。作業人員按規定正確佩戴和使用安全帶。安全帶的系扣點應就高不就低，扣環應懸掛在腰部的上方，并要注意帶子不能與鋒利或毛刺的地方接觸，以防摩擦割斷。6、支、拆模板時保證作業人員有可靠立足點，作業面按規定設置安全防護設施。模板及其支撐體系的施工荷載應均勻，并不得超過設

51、計允許荷載。7、已支好模板的樓層四周必須用臨時護欄圍好，護欄要牢固可靠，護欄高度不低于1.5m，然后在護欄上再鋪一層密目安全網。8、澆筑混凝土時派專人檢查模板支撐有無松動、傾斜、彎曲變形、位移等情況，發現問題立即停止混凝土澆筑，并即刻進行加固整改。9、混凝土澆筑作業開始前再次對模板支撐架進行全面檢查，合格后方能澆筑混凝土；混凝土澆筑過程中模板支撐架下不得有其他作業人員。13、環保及文明施工控制措施1、制定文明施工制度，劃分環衛包干區，作到責任到人。2、搭設支架避免夜間作業，防止產生噪音，影響居民生活。3、進入施工現場，必須戴好安全帽，系好安全帶，工作時間嚴禁嬉笑打鬧，文明施工。4、對于材料設備

52、應愛惜，選擇正確的使用方法，并定期保養，嚴禁野蠻施工。5、每天生產完成后，檢查現場，對于產生的建筑垃圾應及時清理，并堆放到指定地點。6、施工現場各種材料、機具堆放有序，各類加工好的模板堆放整齊。按施工總平面布置圖劃定區域堆放，做到整齊有序。7、工長對班組作業區的文明現場負責。堅持誰施工，誰清理，作到活完場清。8、模板、腳手架在支設、拆除和搬運時，必須輕拿輕放，上下左右由人傳遞。模板、鋼管修理時，禁止使用大錘。使用電器切割時，應及時在鋸片上刷油，且鋸片轉速不能過快。使用電錘開洞、鑿眼時，應使用合理的電錘，及時在鉆頭上注油或水。9、施工現場設立專門廢棄物臨時貯存場地，廢棄物應分類存放，對有可能造成

53、二次污染的廢棄物必須單獨存放，并設置安全防范措施且有醒目標識。廢棄物的運輸確保不遺撒、不混放，送到政府批準的單位或場所進行處理、清運。10、夜間施工保證足夠的照明，如無人加班關閉大燈。14、計算書14.1地下車庫模板支撐柱模板（車庫）計算書 計算依據： 1、建筑施工模板安全技術規范JGJ162-2008 2、混凝土結構設計規范GB50010-2010 3、建筑結構荷載規范GB 50009-2012 4、鋼結構設計規范GB 50017-2003 一、工程屬性新澆混凝土柱名稱KZ1新澆混凝土柱長邊邊長(mm)500新澆混凝土柱的計算高度(mm)3000新澆混凝土柱短邊邊長(mm)500 二、荷載組

54、合側壓力計算依據規范建筑施工模板安全技術規范JGJ162-2008混凝土重力密度c(kN/m3)24新澆混凝土初凝時間t0(h)4外加劑影響修正系數11混凝土坍落度影響修正系數21混凝土澆筑速度V(m/h)2混凝土側壓力計算位置處至新澆混凝土頂面總高度H(m)3新澆混凝土對模板的側壓力標準值G4k(kN/m2)min0.22ct012v1/2，cHmin0.222441121/2，243min29.868，7229.868kN/m2傾倒混凝土時對垂直面模板荷載標準值Q3k(kN/m2)2 新澆混凝土對模板的側壓力標準值G4kmin0.22ct012v1/2，cHmin0.222441121/2

55、，243min29.87，7229.87kN/m2 承載能力極限狀態設計值S承0.9max1.2G4k+1.4Q3k，1.35G4k+1.40.7Q3k0.9max1.229.87+1.42，1.3529.87+1.40.720.9max38.644，42.2840.942.28438.056kN/m2 正常使用極限狀態設計值S正G4k29.87 kN/m2 三、面板驗算面板類型覆面木膠合板面板厚度(mm)12面板抗彎強度設計值f(N/mm2)14.74面板彈性模量E(N/mm2)8925柱長邊小梁根數4柱短邊小梁根數4柱箍間距l1(mm)450模板設計平面圖 1、強度驗算 最不利受力狀態如下

56、圖，按三等跨連續梁驗算 靜載線荷載q10.91.35bG4k0.91.350.4529.8716.331kN/m 活載線荷載q20.91.40.7bQ3k0.91.40.70.4520.794kN/m Mmax-0.1q1l2-0.117q2l2-0.116.3310.1672-0.1170.7940.1672-0.048kNm Mmax/W0.048106/(1/6450122)4.439N/mm2f14.74N/mm2 滿足要求！ 2、撓度驗算 作用線荷載qbS正0.4529.8713.442kN/m 0.677ql4/(100EI)0.67713.442166.6674/(1008925

57、(1/12450123)0.121mml/400166.667/4000.417mm 滿足要求！ 四、小梁驗算小梁類型矩形木楞小梁材質規格(mm)50100小梁截面慣性矩I(cm4)416.667小梁截面抵抗矩W(cm3)83.333小梁抗彎強度設計值f(N/mm2)15.444小梁彈性模量E(N/mm2)9350最低處柱箍離樓面距離(mm)200 1、強度驗算 小梁上作用線荷載qbS承0.16738.0566.343 kN/m 小梁彎矩圖(kNm) Mmax0.127kNm Mmax/W0.127106/83.3331031.526N/mm2f15.444N/mm2 滿足要求！ 2、撓度驗算

58、 小梁上作用線荷載qbS正0.16729.874.978 kN/m 面板變形圖(mm) 0.036mm1.5mm 滿足要求！ 五、柱箍驗算 柱箍類型鋼管柱箍合并根數2柱箍材質規格(mm)483.5柱箍截面慣性矩I(cm4)12.19柱箍截面抵抗矩W(cm3)5.08柱箍抗彎強度設計值f(N/mm2)205柱箍彈性模量E(N/mm2)206000模板設計立面圖 1、柱箍強度驗算 長邊柱箍計算簡圖 長邊柱箍彎矩圖(kNm) 長邊柱箍剪力圖(kN) M10.523kNm，N12.343kN 短邊柱箍計算簡圖 短邊柱箍彎矩圖(kNm) 短邊柱箍剪力圖(kN) M20.523kNm，N22.343kN

59、M/Wn0.523106/(5.08103)102.96N/mm2f205N/mm2 滿足要求！ 2、柱箍撓度驗算 長邊柱箍計算簡圖 長邊柱箍變形圖(mm) 短邊柱箍計算簡圖 短邊柱箍變形圖(mm) 10.889mml/4001.81mm 20.889mml/4001.81mm 滿足要求！ 六、對拉螺栓驗算對拉螺栓型號M14軸向拉力設計值Ntb(kN)17.8扣件類型3形26型扣件容許荷載(kN)26 N2.3432=4.686kNNtb17.8kN 滿足要求！ N2.3432=4.686kN26kN 滿足要求！板模板（車庫扣件式）計算書 計算依據： 1、建筑施工模板安全技術規范JGJ162-

60、2008 2、建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范JGJ 1302011 3、混凝土結構設計規范GB50010-2010 4、建筑結構荷載規范GB 50009-2012 5、鋼結構設計規范GB 50017-2003 一、工程屬性新澆混凝土樓板名稱B2，標高-1.5m新澆混凝土樓板板厚(mm)300新澆混凝土樓板邊長L(m)6.3新澆混凝土樓板邊寬B(m)6.07 二、荷載設計施工人員及設備荷載標準值Q1k當計算面板和小梁時的均布活荷載(kN/m2)2.5當計算面板和小梁時的集中荷載(kN)2.5當計算主梁時的均布活荷載(kN/m2)1.5當計算支架立柱及其他支承結構構件時的均布活荷載(kN/m

61、2)1模板及其支架自重標準值G1k(kN/m2)面板自重標準值0.1面板及小梁自重標準值0.3樓板模板自重標準值0.5模板及其支架自重標準值0.75新澆筑混凝土自重標準值G2k(kN/m3)24鋼筋自重標準值G3k(kN/m3)1.1模板支拆環境不考慮風荷載 三、模板體系設計模板支架高度(m)3.4立柱縱向間距la(mm)900立柱橫向間距lb(mm)900水平拉桿步距h(mm)1200立柱布置在混凝土板域中的位置中心對稱立柱距混凝土板短邊的距離(mm)450立柱距混凝土板長邊的距離(mm)335主梁布置方向垂直樓板長邊小梁間距(mm)150小梁兩端各懸挑長度(mm)400，400主梁兩端各懸

62、挑長度(mm)300，300結構表面的要求結構表面隱蔽模板及支架計算依據建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范JGJ130-2011 設計簡圖如下：模板設計平面圖模板設計剖面圖(樓板長向)模板設計剖面圖(樓板寬向) 四、面板驗算面板類型覆面木膠合板面板厚度(mm)12面板抗彎強度設計值f(N/mm2)15面板彈性模量E(N/mm2)10000 根據建筑施工模板安全技術規范5.2.1面板可按簡支跨計算的規定，另據現實，樓板面板應擱置在梁側模板上，因此本例以簡支梁，取1m單位寬度計算。計算簡圖如下： Wbh2/6=10001212/624000mm3，Ibh3/12=1000121212/12144

63、000mm4 1、強度驗算 q10.9max1.2(G1k+ (G3k+G2k)h)+1.4Q1k，1.35(G1k+ (G3k+G2k)h)+1.40.7Q1kb=0.9max1.2(0.1+(1.1+24)0.3)+1.42.5，1.35(0.1+(1.1+24)0.3)+1.40.72.5 1=11.475kN/m q20.91.35G1Kb=0.91.350.11=0.122kN/m p0.91.40.7Q1K=0.91.40.72.52.205kN Mmaxmaxq1l2/8,q2l2/8+pl/4=max11.4750.152/8，0.1220.152/8+2.2050.15/4=

64、 0.083kNm Mmax/W0.083106/240003.46N/mm2f15N/mm2 滿足要求！ 2、撓度驗算 q(G1k+(G3k+G2k)h)b=(0.1+(1.1+24)0.3)1=7.63kN/m 5ql4/(384EI)57.631504/(38410000144000)0.035mml/250150/2500.6mm 滿足要求！ 五、小梁驗算小梁類型方木小梁材料規格(mm)50100小梁抗彎強度設計值f(N/mm2)15.44小梁抗剪強度設計值(N/mm2)1.78小梁彈性模量E(N/mm2)9350小梁截面抵抗矩W(cm3)83.33小梁截面慣性矩I(cm4)416.6

65、7 因L/la取整-16300/900取整-16，按四等跨連續梁計算，又因小梁較大懸挑長度為400mm，因此需進行最不利組合，計算簡圖如下： 1、強度驗算 q10.9max1.2(G1k+(G3k+G2k)h)+1.4Q1k，1.35(G1k+(G3k+G2k)h)+1.40.7Q1kb=0.9max1.2(0.3+(1.1+24)0.3)+1.42.5，1.35(0.3+(1.1+24)0.3)+1.40.72.50.151.758kN/m 因此，q1靜0.91.35(G1k+(G3k+G2k)h)b=0.91.35(0.3+(1.1+24)0.3)0.151.427kN/m q1活0.91

66、.40.7Q1kb=0.91.40.72.50.150.331kN/m M10.107q1靜L2+0.121q1活L20.1071.4270.92+0.1210.3310.920.156kNm q20.91.35G1kb=0.91.350.30.150.055kN/m p0.91.40.7Q1k=0.91.40.72.52.205kN M2max0.077q2L2+0.21pL，0.107q2L2+0.181pLmax0.0770.0550.92+0.212.2050.9，0.1070.0550.92+0.1812.2050.90.42kNm M3maxq1L12/2，q2L12/2+pL1=

67、max1.7580.42/2，0.0550.42/2+2.2050.40.886kNm MmaxmaxM1，M2，M3max0.156，0.42，0.8860.886kNm Mmax/W0.886106/8333010.637N/mm2f15.44N/mm2 滿足要求！ 2、抗剪驗算 V10.607q1靜L+0.62q1活L0.6071.4270.9+0.620.3310.90.964kN V20.607q2L+0.681p0.6070.0550.9+0.6812.2051.531kN V3maxq1L1，q2L1+pmax1.7580.4，0.0550.4+2.2052.227kN Vmax

68、maxV1，V2，V3max0.964，1.531，2.2272.227kN max3Vmax/(2bh0)=32.2271000/(210050)0.668N/mm21.78N/mm2 滿足要求！ 3、撓度驗算 q=(G1k+(G3k+G2k)h)b=(0.3+(24+1.1)0.3)0.151.174kN/m 跨中max0.632qL4/(100EI)=0.6321.1749004/(10093504166700)0.125mml/250900/2503.6mm 懸臂端maxqL4/(8EI)=1.1744004/(893504166700)0.096mml1/250400/2501.6m

69、m 滿足要求！ 六、主梁驗算主梁類型鋼管主梁材料規格(mm)483.5可調托座內主梁根數1主梁彈性模量E(N/mm2)206000主梁抗彎強度設計值f(N/mm2)205主梁抗剪強度設計值(N/mm2)125主梁截面慣性矩I(cm4)12.19主梁截面抵抗矩W(cm3)5.08 1、小梁最大支座反力計算 Q1k1.5kN/m2 q10.9max1.2(G1k+ (G3k+G2k)h)+1.4Q1k，1.35(G1k+(G3k+G2k)h)+1.40.7Q1kb=0.9max1.2(0.5+(1.1+24)0.3)+1.41.5，1.35(0.5+(1.1+24)0.3)+1.40.71.50.

70、151.662kN/m q1靜0.91.35(G1k+ (G3k+G2k)h)b=0.91.35(0.5+(1.1+24)0.3)0.151.463kN/m q1活0.91.4Q1kb=0.91.41.50.150.283kN/m q2(G1k+ (G3k+G2k)h)b=(0.5+(1.1+24)0.3)0.15=1.204kN/m 承載能力極限狀態 按四跨連續梁，Rmax(1.143q1靜+1.223q1活)L1.1431.4630.9+1.2230.2830.91.818kN 按懸臂梁，R1q1l=1.6620.40.665kN RmaxRmax，R11.818kN; 正常使用極限狀態

71、按四跨連續梁，Rmax1.143q2L1.1431.2040.91.239kN 按懸臂梁，R1q2l=1.2040.40.482kN RmaxRmax，R11.239kN; 2、抗彎驗算 計算簡圖如下： 主梁彎矩圖(kNm) Mmax0.818kNm Mmax/W0.818106/5080161.047N/mm2f205N/mm2 滿足要求！ 3、抗剪驗算 主梁剪力圖(kN) Vmax4.577kN max2Vmax/A=24.5771000/48918.719N/mm2125N/mm2 滿足要求！ 4、撓度驗算 主梁變形圖(mm) max0.631mm 跨中max=0.568mm=900/2

72、50=3.6mm 懸挑段max0.631mm=300/250=1.2mm 滿足要求！ 七、立柱驗算剪刀撐設置加強型立桿頂部步距hd(mm)1200立桿伸出頂層水平桿中心線至支撐點的長度a(mm)200頂部立桿計算長度系數11.386非頂部立桿計算長度系數21.755鋼管類型483立柱截面面積A(mm2)424立柱截面回轉半徑i(mm)15.9立柱截面抵抗矩W(cm3)4.49 1、長細比驗算 頂部立桿段：l01=k1(hd+2a)=11.386(1200+2200)=2217.6mm 非頂部立桿段：l02=k2h =11.7551200=2106mm =l0/i=2217.6/15.9=139

73、.472=210 長細比滿足要求！ 2、立柱穩定性驗算 頂部立桿段：l01=k1(hd+2a)=1.1551.386(1200+2200)=2561.328mm 1l01/i2561.328/15.9161.09，查表得，10.271 f=N/(A)=1.2(0.5+(1.1+24)0.3)+1.41)0.90.91000/(0.271424)=8.9391000/114.904=77.797N/mm2f=205 N/mm2 滿足要求！ 非頂部立桿段：l02=k2h =1.1551.7551200=2432.43mm 2l02/i2432.43/15.9152.983，查表得，20.301 f

74、=N/(A)=1.2(0.75+(1.1+24)0.3)+1.41)0.90.91000/(0.301424)=9.1821000/127.624=71.947N/mm2f=205 N/mm2 滿足要求！ 八、可調托座驗算荷載傳遞至立桿方式可調托座可調托座承載力容許值N(kN)30 按上節計算可知，可調托座受力N8.939kNN30kN 滿足要求！梁模板（車庫扣件式）計算書 計算依據： 1、建筑施工模板安全技術規范JGJ162-2008 2、混凝土結構設計規范GB50010-2010 3、建筑結構荷載規范GB 50009-2012 4、鋼結構設計規范GB 50017-2003 一、工程屬性新澆

75、混凝土梁名稱WKL1新澆混凝土梁計算跨度(m)6.6混凝土梁截面尺寸(mmmm)300900新澆混凝土結構層高(m)3.3梁側樓板厚度(mm)250 二、荷載設計模板及其支架自重標準值G1k(kN/m2)面板0.1面板及小梁0.3模板面板0.5模板及其支架0.75新澆筑混凝土自重標準值G2k(kN/m3)24混凝土梁鋼筋自重標準值G3k(kN/m3)1.5混凝土板鋼筋自重標準值G3k(kN/m3)1.1當計算支架立柱及其他支承結構構件時Q1k(kN/m2)1對水平面模板取值Q2k(kN/m2)2模板支拆環境不考慮風荷載 三、模板體系設計新澆混凝土梁支撐方式梁兩側有板，梁板立柱共用(A)梁跨度方

76、向立柱間距la(mm)900梁兩側立柱間距lb(mm)900步距h(mm)1200新澆混凝土樓板立柱間距la(mm)、lb(mm)900、900混凝土梁居梁兩側立柱中的位置居中梁左側立柱距梁中心線距離(mm)450梁底增加立柱根數1梁底增加立柱布置方式按混凝土梁梁寬均分梁底增加立柱依次距梁左側立柱距離(mm)450梁底支撐小梁根數3每縱距內附加梁底支撐主梁根數0梁底支撐小梁最大懸挑長度(mm)300結構表面的要求結構表面隱蔽模板及支架計算依據建筑施工模板安全技術規范JGJ162-2008 設計簡圖如下：平面圖立面圖 四、面板驗算面板類型覆面木膠合板面板厚度(mm)12面板抗彎強度設計值f(N/

77、mm2)15面板彈性模量E(N/mm2)10000 取單位寬度1000mm，按二等跨連續梁計算，計算簡圖如下： Wbh2/6=10001212/624000mm3，Ibh3/12=1000121212/12144000mm4 q10.9max1.2(G1k+ (G2k+G3k)h)+1.4Q2k，1.35(G1k+ (G2k+G3k)h)+1.40.7Q2kb=0.9max1.2(0.1+(24+1.5)0.9)+1.42，1.35(0.1+(24+1.5)0.9)+1.40.72129.77kN/m q1靜0.91.35G1k+(G2k+G3k)hb0.91.350.1+(24+1.5)0.

78、9128.006kN/m q1活0.91.40.7Q2kb0.91.40.7211.764kN/m q2(G1k+ (G2k+G3k)h)b=0.1+(24+1.5)0.9123.05kN/m 1、強度驗算 Mmax0.125q1L20.125q1l20.12529.770.1520.084kNm Mmax/W0.084106/240003.489N/mm2f15N/mm2 滿足要求！ 2、撓度驗算 max0.521q2L4/(100EI)=0.52123.051504/(10010000144000)0.042mml/250150/2500.6mm 滿足要求！ 3、支座反力計算 設計值(承載

79、能力極限狀態) R1=R3=0.375 q1靜l +0.437 q1活l=0.37528.0060.15+0.4371.7640.151.691kN R2=1.25q1l=1.2529.770.155.582kN 標準值(正常使用極限狀態) R1=R3=0.375 q2l=0.37523.050.151.297kN R2=1.25q2l=1.2523.050.154.322kN 五、小梁驗算小梁類型方木小梁材料規格(mm)50100小梁抗彎強度設計值f(N/mm2)15.44小梁抗剪強度設計值(N/mm2)1.78小梁彈性模量E(N/mm2)9350小梁截面抵抗矩W(cm3)83.33小梁截面

80、慣性矩I(cm4)416.67 為簡化計算，按四等跨連續梁和懸臂梁分別計算，如下圖： q1max1.691+0.91.35(0.3-0.1)0.3/2+0.5(0.9-0.25)+0.9max1.2(0.5+(24+1.1)0.25)+1.42，1.35(0.5+(24+1.1)0.25)+1.40.72max0.45-0.3/2，(0.9-0.45)-0.3/2/21，5.582+0.91.35(0.3-0.1)0.3/2=5.618kN/m q2max1.297+(0.3-0.1)0.3/2+0.5(0.9-0.25)+(0.5+(24+1.1)0.25)max0.45-0.3/2，(0.

81、9-0.45)-0.3/2/21，4.322+(0.3-0.1)0.3/24.352kN/m 1、抗彎驗算 Mmaxmax0.107q1l12，0.5q1l22max0.1075.6180.92，0.55.6180.320.487kNm Mmax/W0.487106/833305.843N/mm2f15.44N/mm2 滿足要求！ 2、抗剪驗算 Vmaxmax0.607q1l1，q1l2max0.6075.6180.9，5.6180.33.069kN max3Vmax/(2bh0)=33.0691000/(250100)0.921N/mm21.78N/mm2 滿足要求！ 3、撓度驗算 10.6

82、32q2l14/(100EI)0.6324.3529004/(10093504166700)0.463mml/250900/2503.6mm 2q2l24/(8EI)4.3523004/(893504166700)0.113mml/250300/2501.2mm 滿足要求！ 4、支座反力計算 梁頭處(即梁底支撐小梁懸挑段根部) 承載能力極限狀態 Rmaxmax1.143q1l1，0.393q1l1+q1l2max1.1435.6180.9，0.3935.6180.9+5.6180.35.78kN 同理可得，梁底支撐小梁所受最大支座反力依次為R1R33.726kN，R25.78kN 正常使用極限

83、狀態 Rmaxmax1.143q2l1，0.393q2l1+q2l2max1.1434.3520.9，0.3934.3520.9+4.3520.34.477kN 同理可得，梁底支撐小梁所受最大支座反力依次為R1R33.32kN，R24.477kN 六、主梁驗算主梁類型鋼管主梁材料規格(mm)483.5可調托座內主梁根數1主梁彈性模量E(N/mm2)206000主梁抗彎強度設計值f(N/mm2)205主梁抗剪強度設計值(N/mm2)125主梁截面慣性矩I(cm4)12.19主梁截面抵抗矩W(cm3)5.08 主梁自重忽略不計，計算簡圖如下： 1、抗彎驗算 主梁彎矩圖(kNm) Mmax/W0.3

84、1106/508061.109N/mm2f=205N/mm2 滿足要求！ 2、抗剪驗算 主梁剪力圖(kN) Vmax3.175kN max2Vmax/A=23.1751000/48912.986N/mm2125N/mm2 滿足要求！ 3、撓度驗算 主梁變形圖(mm) max0.074mml/250450/2501.8mm 滿足要求！ 4、扣件抗滑計算 RmaxR1,R30.551kN18=8kN 單扣件在扭矩達到4065Nm且無質量缺陷的情況下，單扣件能滿足要求！ 同理可知，左側立柱扣件受力R0.551kN18=8kN 單扣件在扭矩達到4065Nm且無質量缺陷的情況下，單扣件能滿足要求！ 七、

85、立柱驗算鋼管類型483.5立柱截面面積A(mm2)489回轉半徑i(mm)15.8立柱截面抵抗矩W(cm3)5.08抗壓強度設計值f(N/mm2)205立桿自重q(kN/m)0.15 =h/i=1200/15.8=75.949=150 長細比滿足要求！ 查表得，0.75 立柱最大受力NmaxR1+N邊1，R2，R3+N邊2+0.15(3.3-0.9)max0.551+0.9max1.2(0.75+(24+1.1)0.25)+1.41，1.35(0.75+(24+1.1)0.25)+1.40.71(0.9+0.45-0.3/2)/20.9，12.13，0.551+0.9max1.2(0.75+(

86、24+1.1)0.25)+1.41，1.35(0.75+(24+1.1)0.25)+1.40.71(0.9+0.9-0.45-0.3/2)/20.9+0.3612.49kN fN/(A)12.49103/(0.75489)34.056N/mm2f205N/mm2 滿足要求！ 八、可調托座驗算荷載傳遞至立桿方式可調托座2可調托座承載力容許值N(kN)30 由主梁驗算一節計算可知可調托座最大受力NmaxR2112.13kNN30kN 滿足要求！梁側模板計算書 計算依據： 1、建筑施工模板安全技術規范JGJ162-2008 2、混凝土結構設計規范GB50010-2010 3、建筑結構荷載規范GB 5

87、0009-2012 4、鋼結構設計規范GB 50017-2003 一、工程屬性新澆混凝梁名稱WKL1混凝土梁截面尺寸(mmxmm)300900梁板結構情況見下圖樓板厚度(mm)250 二、荷載組合側壓力計算依據規范建筑施工模板安全技術規范JGJ162-2008混凝土重力密度c(kN/m3)24新澆混凝土初凝時間t0(h)4外加劑影響修正系數11混凝土坍落度影響修正系數21混凝土澆筑速度V(m/h)2混凝土側壓力計算位置處至新澆混凝土頂面總高度H(m)0.9新澆混凝土對模板的側壓力標準值G4k(kN/m2)min0.22ct012v1/2，cHmin0.222441121/2，240.9min2

88、9.868，21.621.6kN/m2振搗混凝土時對垂直面模板荷載標準值Q2k(kN/m2)4 新澆混凝土對模板的側壓力標準值G4kmin0.22ct012v1/2，cHmin0.222441121/2，240.9min29.87，21.621.6kN/m2 承載能力極限狀態設計值S承0.9max1.2G4k+1.4Q2k，1.35G4k+1.40.7Q2k0.9max1.221.6+1.44，1.3521.6+1.40.740.9max31.52，33.080.933.0829.772kN/m2 正常使用極限狀態設計值S正G4k21.6 kN/m2 三、支撐體系設計小梁布置方式水平向布置小梁

89、道數4主梁間距(mm)500主梁合并根數2小梁最大懸挑長度(mm)50結構表面的要求結構表面外露對拉螺栓水平向間距(mm)500支撐距梁底距離依次為0，350 設計簡圖如下：模板設計剖面圖 四、面板驗算面板類型覆面木膠合板面板厚度(mm)12面板抗彎強度設計值f(N/mm2)15面板彈性模量E(N/mm2)10000 梁截面寬度取單位長度，b1000mm。Wbh2/6=1000122/624000mm3，Ibh3/12=1000123/12144000mm4。面板計算簡圖如下： 1、抗彎驗算 q1bS承129.77229.772kN/m q1靜0.91.35G4kb0.91.3521.6126

90、.244kN/m q1活0.91.40.7Q2kb0.91.40.7413.528kN/m Mmax0.1q1靜L2+0.117q1活L2=0.126.2440.2172+0.1173.5280.21720.143kNm Mmax/W0.143106/240005.941N/mm2f15N/mm2 滿足要求！ 2、撓度驗算 qbS正121.621.6kN/m max0.677qL4/(100EI)=0.67721.6216.6674/(10010000144000)0.224mm216.667/400=0.542mm 滿足要求！ 3、最大支座反力計算 承載能力極限狀態 Rmax1.1q1靜l左

91、+1.2q1活l左1.126.2440.217+1.23.5280.2177.172kN 正常使用極限狀態 Rmax1.1l左q1.10.21721.65.148kN 五、小梁驗算小梁最大懸挑長度(mm)50小梁計算方式三等跨連續梁小梁類型方木小梁材料規格(mm)10050小梁彈性模量E(N/mm2)9350小梁抗剪強度設計值(N/mm2)1.78小梁截面抵抗矩W(cm3)83.333小梁抗彎強度設計值f(N/mm2)15.44小梁截面慣性矩I(cm4)416.667 計算簡圖如下： 跨中段計算簡圖 懸挑段計算簡圖 1、抗彎驗算 q7.172kN/m Mmaxmax0.1ql2,0.5ql12

92、=max0.17.1720.52，0.57.1720.052=0.179kNm Mmax/W0.179106/833332.152N/mm2f15.44N/mm2 滿足要求！ 2、抗剪驗算 Vmaxmax0.6ql,ql1=max0.67.1720.5，7.1720.05=2.152kN max3Vmax/(2bh0)=32.1521000/(250100)0.645N/mm21.78N/mm2 滿足要求！ 3、撓度驗算 q5.148kN/m 1max0.677qL4/(100EI)=0.6775.1485004/(10093504166670)0.056mm500/400=1.25mm 2m

93、axqL4/(8EI)=5.148504/(893504166670)=0mm50/400=0.125mm 滿足要求！ 4、最大支座反力計算 承載能力極限狀態 Rmaxmax1.17.1720.5，0.47.1720.5+7.1720.053.945kN 正常使用極限狀態 Rmaxmax1.15.1480.5，0.45.1480.5+5.1480.052.831kN 六、主梁驗算對拉螺栓水平向間距(mm)500主梁最大懸挑長度(mm)50主梁類型鋼管主梁材料規格(mm)483主梁合并根數2主梁彈性模量E(N/mm2)206000主梁抗彎強度設計值f(N/mm2)205主梁抗剪強度設計值(N/m

94、m2)120主梁截面慣性矩I(cm4)10.78主梁截面抵抗矩W(cm3)4.49 因主梁2根合并，則抗彎、抗剪、撓度驗算荷載值取半。 計算簡圖如下： 同前節計算過程，可依次解得： 承載能力極限狀態：R10.72kN，R21.972kN，R31.972kN，R40.72kN 正常使用極限狀態：R10.515kN，R21.416kN，R31.416kN，R40.515kN 1、抗彎驗算 主梁彎矩圖(kNm) maxMmax/W0.38106/4490=84.736N/mm2f=205 N/mm2 滿足要求！ 2、抗剪驗算 梁左側剪力圖(kN) max2Vmax/A=22.6921000/4241

95、2.698N/mm2=120 N/mm2 滿足要求！ 3、撓度驗算 梁左側變形圖(mm) max0.768mm350/4000.875 mm 滿足要求！ 七、對拉螺栓驗算對拉螺栓類型M14軸向拉力設計值Ntb(kN)17.8 同主梁計算過程，可知對拉螺栓受力N0.95529.499kNNtb17.8kN 滿足要求！車庫墻模板（木方背楞）計算書 計算依據： 1、建筑施工模板安全技術規范JGJ162-2008 2、混凝土結構設計規范GB50010-2010 3、建筑結構荷載規范GB 50009-2012 4、鋼結構設計規范GB 50017-2003 一、工程屬性新澆混凝土墻名稱A樓地下室Q1新澆混

96、凝土墻墻厚(mm)250混凝土墻的計算高度(mm)3300混凝土墻的計算長度(mm)6000 二、荷載組合側壓力計算依據規范建筑施工模板安全技術規范JGJ162-2008混凝土重力密度c(kN/m3)24新澆混凝土初凝時間t0(h)2外加劑影響修正系數11.2混凝土坍落度影響修正系數21.15混凝土澆筑速度V(m/h)2混凝土側壓力計算位置處至新澆混凝土頂面總高度H(m)3.3新澆混凝土對模板的側壓力標準值G4k(kN/m2)min0.22ct012v1/2，cHmin0.222421.21.1521/2，243.3min20.609，79.220.609kN/m2傾倒混凝土時對垂直面模板荷載

97、標準值Q3k(kN/m2)2 新澆混凝土對模板的側壓力標準值G4kmin0.22ct012v1/2，cHmin0.222421.21.1521/2，243.3min20.61，79.220.61kN/m2 承載能力極限狀態設計值S承0.9max1.2G4k+1.4Q3k，1.35G4k+1.40.7Q3k0.9max1.220.61+1.42，1.3520.61+1.40.720.9max27.532，29.7840.929.78426.805kN/m2 正常使用極限狀態設計值S正G4k20.61 kN/m2 三、面板布置小梁布置方式豎直左部模板懸臂長(mm)0小梁間距(mm)225小梁一端懸

98、臂長(mm)200主梁間距(mm)450主梁一端懸臂長(mm)150對拉螺栓橫向間距(mm)450對拉螺栓豎向間距(mm)450模板設計立面圖 四、面板驗算面板類型覆面木膠合板面板厚度(mm)12面板抗彎強度設計值f(N/mm2)15面板彈性模量E(N/mm2)10000 墻截面寬度可取任意寬度，為便于驗算主梁，取b0.45m，Wbh2/6450122/610800mm3，Ibh3/12450123/1264800mm4 1、強度驗算 qbS承0.4526.80512.062kN/m 面板彎矩圖(kNm) Mmax0.076kNm Mmax/W0.076106/108007.068N/mm2f

99、15N/mm2 滿足要求！ 2、撓度驗算 qbS正0.4520.61=9.274kN/m 面板變形圖(mm) 0.476mml/400225/4000.562mm 滿足要求！ 五、小梁驗算小梁類型矩形木楞小梁材料規格(mm)50100小梁抗彎強度設計值f(N/mm2)15.444小梁彈性模量E(N/mm2)9350小梁截面抵抗矩W(cm3)83.333小梁截面慣性矩I(cm4)416.667 1、強度驗算 qbS承0.26226.8057.036kN/m 小梁彎矩圖(kNm) 小梁剪力圖(kN) Mmax0.563kNm Mmax/W0.563106/833336.755N/mm2f15.44

100、4N/mm2 滿足要求！ 2、撓度驗算 qbS正0.26220.61=5.41kN/m 小梁變形圖(mm) 0.717mml/400450/4001.125mm 滿足要求！ 3、支座反力計算 R1=2.421kN，R2=.R26=4.842kN，R27=5.649kN 六、主梁驗算主梁類型雙鋼管主梁材料規格(mm)483主梁抗彎強度設計值f(N/mm2)205主梁彈性模量E(N/mm2)206000主梁截面抵抗矩W(cm3)8.98主梁截面慣性矩I(cm4)21.56 1、強度驗算 主梁彎矩圖(kNm) Mmax0.528kNm Mmax/W0.528106/898058.774N/mm2f2

101、05N/mm2 滿足要求！ 2、撓度驗算 主梁變形圖(mm) 0.122mml/400450/4001.125mm 滿足要求！ 七、對拉螺栓驗算對拉螺栓類型M14軸向拉力設計值Ntb(kN)17.8 對拉螺栓橫向驗算間距mmax450，450/2+150450mm 對拉螺栓豎向驗算間距nmax450，450/2+400625mm N0.95mnS承0.950.450.62526.8057.162kNNtb17.8kN 滿足要求！14.2地上主樓一、二層模板（碗扣架）板模板（一、二層碗扣式）計算書 計算依據： 1、建筑施工模板安全技術規范JGJ162-2008 2、建筑施工碗扣式鋼管腳手架安全技

102、術規范JGJ166-2008 3、混凝土結構設計規范GB50010-2010 4、建筑結構荷載規范GB 50009-2012 5、鋼結構設計規范GB 50017-2003 一、工程屬性新澆混凝土樓板名稱B2，標高3.20m新澆混凝土樓板板厚(mm)100新澆混凝土樓板邊長L(m)4.05新澆混凝土樓板邊寬B(m)3.4 二、荷載設計施工人員及設備荷載標準值Q1k當計算面板和小梁時的均布活荷載(kN/m2)2.5當計算面板和小梁時的集中荷載(kN)2.5當計算主梁時的均布活荷載(kN/m2)1.5當計算支架立柱及其他支承結構構件時的均布活荷載(kN/m2)1模板及其支架自重標準值G1k(kN/m

103、2)面板0.1面板及小梁0.3樓板模板0.5模板及其支架0.75新澆筑混凝土自重標準值G2k(kN/m3)24鋼筋自重標準值G3k(kN/m3)1.1風荷載標準值k(kN/m2)基本風壓0(kN/m2)0.30.22風壓高度變化系數z0.9風荷載體型系數s0.8 三、模板體系設計模板支架高度(m)3.3立柱縱向間距la(mm)1200立柱橫向間距lb(mm)900水平拉桿步距h(mm)1800立柱布置在混凝土板域中的位置中心對稱立柱距混凝土板短邊的最近距離(mm)225立柱距混凝土板長邊的最近距離(mm)350主梁布置方向垂直樓板長邊小梁間距(mm)200小梁懸挑端計算長度(mm)200,20

104、0主梁懸挑端計算長度(mm)300,300結構表面的要求結構表面外露模板及支架計算依據建筑施工模板安全技術規范JGJ162-2008 設計簡圖如下：模板設計平面圖模板設計立面圖 四、面板驗算模板類型覆面木膠合板模板厚度(mm)12模板抗彎強度設計值f(N/mm2)15模板彈性模量E(N/mm2)10000 根據建筑施工模板安全技術規范5.2.1面板可按簡支跨計算的規定，另據現實，樓板面板應擱置在梁側模板上，因此本例以簡支梁，取1m單位寬度計算。計算簡圖如下： Wbh2/6=10001212/624000mm3，Ibh3/12=1000121212/12144000mm4 1、強度驗算 q10.

105、9max1.2(G1k+ (G3k+G2k)h)+1.4Q1k，1.35(G1k+ (G3k+G2k)h)+1.40.7Q1kb=0.9max1.2(0.1+(1.1+24)0.1)+1.42.5，1.35(0.3+(1.1+24)0.1)+1.40.72.5 1=5.969kN/m q20.91.2G1kb0.91.20.11=0.108kN/m p0.91.4Q1k0.91.42.53.15kN Mmax=maxq1l2/8,q2l2/8+pl/4=max5.9690.22/8，0.1080.22/8+3.150.2/4=0.158kNm； Mmax/W0.158106/240006.58

106、5N/mm2f15N/mm2 滿足要求！ 2、撓度驗算 q(G1k+ (G3k+G2k)h)b=(0.1+(1.1+24)0.1)1=2.61kN/m 5ql4/(384EI)52.612004/(38410000144000)0.038mml/400200/4000.5mm 滿足要求！ 五、小梁驗算小梁類型方木小梁材料規格(mm)50100小梁抗彎強度設計值f(N/mm2)15.44小梁抗剪強度設計值(N/mm2)1.78小梁彈性模量E(N/mm2)9350小梁截面抵抗矩W(cm3)83.33小梁截面慣性矩I(cm4)416.67 因L/la取整4050/1200取整3，按三等跨連續梁計算，

107、又因小梁較大懸挑長度為200mm，因此需進行最不利組合，計算簡圖如下： 1、強度驗算 q10.9max1.2(G1k+ (G3k+G2k)h)+1.4Q1k，1.35(G1k+ (G3k+G2k)h)+1.40.7Q1kb=0.9max1.2(0.3+(1.1+24)0.1)+1.42.5，1.35(0.3+(1.1+24)0.1)+1.40.72.50.21.237kN/m 因此，q1靜0.91.2(G1k+ (G3k+G2k)h)b=0.91.2(0.3+(1.1+24)0.1)0.20.607kN/m q1活0.91.4Q1kb=0.91.42.50.20.63kN/m M10.1q1靜

108、L2+0.117q1活L20.10.6071.22+0.1170.631.220.194kNm q20.91.2G1kb=0.91.20.30.20.065kN/m p0.91.4Q1k0.91.42.53.15kN M2max0.08q2L2+0.213pL，0.1q2L2+0.175pLmax0.080.0651.22+0.2133.151.2，0.10.0651.22+0.1753.151.20.813kNm M3maxq1L12/2，q2L12/2+pL1=max1.2370.22/2，0.0650.22/2+3.150.20.631kNm MmaxmaxM1，M2，M3max0.19

109、4，0.813，0.6310.813kNm Mmax/W0.813106/833309.752N/mm2f15.44N/mm2 滿足要求！ 2、抗剪驗算 V10.6q1靜L+0.617q1活L0.60.6071.2+0.6170.631.20.903kN V20.6q2L+0.675p0.60.0651.2+0.6753.152.173kN V3maxq1L1，q2L1+pmax1.2370.2，0.0650.2+3.153.163kN VmaxmaxV1，V2，V3max0.903，2.173，3.1633.163kN max3Vmax/(2bh0)=33.1631000/(210050)0

110、.949N/mm21.78N/mm2 滿足要求！ 3、撓度驗算 q(G1k+(G3k+G2k)h)b=(0.3+(24+1.1)0.1)0.20.562kN/m 跨中max0.677qL4/(100EI)=0.6770.56212004/(10093504166700)0.203mml/4001200/4003mm 撓度,跨中max0.677qL4/(100EI)=0.6770.56212004/(10093504166700)0.203mml/4001200/4003mm 六、主梁驗算主梁類型方木主梁材料規格(mm)100100可調托座內主梁根數1主梁彈性模量E(N/mm2)8415主梁抗彎

111、強度設計值f(N/mm2)15.44主梁抗剪強度設計值(N/mm2)1.66主梁截面慣性矩I(cm4)833.33主梁截面抵抗矩W(cm3)166.67 1、小梁最大支座反力計算 Q1k1.5kN/m2 q10.9max1.2(G1k+ (G3k+G2k)h)+1.4Q1k，1.35(G1k+(G3k+G2k)h)+1.40.7Q1kb=0.9max1.2(0.5+(1.1+24)0.1)+1.41.5，1.35(0.5+(1.1+24)0.1)+1.40.71.50.21.028kN/m q1靜0.91.2(G1k+ (G3k+G2k)h)b0.91.2(0.5+(1.1+24)0.1)0.

112、20.65kN/m q1活0.91.4Q1kb0.91.41.50.20.378kN/m q2(G1k+ (G3k+G2k)h ) b(0.5+(1.1+24)0.1)0.2=0.602kN/m 承載能力極限狀態 按三跨連續梁，Rmax(1.1q1靜+1.2q1活)L1.10.651.2+1.20.3781.21.403kN 按懸臂梁，R11.0280.20.206kN RmaxRmax，R11.403kN; 正常使用極限狀態 按三跨連續梁，Rmax1.1q2L1.10.6021.20.795kN 按懸臂梁，R1Rmaxl=0.6020.20.12kN RmaxRmax，R10.795kN;

113、2、抗彎驗算 計算簡圖如下： 主梁彎矩圖(kNm) Mmax/W0.561106/1666703.366N/mm2f15.44N/mm2 滿足要求！ 3、抗剪驗算 主梁剪力圖(kN) max3Vmax/(2bh0)=33.41000/(2100100)0.51N/mm21.66N/mm2 滿足要求！ 4、撓度驗算 主梁變形圖(mm) 跨中max=0.146mm=900/400=2.25mm 懸挑段max0.161mm=300/400=0.75mm 滿足要求！ 七、立柱驗算鋼管類型483.5立柱截面面積A(mm2)489立柱截面回轉半徑i(mm)15.8立柱截面抵抗矩W(cm3)5.08立桿伸出

114、頂層水平桿長度a(mm)630斜桿或剪刀撐設置剪刀撐符合規范JGJ166-2008設置要求立柱抗彎強度設計值f(N/mm2)205 =(h+2a)/i=(1800+2630)/15.8=193.671=230 滿足要求！ 查表得，0.22 Mw0.921.4kLah2/100.921.40.2161.21.82/100.095kNm Nw0.91.2(G1k+(G2k+G3k)h)+1.4(Q1k+Mw/Lb)max0.225+La/2，Lamax0.225+Lb/2，Lb0.91.2(0.75+(24+1.1)0.1)+1.4(1+0.095/0.9)max0.225+1.2/2，1.2ma

115、x0.225+0.9/2，0.95.307kN f Nw/(A)+ Mw/W5307.258/(0.22489)+0.095106/508068.08N/mm2f205N/mm2 滿足要求！ 八、可調托座驗算可調托座承載力容許值N(kN)30 按上節計算可知，可調托座受力N5.307kNN30kN 滿足要求！墻模板（地上墻體方管背楞）計算書 計算依據： 1、建筑施工模板安全技術規范JGJ162-2008 2、混凝土結構設計規范GB50010-2010 3、建筑結構荷載規范GB 50009-2012 4、鋼結構設計規范GB 50017-2003 一、工程屬性新澆混凝土墻名稱主樓墻體新澆混凝土墻墻

116、厚(mm)200混凝土墻的計算高度(mm)3000混凝土墻的計算長度(mm)6000 二、荷載組合側壓力計算依據規范建筑施工模板安全技術規范JGJ162-2008混凝土重力密度c(kN/m3)24新澆混凝土初凝時間t0(h)4外加劑影響修正系數11混凝土坍落度影響修正系數21混凝土澆筑速度V(m/h)2混凝土側壓力計算位置處至新澆混凝土頂面總高度H(m)3新澆混凝土對模板的側壓力標準值G4k(kN/m2)min0.22ct012v1/2，cHmin0.222441121/2，243min29.868，7229.868kN/m2傾倒混凝土時對垂直面模板荷載標準值Q3k(kN/m2)2 新澆混凝土

117、對模板的側壓力標準值G4kmin0.22ct012v1/2，cHmin0.222441121/2，243min29.87，7229.87kN/m2 承載能力極限狀態設計值S承0.9max1.2G4k+1.4Q3k，1.35G4k+1.40.7Q3k0.9max1.229.87+1.42，1.3529.87+1.40.720.9max38.644，42.2840.942.28438.056kN/m2 正常使用極限狀態設計值S正G4k29.87 kN/m2 三、面板布置小梁布置方式豎直左部模板懸臂長(mm)125小梁間距(mm)225小梁一端懸臂長(mm)250主梁間距(mm)450主梁一端懸臂長

118、(mm)15對拉螺栓橫向間距(mm)450對拉螺栓豎向間距(mm)450模板設計立面圖 四、面板驗算面板類型木模板面板厚度(mm)15面板抗彎強度設計值f(N/mm2)15.444面板彈性模量E(N/mm2)8415 墻截面寬度可取任意寬度，為便于驗算主梁，取b0.45m，Wbh2/6450152/616875mm3，Ibh3/12450153/12126562.5mm4 1、強度驗算 qbS承0.4538.05617.125kN/m 面板彎矩圖(kNm) Mmax0.108kNm Mmax/W0.108106/168756.422N/mm2f15.444N/mm2 滿足要求！ 2、撓度驗算

119、qbS正0.4529.87=13.442kN/m 面板變形圖(mm) 0.42mml/400225/4000.562mm 滿足要求！ 五、小梁驗算小梁類型矩形鋼管小梁材料規格(mm)40402小梁抗彎強度設計值f(N/mm2)205小梁彈性模量E(N/mm2)206000小梁截面抵抗矩W(cm3)3.54小梁截面慣性矩I(cm4)7.08 1、強度驗算 qbS承0.23738.0569.038kN/m 小梁彎矩圖(kNm) 小梁剪力圖(kN) Mmax0.282kNm Mmax/W0.282106/354079.785N/mm2f205N/mm2 滿足要求！ 2、撓度驗算 qbS正0.2372

120、9.87=7.094kN/m 小梁變形圖(mm) 0.465mml/400450/4001.125mm 滿足要求！ 3、支座反力計算 R1=4.569kN，R2=.R26=4.329kN，R27=2.645kN 六、主梁驗算主梁類型雙鋼管主梁材料規格(mm)483主梁抗彎強度設計值f(N/mm2)205主梁彈性模量E(N/mm2)206000主梁截面抵抗矩W(cm3)8.98主梁截面慣性矩I(cm4)21.56 1、強度驗算 主梁彎矩圖(kNm) Mmax0.47kNm Mmax/W0.47106/898052.303N/mm2f205N/mm2 滿足要求！ 2、撓度驗算 主梁變形圖(mm)

121、0.101mml/400450/4001.125mm 滿足要求！ 七、對拉螺栓驗算對拉螺栓類型M14軸向拉力設計值Ntb(kN)17.8 對拉螺栓橫向驗算間距mmax450，450/2+135450mm 對拉螺栓豎向驗算間距nmax450，450/2+250475mm N0.95mnS承0.950.450.47538.0567.728kNNtb17.8kN 滿足要求！14.3屋面結構模板支撐計算板模板（屋面扣件式）計算書 計算依據： 1、建筑施工模板安全技術規范JGJ162-2008 2、建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范JGJ 1302011 3、混凝土結構設計規范GB50010-2010

122、 4、建筑結構荷載規范GB 50009-2012 5、鋼結構設計規范GB 50017-2003 一、工程屬性新澆混凝土樓板名稱B3，標高11.25m新澆混凝土樓板板厚(mm)120新澆混凝土樓板邊長L(m)4.8新澆混凝土樓板邊寬B(m)3 二、荷載設計施工人員及設備荷載標準值Q1k當計算面板和小梁時的均布活荷載(kN/m2)2.5當計算面板和小梁時的集中荷載(kN)2.5當計算主梁時的均布活荷載(kN/m2)1.5當計算支架立柱及其他支承結構構件時的均布活荷載(kN/m2)1模板及其支架自重標準值G1k(kN/m2)面板自重標準值0.1面板及小梁自重標準值0.3樓板模板自重標準值0.5模板及

123、其支架自重標準值0.75新澆筑混凝土自重標準值G2k(kN/m3)24鋼筋自重標準值G3k(kN/m3)1.1風荷載標準值k(kN/m2)基本風壓0(kN/m2)0.250.18風壓高度變化系數z0.9風荷載體型系數s0.8 三、模板體系設計模板支架高度(m)5.05立柱縱向間距la(mm)1000立柱橫向間距lb(mm)1000水平拉桿步距h(mm)1200立柱布置在混凝土板域中的位置中心對稱立柱距混凝土板短邊的距離(mm)400立柱距混凝土板長邊的距離(mm)500主梁布置方向平行樓板長邊小梁間距(mm)200小梁兩端各懸挑長度(mm)300，300主梁兩端各懸挑長度(mm)300，300

124、結構表面的要求結構表面隱蔽模板及支架計算依據建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范JGJ130-2011 設計簡圖如下：模板設計平面圖模板設計剖面圖(樓板長向)模板設計剖面圖(樓板寬向) 四、面板驗算面板類型覆面木膠合板面板厚度(mm)12面板抗彎強度設計值f(N/mm2)15面板彈性模量E(N/mm2)10000 根據建筑施工模板安全技術規范5.2.1面板可按簡支跨計算的規定，另據現實，樓板面板應擱置在梁側模板上，因此本例以簡支梁，取1m單位寬度計算。計算簡圖如下： Wbh2/6=10001212/624000mm3，Ibh3/12=1000121212/12144000mm4 1、強度驗算

125、q10.9max1.2(G1k+ (G3k+G2k)h)+1.4Q1k，1.35(G1k+ (G3k+G2k)h)+1.40.7Q1kb=0.9max1.2(0.1+(1.1+24)0.12)+1.42.5，1.35(0.1+(1.1+24)0.12)+1.40.72.5 1=6.511kN/m q20.91.2G1kb=0.91.20.11=0.108kN/m p0.91.4Q1K=0.91.42.53.15kN Mmaxmaxq1l2/8,q2l2/8+pl/4=max6.5110.22/8，0.1080.22/8+3.150.2/4= 0.158kNm Mmax/W0.158106/24

126、0006.585N/mm2f15N/mm2 滿足要求！ 2、撓度驗算 q(G1k+(G3k+G2k)h)b=(0.1+(1.1+24)0.12)1=3.112kN/m 5ql4/(384EI)53.1122004/(38410000144000)0.045mml/250200/2500.8mm 滿足要求！ 五、小梁驗算小梁類型方木小梁材料規格(mm)50100小梁抗彎強度設計值f(N/mm2)15.44小梁抗剪強度設計值(N/mm2)1.78小梁彈性模量E(N/mm2)9350小梁截面抵抗矩W(cm3)83.33小梁截面慣性矩I(cm4)416.67 因B/lb取整-13000/1000取整-

127、12，按二等跨連續梁計算，又因小梁較大懸挑長度為300mm，因此需進行最不利組合，計算簡圖如下： 1、強度驗算 q10.9max1.2(G1k+(G3k+G2k)h)+1.4Q1k，1.35(G1k+(G3k+G2k)h)+1.40.7Q1kb=0.9max1.2(0.3+(1.1+24)0.12)+1.42.5，1.35(0.3+(1.1+24)0.12)+1.40.72.50.21.345kN/m 因此，q1靜0.91.2(G1k+(G3k+G2k)h)b=0.91.2(0.3+(1.1+24)0.12)0.20.715kN/m q1活0.91.4Q1kb=0.91.42.50.20.63

128、kN/m M10.125q1靜L2+0.125q1活L20.1250.71512+0.1250.63120.168kNm q20.91.2G1kb=0.91.20.30.20.065kN/m p0.91.4Q1k=0.91.42.53.15kN M2max0.07q2L2+0.203pL，0.125q2L2+0.188pLmax0.070.06512+0.2033.151，0.1250.06512+0.1883.1510.644kNm M3maxq1L12/2，q2L12/2+pL1=max1.3450.32/2，0.0650.32/2+3.150.30.948kNm MmaxmaxM1，M2

129、，M3max0.168，0.644，0.9480.948kNm Mmax/W0.948106/8333011.375N/mm2f15.44N/mm2 滿足要求！ 2、抗剪驗算 V10.625q1靜L+0.625q1活L0.6250.7151+0.6250.6310.841kN V20.625q2L+0.688p0.6250.0651+0.6883.152.208kN V3maxq1L1，q2L1+pmax1.3450.3，0.0650.3+3.153.169kN VmaxmaxV1，V2，V3max0.841，2.208，3.1693.169kN max3Vmax/(2bh0)=33.1691

130、000/(210050)0.951N/mm21.78N/mm2 滿足要求！ 3、撓度驗算 q=(G1k+(G3k+G2k)h)b=(0.3+(24+1.1)0.12)0.20.662kN/m 跨中max0.521qL4/(100EI)=0.5210.66210004/(10093504166700)0.089mml/2501000/2504mm 懸臂端maxqL4/(8EI)=0.6623004/(893504166700)0.017mml1/250300/2501.2mm 滿足要求！ 六、主梁驗算主梁類型鋼管主梁材料規格(mm)483.5可調托座內主梁根數1主梁彈性模量E(N/mm2)206

131、000主梁抗彎強度設計值f(N/mm2)205主梁抗剪強度設計值(N/mm2)125主梁截面慣性矩I(cm4)12.19主梁截面抵抗矩W(cm3)5.08 1、小梁最大支座反力計算 Q1k1.5kN/m2 q10.9max1.2(G1k+ (G3k+G2k)h)+1.4Q1k，1.35(G1k+(G3k+G2k)h)+1.40.7Q1kb=0.9max1.2(0.5+(1.1+24)0.12)+1.41.5，1.35(0.5+(1.1+24)0.12)+1.40.71.50.21.137kN/m q1靜0.91.2(G1k+ (G3k+G2k)h)b=0.91.2(0.5+(1.1+24)0.

132、12)0.20.759kN/m q1活0.91.4Q1kb=0.91.41.50.20.378kN/m q2(G1k+ (G3k+G2k)h)b=(0.5+(1.1+24)0.12)0.2=0.702kN/m 承載能力極限狀態 按二跨連續梁，Rmax1.25q1L1.251.13711.421kN 按懸臂梁，R1q1l=1.1370.30.341kN RmaxRmax，R11.421kN; 正常使用極限狀態 按二跨連續梁，Rmax1.25q2L1.250.70210.878kN 按懸臂梁，R1q2l=0.7020.30.211kN RmaxRmax，R10.878kN; 2、抗彎驗算 計算簡圖

133、如下： 主梁彎矩圖(kNm) Mmax0.614kNm Mmax/W0.614106/5080120.889N/mm2f205N/mm2 滿足要求！ 3、抗剪驗算 主梁剪力圖(kN) Vmax3.598kN max2Vmax/A=23.5981000/48914.717N/mm2125N/mm2 滿足要求！ 4、撓度驗算 主梁變形圖(mm) max0.495mm 跨中max=0.495mm=1000/250=4mm 懸挑段max0.286mm=300/250=1.2mm 滿足要求！ 七、立柱驗算剪刀撐設置加強型立桿頂部步距hd(mm)1000立桿伸出頂層水平桿中心線至支撐點的長度a(mm)20

134、0頂部立桿計算長度系數11.386非頂部立桿計算長度系數21.755鋼管類型483.5立柱截面面積A(mm2)489立柱截面回轉半徑i(mm)15.8立柱截面抵抗矩W(cm3)5.08 1、長細比驗算 頂部立桿段：l01=k1(hd+2a)=11.386(1000+2200)=1940.4mm 非頂部立桿段：l02=k2h =11.7551200=2106mm =l0/i=2106/15.8=133.291=210 長細比滿足要求！ 2、立柱穩定性驗算 頂部立桿段：l01=k1(hd+2a)=1.1551.386(1000+2200)=2241.162mm 1l01/i2241.162/15.

135、8141.846，查表得，10.344 Mw=0.91.4klah2/10=0.91.40.1811.22/100.033kNm Nw1.2NGik+0.91.4(NQik+Mw/lb)=1.2(0.5+(24+1.1)0.12)+0.91.4111+0.91.40.033/15.516kN f Nw/(A)+ Mw/W5515.551/(0.344489)+0.033106/508039.217N/mm2f205N/mm2 滿足要求！ 非頂部立桿段：l02=k2h =1.1551.7551200=2432.43mm 2l02/i2432.43/15.8153.951，查表得，20.298 Mw=0.91.4klah2/10=0.91.40.1811.22/100.033kNm Nw1.2NGik+0.91.4(NQik+Mw/lb)=1.2(0.75+(24+1.1)0.12)+0.91.4111+0.91.40.033/15.816kN f Nw/(A)+ Mw/W5815.551/(0.298489)+0.033106/508046.338N/mm2f205N/mm2 滿足要求！ 八、可調托座驗算荷載傳遞至立桿方式可調托座可調托座承載力容許值N(kN)30 按上節計算可知，可調托座受力N5.516kNN30kN 滿足要求！