1、目 錄一、工程概況1二、材料要求1三、操作要點2四、安全措施3五、腳手架設計計算書4雙籠電梯口腳手架施工方案一、工程概況 本工程為東大街海天國際1#、6#房；位于人民中路與風山路西北，地上18層，地下一層，主體高度69米。電梯口腳手架從7層13層結平開始采用懸挑腳手架，懸挑梁分別設于7、13層結平，7、13層結平以下搭設落地鋼管腳手架，懸挑腳手架反拉鋼絲繩（具體布置見施工圖）。二、材料要求1、腳手架桿件采用外徑48mm、壁厚3.0mm的直縫電焊鋼管，其力學性能應符合國家現行標準碳素結構鋼GBT700中Q235A鋼的規定，腳手架鋼管的長短應便于工人裝、拆和運輸，不能太長或過短，每根鋼管的重量不應

2、超過25KG。鋼管表面平整，內表面光滑，不得有變形、裂縫或嚴重銹蝕等缺陷存在。鋼管兩端切口平直，嚴禁有斜口、毛口、卷口現象。并涂防銹漆作防腐處理，不合格的鋼管決不允許使用。2、扣件使用生產廠家合格的產品，并持有產品合格證，扣件鍛鑄鐵的技術性能符合鋼管腳手架扣件GB15831規定的要求，對使用的扣件要全數進行檢查，不得有氣孔、砂眼、裂紋、滑絲等缺陷。并將影響外觀質量的粘砂、澆冒口殘余、毛刺、氧化皮等清除干凈。扣件與鋼管的貼合面要嚴格整形，保證與鋼管扣緊的接觸良好，扣件夾緊鋼管時，開口處的最小距離小于5mm，扣件的活動部位轉動靈活，旋轉扣件的兩旋轉面間隙要小于1mm，扣件螺栓的擰緊力距達65Nm時

3、不得破壞。3、阻燃性密目式安全立網：在每100cm2的面積上不少于2000目（即2000個洞眼）有合格證和準用證。三、操作要點1、外用電梯卸料平臺架體與墻體之間采用鋼管連接，逐層設置，確保架體穩定。2、主要搭設參數：立桿間距：1500 mm，800 mm、1500 mm搭設三跨，橫距：1000 mm，步距：1500 mm，并視建筑物層高而定，水平拉桿1.8m設一道縱橫向，在操作層通道處可設在1.8m高處。拉錨：每層2點，采用預埋短鋼管；腳手架離墻距離250 mm。3、分別在懸挑腳手架標高結平采取卸荷措施（采用懸挑型鋼腳手架），安裝懸挑型鋼橫梁錨筋加固斜拉鋼絲繩內立桿安裝外立桿安裝小橫桿安裝大橫

4、桿安裝欄桿、踢腳板安裝連墻件安裝安全網懸掛，固定端固定錨箍至少設置2個，距梁尾的距離不大于0.5米，在上一層結平與剪力墻相交處，預埋吊環，以便鋼絲繩斜拉。鋼絲繩與鋼絲繩接頭處用專用夾具夾緊,配相應的繩夾,繩夾擰緊時,壓緊鋼絲繩直徑的1/3深度。每一連接處采用3只繩夾,繩夾間距為68倍鋼絲繩直徑。4、施工電梯口落地腳手架與外腳手架兩端均保持有間隙200mm。5、應在外用電梯首層入口處設置長6m、寬于出入通道兩側各1m的防護棚，棚頂必須滿鋪雙層不小于5cm厚的木板。卸料平臺兩面的外側，應分別加設兩道橫向水平桿做為護身欄，外側掛設密目安全網，確保密封嚴密6、腳手架與施工電梯之間的門采用公司標準門，外

5、用電梯梯籠入口處分別設置1.5m高的內向平開式安全門，采用14鋼筋或方管焊制，涂刷紅白漆，必須在各樓層卸料平臺出入口處掛設“請勿探頭”等警示牌，并使之處于常閉狀態。7、施工電梯進樓層腳手架處滿鋪木板，木板底設50*100木楞，間距200mm。8、卸料平臺進入樓內地面交界處出現高低差（錯臺）時，應用腳手板鋪設坡道，坡度以15為宜，腳手板必須綁扎牢固，并在坡道面釘防滑條，間距不大于300mm。9、外用電梯首層入口處應掛設限載標示牌、乘坐電梯安全須知、外用電梯安全操作規程。10、卸料平臺架子搭設完畢后，應在各層設置36V低壓照明電燈，并對電線及燈具做好防砸措施。11、逐層設置樓層提示標牌。12、連墻

6、桿件安裝應符合下列要求：在樓層砼梁上預埋48短鋼管，用拉錨桿與鋼管扣件固定后再與內立桿連接，連墻件嚴禁任何人員私自拆下。連墻桿垂直方向每層布置，水平方向每層兩個。與腳手架搭設同步設置。13、113層落地腳手架在7層處設置鋼絲繩進行御載。四、安全措施1、架子工上崗操作必須符合下列條件（1）、架子工必須經過培訓考核，持證上崗。（2）、架子工應每年體檢，凡患有高血壓、心臟病、癲癇、年老體弱等不適于高空作業的人，禁止從事架子工作業。（3）、架子工生病未愈或病后不得上架操作。（4）、架子工上崗應將袖口扎緊，不得穿硬底鞋或拖鞋及其它易滑鞋。（5）、必須正確佩戴安全帽，系好安全帶。（6）、操作時應注意：a、

7、安全帶應高掛低用；b、工具及小零件必須放在工具袋內c、在腳手架上人員不得過分集中，嚴禁打鬧嬉戲，嚴禁酒后上班。d、六級及以上大風、大霧、暴雨、雷擊天氣或夜間照明不足時，嚴禁在架子上操作。e、腳手架搭拆過程中，若桿件尚未穩定時，嚴禁中途停止作業。其余要求均按本工程外架方案執行。五、腳手架設計計算書一、運料通道處荷載：1、50厚木板自重：0.3KN/ m22、腳手架鋼管及圍護自重：0.15KN/ m23、施工人員及材料荷載：3KN/ m2二：荷載組合：N=1.2*（0.3+0.15）+1.4*3=4.74 KN/ m2三：縱向鋼管組合：計算簡圖如下：鋼管跨度1500 mm，間距333mm，每根鋼管

8、承受線荷載為：q=4.74*0.333=1.58KN/M最大彎矩M=1/8qll=1/8*1.58*1500*1500=444375N mm/ Wf X1.0544375/449099f=205N/mm2 縱向鋼管滿足要求。四、橫向鋼管驗算：計算簡圖如下q=4.74*1.5=7.11KN/M最大彎矩M=1/8qll=1/8*1.58*1000*1000=888750N mm=/ W=888750/4490198f=205N/mm2 支座反力：NB=7.11*1000/2*（1+250/ 1000）2 =5555N=5.555KNN抗滑=8KNNc=7.11*1000/2*（1+2502 / 1

9、0002）+7.11/2*300=4844N=4.844KNN 抗滑=8KNNd=7.11/2*300=1067N=1.067KNN 抗滑=8KN電梯口運料通道處腳手鋼管承載力滿足要求。鋼管落地腳手架計算書東大街1、4樓工程； 工程建設地點:；屬于框剪結構； 地上18層； 地下1層；建筑高度：69m；標準層層高：3m 。扣件式鋼管落地腳手架的計算依據建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范(JGJ130-2001)、建筑地基基礎設計規范(GB 50007-2002)、建筑結構荷載規范(GB 50009-2001)、鋼結構設計規范(GB 50017-2003)等編制。一、參數信息1.腳手架參數雙排腳

10、手架搭設高度為 39.1 m，20米以下采用雙管立桿，20米以上采用單管立桿；搭設尺寸為：橫距Lb為 1.05m，縱距La為1.5m，大小橫桿的步距為1.5 m；內排架距離墻長度為0.25m；大橫桿在上，搭接在小橫桿上的大橫桿根數為 2 根；采用的鋼管類型為 483.0； 橫桿與立桿連接方式為雙扣件；取扣件抗滑承載力系數為 1.00；連墻件采用兩步三跨，豎向間距 3 m，水平間距4.5 m，采用扣件連接；連墻件連接方式為雙扣件；2.活荷載參數施工均布活荷載標準值:2.000 kN/m2；腳手架用途:裝修腳手架；同時施工層數:2 層；3.風荷載參數本工程地處江蘇南通市，基本風壓0.4 kN/m2

11、；風荷載高度變化系數z，計算連墻件強度時取0.92，計算立桿穩定性時取0.74，風荷載體型系數s 為0.229；4.靜荷載參數每米立桿承受的結構自重標準值(kN/m):0.1394；腳手板自重標準值(kN/m2):0.300；欄桿擋腳板自重標準值(kN/m):0.150；安全設施與安全網(kN/m2):0.005；腳手板類別:竹笆片腳手板；欄桿擋板類別:竹笆片腳手板擋板；每米腳手架鋼管自重標準值(kN/m):0.033；腳手板鋪設總層數:13；5.承重混凝土板參數板類型：單向板；板單元計算跨度度Lo(m)：1.5m；計算跨數：3跨；板厚度h(mm)：120；混凝土成型齡期TB(天)：28；混凝

12、土強度等級：XB=C25；混凝土強度實測值fck(MPa)：11.9；鋼筋位置 配筋量及等級 每米寬鋼筋面積（mm2）板底正筋 HRB3351280 ASY=1413.75板頂負筋 HRB3351280 ASY=1413.75 二、大橫桿的計算按照扣件式鋼管腳手架安全技術規范(JGJ130-2001)第條規定，大橫桿按照三跨連續梁進行強度和撓度計算，大橫桿在小橫桿的上面。將大橫桿上面的腳手板自重和施工活荷載作為均布荷載計算大橫桿的最大彎矩和變形。1.均布荷載值計算大橫桿的自重標準值:P1=0.033 kN/m ；腳手板的自重標準值:P2=0.31.05/(2+1)=0.105 kN/m ；活荷

13、載標準值: Q=21.05/(2+1)=0.7 kN/m；靜荷載的設計值: q1=1.20.033+1.20.105=0.166 kN/m；活荷載的設計值: q2=1.40.7=0.98 kN/m； 圖1 大橫桿設計荷載組合簡圖(跨中最大彎矩和跨中最大撓度) 圖2 大橫桿設計荷載組合簡圖(支座最大彎矩)2.強度驗算跨中和支座最大彎距分別按圖1、圖2組合。跨中最大彎距計算公式如下: M1max = 0.08q1l2 + 0.10q2l2跨中最大彎距為 M1max=0.080.1661.52+0.100.981.52 =0.25 kNm；支座最大彎距計算公式如下: M2max = -0.10q1l

14、2 - 0.117q2l2支座最大彎距為 M2max= -0.100.1661.52-0.1170.981.52 =-0.295 kNm；選擇支座彎矩和跨中彎矩的最大值進行強度驗算： =Max(0.25106,0.295106)/4490=65.702 N/mm2；大橫桿的最大彎曲應力為 = 65.702 N/mm2 小于 大橫桿的抗彎強度設計值 f=205 N/mm2，滿足要求！3.撓度驗算最大撓度考慮為三跨連續梁均布荷載作用下的撓度。計算公式如下： max = (0.677q1l4 + 0.990q2l4)/100EI其中：靜荷載標準值: q1= P1+P2=0.033+0.105=0.1

15、38 kN/m； 活荷載標準值: q2= Q =0.7 kN/m； 最大撓度計算值為： = 0.6770.13815004/(1002.06105107800)+0.9900.715004/(1002.06105107800) = 1.793 mm；大橫桿的最大撓度 1.793 mm 小于 大橫桿的最大容許撓度 1500/150 mm與10 mm，滿足要求！三、小橫桿的計算根據JGJ130-2001第條規定，小橫桿按照簡支梁進行強度和撓度計算，大橫桿在小橫桿的上面。用大橫桿支座的最大反力計算值作為小橫桿集中荷載，在最不利荷載布置下計算小橫桿的最大彎矩和變形。1.荷載值計算大橫桿的自重標準值：p

16、1= 0.0331.5 = 0.05 kN；腳手板的自重標準值：P2=0.31.051.5/(2+1)=0.158 kN；活荷載標準值：Q=21.051.5/(2+1) =1.050 kN；集中荷載的設計值: P=1.2(0.05+0.158)+1.4 1.05 = 1.719 kN； 小橫桿計算簡圖2.強度驗算最大彎矩考慮為小橫桿自重均布荷載與大橫桿傳遞荷載的標準值最不利分配的彎矩和；均布荷載最大彎矩計算公式如下:Mqmax = ql2/8Mqmax = 1.20.0331.052/8 = 0.006 kNm；集中荷載最大彎矩計算公式如下:Mpmax = Pl/3Mpmax = 1.7191

17、.05/3 = 0.602 kNm ；最大彎矩 M = Mqmax + Mpmax = 0.607 kNm；最大應力計算值 = M / W = 0.607106/4490=135.22 N/mm2 ；小橫桿的最大彎曲應力 =135.22 N/mm2 小于 小橫桿的抗彎強度設計值 205 N/mm2，滿足要求！3.撓度驗算最大撓度考慮為小橫桿自重均布荷載與大橫桿傳遞荷載的設計值最不利分配的撓度和；小橫桿自重均布荷載引起的最大撓度計算公式如下:qmax = 5ql4/384EIqmax=50.03310504/(3842.06105107800) = 0.024 mm ；大橫桿傳遞荷載 P = p

18、1 + p2 + Q = 0.05+0.158+1.05 = 1.257 kN；集中荷載標準值最不利分配引起的最大撓度計算公式如下:pmax = Pl(3l2 - 4l2/9)/72EIpmax = 1257.451050(310502-410502/9 ) /(722.06105107800) = 2.327 mm；最大撓度和 = qmax + pmax = 0.024+2.327 = 2.35 mm；小橫桿的最大撓度為 2.35 mm 小于 小橫桿的最大容許撓度 1050/150=7與10 mm,滿足要求！四、扣件抗滑力的計算按照建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范培訓講座劉群主編，P96

19、頁，雙扣件承載力設計值取16.00kN，按照扣件抗滑承載力系數1.00，該工程實際的旋轉雙扣件承載力取值為16.00kN 。縱向或橫向水平桿與立桿連接時，扣件的抗滑承載力按照下式計算(建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范5.2.5): R Rc 其中 Rc - 扣件抗滑承載力設計值,取16.00 kN；R - 縱向或橫向水平桿傳給立桿的豎向作用力設計值；大橫桿的自重標準值: P1 = 0.0331.52/2=0.05 kN；小橫桿的自重標準值: P2 = 0.0331.05/2=0.017 kN；腳手板的自重標準值: P3 = 0.31.051.5/2=0.236 kN；活荷載標準值: Q =

20、 21.051.5 /2 = 1.575 kN；荷載的設計值: R=1.2(0.05+0.017+0.236)+1.41.575=2.569 kN；R 16.00 kN,所以雙扣件抗滑承載力的設計計算滿足要求! 五、腳手架立桿荷載計算作用于腳手架的荷載包括靜荷載、活荷載和風荷載。靜荷載標準值包括以下內容：(1)每米立桿承受的結構自重標準值，為0.1394kN/m NG1 = 0.1394+(1.502/2)0.033/1.5039.10 = 6.753kN；(2)腳手板的自重標準值；采用竹笆片腳手板，標準值為0.3kN/m2 NG2= 0.3131.5(1.05+0.2)/2 = 3.802

21、kN；(3)欄桿與擋腳手板自重標準值；采用竹笆片腳手板擋板，標準值為0.15kN/m NG3 = 0.15131.5/2 = 1.462 kN；(4)吊掛的安全設施荷載，包括安全網:0.005 kN/m2 NG4 = 0.0051.539.1 = 0.293 kN；經計算得到，靜荷載標準值 NG = NG1+NG2+NG3+NG4 = 12.311 kN；活荷載為施工荷載標準值產生的軸向力總和，立桿按一縱距內施工荷載總和的1/2取值。經計算得到，活荷載標準值 NQ = 21.051.52/2 = 3.15 kN；考慮風荷載時,立桿的軸向壓力設計值為 N = 1.2 NG+0.851.4NQ =

22、 1.212.311+ 0.851.43.15= 18.521 kN；不考慮風荷載時,立桿的軸向壓力設計值為 N=1.2NG+1.4NQ=1.212.311+1.43.15=19.183kN；六、立桿的穩定性計算外腳手架采用雙立桿搭設部分，按照構造要求設置，不進行穩定性計算，只進行單立桿的穩定性計算。風荷載標準值按照以下公式計算 Wk=0.7zs0其中 0 - 基本風壓(kN/m2)，按照建筑結構荷載規范(GB50009-2001)的規定采用：0 = 0.4 kN/m2； z - 風荷載高度變化系數，按照建筑結構荷載規范(GB50009-2001)的規定采用：z= 0.74； s - 風荷載體

23、型系數：取值為0.229；經計算得到，風荷載標準值為: Wk = 0.7 0.40.740.229 = 0.047 kN/m2；風荷載設計值產生的立桿段彎矩 MW 為: Mw = 0.85 1.4WkLah2/10 = 0.85 1.40.0471.51.52/10 = 0.019 kNm；考慮風荷載時,立桿的穩定性計算公式 = N/(A) + MW/W f立桿的軸心壓力設計值 ：N = Nd = 18.521 kN；不考慮風荷載時,立桿的穩定性計算公式 = N/(A) f立桿的軸心壓力設計值 ：N = N= 19.183kN；計算立桿的截面回轉半徑 ：i = 1.59 cm；計算長度附加系數

24、參照建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范(JGJ130-2001)表得 ： k = 1.155 ；計算長度系數參照建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范(JGJ130-2001)表得 ： = 1.5 ；計算長度 ,由公式 l0 = kuh 確定：l0 = 2.599 m；長細比: L0/i = 163 ；軸心受壓立桿的穩定系數,由長細比 lo/i 的結果查表得到 ：= 0.265立桿凈截面面積 ： A = 4.24 cm2；立桿凈截面模量(抵抗矩) ：W = 4.49 cm3；鋼管立桿抗壓強度設計值 ：f =205 N/mm2；考慮風荷載時 = 18521.484/(0.265424)+1905

25、6.624/4490 = 169.085 N/mm2；立桿穩定性計算 = 169.085 N/mm2 小于 立桿的抗壓強度設計值 f = 205 N/mm2，滿足要求！不考慮風荷載時 = 19182.984/(0.265424)=170.728 N/mm2；立桿穩定性計算 = 170.728 N/mm2 小于 立桿的抗壓強度設計值 f = 205 N/mm2，滿足要求！七、最大搭設高度的計算按建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范條考慮風荷載時,采用單立管的敞開式、全封閉和半封閉的腳手架可搭設高度按照下式計算：Hs = Af - (1.2NG2k + 0.851.4(NQk + MwkA/W)/

26、1.2Gk構配件自重標準值產生的軸向力 NG2K(kN)計算公式為：NG2K = NG2+NG3+NG4 = 5.558 kN；活荷載標準值 ：NQ = 3.15 kN；每米立桿承受的結構自重標準值 ：Gk = 0.139 kN/m；計算立桿段由風荷載標準值產生的彎矩： Mwk=Mw / (1.40.85) = 0.019 /(1.4 0.85) = 0.016 kNm；Hs =( 0.2654.2410-4205103-(1.25.558+0.851.4(3.15+0.2654.241000.016/4.49)/(1.20.139)=72.564 m；按建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范條

27、腳手架搭設高度 Hs等于或大于26米，按照下式調整且不超過50米：H = Hs /(1+0.001Hs)H = 72.564 /(1+0.00172.564)=67.655 m；H= 67.655 和 50 比較取較小值。經計算得到，腳手架搭設高度限值 H =50 m。腳手架單立桿搭設高度為19.1m，小于H，滿足要求！八、連墻件的穩定性計算連墻件的軸向力設計值應按照下式計算：Nl = Nlw + N0連墻件風荷載標準值按腳手架頂部高度計算z0.92，s0.229，00.4，Wk = 0.7zs0=0.7 0.920.2290.4 = 0.059 kN/m2；每個連墻件的覆蓋面積內腳手架外側的

28、迎風面積 Aw = 13.5 m2；按建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范條連墻件約束腳手架平面外變形所產生的軸向力(kN), N0= 5.000 kN；風荷載產生的連墻件軸向力設計值(kN)，按照下式計算：Nlw = 1.4WkAw = 1.115 kN；連墻件的軸向力設計值 Nl = Nlw + N0= 6.115 kN；連墻件承載力設計值按下式計算：Nf = Af其中 - 軸心受壓立桿的穩定系數；由長細比 l/i = 250/15.9的結果查表得到 =0.958，l為內排架距離墻的長度； A = 4.24 cm2；f=205 N/mm2；連墻件軸向承載力設計值為 Nf = 0.9584.

29、2410-4205103 = 83.269 kN；Nl = 6.115 Nf = 83.269,連墻件的設計計算滿足要求！連墻件采用雙扣件與墻體連接。由以上計算得到 Nl = 6.115小于雙扣件的抗滑力 16 kN，滿足要求！ 連墻件扣件連接示意圖九、混凝土板強度驗算 (因缺少直接國家規范，本驗算主要參考相關規范及專業論文依據，請根據實際施工情況選用)單根立桿傳遞荷載代表值(kN)：NL=NG+NQ=12.311+3.15=15.461kN；混凝土板活荷載設計值(kN/m2)：QB=1.42NL/(LaLb)(LbLa)/(0.7LaLo)+Qk=1.4215.461/(1.51.05)(1

30、.051.5)/(0.71.51.5)+0=27.486kN/m2；混凝土板恒載設計值：(kN/m2)：GB=1.2h0/100025=3.6kN/m2； 因為計算單元取連續板塊其中之一，故需計算本層折算荷載組合設計值：Fi=GB+QB=3.6+27.486=31.086kN/m2；按3等跨均布荷載作用：Mmax+=5.595kNm，Mmax-=-6.994kNm；依據工程結構設計原理板的正截面極限計算公式為：Mu=1sfyAsh0Mu=1fcb(h0-/2)+fyAs(h0-s)；Mu=fyAs(h0-s)（當2s時，采用此公式）；式中Mu -板正截面極限承載彎矩； 1 -截面最大正應力值與

31、混凝土抗壓強度fc的比值，低于C50混凝土1取1.0； s -縱向受壓鋼筋合力點至受壓區邊緣的距離默認取20mm； fc -混凝土抗壓強度標準值，參照上述修正系數修改； fy -受壓區鋼筋抗拉強度標準值； As-受壓區鋼筋總面積； -混凝土受壓區高度，=Asfyh0/(1fcbh0+fyAs) s -截面內力臂系數，s=1-0.5，=Asfy/(1bh0) fy -鋼筋抗拉強度標準值； As-受拉鋼筋總面積； h0 -計算單元截面有效高度，短跨方向取h-20mm，長跨方向取h-30mm，其中h是板厚；Mu+=0.80Mu+=0.801.001-0.51413.750300.00/(1.00100010011.90)300.0001413.75100/1000000=27.884kNm；Mu-=0.80Mu-=0.801.0011.900100026.276(100-26.276/2)+300.0001413.750(100-20)/1000000=48.872kNm；所以有：Mmax+Mu+，Mmax-Mu-，此混凝土板是滿足承載能力要求。