1、聚群廣場工程懸挑式卸料平臺專項方案中建三局集團有限公司聚群廣場工程項目經理部 二一五年六月三日聚群廣場工程懸挑式卸料平臺專項方案編制人： 審核人： 審批人： 中建三局集團有限公司聚群廣場工程項目經理部 二一五年六月三日目錄第1章編制說明- 1 -第2章編制依據- 1 -第3章工程概況- 1 -第4章施工準備- 2 -4.1技術準備- 2 -4.2人員準備- 2 -4.3材料準備- 2 -4.4主要機具準備- 2 -第5章卸料平臺概況- 2 -5.1搭設位置- 2 -5.2設計要求- 2 -第6章卸料平臺的安裝及日常使用管理- 15 -6.1安裝要求- 15 -6.2使用管理- 15 -第7章卸

2、料平臺的安全管理- 16 -第8章卸料平臺設計計算書 （3.5MX3M，含）- 17 -第9章卸料平臺設計計算書 （）- 25 -第1章 編制說明 本工程3#、4#、5#樓及相應裙樓結構施工以及1#、2#樓26層結構施工階段（1#、2#樓6層以上卸料平臺擬考慮采用爬架一體化卸料平臺），為方便材料的轉運，需設計、制作若干懸挑式卸料平臺用于材料的轉運，特編制此本方案。第2章 編制依據1. 聚群廣場工程圖紙2. 建筑施工高處作業安全技術規程（JGJ80-91）3. 建筑施工安全檢查標準（JGJ59-2011）4. 福建省建設工程質量安全監督總站制定的省直監工程建筑施工卸料平臺安全技術規定。5. 建筑

3、施工安全管理相關法規及文件匯編（廈門市建筑行業協會建設施工安全專業委員會匯編）。第3章 工程概況工程名稱：聚群廣場建設地點：位于思明區觀音山片區半屏山路與臺南路交叉口西北側地塊建設單位：廈門市聚群置業有限公司設計單位：廈門華構結構設計事務所監理單位：廈門勤奮建設工程監理有限公司施工單位：中建三局集團有限公司工程規模：工程規模：總用地面積36938.648，規劃要求總計容面積23025，其中辦公95000，酒店40000商業34835 ，SOHO辦公60000 。其中1-1#樓、1-3#樓為36層，建筑高度168.8m，1-2#樓建筑高度120.95m。2#樓為35層，建筑高度168.8m，3#

4、樓為23層，建筑高度為94.6m。1#樓、2#樓為剪力墻結構、3#樓為框架-剪力墻結構， 4#樓為125.80m、5#樓為56.05m。4#、5#樓為核心筒框架結構。第4章 施工準備4.1技術準備技術部完成卸料平臺設計方案的編制，并對施工班組就方案進行了詳細的技術和安全技術交底。4.2人員準備計劃投入2名焊工、2名架子工、塔司和塔吊指揮各1名及雜工若干。4.3材料準備現場需準備82條的16#工字鋼（每條長5.5m）、82條的16#槽鋼（每條長5.5m）、872m的鋼絲繩（鋼絲繩規格619+1，,20），鋼絲繩配套的繩卡824個，花紋鋼板816.5m2，5噸的卸扣88個等。L45x45角鋼4x1

5、.8x8鋼管、安全網等若干。4.4主要機具準備懸挑卸料平臺加工制作好，安裝工人配合塔吊將卸料平臺安裝到位。經相關部門驗收合格后，方可使用。第5章 卸料平臺概況5.1 搭設位置考慮本工程的材料堆場布置及材料轉運的方便性，將在3#樓上部設置2個懸挑式卸料平臺，1#、2#樓配置2個懸挑式卸料平臺，4#、5#樓配置2個懸挑式卸料平臺，裙樓部分設置兩個懸挑式卸料平臺。具體位置詳附圖-平面布置圖5.2 設計要求本工程懸挑卸料平臺采用工字鋼懸挑搭設，懸挑主梁采用2條16#工字鋼，次梁采用16#槽鋼，間距1.0米，平臺護欄用A48鋼管焊接，高1.5米。卸料平臺分穿外架和普通卸料平臺兩種，普通卸料平臺懸挑長度3

6、.5米，寬3.0米，主梁錨入樓面2.0米。穿外架卸料平臺挑長度3.5米，寬2.8米（或者卸料平臺挑長度4.2米，寬2.5米），主梁錨入樓面2.0米。整個平臺與護欄焊接成整體，使用時采用塔吊吊裝。在離主梁2.2米及末端0.3米處用A20的鋼絲繩吊拉卸載，2條主拉鋼絲繩套在預埋的吊環（或鋼柱）上，另2條鋼絲繩拴在預埋在梁的吊環上（或結構梁鉆孔固定拉繩）。每根鋼絲繩的兩端需對繞至少1m，并用不少于4個的繩卡進行固定。卸料平臺的加工制作圖如下：（1）普通懸挑卸料平臺加工圖 預埋鋼筋吊環做法預埋U型螺栓做法圖U型螺栓與懸挑卸料平臺工字鋼固定示意圖（2）穿外架懸挑卸料平臺加工圖一說明：其余未明確的加工圖及

7、安裝示意圖詳見普通懸挑卸料平臺加工圖。（3）穿外架懸挑卸料平臺加工圖二平面圖立面圖（4）效果圖（4）平面布置圖3#主樓懸挑架平面布置圖（2#樓2-6層參照3#樓布置）1-1#樓懸挑卸料平臺布置圖（1-2、1-3#樓參照布置，避開施工電梯位置）4#樓懸挑卸料平臺平面布置圖5#樓懸挑卸料平臺平面布置圖說明：裙樓位置根據實際情況布置懸挑卸料平臺，在施工前需預留預埋吊環及U型螺栓第6章 卸料平臺的安裝及日常使用管理6.1 安裝要求1、卸料平臺的安拆工人需經過三級安全教育及詳細的技術交底。2、卸料平臺在地面拼裝焊接成整體后，用塔吊吊裝至使用樓層，按要求將鋼絲繩拉結到位。3、在離主梁端部0.3米處用直徑2

8、0鋼絲繩與上一層的預埋吊環進行拉結，卸料平臺的端部要略高于平臺的根部。鋼絲繩與水平梁板的夾角最好在45-60度.4、卸料平臺安裝時，鋼絲繩應采用專用的掛鉤掛牢，建筑物銳角口圍系鋼絲繩處應加補軟墊物；5、卸料平臺左右兩側必須裝置固定的防護欄，；兩側欄桿不小于三道，護欄高1.5米，防護欄桿采用穿孔鋼板網，防護欄桿應能承受1000N外力，同時平臺前應設置承重平網防護。6、卸料平臺吊裝，需要橫梁支撐點電焊固定，接好鋼絲繩，經過檢驗才能松卸起重吊鉤；7、卸料平臺吊裝就位，需有專人指揮，專人安裝，并經安全員驗收合格后方能使用；吊裝過程中，其下方要設置警戒區域，防止外人進入；8、焊縫要進行復檢，應不少于6m

9、m厚。9、在惡劣天氣及夜間，禁止卸料平臺的安裝。10、懸挑卸料平臺安裝必須使懸挑平臺內邊緊靠梁板邊，以防止產生洞口。如果有洞口則需鋪設木方及模板，且在下方懸掛水平兜網。11、在卸料平臺下方需設立警戒區域或在平臺下方按要求搭設安全通道，以防止平臺轉料時材料落下砸傷人員。6.2 使用管理1、卸料平臺使用時，應有專人負責檢查，發現鋼絲繩有銹蝕損壞應及時調換，焊縫脫焊應及時修復；2、卸襯料平臺上的材料在下班前要吊完，不得堆放過夜。3、為了確保施工安全，對卸料平臺進行限載要求，總載重量為1噸，所能承載重量如下表所示，并在卸料平臺醒目位置張掛。不得超載或集中堆載，堆載高度不得超過1.2m。卸料平臺限載標識

10、牌見下表：卸料平臺限載標識牌材料名稱規格放置數量備注鋼管6m長鋼管40根4m長鋼管60根2.5m長鋼管90根1.5m長鋼管150根模板1.830.915m18mm40塊方木50mm100mm2m180根標識牌標準做法4、懸挑卸料平臺進入樓層的通道口必須保持清潔暢通，嚴禁把材料堆放在平臺通道口。5、卸料平臺上的安全通道嚴禁堆放材料，且要及時清理和打掃干凈。第7章 卸料平臺的安全管理1、卸料平臺構配件宜定型化，采用的原材料材質及性能應符合現行國家標準、規范要求，應按規定進行進場驗收和檢驗，合格后方可使用。2、在卸料平臺的明顯處應設置安全警示標志牌，標明使用要求和限載重量。平臺上的施工荷載必須符合設

11、計要求，不得超載或集中堆載，堆載高度不宜超過1.2m。3、卸料平臺搭設完畢后，總承包單位應按本規定以專項施工方案等要求組織相關部門對其進行檢查驗收，驗收合格方可使用。4、卸料平臺使用中應有專人檢查，建立定期檢查制度，對水平桿與建筑物的連接、上拉鋼絲繩與梁的連接等部位及防護欄桿、密目網、平臺前平網、警示標牌的完整性進行檢查。5、卸料平臺拆卸。卸料平臺拆卸前，應對卸料平臺完好性進行檢查；拆卸工作需按專項方案及安全操作規程要求進行；拆卸前應對作業人員進行安全技術交底。拆卸時應有可靠防止人員、物料墜落措施，嚴禁拋擲物料。6、卸料平臺搭設、拆卸時，應設置警戒區，禁止無關人員進入施工現場。施工現場應設置負

12、責統一指揮的人員和專職監護的人員，各工序應當定崗、定人、定責，作業人員應嚴格執行施工方案和有關安全技術規定。夜間或遇六級以上大風及雷雨等天氣，不得進行搭設與拆卸作業。第8章 卸料平臺設計計算書 （3.5mx3m，含3.5mx2.8m）一、參數信息:1.荷載參數腳手板類別：沖壓鋼腳手板，腳手板自重(kN/m2)：0.30；欄桿、擋板類別：沖壓鋼腳手板擋板，欄桿、擋板腳手板自重(kN/m)：0.11；施工人員等活荷載(kN/m2):2.00，最大堆放材料荷載(kN):10.00。2.懸挑參數內側鋼繩與墻的距離(m)：2.20，外側鋼繩與內側鋼繩之間的距離(m)：1.00；上部拉繩點與懸挑梁墻支點的

13、距離(m)：7.20；鋼絲繩安全系數K：5.50，懸挑梁與墻的節點按 鉸支 計算；只對外側鋼繩進行計算；內側鋼繩只是起到保險作用，不進行計算。3.水平支撐梁主梁材料類型及型號：16號工字鋼；次梁材料類型及型號：16號槽鋼槽口水平；次梁水平間距ld(m)：1.00，建筑物與次梁的最大允許距離le(m)：0.50。4.卸料平臺參數水平鋼梁(主梁)的懸挑長度(m)：3.50，水平鋼梁(主梁)的錨固長度(m)：2.00, 次梁懸臂Mc（m）：0.00；平臺計算寬度(m)：3.00。二、次梁的驗算:次梁選擇 16號槽鋼槽口水平 ，間距1m，其截面特性為：面積 A=25.15cm2；慣性距 Ix=934.

14、5cm4；轉動慣量 Wx=116.8cm3；回轉半徑 ix=6.1cm；截面尺寸：b=65mm,h=160mm,t=10mm。1.荷載計算(1)、腳手板的自重標準值：本例采用沖壓鋼腳手板，標準值為0.30kN/m2； Q1=0.30 1.00= 0.30kN/m；(2)、型鋼自重標準值：本例采用16號槽鋼槽口水平，標準值為0.19 kN/m Q2=0.19 kN/m(3)、活荷載計算1)施工荷載標準值：取2.00 kN/m2 Q3=2.00 kN/m22)最大堆放材料荷載P：10.00kN荷載組合Q=1.2(0.30+0.19)+1.42.001.00=3.39kN/mP=1.410.00=1

15、4.00kN2.內力驗算內力按照集中荷載P與均布荷載q作用下的簡支梁計算，計算簡圖如下：最大彎矩M的計算公式（規范JGJ80-91，P31）為： Mmax = ql2/8(1 - m2/l2)2 + pl/4經計算得出: Mmax = (3.393.002/8)(1-(0.002/3.002)2+14.003.00/4=14.32kNm。 最大支座力計算公式: R = P + q(l+2m)/2經計算得出: R = (14.00 + 3.39(3.00 + 20.00)/2 = 12.09kN3.抗彎強度驗算次梁應力： = M/xWx f其中 x - 截面塑性發展系數，取1.05； f - 鋼

16、材的抗壓強度設計值，f = 205.00 N/mm2；次梁槽鋼的最大應力計算值 =1.43104/(1.05116.80)=116.73 N/mm2；次梁槽鋼的最大應力計算值 =116.733 N/mm2 小于 次梁槽鋼的抗壓強度設計值 f=205 N/mm2,滿足要求!4.整體穩定性驗算 = M/bWx f其中，b - 均勻彎曲的受彎構件整體穩定系數，按照下式計算： b = (570tb/lh)(235/fy)經過計算得到 b=57010.0065.00235/(3000.00160.00235.0)=0.77；由于 b大于0.6，按照下面公式調整： b = 1.07 - 0.282/b 1

17、.0得到 b = 0.705；次梁槽鋼的穩定性驗算 =1.43104/(0.705116.800)=173.94 N/mm2；次梁槽鋼的穩定性驗算 =173.943 N/mm2 小于 次梁槽鋼的抗壓強度設計值 f=205 N/mm2,滿足要求!三、主梁的驗算:根據現場實際情況和一般做法，卸料平臺的內鋼繩作為安全儲備不參與內力的計算。主梁選擇 16號工字鋼 ，間距1m，其截面特性為：面積 A=26.1cm2；慣性距 Ix=1130cm4；截面抵抗矩 Wx=141cm3；回轉半徑 ix=6.58cm；截面尺寸，b=88mm,h=160mm,t=9.9mm；1.荷載驗算(1)欄桿與擋腳手板自重標準值

18、：本例采用沖壓鋼腳手板擋板，標準值為0.11kN/m； Q1 = 0.11kN/m；(2)槽鋼自重荷載 Q2=0.20kN/m 靜荷載設計值 q = 1.2(Q1+Q2) = 1.2(0.11+0.20) = 0.37kN/m； 次梁傳遞的集中荷載取次梁支座力 R；2.內力驗算 懸挑卸料平臺示意圖懸挑卸料平臺水平鋼梁計算簡圖懸挑水平鋼梁支撐梁剪力圖(kN)懸挑水平鋼梁支撐梁彎矩圖(kNm) 懸挑水平鋼梁支撐梁變形圖(mm) 從左至右各支座反力： R1 = 11.794 kN； R2 = 15.704 kN； R3 = -2.804 kN。 最大支座反力為 Rmax=15.704 kN；最大彎矩

19、 Mmax=8.752 kNm；最大撓度 =0.031 mm。3.抗彎強度驗算 = M/（xWx） + N/A f其中 x - 截面塑性發展系數，取1.05； f - 鋼材抗壓強度設計值，f = 205.00 N/mm2；主梁槽鋼的最大應力計算值 =8.752106/1.05/141000.0+6.98103/2610.000=61.789 N/mm2；主梁槽鋼的最大應力計算值 61.789 N/mm2 小于 主梁槽鋼的抗壓強度設計值 f=205.00 N/mm2，滿足要求!4.整體穩定性驗算 = M/（bWx） f其中b - 均勻彎曲的受彎構件整體穩定系數，查表鋼結構設計規范(GB50017

20、-2003)附錄B得到：b=1.238由于 b大于0.6，應按照下面公式調整：b=1.07-0.282/b 1.0可得 b=0.779；主梁槽鋼的穩定性驗算 = 8.752106/(0.779141000.00)=79.66 N/mm2；主梁槽鋼的穩定性驗算 = 79.66 N/mm2 小于 f=205.00,滿足要求!四、鋼絲拉繩的內力驗算:水平鋼梁的垂直支坐反力RCi和拉鋼繩的軸力RUi按照下面計算， RCi = RUisini其中 RCi - 水平鋼梁的垂直支坐反力(kN)； RUi - 拉鋼繩的軸力(kN)； i - 拉鋼繩的軸力與水平鋼梁的垂直支坐反力的夾角； sini = Sin

21、(ArcTan (7.2/(1+2.2) = 0.914；根據以上公式計算得到外鋼繩的拉力為：RUi = RCi / sini；RUi = 11.794 / 0.914 = 12.91 kN；五、鋼絲拉繩的強度驗算:選擇619鋼絲繩,鋼絲繩公稱抗拉強度1550MPa，直徑20mm。 Fg = aFg/K其中Fg- 鋼絲繩的容許拉力(kN)； Fg - 鋼絲繩的鋼絲破斷拉力總和(kN)，查表得Fg234KN； - 鋼絲繩之間的荷載不均勻系數，對619、637、661鋼絲繩分別取0.85、0.82和0.8。0.85； K - 鋼絲繩使用安全系數。K5.5。得到：Fg=36.164KNRu12.90

22、7KN。經計算，選此型號鋼絲繩能夠滿足要求。六、鋼絲拉繩拉環的強度驗算:取鋼絲拉繩(斜拉桿)的軸力最大值RU進行計算作為拉環的拉力N為：N=RU=12906.827N。拉環強度計算公式為： = N/A f其中， f為拉環鋼筋抗拉強度，按照混凝土結構設計規范所述在物件的自重標準值作用下，每個拉環按2個截面計算的。拉環的應力不應大于50N/mm2，故拉環鋼筋的抗拉強度設計值f=50.0N/mm2；所需要的拉環最小直徑 D=12906.84/(3.14250.002)1/2=12.8mm。實際拉環選用直徑D=14mm的HPB235的鋼筋制作即可。七、操作平臺安全要求:1.卸料平臺的上部拉結點，必須設

23、于建筑物上，不得設置在腳手架等施工設備上；2.卸料平臺安裝時，鋼絲繩應采用專用的掛鉤掛牢，建筑物銳角口圍系鋼絲繩處應加補軟墊物，平臺外口應略高于內口；3.卸料平臺左右兩側必須裝置固定的防護欄；4.卸料平臺吊裝，需要橫梁支撐點電焊固定，接好鋼絲繩，經過檢驗后才能松卸起重吊鉤；5.卸料平臺使用時，應有專人負責檢查，發現鋼絲繩有銹蝕損壞應及時調換，焊縫脫焊應及時修復；6.操作平臺上應顯著標明容許荷載，人員和物料總重量嚴禁超過設計容許荷載，配專人監督。第9章 卸料平臺設計計算書 （4.2mx2.5m）一、參數信息:1.荷載參數腳手板類別：沖壓鋼腳手板，腳手板自重(kN/m2)：0.30；欄桿、擋板類別

24、：沖壓鋼腳手板擋板，欄桿、擋板腳手板自重(kN/m)：0.11；施工人員等活荷載(kN/m2):2.00，最大堆放材料荷載(kN):5.00。2.懸挑參數內側鋼繩與墻的距離(m)：2.70，外側鋼繩與內側鋼繩之間的距離(m)：1.00；上部拉繩點與懸挑梁墻支點的距離(m)：3.60；鋼絲繩安全系數K：5.50，懸挑梁與墻的節點按 鉸支 計算；只對外側鋼繩進行計算；內側鋼繩只是起到保險作用，不進行計算。3.水平支撐梁主梁材料類型及型號：16號工字鋼；次梁材料類型及型號：12.6號槽鋼槽口水平；次梁水平間距ld(m)：1.00，建筑物與次梁的最大允許距離le(m)：1.40。4.卸料平臺參數水平鋼

25、梁(主梁)的懸挑長度(m)：4.20，水平鋼梁(主梁)的錨固長度(m)：1.80, 次梁懸臂Mc（m）：0.00；平臺計算寬度(m)：2.50。 二、次梁的驗算:次梁選擇 12.6號槽鋼槽口水平 ，間距1m，其截面特性為：面積 A=15.69cm2；慣性距 Ix=391.466cm4；轉動慣量 Wx=62.137cm3；回轉半徑 ix=4.953cm；截面尺寸：b=53mm,h=126mm,t=9mm。1.荷載計算(1)、腳手板的自重標準值：本例采用沖壓鋼腳手板，標準值為0.30kN/m2； Q1=0.30 1.00= 0.30kN/m；(2)、型鋼自重標準值：本例采用12.6號槽鋼槽口水平，

26、標準值為0.12 kN/m Q2=0.12 kN/m(3)、活荷載計算1)施工荷載標準值：取2.00 kN/m2 Q3=2.00 kN/m22)最大堆放材料荷載P：5.00kN荷載組合Q=1.2(0.30+0.12)+1.42.001.00=3.31kN/mP=1.45.00=7.00kN2.內力驗算內力按照集中荷載P與均布荷載q作用下的簡支梁計算，計算簡圖如下： 最大彎矩M的計算公式（規范JGJ80-91，P31）為： Mmax = ql2/8(1 - m2/l2)2 + pl/4經計算得出: Mmax = (3.312.502/8)(1-(0.002/2.502)2+7.002.50/4=

27、6.96kNm。 最大支座力計算公式: R = P + q(l+2m)/2經計算得出: R = (7.00 + 3.31(2.50 + 20.00)/2 = 7.63kN3.抗彎強度驗算次梁應力： = M/xWx f其中 x - 截面塑性發展系數，取1.05； f - 鋼材的抗壓強度設計值，f = 205.00 N/mm2；次梁槽鋼的最大應力計算值 =6.96103/(1.0562.14)=106.64 N/mm2；次梁槽鋼的最大應力計算值 =106.637 N/mm2 小于 次梁槽鋼的抗壓強度設計值 f=205 N/mm2,滿足要求!4.整體穩定性驗算 = M/bWx f其中，b - 均勻彎

28、曲的受彎構件整體穩定系數，按照下式計算： b = (570tb/lh)(235/fy)經過計算得到 b=5709.0053.00235/(2500.00126.00235.0)=0.86；由于 b大于0.6，按照下面公式調整： b = 1.07 - 0.282/b 1.0得到 b = 0.743；次梁槽鋼的穩定性驗算 =6.96103/(0.74362.137)=150.64 N/mm2；次梁槽鋼的穩定性驗算 =150.64 N/mm2 小于 次梁槽鋼的抗壓強度設計值 f=205 N/mm2,滿足要求!三、主梁的驗算:根據現場實際情況和一般做法，卸料平臺的內鋼繩作為安全儲備不參與內力的計算。主

29、梁選擇 16號工字鋼 ，間距1m，其截面特性為：面積 A=26.1cm2；慣性距 Ix=1130cm4；截面抵抗矩 Wx=141cm3；回轉半徑 ix=6.58cm；截面尺寸，b=88mm,h=160mm,t=9.9mm；1.荷載驗算(1)欄桿與擋腳手板自重標準值：本例采用沖壓鋼腳手板擋板，標準值為0.11kN/m； Q1 = 0.11kN/m；(2)槽鋼自重荷載 Q2=0.20kN/m 靜荷載設計值 q = 1.2(Q1+Q2) = 1.2(0.11+0.20) = 0.37kN/m； 次梁傳遞的集中荷載取次梁支座力 R；2.內力驗算 懸挑卸料平臺示意圖 懸挑卸料平臺水平鋼梁計算簡圖 懸挑水

30、平鋼梁支撐梁剪力圖(kN) 懸挑水平鋼梁支撐梁彎矩圖(kNm) 懸挑水平鋼梁支撐梁變形圖(mm) 從左至右各支座反力： R1 = 11.122 kN； R2 = 10.149 kN； R3 = -2.492 kN。 最大支座反力為 Rmax=10.149 kN；最大彎矩 Mmax=7.125 kNm；最大撓度 =0.031 mm。3.抗彎強度驗算 = M/（xWx） + N/A f其中 x - 截面塑性發展系數，取1.05； f - 鋼材抗壓強度設計值，f = 205.00 N/mm2；主梁槽鋼的最大應力計算值 =7.125106/1.05/141000.0+1.04104/2610.000=

31、52.125 N/mm2；主梁槽鋼的最大應力計算值 52.125 N/mm2 小于 主梁槽鋼的抗壓強度設計值 f=205.00 N/mm2，滿足要求!4.整體穩定性驗算 = M/（bWx） f其中b - 均勻彎曲的受彎構件整體穩定系數，查表鋼結構設計規范(GB50017-2003)附錄B得到：b=1.083由于 b大于0.6，應按照下面公式調整：b=1.07-0.282/b 1.0可得 b=0.734；主梁槽鋼的穩定性驗算 = 7.125106/(0.734141000.00)=68.87 N/mm2；主梁槽鋼的穩定性驗算 = 68.87 N/mm2 小于 f=205.00,滿足要求!四、鋼絲

32、拉繩的內力驗算:水平鋼梁的垂直支坐反力RCi和拉鋼繩的軸力RUi按照下面計算， RCi = RUisini其中 RCi - 水平鋼梁的垂直支坐反力(kN)； RUi - 拉鋼繩的軸力(kN)； i - 拉鋼繩的軸力與水平鋼梁的垂直支坐反力的夾角； sini = Sin (ArcTan (3.6/(1+2.7) = 0.697；根據以上公式計算得到外鋼繩的拉力為：RUi = RCi / sini；RUi = 11.122 / 0.697 = 15.95 kN；五、鋼絲拉繩的強度驗算:選擇619鋼絲繩,鋼絲繩公稱抗拉強度1550MPa，直徑18.5mm。 Fg = aFg/K其中Fg- 鋼絲繩的容

33、許拉力(kN)； Fg - 鋼絲繩的鋼絲破斷拉力總和(kN)，查表得Fg199.5KN； - 鋼絲繩之間的荷載不均勻系數，對619、637、661鋼絲繩分別取0.85、0.82和0.8。0.85； K - 鋼絲繩使用安全系數。K5.5。得到：Fg=30.832KNRu15.949KN。經計算，選此型號鋼絲繩能夠滿足要求。六、鋼絲拉繩拉環的強度驗算:取鋼絲拉繩(斜拉桿)的軸力最大值RU進行計算作為拉環的拉力N為：N=RU=15949.141N。拉環強度計算公式為： = N/A f其中， f為拉環鋼筋抗拉強度，按照混凝土結構設計規范所述在物件的自重標準值作用下，每個拉環按2個截面計算的。拉環的應力不應大于50N/mm2，故拉環鋼筋的抗拉強度設計值f=50.0N/mm2；所需要的拉環最小直徑 D=15949.14/(3.14250.002)1/2=14.3mm。實際拉環選用直徑D=16mm的HPB235的鋼筋制作即可。