1、安踏集團一體化產業(yè)園物流區(qū)一期主體工程模板專項施工方案編制人： 審核人: 審批人： 中建三局集團有限公司 年 月 日目 錄第1章 編制依據1第2章 工程概況22.1 工程總體概況22.2 模板概況3第3章 施工準備43.1 模板選型43.2 技術準備43.3 材料準備及要求53.4 機械、機具準備63.5 勞動力準備7第4章 模板及支撐體系設計84.1 承臺、地梁體系設計8 地梁模板搭設8 承臺模板搭設94.2 柱、墻模板及支撐體系設計104.3 普通梁、板模板及支撐體系設計12 普通梁模板及支撐體系設計134.3.2 普通結構板模板及支撐體系設計144.4 后澆帶模板及支撐體系設計154.5

2、 電梯井模板及支撐體系設計164.6 樓梯模板及支撐體系設計174.7 預留洞口模板及支撐體系設計18第5章 施工流程及施工做法185.1 梁、板模施工流程185.2 柱、墻模板施工流程185.3 模板工程施工方法18第6章 模板施工質量保證措施196.1 普通模板體系質量保證措施196.2 質量驗收標準20 材料驗收標準20 模板安裝驗收標準20第7章 模板拆除時間及安全保證措施227.1 模板拆除時間227.2 模板拆除的安全措施23第8章 成品保護措施24第9章 安全文明施工保證措施259.1 安全文明措施25 一般安全要求25 用電安全259.1.3 臺風施工安全措施259.2 應急預

3、案26 建立應急預案組織機構26 建立對內、對外的通訊網絡26 應急預案啟動條件27 重大危險源的應急救援方案27第10章 附件：計算書2910.1 依據規(guī)范2910.2 300mm厚墻體計算書30 墻模板基本參數30 墻模板荷載標準值計算31 墻模板面板的計算31 墻模板內龍骨的計算33 墻模板外龍骨的計算35 拉螺栓的計算3610.3 300*600mm梁計算書36 計算參數36 模板面板計算38 梁底支撐木方的計算40 托梁的計算41 立桿的穩(wěn)定性計算42 基礎承載力計算4310.4 500*1000mm梁計算書44 計算參數44 模板面板計算45 梁底支撐木方的計算47 托梁的計算48

4、 立桿的穩(wěn)定性計算5010.4.6 基礎承載力計算5110.5 150mm厚結構板計算書52 計算參數:52 模板面板計算53 支撐木方的計算54 托梁的計算55 立桿的穩(wěn)定性計算荷載標準值57 立桿的穩(wěn)定性計算58 基礎承載力計算60第1章 編制依據（1）本項目施工組織設計；（2）本項目設計施工圖紙；（3）建筑工程施工質量驗收統(tǒng)一標準（GB50300-2013）；（4）建筑結構荷載規(guī)范(GB50009-2012)；（5）鋼管腳手架扣件（GB15831-2006）；（6）混凝土結構工程施工規(guī)范（GB50666-2011）；（7）混凝土結構工程施工質量驗收規(guī)范（GB50204-2015）；（8）

5、建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規(guī)范（JGJ130-2011）；（10）建筑施工模板安全技術規(guī)范（JGJ162-2008）；（11）建筑施工高處作業(yè)安全技術規(guī)范（JGJ80-91）；（12）施工現場臨時用電安全技術規(guī)范（JGJ46-2005）；（13）建筑施工安全檢查標準(JGJ59-2011)： （14）建筑施工模板安全技術規(guī)范（JGJ162-2008）；（15）建筑施工計算手冊江正榮著，中國建筑工業(yè)出版社；（16）建筑施工手冊第五版，中國建筑工業(yè)出版社；（17）建設工程安全生產管理條例國務院令第393號；（18）建設工程質量管理條例國務院令第279號；（19）工程建筑標準強制性條文建設部建

6、標2002219號文；（20）工程建設標準強制性條文（房屋建筑部分）2013年版；（21）泉州市住建局關于印發(fā)泉州市建設工程安全文明標準化實施方案的通知；（22）房屋建筑工程常用模板及支撐安裝推薦圖集；（23）關于房屋建筑工程常用模板及支撐安裝推薦圖集部分內容修訂的通知閩建建函2014137號；（24）設計計算采用中國建筑科學研究設計院PKPM施工安全驗算軟件。第2章 工程概況2.1 工程總體概況序號項目內容1工程名稱安踏集團一體化產業(yè)園物流區(qū)1#車間、1#、2#、3#倉庫、門衛(wèi)房1工程2建設地點晉江陳埭品牌工業(yè)城（晉江沿海大通道與鵬青路交接處）3建設單位福建安踏物流信息科技有限公司4建筑面積

7、188101.87平方米5設計單位上海勘測設計研究院建筑市政設計院6監(jiān)理單位廈門翔禾建設監(jiān)理有限公司7工期目標440日歷天8項目整體三維圖9工程簡介本工程位于福建省晉江市晉江陳埭品牌工業(yè)城（晉江沿海大通道與鵬青路交接處）；總建筑面積188101.87平方米，其中，1#與2#倉庫：單層自動化立體鋼結構框架倉庫，局部設有夾層，建筑面積分別為18059.1平方米和18276.4平方米，建筑高度24.275米 ；3#倉庫單層非自動化鋼結構框架倉庫，局部設有夾層，建筑面積21434.81平方米，建筑高度17.375米；1#車間：3層多層鋼結構框架廠房，建筑面積130954.5平方米，建筑高度23.9米。

8、門衛(wèi)房1，混凝土框架結構，建筑面積21平方米，建筑高度3.9米，門衛(wèi)房2，混凝土框架結構，建筑面積80.4平方米，建筑高度3.9米。2.2 模板概況混凝土構件結構尺寸統(tǒng)計1#倉庫部位尺寸（單位mm）承臺1500*1500*1000、1800*1500*1000、1500*4000*1000、1500*4000*1100、4000*4000*1000、4182*3622*1000（三樁承臺）、4482*3882*1000（三樁承臺）、4532*3925*1000（三樁承臺）、4732*3622*1000（三樁承臺）、4331*3751*1100（三樁承臺）、地梁350*400、350*700、3

9、50*500、600*700、400*700、900*700、700*600、600*600、350*600、1000*600、300*400一層梁300*800、400*1000、300*700、400*900、300*600、500*1000、400*1200、300*400、300*500、400*1050、400*1000、600*700、250*500、500*1200、500*1400、500*1500一層板150厚柱600*600、1500*1400、1150*1250、750*1000、800*1025、800*900、750*750、850*850、1100*1200、100

10、0*1000、950*950、750*950、850*650、500*500、墻300厚2#倉庫承臺1500*1500*1000、1800*1500*1000、1500*4000*1000、1500*4000*1100、4000*1600*1000、4000*1875*1000、4000*4000*1000、4182*3622*1000（三樁承臺）、4482*3882*1000（三樁承臺）、4532*3925*1000（三樁承臺）、4732*3622*1000（三樁承臺）、地梁400*700、350*400、900*700、400*700、350*500、400*500、350*700、600

11、*600一層梁300*800、400*1000、500*1000、600*700、400*900、400*1050、250*500、400*1200、300*600、300*700、300*400、400*800、600*1000、300*650、500*1200、500*1500、500*1400一層板150柱600*600、1500*1400、1150*1250、1250*1150、750*1000、800*1025、800*900、750*750、850*850、1100*1200、1000*1000、950*900、750*950、850*650、500*500、900*900、700

12、*700墻300厚3#倉庫承臺1800*1800*1000、4000*4000*1000、1500*4000*1000、1800*4000*1000、2000*4000*1000、2200*4000*1000、4182*3822*1000（三樁承臺）地梁800*600、400*700、350*500、350*400、350*600、一層梁400*1100、400*800、300*600、500*1000、400*1000、400*900、500*600、300*500、500*900、650*500、600*400、600*500、250*400、250*500、一層板150厚柱1200*12

13、00*、1050*1100、1100*900、1200*950、950*1100、1100*1200、1100*1000、600*600、900*900、500*500、250*300、墻300厚1#車間承臺1500*1500*1000、4000*4000*1000、4000*4000*1700、5100*5100*1000、5100*5100*1400、6500*4000*1400、6500*4000*1000、4182*3622*1000（三樁承臺）、4932*4270*1200（三樁承臺）、地梁400*800、400*1000、350*600、一層梁400*1050、350*800、30

14、0*500、300*600、300*800、400*900、400*500、400*1600、400*1350、500*1000、350*1850、500*1200、400*1450、400*1850、300*400、500*1700、400*1200、300*760、400*1050、300*660、400*800、350*1200、350*1450、500*1450、500*1600、一層板150、250厚柱1300*1150、1250*1150、1250*1100、2400*1150、2400*1100、600*600、1300*1100墻300、250厚門衛(wèi)1、門衛(wèi)2承臺1500*15

15、00*600地梁250*450、250*500、200*400、300*450、250*400、200*350、一層梁200*450、250*450、250*500、200*400、300*450一層板120厚柱300*300、240*240、300*300第3章 施工準備3.1 模板選型結構位置模板及支撐體系備注地上部分梁、板、柱、樓梯等普通膠合木模板滿堂腳手架支撐體系/地下部分無底板部分（地梁、承臺）、墻普通膠合木模板腳手架支撐體系/3.2 技術準備在施工前進行圖紙會審及完善施工組織設計，并組織施工人員認真學習施工圖紙、會審記錄、施工方案和施工規(guī)范等技術文件，編制模板專項施工方案，做好三級

16、安全、技術交底工作，減少和避免施工誤差。3.3 材料準備及要求（1）主材選用本工程使用扣件式鋼管模板支撐架，不得使用爛?；蚱鹌?、脫層、掉角、翹曲變形的木模板，木模板制作安裝應拼縫嚴密、棱角順直。模板采用18mm厚膠合木模板。支撐體系使用外徑48.3mm、壁厚3.6mm的焊接鋼管，長有2000mm、3000mm、4000mm、5000mm、6000mm幾種，另配有短鋼管，供接長調距使用。鋼管統(tǒng)一按48*3.0mm計算慣性矩、回轉半徑等截面特性。（2）材料要求1）鋼管鋼管應符合國家標準直縫電焊鋼管BG/T13793或低壓流體輸送用焊接鋼管BG/T3091中的規(guī)定，其質量應符合國家標準碳素結構鋼（G

17、B/T77000）中Q23F-A級鋼管的規(guī)定。鋼管選用A48.33.6mm，每根鋼管的最大質量控制在25.8kg，鋼管表面應平直光滑，不應有裂紋、分層、結疤、錯位、毛刺、壓痕、硬彎和深的劃痕，兩端面切斜的偏差0.50 mm，且必須涂防銹漆進行防銹處理。對于新管還同時必須具備產品質量合格證和鋼管材質檢驗報告。鋼管上嚴禁打孔，如鋼管有嚴重銹蝕、壓扁或裂紋的不得使用；禁止使用有脆裂、變形、滑絲等現象的扣件，對不符合要求的鋼管禁止使用。使用符合要求的鋼管前均進行刷油漆防銹防腐處理。2）扣件扣件為桿件的連接件，包括直角扣件、旋轉扣件、對接扣件及各類附件等，用可煅鑄鐵鑄造，扣件不得有裂紋，并將影響其外觀質

18、量的粘砂、毛刺、氧化皮等清除干凈；扣件與鋼管的貼和面必須嚴格整形，應保證與鋼管扣件接觸良好?？奂顒硬课粦莒`活轉動，旋轉扣件的兩旋轉面間隙應小于1mm；當扣件夾緊鋼管時，開口處的最小距離應不小于5 mm?？奂馁|應符合國家標準鋼管腳手架扣件GB15831的規(guī)定，在螺栓擰緊扭力矩達65N.m時，不得發(fā)生破壞。對接扣件安裝時其開口應向內，以防進雨。新扣件必須有產品質量合格證，生產許可證和專業(yè)檢測單位測試報告；就扣件使用前應進行質量檢查，有裂縫、變形的嚴禁使用，出現滑動的螺栓必須更換；新舊扣件均應進行防銹處理。3）木枋楞木：次楞采用50*100mm方木、主楞采用100*100mm方木；立桿下設置通

19、長木墊板，長度不少于2跨、寬度200mm、厚度50mm。4）頂托應采用標準可調頂托，U型托盤（支托板厚度不小于5mm，寬度120mm，長度100mm，高度60mm），頂托與楞梁兩側間如有間隙，采用木楔必須楔緊，其螺桿直徑3739mm，長度600mm，螺桿外徑與立柱鋼管內徑的間隙不得大于3mm（直徑為36mm），可調托撐螺桿與螺母旋合長度不得少于5扣，螺母厚度不得小于300mm。（3）周轉材料需求計劃應根據本工程施工組織設提前做好模板、鋼管支頂等周轉材料的備料工作，分批分期進場。以滿足現場施工材料需求，保證施工進度。3.4 機械、機具準備根據施工組織設計中施工機械需用量計劃，做好施工機具的租賃和

20、購買計劃，并做好進場使用前的檢驗、保養(yǎng)工作，確保運轉正常。序號機械設備名稱型號規(guī)格數量備注1塔吊TC70354臺用于1#車間承臺、基礎、地上結構及鋼結構施工2塔吊MCT2003臺用于1#車間承臺、基礎、地上結構及鋼結構施工3塔吊TC60132臺用于1#、3#倉庫承臺、基礎、地上結構及鋼結構施工4塔吊TC70132臺用于1#、2#承臺、基礎、地上結構及鋼結構施工5塔吊TC70302臺用于2#、3#承臺、基礎、地上結構及鋼結構施工7插入式振搗器ZN508臺混凝土澆筑8平板振動器ZF55-106臺混凝土澆筑9鋼筋彎曲機GW4010臺鋼筋加工10鋼筋切斷機GQ4010臺鋼筋加工11鋼筋調直機JK310

21、臺鋼筋加工12直螺紋滾壓機GYL-4010臺鋼筋加工13木工圓鋸機MJ13410臺模板加工、制作14單面壓刨/8臺模板加工、制作15臺式平刨/8臺模板加工、制作16臺式電鋸/8臺模板加工、制作17手提式電鉆/15臺模板加工、制作18手提電鋸/15臺模板加工、制作19扭力板手/20把鋼管架搭設20電焊機/5臺鋼管架搭設21經緯儀/2臺測量工程22水準儀/3臺測量工程23繳光鉛垂儀/1臺測量工程24鋼卷尺50m 5把測量工程25鋼卷尺5m10把測量工程26線錘1.5Kg15個測量工程27線錘2.5Kg15個測量工程3.5 勞動力準備根據開工日期和勞動力需用量計劃，組織工人進場， 做好施工人員進場的

22、安全、質量、防火、文明等教育工作，進行崗前培訓，對關鍵技術工種必須持證上崗，按規(guī)定進行三級安全技術交底，交底內容包括：施工進度計劃，各項安全、技術、質量保證措施，質量標準和驗收規(guī)范要求，設計變更和技術核定等。必要時進行現場示范，同時健全各項規(guī)章制度，加強遵紀守法教育。序號職務或工種工人數量備注1專職安全員3人，持證上崗負責現場施工安全管理2施工員6人負責現場施工組織協(xié)調3質檢員3人負責現場施工質量監(jiān)督、檢測、管控4架子班組60人負責立桿、掃地桿、水平桿、剪刀撐、U型頂托的搭設5模板班組120人負責木枋的鋪設和模板的拼裝6鋼筋制作班組40人負責主筋和箍筋的機械制作7鋼筋安裝班組80人負責柱、梁、

23、板鋼筋的安裝、綁扎8泥水班組24人負責澆筑混凝土9機械工16人負責材料垂直運輸，混凝土運輸等10測量工4人負責梁側邊線、鋼管立桿位置線、標高的引測，施工的變形監(jiān)測11電工4人負責現場臨時用電12雜工20人負責混凝土澆筑前板面垃圾清理及混凝土澆筑后的澆水養(yǎng)護第4章 模板及支撐體系設計4.1 承臺、地梁體系設計4.1.1 地梁模板搭設結構位置支撐體系設計地梁地梁模板采用18mm膠合模板，次楞采用50*100mm的木方，沿梁高500mm設置一道（梁高500mm，梁高上下各設置一道；梁高500mm，沿梁高均分設置300mm設置一道），主楞采用48.3x3.6mm的雙鋼管，沿地梁長度方向500設置一道，

24、采用14的對拉螺栓拉結，對拉螺栓沿梁長和梁高500設置一道（梁高500mm，梁中設置一道，梁高500mm，沿梁高均分設置兩道），同時在梁側1200設置一道拋撐。備注：根據規(guī)范要求，結合本工程特點，在土方開挖時需進行放坡，邊坡值（高：寬）暫定為1：1.25。4.1.2 承臺模板搭設結構位置支撐體系設計承臺承臺模板采用18mm膠合模板，次楞采用50*100mm的木方，沿承臺高度500mm設置一道，主楞采用48.3*3.6mm的鋼管，沿承臺邊500設置一道，主楞上端（超出承臺面）與水平鋼管采用扣件進行拉結，同時在承臺側邊1200設置兩道斜撐（沿承臺高度豎500設置一道）。備注：根據規(guī)范要求，結合本工

25、程特點，在土方開挖時需進行放坡，邊坡值（高：寬）暫定為1：1.25。4.2 柱、墻模板及支撐體系設計類型支模體系設計方形柱（1）主體矩形柱截面尺寸小于800*800，采用18mm厚木模板，現場拼裝定型，雙鋼管抱箍加固450豎向均勻設置，最下一道柱箍據結構面200mm；豎向龍骨為50*100mm木枋300mm。為保證柱線角順直，木枋條定位必須準確；為保證柱模的側向剛度，在柱模兩側各設置一道雙向,14對拉螺栓，居中設置。（2）柱截面大于800*800，采用18mm厚木模板，現場拼裝定型，型鋼450加固支撐，豎向龍骨為50*100mm木枋250mm。 地下?lián)鯄ν鈮δ０宀捎?8mm厚木模板，豎向次背楞

26、采用50*100mm木枋350mm；橫向主背楞采用48.3*3.6雙鋼管支撐500mm，最下一道雙鋼管距結構面200mm；14止水對拉螺桿穿墻（外墻采用止水螺桿）500mm。剪力墻側加23道斜撐，用扣件固定支撐于梁板滿堂架上，外側用鋼管+U型頂托支撐于外部土體面層上，鋼管間距1000*1000mm。如下圖所示：14止水對拉螺桿（外墻） 4.3 普通梁、板模板及支撐體系設計（1）根據高大模板的相關規(guī)范內容規(guī)定并計算，得出板厚超過300mm的為超重板；另，本工程模板支撐架高度為3m以下，不存在超高梁、板的情況，但存在部分超重梁，具體的超重梁分布情況、模板選型及支撐體系設計需另外詳見高支模專項施工方

27、案。本方案只對普通梁、板進行設計。（2）特別說明：因本工程在承臺、地梁頂面至一層梁板結構之間為架空層（有土方回填夯實：清除明浜、明塘面層淤泥土后回填素土，素土上填不小于700mm的碎磚渣濾水層至設計標高），架空層基礎完成面標高控制在-2.7m。但因基礎部分未施工墊層或結構板，為了保證結構梁、板的模板支撐體系的穩(wěn)固，于立桿底部增設底托，并按原設計做法素土回填夯實后，需在支撐架立桿底部設置長度不少于2跨、寬度不小于150mm、厚度不小于50mm的木墊板（高支模區(qū)域立桿底部基礎處理方式另見高支模專項施工方案）。4.3.1 普通梁模板及支撐體系設計梁類型支模體系設計b300，且h600梁支撐立桿2道，

28、立桿縱向間距（跨度方向）1.2m，立桿橫向間距（截面方向）0.6m，橫桿的步距h=1.00m；梁底2根50*100mm木枋作次楞，主楞采用100*100mm木枋間距1.2m，用U型頂托頂牢；梁側次楞用50*100mm木枋間距400mm，主楞采用100*100木枋，加設一道A14對拉螺桿；梁底用步步緊將側模鎖牢，步步緊間距350mm。支模板時按規(guī)定將梁板起拱，按跨度的13起拱。示意圖如下： 圖示 300b600（600h1000）梁支撐立桿2道，立桿縱向間距（跨度方向）1.0m，立桿橫向間距（截面方向）0.6m，橫桿的步距h=1.00m；梁底4根50*100mm木枋作次楞，主楞采用100*100

29、mm木枋間距1.0m，用U型頂托頂牢；梁側次楞用50*100mm木枋間距400mm，主楞采用100*100木枋，加設2道A14對拉螺桿；梁底用步步緊將側模鎖牢，步步緊間距350mm。支模板時按規(guī)定將梁板起拱，按跨度的13起拱。示意圖如下：圖示 4.3.2 普通結構板模板及支撐體系設計板類型支模體系設計一般砼板（1）模板采用18mm厚膠合木模板；（2）50 mm*100mm木枋作次龍骨間距250mm布置；（3）48.3*3.6mm鋼管搭設扣件式滿堂架立桿間距1200mm布置（板厚為200mm及以下），水平橫桿步距為1000mm。其余板厚的滿堂架立桿間距1000mm。4.4 后澆帶模板及支撐體系設

30、計類型支模體系設計后澆帶模板后澆帶梁板模板支撐架必須保證每邊各3排及以上立桿支撐，且該位置處立桿直至后澆帶澆筑完成后混凝土強度達到100%方可拆除。在未進行澆筑前，后澆帶兩邊各設磚砌式擋水坎，防止雨水銹蝕鋼筋。再用九層板進行封閉隔離，確保不被工人踩踏或上層模板木方直接砸到鋼筋。 備注后澆帶區(qū)域模板支撐立桿底部基礎處理方式同本節(jié)4.3第（2）點。4.5 電梯井模板及支撐體系設計類型支模體系設計電梯井模板電梯井基坑內側采用膠合木模板，50mm*100mm木枋，間距250300mm，48.3*3.6mm鋼管支撐，鋼管支撐間距600*600（雙向設置），鋼管兩端用頂托支撐固定。模板底部用A14鋼筋支撐

31、并固定吊模。詳細如圖。圖示 4.6 樓梯模板及支撐體系設計類型支模體系設計樓梯模板采用18mm厚木模板，50*100mm木枋，48.3*3.6鋼管立柱+托梁支撐。樓梯模板施工前應根據實際層高放樣,先支設平臺模板,再支設樓梯底模板，然后支設樓梯側板，應先在側板內側彈出樓梯底板厚度線和側板位置線，吊裝加工好的踏步模板到位。為確保踏步線條尺寸的準確，踏步板的高度必須與樓梯踏步的高度一致，放樣時，須預留出裝修面層的厚度。圖示 1-楞木；2-頂托木枋；3-立桿；4-縱橫斜拉桿；5-縱橫水平桿；6-頂托；7-底模；8-木楔(用小木塊將木楔與木枋固定)備注部分戶外樓梯落在基礎填土層上，該區(qū)域內的模板支撐立桿

32、底部基礎處理方式同本節(jié)4.3第（2）點。4.7 預留洞口模板及支撐體系設計類型支模體系設計預留洞口模板混凝土墻預留洞口模板采用木板、角鐵、螺栓制作而成的定型鋼木模板。圖示第5章 施工流程及施工做法5.1 梁、板模施工流程5.2 柱、墻模板施工流程5.3 模板工程施工方法滿堂架搭設滿堂架搭設應放線抄平，梁立桿每排間距按設計排放，并采用縱橫向橫桿與滿堂架拉結牢固，且縱橫向剪刀撐必須按要求搭設，剪刀撐應縱橫向搭設，每6m設置一道，由底到頂全高設置。墻側模板支設墻模板使用前必須刷涂水質脫模劑。模板支設前應進行木工翻樣，將墻模板根據所在部位編號標記，并根據模板設計鉆好螺桿孔；模板腳部在墻鋼筋上焊接限位鋼

33、筋；模板支設時根據樓板所彈模板邊線，壓線由下而上安裝。墻模板應先將墻體一面模板就位后臨時固定，將對拉螺桿安裝在一面模板螺桿孔上，再將另一面模板根據對拉螺桿孔對孔安裝上墻，模板臨時固定后，根據支模要求將背枋釘在模板上；然后根據對拉螺桿安裝模板鋼管橫楞，鋼管橫楞應平直美觀。并及時上緊螺桿山型卡固定鋼管橫楞，加山型卡固時可將模板截面拉緊35mm；模板支設必須全高吊線拉緊山型卡，校正垂直度。柱側模板支設柱側模板：柱模板支設前必須刷涂水質脫模劑；模板支設前應進行木工翻樣，將柱模板根據所在部位編號標記；模板支設時根據樓板所彈模板邊線，壓線由下而上安裝；相鄰模板拼接部位，采用50mm*100mm木枋背方頂牢

34、拼接邊；柱模板就位后，將50*100背方根據支模要求安裝在模板上，木枋間距應根據模板邊長均勻分布，采用鋼管抱箍夾緊，及時上緊抱箍螺桿山型卡，山型卡加固時可將模板截面拉緊35mm；柱模板支設時要求全高吊線，校正垂直度。梁模板支設對框架主梁模板，梁側模板應待主梁鋼筋綁扎完成后支設；梁高較大模板，設對拉螺桿拉結模板；梁柱墻模板交接處，先在墻柱模板位置留出梁截面開口，梁模板壓墻柱模板支設；梁板平面模板壓梁側立面模板支設；梁側模板壓梁底模板支設；梁模板底部頂撐采用雙扣件頂撐。梁模板支設應先根據樓板彈線，吊線安裝梁模板底模，梁底木枋須立放橫向鋪設；兩側模板樁梁底模板安裝就位固定后安裝，梁高大于900mm的

35、梁側模應在梁內鋼筋綁扎后，再支設側模。梁模板陽角應設50 *100 mm木枋頂牢；如梁模板采用對拉螺桿加固時，梁側模板安裝可參照墻側模板支設，梁模板加固應加設鋼管斜撐將梁模板與滿堂架連接。板模板支設滿堂架搭設完成后，應進行滿堂架驗收，通過后方可支設樓板模板，根據滿堂架抄平標高確定木枋下鋼管橫楞及木枋標高，木枋應立放在鋼管橫楞上；樓板模板采用木模板，模板應根據樓板邊線下料拼裝；樓板模板與梁交接邊應壓住梁側模板，模板拼縫寬度不得超過1.5mm；樓板模板拼接時應盡可能使用整塊模板，如遇寬度不足處，應將窄邊拼縫留置在板跨中部，梁邊柱邊等為保證美觀宜采用整塊模板；對拼縫過大處采用鋁皮粘貼封堵。預埋件預埋

36、件埋設前應根據每層結構板面控制軸線重新放線，不得依模板邊定位預埋件；預埋件就位應掛線抄平就位，固定采用將埋件錨腳與結構鋼筋焊接牢固或采用短鋼筋將埋件鋼板固定的結構鋼筋上；結構側面埋件應在支模前將埋件固定在鋼筋上，吊線安裝，保證埋件進出位置。預留孔洞、門洞預留孔洞應在支設模板前在結構樓面和模板上彈出預留孔洞邊線，再安裝模板，孔洞模板邊應對撐牢固，支承點間距不大于600 mm；對撐可使用頂撐鋼管調節(jié)；洞口模板支設完成后，應檢查洞口尺寸和標高，并測量對角校核。一次性高強螺栓孔處理模板拆除以后，在螺桿根部，將墻體砼人工打鑿一個深15-20mm的小坑；用氣割齊坑底割除露在墻體以外部位的螺栓；用1：2.5

37、的水泥砂漿補平小坑至墻面。第6章 模板施工質量保證措施6.1 普通模板體系質量保證措施在模板體系的選擇上，需要突出保證質量，且方便施工、迅速快捷。現澆鋼筋混凝土梁、板，當跨度大于4m 時，模板應起拱；當設計無具體要求時，起拱高度宜為全跨長度的1/10003/1000。現澆多層或高層房屋和構筑物，安裝上層模板及其支架應符合下列規(guī)定：陰陽角采用鋼木組合定型模板，保證陰陽角不漏漿，形狀規(guī)整，線條流暢；樓梯采用封閉式整體支模，確保樓梯施工質量；在模板工程細部處理、防水止水等方面采取保證質量措施密肋梁側面脹出，梁身不順直，梁底不平：防治的方法是，模板支架系統(tǒng)應有足夠的強度、剛度和穩(wěn)定；支柱底腳應墊通長腳

38、手板，并應支撐在豎實的地面上；模板下端和側面應設水平和側向支撐，以補足模板的剛度；密肋梁底楞應按設計和施工規(guī)范起拱；支撐角鋼與次楞彈平線安裝，并銷固牢靠。單向密肋板底部局部下?lián)戏乐蔚姆椒ㄊ牵耗０灏惭b應由跨中向兩邊安裝，以減少模板搭接長度的累計誤差。安裝后要認真調整模板搭接長度，使其不得小于10cm，以保證接口處的剛度。密肋梁軸線位移，兩端邊肋不等：防治的方法是，主楞安裝調平后，要放出次楞邊線再安裝次楞，并進行找方校核。安裝次楞要嚴格跟線，并與主楞連接牢靠。模板安裝不嚴密：這是模板加工的負公差所致。認真檢查模板安裝縫隙，釘塑料條或橡膠條補嚴。6.2 質量驗收標準6.2.1 材料驗收標準模板結構或

39、構件的樹種應根據各地區(qū)實際情況選擇質量好的材料，不得使用有腐朽、霉變、蟲蛀、折裂、枯節(jié)的木材。6.2.2 模板安裝驗收標準（1）預埋件和預留孔洞的允許偏差項目允許偏差（mm）預埋鋼板中心線位置3預埋管、預留孔中心線位置3插筋中心線位置5外露長度10，0預埋螺栓中心線位置2外露長度10，0預留洞中心線位置10尺寸10，0（2）現澆結構模板安裝的允許偏差及檢驗方法項 目允許偏差（mm）檢測方法軸線位置5尺量底模上表面標高5經緯儀或吊線、尺量截面內部尺寸基礎10尺量柱、墻、梁+4、-5尺量樓梯相臨踏步高差5尺量層高垂直度柱、墻層高不大于6m8經緯儀或吊線、尺量柱、墻層高大于6m10經緯儀或吊線、尺量

40、相鄰兩板表面高低差2尺量表面平整度52m靠尺和塞尺檢查（2）0.0m以下模板施工距護坡樁邊及上口邊緣1m內不得堆放模板。向基槽（坑）內運料應使用起重機、溜槽或繩索；運下的模板嚴禁立放于基槽（坑）土壁上。斜支撐與側模的夾角不應小于45，支于土壁的斜支撐應加設墊板，底部的對角楔木應與斜支撐連牢。高大長脖基礎若采用分層支模時，其下層模板應經就位校正并支撐穩(wěn)固后，方可進行上一層模板的安裝。在有斜支撐的位置，應于兩側模間采用水平撐連成整體。（3）柱模板應符合下列規(guī)定：現場拼裝柱模時，應適時按設臨時支撐進行固定，斜撐與地面的傾角宜為60，嚴禁將大片模板系于柱子鋼筋上。待四片柱模就位組拼經對角線校正無誤后，

41、應立即自下而上安裝柱箍。若為整體預組合柱模，吊裝時應采用卡環(huán)和柱模連接，不得用鋼筋鉤代替。柱模校正（用四根斜支撐或用連接在柱模頂四角帶花籃螺絲的攬風繩，底端與樓板鋼筋拉環(huán)固定進行校正）后，應采用斜撐或水平撐進行四周支撐，以確保整體穩(wěn)定。當高度超過4m時，應群體或成列同時支模，并應將支撐連成一體，形成整體框架體系。當需單根支模時，柱寬大于500mm應每邊在同一標高上設不得少于兩根斜撐或水平撐。斜撐與地面的夾角宜為4560，下端尚應有防滑移的措施。角柱模板的支撐，除滿足上款要求外，還應在里側設置能承受拉、壓力的斜撐。（4）墻模板應符合下列規(guī)定：當用散拼定型模板支模時，應自下而上進行，必須在下一層模

42、板全部緊固后，方可進行上一層安裝。當下層不能獨立安設支撐件時，應采取臨時固定措施。當采用預拼裝的大塊墻模板進行支模安裝時，嚴禁同時起吊兩塊模板，并應邊就位、邊校正、邊連接，固定后方可摘鉤。安裝電梯井內墻模前，必須于板底下200mm 處牢固地滿鋪一層腳手板。模板未安裝對拉螺栓前，板面應向后傾一定角度。安裝過程應隨時拆換支撐或增加支撐。當鋼楞長度需接長時，接頭處應增加相同數量和不小于原規(guī)格的鋼楞，其搭接長度不得小于墻模板寬或高的15%20%。拼接時的U型卡應正反交替安裝，間距不得大于300mm；兩塊模板對接接縫處的U型卡應滿裝。對拉螺栓與墻模板應垂直，松緊應一致，墻厚尺寸應正確。墻模板內外支撐必須

43、堅固、可靠，應確保模板的整體穩(wěn)定。當墻模板外面無法設置支撐時，應于里面設置能承受拉和壓的支撐。多排并列且間距不大的墻模板，當其支撐互成一體時，應有防止灌筑混凝土時引起臨近模板變形的措施。第7章 模板拆除時間及安全保證措施7.1 模板拆除時間（1）底模拆除時的混凝土強度要求：構件類型構件跨度（m）達到設計的混凝土立方體抗壓強度標準值的百分率（%）板2502，8758100梁、拱、殼8758100懸臂構件-100（2）模板拆除必須執(zhí)行嚴格的拆模工作程序，并按要求填寫拆模申請單。（3）后澆帶位置左右2跨模板支撐必須保留，與后澆帶模板一起等到結構強度達到100時才可以拆除。在現場留置同條件養(yǎng)護試塊，以

44、混凝土同條件養(yǎng)護試塊強度作為模板拆模依據。（4）側模拆除時的混凝土強度應能保證其表面及棱角不受損傷。（5）模板拆除時，不應對樓層形成沖擊荷載。拆除的模板和支架宜分散堆放并及時清運。7.2 模板拆除的安全措施（1）梁板模板應先拆梁側模，再拆板底模，最后拆除梁底模，并應分段分片進行，嚴禁成片撬落或成片拉拆。（2）柱模應分片拆除，自上而下拆除柱箍及豎楞，拆除后清洗干凈后刷除銹劑或脫模劑備用。（3）拆架前，全面檢查待拆的架子，根據檢查結果擬訂出作業(yè)計劃，報請批準，進行技術交底后才準作業(yè)。（4）拆除時，作業(yè)人員應站在安全的地方進行操作，嚴禁站在已拆或松動的模板上進行拆除作業(yè)。（5）拆除模板時，嚴禁用鐵棍

45、或鐵錘亂砸，已拆下的模板應妥善傳遞或用繩鉤吊至地面。（6）嚴禁作業(yè)人員在懸臂構件邊緣敲拆下面的底模。（7）待分片、分段的模板全部拆除后，方允許將模板、支架、零配件等按指定地點運出堆放，并進行拔釘、清理、整修、刷防銹油或脫模劑，入庫備用。（8）拆模應嚴格遵守從上而下的原則，先拆除非承重模板，后拆除重模板，禁止拋擲模板。（9）高處、復雜結構模板的拆除，應有專人指揮和切實可靠的安裝措施，并在下面標出作業(yè)區(qū)，嚴禁非操作人員靠近，拆下的模板應集中吊運，并多點捆牢，不準向下亂扔。（10）工作前，應檢查所有的工具是否牢固，扳手等工具必須用繩鏈系掛在身上，工作時思想集中，防止釘子扎腳和從空中滑落。（11）拆除

46、過程中不得中途換人，如必須換人時，應將拆除情況交代清楚后方可離開；每天拆架下班時不應留下隱患部位。（12）拆除模板采用長撬桿，嚴禁操作人員站在拆除的模板下。在拆除樓板模板時，要注意防止整塊模板掉下，尤其是用定型模板作平臺模板時，更要注意，防止模板突然全部掉下傷人。（13）拆除間歇時，應將已活動模板、拉桿、支撐等固定牢固，嚴防突然掉落，倒塌傷人。（14）已拆除的模板、拉桿、支撐等應及時運走或妥善堆放，嚴防操作人員因扶空、踏空墮落。（15）在混凝土墻體、平臺上有預留洞時，應在模板拆除后，隨即在墻洞上做好安全防護，或將板的洞蓋嚴。第8章 成品保護措施（1）在層高1/2處左右的支架系統(tǒng)的水平欄桿上宜固

47、定一層水平安全網，用于防止人員墜落，同時，拆模板時，使之墜入安全網，保護模板。（2）拆除模板殼要用小撬棍，以木楞為支點，先撬模板相對兩側邊中點，模板松動后，依然以木楞為支點，撬模板底腳的內肋，輕輕撬掉模板。切忌硬撬或用鐵錘硬砸，也不能使用大撬棍以肋梁混凝土為支點進行撬動，以保護模板和密肋混凝土。（3）吊運模板、木鋼楞、或鋼筋時，不得碰撞已安裝好的模板，以防模板變形。（4）要嚴格遵循混凝土強度達到10MPa時方可拆模板；肋跨8m時，混凝土強度必須達100%方可拆除支柱。（5）模板面板不得污染、磕碰；膠合板面板切口處必須涂刷兩遍封邊漆，避免因吸水翹曲變形；螺栓孔眼必須有保護墊圈。（6）工作面已安裝

48、完畢的墻、柱模板，不準在吊運其它模板時碰撞，不準在預拼裝模板就位前作為臨時倚靠,以防止模板變形或產生垂直偏差。已安裝完畢的平面模板，不可做臨時堆料和作業(yè)平臺，以保證支架的穩(wěn)定，防止平面模板標高和平整產生偏差。（7）模板拆卸應與安裝順序相反，拆模時輕輕將模板撬離墻體，然后整體拆離墻體，嚴禁直接用撬杠擠壓，拆下的模板輕輕吊離墻體。（8）模板拆后及時清理，木模板面板破損處用鐵膩子修復，并在修復膩子上刮用兩遍清漆，以免在混凝土表面留下痕跡；鋼模板用棉絲沾養(yǎng)護劑均勻涂擦表面，以便周轉。穿墻螺栓、螺母等相關零件也應清理、保養(yǎng)。第9章 安全文明施工保證措施9.1 安全文明措施9.1.1 一般安全要求進入施工

49、現場要正確佩戴安全帽，高空作業(yè)正確佩帶安全帶，嚴禁上下拋摔物品，現場嚴禁吸煙，嚴禁酒后作業(yè)。9.1.2 用電安全 振搗和拉線人員必須穿膠鞋戴絕緣手套，以防觸電；作業(yè)轉移時，電動機地電源線保持足夠地長度和松度，嚴禁用電源線拖拉振搗器；電源線路要懸空移動，注意避免電源線與地面和鋼筋相摩擦及車輛的碾壓，經常檢查電源線的完好情況，發(fā)現破損立即進行處理；作業(yè)后，必須切斷電源。9.1.3 臺風施工安全措施 （1）落實塔吊、電器等防臺風措施。塔吊、腳手架、工地圍墻等易兜風的設施要按相關技術要求進行防大風處理，多加側面支撐，防止倒塌和脫落；作業(yè)吊籃要落地；用電設施和線路要逐一檢查，防止漏電和短路，對松散線路進

50、行綁扎加固。（2）臺風到來前嚴格按規(guī)定停止作業(yè)。臺風橙色預警信號發(fā)布后，要停止施工和高空作業(yè)。作業(yè)人員要減少戶外停留時間，特別注意不可在工地圍墻下躲風避雨。（3）特殊情況下在高空作業(yè)突然來大風或臺風來臨時，施工人員不能及時下來躲避，要充分利用好安全帶，把安全帶牢牢系掛在牢固的結構上面，確保安全帽的緊固性，必要時雙手緊抱鋼構件或躲在設備擋風側系掛好安全帶，一定要就近尋找避風點，很多沒有經歷過臺風的施工人員千萬不要過于慌亂，要保持鎮(zhèn)定。（4）清理現場臨時用電箱，或對難以搬離的采取鋼絲繩斜拉筋固定，臺風來臨時一定要切斷現場施工總電源。（5）加強工地排水，確保管網暢通。 各建設工地要對周圍的排水管道進

51、行清理，確保排水暢通，減少臺風期間工地積水；深基坑工程要特別關注，加強監(jiān)測，防止發(fā)生意外事故。（6）施工現場班房、辦公室及時采用鋼絲斜拉筋固定。臺風來臨前確保所有人員撤離施工現場。（7）臺風來時，嚴禁進行設備吊裝，結構安裝，砼澆筑，管道焊接、安裝等工作。（8）必須進行砼澆筑時，應用兩倍的草袋進行防護，并確保壓牢。（9）施工現場的機具設備棚庫應重新固定，棚庫上面和周圍的瓦楞板要綁扎牢固。吊車應收桿、收腿開出裝置，放在安全的地方。（10）現場的鐵皮、木板、石棉瓦等易被大風吹起的東西應打掃干凈，材料設備擺好放牢，預制場地照明、動力電纜應敷設好，固定牢固預防被臺風吹斷，發(fā)生漏電觸電事故。（11）材料庫

52、房和露天庫應提前進行檢查，若有缺陷要馬上進行修整，露天庫的材料要擺放整齊，易損物件應放入庫房保管，較輕的物品用重物壓好，或用鐵絲捆牢。9.2 應急預案模板工程涉及的的事故包括：高空墜落、物體打擊、模板坍塌、火災等不可預見性的突發(fā)事件，為降低安全事故的傷害，防止事故擴大，制定以下應急預案與措施：9.2.1 建立應急預案組織機構公司成立項目部事故應急領導小組，組長：項目經理；副組長：項目技術負責人，安全總監(jiān)，生產經理，材料負責人；組員：技術員、施工員、質檢員、安全員、材料員、保安員為隊員。名稱聯(lián)系方式職務備注項目經理組長現場總指揮，調動應急救援小組展開行動；生產經理18649647775副組長組織

53、人員現場展開應急救援行動，現場人員急救，組織傷員送醫(yī)院急救。安全總監(jiān)副組長組織現場警戒；組織保護緊急疏散；組織保護事故現場及相關數據信息； 技術負責人副組長與公司及外部聯(lián)絡；接受政府的指令和調動。物資負責人副組長組織現場人員急救，組織傷員送醫(yī)院急救。其他管理人員/組員各組員根據所屬部門配合各副組長開展應急救援行動。組員組員9.2.2 建立對內、對外的通訊網絡項目部應在現場辦公室明顯位置公布項目的應急領導小組和項目主要管理人員名單及其聯(lián)系電話。社會救援及報告電話見下表：急救電話120公安局110火警電話1199.2.3 應急預案啟動條件在模板施工期間，出現以下情況之一，應立即啟動應急預案：（1）

54、在施工過程中，造成傷害事故的；（2）模板火災；（3）澆筑混凝土時模板支架明顯位移；（4）模板坍塌；（5）臺風出現時。9.2.4 重大危險源的應急救援方案（1）高處墜落的物體打擊事故應急救援方法1）一旦發(fā)生高處墜落和物體打擊事故后，項目部應立即組織人員進行搶救，并電話通知公司應急救援組織機構，同時迅速呼叫醫(yī)務人員前來現場進行搶救。2）迅速排除致命和致傷因素：如搬開壓在身上的重物；清楚傷病人員口鼻內的泥沙、嘔吐物、血塊和其他異物，保持呼吸道通暢等。3）檢查傷員的生命體征：檢查傷員呼吸、心跳、脈搏情況。如有呼吸心跳停止，應就地立刻進行心臟按摩和人工呼吸。4）止血：有創(chuàng)傷出血者，應迅速包扎止血，材料就

55、地取材，可用加壓包扎，上止血帶或指壓止血等。同時盡快送往醫(yī)院。5）觀察受傷人員摔傷及骨折部位，看其是否昏迷；注意摔傷及骨折部位的保護，避免不正確的抬運，使骨折錯位而造成二次傷害。6）車輛一到立即就近送往醫(yī)院。7）由事故調查組進行事故調查，責任分析并形成調差報告上報上級主管部門。8）總結經驗教訓，教育職工。（2）觸電事故應急救援方法1）如果發(fā)生觸電事故時首先斷開電源。項目部應立即組織人員進行搶救，并電話通知公司應急反應組織機構，同時迅速呼叫醫(yī)務人員前來進行搶救。2）如果電源開關在較遠處，則可用絕緣材料把觸電者與電源分離。3）高壓線路觸電：馬上通知供電部門停電，如一時無法通知供電部門停電則可拋擲導

56、電體，讓線路短路跳閘，再把觸電者拖離電源。4）觸電者脫離電源后馬上進行搶救，同時通知110送往最近的醫(yī)院。5）由事故調查組進行事故調查，責任分析并形成調查報告上報上級主管部門。6）總結經驗教訓，教育職工。（3）機械傷害應急救援方法1）一旦發(fā)生機械傷害事故后，項目部立即切斷電源并組織人員進行搶救，并電話通知公司應急救援組織機構，同時迅速呼叫醫(yī)務人員前來現場進行搶救。2）對傷員進行必要的處理，如止血：有創(chuàng)傷出血者，應迅速包扎止血，材料就地取材，可用加壓包扎、上止血帶或指壓止血等。同時盡快送往醫(yī)院。3）車輛一到立即就近送往醫(yī)院。4）事故調差組進行事故調查，責任分析并形成調差報告上報上級主管部門。5）

57、總結經驗教訓，教育職工。（4）模板、腳手架坍塌應急救援方法1）一旦發(fā)生模板、腳手架坍塌事故，現場搶救組應首先進行疏散，清點人員，確定有無人員失蹤，受傷。了解事故發(fā)生前該區(qū)域施工人員的狀況，作業(yè)人數，如有施工人員失蹤或被壓埋，立即組織有效的挖掘、移除工作。2）挖掘、移除應采用人工挖掘、移除，禁止采用機械挖掘、移除，防止機械設備對被埋人員造成傷害。人工挖掘、移除盡量避免使用尖銳性工具。搶救挖掘、移除人員應分班組，合理按照工作面安排人力，及時換班，保障搶救挖掘、移除人員體力，保證在最短的時間內將被埋人員搶救出來。3）如有人員失蹤、受傷，安全保衛(wèi)組應立即報警，并做好救護車輛引導。4）在專業(yè)醫(yī)療人員到達

58、前由現場傷員救護組對受傷人員進行簡單救助。5）爭分奪秒搶救被壓埋者，使頭部先露出，保證呼吸暢通。6）出來之后，呼吸停止者立即做人工呼吸，然后進行正規(guī)心肺復蘇。7）傷口止血且使用止血帶。8）切忌對壓傷進行熱敷或按摩。9）事故調差組進行事故調查，責任分析并形成調差報告上報上級主管部門。10）總結經驗教訓，教育職工。（5）火災事故應急救援方法緊急狀況響應步驟：1）發(fā)生火災后，應大聲喊：“起火了！起火了！”，并撥打119報警；2）現場救護組立即展開撲救防止火災蔓延，并立即通知公司消防組，3）消防組接到報警后立即到現場組織撲救；4）報警時要講清發(fā)生火災的部署、著火的材料、大概面積并留下報警人的電話；5）

59、撥打119報警后，報警人到場外馬路上等候消防車的到來并做好向導工作；6）接到報警后，消防組立即通知醫(yī)務人員到達現場組織搶救；7）安全部組織人員按照疏散圖指示及時疏散留在現場的工作人員；8）安全部安排人員管理現場，預防趁亂偷盜行為的發(fā)生，9）現場搶救組隨時與現場傷員營救組保持聯(lián)系，如需送往醫(yī)院治療立即通知現場傷員營救組，10）發(fā)生火災后立即切斷電源，以防止撲救過程中造成觸電；11）在火災現場如有易爆物質，首先轉移該物質以防止爆炸的發(fā)生，12）如電器起火應首先切斷電源再組織撲救，13）如精密儀器起火應使用二氧化碳滅火器進行撲救，14）如油類、液體膠類發(fā)生火災應使用泡沫或干粉滅火器，嚴禁使用水進行撲

60、救，在撲救產生有毒物質的火災時，撲救人員應該佩戴防毒面具后方可進行撲救；15）在撲救火災的過程中，始終堅持救人第一的原則，嚴禁因拯救物資而置生命與不顧。16）對傷者實施急救措施后，立即送往醫(yī)院治療。17）值班人員堅守崗位，認真負責、做好下情上達工作，對事件發(fā)展情況，所采取的措施，存在的問題，要認真做好記錄，直至事件完全解決。18）事故調查組對事故原因進行調查、評價并提出相應的解決方案，事故調查組將事件發(fā)生、處理的全過程和預防的方案及時向公司匯報。第10章 附件：計算書10.1 依據規(guī)范建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規(guī)范JGJ130-2011建筑施工模板安全技術規(guī)范JGJ 162-2008建筑

61、結構荷載規(guī)范GB50009-2012鋼結構設計規(guī)范GB50017-2003混凝土結構設計規(guī)范GB50010-2010建筑地基基礎設計規(guī)范GB50007-2011建筑施工木腳手架安全技術規(guī)范JGJ 164-200810.2 300mm厚墻體計算書10.2.1 墻模板基本參數計算斷面寬度300mm，高度4000mm，兩側樓板厚度150mm。模板面板采用普通膠合板。內龍骨間距350mm，內龍骨采用50100mm木方，外龍骨采用雙鋼管48mm3.0mm。對拉螺栓布置8道，在斷面內水平間距200+500+500+500+500+500+500+500mm，斷面跨度方向間距500mm，直徑14mm。面板厚

62、度18mm，剪切強度1.4N/mm2，抗彎強度15.0N/mm2，彈性模量6000.0N/mm2。木方剪切強度1.5N/mm2，抗彎強度13.0N/mm2，彈性模量9000.0N/mm2。模板組裝示意圖10.2.2 墻模板荷載標準值計算強度驗算要考慮新澆混凝土側壓力和傾倒混凝土時產生的荷載設計值；撓度驗算只考慮新澆混凝土側壓力產生荷載標準值。新澆混凝土側壓力計算公式為下式中的較小值: 其中 c 混凝土的重力密度，取24.000kN/m3；t 新澆混凝土的初凝時間，為0時(表示無資料)取200/(T+15)，取5.714h； T 混凝土的入模溫度，取20.000； V 混凝土的澆筑速度，取2.5

63、00m/h； H 混凝土側壓力計算位置處至新澆混凝土頂面總高度，取1.200m； 混凝土坍落度影響修正系數，取0.850。根據公式計算的新澆混凝土側壓力標準值 F1=28.800kN/m2考慮結構的重要性系數0.90，實際計算中采用新澆混凝土側壓力標準值: F1=0.9027.000=24.300kN/m2考慮結構的重要性系數0.90，倒混凝土時產生的荷載標準值: F2=0.906.000=5.400kN/m2。10.2.3 墻模板面板的計算面板為受彎結構,需要驗算其抗彎強度和剛度。模板面板的按照連續(xù)梁計算。面板的計算寬度取3.85m。荷載計算值 q = 1.224.3003.850+1.40

64、5.4003.850=141.372kN/m面板的截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為:本算例中，截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為: 截面抵抗矩 W = bh2/6 = 385.001.801.80/6 = 207.90cm3； 截面慣性矩 I = bh3/12 = 385.001.801.801.80/12 = 187.11cm4；式中：b為板截面寬度，h為板截面高度。計算簡圖彎矩圖(kN.m)剪力圖(kN)變形的計算按照規(guī)范要求采用靜荷載標準值，受力圖與計算結果如下：變形計算受力圖變形圖(mm)經過計算得到從左到右各支座力分別為： N1=19.792kN N2=54.428kN N3=54.4

65、28kN N4=19.792kN最大變形 V = 0.847mm(1)抗彎強度計算經計算得到面板抗彎強度計算值 f = M/W = 1.73110001000/207900=8.326N/mm2面板的抗彎強度設計值 f，取15.00N/mm2；面板的抗彎強度驗算 f f,滿足要求!(2)抗剪計算截面抗剪強度計算值 T=3Q/2bh=329688.0/(23850.00018.000)=0.643N/mm2截面抗剪強度設計值 T=1.40N/mm2面板抗剪強度驗算 T T，滿足要求!(3)撓度計算面板最大撓度計算值 v = 0.847mm面板的最大撓度小于350.0/250,滿足要求!10.2.

66、4 墻模板內龍骨的計算內龍骨直接承受模板傳遞的荷載，通常按照均布荷載連續(xù)梁計算。內龍骨強度計算均布荷載q=1.20.3524.30+1.40.355.40=12.852kN/m；撓度計算荷載標準值q=0.3524.30=8.505kN/m；內龍骨按照均布荷載下多跨連續(xù)梁計算。內龍骨計算簡圖內龍骨彎矩圖(kN.m)內龍骨剪力圖(kN)變形的計算按照規(guī)范要求采用靜荷載標準值，受力圖與計算結果如下：內龍骨變形計算受力圖內龍骨變形圖(mm)經過計算得到最大支座 F= 6.822kN經過計算得到最大變形 V= 0.060mm內龍骨的截面力學參數:本算例中，截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為: 截面抵抗矩

67、W = bh2/6 = 5.0010.0010.00/6 = 83.33cm3； 截面慣性矩 I = bh3/12 = 5.0010.0010.0010.00/12 = 416.67cm4；式中：b為板截面寬度，h為板截面高度。(1)內龍骨抗彎強度計算抗彎計算強度 f = M/W =0.300106/83333.3=3.60N/mm2內龍骨的抗彎計算強度小于13.0N/mm2,滿足要求!(2)內龍骨抗剪計算截面抗剪強度必須滿足: T = 3Q/2bh T截面抗剪強度計算值 T=33525/(250100)=1.058N/mm2截面抗剪強度設計值 T=1.50N/mm2內龍骨的抗剪強度計算滿足要

68、求!(3)內龍骨撓度計算 最大變形 v =0.060mm內龍骨的最大撓度小于500.0/250,滿足要求!10.2.5 墻模板外龍骨的計算外龍骨承受內龍骨傳遞的荷載，按照集中荷載下連續(xù)梁計算。外龍骨按照集中荷載作用下的連續(xù)梁計算。集中荷載P取橫向支撐鋼管傳遞力。支撐鋼管計算簡圖支撐鋼管彎矩圖(kN.m)支撐鋼管剪力圖(kN)變形的計算按照規(guī)范要求采用靜荷載標準值，受力圖與計算結果如下：支撐鋼管變形計算受力圖支撐鋼管變形圖(mm)經過連續(xù)梁的計算得到最大變形 vmax=0.108mm最大支座力 Qmax=10.590kN抗彎計算強度 f = M/W =0.519106/8982.0=57.78N

69、/mm2支撐鋼管的抗彎計算強度小于設計強度,滿足要求!支撐鋼管的最大撓度小于500.0/150與10mm,滿足要求!10.2.6 拉螺栓的計算計算公式: N N = fA其中 N 對拉螺栓所受的拉力； A 對拉螺栓有效面積 (mm2)； f 對拉螺栓的抗拉強度設計值，取170N/mm2；對拉螺栓的直徑(mm): 14對拉螺栓有效直徑(mm): 12對拉螺栓有效面積(mm2): A = 105.000對拉螺栓最大容許拉力值(kN): N = 17.850對拉螺栓所受的最大拉力(kN): N = 10.590對拉螺栓強度驗算滿足要求!綜上，側模板計算滿足要求！10.3 300*600mm梁計算書1

70、0.3.1 計算參數鋼管強度為205.0 N/mm2，鋼管強度折減系數取1.00。模板支架搭設高度為2.5m，梁截面 BD=300mm600mm，立桿的縱距(跨度方向) l=1.20m，立桿的步距 h=1.00m，梁底增加2道承重立桿。面板厚度18mm，剪切強度1.4N/mm2，抗彎強度15.0N/mm2，彈性模量6000.0N/mm2。木方50100mm，剪切強度1.5N/mm2，抗彎強度13.0N/mm2，彈性模量9000.0N/mm2。梁底支撐頂托梁長度0.80m。頂托采用木方: 100100mm。梁底承重桿按照布置間距100,600mm計算。模板自重0.50kN/m2，混凝土鋼筋自重2

71、5.00kN/m3。傾倒混凝土荷載標準值2.00kN/m2，施工均布荷載標準值0.00kN/m2。梁單側的樓板厚度0.15m，梁單側的樓板計算長度0.50m。地基承載力標準值160kN/m2，基礎底面擴展面積0.360m2，地基承載力調整系數0.40?？奂嬎阏蹨p系數取1.00。圖1 梁模板支撐架立面簡圖按照模板規(guī)范4.3.1條規(guī)定確定荷載組合分項系數如下：由可變荷載效應控制的組合S=1.2(25.000.60+0.50)+1.402.00=21.400kN/m2由永久荷載效應控制的組合S=1.3525.000.60+0.71.402.00=22.210kN/m2由于永久荷載效應控制的組合S最

72、大，永久荷載分項系數取1.35，可變荷載分項系數取0.71.40=0.98 。計算中考慮梁單側部分樓板混凝土荷載以集中力方式向下傳遞。集中力大小為 F = 0.91.3525.0000.1500.5001.200=2.734kN。采用的鋼管類型為483.0。鋼管慣性矩計算采用 I=(D4-d4)/64，抵抗距計算采用 W=(D4-d4)/32D。10.3.2 模板面板計算面板為受彎結構,需要驗算其抗彎強度和剛度。模板面板的按照多跨連續(xù)梁計算。作用荷載包括梁與模板自重荷載，施工活荷載等。1.荷載的計算：(1)鋼筋混凝土梁自重(kN/m)： q1 = 25.0000.6001.200=18.000

73、kN/m(2)模板的自重線荷載(kN/m)： q2 = 0.5001.200(20.600+0.300)/0.300=3.000kN/m(3)活荷載為施工荷載標準值與振搗混凝土時產生的荷載(kN)：經計算得到，活荷載標準值 P1 = (0.000+2.000)0.3001.200=0.720kN考慮0.9的結構重要系數，均布荷載 q = 0.9(1.3518.000+1.353.000)=25.515kN/m考慮0.9的結構重要系數，集中荷載 P = 0.90.980.720=0.635kN面板的截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為:本算例中，截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為: 截面抵抗矩 W =

74、 bh2/6 = 120.001.801.80/6 = 64.80cm3； 截面慣性矩 I = bh3/12 = 120.001.801.801.80/12 = 58.32cm4；式中：b為板截面寬度，h為板截面高度。計算簡圖彎矩圖(kN.m)剪力圖(kN)變形的計算按照規(guī)范要求采用靜荷載標準值，受力圖與計算結果如下：變形計算受力圖變形圖(mm)經過計算得到從左到右各支座力分別為 N1=4.145kN N2=4.145kN最大變形 V = 0.623mm(1)抗彎強度計算經計算得到面板抗彎強度計算值 f = M/W = 0.33410001000/64800=5.154N/mm2面板的抗彎強度

75、設計值 f，取15.00N/mm2；面板的抗彎強度驗算 f f,滿足要求!(2)抗剪計算截面抗剪強度計算值 T=3Q/2bh=34144.0/(21200.00018.000)=0.288N/mm2截面抗剪強度設計值 T=1.40N/mm2面板抗剪強度驗算 T T，滿足要求!(3)撓度計算面板最大撓度計算值 v = 0.623mm面板的最大撓度小于300.0/250,滿足要求!10.3.3 梁底支撐木方的計算梁底木方計算：按照三跨連續(xù)梁計算，計算公式如下:均布荷載 q = P/l = 4.145/1.200=3.454kN/m最大剪力 Q=0.6ql = 0.61.2003.454=2.487

76、kN最大支座力 N=1.1ql = 1.11.2003.454=4.559kN木方的截面力學參數為本算例中，截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為: 截面抵抗矩 W = bh2/6 = 5.0010.0010.00/6 = 83.33cm3； 截面慣性矩 I = bh3/12 = 5.0010.0010.0010.00/12 = 416.67cm4；式中：b為板截面寬度，h為板截面高度。(1)木方抗彎強度計算抗彎計算強度 f = M/W =0.497106/83333.3=5.97N/mm2木方的抗彎計算強度小于13.0N/mm2,滿足要求!(2)木方抗剪計算最大剪力的計算公式如下: Q = 0.6

77、ql截面抗剪強度必須滿足: T = 3Q/2bh T截面抗剪強度計算值 T=32487/(250100)=0.746N/mm2截面抗剪強度設計值 T=1.50N/mm2木方的抗剪強度計算滿足要求!(3)木方撓度計算撓度計算按照規(guī)范要求采用靜荷載標準值，均布荷載通過變形受力計算的最大支座力除以木方計算跨度(即木方下小橫桿間距)得到q=2.625kN/m。最大變形v=0.677ql4/100EI=0.6772.6251200.04/(1009000.004166667.0)=0.983mm木方的最大撓度小于1200.0/250,滿足要求!10.3.4 托梁的計算托梁按照集中與均布荷載下多跨連續(xù)梁計

78、算。均布荷載取托梁的自重 q= 0.108kN/m。托梁計算簡圖托梁彎矩圖(kN.m)托梁剪力圖(kN)變形的計算按照規(guī)范要求采用靜荷載標準值，受力圖與計算結果如下：托梁變形計算受力圖托梁變形圖(mm)；經過計算得到最大支座 F= 6.489kN；經過計算得到最大變形 V= 0.318mm；頂托梁的截面力學參數為：本算例中，截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為: 截面抵抗矩 W = bh2/6 = 10.0010.0010.00/6 = 166.67cm3； 截面慣性矩 I = bh3/12 = 10.0010.0010.0010.00/12 = 833.33cm4；式中：b為板截面寬度，h為板截

79、面高度。(1)頂托梁抗彎強度計算：抗彎計算強度 f = M/W =0.819106/166666.7=4.91N/mm2頂托梁的抗彎計算強度小于13.0N/mm2,滿足要求!(2)頂托梁抗剪計算：截面抗剪強度必須滿足: T = 3Q/2bh T截面抗剪強度計算值 T=36478/(2100100)=0.972N/mm2截面抗剪強度設計值 T=1.50N/mm2頂托梁的抗剪強度計算滿足要求!(3)頂托梁撓度計算 最大變形 v =0.318mm頂托梁的最大撓度小于600.0/250,滿足要求!10.3.5 立桿的穩(wěn)定性計算不考慮風荷載時，立桿的穩(wěn)定性計算公式為： 其中 N 立桿的軸心壓力最大值，它

80、包括： 橫桿的最大支座反力 N1=6.489kN (已經包括組合系數) 腳手架鋼管的自重 N2 = 0.91.350.1452.450=0.433kN N = 6.489+0.433=6.922kN i 計算立桿的截面回轉半徑，i=1.60cm； A 立桿凈截面面積，A=4.239cm2； W 立桿凈截面模量(抵抗矩),W=4.491cm3； f 鋼管立桿抗壓強度設計值，f = 205.00N/mm2； a 立桿上端伸出頂層橫桿中心線至模板支撐點的長度，a=0.20m； h 最大步距，h=1.00m； l0 計算長度，取1.000+20.200=1.400m； 長細比，為1400/16.0=8

81、8 150 長細比驗算滿足要求! 軸心受壓立桿的穩(wěn)定系數,由長細比 l0/i 查表得到0.679；經計算得到=6922/(0.679424)=24.040N/mm2；不考慮風荷載時立桿的穩(wěn)定性計算 f,滿足要求!考慮風荷載時,立桿的穩(wěn)定性計算公式為： 風荷載設計值產生的立桿段彎矩 MW依據模板規(guī)范計算公式5.2.5-15: MW=0.90.91.4Wklah2/10其中 Wk 風荷載標準值(kN/m2)； Wk=uzusw0 = 0.3001.2500.600=0.225kN/m2 h 立桿的步距，1.00m； la 立桿迎風面的間距，0.80m； lb 與迎風面垂直方向的立桿間距，1.20m

82、；風荷載產生的彎矩 Mw=0.90.91.40.2250.8001.0001.000/10=0.020kN.m； Nw 考慮風荷載時，立桿的軸心壓力最大值，參照模板規(guī)范公式5.2.5-14； Nw=6.489+0.91.20.356+0.90.91.40.020/1.200=6.941kN經計算得到=6941/(0.679424)+20000/4491=28.652N/mm2；考慮風荷載時立桿的穩(wěn)定性計算 f,滿足要求!10.3.6 基礎承載力計算立桿基礎底面的平均壓力應滿足下式的要求： p fg其中 p 立桿基礎底面的平均壓力 (kN/m2)，p = N/A；p = 19.23 N 上部結構

83、傳至基礎頂面的軸向力設計值 (kN)；N = 6.92 A 基礎底面面積 (m2)；A = 0.36 fg 地基承載力設計值 (kN/m2)；fg = 64.00地基承載力設計值應按下式計算 fg = kc fgk其中 kc 腳手架地基承載力調整系數；kc = 0.40 fgk 地基承載力標準值；fgk = 160.00地基承載力的計算滿足要求!綜上，模板支撐架計算滿足要求！10.4 500*1000mm梁計算書10.4.1 計算參數鋼管強度為205.0 N/mm2，鋼管強度折減系數取1.00。模板支架搭設高度為2.5m，梁截面 BD=500mm1000mm，立桿的縱距(跨度方向) l=1.0

84、0m，立桿的步距 h=1.00m，梁底增加2道承重立桿。面板厚度18mm，剪切強度1.4N/mm2，抗彎強度15.0N/mm2，彈性模量6000.0N/mm2。木方50100mm，剪切強度1.5N/mm2，抗彎強度13.0N/mm2，彈性模量9000.0N/mm2。梁底支撐頂托梁長度1.00m。頂托采用木方: 100100mm。梁底承重桿按照布置間距200,600mm計算。模板自重0.50kN/m2，混凝土鋼筋自重25.00kN/m3。傾倒混凝土荷載標準值4.00kN/m2，施工均布荷載標準值0.00kN/m2。梁兩側的樓板厚度0.15m，梁兩側的樓板計算長度0.50m。地基承載力標準值160

85、kN/m2，基礎底面擴展面積0.360m2，地基承載力調整系數0.40?？奂嬎阏蹨p系數取1.00。圖1 梁模板支撐架立面簡圖按照模板規(guī)范4.3.1條規(guī)定確定荷載組合分項系數如下：由可變荷載效應控制的組合S=1.2(25.001.00+0.50)+1.404.00=36.200kN/m2由永久荷載效應控制的組合S=1.3525.001.00+0.71.404.00=37.670kN/m2由于永久荷載效應控制的組合S最大，永久荷載分項系數取1.35，可變荷載分項系數取0.71.40=0.98計算中考慮梁兩側部分樓板混凝土荷載以集中力方式向下傳遞。集中力大小為 F = 0.91.3525.0000

86、.1500.5001.000=2.278kN。采用的鋼管類型為483.0。鋼管慣性矩計算采用 I=(D4-d4)/64，抵抗距計算采用 W=(D4-d4)/32D。10.4.2 模板面板計算面板為受彎結構,需要驗算其抗彎強度和剛度。模板面板的按照多跨連續(xù)梁計算。作用荷載包括梁與模板自重荷載，施工活荷載等。1.荷載的計算：(1)鋼筋混凝土梁自重(kN/m)： q1 = 25.0001.0001.000=25.000kN/m(2)模板的自重線荷載(kN/m)： q2 = 0.5001.000(21.000+0.500)/0.500=2.500kN/m(3)活荷載為施工荷載標準值與振搗混凝土時產生的

87、荷載(kN)：經計算得到，活荷載標準值 P1 = (0.000+4.000)0.5001.000=2.000kN考慮0.9的結構重要系數，均布荷載 q = 0.9(1.3525.000+1.352.500)=33.413kN/m考慮0.9的結構重要系數，集中荷載 P = 0.90.982.000=1.764kN面板的截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為:本算例中，截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為: 截面抵抗矩 W = bh2/6 = 100.001.801.80/6 = 54.00cm3； 截面慣性矩 I = bh3/12 = 100.001.801.801.80/12 = 48.60cm4；式中

88、：b為板截面寬度，h為板截面高度。計算簡圖彎矩圖(kN.m)剪力圖(kN)變形的計算按照規(guī)范要求采用靜荷載標準值，受力圖與計算結果如下：變形計算受力圖變形圖(mm)經過計算得到從左到右各支座力分別為 N1=2.095kN N2=7.140kN N3=7.140kN N4=2.095kN最大變形 V = 0.049mm(1)抗彎強度計算經計算得到面板抗彎強度計算值 f = M/W = 0.11410001000/54000=2.111N/mm2面板的抗彎強度設計值 f，取15.00N/mm2；面板的抗彎強度驗算 f f,滿足要求!(2)抗剪計算截面抗剪強度計算值 T=3Q/2bh=33666.0

89、/(21000.00018.000)=0.306N/mm2截面抗剪強度設計值 T=1.40N/mm2面板抗剪強度驗算 T T，滿足要求!(3)撓度計算面板最大撓度計算值 v = 0.049mm面板的最大撓度小于166.7/250,滿足要求!10.4.3 梁底支撐木方的計算梁底木方計算:按照三跨連續(xù)梁計算，計算公式如下:均布荷載 q = P/l = 7.140/1.000=7.140kN/m最大剪力 Q=0.6ql = 0.61.0007.140=4.284kN最大支座力 N=1.1ql = 1.11.0007.140=7.854kN木方的截面力學參數為本算例中，截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為

90、: 截面抵抗矩 W = bh2/6 = 5.0010.0010.00/6 = 83.33cm3； 截面慣性矩 I = bh3/12 = 5.0010.0010.0010.00/12 = 416.67cm4；式中：b為板截面寬度，h為板截面高度。(1)木方抗彎強度計算抗彎計算強度 f = M/W =0.714106/83333.3=8.57N/mm2木方的抗彎計算強度小于13.0N/mm2,滿足要求!(2)木方抗剪計算最大剪力的計算公式如下: Q = 0.6ql截面抗剪強度必須滿足: T = 3Q/2bh T截面抗剪強度計算值 T=34284/(250100)=1.285N/mm2截面抗剪強度設

91、計值 T=1.50N/mm2木方的抗剪強度計算滿足要求!(3)木方撓度計算撓度計算按照規(guī)范要求采用靜荷載標準值，均布荷載通過變形受力計算的最大支座力除以木方計算跨度(即木方下小橫桿間距)得到q=5.042kN/m 。最大變形v=0.677ql4/100EI=0.6775.0421000.04/(1009000.004166667.0)=0.910mm木方的最大撓度小于1000.0/250,滿足要求!10.4.4 托梁的計算托梁按照集中與均布荷載下多跨連續(xù)梁計算。均布荷載取托梁的自重 q= 0.108kN/m。托梁計算簡圖托梁彎矩圖(kN.m) 托梁剪力圖(kN)變形的計算按照規(guī)范要求采用靜荷載

92、標準值，受力圖與計算結果如下：托梁變形計算受力圖托梁變形圖(mm)經過計算得到最大支座 F= 11.567kN經過計算得到最大變形 V= 0.588mm頂托梁的截面力學參數為:本算例中，截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為: 截面抵抗矩 W = bh2/6 = 10.0010.0010.00/6 = 166.67cm3； 截面慣性矩 I = bh3/12 = 10.0010.0010.0010.00/12 = 833.33cm4；式中：b為板截面寬度，h為板截面高度。(1)頂托梁抗彎強度計算抗彎計算強度 f = M/W =1.643106/166666.7=9.86N/mm2頂托梁的抗彎計算強度小

93、于13.0N/mm2,滿足要求!(2)頂托梁抗剪計算截面抗剪強度必須滿足: T = 3Q/2bh T截面抗剪強度計算值 T=39267/(2100100)=1.390N/mm2截面抗剪強度設計值 T=1.50N/mm2頂托梁的抗剪強度計算滿足要求!(3)頂托梁撓度計算 最大變形 v =0.588mm頂托梁的最大撓度小于600.0/250,滿足要求!10.4.5 立桿的穩(wěn)定性計算不考慮風荷載時,立桿的穩(wěn)定性計算公式為： 其中 N 立桿的軸心壓力最大值，它包括： 橫桿的最大支座反力 N1=11.567kN (已經包括組合系數) 腳手架鋼管的自重 N2 = 0.91.350.1582.450=0.4

94、70kN N = 11.567+0.470=12.037kN i 計算立桿的截面回轉半徑，i=1.60cm； A 立桿凈截面面積，A=4.239cm2； W 立桿凈截面模量(抵抗矩),W=4.491cm3； f 鋼管立桿抗壓強度設計值，f = 205.00N/mm2； a 立桿上端伸出頂層橫桿中心線至模板支撐點的長度，a=0.30m； h 最大步距，h=1.00m； l0 計算長度，取1.000+20.300=1.600m； 長細比，為1600/16.0=100 150 長細比驗算滿足要求! 軸心受壓立桿的穩(wěn)定系數,由長細比 l0/i 查表得到0.588；經計算得到=12037/(0.5884

95、24)=48.294N/mm2；不考慮風荷載時立桿的穩(wěn)定性計算 f,滿足要求!考慮風荷載時,立桿的穩(wěn)定性計算公式為： 風荷載設計值產生的立桿段彎矩 MW依據模板規(guī)范計算公式5.2.5-15: MW=0.90.91.4Wklah2/10其中 Wk 風荷載標準值(kN/m2)； Wk=uzusw0 = 0.3001.2500.600=0.225kN/m2 h 立桿的步距，1.00m； la 立桿迎風面的間距，1.00m； lb 與迎風面垂直方向的立桿間距，1.00m；風荷載產生的彎矩 Mw=0.90.91.40.2251.0001.0001.000/10=0.026kN.m； Nw 考慮風荷載時，

96、立桿的軸心壓力最大值，參照模板規(guī)范公式5.2.5-14； Nw=11.567+0.91.20.387+0.90.91.40.026/1.000=12.066kN經計算得到=12066/(0.588424)+26000/4491=54.091N/mm2；考慮風荷載時立桿的穩(wěn)定性計算 f,滿足要求!10.4.6 基礎承載力計算立桿基礎底面的平均壓力應滿足下式的要求 p fg其中 p 立桿基礎底面的平均壓力 (kN/m2)，p = N/A；p = 33.44 N 上部結構傳至基礎頂面的軸向力設計值 (kN)；N = 12.04 A 基礎底面面積 (m2)；A = 0.36 fg 地基承載力設計值 (

97、kN/m2)；fg = 64.00地基承載力設計值應按下式計算: fg = kc fgk其中 kc 腳手架地基承載力調整系數；kc = 0.40 fgk 地基承載力標準值；fgk = 160.00地基承載力的計算滿足要求!綜上，模板支撐架計算滿足要求！10.5 150mm厚結構板計算書10.5.1 計算參數:鋼管強度為205.0 N/mm2，鋼管強度折減系數取1.00。模板支架搭設高度為2.5m，立桿的縱距 b=1.20m，立桿的橫距 l=1.20m，立桿的步距 h=1.00m。面板厚度18mm，剪切強度1.4N/mm2，抗彎強度15.0N/mm2，彈性模量6000.0N/mm2。木方5010

98、0mm，間距250mm，木方剪切強度1.5N/mm2，抗彎強度13.0N/mm2，彈性模量9000.0N/mm2。梁頂托采用100100mm木方。模板自重0.50kN/m2，混凝土鋼筋自重25.00kN/m3。傾倒混凝土荷載標準值0.00kN/m2，施工均布荷載標準值2.50kN/m2。地基承載力標準值160kN/m2，基礎底面擴展面積0.360m2，地基承載力調整系數0.40?？奂嬎阏蹨p系數取1.00。圖 樓板支撐架立面簡圖圖 樓板支撐架立桿穩(wěn)定性荷載計算單元按照扣件新規(guī)范中規(guī)定并參照模板規(guī)范，確定荷載組合分項系數如下：由可變荷載效應控制的組合S=1.2(25.000.15+0.50)+1

99、.402.50=8.600kN/m2由永久荷載效應控制的組合S=1.3525.000.15+0.71.402.50=7.513kN/m2由于可變荷載效應控制的組合S最大，永久荷載分項系數取1.2，可變荷載分項系數取1.40采用的鋼管類型為483.0。鋼管慣性矩計算采用 I=(D4-d4)/64，抵抗距計算采用 W=(D4-d4)/32D。10.5.2 模板面板計算面板為受彎結構,需要驗算其抗彎強度和剛度。模板面板的按照三跨連續(xù)梁計算。靜荷載標準值 q1 = 25.0000.1501.200+0.5001.200=5.100kN/m活荷載標準值 q2 = (0.000+2.500)1.200=3

100、.000kN/m面板的截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為:本算例中，截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為: 截面抵抗矩 W = bh2/6 = 120.001.801.80/6 = 64.80cm3； 截面慣性矩 I = bh3/12 = 120.001.801.801.80/12 = 58.32cm4；式中：b為板截面寬度，h為板截面高度。(1)抗彎強度計算 f = M / W f其中 f 面板的抗彎強度計算值(N/mm2)； M 面板的最大彎距(N.mm)； W 面板的凈截面抵抗矩； f 面板的抗彎強度設計值，取15.00N/mm2； M = 0.100ql2其中 q 荷載設計值(kN/m)；經

101、計算得到面板抗彎強度計算值 f = 0.06510001000/64800=0.995N/mm2面板的抗彎強度驗算 f f,滿足要求!(2)抗剪計算 T = 3Q/2bh T其中最大剪力 Q=0.600(1.205.100+1.43.000)0.250=1.548kN截面抗剪強度計算值 T=31548.0/(21200.00018.000)=0.108N/mm2截面抗剪強度設計值 T=1.40N/mm2面板抗剪強度驗算 T T，滿足要求!(3)撓度計算 v = 0.677ql4 / 100EI v = l / 250面板最大撓度計算值 v = 0.6775.1002504/(100600058

102、3200)=0.039mm面板的最大撓度小于250.0/250,滿足要求!10.5.3 支撐木方的計算木方按照均布荷載計算。1、荷載的計算(1)鋼筋混凝土板自重(kN/m)： q11 = 25.0000.1500.250=0.938kN/m(2)模板的自重線荷載(kN/m)： q12 = 0.5000.250=0.125kN/m(3)活荷載為施工荷載標準值與振搗混凝土時產生的荷載(kN/m)：經計算得到，活荷載標準值 q2 = (2.500+0.000)0.250=0.625kN/m靜荷載 q1 = 1.200.938+1.200.125=1.275kN/m活荷載 q2 = 1.400.625

103、=0.875kN/m計算單元內的木方集中力為(0.875+1.275)1.200=2.580kN2、木方的計算按照三跨連續(xù)梁計算，計算公式如下:均布荷載 q = P/l = 2.580/1.200=2.150kN/m最大剪力 Q=0.6ql = 0.61.2002.150=1.548kN最大支座力 N=1.1ql = 1.11.2002.150=2.838kN木方的截面力學參數為本算例中，截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為: 截面抵抗矩 W = bh2/6 = 5.0010.0010.00/6 = 83.33cm3； 截面慣性矩 I = bh3/12 = 5.0010.0010.0010.00/

104、12 = 416.67cm4；式中：b為板截面寬度，h為板截面高度。(1)木方抗彎強度計算抗彎計算強度 f = M/W =0.310106/83333.3=3.72N/mm2木方的抗彎計算強度小于13.0N/mm2,滿足要求!(2)木方抗剪計算最大剪力的計算公式如下: Q = 0.6ql截面抗剪強度必須滿足: T = 3Q/2bh T截面抗剪強度計算值 T=31548/(250100)=0.464N/mm2截面抗剪強度設計值 T=1.50N/mm2木方的抗剪強度計算滿足要求!(3)木方撓度計算撓度計算按照規(guī)范要求采用靜荷載標準值，均布荷載通過變形受力計算的最大支座力除以木方計算跨度(即木方下小

105、橫桿間距)得到q=1.063kN/m。最大變形v=0.677ql4/100EI=0.6771.0631200.04/(1009000.004166667.0)=0.398mm木方的最大撓度小于1200.0/250，滿足要求!10.5.4 托梁的計算托梁按照集中與均布荷載下多跨連續(xù)梁計算。集中荷載取木方的支座力 P= 2.838kN均布荷載取托梁的自重 q= 0.096kN/m。托梁計算簡圖托梁彎矩圖(kN.m)托梁剪力圖(kN)變形的計算按照規(guī)范要求采用靜荷載標準值，受力圖與計算結果如下：托梁變形計算受力圖托梁變形圖(mm)經過計算得到最大支座 F= 15.109kN經過計算得到最大變形 V=

106、 1.078mm頂托梁的截面力學參數:本算例中，截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為: 截面抵抗矩 W = bh2/6 = 10.0010.0010.00/6 = 166.67cm3； 截面慣性矩 I = bh3/12 = 10.0010.0010.0010.00/12 = 833.33cm4；式中：b為板截面寬度，h為板截面高度。(1)頂托梁抗彎強度計算抗彎計算強度 f = M/W =1.674106/166666.7=10.04N/mm2頂托梁的抗彎計算強度小于13.0N/mm2,滿足要求!(2)頂托梁抗剪計算截面抗剪強度必須滿足: T = 3Q/2bh T截面抗剪強度計算值 T=37956/

107、(2100100)=1.193N/mm2截面抗剪強度設計值 T=1.50N/mm2頂托梁的抗剪強度計算滿足要求!(3)頂托梁撓度計算 最大變形 v =1.078mm頂托梁的最大撓度小于1200.0/250,滿足要求!10.5.5 立桿的穩(wěn)定性計算荷載標準值作用于模板支架的荷載包括靜荷載、活荷載和風荷載。1.靜荷載標準值包括以下內容：(1)腳手架鋼管的自重(kN)： NG1 = 0.1682.450=0.412kN鋼管的自重計算參照扣件式規(guī)范附錄A 滿堂架自重標準值，設計人員可根據情況修改。(2)模板的自重(kN)： NG2 = 0.5001.2001.200=0.720kN(3)鋼筋混凝土樓板

108、自重(kN)： NG3 = 25.0000.1501.2001.200=5.400kN經計算得到，靜荷載標準值 NG = (NG1+NG2+NG3) = 6.532kN。2.活荷載為施工荷載標準值與振搗混凝土時產生的荷載。經計算得到，活荷載標準值 NQ = (2.500+0.000)1.2001.200=3.600kN3.不考慮風荷載時,立桿的軸向壓力設計值計算公式 N = 1.20NG + 1.40NQ10.5.6 立桿的穩(wěn)定性計算不考慮風荷載時，立桿的穩(wěn)定性計算公式 其中 N 立桿的軸心壓力設計值，N = 12.88kN 軸心受壓立桿的穩(wěn)定系數,由長細比 l0/i 查表得到； i 計算立桿

109、的截面回轉半徑 (cm)；i = 1.60 A 立桿凈截面面積 (cm2)； A = 4.24 W 立桿凈截面抵抗矩(cm3)；W = 4.49 鋼管立桿抗壓強度計算值 (N/mm2)； f 鋼管立桿抗壓強度設計值，f = 205.00N/mm2； l0 計算長度 (m)；參照扣件式規(guī)范2011，由公式計算 頂部立桿段：l0 = ku1(h+2a) (1) 非頂部立桿段：l0 = ku2h (2) k 計算長度附加系數，按照表5.4.6取值為1.155,當允許長細比驗算時k取1； u1，u2 計算長度系數，參照扣件式規(guī)范附錄C表； a 立桿上端伸出頂層橫桿中心線至模板支撐點的長度；a = 0.

110、30m；頂部立桿段：a=0.2m時，u1=2.058,l0=3.328m； =3328/16.0=208.672 允許長細比=180.668 210 長細比驗算滿足要求! =0.168 =12646/(0.168423.9)=178.047N/mm2a=0.5m時，u1=1.489,l0=3.440m； =3440/16.0=215.648 允許長細比=186.708 210 長細比驗算滿足要求! =0.157 =12646/(0.157423.9)=189.615N/mm2依據規(guī)范做承載力插值計算 a=0.300時，=181.903N/mm2,立桿的穩(wěn)定性計算 f,滿足要求!非頂部立桿段：u

111、2=2.903,l0=3.353m； =3353/16.0=210.241 允許長細比=182.027 210 長細比驗算滿足要求! =0.164 =12878/(0.164423.9)=185.243N/mm2,立桿的穩(wěn)定性計算 f,滿足要求!考慮風荷載時,立桿的穩(wěn)定性計算公式為： MW=0.91.4Wklah2/10其中：Wk 風荷載標準值(kN/m2)； Wk=uzusw0 = 0.3001.2500.600=0.225kN/m2 h 立桿的步距，1.00m； la 立桿迎風面的間距，1.20m； lb 與迎風面垂直方向的立桿間距，1.20m；風荷載產生的彎矩 Mw=0.91.40.22

112、51.2001.0001.000/10=0.034kN.m； Nw 考慮風荷載時，立桿的軸心壓力最大值；頂部立桿Nw=1.2006.338+1.4003.600+0.91.4000.034/1.200=12.682kN非頂部立桿Nw=1.2006.532+1.4003.600+0.91.4000.034/1.200=12.914kN頂部立桿段：a=0.2m時，u1=2.058,l0=3.328m； =3328/16.0=208.672 允許長細比=180.668 210 長細比驗算滿足要求! =0.168 =12682/(0.168423.9)+34000/4491=186.125N/mm2a

113、=0.5m時，u1=1.489,l0=3.440m； =3440/16.0=215.648 允許長細比=186.708 210 長細比驗算滿足要求! =0.157 =12682/(0.157423.9)+34000/4491=197.726N/mm2依據規(guī)范做承載力插值計算 a=0.300時，=189.992N/mm2,立桿的穩(wěn)定性計算 f,滿足要求!非頂部立桿段：u2=2.903,l0=3.353m； =3353/16.0=210.241 允許長細比=182.027 210 長細比驗算滿足要求! =0.164 =12914/(0.164423.9)+34000/4491=193.332N/m

114、m2,立桿的穩(wěn)定性計算 f,滿足要求!模板承重架應盡量利用剪力墻或柱作為連接連墻件，否則存在安全隱患。10.5.7 基礎承載力計算立桿基礎底面的平均壓力應滿足下式的要求 p fg其中 p 立桿基礎底面的平均壓力 (kN/m2)，p = N/A；p = 35.77 N 上部結構傳至基礎頂面的軸向力設計值 (kN)；N = 12.88 A 基礎底面面積 (m2)；A = 0.36 fg 地基承載力設計值 (kN/m2)；fg = 64.00地基承載力設計值應按下式計算: fg = kc fgk其中 kc 腳手架地基承載力調整系數；kc = 0.40 fgk 地基承載力標準值；fgk = 160.00地基承載力的計算滿足要求!綜上，模板支撐架計算滿足要求！