1、成都第二繞城高速公路TJ-B11 H匝道連續箱梁H匝道施箱梁工方案四川公路橋梁建設集團有限公司成都第二繞城高速公路西段TJ-B11分部目 錄第一部分 連續箱梁施工方案3一、工程概述3二、施工準備工作6三、工期安排12四、施工方法12五、連續箱梁混凝土施工的技術措施26 六、連續箱梁施工的安全、文明施工保證措施27 第二部分 連續箱梁模板及支架荷載計算書28第三部分 附圖附圖一 連續箱梁施工工藝流程圖圖45附圖二 張拉及壓漿施工工藝流程圖圖46附圖三 現澆箱梁支架布置圖47第一部分 連續箱梁施工方案一、工程概述1、工程概況H匝道：14跨全幅，共4跨，跨徑25米，總長100米（一聯）；橋梁上部構造

2、為整體現澆預應力混凝土連續箱梁（每聯），梁高1.5米。混凝土強度等級為C40。連續箱梁為單箱預應力混凝土結構。預應力束均由多根j 15.2mm的預應力鋼絞線組成，其標準強度fpk=1860Mpa，張拉控制應=0.75fpk=1395Mpa。張拉僅單端張拉一種。張拉采取雙控，張拉力作為控制應力，以鋼束伸長量進行校核。其主要工程數量為：1、H匝道：鋼筋工程量171.5T；鋼絞線工程量15T；C40混凝土工程量485m3；錨具30套；波紋管992.1米。2、工程特點及難點本匝道0#橋臺以及1#墩現澆梁，橫跨同盟村鄉村道路，為不影響村民通行，故搭設寬2.6米*高3.0米門洞支架，由于地基臨近水溝，需埋

3、設涵管、改溝等溝邊回填時的地基處理，為本匝道重點處理的問題，另外搭設門洞的地基承載力及支架的受力計算、預拱度設置是門洞搭設的另一個控制點，其他段落均按已批準的現澆連續箱梁施工方案執行。二、施工準備施工前，組織施工技術人員、管理人員及班組長認真閱讀施工圖紙，熟悉有關技術規范，理解設計意圖，掌握施工工藝流程程序。讓所有參建人員了解各道施工工序、施工技術要求和施工要點。施工之前，由技術負責人對班組長進行技術交底，由班組長對作業工人進行技術交底。做到人人懂工藝流程，個個抓工程質量，嚴把安全關，確保按質、按期完成連續箱梁的施工任務。、施工放樣測量由測量工程師用全站儀利用公路沿線已經布設的導線點和加密導線

4、點放出連續箱梁的平面位置和主要控制點位置，并做好護樁。為連續箱梁順利開工做好各項準備工作。、人員、機械設備、材料的準備1、人員情況根據工程的現場實際情況和總體工期安排等要求，安排現場結構工程師：2人，測量人員：2人，施工員：1人，安全工程師：1人，機械操作工：15人，架子工：30人，鋼筋工：60人，模板工：50人，焊工：4人，砼工：30人，修理工：1人，電工：1人，材料員：1人。、施工組織機構如下：項目經理 何志偉 技術負責人嚴平平項目副經理羅朝富 綜合辦工程科財務科機料科安全科模板班組砼班組鋼筋班組張拉班組機械班組、主要技術、管理人員配置如下表：編 號姓 名職 務職 稱1何志偉項目經理高級工

5、程師2羅朝富項目副經理高級工程師3嚴平平技術負責人高級工程師4李延君施工員工程師5陽 盛測量負責人工程師6鄒玉輝內業負責人工程師7羅 毅安全員8許孝永班組負責人9作業人員如下：模板組長：吳清勇，工人：30人；鋼筋組長：黃生富，工人：40人；砼組長： 吳清勇，工人：10人。施工過程中根據施工需要，對人員及時進行調整。2、主要機械及器具情況根據本項目的工作量，擬安排主要進場設備如下表：序號設備名稱型號數量1挖掘機EX-20022裝載機柳州50B23發電機200KW24卷揚機3.5KW155泵車HBT6026罐車10m347吊車25T28鋼筋彎曲機GB-4039鋼筋切斷機GB-40310焊機BX-5

6、00411張拉設備4預應力鋼絞線張拉配套張拉設備4套，以滿足施工需要。3、材料本標段使用的主要材料如鋼筋、水泥、鋼絞線等由甲方供應，其他材料由我分部自己采購。主要材料在市場準入材料范圍擇優選購，并且符合國家、四川省的相關規定。施工使用的水泥混凝土采用商品混凝土。對于商品混凝土供應廠家，要求其具備足夠的供應能力和運輸能力。同時對于混凝土原材料必須穩定，保證質量，保證澆筑的混凝土外光內實，色澤一致。施工時，必須與現場緊密配合，對混凝土澆筑先后順序要作到心中有數。對進入施工現場的木方、木板、碗扣架等進行認真的進場驗收，保證規格、尺寸、材質一致。模板的好壞是制約現澆箱梁外觀質量的重要因素，所以必須嚴把

7、模板質量關，尤其是底模模板，我部統一采用定制優質橋面板。在保證質量的前提下，保證其尺寸、規格滿足設計要求。 模板進入施工現場后，進行試拼，確保其尺寸滿足要求，并對其表面進行打磨處理，確保砼外觀質量滿足要求。、試驗準備我分部已建成具有鋼筋彎拉試驗、混凝土抗壓試驗、土的顆粒分析等試驗的實驗室，能夠滿足本項目各種常規試驗的需要。、施工用電：由國家電網提供，滿足現場用電需要，另備1臺50kw發電機以備急用。 、技術交底：及時對各作業班組、各工種人員認真做好質量技術、安全交底，層層落實，責任到人。 、安全防護連續箱梁施工屬于高空作業，施工安全是本項目施工控制的重點和難點。所以，在本項目開工以前，必須對全

8、體人員進行三級安全教育，對作業工人強化安全施工管理，上班時間必須戴安全帽，作業人員上下必須佩帶安全帶（繩），在箱梁的兩側邊緣設置安全防護網，以保證施工作業安全。在適當位置設置安全爬梯，確保作業人員上下的安全。為了施工過程中的安全，采用涂成“紅白交錯”的鋼管對施工區周圍，夜間安裝警示照明燈，以防止發生安全事故。施工區張貼安全標志、安全操作規程，以提示操作人員注意施工安全。現場安全管理規定與保證措施：1、安全教育和培訓、在公司安技部門的指導下，組織全體上崗人員進行崗前安全教育，特種作業人員必須經過培訓合格后，持有效證件上崗，杜絕盲目指揮和冒險作業。、各級行政、技術、管理干部必須經常學習國家的勞動保

9、護方針、政策、法規和公司的安全規章制度，并經常開展安全教育。2、現場安全管理規定、結合公司“職工安全、衛生管理體系”程序文件，針對各階段施工分別制定具體的施工安全保障條例，組織貫徹執行。、落實各部門、各崗位安全職責和操作規程，公司制定安全管理要求，對現場人、機、料、法、環進行有效的管理和控制，確保人身、設備及產品的安全。、建立安全值日制，每天一名領導現場安全值日，檢查現場安全施工工作，隨時糾正安全違規行為。、遵守公司制定的現場管理規定，做到“日管理、周檢查、月考核”，安全生產，文明作業。3、本工程安全防護重點、人員著裝全體施工人員、現場管理人員，統一穿戴公司發放的專用勞保用品，并掛牌上崗。、現

10、場布置在施工場地設置明顯施工標記和確定施工場地安全責任人。并根據場內施工場地和橋上施工區的實際情況，合理規劃場地布置，設施設備按場地布置圖規定布置，工件、材料、成品、半成品擺放整齊、平穩可靠。做到有物必有區、有區必有牌，區、物、牌相符，嚴格按質量的要求進行。、道路和場地施工區內道路通暢、平坦、整潔、不亂堆亂放，無散落物；場地平整不積水，無散落的雜物及散物；場地排水成系統，并暢通不堵。施工廢料集中堆放，及時處理。、班組場地清理班組做好操作后場清理，隨作隨清，做到工完料盡場地清。制定考核制度，定期檢查評分考核，成績上牌公布。、消除施工污染施工廢水生活污水不得污染水源、道路等，垃圾、廢料經處理后及時

11、運至指定地點，采取妥善處理。對現場進行噪聲水準評估，對超出標準處，標明噪音區并采取措施改進。4、堆放場地安全管理各種原材和零材的存放應由項目部技術部門制定專門方案，做統籌、周密的安排，施工時嚴格按相關規定和要求執行。5、治安與防盜 、對員工進行遵紀守法教育，提高守法意識。、安全員專職負責員工的安全和治安保衛工作，預防事故和各類案件的發生，接受公安部門對治安、保衛工作的檢查。、現場和生活區設置院墻或護欄，并設置門衛，保證員工人身和財物安全。、施工現場禁止閑雜人員進入，遇有組織的參觀，須經項目經理批準，由專人陪同進行。6、緊急情況處理 、如果發生危及人身和工程安全的緊急情況，應立即采取行動，暫時停

12、止施工，消除安全隱患。、若出現重大安全、質量事故，在2小時內將事故詳細情況以書面形式速報監理工程師和業主。并將處置方案報監理工程師批準，批準后實施。、在施工期或在缺陷責任期內，如果本工程發生事故，監理工程師認為急需補救以保工程安全時，項目部應立即執行監理工程師的指令，進行緊急補救。7、檢查與糾正 、項目部每月組織一次安全檢查，下屬施工單位每周進行一次自查，安全員負責日常的安全生產檢查。、對檢查中發現的問題，責任單位應立即進行整改，消除隱患。、對于人身、設備事故，按照“四不放過”的原則，分析事故原因，落實責任，及時采取措施，保證安全生產。三、工期安排根據本工程的總體安排和現場實際情況，本聯工程擬

13、安排2013年7月20日開工，2013年9月5日完工，時間47天。四、施工方法H匝道大橋施工：由于與J匝道相接部分無預應力鋼束的張拉空間，箱梁采用節段施工分2次澆筑，鋼束采用連接器接長的節段施工方式。連續箱梁的施工擬采用碗扣式鋼管支架拼裝滿堂支架現澆施工的方法，混凝土澆筑采取分段、分層進行施工。模板全部采用優質橋面板。 1、工藝流程連續箱梁平面投影位置放樣地基處理搭設支架縱、橫向木枋制作與安裝支架預壓支座安裝底模板安裝底板和肋板鋼筋加工及安裝波紋管制作和安裝鋼絞線制作和安裝、錨具安裝內模（部分）和側模板安裝底板和腹板根部混凝土澆筑混凝土養生內模安裝頂板鋼筋加工及安裝頂板混凝土和腹板混凝土（剩余

14、部分）澆筑混凝土養生鋼絞線張拉、壓漿、封錨拆除模板，表面修飾繼續養生，直至養生期結束拆除支架。施工工藝流程圖見附圖。2、主要施工方法、施工放樣：連續箱梁施工前，根據設計圖紙，箱梁平面投影位置，并在兩側邊緣各加寬1米，作為施工工作面位置。、地基處理 ：地基處理是連續箱梁施工的首要環節。支架基礎必須穩固，承重后應能保持均勻沉落，其沉落值不得超出預計范圍。排水設施：地基處理過程中，做好地面的排水工作，沿橋位兩側挖好臨時排水溝，砂礫石頂面有 12橫坡，確保本橋橋位范圍內無積水現象。保證橋位兩側臨時排水溝內的水流及時排走，不至于侵泡橋位支架地基。地基處理以后，由試驗室進行地基觸探試驗檢測其承載能力，以保

15、證支架受力要求。、搭設支架在H匝道橋臺（0#）至1#墩柱之間，原有村道橫穿現澆支架支架處，由于施工必須保證村道的交通安全和行車順暢，同時滿足施工安全方便。因此采用碗扣支架支架門洞一個，搭設凈寬為3米*凈高為3米。首先澆筑墊層砼，在門洞架靠近村道兩側澆筑C15砼臺座（高度0.4米*寬1.3米砼帶）(建議改為高度0.81.0米*寬0.8米砼帶)，門洞支架直接搭設在砼臺座上面。支架橫向間距為60cm總寬8.5米,在60cm碗扣之間間采用普通架管及扣件進行加密加固（橫向間距為30cm）。門洞支架頂部橫向采用10*10方木鋪底，縱向采用7根56*10*0.1工字鋼搭設（布局為：箱梁底板5根*1.2米+兩

16、側翼緣板底下各設1根），箱梁底板處10*10方木（間距）直接鋪設于工字鋼之上，方木上方釘竹膠板，翼緣板處工字鋼、方木之上根據實際高度用可調頂、底托搭設支架并加固，門洞兩側承重支架搭設剪刀撐，門洞內搭設人字形半剪刀撐加固。（增加門洞外防撞墩、警示、限高措施）為確保通行安全，在門洞內設頂柵。支架由立桿（立柱）、小橫桿（橫橋向）、大橫桿（順橋軸向）、剪刀撐、斜撐、扣件等組成。連續箱梁支架系統由下而上依次為：支撐架底托基礎、483.5碗扣腳手支架、頂托、分配梁和底模板等組成。碗扣式鋼管支架是一個“空間框架”結構，所有連接通過碗扣接頭實現，節點處于鉸和半剛性之間。支架布設方案：根據現澆箱梁結構的斷面特征

17、，經受力計算確定各斷面處支架布設方案：在箱形截面處空心部分和翼緣板處按照縱、橫向0.9m*0.9m的間距布置鋼管支架；在橫梁實心段按照0.6m*0.6m的間距布置鋼管支架；在箱梁腹板處按照0.6m*0.9m的間距布置鋼管支架。鋼管支架設置縱、橫向橫聯，橫聯層步距統一按1.2米布置。在地基基礎上，按縱、橫向支架布設方案，彈出位置線，進行支架搭設。搭設滿堂支架前，安裝支架過程中，支架必須嵌入底托和頂托槽口內，三者在一條直線且垂直于地面，消除變形，保證支架的穩定。為了增強支架的整體穩定性采用483.5桿件，對支架進行一定的加固。在碗扣支架縱、橫向設置剪刀撐和斜撐，以增強支架的縱、橫向剛度。剪刀撐在支

18、架四周及中部設置，與地面的傾角在4560之間。本橋擬計劃每隔6米設置一道。每道剪刀撐的寬度不少于4跨（跨5個立桿），并且不少于6米。剪刀撐斜桿的接長采用搭接。剪刀撐斜桿使用旋轉扣件固定在與之相交的橫向水平桿的伸出端或立桿上，旋轉扣件的中心線與主節點的距離不宜大于15cm。同時在橫橋向設置斜撐，斜撐采用旋轉扣件固定在與之相交的橫向水平桿的伸出端上，旋轉扣件的中心線與主節點的距離不宜大于15cm。掃地桿設置：模板支架必須設置縱、橫向掃地桿。縱向掃地桿應采用直角扣件固定在距底座以上不大于20cm的立桿上，橫向掃地桿亦應采用直角扣件固定在緊靠縱向掃地桿下方的立桿上。當立桿基礎不在同一高度上時，必須將高

19、處的縱向掃地桿向低處延長兩跨與立桿固定，高低差不應大于1米。排架支撐體系在箱梁自重、施工荷載、模板自重等荷載的作用下能夠保持必須的強度、剛度和穩定性。高寬比：模板支架整體高寬比不應大于5。、放置縱、橫向木方支架搭設完畢后，根據連續箱梁設計底標高，調整支架頂托高度，頂托上面安裝橫橋向木方，木方斷面尺寸為0.10*0.10m，木方間距與支架順橋向間距相對應。橫向木方放置在頂托“U”型槽口內，每個頂托必須與橫向木方完全接觸，橫向木方中心線與頂托中心線必須重合，以保證受力要求。橫橋向木方接頭采取搭接連接，并用鐵釘釘牢固，木方在縱向接長時，其接頭位置盡量落在頂托上并連成一體。木方上面再放置縱向木方作為縱

20、向分配梁，木方斷面尺寸為0.05*0.10m，木方間距按照中對中0.15米布置，接頭采取搭接連接，并用鐵釘釘牢固，以確保上面模板的剛度。為了保證縱向分配梁的承載能力，采用間隔一根縱向木方放置一根483.5鋼管進行補強，以保證分配梁的整體剛度。根據試壓數據，確定支架的預拱度，全部分配梁安裝完成以后，通過測量儀器和拉線相結合對分配梁頂標高和平整度進行全面檢查并調整，以保證其精度滿足模板安裝的需要。在確定預拱度時要考慮下列因素：卸架后上部構造本身及活載一半所產生的豎向撓度1；支架在荷載作用下的彈性壓縮2；支架在荷載作用下的非彈性壓縮3；支架地基在荷載作用下的非彈性沉陷4；由混凝土收縮及溫度變化而引起

21、的撓度5；設置預拱度時，應按在跨中處為全部變形值，在墩頂處為零設置。其余各點可按照二次拋物線分配。二次拋物線分配的計算公式如下：x=（1-4x2/L2）式中：x-任意點（距離為x）的預加高度（以跨中為原點）-跨中總預加高度L-箱梁跨徑x-跨中至任意點的水平距離支架預壓過程中應注意：1、應逐級加載，逐級觀測；2、派專人觀察支架變化情況，一旦發生異常，立即進行補救；3、加載程序應接近混凝土澆筑程序，不得隨意進行；卸載程序也應分級進行并測量記錄；4、通過第一施工段預壓并沉降后，地基相對沉降量，支架彈性或非彈性值，作為一個參數值直接進行運用。、底模板鋪設和盆式支座安裝a、滿堂支架預壓完成后，可進行連續

22、箱梁底模板鋪設，底模板采用2.44m長、1.22m寬、1.5cm厚的優質橋面板。模板按照橫橋向鋪在縱向木枋上，并用鐵釘釘牢固。模板鋪設必須平整，嚴格控制大面積平整度和同一平面上相鄰兩塊模板在接縫處的錯臺高差。相鄰模板之間的接縫鑲嵌泡沫條或雙面膠帶，以確保接縫嚴密不漏漿，接縫的最大縫隙不得超過2。相鄰模板之間的縫隙不得填塞水泥漿和膩子灰，防止澆筑砼后水泥漿和膩子灰反映在砼上影響結構的外觀。b、在安裝箱梁底模板的同時，可進行盆式支座安裝。支座安裝是本橋施工的重要環節，其安裝質量必須滿足設計圖紙和相關技術規范的要求。本橋支座設計支座規格型式比較多，施工時需認真核對設計圖紙，嚴格按照設計和規范的要求組

23、織施工。安裝之前，對支座進行相關檢測，合格后才能進行安裝。安裝前，對墩臺支座中心位置進行放樣，并放出支座中心順橋向和橫橋向的軸線位置。支座安裝由生產廠家到施工現場進行安裝和指導。本橋采用地腳螺栓將頂板和底板分別固定在梁體底面和墩臺頂面上。預留螺栓孔的地腳螺栓進行連接時，須用環氧樹脂砂漿將地腳螺栓埋植在混凝土內。支座安裝注意事項如下：全面查看支座零件有無丟失、損壞。活動支座的聚四氟乙烯板和不銹鋼板不得有刮傷、撞傷。按照設計圖紙的具體要求，先將支座上下座板臨時固定相對位置，整體吊裝支座，固定到設計位置上；支座的中心線與主梁的中心線平行。支座安裝時，其底面和頂面（埋植于墩頂和梁底面）的鋼板，必須埋植

24、密實；鋼板與支座之間平整密貼，支座四周不得有0.3mm以上的縫隙，嚴格保持清潔。安裝支座前，對墊石進行檢查，安裝支座標高符合要求外，還應保證平面縱、橫兩個方向水平，其四角高差不大于2mm；安裝錨固螺栓時，其外露螺桿的高度不得大于螺母的厚度；安裝前，各相對滑移面用丙酮或酒精擦拭干凈，支座其它部件也應擦洗干凈；安裝縱向活動支座時，其上、下座板的導向擋塊必須保持平行，交叉角不得大于5，否則會影響位移功能；支座上下各部件縱橫向必須對中，當安裝溫度與設計溫度不同時，活動支座上下各部件錯開的距離必須與計算值相等；、連續箱梁鋼筋加工及安裝 根據混凝土的澆筑先后順序，鋼筋加工與安裝分兩次進行。首先進行底板和腹

25、板鋼筋安裝，待底板和腹板根部以下（腋下0.25米位置）混凝土澆筑完成后，進行內模板安裝，然后完成連續梁頂板和翼緣板的鋼筋安裝。安裝基本要求：嚴格按設計圖紙、文字說明和相關技術規范的要求進行施工；所用鋼筋的種類、鋼號和直徑應符合設計圖紙的規定；每批鋼筋均應具有出產合格證明；每批各種型號的鋼筋按橋梁施工技術規范和相關試驗規程進行取樣自檢，并按監理工程師的指示并報中心試驗室取樣試驗。模板鋪設完成以后，復測標高，調整模板高度滿足設計要求，進行連續箱梁底板和腹板鋼筋連接。分環制作和安裝鋼筋時各種預埋鋼筋應予臨時固定，并在澆注混凝土前進行檢查和固定。頂板鋼筋等到箱梁底板和腹板根部混凝土澆注完成以后，再進行

26、頂板和翼緣板鋼筋安裝。再進行腹板剩余部分和頂板混凝土澆筑。鋼筋安裝前先對軸線控制位置進行復核校正，同時做好各種預埋件施工。 鋼筋在鋼筋加工場地按圖紙加工成半成品，運至施工現場進行安裝。鋼筋主筋采用機械連接，其質量必須滿足相關技術規程的要求。其他鋼筋接頭采用搭接電弧焊，兩鋼筋搭接端部折向一側，兩接合鋼筋軸線一致。鋼筋雙面焊長度不得小于5d，單面焊長度不得小于10d，焊接接頭在接頭長度區段內（35d長度范圍，且不得小于 500mm），同一根鋼筋不得有兩個接頭，接頭長度區段內受力鋼筋接頭截面面積為總截面面積的百分比要滿足規范要求。焊接接頭與鋼筋彎曲處距離不小于10d，且不位于最大彎矩處。 為保證砼凈

27、保護層厚度，在鋼筋骨架與模板之間錯開放置適當數量的砼墊塊，骨架側面的墊塊應綁扎牢固；鋼筋骨架除規定對加工質量、焊接質量及各種機械性能進行檢驗外，并檢查焊接和安裝的正確性及其偏差應在規定范圍內。、安裝波紋管、穿束 采用圓形金屬波紋管，有90mm一種規格。波紋管采用金屬鋼帶加工成型，鋼帶厚度不小于 0.3mm。根據預應力鋼束布置圖，用油漆在鋼筋上標出每根鋼束的變化點坐標，采用“井”型鋼筋定位，并與箱梁普通鋼筋固定。直線段鋼束，每 0.50米設置一道定位鋼筋；曲線段鋼束，每 0.30米設置一道定位防繃鋼筋，以保證管道圓順。 本工程箱梁的預應力布置采用先穿束的方法進行施工。在波紋管位置驗收正確后，進行

28、預應力鋼絞線束的穿束。采用人工穿束，利用吊車將成型的鋼束吊至操作面，由人工將鋼束沿波紋管穿入。穿束完畢，及時檢查波紋管是否破損，以便及時修復。 、箱梁內、側模板安裝底板和腹板鋼筋加工及安裝完成以后，可進行內、側模板安裝。底模板、腹板模板和翼緣板模板之間通過木方和鐵釘進行連接。由于腹板側模板在受到混凝土等荷載作用下會產生向外側的偏移，因此，需要在翼緣板下支架增加橫橋向支撐斜桿，斜桿和支架立桿或橫桿通過扣件連成一體，防止其產生橫向位移。內、側模板采用1.5cm厚、1.22m寬、2.44m長的優質橋面專用模板，高度根據需要進行拼裝，并且滿足箱梁平、縱線形的要求。側模板背后使用5cm厚、10cm寬、2

29、.0m長的木枋作背檁，間距不大于15cm，確保模板的剛度及表面平整度應滿足施工要求。模板在與混凝土的接觸面按照50cm*50cm間距，呈“梅花”形布置對拉螺桿，螺桿兩端使用蝴蝶扣和鋼管進行鎖定，以保證在混凝土澆注過程中，模板的強度、剛度和整體穩定性滿足要求。模板之間的縫隙應用泡沫或雙面膠仔細塞死，防止漏漿。模板表面應打磨光潔，并均勻涂抹一薄層脫模劑。混凝土澆筑時應避免出現離析現象，振搗應充分，不出現漏振和過振現象，以確保連續箱梁混凝土的內在和外觀質量。拆模后，輕微缺陷應在監理的指導下及時予以修補。、箱梁混凝土澆筑本工程采用商品混凝土，采用砼罐車運輸，車泵泵送砼至箱室內。混凝土的澆筑，是連續箱梁

30、施工的重點和難點。由于連續梁橋的上部構造與橋墩固結，成為整體連續的結構。而橋墩是剛性支撐，橋跨下的支架為彈性支撐，在澆筑連續箱梁混凝土時，橋墩和支架將發生不均勻沉降。因此，在澆筑混凝土時，必須采取有效的措施，以防止箱梁在橋墩處產生裂縫。混凝土澆筑程序：混凝土澆筑擬采取分段、分層進行澆筑的方法進行施工。根據設計圖紙，擬確定連續箱梁混凝土分成兩個層次進行澆筑。施工時，先分段澆筑底板和部分腹板混凝土（至腋下0.25米為止）；然后，安裝內模板剩余部分和頂板、翼緣板鋼筋，接著分段澆筑腹板剩余部分、頂板及翼緣板板混凝土。澆筑先后程序如下：底板及部分腹板頂板、翼緣板及部分腹板張拉縫及其它（張拉結束后澆筑）。

31、分層澆筑厚度控制在 30cm。插入式振動器移動間距不超過振動器作用半徑的1.5倍；與側模保持510cm距離；插入下層砼 510cm，對每個振動部分，做到快插慢拔，直到該部位砼密實，對倒角等關鍵部位，振搗重點防范，以防空洞、漏振，確保該部位砼振搗密實。澆筑頂板及翼緣板混凝土時，應從外側向內側一次完成，以防止發生裂縫。 箱梁內模的安裝，采用竹膠板，鋼管（或木方）支撐，支撐要穩固，模板拼縫密實。每箱室頂板設80*60cm人孔，便于內模拆除，人洞應設置在箱梁彎矩較小處。人孔用吊模支模補缺。模板安裝時，各箱室在最底位置設泄水孔，箱室 之間設置通氣孔。混凝土澆筑到頂部時嚴格按二次收面工藝進行，確保混凝土的

32、密實性。、混凝土養護混凝土澆筑完成后應立即進行養護。在養護期間，應使其經常保持濕潤，防止雨淋、日曬和受凍，因此，對混凝土外露面，待表面收漿、凝固后即用草簾或麻袋等東西覆蓋，并經常在草簾、麻袋和模板上灑水保持濕潤。灑水養護時間不少于14天。混凝土在養護期間或未達到一定的強度之前，應防止受壓或振動。因此，在其強度未達到2.5Mp/cm2前，應禁止通行，并禁止安裝其上層結構模板及支撐物等設施，防止對混凝土質量的影響。、張拉及壓漿 連續箱梁混凝土強度達到設計強度的90%以上后，同時梁體混凝土齡期達到5天時方可張拉鋼較線和孔道壓漿施工。本標段預應力鋼絞線采用15.2高強度低松弛預應力鋼鉸線，標準強度18

33、60Mpa，施工時采取先穿束后張拉施工。預應力施工質量將影響到結構的使用性和永久性。 a、張拉機具 本工程擬采用與設計所要求的各預應力束張拉應力相匹配的千斤頂。張拉機具與錨具配套使用，在進場時進行檢查和校驗。千斤頂與壓力表應配套校驗（送有資質的檢測單位進行檢驗），以確定張拉力與壓力表讀數之間的關系曲線。 張拉機具應由專人使用和管理，并應經常維護，定期校驗。張拉機具長期不使用時，應在使用前全面進行校驗。使用時的校驗期限應視千斤頂情況確定，一般6個月或300次以上及在千斤頂使用過程中出現不正常現象時，應重新校驗。b、錨具及夾具 錨具與夾具的類型符合設計規定和預應力鋼材張拉的需要，且應符合GB/14

34、370預應力筋錨具、夾片和連接器中的相關要求。 錨、夾具出廠前應由供貨方按規定進行檢驗并提供質量證明書。錨、夾具進場時應分批進行外觀檢查，不得有裂紋、傷痕、銹蝕，尺寸不得超過允許偏差。對錨具的強度、硬度、錨固能力等，應根據供貨情況確定是否復驗的項目、數量。當質量證明書不符合要求或對質量有疑點時，應按有關規定進行檢驗，符合要求時才能驗收和使用。 c、張拉應力控制 鋼絞線張拉錨下控制應力為=0.75fpk=1395Mpa。張拉采取張拉噸位和延伸量雙量控制，以鋼束伸長量進行校核。張拉施工時的實際伸長值與理論伸長值差值應符合設計要求，控制在6%以內，出現張拉異常時應暫停張拉，待查明原因并采取措施予以調

35、整后，才可繼續進行張拉。鋼束張拉時要求做到對稱張拉。 其理論伸長值按下式計算： L=P L 1e-（KX+） /Ap Ep（KX+） 式中：P預應力鋼筋張拉端的張拉力（N）； X從張拉端至計算截面的孔道長度（m）； -從張拉端至計算截面曲線孔道部份切線的夾角之和（rad）； K孔道每延米局部偏差時摩擦的影響系數； -預應力筋與孔道壁的摩擦系數； L預應力鋼筋的長度（ mm） Ep預應力鋼筋彈性橫量（N/mm2） Ap預應力筋截面積（mm 2） 預應力筋張拉實際伸長值 L（mm）為 L L1 L2。 L1從初應力至最大張拉應力間的實測伸長值（mm）； L2初應力以下的推算伸長值，可采用相鄰級的伸

36、長值。 d、張拉程序為：0-初應力（記錄伸長值，初讀數）-控制張拉力（測量伸長值及回縮值）-持荷5分鐘-錨固（設計要求）。張拉時的順序嚴格按照設計規定進行，其張拉批次嚴格按照設計圖紙要求的先后順序有序進行。張拉時，應使千斤頂的張拉力作用線與預應力鋼材的軸線重合一致。預應力束的錨固，應在張拉控制應力處于穩定狀態下進行。預應力鋼束張拉及放松時，應認真、如實填寫施工記錄。 e、孔道壓漿 預應力鋼絞線張拉施工結束后，應及時進行孔道壓漿，然后用手提砂輪機割除多余的鋼絞線，封錨。管道中應設置排氣孔，以利壓漿。 壓漿順序為：壓漿時，對曲線孔道和豎向孔道應從最低點壓入。 同一管道的壓漿應連續進行，一次完成。壓

37、漿應緩慢、均勻地進行，不得中斷，并將所有最高點的排氣孔依次一一打開和關閉，使孔道內排氣通暢。孔道壓漿采用水泥漿，管道壓漿要求密實，水泥漿的強度不應低于設計強度，水泥采用52.5#普通硅酸鹽水泥，里面摻入外加劑。 水泥漿自調制至灌入孔道的延續時間，視氣溫情況而定，一般3045min。水泥漿在使用前和壓注過程中應經常攪動。 壓漿之前，須將孔道沖洗潔凈、濕潤，如有積水應用吹風機排除。壓漿時，對曲線孔道和豎向孔道應由最低點的壓漿孔開始，由最高點的排氣孔排氣和泌水。 壓漿應使用活塞式壓漿泵，不得使用壓縮空氣。壓漿的最大壓力一般為0.50.7Mpa。每個孔道壓漿至最大壓力后，應有一定的穩壓時間。壓漿應達到

38、孔道另一端飽滿和出漿，并應達到排氣孔排出與規定稠度相同的水泥漿為止。 壓漿時，每一工作班應留取試件，標準養護28d，檢查其抗壓強度作為水泥漿質量的評定依據。 對應埋置在梁體內的錨具，壓漿后應先將其周圍沖洗干凈并鑿毛，然后設置鋼筋和澆筑封錨混凝土。封錨混凝土的標號應符合設計圖紙的要求。 f、孔道壓漿及時填寫施工記錄。g、張拉及壓漿工藝流程圖見附圖。 、支架拆除根據工期進度計劃按排，支架從開始搭設到完成拆除的時間預計為3個月，當同期養護試件、水泥漿的強度滿足設計要求后，方可拆除支架，支架拆除應按多點、對稱、緩慢和均勻的原則，從跨中向支點拆除。各個節點并應分多次進行，以便使梁的沉落曲線逐漸加大到梁的

39、撓度曲線。五、連續箱梁施工的技術措施 根據本工程現澆箱梁施工的特點，在施工過程中除系正常運行外，技術上也要采取相應的措施，使工程質量和工期有一個充分的保證。主要采取以下措施： 1、現澆箱梁由于采取滿堂支架施工，對地基處理要引起充分重視，特別對承臺開挖及軟基的回填部分，要經過分層回填，充分的壓實，保證施工過程中不出現不均勻沉降等問題。對于石灰土施工，要嚴格控制其含水量、灰劑量，認真整平，充分壓實。2、箱梁支架搭設嚴格按照要求進行，保證其垂直度，有足夠的強度和剛度。同時對門架縱橫向進行鋼管腳手架加固，并設置剪刀撐，保證支架體系的穩定。 3、模板支立穩固的同時應注意拼縫嚴密不漏漿，澆筑混凝土前應用空

40、壓機吹掃、清水沖洗，使模板干凈光潔，確保混凝土外觀質量。 4、箱梁的鋼筋綁扎和混凝土澆筑，要求嚴格按設計和規范要求進行，由于鋼筋比較密集，施工時要加強振搗，保證不漏振。同時要處理好施工縫，采用木條進行標高控制，使其處于同一位置。 5、預應力施工前，波紋管的埋設必須采用措施防止澆筑混凝土時上浮及碰動，應注意各種預埋件的種類、規格以及位置的準確性。張拉前必須對混凝土強度進行試驗（試件現場同條件養護），滿足設計強度后才可以進行。預應力的張拉、孔道灌漿嚴格按照操作程序進行。 6、合理配置資源，保證箱梁施工形成流水作業。 六、連續箱梁施工的安全、文明施工保證措施 針對箱梁施工的特點，根據安全風險分析，支

41、架不穩定和機械事故等一般需重點防范。在加強全員安全教育，提高安全風險意識和防范意識的同時，擬采取以下措施：1、施工便道要保證暢通，及時修整。原材料運輸車輛要勤檢查、勤保養，保證行駛和制動系統的完好。 2、要對吊重設備進行認真檢查，尤其是鋼絲繩等，必須滿足要求。配合吊裝人員要戴好安全帽及手套，必須由專人指揮，以哨令、旗示或手示進行指揮。所采用的“令示”必須規范，預先溝通好 。配合吊裝人員必須避開被吊物，移動過程中要注意不要被障礙物所絆倒。3、支架搭設和加固，嚴格按照要求進行，必須有專人負責，認真檢查支架的位置，檢查每道支撐、每個扣件的穩定性和加固程度，在澆筑混凝土前和過程中，對支架進行全過程的觀

42、測檢查，確保支架整體的強度、剛度和穩定性。4、模板鋪設必須連接牢固、穩定可靠。5、預應力張拉機具必須有專人保管，定期鑒定。張拉時有專人負責，嚴格按照操作規程進行。設置張拉區域，保持一定的安全距離。 6、夜間施工，必須配足照明設備。7、加強用電管理，規范各類電氣設備使用，電箱、電源線等勤檢查。發現破損及有礙安全使用的及時更換。第二部分 連續箱梁模板及支架荷載計算書連續箱梁模板及支架鋼管支架荷載驗算過程如下：一、支架設計理論基礎與設計步驟1、支架設計的理論基礎：a、理論力學原理；b、材料力學原理；c、結構力學原理。2、設計步驟 ：擬定支架類型及結構布置荷載分析及荷載組合底模板驗算縱向木枋驗算橫向木

43、枋驗算支架、立桿驗算地基承載力驗算風荷載對立桿穩定性驗算。經過閱讀設計圖紙計算，本橋梁現澆箱梁段高度4.95.9米不等，梁體高度1.5米。擬采用48*3.5鋼管作為全橋支架的基本構件，橫向木枋擬采用10*10cm松木單層布置（間距），縱向木枋采用5*10cm松木單層布置（間距），模板采用1.2*2.4*0.015m的大塊優質橋面板。由于本橋連續箱梁各部位荷載分布不均勻，荷載分析時需將箱形截面的實心段、空心段（含翼緣板部分）和腹板部分分別進行荷載計算。腹板部分的荷載與實心段類似，不再作單獨驗算。二、橫梁荷載分析與驗算1、荷載計算實心段按照縱橋向0.6米、橫橋向0.6米布置碗扣支架，鋼筋混凝土厚度

44、為1.5米。橫梁底寬4.5 m、縱向長1.5 m、梁高1.5米，翼緣寬2米，厚底為0.2-0.5m，橫梁砼方量為11.2 m3，單位體積的砼取2.6t/m3(含鋼筋),故計算為砼質量=11.2m3*2.6=29.1t，分底、頂板兩次澆筑，每次分別承重29.1/2=14.55t。鋼筋混凝土自重屬均布荷載，直接作用于底模板及側模，根據設計圖可得荷載情況分布如下：自重荷載為：q1=1*1.5*26=39.0KN/m2（每平方米砼按26KN計算）（取寬度1m*縱向長1.5 m為計算單元，還是1m*縱向長1 m？，要統一）底模板（板厚=1.5cm 容重=7.5KN/m3）：q2=1*1*0.015*7.

45、5KN/m3=0.12KN/m2縱向木枋（5*10cm、15cm）：q3=1/0.15*0.05*0.10*7.5KN/m2=0.25KN/m2橫向木枋（10*10cm、60cm）： q4=1/0.6*0.10*0.10*7.5KN/m2=0.13KN/m2支架體系自重：實心段的支架按照高度為5.9m計算鋼管自重荷載（含配件、剪刀撐及水平拉桿等），48*3.5鋼管單位重為3.84kg/m，加配件乘以系數2.0,則立桿自重平均分配到底層的荷載為:g=5.9m*3.84kg/m*系數2.0*9.8N/1000=0.444KN/根根據支架設計圖（鋼管間距0.6*0.6？），實心段平均每平方米（寬度1

46、m*縱向長1.5 m計算單元？）了2.78根鋼管，則支架體系自重為： q5=0.444*2.78=1.235KN/m2 施工機具及人員荷載： q6=2.0KN/m2 傾倒混凝土產生的荷載： q7=2.0KN/m2振搗砼產生的荷載： q8=2.0KN/m22、荷載組合驗算底模板：q=1.2*(q1+q2)+1.4*(q6+q7+q8)=1.2*(39.0+0.12)+1.4*(2.0+2.0+2.0)=55.4KN/m2 驗算縱向木枋：q=1.2*(q1+q2+q3)+1.4*( q6+q7+q8)=1.2*(39.0+0.12+0.25)+1.4*(2.0+2.0+2.0)=55.7KN/m2

47、 驗算橫向木枋：q=1.2*(q1+q2+q3+q4)+1.4*( q6+q7+q8)=1.2*(39.0+0.12+0.25+0.13)+1.4*(2.0+2.0+2.0)=55.8KN/m2 驗算立桿、地基：q=1.2*(q1+q2+q3+q4 +q5)+1.4*(q6+q7+q8)=1.2*(39.0+0.12+0.25+0.13+2.5)+1.4*(2.0+2.0+2.0)=58.8KN/m2 3、結構荷載驗算、底模板驗算：底模釘在縱向木枋（15cm）上，直接承受上部施工荷載。截取1m寬的橋面板簡化為跨徑為15cm的簡支梁進行應力和撓度驗算，直接承受上部施工荷載。1m寬*0.015m厚

48、橋面板截面特性如下： I=100*1.53/12=28.13cm4=0.281*10-6m4 W=100*1.52/6=37.5cm3=3.75*10-5m3 w=12MPaE=9*103MPa=0.9*103KN/cm2則有：模板上每米長上的荷載為：55.4*1*1/1=55.4KN/m跨中彎矩：M1/2=1/8*ql2=1/8*55.4*0.152=0.16KNm截面驗算：a、彎曲強度驗算w =Mmax/W=0.16/(3.75*10-5)/1000=4.3Mpaw=12Mpa 能夠滿足要求。b、撓度驗算fmax=5/384*qL4/(EI)=5/384*55.4*1000*0.154/(

49、9*109*0.281*10-6)*100=0.02cmf=L/400=0.03cm 能夠滿足要求、縱向木枋驗算：按照簡支梁計算應力和撓度，縱向木枋采用5*10cm松木單層布設，直接承受底模傳遞下來的荷載，縱向木枋橫橋向按照0.15米間距布置。縱向木枋采用A-3材，其允許彎曲應力w=12MPa，并可提高1.2。0.15m寬*0.15m木枋的截面特性如下 I=5*10.03/12=417cm4=0.42*10-5m4 W=5*10.02/6=84cm3=0.8*10-4m3 w=12MPaE=9*103MPa=9*106KN/m2則有：木枋上每米長上的荷載為：55.7*0.6*0.15/0.6=

50、8.4KN/m（55.7*（1.0*1.0）/(1/0.15)=8.36）跨中彎矩：M1/2=1/8*ql2=1/8*8.4*0.62=0.38KNm截面驗算a、彎曲強度驗算w =Mmax/W=0.38/(0.8*10-4)/1000=4.8Mpaw=12Mpa 能夠滿足要求。b、撓度驗算fmax=5/384*qL4/(EI)=5/384*8.4*1000*0.64/(9*109*0.42*10-5)*100=0.04cmf=L/400=0.15cm 能夠滿足要求、橫向木枋驗算：按照簡支梁計算應力和撓度，橫向木枋采用10*10cm松木單層布設，直接承受縱向木枋傳遞下來的荷載，橫向木枋縱橋向按照

51、0.6米間距布置。采用A-3材，其允許彎曲應力w=12MPa，并可提高1.2。0.15m寬*0.15m木枋的截面特性如下 I=10*10.03/12=834cm4=0.83*10-5m4 W=10*10.02/6=167cm3=0.2*10-3m3 w=12MPaE=9*103MPa=9*106KN/m2則有：木枋上每米長上的荷載為：55.8*0.6*0.6/0.6=33.5KN/m(55.8*1.0*1.0/(1/0.6)=33.48)跨中彎矩：M1/2=1/8*ql2=1/8*33.5*0.62=1.51KNm截面驗算a、彎曲強度驗算w =Mmax/W=1.51/(0.2*10-3)/10

52、00=7.6Mpaw=12Mpa 能夠滿足要求。b、撓度驗算fmax=5/384*qL4/(EI)=5/384*33.5*1000*0.64/(9*109*0.83*10-5)*100=0.08cmf=L/400=0.15cm 能夠滿足要求、立桿驗算：立桿軸向荷載計算：據路橋施工計算手冊，采用48*3.5鋼管作支架，立桿按照兩端鉸接的受壓構件計算,計算長度l=大橫桿步距h。當橫桿步距為1.2m時，對接立桿的容許荷載N容=33.6KN。單根立桿底部承受豎向荷載為:58.8/2.78KN/m2=21.2KNN容=33.6KN。 結論:單根立桿承受荷載滿足容許荷載要求。立桿穩定性驗算： 立桿的計算長

53、度L0 L0=120cm 截面回轉半徑I i=1.58cm截面積A A=4.89cm2截面模量W W=5.08cm3鋼材的抗壓設計強度 容許=215Mpa長細比 = L0/i= 120/1.58=76查相關資料得軸心受壓構件的穩定系數=0.676則立桿的穩定性按下列公式計算:N/(*A)=21.2*1000/(0.676*4.89*10-4)/106=64.2Mpa容許=215Mpa結論：支架立桿的穩定性滿足要求。、地基驗算搭設支架前回填0.5m砂礫石進行分層碾壓密實，上面澆筑10cm厚的C15砼墊層。據路橋施工計算手冊砂礫石中密時的容許承載力500800KPa。根據路橋設計與通用規范第5.0

54、.3條，擴散角采用45，砼墊層的擴散面積保守采用0.14 m2考慮，則支架對地基的壓力為： 21.2KN /（0.3*0.45）m2=151KPa500KPa結論：地基承載力滿足要求、風荷載對立桿穩定性的驗算 實際施工中將采取沿支架縱向兩側每隔4個架距，橫向每隔4個支架設置一道斜撐鋼管等措施，確保支架的穩定性。三、空心段/（含門洞處）荷載分析與驗算1、荷載計算空心段（含翼緣板部分）按照縱橋向0.9米、橫橋向0.9米、步距1.2米布置碗扣支架，僅是在門洞處縱向改為0.6米，橫向改為0.3米，根據設計圖紙，擬選定每一聯與端橫梁相鄰位置空心段底板最厚處進行荷載驗算，鋼筋混凝土厚度按照1.0（底、頂板

55、各0.5米）米計算。翼緣板厚度2050cm，小于空心段的厚度，只要空心段荷載滿足要求就沒有問題，因此，翼緣板不再單獨作驗算。鋼筋混凝土自重屬均布荷載，直接作用于底模板及側模，根據設計圖可得荷載情況分布如下：混凝土自重荷載為：q1=1.0*26=26.0KN/m2底模板（板厚=1.5cm 容重=7.5KN/m3）：q2=1*1*0.015*7.5KN/m3=0.12KN/m2縱向木枋（5*10cm、15cm）：q3=1/0.9*0.05*0.10*7.5KN/m2=0.04KN/m2橫向木枋（10*15cm、90cm）： q4=1/0.9*0.10*0.15*7.5KN/m2=0.13KN/m2

56、工字鋼強度驗算:max=Mmax/xWx=276.05*106/(1*2447*103)=112.8f=485N/mm2 滿足要求(式中x為鋼材容許應力系數取1.0，查材料表56Mnsi鋼fsy=485Mpa)（工字鋼跨中彎矩Mmax計算？）根據擬定方案計算門洞頂砼方量為8.19m3 每次澆筑約為8.19/24.095 m3 4.095 m3*2.6=10.647KN=10647 N/mm2 485 N/mm2*10*7=33950 N/mm2 N取7根，滿足要求。撓度計算：跨中fMax=ql4/384EL(5-24a2/l2)=(6*3.42/9.12+3*3.43/9.13-1)*(118

57、.05/2+1.2*1.15)*103*3.4*9.13/(24*2.1*1011*68510*10-8) =-0.00027m=-0.27mmf=L/400=3400/400=8.5mm 滿足要求支架體系自重： 空心段的支架按照高度為5.9m計算鋼管自重荷載（含配件、剪刀撐及水平拉桿等），48*3.5鋼管單位重為3.84kg/m，加配件乘以系數2.0,則立桿自重平均分配到底層的荷載為: g=5.9m*3.84kg/m*系數2.0*9.8N/1000=0.444KN/根根據支架設計圖，空心段平均每平方米布置了1.24根鋼管，則支架體系自重為： q5=0.86*1.24=1.07KN/m2 施工

58、機具及人員荷載： q6=2.0KN/m2 傾倒混凝土產生的荷載： q7=2.0KN/m2振搗砼產生的荷載： q8=2.0KN/m22、荷載組合驗算底模板：q=1.2*(q1+q2)+1.4*(q6+q7+q8)=1.2*(26.0+0.12)+1.4*(2.0+2.0+2.0)=39.8KN/m2 驗算縱向木枋：q=1.2*(q1+q2+q3)+1.4*( q6+q7+q8)=1.2*(26.0+0.12+0.04)+1.4*(2.0+2.0+2.0)=39.8KN/m2 驗算橫向木枋：q=1.2*(q1+q2+q3+q4)+1.4*( q6+q7+q8)=1.2*(26.0+0.12+0.0

59、4+0.13)+1.4*(2.0+2.0+2.0)=39.9KN/m2 驗算立桿、地基：q=1.2*(q1+q2+q3+q4 +q5)+1.4*(q6+q7+q8)=1.2*(26.0+0.12+0.04+0.13+1.07)+1.4*(2.0+2.0+2.0)=41.2KN/m2 3、結構荷載驗算、底模板驗算：底模釘在縱向木枋（15cm）上，直接承受上部施工荷載, 木枋之間凈距為15cm。截取1m寬的橋面板簡化為跨徑為15cm的簡支梁進行應力和撓度驗算，直接承受上部施工荷載。1m寬*0.015m厚橋面板截面特性如下： I=100*1.53/12=28.13cm4=0.281*10-6m4 W

60、=100*1.52/6=37.5cm3=3.75*10-5m3 w=12MPaE=9*103MPa=0.9*103KN/cm2則有：模板上每米長上的荷載為：39.8*1*1/1=39.8KN/m跨中彎矩：M1/2=1/8*ql2=1/8*39.8*0.152=0.11KNm截面驗算：a、彎曲強度驗算w =Mmax/W=0.11/(3.75*10-5)/1000=3.0Mpaw=12Mpa 能夠滿足要求。b、撓度驗算fmax=5/384*qL4/(EI)=5/384*39.8*1000*0.154/(9*109*0.281*10-6)*100=0.01cmf=L/400=0.04cm 能夠滿足要

61、求、縱向木枋驗算：按照簡支梁計算應力和撓度，縱向木枋采用5*10cm松木單層布設，直接承受底模傳遞下來的荷載，縱向木枋橫橋向按照0.15米間距布置。縱向木枋采用A-3材，其允許彎曲應力w=12MPa，并可提高1.2。0.15m寬*0.15m木枋的截面特性如下 I=5*10.03/12=417cm4=0.42*10-5m4 W=5*10.02/6=83cm3=0.83*10-4m3 w=12MPaE=9*103MPa=9*106KN/m2則有：木枋上每米長上的荷載為：39.8*0.9*0.15/0.9=6.0KN/m跨中彎矩：M1/2=1/8*ql2=1/8*6.0*0.92=0.61KNm截面

62、驗算：a、彎曲強度驗算w =Mmax/W=0.61/(0.56*10-3)/1000=1.1Mpaw=12Mpa 能夠滿足要求。b、撓度驗算fmax=5/384*qL4/(EI)=5/384*6.0*1000*0.94/(9*109*0.42*10-5)*100=0.14cmf=L/400=0.23cm 能夠滿足要求、橫向木枋驗算：按照簡支梁計算應力和撓度，橫向木枋采用10*15cm松木單層布設，直接承受縱向木枋傳遞下來的荷載，橫向木枋縱橋向按照0.9米間距布置。采用A-3材，其允許彎曲應力w=12MPa，并可提高1.2。0.10m *0.15m木枋的截面特性如下 I=10*15.03/12=

63、834cm4=2.81*10-4m4 W=10*15.02/6=375cm3=0.38*10-3m3 w=12MPaE=9*103MPa=9*106KN/m2則有：木枋上每米長上的荷載為：39.9*0.9*0.9/0.9=35.9KN/m跨中彎矩：M1/2=1/8*ql2=1/8*35.9*0.92=3.7KNm截面驗算a、彎曲強度驗算w =Mmax/W=3.7/(0.38*10-3)/1000=9.8Mpaw=12Mpa 能夠滿足要求。b、撓度驗算fmax=5/384*qL4/(EI)=5/384*3.7*1000*0.94/(9*109*2.81*10-4)*100=0.001cmf=L/

64、400=0.23cm 能夠滿足要求、立桿驗算：立桿軸向荷載計算：據路橋施工計算手冊，采用48*3.5鋼管作支架，立桿按照兩端鉸接的受壓構件計算,計算長度l=大橫桿步距h。當橫桿步距為1.2m時，對接立桿的容許荷載N容=33.6KN。單根立桿底部承受豎向荷載為:41.2/1.24KN/m2=33.2KNN容=33.6KN。 結論:單根立桿承受荷載滿足容許荷載要求。立桿穩定性驗算： 立桿的計算長度L0 L0=120cm 截面回轉半徑I i=1.58cm截面積A A=4.89cm2截面模量W W=5.08cm3鋼材的抗壓設計強度 容許=215Mpa長細比 = L0/i= 120/1.58=76查相關

65、資料得軸心受壓構件的穩定系數=0.676則立桿的穩定性按下列公式計算:N/(*A)=33.2*1000/(0.676*4.89*10-4)/106=100.5Mpa容許=215Mpa結論：支架立桿的穩定性滿足要求。、地基驗算搭設支架前回填0.5m砂礫石進行分層碾壓密實，上面澆筑10cm厚C15砼墊層。據路橋施工計算手冊砂礫石中密時的容許承載力500800KPa。根據路橋設計與通用規范第5.0.3條，擴散角采用45，砼墊層的擴散面積保守采用0.14 m2考慮，則支架對地基的壓力為： 33.2KN /(0.3*0.45)m2=237KPa500KPa結論：地基承載力滿足要求、風荷載對立桿穩定性的驗

66、算 實際施工中將采取沿支架縱向兩側每隔4個架距，橫向每隔4個支架設置一道斜撐鋼管等措施，確保支架的穩定性。四、腹板荷載分析與驗算1、荷載計算腹板按照縱橋向0.9米、橫橋向0.6米、步距1.2米布置碗扣支架，根據設計圖紙，擬選定翼緣板與腹板相交位置，翼緣板混凝土最厚處進行荷載驗算，鋼筋混凝土厚度按照1.5米計算。鋼筋混凝土自重屬均布荷載，直接作用于底模板及側模，根據設計圖可得荷載情況分布如下：混凝土自重荷載為：q1=1.5*26=39.0KN/m2底模板（板厚=1.5cm 容重=7.5KN/m3）：q2=1*1*0.015*7.5KN/m3=0.12KN/m2縱向木枋（5*10cm、10cm）：

67、q3=1/0.10*0.05*0.1*7.5KN/m2=0.38KN/m2橫向木枋（10*15cm、90cm）： q4=1/0.9*0.10*0.15*7.5KN/m2=0.13KN/m2支架體系自重：1#橋墩高5.9米，是本橋碗扣支架的最高位置，也是箱梁翼緣板承受荷載最不利位置，因此，以該處進行翼緣板荷載計算。因此，箱梁翼緣板的支架按照高度為6.9m。計算鋼管自重荷載（含配件、剪刀撐及水平拉桿等），48*3.5鋼管單位重為3.84kg/m，加配件乘以系數2.0,則立桿自重平均分配到底層的荷載為: g=6.9m*3.84kg/m*系數2.0*9.8N/1000=0.86KN/根根據支架設計圖，

68、翼緣板平均每平方米布置了1.86根鋼管，則支架體系自重為： q5=0.86*1.86=1.6KN/m2 施工機具及人員荷載： q6=2.0KN/m2 傾倒混凝土產生的荷載： q7=2.0KN/m2振搗砼產生的荷載： q8=2.0KN/m22、荷載組合驗算底模板：q=1.2*(q1+q2)+1.4*(q6+q7+q8)=1.2*(39.0+0.12)+1.4*(2.0+2.0+2.0)=55.4KN/m2 驗算縱向木枋：q=1.2*(q1+q2+q3)+1.4*( q6+q7+q8)=1.2*(39.0+0.12+0.38)+1.4*(2.0+2.0+2.0)=55.8KN/m2 驗算橫向木枋：

69、q=1.2*(q1+q2+q3+q4)+1.4*( q6+q7+q8)=1.2*(39.0+0.12+0.38+0.13)+1.4*(2.0+2.0+2.0)=55.96KN/m2 驗算立桿、地基：q=1.2*(q1+q2+q3+q4 +q5)+1.4*(q6+q7+q8)=1.2*(39.0+0.12+0.38+0.13+1.6)+1.4*(2.0+2.0+2.0)=57.9KN/m2 3、結構荷載驗算、底模板驗算：底模釘在縱向木枋（10cm）上，直接承受上部施工荷載, 木枋之間凈距為10cm。截取1m寬的橋面板簡化為跨徑為10cm的簡支梁進行應力和撓度驗算，直接承受上部施工荷載。1m寬*0

70、.015m厚橋面板截面特性如下： I=100*1.53/12=28.13cm4=0.281*10-6m4 W=100*1.52/6=37.5cm3=3.75*10-5m3 w=12MPaE=9*103MPa=0.9*103KN/cm2則有：模板上每米長上的荷載為：55.4*1*1/1=55.4KN/m跨中彎矩：M1/2=1/8*ql2=1/8*55.4*0.102=0.07KNm截面驗算：a、彎曲強度驗算w =Mmax/W=0.07/(3.75*10-5)/1000=1.8Mpaw=12Mpa 能夠滿足要求。b、撓度驗算fmax=5/384*qL4/(EI)=5/384*55.4*1000*0

71、.104/(9*109*0.281*10-6)*100=0.01cmf=L/400=0.23cm 能夠滿足要求、縱向木枋驗算：按照簡支梁計算應力和撓度，縱向木枋采用5*10cm松木單層布設，直接承受底模傳遞下來的荷載，縱向木枋橫橋向按照0.10米間距布置。縱向木枋采用A-3材，其允許彎曲應力w=12MPa，并可提高1.2。0.05m寬*0.1m木枋的截面特性如下 I=5*10.03/12=417cm4=0.042*10-4m4 W=5*10.02/6=84cm3=0.084*10-3m3 w=12MPaE=9*103MPa=9*106KN/m2則有：木枋上每米長上的荷載為：55.8*0.9*0

72、.10/0.9=5.6KN/m跨中彎矩：M1/2=1/8*ql2=1/8*5.6*0.92=0.57KNm截面驗算：a、彎曲強度驗算w =Mmax/W=0.57/(0.084*10-3)/1000=6.8Mpaw=12Mpa 能夠滿足要求。b、撓度驗算fmax=5/384*qL4/(EI)=5/384*5.6*1000*0.94/(9*109*0.042*10-4)*100=0.13cmf=L/400=0.23cm 能夠滿足要求、橫向木枋驗算：按照簡支梁計算應力和撓度，橫向木枋采用10*15cm松木單層布設，直接承受縱向木枋傳遞下來的荷載，橫向木枋縱橋向按照0.9米間距布置。采用A-3材，其允

73、許彎曲應力w=12MPa，并可提高1.2。0.10m寬*0.15m木枋的截面特性如下 I=10*15.03/12=2812.5cm4=0.28*10-4m4 W=10*15.02/6=375cm3=0.38*10-3m3 w=12MPaE=9*103MPa=9*106KN/m2則有：木枋上每米長上的荷載為：55.96*0.9*0.6/0.6=50.4KN/m跨中彎矩：M1/2=1/8*ql2=1/8*50.4*0.62=2.27KNm截面驗算a、彎曲強度驗算w =Mmax/W=2.27/(0.38*10-3)/1000=6.0Mpaw=12Mpa 能夠滿足要求。b、撓度驗算fmax=5/384

74、*qL4/(EI)=5/384*50.4*1000*0.64/(9*109*0.28*10-4)*100=0.04cmf=L/400=0.15cm 能夠滿足要求、立桿驗算：立桿軸向荷載計算：據路橋施工計算手冊，采用48*3.5鋼管作支架，立桿按照兩端鉸接的受壓構件計算,計算長度l=大橫桿步距h。當橫桿步距為1.2m時，對接立桿的容許荷載N容=33.6KN。單根立桿底部承受豎向荷載為:57.9/1.86KN/m2=31.1KNN容=33.6KN。 結論:單根立桿承受荷載滿足容許荷載要求。立桿穩定性驗算： 立桿的計算長度L0 L0=120cm 截面回轉半徑I i=1.58cm截面積A A=4.89

75、cm2截面模量W W=5.08cm3鋼材的抗壓設計強度 容許=215Mpa長細比 = L0/i= 120/1.58=76查相關資料得軸心受壓構件的穩定系數=0.676則立桿的穩定性按下列公式計算:N/(*A)=31.1*1000/(0.676*4.89*10-4)/106=94.1Mpa容許=215Mpa結論：支架立桿的穩定性滿足要求。、地基驗算搭設支架前回填1.5m砂礫石進行分層碾壓密實，澆筑0.2米的砼墊層。據路橋施工計算手冊砂礫石中密時的容許承載力500800KPa。根據路橋設計與通用規范第5.0.3條，擴散角采用45，砼墊層的擴散面積保守采用0.12 m2（30cm*40cm）考慮，則

76、支架對地基的壓力為： 31.1KN /(0.3*0.4)m2=259.2KPa500KPa結論：地基承載力滿足要求、風荷載對立桿穩定性的驗算 實際施工中將采取沿支架縱向兩側每隔4個架距，橫向每隔4個支架設置一道斜撐鋼管等措施，確保支架的穩定性。五、驗算結論通過以上驗算，該支架施工方案滿足受力要求，可用于本橋現澆連續箱梁混凝土施工（含2.6*3.0的門洞處）。附圖1施 工 工 藝 流 程 框 圖地基處理支架搭設及分配梁安裝支架預壓，標高調整支座安裝底、側模板安裝鋼筋、波紋管安裝、內模板安裝混凝土配合比設計混凝土澆筑混凝土養護混凝土養護預應力張拉、壓漿混凝土養護支架卸載、拆除附圖2張拉及壓漿施工工藝流程框圖安裝波紋管及壓、出漿孔設置鋼絞線檢驗穿 束下 料編 束澆 筑 砼錨、夾具檢驗錨、夾具安裝砼強度檢驗張 拉張拉設備檢驗應力控制伸長值校核壓漿試驗灌 漿切割鋼絞線封 錨說明： 1、 設計4*25米，全長103.5米，分兩段澆筑，第一段為2又1/4（第一段已施工完成）和第二為1又3/4，梁高1.5米，梁寬8.5米，單箱單室結構斷面，支架高度為5.5-7.4之間。2、設2.6米*3.0門洞一個，門洞采用9根工字鋼承重，（方案中計算是7根）。