1、目 錄第一章 編制說明及依據1第一節 編制說明1第二節 編制依據1第二章 工程概況2第一節 項目概況2第二節 結構概況22.1結構整體概況22.2梁設計概況32.3柱設計概況3第三章 施工部署3第一節 施工材料部署3第二節 施工機械部署4第四章 施工工藝技術5第一節 技術參數51.1材料參數51.2梁技術參數51.3柱技術參數5第二節 構件具體布置參數62.1板模板支設技術參數62.2梁模板支設技術參數62.3柱模板支設技術參數7第三節 工藝流程8第四節 施工方法84.1模板支撐架的構造和施工要求84.2模板搭設施工及注意事項94.3模板安裝、拆除施工要求114.4混凝土澆筑施工14第五節 檢

2、查驗收17第五章 施工安全保障措施17第一節 組織保障措施171.1組織管理體系171.2組織管理分工18第二節 技術措施18第三節 安全管理措施19第四節 主要危險源預防措施20第五節 應急預案215.1應急救援小組215.2應急救援單位225.3恢復生產及應急搶險總結225.4訓練和演習23第六節 監測監控236.1檢測內容236.2監測方法246.3監測頻率246.4監測過程控制要求246.5監測控制值、預警值246.6監測點布置24第六章 計算書及附圖25第一節 扣件鋼管樓板模板支架計算書251.1依據規范:251.2計算參數:251.3模板面板計算261.4模板支撐木方的計算281.

3、5托梁的計算301.6模板支架荷載標準值(立桿軸力)311.7立桿的穩定性計算321.8樓板強度的計算33第二節 450800mm梁模板扣件鋼管高支撐架計算書352.1依據規范:352.2計算參數:352.3模板面板計算362.4梁底支撐木方的計算392.5梁底支撐鋼管計算40第三節 11001200mm柱模板支撐計算書443.1柱模板基本參數443.2柱模板荷載標準值計算453.3柱模板面板的計算463.4豎楞木方的計算473.5 B方向柱箍的計算483.6 B方向對拉螺栓的計算503.7 H方向柱箍的計算503.8 H方向對拉螺栓的計算52第四節 附圖52標準層模板安全專項施工方案第一章

4、編制說明及依據第一節 編制說明遵義醫學院附屬醫院新蒲醫院一期工程包括3層裙樓門診部及12層主樓住院部，地下室及裙樓主樓一至三層層高均大于5m，因此根據87號文要求屬于危險性較大分部分項工程，現以按照要求編制了高支模安全專項施工方案，而四至十二層為主樓標準層層高4n，其模板施工方案屬于一般專項施工方案，為規范標準層模板施工工藝，特編制此專項施工方案以指導現場標準層模板施工。第二節 編制依據1.鋼管扣件式腳手架安全技術規范JGJ13020112.建筑施工模板安全技術規范JGJ162-20083.建筑結構荷載規范GB50009-20124.混凝土結構工程施工質量驗收規范GB50204-2002（20

5、11版）5.混凝土質量控制標準GB50164-20116.建筑施工安全檢查標準JGJ59-20117.建筑施工高處作業安全技術規范JGJ80-918.混凝土結構設計規范GB50010-20109.工程測量規范GB50026-200710.混凝土結構工程施工規范GB50666-201111.木結構設計規范GB50005-2003；12.建筑工程施工質量驗收統一標準GB50300-200113.高層建筑混凝土結構技術規程JGJ3-201014.鋼筋機械連接通用技術規程GBJ107-201015.鋼筋焊接及驗收規程JGJ18201216.混凝土泵送施工技術規程JGJ/T10201117.施工現場臨時

6、用電安全技術規范JGJ46-2005；18. 遵義醫學院附屬醫院新蒲醫院一期工程項目施工圖紙第二章 工程概況第一節 項目概況本工程為遵義醫學院附屬醫院新蒲醫院一期工程項目，位于遵義市新蒲新區新龍路與3號路交接處，南面為2號還房小區。本工程建筑結構的安全等級為二級，設計使用年限50年。主樓采用現澆鋼筋混凝土框架結構，裙房及附屬用房采用現澆鋼筋混凝土框架結構。項 目內 容工程名稱遵義醫學院附屬醫院新蒲醫院一期工程建設地址貴州省遵義市新蒲新區建設單位遵義醫學院附屬醫院設計單位天津市建筑設計院監理單位貴州建工監理咨詢有限公司施工單位中建四局第六建筑工程有限公司結構類型主樓：框架結構建筑面積11.77萬

7、平方米建筑層數門診大樓三層 住院部 十二層 后勤保障樓一層0.000相當于絕對高程879.3m抗震設計地震設防烈度6度；基本地震加速度0.05g；抗震設防類別乙類第二節 結構概況2.1結構整體概況本項目結構類型為現澆鋼筋混凝土工程，一共分為3個區，住院部分為A、B兩區，門診大樓為C區，其結構信息如下：分區名稱地下層數地上層數局部層數主體高度結構類型A區1層12層13層51.60m框架結構B區1層12層13層51.60m框架結構C區1層3層4層15.60m框架結構建筑結構及構件信息建筑結構安全等級為二級；建筑地基基礎設計等級為甲級；建筑耐火等級為一級；地下防水等級為一級2.2梁設計概況類別梁截面

8、尺寸（mm）截面面積（）梁底承重立桿（根）梁兩側立桿間距（mm）梁底立桿沿梁跨度方向間距（mm）代表性梁截面（mm）第一類3506000.2119509003056004004500.1811000900第二類4007500.3210009004508004506000.27210509005006500.325211009004508000.36210509002.3柱設計概況柱尺寸為柱類型區域A類B類柱尺寸A、B區650750、8009009001000、11001200代表柱尺寸/80090011001200備注/中部二根對拉螺桿中部三根對拉螺桿第三章 施工部署第一節 施工材料部署序號材

9、料種類單位規格備注1長鋼管米48.33.0按48.33.0計算自重，按2.8壁厚計算承載力2直角扣件個483旋轉扣件個484對接扣件個4856膠合板1891518307對拉螺桿根168頂托副受壓承載力不少于40KN9木方根501004000mm10墊板根200010050mm用于立桿底部11安全帽頂12安全帶副13脫模劑千克14鋼筋噸15麻袋、塑料薄膜養護用16編織袋雨季施工用17安全網1.86m防護用18混凝土m19雨鞋雙第二節 施工機械部署序號設備種類單位規格數量備注1塔吊臺TC60125租賃2模板圓盤鋸臺2自有3手提式木工切割機臺2自有4鋼管切割機臺1自有5垂準儀臺DZJ-A1自有6水準

10、儀臺AM0-321自有7混凝土輸送泵臺2租賃8高壓水泵臺1自有9氣壓焊臺3自有10鋼筋彎曲機臺1自有11數控彎箍機臺1自有12平板式振動器臺2自有13插入式振動器臺A50，A30各2臺自有14刨木機臺3KW2自有15鋼筋切斷機臺1自有16鋼筋調直機臺1自有17布料機臺2自有18普通扳手把30自有19力矩扳手把5自有20電鉆個2自有第四章 施工工藝技術第一節 技術參數1.1材料參數木方：采用50mm100mm木方，木方抗彎強度設計值fc(N/mm2):13，木方彈性模量E(N/mm2):9000，木方抗剪強度設計值ft(N/mm2):1.3。模板：采用1830 mm 915 mm 18mm的黑模

11、板，模板彈性模量(N/mm2):6000，模板抗彎強度設計值fc(N/mm2):15，模板抗剪強度設計值(N/mm2):1.4。鋼管：采用48.33.0（按48.33.0計算自重，按2.8壁厚計算承載力）的鋼管。可調頂托：梁底立桿采用可調頂托支撐。對拉螺桿：對拉螺栓直徑(mm)為16。荷載參數：梁的鋼筋混凝土自重取25.5kN/m3，板的鋼筋混凝土自重取25.1kN/m3，模板自重:0.35 kN/m2，施工均布荷載標準值(kN/m2):2.5，傾倒混凝土側壓力(kN/m2):4。1.2梁技術參數類別梁截面尺寸（mm）截面面積（）梁底承重立桿（根）梁兩側立桿間距（mm）梁底立桿沿梁跨度方向間距

12、（mm）代表性梁截面（mm）第一類3506000.2119509003056004004500.1811000900第二類4007500.3210009004508004506000.27210509005006500.325211009004508000.36210509001.3柱技術參數代表柱尺寸（mm）主龍骨次龍骨對拉螺桿（水平）對拉螺桿（豎向）柱搭設高度80090050100的木方200mm48.33.0雙鋼管450mmM16對拉螺桿450mm第一道距地200mm，以上間距為450mm4m1100120050100的木方200mm48.33.0雙鋼管450mmM16對拉螺桿500mm

13、第一道距地200mm，以上間距為450mm第二節 構件具體布置參數2.1板模板支設技術參數板支模體系立桿跨距縱橫立桿跨距均為900mm橫桿步距第一根掃地桿距地200mm，以上步距1500mm主龍骨50100的木方300mm次龍骨次龍骨采用48.33.0雙鋼管450mm水平剪刀撐距地200mm以及3200mm設置兩道豎向剪刀撐橫向每四跨設置一道；縱向每間隔四跨設置一道；剪刀撐與地面夾角在4560之間板厚100mm2.2梁模板支設技術參數梁支模體系（梁尺寸350600mm）梁底立桿梁跨度方向間距900mm布置一根梁側立桿偏離梁邊300mm布置梁側木方50100的木方200mm梁底木方50100的木

14、方兩根次龍骨次龍骨采用48.33.0雙鋼管450mm對拉螺桿M16對拉螺桿梁跨度方向間距450；共布置兩排，排距500mm適用梁尺寸350600mm、400450mm梁支模體系（梁尺寸450800mm）梁底立桿梁跨度方向間距900mm布置兩根梁側立桿偏離梁邊300mm布置梁側木方50100的木方300mm梁底木方50100的木方三根次龍骨次龍骨采用48.33.0雙鋼管450mm對拉螺桿M16對拉螺桿梁跨度方向間距450；共布置兩排，排距600mm適用梁尺寸450600mm、400750mm、500650mm、450800mm2.3柱模板支設技術參數柱支模體系（柱尺寸800900mm）主龍骨50

15、100的木方300mm次龍骨次龍骨采用48.33.0雙鋼管450mm對拉螺栓（水平）3+4對拉螺栓（豎向）第一道距地200mm，以上間距為450mm適用柱尺寸650750mm、800900mm柱支模體系（柱尺寸11001200mm）主龍骨50100的木方300mm次龍骨次龍骨采用48.33.0雙鋼管450mm對拉螺栓（水平）4+5對拉螺栓（豎向）第一道距地200mm，以上間距為450mm適用柱尺寸9001000mm、11001200mm第三節 工藝流程模板施工具體工藝需按照規定的制定的流程進行實施，其流程如下：搭設落地腳手架綁扎柱鋼筋放置柱箍筋至柱底安裝主梁以下柱模主梁底模安裝澆筑混凝土綁扎主

16、梁范圍內柱鋼筋鋪設梁底鋼筋用鋼管搭設支承鋼筋架至大梁面最下排鋼筋標高處安裝樓板模板安設管線及預埋件鋪放主梁面鋼筋綁扎主梁腰筋及箍筋立主梁高范圍內的梁、柱模安設對拉螺栓支模層以下支撐體系檢查加固拆除支承鋼筋架綁扎板鋼筋檢查模板支撐體系澆筑梁板混凝土養護拆模。第四節 施工方法4.1模板支撐架的構造和施工要求1.立桿之間必須按步距滿設雙向水平拉桿，確保兩方向足夠的設計剛度。立桿接長嚴禁搭接。2.高支撐架步距為1.5m。3.整體性構造層的設計： a.在任何情況下，高支撐架的頂部和底部（掃地桿的設置層）必須設水平加強層；b.可調頂托底部的立桿頂端沿縱橫間設一道水平拉桿。4.豎向剪刀撐的設計：a.沿支架四

17、周外立面必須滿設豎向連續式剪刀撐；b. 在架體內部縱、橫向每4跨，應由底至頂設置連續豎向剪刀撐，剪刀撐寬度應為4m。并在剪刀撐的頂部和掃地桿處設置水平剪力撐，剪力撐的底端應與地面頂緊，夾角為45-60；c.梁底或梁兩側沿梁縱向設置連續豎向剪刀撐；d.剪刀撐必須與立桿連接。5.頂部支撐點的設計：5.1梁下立桿頂部設置可調支托，U型支托與楞梁（楞梁采用雙鋼管）兩側間如有間隙，必須楔緊，其螺桿伸出鋼管頂部不得大于200mm，螺桿外徑與立柱鋼管內部的間隙不得大于3mm，安裝時必須保證上下同心；使用填充材料將螺桿與鋼管間的空隙填滿，使螺桿固定。5.2頂部支撐點位于頂層橫桿時，應靠近立桿，且不宜大于200

18、mm。5.3支撐橫桿與立桿的連接扣件應進行抗滑驗算，當設計荷載N8kN時，采用雙扣件。6.支撐架搭設的要求：a.嚴格按照設計尺寸搭設，立桿和水平桿的接頭均應錯開在不同的框格層中設置；b.確保立桿的垂直偏差和橫桿的水平偏差小于建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范（JGJ130-2011）的要求；c.確保每個扣件和鋼管的質量是滿足要求的，每個扣件的擰緊力矩都要控制在4065Nm，鋼管不能選用已經長期使用發生變形的。7.嚴禁將上段的鋼管立柱與下段鋼管立柱錯開固定于水平拉桿上。8.頂部縱橫桿與立桿連接采用雙扣件。9.掃地桿、水平拉桿采用對接，剪力撐應采用搭接，搭接長度不得小于500mm，并應采用2個旋

19、轉扣件，分別離桿端不小于100mm處進行固定。10.固結點的設計：在滿堂架立柱周圈外側和中間有結構柱的部位，按水平間距69m，豎向間距按步距1.5m與建筑結構設置一個固結點。11.在立柱底距地面200mm高處，沿縱橫水平方向應按縱下橫上的程序設掃地桿。可調支托底部的立柱頂端應沿縱橫向設置一道水平拉桿。掃地桿與頂部水平拉桿之間的間距，在滿足模板設計所確定的水平拉桿步距要求條件下，進行平均分配確定步距后，在每一步距處縱橫向應各設一道水平拉桿。4.2模板搭設施工及注意事項1.支撐架搭設的程序： 搭設滿堂鋼管架支梁、板底模安裝柱模板、梁側模調整、加固、驗收模板混凝土澆筑拆模。 2.首先按梁的縱向軸線定

20、出梁二側支撐立桿的位置，然后布置板下部立桿，所有梁下立桿間距根據各部位的構造設計來搭設，任何情況下不得超過0.8m。 3.梁跨度超過8m，梁底水平鋼管搭設按設計要求起拱。 4.支撐立桿接長使用對接扣件，嚴禁使用十字扣件搭接接長支撐立桿。 5.搭設時按設計要求在支撐立桿底墊好100mm50mm墊方。 6.嚴禁將不同直徑的鋼管混合使用，本工程一律采用48.33.0的鋼管（根據市場鋼管供應情況，但選用材料必須為不小于計算書中2.8厚合格鋼管）。7.支撐立桿近地面處均設置掃地桿，且離地距離200mm。同時按構造設計要求和規范規定設置垂直剪刀撐。 8.抬模架完成后，進行抬模架支撐系統檢查，要滿足穩定、強

21、度、剛度好，上面擱置木楞，最后上面安裝梁底模板。模板拼縫要嚴密，防止混凝土澆筑時漏漿。 9.支撐架必須設縱橫向掃地桿；支撐架立桿接長必須采用對接扣件連接，并應錯開布置。 10.兩根相鄰立桿的接頭不應設置在同一步內，同一步內隔一根立桿的兩個相隔接頭在高度方向錯開的距離不小于500mm，各接頭中心至主節點的距離不大于步距的1/3。 11.支撐架每根立桿必須垂直，垂直偏差不大于15mm。 12.模板安裝必須嚴格按施工方案進行施工，嚴禁隨意變動。 13.模板安裝前必須在模板表面滿刷脫模劑，清掃安裝部位的垃圾及雜物。 14.搭設高支模系統時，不得使用嚴重銹蝕、變形、斷裂、脫焊、螺栓松動的鋼管、扣件、對接

22、螺桿來搭設支撐架和受力系統。 15.由于高支模搭設時，高度較高，兩人抬運模板，要相互配合，協同工作。傳送模板、工具應用運輸工具或繩子綁扎牢固后升降，不得亂扔。 16.高支模支撐及模板安裝完畢后，須經過項目部質檢員的驗收，質量合格后，由工長填寫模板質量檢驗批驗收表，報監理檢查驗收后，驗收合格后，方可進行下道工序的施工。 17.另外，在混凝土澆筑時垂直、水平荷載大,需對其側面、底部支撐進行驗算。18.模板安裝及預埋件、預留洞允許偏差見下表：項目允許偏差（mm）軸線位置5截面內部尺寸基礎10柱、墻、梁+4-5層高垂直全高5m6全高5m8相鄰兩板表面高低差5表面平整度5預埋鋼板中心線位置3預留管、預留

23、孔中心線位置3預埋螺栓中心線位置2外露長度+100預留洞中心線位置10截面內部尺寸+104.3模板安裝、拆除施工要求模板的安裝模板施工前，必須有有關人員作安全技術交底。 模板工程作業高度在2m以上（包括2m）時，要有可靠安全的操作平臺。 模板的安裝順序：柱模板安裝：柱鋼筋綁扎搭設柱邊滿堂架模板定位、垂直度調整模板加固驗收混凝土澆筑拆除腳手架、模板清理模板。梁模板安裝：滿堂腳手架搭設彈出梁的軸線及標高復核搭設梁模支架安裝梁底模梁底起拱綁扎梁鋼筋安裝梁側模梁模板加固驗收混凝土澆筑拆除腳手架、模板清理模板。樓板模板安裝：滿堂腳手架搭設主龍骨次龍骨柱頭模板龍骨柱頭模板、頂板模板拼裝頂板內、外墻柱頭模板

24、龍骨板鋼筋綁扎模板加固驗收混凝土澆筑拆除腳手架、模板清理模板。模板安裝應滿足下列要求： 模板的接縫不應漏漿；在澆筑混凝土前，木模板應澆水濕潤，但模板內不應有積水。 模板與混凝土的接觸面應清理干凈并涂刷隔離劑，但不得采用影響結構性能或妨礙裝飾工程施工的隔離劑。 澆筑混凝土前，模板內的雜物應清理干凈；對跨度不小于4m的現澆鋼筋混凝土梁、板，其模板應按設計要求起拱；固定在模板上的預埋件、預留孔和預留洞均不得遺漏，且應安裝牢固，其偏差應符合相關規定。拆除管理高大模板支撐系統拆除前，項目技術負責人、項目總監應核查混凝土同條件試塊強度報告，澆筑混凝土達到拆模強度后方可拆除，并履行拆模審批簽字手續。模板支撐

25、系統的拆除作業必須自上而下逐層進行，嚴禁上下層同時拆除作業，分段拆除的高度不應大于兩層。設有附墻連接的模板支撐系統，附墻連接必須隨支撐架體逐層拆除，嚴禁先將附墻連接全部或數層拆除后再拆支撐架體。模板支撐系統拆除時，嚴禁將拆卸的桿件向地面拋擲，應有專人傳遞至地面，并按規格分類均勻堆放。模板支撐系統搭設和拆除過程中，地面應設置圍欄和警戒標志，并派專人看守，嚴禁非操作人員進入作業范圍。4.3.5.模板拆除拆除順序 模板拆除應遵循先支后拆、先非承重部位后承重部位以及自上而下的原則。模板的拆除必須接到項目部的拆模通知后方可拆除，嚴禁私自拆除模板。 梁側模的拆除 側模拆除時混凝土強度以能保證其表面及棱角不

26、因拆模而受損壞，預埋件或外露鋼筋插鐵不因拆模碰擾而松動。 柱模板拆除 ：先拆兩塊模板的連接件螺栓。再拆螺栓，使模板與柱面逐漸脫離。脫模困難時，可在底部用撬棍輕微撬動，不得在上口使勁撬動、晃動和用大錘砸模板。 角模的拆除：角模兩側都是混凝土，吸附力較大，加之施工中模板封閉不嚴，或者角模移位，被混凝土握裹，因此拆模比較困難，可先將模板外表面的混凝土剔掉，然后用撬桿從下部撬動，將角膜脫出，不得因拆模困難而用大錘砸，把模板碰歪或變形，使以后的支模、拆模更加困難，以至損壞大模板。4.3.6模板拆除注意事項 梁板模板及支持拆除時應滿足下列要求： （1）達到設計強度的100%；（2）混凝土澆筑完成28天后，

27、且上層符合拆模條件時。模板的拆除順序和方法： （1）模板的拆除順序一般是先非承重模板，后承重模板；先側板，后底板。 （2）遵循先支后拆，先拆非承重部位，后拆承重部位以及自上而下的原則。拆模時，嚴禁用大錘和撬棍硬砸硬撬。 （3）拆模時，工作人員應站在安全處，以免發生事故，待該段模板全部拆除后，方準將模板、配件、支架等運出碼堆。 （4）拆下的模板、配件等，嚴禁拋扔，要有人接應傳遞，按指定地點堆放，并做到及時清理、修理和涂刷好隔離劑，以備使用。 （5）拆除豎直面模板，應自上而下進行；拆除跨度較大的梁下支柱時，應先從跨中開始，分別拆向兩端。 （6）拆除梁、樓板底模時，應先松動木楔或降低支架，然后逐塊或

28、分片拆除。拆除的模板用繩吊至地面，不得從高空扔下。 （7）在拆除模板過程中，如發現混凝土有影響結構安全的質量問題，應暫停拆除。經過處理后，方可繼續拆除。 4.3.7模板的運輸、維修、保管運輸：裝卸模板應輕裝輕卸，嚴禁拋擲，并應防止碰撞損壞，嚴禁移作它用，運輸時應采取有效措施，防止模板滑動、傾倒。維修和保管 模板拆除后，應及時拔除模板上的鐵釘及清理粘結的灰漿，對變形的損壞的模板，宜裁小使用或及時清理出場，清理后及時涂刷隔離劑，暫時不使用應按規格分類堆放，室外堆放時頂部覆蓋石棉瓦等防水措施，并有排水措施，模板底墊高離地面100以上，成垛高度不超過1.8m。 4.3.8模板成品保護模板支模完成后及時

29、將多余材料及垃圾清理干凈。 安裝工程的預留、預埋工作在支模時配合進行，禁止任意拆除模板和用錘敲打模板及支撐，以免影響模板質量。 模板側模不得堆靠鋼筋等重物，以免傾斜、偏位。 禁止平臺模板面上集中堆放重物。尤其是在鋼筋綁扎時，加工成型的鋼筋不能集中堆放在平臺模板上。 混凝土澆筑時，不準用振動棒等撬動模板及埋件，混凝土均勻入模，以免模板因局部荷載過大造成模板受壓變形。 模板安裝成型后，派專人值班保護，并進行檢查、校正，以確保模板安裝質量。 模板在吊裝過程中，應輕起輕落，嚴禁碰撞。4.4混凝土澆筑施工4.4.1混凝土澆筑前審批混凝土澆筑前，施工單位項目技術負責人、安全負責人、項目總監確認具備混凝土澆

30、筑的安全生產條件后，簽署混凝土澆筑令，方可澆筑混凝土。4.4.2混凝土澆筑順序模板支撐可與主體進行拉結處必須和主體進行拉結，為增強模板支撐體系的整體穩定性，柱混凝土必須先澆筑，待其混凝土澆筑強度達到75%以上 (一般為三天后)再進行梁板混凝土澆筑。第一節柱混凝土澆筑完畢后，其加固架體不得拆除。混凝土澆筑流程應按先澆柱，后澆梁板的順序，從中心向周邊延伸的方法。4.4.3混凝土澆筑注意事項澆筑時梁柱交接處、柱頭部分鋼筋較密、空隙較小、層高較高，故為保證混凝土柱、墻混凝土澆筑質量，混凝土澆筑前應先填入50-100mm厚且與混凝土配合比相同的減半石子混凝土。混凝土自由傾落高度不大于2m。混凝土澆筑的分

31、層厚度控制在400mm以內。鋼筋較密的柱頭、梁柱交接處，應使用30高頻振搗棒，分層振搗，每次振搗時間不得超過20s，待表面泛漿不再下沉，氣泡溢出即可，嚴禁過振。當上層混凝土振搗棒應插入下層混凝土50-100mm。在澆筑前，要求混凝土泵站根據配比調整石子粒徑，采用小粒徑石子。澆筑方法應由一端開始用“趕漿法”，即先澆筑梁，根據梁高分層階梯形澆筑。對于本工程稍大一些梁，如截面高度在1000、1200及以上梁，在澆筑梁時應注意澆筑與振搗必須緊密配合，澆筑速度控制在0.6m/h，第一層下料慢些，梁底充分振實后再下第二層料，用“趕漿法”保持水泥漿包裹石子向前推進，每層均應振實后再下料，梁底部位應振實，振搗

32、時不得觸動鋼筋及預埋管線、預埋件等。對于需澆筑的框架柱，應嚴格控制模板的加固是否到位，嚴防有漲模和坍蹋現象發生。在澆筑獨立柱（特別是邊柱）時，可使施工縫處混凝土光滑平整，不流淌水泥砂漿，避免施工縫部位的通病-“裙子現象”。由于梁、柱節點處鋼筋較密，且此部位的板厚標高不易控制，因此在綁扎梁柱節點處的鋼筋時，在符合設計的要求下，應進行適當的調整箍筋的高度和主筋盡量減少鋼筋的重疊措施，同時考慮到有部分柱子鋼筋直徑較大、較密，在無法用50的振動棒振密實的情況下，必須采用小直徑的振動棒進行振搗密實。 澆筑板混凝土的覆蓋厚度應略大于板厚，用平板振動器垂直澆筑方向來回振搗，并用鐵插尺檢查混凝土厚度，振搗完畢

33、后用木抹子抹平。柱子混凝土應一次澆筑完畢，如出現意外，需留施工縫時應留在基礎的頂面、主梁下面。柱混凝土應分層振搗，使用插入式振動器的每層厚度不大于500mm，并邊投料邊振搗（可先將振動棒插入柱底部，使振動棒產生振動，再投入混凝土），振動棒不得觸動鋼筋和預埋件。除上面振搗外，下面要有人隨時敲打模板。在澆筑柱混凝土的全過程中應注意保護鋼筋的位置，要隨時檢查模板是否變形、位移、螺栓和拉桿是否有松動、脫落、以及漏漿等現象，并應有專人進行管理。澆筑柱墻混凝土時，應將澆筑速度控制在1.5m/h內，應采用跳躍式澆筑方法。澆筑完畢后，應隨時將伸出的搭接鋼筋整理到位，以便下一層或下一工序連接。澆筑過程應有專人對

34、高大模板支撐系統進行觀測，發現有松動、變形等情況，必須立即停止澆筑，撤離作業人員，并采取相應的加固措施。4.4.4泵送混凝土施工及插入式振動器使用要點泵送混凝土澆筑順序（1）采用輸送管輸送混凝土，需由遠而近澆筑。（2）同一區域的混凝土，應先豎向結構后水平結構的順序，分層連接澆筑。（3）當未留設施工縫時，區域之間、上下層之間的混凝土澆筑間歇時間，不得超過混凝土的初凝時間。插入式振動器的使用要點（1）使用前，應檢查各部件是否完好，各處連接是否緊固，電動機絕緣是否可靠，電壓和頻率是否符合規定，檢查合格后，方可接通電源進行試運轉。（2）作業時，要使振動棒自然沉入混凝土，不得用力猛插，宜垂直插入，并插到

35、尚未初凝的下層混凝土中50100mm，以使上下層相互結合。（3）振動棒各插點間距應均勻，插點間距不應超過振動棒有效半徑的1.25倍，最大不超過50cm。振搗時，應注意“快插慢拔”的操作方法，確保構件振搗密實。（4）振動棒在混凝土內振搗時間，每插點約2030s，見到混凝土不再顯著下沉，不出現氣泡，表面泛出水泥漿和外觀均勻為止。振搗時應將振動棒上下抽動50100mm，使混凝土振實均勻。（5）作業中要避免將振動棒觸及鋼筋、芯管及預埋件等，更不得采取通過振動棒振動鋼筋的方法來促使混凝土振實；作業時振動棒插入混凝土中的深度不應超過棒長的2/33/4，更不宜將軟管插入混凝土中，以防水泥漿侵蝕軟管而損壞機件

36、。（6）振動器不得在初凝的混凝土上及干硬的地面上試振。（7）嚴禁用振動棒撬動鋼筋和模板，或將振動棒當錘使用；不得將振動棒頭夾到鋼筋中；移動振動器時，必須切斷電源，不得用軟管或電纜線拖拉振動器。（8）振動棒振動時，電源線應架空，避免漏電傷人。4.4.5混凝土試塊留置注意事項用于檢查結構構件混凝土強度的試件，應在混凝土的澆筑地點隨機抽取，取樣與試件留置應符合下列規定：（1）同一配合比的混凝土不足100m時，取樣不得少于一次；（2）當一次連續澆筑超過1000 m時，同一配合比混凝土每200m取樣不得少于一次；（3）每次取樣應至少留置一組標準養護試件，同條件養護試件的留置組數應根據實際需要確定，同一種

37、標號的混凝土取樣不得少于3組。（4）根據每次澆筑方量，柱、梁板混凝土標準養護試件數量為每次澆筑不超過100m3取一組；實體檢測用同條件養護試塊數量為每種標號各一組。取樣及送樣均由試驗員負責，試壓由具有相應資質等級的實驗室負責。取樣及送樣均在至少一名見證取樣員見證下進行。同條件養護試件拆模后，應放置在靠近相應結構構件或結構部位的適當位置，并應采取與現場構件相同的養護方法進行養護。試塊制作由專人負責，所有制作試塊應標明強度等級、成型日期、施工部位，并有書面記錄，標準養護試塊達到28天齡期后送檢試壓，同條件養護試塊養護時間累積溫度達600d，其養護齡期不應少于14d，最多不超過60d，就可送檢。4.

38、4.6施工縫的留設混凝土結構施工時不能連續澆筑完成，根據施工技術、施工組織及設計要求留設施工縫，施工縫設在結構受剪力較小且便于施工的部位：柱的水平施工縫在樓層留在比梁底高10mm處及在樓板頂面處；墻留在門窗洞口過梁跨中的1/3范圍內。有主次梁的樓板，宜順著次梁方向澆筑，施工縫留在次梁跨中的1/3范圍內，板留在板跨的1/3處，樓梯的施工縫留在樓梯段的1/3的部位。第五節 檢查驗收模板支撐系統的結構材料應按以下要求進行驗收、抽檢和檢測，并留存記錄、資料。驗收程序及內容需滿足建設工程高模板系統施工安全監督管理導則要求：驗收項目規定要求地基、基礎的處理和加固在模板支架搭前，由項目技術負責人組織驗收，并

39、留存記錄結構材料的驗收、抽檢和檢測1）由施工單位和監理單位共同負責進行，并留存記錄、資料；2）對承重桿件、連接件的產品合格證、生產許可證和檢測報告進行復核，并對表面觀感、重量等物理指標進行抽檢；3）對承重桿件的外觀抽檢數量不得低于搭設用量的30%。當發現質量不符合標準的情況嚴重時，要進行100%檢驗（查），并由監理隨機抽取外觀檢驗不合格材料樣品，送法定專業檢測機構進行檢測；4）扣件式鋼管支架扣件螺栓緊固力矩的抽查數量應符合JGJ130 的規定，對梁底扣件應100%檢查。高模板支架搭設完成1）由項目負責人組織；2）驗收參加人員：施工單位和項目兩級技術人員，安全、質量和施工人員；監理單位的總監和專

40、業監理工程師；3）驗收合格后，由項目技術負責人和項目總監簽字。第五章 施工安全保障措施第一節 組織保障措施1.1組織管理體系成立以項目經理為組長，技術負責人、施工員、安全員、質量員和材料員為核心的安全生產領導小組，確保模板工程施工安全順利的進行，其組織機構框圖如下：1.2組織管理分工為落實個人管理職責，現對組織管理人員進行相應的只能劃分，以確保安全保障措施的順利有效實施。姓名職務安全職責聯系電話崔立會項目經理安全生產第一責任人劉杰生產工長現場生產安全管理胡畔技術負責人安全技術方案編制與交底、安全監督陸林安全主管安全教育、安全技術交底、安全監督馮波質量主管質量驗收、安全監督周悅群材料科長材料質保

41、、安全監督江海洋后勤保衛安全保衛、安全監督趙健利施工員安全監督第二節 技術措施技術總工嚴格按照此施工方案進行施工，并組織項目所有管理人員及勞務主要負責人進行書面技術交底，且交底內容應涵蓋以下內容：序號方面內容1搭設條件1）場地平整、夯實要求；2）先澆樓蓋混凝土齡期或強度要求。2桿件、材料1)鋼管桿件的直徑和壁厚要求；2）定型桿件的直徑和單重要求；3）扣件的質量和單重要求；4）可調底、托座絲桿的直徑和板厚要求；5）木方和墊板的規格要求。3支架搭設1）立桿的間距、橫桿步距及偏差要求；2）掃地桿的高度要求；3）立桿伸出長度（含可調托座）要求；4）水平剪刀撐的設置層和設置要求；5）豎向剪刀撐的設置要求

42、；6）剪刀撐（斜桿）的連接要求；7）梁下立桿的對中要求；8）扣件的緊固力矩要求；9）桿件對接頭的位置要求；10）構架加強部位的桿件設置要求；10）附著拉結的設置要求；11）立桿的垂直偏差和橫桿的水平偏差要求；12）架頂支點標高偏差要求；13）雙立桿的設置要求。4模板、鋼筋施工1）架上材料堆放要求；2）施工不得任意改動架子要求。5澆筑作業1）混凝土坍落度和初凝時間要求；2）澆筑順序和層厚要求；3）澆筑設備配置要求；4）架面作業人員及集中作業限制；5）振搗棒集中振動限制；6）對各種水平作用的控制要求。6其他1）施工期間的天氣條件控制；2）檢查驗收要求；3）養生期間可進行上層作業的間隔時間；4）應予

43、及時清除的常見安全隱患5）應予警惕的異常情況。第三節 安全管理措施1.搭設高模板支撐架體的作業人員必須經過培訓，取得建筑施工腳手架特種作業操作資格證書后方可上崗。其他相關施工人員應掌握相應的專業知識和技能。2.高模板支撐系統搭設前，項目工程技術負責人或方案編制人員應當根據專項施工方案和有關規范、標準的要求，對現場管理人員、操作班組、作業人員進行安全技術交底，并履行簽字手續。3.安裝和拆除模板時，施工人員應帶安全帽、系安全帶、穿防滑鞋，安全帽、安全帶應定期檢查，不合格嚴禁使用；工作人員工作時必須集中精力，嚴禁在施工現場打鬧嬉戲，嚴禁酒后作業。4.支模過程中如遇停歇，應將已就位模板或支架連接穩固，

44、不得懸空。拆模中途停歇時，應將已松扣或已拆松的模板、支架等拆下運走，防止構件墜落或作業人員扶空墜落傷人。5.遇大雨、沙塵或6級以上大風等惡劣天氣，應停止戶外高空作業。5級或以上風力時，應停止高空吊運作業。雨停止后，應及時清除模板和地面上的積水。6.施工用的臨時照明的電壓不得超過36V；若為滿堂模板、鋼支架及特別潮濕的環境時，不得超過12V。照明行燈及機電設備的移動線路應采用絕緣橡膠套電纜線。7.有關避雷、防觸電和架空輸電線路的安全距離應遵守國家現行標準 施工現場臨時用電安全技術規范（JGJ46-2005）的有關規定。施工用的臨時照明和動力線應用絕緣線和絕緣電纜線。夜間施工時，應有足夠的照明，并

45、應制定夜間施工的安全措施。施工用臨時照明和機電設備線嚴禁非電工亂拉亂接。同時還應經常檢查線路的完好情況，嚴防絕緣破損漏電傷人。8.嚴禁人員攀登模板、斜撐桿、拉條或繩索等，也不得在高處的墻頂、獨立梁或在其模板上行走。10.作業層上的施工荷載應符合設計要求，不得超載。不得將模板支架、纜 風繩、泵送混凝土和砂漿的輸送管等固定在架體上；嚴禁懸掛起重設備，嚴禁 拆除或移動架體上安全防護設施。11.支撐架在使用過程中，應設有專人監護施工，當出現異常情況時，應立即停止施工，并應迅速撤離作業面上人員。應在采取確保安全的措施后，查明原因、做出判斷和處理。12.滿堂支撐架頂部的實際荷載不得超過設計規定。13.當有

46、六級強風及以上風、濃霧、雨或雪天氣時應停止腳手架搭設與拆除作業。雨、雪后上架作業應有防滑措施，并應掃除積雪。14.滿堂腳手架與滿堂支撐架在安裝過程中，應采取防傾覆的臨時固定措施。第四節 主要危險源預防措施序號主要危險源預防控制措施1支撐架局部失穩倒塌嚴格執行項目制定的安全生產責任制，各工序施工前及時對班組進行安全技術交底。堅持安全檢查，應有針對性的教育，并形成記錄。若發現安全隱患，應及時采取有效措施，排除險情后，方可繼續施工。進入現場必須佩帶好安全帽。確保支撐體系受荷均衡，并優先考慮從中部開始向四周擴展的澆筑方法。澆筑過程中應派專業人員觀測模板、變形情況，發現異常立即停工排險。支撐體系必須按照

47、安全專項施工方案和相關的防護標準、規范搭設，并經驗收方可使用。2高空墜落從事2m 以上作業人員，必須系好安全帶。在大梁下方設置固定的安全兜底網。施工層臨邊無圍護結構時，必須設防護欄桿并掛安全網。3物體打擊模板上的小配件應裝入專用背包中。進入現場佩戴好安全帽。高空作業時禁止投擲物料。吊運工作時要保證物料捆綁牢固。拆除作業時設置警戒區域，有專人監護。4機械傷害設專人負責，按規范操作經常檢查電鋸、電刨等的防護罩，分料器、推料器等設施，確保安全有效。停機時要拉閘、斷電、上鎖。5觸電傷害配電箱的電纜線應有套管，電線進出不混亂。電線老化、破損、漏電的不得使用。危險、潮濕的環境照明應采用符合要求的安全電壓，

48、嚴禁使用花線或塑膠線，電線不得隨地拖動或綁扎在腳手架上。開關箱與用電設備實行一機一閘一保險，同一開關箱嚴禁配有380V 和220V 兩種電壓等級。電箱內設置漏電保護器。6失火事故嚴格執行有關消防、保衛方面的法令，配備專職消防保衛人員。現場設置消防管道、消防通道，并有專人負責，定期檢查，保證完好。堅持現場用火審批制度，電氣焊工要有滅火器，易燃、易爆物品使用要按規定執行。施工現場設置專門的吸煙區。木工加工場地有完善的消防設備。第五節 應急預案為加強對施工中出現腳手架傾倒、跨架，人員高空墜落，落物傷人等事故后進行緊急處理，最大限度地保護職工生命和減少國家財產的損失，制訂本應急預案。5.1應急救援小組

49、為有效實施應急救援工作，總包方項目經理部也成立應急救援小組。其成員名單如下：成員職位姓名聯系方式應急總指揮崔立會1595248.38456應急副指揮劉杰小組成員胡畔陸林182851923905.2應急救援單位聯系單位單位名稱聯系人職位聯系方式監理公司貴州建工監理咨詢有限公司肖連明項目總監業主遵義醫學院附屬醫院吳燊甲方代表政府單位急救中心：120 火警中心：119 報警中心：110遵義瑞德醫院平安大道（1.5km）烏江大道（1.3km）興旺街（0.25km）全程3.05km聯系方式：（0852-8657120）5.3恢復生產及應急搶險總結搶險救援結束后，由監理單位主持、業主、設計、咨詢等相關單位

50、參加的恢復生產會，對安全生產事故發生的原因進行分析，確定下部恢復生產應采取的安全文明質量等施工措施和管理措施。施工單位主要從以下幾個方面進行恢復生產：作好事故處理和善后工作，對受害人進行領導慰問；嚴格落實公司質量安全認證體系，推行全面質量管理制度，認真學習應急預案，以項目經理為中心，將創優目標層層分解，責任到隊，責任到人，從單位工程到分部、分項直至工序。健全各組織機構，加強人員管理，完善安全、質量保證體系，健全安全、質量管理組織機構，整個項目形成一套嚴密完整的安全、質量管理體系，各級、各部門充分發揮管理的技能、職能和人的作用；做好技術、試驗、測量、機械、施工工藝、后勤等各項保證工作。確保設計、

51、施工方案可行，符合現場實際情況，可利用現場存有的機械、設備和材料；及時調用后備人員和機械設備，進行生產恢復，盡快達到正常生產；搶險結束和生產恢復后，應對整個應急預案過程進行評審，分析和總結，找出預案中的不足，并及時進行評審和修訂，使以后的應急預案更加成熟，遇到緊急情況能及時處理，將安全隱患、財產損失降到最底限度。5.4訓練和演習總承包項目部針對“重大危險源”可能發生的事故，組織項目部每季度至少進行一次模擬演習，其目的在于：保證各種應急反應資源處于良好的備戰狀態，全體作業人員熟悉作業現場緊急疏散道路；檢驗相關應急人員的應急能力，確保發生緊急情況時救援工作能按照預案有序進行，防止因應急反應行動組織

52、不力或現場救援工作的無序和混亂而延誤事故的應急救援；根據演習情況，及時調整預案與實際狀況相符。應急預案實施流程圖第六節 監測監控6.1檢測內容對模板支撐系統在澆筑混凝土過程中所發生的沉降、側移進行監測，由測量員進行。6.2監測方法在澆筑混凝土前，澆筑過程中以及混凝土終凝前，派專人對支撐體系進行監測，重點監測混凝土正在澆筑的部位。垂直監測點采用在梁下小橫桿上吊一線墜，線墜離地面20mm，施工過程中用卷尺記錄線墜離地面距離的方法，水平監測點采用在梁下立桿上做一標記，用經緯儀觀測每次混凝土澆筑過程中的位移量的方法，監測后要及時將各過程的測量數據進行對比分析。6.3監測頻率澆筑混凝土前監測一次，并記錄

53、下監測點數據，本數據作為以后監測的基準值。混凝土澆筑時作為重點監測，派施工人員全過程監測，直至澆筑完成。澆筑完成到混凝土終凝前，再復測1-2次。6.4監測過程控制要求每次觀測采用相同的觀測方法和觀測線路；觀測期間使用同一儀器，同一人操作，不能更換。6.5監測控制值、預警值根據規范要求，當驗算模板及其支架的剛度時，其最大變形值不得超過下列容許值：對結構表面外露的模板，為模板構件計算跨度的 1/400；對結構表面隱蔽的模板，為模板構件計算跨度的 1/250；支架的壓縮變形或彈性撓度，為相應的結構計算跨度的 1/1000。故本工程監測報警、預警值為：序號檢測項目預警值控制值1側向位移量7mm10mm

54、2沉降量15mm20mm若接近限值，應立即停止混凝土澆筑，待險情排除后，方能繼續施工。6.6監測點布置沉降、側向監測點位置布置在截面尺寸較大的主梁中部，部分側向監測點設置在邊立桿上。監測進出通道必須保持暢通，且監測時的照明設備不得超過12V。（詳見監測點附圖）第六章 計算書及附圖第一節 扣件鋼管樓板模板支架計算書1.1依據規范:建筑施工模板安全技術規范JGJ 162-2008建筑結構荷載規范GB50009-2012鋼結構設計規范GB50017-2003混凝土結構設計規范GB50010-2010建筑地基基礎設計規范GB50007-2011建筑施工木腳手架安全技術規范JGJ 164-20081.2

55、計算參數:鋼管強度為205.0 N/mm2，鋼管強度折減系數取1.00。模板支架搭設高度為4.0m，立桿的縱距 b=0.90m，立桿的橫距 l=0.90m，立桿的步距 h=1.50m。面板厚度18mm，剪切強度1.4N/mm2，抗彎強度15.0N/mm2，彈性模量6000.0N/mm2。木方50100mm，間距300mm，木方剪切強度1.3N/mm2，抗彎強度15.0N/mm2，彈性模量9000.0N/mm2。梁頂托采用鋼管482.8mm。模板自重0.20kN/m2，混凝土鋼筋自重25.10kN/m3。傾倒混凝土荷載標準值0.00kN/m2，施工均布荷載標準值2.50kN/m2。扣件計算折減系

56、數取1.00。圖1 樓板支撐架立面簡圖圖2 樓板支撐架荷載計算單元按照模板規范條規定確定荷載組合分項系數如下：由可變荷載效應控制的組合S=1.2(25.100.10+0.20)+1.402.50=6.752kN/m2由永久荷載效應控制的組合S=1.3525.100.10+0.71.402.50=5.839kN/m2由于可變荷載效應控制的組合S最大，永久荷載分項系數取1.2，可變荷載分項系數取1.40采用的鋼管類型為482.8。鋼管慣性矩計算采用 I=(D4-d4)/64，抵抗距計算采用 W=(D4-d4)/32D。1.3模板面板計算面板為受彎結構,需要驗算其抗彎強度和剛度。模板面板的按照三跨連

57、續梁計算。考慮0.9的結構重要系數，靜荷載標準值 q1 = 0.9(25.1000.1000.900+0.2000.900)=2.195kN/m考慮0.9的結構重要系數，活荷載標準值 q2 = 0.9(0.000+2.500)0.900=2.025kN/m面板的截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為:本算例中，截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為: 截面抵抗矩 W = bh2/6 = 90.001.801.80/6 = 48.60cm3； 截面慣性矩 I = bh3/12 = 90.001.801.801.80/12 = 43.74cm4；式中：b為板截面寬度，h為板截面高度。抗彎強度計算 f = M

58、/ W f其中 f 面板的抗彎強度計算值(N/mm2)； M 面板的最大彎距(N.mm)； W 面板的凈截面抵抗矩； f 面板的抗彎強度設計值，取15.00N/mm2； M = 0.100ql2其中 q 荷載設計值(kN/m)；經計算得到 M = 0.100(1.202.195+1.402.025)0.3000.300=0.049kN.m經計算得到面板抗彎強度計算值 f = 0.04910001000/48600=1.013N/mm2面板的抗彎強度驗算 f f,滿足要求!抗剪計算 T = 3Q/2bh T其中最大剪力 Q=0.600(1.202.195+1.42.025)0.300=0.984

59、kN截面抗剪強度計算值 T=3984.0/(2900.00018.000)=0.091N/mm2截面抗剪強度設計值 T=1.40N/mm2面板抗剪強度驗算 T T，滿足要求!撓度計算 v = 0.677ql4 / 100EI v = l / 250面板最大撓度計算值 v = 0.6772.1953004/(1006000437400)=0.046mm面板的最大撓度小于300.0/250,滿足要求! 2.5kN集中荷載作用下抗彎強度計算經過計算得到面板跨中最大彎矩計算公式為 M = 0.2Pl+0.08ql2面板的計算寬度為1200.000mm集中荷載 P = 2.5kN考慮0.9的結構重要系數

60、，靜荷載標準值 q = 0.9(25.1000.1001.200+0.2001.200)=2.927kN/m面板的計算跨度 l = 300.000mm經計算得到 M = 0.2000.91.402.50.300+0.0801.202.9270.3000.300=0.214kN.m經計算得到面板抗彎強度計算值 f = 0.21410001000/48600=4.409N/mm2面板的抗彎強度驗算 f f,滿足要求!1.4模板支撐木方的計算木方按照均布荷載計算。荷載的計算(1)鋼筋混凝土板自重(kN/m)： q11 = 25.1000.1000.300=0.753kN/m(2)模板的自重線荷載(k

61、N/m)： q12 = 0.2000.300=0.060kN/m(3)活荷載為施工荷載標準值與振搗混凝土時產生的荷載(kN/m)：經計算得到，活荷載標準值 q2 = (2.500+0.000)0.300=0.750kN/m考慮0.9的結構重要系數，靜荷載 q1 = 0.9(1.200.753+1.200.060)=0.878kN/m考慮0.9的結構重要系數，活荷載 q2 = 0.91.400.750=0.945kN/m計算單元內的木方集中力為(0.945+0.878)0.900=1.641kN木方的計算按照三跨連續梁計算，計算公式如下:均布荷載 q = P/l = 1.641/0.900=1.

62、823kN/m最大彎矩 M = 0.1ql2=0.11.820.900.90=0.148kN.m最大剪力 Q=0.6ql = 0.60.9001.823=0.984kN最大支座力 N=1.1ql = 1.10.9001.823=1.805kN木方的截面力學參數為本算例中，截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為: 截面抵抗矩 W = bh2/6 = 5.0010.0010.00/6 = 83.33cm3； 截面慣性矩 I = bh3/12 = 5.0010.0010.0010.00/12 = 416.67cm4；式中：b為板截面寬度，h為板截面高度。木方抗彎強度計算抗彎計算強度 f = M/W =0.

63、148106/83333.3=1.77N/mm2木方的抗彎計算強度小于15.0N/mm2,滿足要求!木方抗剪計算最大剪力的計算公式如下: Q = 0.6ql截面抗剪強度必須滿足: T = 3Q/2bh T截面抗剪強度計算值 T=3984/(250100)=0.295N/mm2截面抗剪強度設計值 T=1.30N/mm2木方的抗剪強度計算滿足要求!木方撓度計算撓度計算按照規范要求采用靜荷載標準值，均布荷載通過變形受力計算的最大支座力除以木方計算跨度(即木方下小橫桿間距)得到q=0.732kN/m最大變形v=0.677ql4/100EI=0.6770.732900.04/(1009000.00416

64、6667.0)=0.087mm木方的最大撓度小于900.0/250,滿足要求!1.4.6 2.5kN集中荷載作用下抗彎強度計算經過計算得到跨中最大彎矩計算公式為 M = 0.2Pl+0.08ql2考慮荷載重要性系數0.9，集中荷載 P = 0.92.5kN經計算得到 M = 0.2001.400.92.50.900+0.0800.8780.9000.900=0.624kN.m抗彎計算強度 f = M/W =0.624106/83333.3=7.49N/mm2木方的抗彎計算強度小于15.0N/mm2,滿足要求!1.5托梁的計算托梁按照集中與均布荷載下多跨連續梁計算。集中荷載取木方的支座力 P=

65、1.805kN均布荷載取托梁的自重 q= 0.037kN/m。 托梁計算簡圖 托梁彎矩圖(kN.m) 托梁剪力圖(kN)變形的計算按照規范要求采用靜荷載標準值，受力圖與計算結果如下： 托梁變形計算受力圖 托梁變形圖(mm)經過計算得到最大彎矩 M= 0.517kN.m經過計算得到最大支座 F= 6.023kN經過計算得到最大變形 V= 0.548mm頂托梁的截面力學參數為截面抵抗矩 W = 4.25cm3；截面慣性矩 I = 10.20cm4；頂托梁抗彎強度計算抗彎計算強度 f = M/W =0.517106/1.05/4248.0=115.91N/mm2頂托梁的抗彎計算強度小于205.0N/

66、mm2,滿足要求!頂托梁撓度計算最大變形 v = 0.548mm頂托梁的最大撓度小于900.0/400,滿足要求!1.6模板支架荷載標準值(立桿軸力)作用于模板支架的荷載包括靜荷載、活荷載和風荷載。靜荷載標準值包括以下內容：(1)腳手架的自重(kN)： NG1 = 0.1194.000=0.474kN(2)模板的自重(kN)： NG2 = 0.2000.9000.900=0.162kN(3)鋼筋混凝土樓板自重(kN)： NG3 = 25.1000.1000.9000.900=2.033kN考慮0.9的結構重要系數，經計算得到靜荷載標準值 NG = 0.9(NG1+NG2+NG3)= 2.402

67、kN。活荷載為施工荷載標準值與振搗混凝土時產生的荷載。考慮0.9的結構重要系數，經計算得到活荷載標準值 NQ = 0.9(2.500+0.000)0.9000.900=1.822kN不考慮風荷載時,立桿的軸向壓力設計值計算公式 N = 1.20NG + 1.40NQ1.7立桿的穩定性計算不考慮風荷載時,立桿的穩定性計算公式為： 其中 N 立桿的軸心壓力設計值，N = 5.43kN i 計算立桿的截面回轉半徑，i=1.60cm； A 立桿凈截面面積，A=3.974cm2； W 立桿凈截面模量(抵抗矩),W=4.248cm3； f 鋼管立桿抗壓強度設計值，f = 205.00N/mm2； a 立桿

68、上端伸出頂層橫桿中心線至模板支撐點的長度，a=0.20m； h 最大步距，h=1.50m； l0 計算長度，取1.500+20.200=1.900m； 長細比，為1900/16.0=119 150 長細比驗算滿足要求! 軸心受壓立桿的穩定系數,由長細比 l0/i 查表得到0.464；經計算得到=5434/(0.464397)=29.444N/mm2；不考慮風荷載時立桿的穩定性計算 f,滿足要求!考慮風荷載時,立桿的穩定性計算公式為： 風荷載設計值產生的立桿段彎矩 MW依據模板規范計算公式5.2.5-15: MW=0.90.91.4Wklah2/10其中 Wk 風荷載標準值(kN/m2)； Wk

69、=uzusw0 = 0.3001.2500.600=0.225kN/m2 h 立桿的步距，1.50m； la 立桿迎風面的間距，0.90m； lb 與迎風面垂直方向的立桿間距，0.90m；風荷載產生的彎矩 Mw； Nw 考慮風荷載時，立桿的軸心壓力最大值，參照模板規范公式； Nw=1.22.402+0.91.41.822+0.90.91.40.052/0.900=5.244kN經計算得到=5244/(0.464397)+52000/4248=40.577N/mm2；考慮風荷載時立桿的穩定性計算 Mmax=36.29所以第5天以后的各層樓板強度和足以承受以上樓層傳遞下來的荷載。第2層以下的模板支

70、撐可以拆除。鋼管樓板模板支架計算滿足要求！第二節 450800mm梁模板扣件鋼管高支撐架計算書2.1依據規范:建筑施工模板安全技術規范JGJ 162-2008建筑結構荷載規范GB50009-2012鋼結構設計規范GB50017-2003混凝土結構設計規范GB50010-2010建筑地基基礎設計規范GB50007-2011建筑施工木腳手架安全技術規范JGJ 164-20082.2計算參數:鋼管強度為205.0 N/mm2，鋼管強度折減系數取1.00。模板支架搭設高度為4.0m，梁截面 BD=450mm800mm，立桿的縱距(跨度方向) l=0.90m，立桿的步距 h=1.50m，梁底增加2道承重

71、立桿。面板厚度18mm，剪切強度1.4N/mm2，抗彎強度15.0N/mm2，彈性模量6000.0N/mm2。木方50100mm，剪切強度1.3N/mm2，抗彎強度15.0N/mm2，彈性模量9000.0N/mm2。梁兩側立桿間距 1.00m。梁底承重桿按照布置間距25,400mm計算。模板自重0.20kN/m2，混凝土鋼筋自重25.50kN/m3。傾倒混凝土荷載標準值2.00kN/m2。扣件計算折減系數取1.00。圖1 梁模板支撐架立面簡圖按照模板規范條規定確定荷載組合分項系數如下：由可變荷載效應控制的組合S=1.2(25.500.80+0.20)+1.402.00=27.520kN/m2由

72、永久荷載效應控制的組合S=1.3525.500.80+0.71.402.00=29.500kN/m2由于永久荷載效應控制的組合S最大，永久荷載分項系數取1.35，可變荷載分項系數取0.71.40=0.98采用的鋼管類型為482.8。鋼管慣性矩計算采用 I=(D4-d4)/64，抵抗距計算采用 W=(D4-d4)/32D。2.3模板面板計算面板為受彎結構,需要驗算其抗彎強度和剛度。模板面板的按照多跨連續梁計算。作用荷載包括梁與模板自重荷載，傾倒混凝土荷載等。荷載的計算：(1)鋼筋混凝土梁自重(kN/m)： q1 = 25.5000.8000.450=9.180kN/m(2)模板的自重線荷載(kN

73、/m)： q2 = 0.2000.450(20.800+0.450)/0.450=0.410kN/m(3)活荷載為傾倒混凝土時產生的荷載(kN)：經計算得到，活荷載標準值 P1 = 2.0000.4500.450=0.405kN考慮0.9的結構重要系數，均布荷載 q = 0.9(1.359.180+1.350.410)=11.652kN/m考慮0.9的結構重要系數，集中荷載 P = 0.90.980.405=0.357kN面板的截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為:本算例中，截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為: 截面抵抗矩 W = bh2/6 = 45.001.801.80/6 = 24.30cm3

74、； 截面慣性矩 I = bh3/12 = 45.001.801.801.80/12 = 21.87cm4；式中：b為板截面寬度，h為板截面高度。計算簡圖彎矩圖(kN.m)剪力圖(kN)變形的計算按照規范要求采用靜荷載標準值，受力圖與計算結果如下：變形計算受力圖變形圖(mm)經過計算得到從左到右各支座力分別為 N1=0.983kN N2=3.634kN N3=0.983kN最大彎矩 M = 0.073kN.m最大變形 V = 0.099mm(1)抗彎強度計算經計算得到面板抗彎強度計算值 f = M/W = 0.07310001000/24300=3.004N/mm2面板的抗彎強度設計值 f，取1

75、5.00N/mm2；面板的抗彎強度驗算 f f,滿足要求!抗剪計算截面抗剪強度計算值 T=3Q/2bh=31638.0/(2450.00018.000)=0.303N/mm2截面抗剪強度設計值 T=1.40N/mm2面板抗剪強度驗算 T T，滿足要求!撓度計算面板最大撓度計算值 v = 0.099mm面板的最大撓度小于225.0/250,滿足要求!2.4梁底支撐木方的計算梁底木方計算按照三跨連續梁計算，計算公式如下:均布荷載 q = P/l = 3.634/0.450=8.076kN/m最大彎矩 M = 0.1ql2=0.18.080.450.45=0.164kN.m最大剪力 Q=0.6ql

76、= 0.60.4508.076=2.181kN最大支座力 N=1.1ql = 1.10.4508.076=3.998kN木方的截面力學參數為本算例中，截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為: 截面抵抗矩 W = bh2/6 = 5.0010.0010.00/6 = 83.33cm3； 截面慣性矩 I = bh3/12 = 5.0010.0010.0010.00/12 = 416.67cm4；式中：b為板截面寬度，h為板截面高度。木方抗彎強度計算抗彎計算強度 f = M/W =0.164106/83333.3=1.96N/mm2木方的抗彎計算強度小于15.0N/mm2,滿足要求!木方抗剪計算最大剪力的

77、計算公式如下: Q = 0.6ql截面抗剪強度必須滿足: T = 3Q/2bh T截面抗剪強度計算值 T=32181/(250100)=0.654N/mm2截面抗剪強度設計值 T=1.30N/mm2木方的抗剪強度計算滿足要求!木方撓度計算撓度計算按照規范要求采用靜荷載標準值，均布荷載通過變形受力計算的最大支座力除以木方計算跨度(即木方下小橫桿間距)得到q=5.994kN/m最大變形v=0.677ql4/100EI=0.6775.994450.04/(1009000.004166667.0)=0.044mm木方的最大撓度小于450.0/250,滿足要求!2.5梁底支撐鋼管計算梁底支撐橫向鋼管計算

78、橫向支撐鋼管按照集中荷載作用下的連續梁計算。集中荷載P取木方支撐傳遞力。支撐鋼管計算簡圖支撐鋼管彎矩圖(kN.m)支撐鋼管剪力圖(kN)變形的計算按照規范要求采用靜荷載標準值，受力圖與計算結果如下：支撐鋼管變形計算受力圖支撐鋼管變形圖(mm)經過連續梁的計算得到最大彎矩 Mmax=0.235kN.m最大變形 vmax=0.078mm最大支座力 Qmax=3.146kN抗彎計算強度 f = M/W =0.235106/4248.0=55.34N/mm2支撐鋼管的抗彎計算強度小于設計強度,滿足要求!支撐鋼管的最大撓度小于400.0/150與10mm,滿足要求!梁底支撐縱向鋼管計算縱向支撐鋼管按照集

79、中荷載作用下的連續梁計算。集中荷載P取橫向支撐鋼管傳遞力。支撐鋼管計算簡圖支撐鋼管彎矩圖(kN.m)支撐鋼管剪力圖(kN)變形的計算按照規范要求采用靜荷載標準值，受力圖與計算結果如下：支撐鋼管變形計算受力圖支撐鋼管變形圖(mm)經過連續梁的計算得到最大彎矩 Mmax=0.496kN.m最大變形 vmax=0.968mm最大支座力 Qmax=6.764kN抗彎計算強度 f = M/W =0.496106/4248.0=116.65N/mm2支撐鋼管的抗彎計算強度小于設計強度,滿足要求!支撐鋼管的最大撓度小于900.0/150與10mm,滿足要求!2.5.3扣件抗滑移的計算縱向或橫向水平桿與立桿連

80、接時，扣件的抗滑承載力按照下式計算: R Rc其中 Rc 扣件抗滑承載力設計值,單扣件取8.00kN,雙扣件取12.00kN； R 縱向或橫向水平桿傳給立桿的豎向作用力設計值；計算中R取最大支座反力，R=6.76kN選用單扣件，抗滑承載力的設計計算滿足要求!2.5.4立桿的穩定性計算不考慮風荷載時,立桿的穩定性計算公式為： 其中 N 立桿的軸心壓力最大值，它包括： 橫桿的最大支座反力 N1=6.764kN (已經包括組合系數) 腳手架鋼管的自重 N2 = 0.91.350.1224.000=0.594kN N = 6.764+0.594=7.358kN i 計算立桿的截面回轉半徑，i=1.60

81、cm； A 立桿凈截面面積，A=3.974cm2； W 立桿凈截面模量(抵抗矩),W=4.248cm3； f 鋼管立桿抗壓強度設計值，f = 205.00N/mm2； a 立桿上端伸出頂層橫桿中心線至模板支撐點的長度，a=0.20m； h 最大步距，h=1.50m； l0 計算長度，取1.500+20.200=1.900m； 長細比，為1900/16.0=119 150 長細比驗算滿足要求! 軸心受壓立桿的穩定系數,由長細比 l0/i 查表得到0.464；經計算得到=7358/(0.464397)=39.866N/mm2；不考慮風荷載時立桿的穩定性計算 f,滿足要求!考慮風荷載時,立桿的穩定性

82、計算公式為： 風荷載設計值產生的立桿段彎矩 MW依據模板規范計算公式5.2.5-15: MW=0.90.91.4Wklah2/10其中 Wk 風荷載標準值(kN/m2)； Wk=uzusw0 = 0.3001.2500.600=0.225kN/m2 h 立桿的步距，1.50m； la 立桿迎風面的間距，1.00m； lb 與迎風面垂直方向的立桿間距，0.90m；風荷載產生的彎矩 Mw； Nw 考慮風荷載時，立桿的軸心壓力最大值，參照模板規范公式； Nw=6.764+0.91.20.489+0.90.91.40.057/0.900=7.430kN經計算得到=7430/(0.464397)+570

83、00/4248=53.772N/mm2；考慮風荷載時立桿的穩定性計算 f,滿足要求!模板支撐架計算滿足要求！第三節 11001200mm柱模板支撐計算書3.1柱模板基本參數柱模板的截面寬度 B=1100mm，B方向對拉螺栓2道，柱模板的截面高度 H=1200mm，H方向對拉螺栓3道，柱模板的計算高度 L = 4000mm，柱箍間距計算跨度 d = 450mm。柱箍采用雙鋼管48mm2.8mm。柱模板豎楞截面寬度50mm，高度100mm。B方向豎楞5根，H方向豎楞5根。面板厚度18mm，剪切強度1.4N/mm2，抗彎強度15.0N/mm2，彈性模量6000.0N/mm2。木方剪切強度1.3N/m

84、m2，抗彎強度15.0N/mm2，彈性模量9000.0N/mm2。柱模板支撐計算簡圖3.2柱模板荷載標準值計算強度驗算要考慮新澆混凝土側壓力和傾倒混凝土時產生的荷載設計值；撓度驗算只考慮新澆混凝土側壓力產生荷載標準值。新澆混凝土側壓力計算公式為下式中的較小值: 其中 c 混凝土的重力密度，取24.000kN/m3；t 新澆混凝土的初凝時間，為0時(表示無資料)取200/(T+15)，取5.714h； T 混凝土的入模溫度，取20.000； V 混凝土的澆筑速度，取2.500m/h； H 混凝土側壓力計算位置處至新澆混凝土頂面總高度，取3.000m； 混凝土坍落度影響修正系數，取0.850。根據

85、公式計算的新澆混凝土側壓力標準值 F1=51.600kN/m2考慮結構的重要性系數0.90，實際計算中采用新澆混凝土側壓力標準值: F1=0.9027.000=24.300kN/m2考慮結構的重要性系數0.90，倒混凝土時產生的荷載標準值: F2=0.903.000=2.700kN/m2。3.3柱模板面板的計算面板直接承受模板傳遞的荷載，應該按照均布荷載下的連續梁計算，計算如下 面板計算簡圖面板的計算寬度取柱箍間距0.45m。荷載計算值 q = 1.224.3000.450+1.402.7000.450=14.823kN/m面板的截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為:本算例中，截面慣性矩I和截面抵

86、抗矩W分別為: 截面抵抗矩 W = bh2/6 = 45.001.801.80/6 = 24.30cm3； 截面慣性矩 I = bh3/12 = 45.001.801.801.80/12 = 21.87cm4；式中：b為板截面寬度，h為板截面高度。抗彎強度計算 f = M / W f其中 f 面板的抗彎強度計算值(N/mm2)； M 面板的最大彎距(N.mm)； W 面板的凈截面抵抗矩； f 面板的抗彎強度設計值，取15.00N/mm2； M = 0.100ql2其中 q 荷載設計值(kN/m)；經計算得到 M = 0.100(1.2010.935+1.401.215)0.2880.288=0

87、.123kN.m經計算得到面板抗彎強度計算值 f = 0.12310001000/24300=5.042N/mm2面板的抗彎強度驗算 f f,滿足要求!抗剪計算 T = 3Q/2bh T其中最大剪力 Q=0.600(1.2010.935+1.41.215)0.288=2.557kN截面抗剪強度計算值 T=32557.0/(2450.00018.000)=0.474N/mm2截面抗剪強度設計值 T=1.40N/mm2面板抗剪強度驗算 T T，滿足要求!撓度計算 v = 0.677ql4 / 100EI v = l / 250面板最大撓度計算值 v = 0.67710.9352884/(10060

88、00218700)=0.385mm面板的最大撓度小于287.5/250,滿足要求!3.4豎楞木方的計算豎楞木方直接承受模板傳遞的荷載，應該按照均布荷載下的三跨連續梁計算，計算如下豎楞木方計算簡圖豎楞木方的計算寬度取 BH 兩方向最大間距0.288m。荷載計算值 q = 1.224.3000.288+1.402.7000.288=9.470kN/m按照三跨連續梁計算，計算公式如下:均布荷載 q =P/l= 4.262/0.450=9.470kN/m最大彎矩 M = 0.1ql2=0.19.4700.450.45=0.192kN.m最大剪力 Q=0.6ql = 0.60.4509.470=2.55

89、7kN最大支座力 N=1.1ql = 1.10.4509.470=4.688kN截面力學參數為本算例中，截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為: 截面抵抗矩 W = bh2/6 = 5.0010.0010.00/6 = 83.33cm3； 截面慣性矩 I = bh3/12 = 5.0010.0010.0010.00/12 = 416.67cm4；式中：b為板截面寬度，h為板截面高度。抗彎強度計算抗彎計算強度 f = M/W =0.192106/83333.3=2.30N/mm2抗彎計算強度小于15.0N/mm2,滿足要求!抗剪計算最大剪力的計算公式如下: Q = 0.6ql截面抗剪強度必須滿足: T

90、 = 3Q/2bh T截面抗剪強度計算值 T=32557/(250100)=0.767N/mm2截面抗剪強度設計值 T=1.30N/mm2抗剪強度計算滿足要求!撓度計算最大變形 v=0.677ql4/100EI=0.6776.986450.04/(1009000.004166667.0)=0.052mm最大撓度小于450.0/250,滿足要求!3.5 B方向柱箍的計算豎楞木方傳遞到柱箍的集中荷載 P： P = (1.224.30+1.402.70)0.263 0.450 = 3.89kN柱箍按照集中荷載作用下的連續梁計算。集中荷載P取木方傳遞力。支撐鋼管計算簡圖支撐鋼管彎矩圖(kN.m)支撐鋼

91、管剪力圖(kN)變形的計算按照規范要求采用靜荷載標準值，受力圖與計算結果如下：支撐鋼管變形計算受力圖支撐鋼管變形圖(mm)經過連續梁的計算得到最大彎矩 Mmax=0.271kN.m最大變形 vmax=0.079mm最大支座力 Qmax=6.370kN抗彎計算強度 f = M/W =0.271106/8496.0=31.90N/mm2支撐鋼管的抗彎計算強度小于設計強度,滿足要求!支撐鋼管的最大撓度小于496.7/150與10mm,滿足要求!3.6 B方向對拉螺栓的計算計算公式: N N = fA其中 N 對拉螺栓所受的拉力； A 對拉螺栓有效面積 (mm2)； f 對拉螺栓的抗拉強度設計值，取1

92、70N/mm2；對拉螺栓的直徑(mm): 16對拉螺栓有效直徑(mm): 14對拉螺栓有效面積(mm2): A = 144.000對拉螺栓最大容許拉力值(kN): N = 24.480對拉螺栓所受的最大拉力(kN): N = 6.370B方向對拉螺栓強度驗算滿足要求!3.7 H方向柱箍的計算豎楞木方傳遞到柱箍的集中荷載 P： P = (1.224.30+1.402.70)0.288 0.450 = 4.26kN柱箍按照集中荷載作用下的連續梁計算。集中荷載P取木方傳遞力。支撐鋼管計算簡圖支撐鋼管彎矩圖(kN.m)支撐鋼管剪力圖(kN)變形的計算按照規范要求采用靜荷載標準值，受力圖與計算結果如下：

93、支撐鋼管變形計算受力圖支撐鋼管變形圖(mm)經過連續梁的計算得到最大彎矩 Mmax=0.171kN.m最大變形 vmax=0.034mm最大支座力 Qmax=5.578kN抗彎計算強度 f = M/W =0.171106/8496.0=20.13N/mm2支撐鋼管的抗彎計算強度小于設計強度,滿足要求!支撐鋼管的最大撓度小于430.0/150與10mm,滿足要求!3.8 H方向對拉螺栓的計算計算公式: N N = fA其中 N 對拉螺栓所受的拉力； A 對拉螺栓有效面積 (mm2)； f 對拉螺栓的抗拉強度設計值，取170N/mm2；對拉螺栓的直徑(mm): 16對拉螺栓有效直徑(mm): 14對拉螺栓有效面積(mm2): A = 144.000對拉螺栓最大容許拉力值(kN): N = 24.480對拉螺栓所受的最大拉力(kN): N = 5.578H方向對拉螺栓強度驗算滿足要求!大斷面柱模板支撐計算滿足要求！第四節 附圖監測點附圖如下所示：