1、目 錄一、編制依據1二、工程概況1三、模板支架選型1四、材料及荷載選用2五、搭設方案3六、模板制作4七、模板及支撐系統安裝4八、模板拆除6九、安全文明施工措施8十、600厚頂板模板計算書10十一、350厚頂板模板計算書16十二、截面1400800梁計算書22地庫頂板模板施工方案一、編制依據1、世茂香檳湖苑2.1期工程設計圖紙2、混凝土結構工程施工質量驗收規范GB5020420023、建筑施工計算手冊 汪正榮編著 中國建筑工業出版社4、建筑施工模板安全技術規范JGJ162-20085、建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范JGJ130-2001二、工程概況本工程6#、7#地下車庫頂板混凝土板厚為3

2、50、模板支撐架高為3.15m 頂板面積約13000m2，柱網間距為5.7m8.1m，柱截面尺寸600600，整體為無梁樓板，柱帽尺寸3m3m，柱帽高度400，10#地下車庫頂板混凝土板厚為400，模板支撐架高3.5m，頂板面積約3000 m2，柱截面尺寸500800，梁截面尺寸為1400600，其中/軸間板厚600，模板支撐架高3.3m，柱網間距為8m8m，柱截面尺寸500800，梁截面尺寸為1400800，柱帽尺寸28003000，柱帽高度650。根據建設部建質【2009】87號文件要求，此模板工程及支撐體系需經專家論證通過后才能實施?，F編制本專項施工方案，請各位專家提出寶貴的意見和建議。

3、三、模板支架選型根據本工程實際情況，結合施工單位現有施工條件，經過綜合技術經濟比較，選擇扣件式鋼管腳手架作為模板支架的搭設材料，進行相應的設計計算。模板驗算分為兩個部分， 10#地庫按最不利的600厚頂板及1400800梁為例計算，為使雙向水平桿貫通，10#地庫其他頂板梁的模板支撐系統按此范圍進行搭設。6#、7#地庫按350厚板進行驗算。四、材料及荷載選用材料的選用材料規格性能指標參數鋼管483.0（計算時采用482.8）抗彎強度設計值：fm=205N/mm2截面積：A=3.97 cm2；慣性矩：I=10.2cm4截面模量：W=4.25cm3；彈性模量：E=2.06105N/mm2模板15厚膠

4、合板抗彎強度設計值：fm=17N/mm2彈性模梁：E=5103N/mm2木方4090松木抗彎強度設計值：fm=13N/mm2截面積：A=36cm2；慣性矩：I=243cm4截面模量：W=54cm3；彈性模量：E=9103N/mm2荷載的選取序號荷載分類名稱荷載取值分項系數1永久荷載木模板0.3KN/m21.2/1.352混凝土自重24 KN/m31.2/1.353鋼筋自重板1.1 KN/m31.2/1.35梁1.5 KN/m34可變荷載施工荷載（泵送）4KN/m21.45振搗混凝土2 KN/m21.4荷載組合項次項目荷載組合計算承載能力驗算撓度1平板支架1+2+3+41+2+32梁支架1+2+

5、3+51+2+3五、搭設方案1、由于混凝土等級不同，地下室外墻及獨立柱先澆筑至柱帽下50，待混凝土強度達到一定強度后再澆筑平板混凝土。2、立桿采用483.0定長鋼管，頂部采用U型頂托，托梁采用483.0鋼管，次楞采用4090木方，模板采用15厚膠合板。3、頂板600厚部位，水平桿步距h取1.8m，立桿縱距la取0.6m，橫距lb取0.6m。立桿伸出頂層橫向水平桿中心線至模板支撐點的自由長度a取0.1m。次楞木方間距0.2m。詳見附圖14、頂板350厚部位，水平桿步距h取1.8m，立桿縱距la取0.75m，橫距lb取0.75m。立桿伸出頂層橫向水平桿中心線至模板支撐點的自由長度a取0.1m。次楞

6、木方間距0.2m。詳見附圖25、截面1400800梁底設6根立桿，間距600+400+500+400+600。梁底木方間距0.1m，詳見附圖36、柱帽處采取加強措施，保證每級柱帽有兩根立桿，詳見附圖3六、模板制作頂板模板在現場使用部位直接加工，頂板模板應盡量使用整張的竹膠板，對于不符合模數的地方可利用竹膠板切割補齊，但不得使用小于300mm以下的碎模板。施工時手動工具必須配備齊全，竹膠板接縫施工在木帶上，搭接不少于2cm，工長、質檢員直接在現場監督、檢查，質量標準如下：項目允許偏差（mm）檢查方法長度、寬度+1鋼尺檢查平整度+0.52m靠尺寸對角線差2鋼尺檢查七、模板及支撐系統安裝1）工藝流程

7、：根據房間的大小布設扣件式腳手架安裝頂撐安裝雙鋼管托梁安裝木龍骨鋪設模板校正標高模板預檢2）搭設滿堂腳手架時，嚴格按設計要求間距600搭設（板厚400處也按間距600搭設），每根立柱底部應設置底座及墊板，墊板厚度不得小于50mm，水平桿按步距1.8米搭設，在立柱底距地面200mm高處，沿縱橫水平方向應按縱下橫上的程序設掃地桿。可調支托底部的立柱頂端應沿縱橫向設置一道水平拉桿。掃地桿與頂部水平拉桿之間的間距，在滿足模板設計所確定的水平拉桿步距要求條件下，進行平均分配確定步距后，在每一步距處縱橫向應各設一道水平拉桿。所有水平拉桿的端部均應與四周建筑物頂緊頂牢。無處可頂時，應于水平拉桿端部和中部沿豎

8、向設置連續式剪刀撐。3）鋼管立柱的掃地桿、水平拉桿、剪刀撐應用扣件與鋼管立柱扣牢。鋼管掃地桿、水平拉桿應采用對接，剪刀撐應采用搭接，搭接長度不得小于500mm，用兩個旋轉扣件分別在離桿端不小于100mm處進行固定。4）安裝頂撐，按標高控制線調節頂撐高度，跨度大于4米的按設計要求起拱，調節到位后安裝雙鋼管托梁，托梁按同一方向布置，接頭錯開。U型支托與楞梁兩側間如有間隙，必須楔緊，其螺桿伸出鋼管頂部不得大于200mm，螺桿外徑與立柱鋼管內徑的間隙不得大于3mm，安裝時應保證上下同心5）安裝木龍骨時嚴格按設計要求間距200布置，不能使用邊皮長度超過總長1/2的木方。模板接縫必須在木龍骨上，并要求模板

9、在龍骨的擱置寬度不少于2cm，模板接縫必須嚴密嚴防漏漿，必要時在拼縫處加填海綿條。6）靠墻四周的龍骨要求三面刨光，方木靠墻及頂板靠墻下部在方木上貼1cm0.5cm自粘海綿條，采用木楔頂牢，防止墻邊流漿。7）安裝模板時，安裝所需各種配件應置于工具箱或工具袋內，嚴禁散放在模板或腳手板上；安裝所用工具應系掛在作業人員身上或置于所配帶的工具袋中，不得掉落。8）當立柱底部不在同一高度時，高處的縱向掃地桿應向低處延長不少于兩跨，高低差不得大于1m，立柱距邊坡上方邊緣不得小于0.5m。9）在架體四周應設由下至上的垂直剪刀撐；中間部位沿所有軸線設置豎向連續式的剪刀撐，且在施工縫、后澆帶外側也應設置連續剪刀撐，

10、剪刀撐桿件的底端應與地面頂緊，夾角宜為4560。詳見附圖4八、模板拆除現澆砼結構的模板及其支架拆除時的砼強度，必須符合設計要求和混凝土結構工程施工質量驗收規范（GB502042002）的規定。1、側模和底模拆除，應符合以下規定：1）側模，應在砼強度能保證其表面及棱角不因拆模板而受損壞后，方可拆除非承重模板。2）底模，應在砼強度符合下表規定后，方可拆除。結構類型結構跨度（m）按設計的砼強度標準值的百分率計（%）板2502、8758100梁8758100懸臂構件27521002、拆模前必須填寫拆模申請，在技術人員及監理同意后才可拆除模板，嚴禁私自拆模。3、已拆除模板及其支架結構的砼，在其強度符合設

11、計的強度等級的要求后，方可承受全部使用荷載。當施工荷載所產生的效應比使用荷載的效應更為不利時，必須經過核算，加設臨時支撐，方可施工加荷。4、拆模時必須注意確保砼結構的質量和安全，應嚴格遵守以下規定。1）拆模順序：先拆除承重小的部位的模板及其支架，然后拆除其他部分的模板及其支架。例如，先拆非承重的側模，然后拆承重的水平向模板等。2）在拆除模板過程中，如發現砼出現異常現象，可能影響砼結構的安全和質量等問題時，應立即停止拆模，與設計、監理等單位研究處理措施后，方可繼續拆模。5、拆模前應檢查所使用的工具應有效和可靠，扳手等工具必須裝入工具袋或系掛在身上，并應檢查拆模場所范圍內的安全措施。6、模板的拆除

12、工作應設專人指揮。作業區應設圍欄，其內不得有其它工種作業，并應設專人負責監護。拆下的模板、零配件嚴禁拋擲。7、拆模的順序和方法應按模板的設計規定進行。當設計無規定時，可采取先支的后拆、后支的先拆、先拆非承重模板、后拆承重模板，并應從上而下進行拆除。拆下的模板不得拋扔，應按指定地點堆放。8、多人同時操作時，應明確分工、統一信號或行動，應具有足夠的操作面，人員應站于安全處。9、高處拆除模板時，應遵守有關高處作業的規定。嚴禁使用大錘和撬棍，操作層上臨時拆下的模板堆放不能超過3層。10、在提前拆除互相搭連并涉及其它后拆模板的支撐時，應補設臨時支撐。拆模時，應逐塊拆卸，不得成片撬落或拉倒。11、拆模如遇

13、中途停歇，應將已拆松動、懸空、浮吊的模板或支架進行臨時支撐牢固或相互連接穩固。對活動部件必須一次拆除。12、已拆除了模板的結構，應在混凝土強度達到設計強度值后方可承受全部設計荷載。若在未達到設計強度以前，需在結構上加置施工荷載時，應另行核算，強度不足時，應加設臨時支撐。13、遇6級或6級以上大風時，應暫停室外的高處作業。雨、雪、霜后應先清掃施工現場，方可進行工作。14、拆除有洞口模板時，應采取防止操作人員墜落的措施。洞口模板拆除后，應按現行行業標準建筑施工高處作業安全技術規范（JGJ80）的有關規定及時進行防護。九、安全文明施工措施1、模板吊裝時需專人指揮，不得違章作業。應經常對吊鉤檢查，防止

14、出現意外。2、模板的堆放必須在現場指定位置放置，堆放時分類碼放，標明編號。3、模板堆放及加工區要做好防火準備，防火設施齊全。4、拆模時應按照先支后拆、后支先拆的順序；先拆非承重模板，后拆承重模板及支撐；拆除活動模板時，必須一次連續拆除完，方可停歇，嚴禁留下不安全隱患。5、模板加工、堆放區及施工現場嚴禁煙火。6、從事模板作業的人員，應經常組織安全技術培訓。7、安裝和拆除模板時，操作人員應配戴安全帽、系安全帶、穿防滑鞋。安全帽和安全帶應定期檢查，不合格者嚴禁使用。8、作業時，模板和配件不得隨意堆放，模板應放平放穩，嚴防滑落。腳手架或操作平臺上臨時堆放的模板不宜超過3層，連接件應放在箱盒或工具袋中，

15、不得散放在腳手板上。腳手架或操作平臺上的施工總荷載不得超過其設計值。9、對所用扣件應用扭矩扳手進行抽檢，達到合格后方可承力使用。10、施工用的臨時照明和行燈的電壓不得超過36V；若為滿堂模板、鋼支架及特別潮濕的環境時，不得超過12V。照明行燈及機電設備的移動線路應采用絕緣橡膠套電纜線。11、夜間施工時，應有足夠的照明，并應制定夜間施工的安全措施。施工用臨時照明和機電設備線嚴禁非電工亂拉亂接。同時還應經常檢查線路的完好情況，嚴防絕緣破損漏電傷人。12、安裝高度在2m及其以上時，應遵守國家現行標準建筑施工高處作業安全技術規范（JGJ80）的有關規定。13、模板安裝時，上下應有人接應，隨裝隨運，嚴禁

16、拋擲。14、支模過程中如遇中途停歇，應將已就位模板或支架連接穩固，不得浮擱或懸空。拆模中途停歇時，應將已松扣或已拆松的模板、支架等拆下運走，防止構件墜落或作業人員扶空墜落傷人。15、嚴禁人員攀登模板、斜撐桿、拉條或繩索等，也不得在高處的墻頂、獨立梁或在其模板上行走。16、模板施工中應設專人負責安全檢查，發現問題應報告有關人員處理。當遇險情時，應立即停工和采取應急措施；待修復或排除險情后，方可繼續施工。17、使用后的木模板應拔除鐵釘，分類進庫，堆放整齊。若為露天堆放，頂面應遮防雨蓬布。十、600厚頂板模板計算書荷載首先作用在板底模板上，按照底模底模方木橫向水平鋼管可調托座立桿基礎的傳力順序，分別

17、進行強度、剛度和穩定性驗算。其中，取與底模方木平行的方向為縱向。（一）板底模板抗彎強度計算荷載計算，按單位寬度折算為線荷載。此時，模板的截面抵抗矩為：W1000152/6=3.75104mm3；各項荷載取值如下： 1、模板自重標準值：G10.31 =0.3kN/m； 2、新澆混凝土自重標準值：G20.6241 =14.4kN/m； 3、板中鋼筋自重標準值：G30.61.11 =0.66kN/m； 4、施工人員及設備活荷載標準值：Q141 =4kN/m； 5、振搗混凝土時產生的荷載標準值：Q221=2kN/m。（1）均布荷載設計值：可變荷載效應組合：（G1+ G2+ G3）1.2+ Q11.4=

18、（0.3+14.4+0.66）1.2+41.4=24.032 kN/m永久荷載效應組合：（G1+ G2+ G3）1.35+ Q10.71.4=（0.3+14.4+0.66）1.35+40.71.4=24.656 kN/m取永久荷載效應組合為均布荷載設計值：S=24.656 N/mm面板按簡支跨計算跨中彎矩值：M1max=Sl2/8=24.6562002/8=123280Nm （2）集中荷載設計值模板自重線荷載設計值：q=0.0311.2=0.036 N/mm集中荷載設計值：P=2.51.4=3.5 kN按簡支跨計算跨中彎矩值：M2max=ql2/8+Pl/4=0.0362002/8+3.510

19、3200/4=175180Nm（3）底?？箯潖姸闰炈闳ax(M1max，M2max)進行底?？箯濖炈?，即 =175180 /(3.75104)=4.671N/mm2底模面板的抗彎強度計算值 =4.671N/mm2 小于 抗彎強度設計值 fm =17N/mm2，滿足要求。（二）板底模板撓度計算模板彈性模量E=5000 N/mm2；模板慣性矩 I=1000153/12=281250mm4；荷載組合：S= G1+ G2+ G3=0.3+14.4+0.66=15.36KN/m2 =5ql4/384EI=515.362004/(3845000281250)=0.227mm底模面板的撓度計算值 =0.2

20、27mm l/400=200/400=0.5，滿足要求。（三）底模方木抗彎強度計算（次楞）按兩跨連續梁計算，荷載取值如下：1、模板自重標準值：G1=0.30.2=0.06kN/m；2、新澆混凝土自重標準值：G2=0.6240.2=2.88kN/m；3、板中鋼筋自重標準值：G3=0.61.10.2=0.132kN/m；4、施工人員及設備活荷載標準值：Q1=40.2=0.8kN/m；（1）均布荷載設計值：可變荷載效應組合：（G1+ G2+ G3）1.2+ Q11.4=（0.06+2.88+0.132）1.2+0.81.4=4.806 kN/m永久荷載效應組合：（G1+ G2+ G3）1.35+ Q

21、10.71.4=（0.06+2.88+0.132）1.35+0.80.71.4=4.931kN/m取永久荷載效應組合為均布荷載設計值：S=4.931 N/mmS圖1：支座最大彎矩計算簡圖計算公式如下:Mmax= -0.125Sla2 = -0.1254.9310.62=-0.222kNm；（2）方木抗彎強度驗算方木截面抵抗矩 W=bh2/6=40902/6=5.4104 mm3； =0.222106/(5.4104)=4.111N/mm2；底模方木的抗彎強度計算值 =4.111N/mm2 小于 抗彎強度設計值fm =13N/mm2 ，滿足要求。（四）底模方木抗剪強度計算（次楞）荷載對方木產生的

22、剪力為V=0.625Sla=0.6254.9310.6= 1.849kN；按照下面的公式對底模方木進行抗剪強度驗算： =VS0/Ib=1.8495.4104/(2.4310640)=1.027 N/mm2底模方木的抗剪強度 =1.027N/mm2 小于 抗剪強度設計值fv=1.3N/mm2，滿足要求。（五）底模方木撓度驗算（次楞）方木彈性模量 E=9000 N/mm2；方木慣性矩 I=40903/12=2.43106 mm4；荷載組合：S= G1+ G2+ G3=0.06+2.88+0.132=3.072KN/m max =0.912ql4/100EI=0.9123.0726004/(1009

23、0002.43106)=0.166mm；底模方木的撓度計算值 =0.166mm 小于 撓度設計值v = 600/400=1.5mm，滿足要求。（六）托梁抗彎能力計算（主楞）板底水平鋼管按簡支梁驗算，荷載取值如下：1、模板自重標準值：G1=0.30.6=0.18kN/m；2、新澆混凝土自重標準值：G2=0.6240.6=8.64kN/m；3、板中鋼筋自重標準值：G3=0.61.10.6=0.396kN/m；4、施工人員及設備活荷載標準值：Q1=2.40.6=1.44kN/m；（1）均布荷載設計值：可變荷載效應組合：（G1+ G2+ G3）1.2+ Q11.4=（0.18+8.64+0.396）1

24、.2+1.441.4=13.08 kN/m永久荷載效應組合：（G1+ G2+ G3）1.35+ Q10.71.4=（0.18+8.64+0.396）1.35+1.440.71.4=13.85kN/m取永久荷載效應組合為均布荷載設計值：S=13.85 N/mm（2）強度與剛度驗算托梁采用：鋼管 :48 2.8；W=4.25 103mm3；I=10.2 104mm4；Mmax= -0.125Sla2 = -0.12513.850.62=-0.623kNm = M/W=0.623106/(4.25103)=146.59N/mm2；支撐鋼管的最大應力計算值 =146.59N/mm2 小于 鋼管抗彎強度

25、設計值 fm=205 N/mm2，滿足要求 max=5ql4/384EI=59.2166004/(3842.0610510.2104)=0.74mm支撐鋼管的最大撓度計算值 =0.74mm小于最大允許撓度 l/400=600/400=1.5 mm，滿足要求（四）立桿穩定性驗算 立桿計算簡圖荷載取值如下：1、模板及支架自重標準值：G1=0.750.60.6=0.27kN；2、新澆混凝土自重標準值：G2=0.6240.60.6=5.184kN/m；3、板中鋼筋自重標準值：G3=0.61.10.60.6=0.24kN/m；4、施工人員及設備活荷載標準值：Q1=10.60.6=0.36kN/m；（1）

26、均布荷載設計值：可變荷載效應組合：（G1+ G2+ G3）1.2+ Q11.4=（0.27+5.184+0.24）1.2+0.361.4=7.34 kN/m永久荷載效應組合：（G1+ G2+ G3）1.35+ Q10.71.4=（0.27+5.184+0.24）1.35+0.360.71.4=8.04kN/m取永久荷載效應組合為均布荷載設計值：S=8.04N/mm（2）立桿穩定性驗算。：軸心受壓立桿的穩定系數，根據長細比按JGJ162-2008附錄D采用；A：立桿的截面面積，取397mm2；計算長度l0= 1.8m；= l0/i=1.8103/16.01=112；查規程附錄D得 = 0.481

27、； =N/A=8.04103 /(0.481397)=42.1N/mm2；立桿的受壓強度計算值 =42.1N/mm2 小于 立桿的抗壓強度設計值 f =205 N/mm2 ，滿足要求。十一、350厚頂板模板計算書荷載首先作用在板底模板上，按照底模底模方木橫向水平鋼管可調托座立桿基礎的傳力順序，分別進行強度、剛度和穩定性驗算。其中，取與底模方木平行的方向為縱向。（一）板底模板抗彎強度計算荷載計算，按單位寬度折算為線荷載。此時，模板的截面抵抗矩為：W1000152/6=3.75104mm3；各項荷載取值如下： 1、模板自重標準值：G10.31 =0.3kN/m； 2、新澆混凝土自重標準值：G20.

28、35241 =8.4kN/m； 3、板中鋼筋自重標準值：G30.351.11 =0.385kN/m； 4、施工人員及設備活荷載標準值：Q141 =4kN/m；（1）均布荷載設計值：可變荷載效應組合：（G1+ G2+ G3）1.2+ Q11.4=（0.3+8.4+0.385）1.2+41.4=16.502 kN/m永久荷載效應組合：（G1+ G2+ G3）1.35+ Q10.71.4=（0.3+8.4+0.385）1.35+40.71.4=16.18 kN/m取可變荷載效應組合為均布荷載設計值：S=16.502N/mm面板按簡支跨計算跨中彎矩值：M1max=Sl2/8=16.5022002/8=

29、82510Nm （2）集中荷載設計值模板自重線荷載設計值：q=0.0311.2=0.036 N/mm集中荷載設計值：P=2.51.4=3.5 kN按簡支跨計算跨中彎矩值：M2max=ql2/8+Pl/4=0.0362002/8+3.5103200/4=175180Nm（3）底?？箯潖姸闰炈闳ax(M1max，M2max)進行底?？箯濖炈?，即 =175180 /(3.75104)=4.671N/mm2底模面板的抗彎強度計算值 =4.671N/mm2 小于 抗彎強度設計值 fm =17N/mm2，滿足要求。（二）板底模板撓度計算模板彈性模量E=5000 N/mm2；模板慣性矩 I=1000153

30、/12=281250mm4；荷載組合：S= G1+ G2+ G3=0.3+8.4+0.385=9.085KN/m2 =5ql4/384EI=59.0852004/(3845000281250)=0.134mm底模面板的撓度計算值 =0.134mm l/400=200/400=0.5，滿足要求。（三）底模方木抗彎強度計算（次楞）按兩跨連續梁計算，荷載取值如下：1、模板自重標準值：G1=0.30.2=0.06kN/m；2、新澆混凝土自重標準值：G2=0.35240.2=1.68kN/m；3、板中鋼筋自重標準值：G3=0.351.10.2=0.077kN/m；4、施工人員及設備活荷載標準值：Q1=4

31、0.2=0.8kN/m；（1）均布荷載設計值：可變荷載效應組合：（G1+ G2+ G3）1.2+ Q11.4=（0.06+1.68+0.077）1.2+0.81.4=3.3 kN/m永久荷載效應組合：（G1+ G2+ G3）1.35+ Q10.71.4=（0.06+2.88+0.132）1.35+0.80.71.4=3.24kN/m取可變荷載效應組合為均布荷載設計值：S=3.3N/mmS圖1：支座最大彎矩計算簡圖計算公式如下:Mmax= -0.125Sla2 = -0.1253.30.752=-0.232kNm；（2）方木抗彎強度驗算方木截面抵抗矩 W=bh2/6=40902/6=5.4104

32、 mm3； =0.232106/(5.4104)=4.297N/mm2；底模方木的抗彎強度計算值 =4.297N/mm2 小于 抗彎強度設計值fm =13N/mm2 ，滿足要求。（四）底模方木抗剪強度計算（次楞）荷載對方木產生的剪力為V=0.625Sla=0.6253.30.75= 1.55kN；按照下面的公式對底模方木進行抗剪強度驗算： =VS0/Ib=1.555.4104/(2.4310640)=0.861N/mm2底模方木的抗剪強度 =0.861N/mm2 小于 抗剪強度設計值fv=1.3N/mm2，滿足要求。（五）底模方木撓度驗算（次楞）方木彈性模量 E=9000 N/mm2；方木慣性

33、矩 I=40903/12=2.43106 mm4；荷載組合：S= G1+ G2+ G3=0.06+1.68+0.077=1.817KN/m max =0.912ql4/100EI=0.9121.8177504/(10090002.43106)=0.24mm；底模方木的撓度計算值 =0.24mm 小于 撓度設計值v = 750/400=1.875mm，滿足要求。（六）托梁抗彎能力計算（主楞）板底水平鋼管按簡支梁驗算，荷載取值如下：1、模板自重標準值：G1=0.30.75=0.225kN/m；2、新澆混凝土自重標準值：G2=0.35240.75=6.3kN/m；3、板中鋼筋自重標準值：G3=0.3

34、51.10.75=0.289kN/m；4、施工人員及設備活荷載標準值：Q1=2.40.75=1.8kN/m；（1）均布荷載設計值：可變荷載效應組合：（G1+ G2+ G3）1.2+ Q11.4=（0.225+6.3+0.289）1.2+1.81.4=10.697 kN/m永久荷載效應組合：（G1+ G2+ G3）1.35+ Q10.71.4=（0.225+6.3+0.289）1.35+1.80.71.4=10.963kN/m取可變荷載效應組合為均布荷載設計值：S=10.963N/mm（2）強度與剛度驗算托梁采用：鋼管：48 2.8；W=4.25 103mm3；I=10.2 104mm4；Mma

35、x= -0.125Sla2 = -0.12510.9630.752=-0.771kNm = M/W=0.771106/(4.25103)=181.41N/mm2；支撐鋼管的最大應力計算值 =181.41N/mm2 小于 鋼管抗彎強度設計值 fm=205 N/mm2，滿足要求 max=5ql4/384EI=56.8147504/(3842.0610510.2104)=1.336mm支撐鋼管的最大撓度計算值 =1.336mm小于最大允許撓度l/400=750/400=1.875mm，滿足要求（四）立桿穩定性驗算 立桿計算簡圖荷載取值如下：1、模板及支架自重標準值：G1=0.750.750.75=0

36、.422kN；2、新澆混凝土自重標準值：G2=0.35240.750.75=4.725kN/m；3、板中鋼筋自重標準值：G3=0.351.10.750.75=0.22kN/m；4、施工人員及設備活荷載標準值：Q1=10.750.75=0.56kN/m；（1）均布荷載設計值：可變荷載效應組合：（G1+ G2+ G3）1.2+ Q11.4=（0.422+4.725+0.22）1.2+0.561.4=7.22kN/m永久荷載效應組合：（G1+ G2+ G3）1.35+ Q10.71.4=（0.422+4.725+0.22）1.35+0.560.71.4=7.794kN/m取永久荷載效應組合為均布荷載

37、設計值：S=7.794N/mm（2）立桿穩定性驗算。：軸心受壓立桿的穩定系數，根據長細比按JGJ162-2008附錄D采用；A：立桿的截面面積，取397mm2；計算長度l0= 1.8m；= l0/i=1.8103 /16.01=112；查規程附錄D得 = 0.481； =N/A=7.794103 /(0.481397)=40.82N/mm2；立桿的受壓強度計算值 =40.82N/mm2 小于 立桿的抗壓強度設計值 f =205 N/mm2 ，滿足要求。十二、截面1400800梁計算書（一）梁底模板抗彎強度計算荷載計算，按單位寬度折算為線荷載。此時，模板的截面抵抗矩為：W1400152/6=5.

38、25104mm3；各項荷載取值如下： 1、模板自重標準值：G10.51.4 =0.7kN/m； 2、新澆混凝土自重標準值：G21.40.824=26.88kN/m； 3、板中鋼筋自重標準值：G31.40.81.5 =1.68kN/m； 4、振搗混凝土時產生的荷載標準值：Q221.4=2.8kN/m。（1）均布荷載設計值：可變荷載效應組合：（G1+ G2+ G3）1.2+ Q21.4=（0.7+26.88+1.68）1.2+2.81.4=39.032 kN/m永久荷載效應組合：（G1+ G2+ G3）1.35+ Q20.71.4=（0.7+26.88+1.68）1.35+2.80.71.4=42

39、.245kN/m取永久荷載效應組合為均布荷載設計值：S=42.245N/mm面板按簡支跨計算跨中彎矩值：M1max=Sl2/8=42.2451002/8=52806.25Nm（2）底?？箯潖姸闰炈?=52806.25 /(5.25104)=1N/mm2底模面板的抗彎強度計算值 =1N/mm2 小于 抗彎強度設計值 fm =17N/mm2，滿足要求。（二）板底模板撓度計算模板彈性模量E=5000 N/mm2；模板慣性矩 I=1400153/12=393750mm4；荷載組合：S= G1+ G2+ G3=0.7+26.88+1.68=29.26KN/m2 =5ql4/384EI=529.26100

40、4/(3845000393750)=0.02mm底模面板的撓度計算值 =0.02mm l/400=100/400=0.25，滿足要求。（三）底模方木抗彎強度計算（次楞）按兩跨連續梁計算，荷載取值如下：1、模板自重標準值：G1=0.50.1=0.05kN/m；2、新澆混凝土自重標準值：G2=0.8240.1=1.92kN/m；3、板中鋼筋自重標準值：G3=0.81.50.1=0.12kN/m；4、振搗混凝土時產生的荷載標準值：Q2=20.1=0.2kN/m；（1）均布荷載設計值：可變荷載效應組合：（G1+ G2+ G3）1.2+ Q21.4=（0.05+1.92+0.12）1.2+0.21.4=

41、2.788kN/m永久荷載效應組合：（G1+ G2+ G3）1.35+ Q20.71.4=（0.05+1.92+0.12）1.35+0.20.71.4=3.02kN/m取永久荷載效應組合為均布荷載設計值：S=3.02N/mmS圖1：支座最大彎矩計算簡圖計算公式如下:Mmax= -0.125Sla2 = -0.1253.020.62=-0.136kNm；（2）方木抗彎強度驗算方木截面抵抗矩 W=bh2/6=40902/6=5.4104 mm3； =0.136106/(5.4104)=0.252N/mm2；底模方木的抗彎強度計算值 =0.252N/mm2 小于 抗彎強度設計值fm =13N/mm2

42、 ，滿足要求。（四）底模方木抗剪強度計算（次楞）荷載對方木產生的剪力為V=0.625Sla=0.6253.020.6 =1.13kN；按照下面的公式對底模方木進行抗剪強度驗算： =VS0/Ib=1.135.4104/(2.4310640)=0.63N/mm2底模方木的抗剪強度 =0.63N/mm2 小于 抗剪強度設計值fv=1.3N/mm2，滿足要求。（五）底模方木撓度驗算（次楞）方木彈性模量 E=9000 N/mm2；方木慣性矩 I=40903/12=2.43106 mm4；荷載組合：S= G1+ G2+ G3=0.05+1.92+0.12=2.09KN/m max =0.912ql4/10

43、0EI=0.9122.096004/(10090002.43106)=0.113mm；底模方木的撓度計算值 =0.113mm 小于 撓度設計值v = 600/400=1.5mm，滿足要求。（六）托梁抗彎能力計算（主楞）板底水平鋼管按簡支梁驗算，荷載取值如下：1、模板自重標準值：G1=0.50.6=0.3kN/m；2、新澆混凝土自重標準值：G2=0.8240.6=11.52kN/m；3、板中鋼筋自重標準值：G3=0.81.50.6=0.72kN/m；4、振搗混凝土時產生的荷載標準值：Q2=20.6=1.2kN/m；（1）均布荷載設計值：可變荷載效應組合：（G1+ G2+ G3）1.2+ Q21.

44、4=（0.3+11.52+0.72）1.2+1.21.4=16.728kN/m永久荷載效應組合：（G1+ G2+ G3）1.35+ Q10.71.4=（0.3+11.52+0.72）1.35+1.20.71.4=18.105kN/m取永久荷載效應組合為均布荷載設計值：S=18.105N/mm（2）強度與剛度驗算托梁采用：鋼管:48 2.8；W=4.25 103mm3；I=10.2104mm4；Mmax= -0.125Sla2 = -0.12518.1050.62=-0.815kNm = M/W=0.815106/(4.25103)=191.76N/mm2；支撐鋼管的最大應力計算值 =191.7

45、6N/mm2 小于 鋼管抗彎強度設計值 fm=205 N/mm2，滿足要求 max=5ql4/384EI=512.546004/(3842.0610510.2104)=1.01mm支撐鋼管的最大撓度計算值 =1.01mm小于最大允許撓度 l/400=600/400=1.5 mm，滿足要求（四）立桿穩定性驗算 立桿計算簡圖荷載取值如下：1、模板及支架自重標準值：G1=0.750.60.5=0.225kN；2、新澆混凝土自重標準值：G2=0.8240.60.5=5.76kN/m；3、板中鋼筋自重標準值：G3=0.81.50.60.5=0.36kN/m；4、振搗混凝土時產生的荷載標準值：Q2=20.

46、60.5=0.6kN/m；（1）均布荷載設計值：可變荷載效應組合：（G1+ G2+ G3）1.2+ Q11.4=（0.225+5.76+0.36）1.2+0.61.4=8.454kN/m永久荷載效應組合：（G1+ G2+ G3）1.35+ Q10.71.4=（0.225+5.76+0.36）1.35+0.60.71.4=9.154kN/m取永久荷載效應組合為均布荷載設計值：S=9.154N/mm（2）立桿穩定性驗算。：軸心受壓立桿的穩定系數，根據長細比按JGJ162-2008附錄D采用；A：立桿的截面面積，取397mm2；計算長度l0= 1.8m；= l0 /i=1.8103/16.01=112；查規程附錄D得 = 0.481； =N/A=9.154103 /(0.481397)=47.94N/mm2；立桿的受壓強度計算值 =47.94N/mm2 小于 立桿的抗壓強度設計值 f =205 N/mm2 ，滿足要求。