1、*工程二標橋滿堂支架施工專項方案編寫：審核：批準：*工程 B標段項目經理部2011 年 9 月目錄一、工程概況二、編制依據三、施工計劃四、施工工藝技術五、施工安全保證措施六、勞動計劃附：*工程二標橋滿堂支架計算書1、工程概況*工程 B 合同段，施工樁號為K1+240K2+560，本合同段有三座砼現澆橋梁。1#橋：樁號 KI+649 K1+719，全橋長 70m，現澆梁板為一箱二室，梁板寬12m,梁高1.4m，縱向 20m 三聯跨，兩端為 U 型橋臺，中間四根墩柱，一墩一樁，樁徑為1.8m，墩柱直徑為 1.5m，墩柱最高為 19.7m，樁基最深為 16.5 米。1#橋置于兩山背之上，中間為一沖溝

2、，下雨時有水流出，橋下面為巖石地基。2#橋：樁號 KI+754K1+916，全橋長 162m，預應力砼現澆箱梁為一箱二室，梁板寬12m,梁高 1.7m，縱向每跨 30m 五聯跨，兩端為 U 型橋臺，中間八根墩柱，一墩一樁，樁徑2.2m，墩柱直徑為 1.8m，墩柱最高為18.89m，樁基最深為 24.5 米。2#橋置于山背之上，右下側為一沖溝，下雨時有水流出，橋下面為巖石地基。3#橋：樁號 KI+980 K2+23，全橋長 250m，預應力砼現澆箱梁為一箱二室，梁板寬 12m,梁高 1.7m，縱向分為三聯（第一聯15m 四聯跨、第二第三均為30m 三聯跨），兩端為 U 型橋臺，中間 9 根墩 4

3、2 根樁。1#、2#、3#墩為一墩一樁，樁為1.5*1.5m 圓角方柱，最高墩柱高為 17.37m，樁徑為 2.2m，樁最深為 24 米。4#、5#、6#、7#、8#、9#墩為 2 墩柱 6 樁，墩柱為 2.5*2.0 圓角方柱，最高墩柱為36.78m，每一墩柱下設一承臺（13*65*2.5m），承臺下設六樁，樁基直徑為1.8m，最深樁為 15.5m，3#橋置于兩山背之上，中間有一條沖溝，下雨時有水流出，橋下面為巖石地基。腳手架搭設基礎需進行土石邊坡修整鑿平及換填壓實，對填筑基礎進行壓實度檢測，滿足腳手架承載力要求。下雨時有洪水沖刷，沖溝底采用砼澆筑處理后，做好施工排水，杜絕洪水帶來的安全隱患

4、。施工時注意不要人為破壞植被，加強森林防火管理和預防措施，有針對性的專項方案。2、編制依據：1、*改擴建工程 B 合同段審批的實施性施工組織設計；2、*改擴建工程 B 合同段施工圖；3、鋼結構設計規范JGJ130 2011；4、木結構設計規范GB00172003；5、路橋施工計算手冊：6、建筑施工碗扣式鋼管腳手架安全技術規范JGJ166.2008 7、公路橋涵施工技術規范（JTJ041-2000）8、竹編膠合板國家標準（GB/T13123-2003）9、公路橋涵地基與基礎設計規范(JTJ024-85)10、鋼管滿堂支架預壓技術規程（JGJ/T194-2009）3、施工計劃：1）進度計劃見*工程

5、二標段施工總進度計劃橫道圖2)材料計劃主要材料計劃表序號材料名稱規格型號單位數量備注1 水泥32.5 級T 500 根據施工需要前 3 天進場2 特細砂長江T 650 根據施工需要前 3 天進場3 碎石20-0 5 T 1800 根據施工需要前 3 天進場4 碗口架管T 200 根據施工需要前 3 天進場5 方木m3 75 根據施工需要前 3 天進場6 專用橋木板m2 6000 根據施工需要前 3 天進場7 鋼材T 2500 根據施工需要前 3 天進場8 商品砼m3 23000 根據施工需要前 3 天進場9 輔助材料根據施工需要前 3 天進場3)設備計劃主要施工機械計劃表序號機械名稱規格型號單

6、位數量備注1 砼輸送車8m3 兩6 2 汽車吊25t 臺1 3 卷揚機5t 臺1 4 壓漿設備套1 5 砼泵車臺1 6 柴油發電機75KW 臺1 7 插入式振動器ZN-50（1.1KW）臺4 砼施工8 預應力張拉設備YCW400 套1 箱梁施工9 鋼筋彎曲機標準臺2 鋼筋制安10 鋼筋斷料機GQ40B 臺2 鋼筋制安11 電焊機BX1-500 臺3 鋼筋制安12 全站儀拓普康 GTS-602 臺1 測量13 水準儀DS20 臺2 測量14 砼抗壓試模15 15 15cm 臺10 實驗15 坍落度筒標準臺1 實驗4、施工工藝技術本橋最大跨度 30m，最大高度 35.9m，即第二聯 4#、5#墩部

7、分，全橋采用滿堂支架法現澆施工。支架采用碗扣式腳手架搭設滿堂支架法現澆，模板采用橋專用模板，混凝土二次整體澆筑。1）施工工藝圖箱梁施工工藝框圖2)地基處理根據箱梁走向，準確放出支架搭設的范圍及縱橫向間距布置，在進行腳手架搭設施工前，清除支架位置腐植土、松軟土、填筑層均鋪設20cm 厚級配碎石，采用壓路機碾壓密實，經現場檢測承載力不小于150KPa，其上澆筑20cmC20 混凝土，基巖處修整平整，其上澆筑10cmC20 混凝土。基礎硬化處理后，經預壓地基承載力不小于200KPa，在硬化層四周設置排水溝避免地基受雨水浸泡。施工準備地基處理支架搭設模板安裝鋼筋、波紋管安裝原材料檢測砼澆筑（二次）原材

8、料檢測、配合比設計砼試壓件砼養護張拉、壓漿試件支架拆除交工驗收支架預壓3）滿堂支架布置本滿堂支架采用碗扣式，翼板兩側搭設施工操作平臺，本支架每橫斷面立桿布置為2x90+4x60+2x90+3x60+2x90+4x60+2x90（其中施工平臺、翼板、底板下間距為90cm；腹板下間距為 60cm），支架縱向間距按 90cm 布置，步距按 120cm 布置，立桿采用對接，接頭錯開 50。支架設置橫向、縱向、水平剪刀撐，剪刀撐層間距不得大于5m，剪刀撐的斜角為 45 60，支架底部設置掃地桿，掃地桿在第一層橫桿下且距離地面高度不大于30cm。支架上部結構采用橫向100*120 的方木，再按底板 10c

9、m 的間距鋪設 5cm 10cm 方木，最后釘置=18mm 清水黑模板。內模亦采用支架加固，支架縱橫豎向間距均不得大于90cm，腹板對拉筋設置2 層，間距不得大于70cm。滿堂支架底部采用方木作墊層，可調底座和頂托鋼管旋出高度不大于30cm。4）支架預壓預壓目的支架搭設完成后，應模擬梁部荷載按110%預壓，以消除支架的非彈性變形，檢驗支架的可靠性和穩定性，并測出支架的彈性變形值，確定底模鋪設的預拱度，底模預拱度=實測彈性變形值+設計預拱度值。支架采用砂袋分級預壓，預壓總重量為砼結構恒載110，預壓卸載后測量、調整支架頂面高程。預壓材料用編織袋裝砂對支架進行預壓，預壓時，應對砂袋進行隨機抽樣稱重

10、，以估算每個砂袋的平均重量，砂袋的堆放位置和順序應盡量和實際施工時的加載順序相同。采用吊車吊裝至預壓區進行預壓。預壓方法測點布置：橫向左右翼緣板各側布2 個點、梁底部布 3 個點進行觀測，縱向每跨梁 1/4橫向布置一排 5 個點進行沉降觀測。加載前，先準確確定點位置，用紅漆做記號。測點布置圖如 2.2 圖：圖 2.2 預壓測點布置圖支架預壓加載與卸載按預壓單元進行3 級加載，預壓加載值按60%、80%、100%。當縱向加載時，宜從砼結構跨中開始向支點處進行對稱布置；當橫向加載時，應從砼結構中心向兩側進行對稱布置。每級加載完成后，停止下級加載，間隔12h 對支架沉降量進行一監測，當支架監測點12

11、h 沉降量平均值小于2mm 時，可進行下一級加載。全部加載完成后各監測點最初72h 的沉降量平均值小于 5mm 時，進行支架荷載預壓一次性卸載；完善支架預壓報告。測點觀測在開始預壓之前應對各個測點的標高進行預壓前觀測，并做好記錄。在底模及翼板范圍內預壓砂袋，按60、80、100的設計重量加載。每次加載完成后，在加載12 小時、24 小時、48 小時后分別觀測各個測點的標高并記錄。如果加載100%后所測數據與持荷72小時后所測數據變化很小時，表明地基及支架已基本沉降到位，可進行卸載，預壓荷載卸載完成后 6 小時對各個測點標高觀測一次，從以上的觀測資料中計算出支架的彈性變形值。將此彈性變形值與設計

12、標高及預留拱度值疊加，算出施工時調整底模標高。計算過程如下:通過加載前、加載后、及卸載后測量點的數值比較，可以得出支架彈性變形值和非彈性變形值，從而確定預拱度。加載前讀數 L1；加載后讀數 L2；卸載后讀數 L3非彈性變形值 L1L1L3彈性變形值 L2L3L2箱梁標高的設置需考慮彈性變形值，箱梁立模底標高L L L2L（L 為箱梁原設計底標高，為預留預拱度）當滿足下列條件之一時，應判定支架預壓合格:1、各監測點最初 24h 的沉降量平均值小于1mm 時；2、各監測點最初 72h 的沉降量平均值小于5mm 時；5）模板、鋼筋模板制作安裝模板安裝順序：底模外側模內模端頭板底板堵頭板頂板內模頂板堵

13、頭板外翼邊板。底模安裝：底模采用竹膠模板，用底模包側模的方法進行。施工中注意控制底模平臺標高和梁底線型。側模安裝：側模采用整體鋼模板加固，側模及支架吊裝就位后，翼緣板下口用碗扣腳手架支撐，以防止傾覆。其模板縱橫軸與墩頂縱橫軸相吻合，兩側側模用拉條和內支撐加固，以保證其整體剛度和尺寸的準確。再安裝木制堵頭模板、并用支撐加固。內模安裝：采用鋼木組合模板鋼管架支撐，并用拉條和外模相拉，保證腹板的幾何尺寸。人洞及倒角等特殊部位采用鋼木組合模板。并按設計位置正確預埋預埋件和預留預留孔。鋼筋制作安裝鋼筋制作：為保證鋼筋的綁扎質量，加快施工進度，施工時在現澆梁段制作鋼筋，分段綁扎鋼筋。鋼筋骨架外采用砼作保護

14、層墊塊，強度等級為C55，與梁體標號相同。鋼筋安裝：底模定位后，先綁扎墩頂橫隔梁、橋臺頂橫隔板鋼筋，后綁扎底板鋼筋，綁扎腹板鋼筋，然后立內模，最后綁扎頂板鋼筋，再安裝預埋件。波紋管安裝：成孔采用波紋管成孔，利用定位鋼筋與鋼筋骨架綁扎或點焊牢固，尺寸偏差不得大于規范要求。波紋管在每段端部位置的準確性采用堵頭控制。模板上將每個斷面波紋管的位置提前割出圓洞，然后將每個部位的波紋管對號放入，每1m 設一錨固點，采用U鋼筋焊牢。6）.砼澆注砼采用二次澆注成型的方法：箱梁混凝土第一次澆筑至翼板底，澆筑高度為梁底至腹板與懸挑板底部相交的陰角處，為了避免施工縫影響箱梁外觀，混凝土澆筑高度可適當提高12cm，第

15、二次澆筑頂板。澆筑混凝土時，必須嚴格控制分層灌注厚度和搗固質量，嚴禁直接搗固預應力波紋管，以防管道移位或漏漿進去。混凝土灌注完后及時養護。澆筑砼前對鋼筋、模板、標高、軸線檢查驗收合格后方可澆注砼。7）.模板和腳手架拆卸模板拆除順序：澆筑完成24 小時 堵頭板端模板內模板外側模板待砼強度達到70%頂板底模待砼強度達到100%時鋼索張拉孔道灌漿封錨三天后即可拆除梁板底模板拆除腳手架（拆除原則：后搭設的腳手架先拆，先搭設腳手架的后拆，采用繩索系緊一端向下放。8）.檢查驗收1）綁扎鋼筋前組織質檢站、業主、監理、對腳手架進行檢查驗收，檢查合格后才能進入下一道序。2）澆筑砼前組織質檢站、業主、監理、對梁板

16、鋼筋進行檢查驗收，檢查合格后才能進入下一道序。5、施工安全保證措施1）組織保證措施建立健全安全管理責任制，并針對本工程的特點，組織一批優秀的、從事過類似工程的施工管理人員和技術員組成項目安全領導小組，負責該工程的日常安全管理工作。安全管理機構必須保持相對穩定，以利于工程管理的專一性、連續性、一致性。安全管理人員共計10 人，安全管理層層落實，對第一天進場的新工人進行安全教育和安全知識考核，合格后才能進入施工現場。每天有專職安全員隨時巡查，發現隱患立即落實整改，每周開一安全議會，解決落實施工中的安全隱患，每半月進行一次安全檢查。安全領導小組設置如下：組長：項目經理（葉林）副 組 長：項 目 副

17、經 理副組長：技術負責人專職安全員（陳明云）施工員（張福凱）各職能負責任人各施工班組項目部安全領導小組2）技術措施1、滿堂支架在搭設過程中，嚴格把好基礎、材質、間距、支撐、連接、防護、承重、鋪板、上下通道、驗收等十道關；2、滿堂支架禁止與物料提升機等起重設備鋼結構架體機身及其附著設施相連接；禁止與施工腳手架、物料周轉平臺等架體相連接；3、滿堂支架應根據所承受的荷載選擇立桿的間距和步距，底層縱、橫向水平桿可作為掃地桿，距地面高度應小于300mm，立桿底部應設置可調底座或固定底座；立桿上端設可調頂托，頂托伸出頂層水平桿的長度不得大于0.3m；4、該滿堂支架立桿縱于1.2m，橫向腹板下滿堂支架立桿0

18、.6m，橫向底板和翼板下滿堂支架立桿 0.9m，滿堂支架外側從底到頂連續設置豎向剪刀撐；中間縱、橫向由底至頂連續設置豎向剪刀撐，其間距4.8m；剪刀撐的斜桿與地面夾角應在45 60之間，斜桿應每步與立桿扣接；5、該滿堂支架高度小于8m 時，故頂端和底部必須設置水平剪刀撐，該滿堂支架高度大于 8m 時，從底部至頂部每隔6m 以內設一道水平剪刀撐，水平剪刀撐宜在豎向剪刀撐斜桿相交平面設置。剪刀撐寬度應為3m5m。6、在立柱底距地面 30cm 高處，沿縱橫水平方向應按縱下橫上的程序設掃地桿。可調支托底部的立柱頂端應沿縱橫向設置一道水平拉桿。掃地桿與頂部水平拉桿之間的間距，在滿足模板設計所確定的水平拉

19、桿步距要求條件下，進行平均分配確定步距后，在每一步距處縱橫向應各設一道水平拉桿。當高度在820m 時，在最頂步距兩水平拉桿中間應加設一道水平拉桿；當高度大于20m 時，在最頂兩步距水平拉桿中間應分別增加一道水平拉桿；7、滿堂支架高寬比應小于或等于2；當高寬比大于 2 時可采取擴大下部架體尺寸；8、模板下方應放置次楞（梁）與主楞（梁），次楞（梁）與主楞（梁）應按受彎桿件設計計算。支架立桿上端應采用U 形托撐，支撐應在主楞（梁）底部。U 形支托與楞梁兩側間如有間隙，必須楔緊，其螺桿伸出鋼管頂部不得大于30cm，螺桿外徑與立柱鋼管內徑的間隙不得大于 3mm，安裝時應保證上下同心；9、鋼管掃地桿、水平

20、拉桿應采用對接，剪刀撐應采用搭接，搭接長度不得小于500mm，并應采用 2 個旋轉扣件分別在離桿端不小于100mm 處進行固定；10、滿堂支架的搭設應按專項施工方案，在專人指揮下，統一進行；并應按施工方案彈線定位，放置底座后應分別按先立桿后橫桿再斜拉桿的順序搭設；11、滿堂支架搭設完后應進行預壓；預壓時必須按照JGJ/T194-2009規程進行；預壓過程應派專人觀測，并做好監測和預壓等記錄。預壓完后派專人檢查基礎是否下沉、桿件是否變形、連接件緊固程度等；12、滿堂支架安裝避雷針，針長12m，采用圓鋼時直徑不小于16mm，采用鋼管時直徑不小于 25mm；防雷引下線使用 8 圓鋼，上部與避雷針可靠

21、連接，下部與防雷接地裝置可靠連接；防雷裝置接地電阻阻值，不大于10；13、作業層及作業平臺上的施工荷載應符合計算要求，不得超載，不得集中堆放模板、鋼筋等物料。作業層及作業平臺的臨邊要設置120cm 防護欄桿和擋腳板；14、混凝土輸送管、布料桿、纜風繩等不得固定在滿堂支架上；15、滿堂支架在使用期間，嚴禁擅自拆除支架結構桿件。16、滿堂支架在使用過程中，要有專人對支架進行觀測，發現基礎下沉、桿件變形、防護不全、拉接松動等，必須立即停止澆筑，撤離作業人員，并采取相應的加固措施；17、混凝土澆筑前，施工單位項目技術負責人、項目總監確認具備混凝土澆筑的安全生產條件后，簽署混凝土澆筑令，方可澆筑混凝土；

22、18、滿堂支架拆除前，項目技術負責人、項目總監應核查混凝土同條件試塊強度報告，澆筑混凝土達到拆模強度后方可拆除，并履行拆模審批簽字手續；19、滿堂支架拆除時，嚴禁將拆卸的桿件向地面拋擲，應有專人傳遞至地面，并按規格分類均勻堆放；20、滿堂支架搭設和拆除過程中，地面應設置圍欄和警戒標志，并按GB/T3608-2008標準設置水平防護；同時派專人看守，嚴禁非操作人員進入作業范圍；21、施工現場使用的各類建筑機械必須嚴格執行建筑機械使用安全技術規程（JGJ332001）的各項規定，并堅持做好“十字”作業；起重開關必須靈活、準確，嚴禁使用搬把開關，宜使用控制開關；有傳動的機械，傳動部分必須配齊安全防護

23、罩；施工現場起重機械的吊勾必須有彈簧式防脫勾裝置；施工現場機械設備的檢查必須嚴格執行施工現場機械設備檢查技術規程（JGJ160-2008）的規定；22、電焊機二次線的地線不得采用金屬構件或結構鋼筋代替；電焊機的二次線必須匹配，并不得破損；23、手持式電動工具使用的末級開關箱中的漏電保護器的額定漏電電流不應大于15mA，額定漏電動作時間不應大于0.1s；其負荷線插頭應具備專用的保護觸頭，并采用耐氣候型的橡皮護套銅芯軟電纜，不得有接頭；使用手持式電動工具時，必須按規定穿、戴絕緣防護用品；24、施工現場臨時用電的電源線嚴禁亂拖亂放，也不準直接捆綁在鋼管等金屬架上，且必須絕緣良好（嚴禁使用只有一層絕緣

24、的裸線），并有防磨損、防斷、防潮等保護措施；25、施工用電嚴格遵守施工現場臨時用電安全技術規范（JGJ46-2005）的各項規定；26、支架搭設人員屬登高特種作業人員，除持證上崗外，還必須接受高處作業安全知識教育和遵章守紀教育，經考核合格及身體檢查合格后方可從事登高作業；27、年齡未滿18 周歲者和女性、患有心臟病、貧血病、高血壓病、低血壓病、癲癇病及其他不適于高空作業的病癥者及灑后等不得從事登高作業；28、夜間禁止登高作業。29、施工中嚴格遵守 建筑施工場界噪聲限值（GB12523-90）的規定，采取有效措施，杜絕施工噪聲擾民；30、施工現場應制定嚴格的消防制度；動火作業必須辦理動火許可證和

25、制定監控措施；動火人員必須持證上崗。31、支架搭設人員必須是經過按現行國家標準特種作業人員安全技術考核管理規則（GB 5036）等考核合格的專業架子工。上崗人員應定期體檢，合格方可持證上崗。搭設腳手架人員必須戴安全帽、系安全帶、穿防滑鞋。31、當有六級及六級以上大風和霧、雨雪天氣時應停止腳手架搭設與拆除作業。設置安全警示牌，警示牌懸掛在防護網醒目位置，警示施工人員安全文明施工。32、拆除腳手架時，禁止無關人員進入危險區域。拆除應按順序由上而下，一步一清，不準上下同時作業。拆除腳手剪刀撐，應先拆中間扣，再拆兩頭扣，由中間操作人員往下順桿子。拆下的材料，應向下傳遞用繩吊下，禁止往下投扔。33、拆除

26、腳手架人員進入作業區后，要系好安全帶，安全帶必須高掛低用。34、拆除腳手架要統一指揮，上下應動作協調。35、作業人員上下腳架要安設爬梯，不得攀登腳手架上下。36、安全網在使用前，應按規定進行試驗，合格后方準使用。37、高處作業所用材料要堆放平穩，工具應隨手放入工具袋（套）內，上下傳遞物件禁止拋擲。38、組織上崗工作人員培訓，強化安全意識教育，并經考試取得合格證后，方可上崗工作。組織安全技術交底工作，讓施工人員做到心中有數。3）應急預案:1、組織機構及職責(1)項目部傾覆事故應急準備和響應領導小組組長：項目經理（葉林）組員：項目副經理（張福凱）、項目總工（萬永紅）、安全員（袁開進）、各施工隊長、

27、技術員、試驗員、設備材料人員、架子工、外包隊管理人員、后勤人員值班電話：65552609 (2)傾覆事故應急處置領導小組負責對項目突發傾覆事故的應急處理。2、培訓和演練(1)項目部安全員負責主持、組織全項目部每年進行一次按傾覆事故“應急響應”的要求進行模擬演練。(2)生產技術部負責對相關人員每年進行一次培訓。3、應急物資的準備、維護、保養(1)應急物資的準備：簡易單架、跌達損傷藥品、包扎紗布。(2)各種應急物資要配備齊全并加強日常管理。4、預防措施（1）腳手架支搭必須先編好搭設方案，經有關技術人員審批后遵照執行。（2）所有架子工必須持證上崗，工作時佩帶好個人防護用品，支搭腳手架嚴格按方案施工，

28、做好腳手架拉接點拉牢工作，防止架體倒塌。（3）所有架體平臺，架設好后，必須請各方；專業技術人員驗收簽字后，投入使用。（4）、如果發生腳手架坍塌事故，按預先分工進行搶救，架子工組織所有架子工進行倒塌架子的拆除和拉牢工作，防止其他架子再次倒塌，現場清理由施工隊管理者組織有關職工協助清理材料，如有人員被砸應首先清理被砸人員身上的材料，集中人力先搶救受傷人員，最大限度的減小事故損失。（二）、應急響應 1、如果有傾覆事故發生，首先有旁觀者在現場高呼，提醒現場有關人員立即通知現場負責人，由安全員負責撥打應急救護電話120，通知有關部門和附近醫院，到現場救護，現場總指揮由項目經理擔當，負責全面組織協調工作，

29、項目副經理、項目總工親自帶領有關隊長及外包隊負責人，分別對事故現場進行搶救，如有重傷人員由施工隊長負責送外救護，電工先切斷相關電源，防止發生觸電事故，安排人員迎接救護車輛及人員。2、如有腳手架傾覆事故發生，按小組預先分工，各負其責，但是架子工負責人應組織所有架子工，立即拆除相關腳手架，外包隊人員應協助清理有關材料，保證現場道路暢通，方便救護車輛出入，以最快的速度搶救傷員，將傷亡事故降到最低。3、事故后處理工作（1)查明事故原因事故責任人。（2)寫出書面報告，包括事故發生時間、地點、受傷害人姓名、性別、年齡、工種、受傷部位、受傷程度。（3)制訂或修改有關措施，防止此類事故發生。（4）組織所有人進

30、行事故教育。（5）向全體人員宣讀事故結果及對責任人處理意見。附：支架拆除工程安全技術交底1、拆除現場必須設警戒區域，張掛醒目的警戒標志。警戒區域內嚴禁非操作人員通行或在支架下方繼續組織施工。地面監護人員必須履行職責，并配備良好的通訊裝置。2、仔細檢查吊運機械包括索具是否安全可靠。吊運機械不允許搭設在支架上，應另立設置。3、如遇強風、雨、雪等特殊氣候，不應進行支架的拆除。夜間實施拆除作業，應具備良好的照明設備。4、所有高處作業人員，應嚴格按高處作業規定執行和遵守安全紀律，拆除工藝要求。5、拆除人員進入崗位以后，先進行檢查，加固松動部位，清除步層內留的材料、物件及垃圾塊。所有清理物應安全輸送至地面

31、，嚴禁高處拋擲。6、按搭設的反程序進行拆除。7、不允許分立面拆除或上、下二步同時拆除（踏步式）。認真做到一步一清，一桿一清。8、所有桿件，登高措施必須隨支架步層拆除同步進行下降。不準先行拆除。9、所有桿件與扣件，在拆除時應分離，不允許桿件上附著扣件輸送地面，或兩桿同時拆下輸送地面。10、支架內必須使用電焊氣割工藝時，應嚴格按照國家特殊工種的要求和消防規定執行。增派專職人員，配備料斗（桶），防止火星和切割物濺落。嚴禁無證動用焊割工具。11、當日完工后，應仔細檢查崗位周圍情況，如發現留有隱患的部位，應及時進行修復。輸送至地面的所有桿件、扣件等物件，應按類堆放整理4）監控監測:支架施工危險源高處墜落

32、、觸電、物體打擊、機械傷害、起重傷害，對危險源進行監控，嚴格按操作規范施工，發現違章作業立即停工整頓。對每座橋梁設一監測站，對每一根樁基、承臺、墩柱、支架等高程進行監測。6、勞動力計劃勞動力計劃表工種單位數量備注項目經理個1 技術負責人個1 施工員個1安全員個1質量員個1資料員個1測量工程師個1架子工個15 木模工個24 塔吊工個2 鋼筋工個22 焊工個3 砼工個9 預應力張拉個8 電工個1 駕駛員個12 合計103 附：*工程二標 3#橋滿堂支架計算書一、滿堂支架的結構布置形式本橋全長 250m（起點 K1+980，終點 K2+230），橋跨布置為 4 15+3 30+3 30=240m，共

33、三聯橋。采用單箱雙室結構，橋面全寬12m，梁高第一聯 1.2m，第二、三聯 1.7m，頂板厚 0.25m，底寬 8m，厚 0.2m，腹板厚 0.5m；為增強支點處抗剪能力，在支承處距實心段第一聯 4m，第二、三聯 6m 范圍內，腹板厚度漸變增加至0.8m。本滿堂支架采用碗扣式，翼板兩側搭設施工操作平臺，本支架每橫斷面立桿布置為2x90+4x60+2x90+3x60+2x90+4x60+2x90（其中施工平臺、翼板、底板下間距為90cm；腹板下間距為 60cm），支架縱向間距按 90cm 布置，步距按 120cm 布置，立桿采用對接，接頭錯開 50。支架設置橫向、縱向、水平剪刀撐，剪刀撐層間距不

34、得大于4.8m，剪刀撐的斜角為 45 60，支架底部設置掃地桿，掃地桿在第一層橫桿下且距離地面高度不大于30cm。支架上部結構采用縱向采用10cm*12cm 木方，再按底板 10cm 的間距鋪設 5cm 10cm 方木，最后釘置=18mm 清水黑模板。內模亦采用支架加固，支架縱橫豎向間距均不得大于90cm，腹板對拉筋設置2 層，間距不得大于70cm。滿堂支架底部采用枕木或者方木作墊層，在土層、填方處鋪設 20cm 級配碎石，并采用壓路機碾壓密實，現場測設填筑地基承載力特征值，其上澆筑 20cmC20 混凝土，在巖石處直接澆筑10cmC20 混凝土。可調底座和頂托鋼管旋出高度不大于 30cm。滿

35、堂支架鋼管結構布置示意圖如下：圖 2.1 滿堂支架鋼管結構布置示意圖（單位：cm）二、計算過程本標段三座橋最大跨度30m，最大高度 35.9m，即第二聯 4#、5#墩部分，所以只檢算該部分即可。1、材料參數本工程滿堂支架結構所涉及的材料參數列表如下：材料名稱規格W（cm3）I（cm4）A（mm2）i（cm）E（Mpa）（Mpa）（Mpa）竹膠合板1.22*2.44*0.018m 54 48.6/3.5*1039.6/方木10*5cm 83.33 416.67 4000/1.0*10413/方木10*12 240 1440 12000/1.0*10413/鋼管 48mm,3.0mm 4.49 1

36、0.78 424 1.59 206000 205 100 2、荷載組合 f 恒載分項系數取 1.2，活載分項系數取1.4 計算材料的最大變形時選用:Q1=1.2（q1+q2）計算材料的強度、立桿穩定性時選用:Q2=1.2（q1+q2）+1.4（q3+q4）q1 箱梁自重荷載，新澆混凝土容重取2600kg/m3,q126KN/m3；q2 箱梁內模、底模、內模支撐及外模支撐荷載，按均布荷載計算，經計算取q23KN/m2；q3施工人員、施工材料和機具荷載，按均布荷載計算，取3 KN/m2。q4振搗混凝土產生的荷載，取3KN/m2。3、底板竹膠合板計算腹板下底板計算腹板下方木縱向間距為0.1m，腹板處

37、總高度為1.7m，檢算 1.0m 范圍內模板強度及變形，此結構簡化為簡支梁計算模型（如圖3.1）：圖 3.1 腹板下膠合板計算簡圖L=0.1m Q1=1.2(q1+q2)=1.2(1.7 0.1 26+3)=8.904kN Q2=1.2（q1+q2）+1.4（q3+q4）=8.904+1.4 (3+3)=17.304kN Mmax=-Q2L2/8=-17.304 0.12 8=-0.022kNm 強度：=Mmax/W=0.022 54 1000=0.407Mpa =9.6MPa（合格）變 形：max=5Q1L4/(384EI)=5 8.9 0.14103103(384 3.5 10310648

38、.6 10-8)=0.007mmL/400=0.05 400=0.125mm（合格）底板、翼板下底板計算底板、翼板下方木縱向間距為0.1m，底板處總高度為 0.45m,翼板處最大總高度為0.5m,均小于腹板，所以滿足要求。4、方木計算腹板下方木計算腹板下方木橫向間距為0.9m，方木間距為0.1m，此結構簡化為簡支梁計算模型（如圖3.2）：圖 3.2 腹板下方木計算簡圖L=0.9m Q1=1.2(q1+q2)=1.2(1.7 0.1 26+0)=5.304kN Q2=1.2（q1+q2）+1.4（q3+q4）=5.304+1.4 (0+0)=5.304kN Mmax=-Q2L2/8=-5.304

39、 0.92 8=-0.537kNm 強度：=Mmax/W=0.537 83.33 1000=6.445Mpa =13MPa（合格）變形：max=5Q1L4/(384EI)=5 5.304 0.94 103 103(384 10 103 106 416.67 10-8)=1.087mmL/400=0.9 400=2.25mm（合格）底板下方木計算底板下方木橫向間距為0.9m，底板與頂板厚度總和為0.45m，方木間距為 0.1cm，此結構簡化為簡支梁計算模型（如圖3.3）：圖 3.3 底板下方木計算簡圖L=0.9m Q1=1.2(q1+q2)=1.2(0.45 0.1 26+0)=1.404kN

40、Q2=1.2（q1+q2）+1.4（q3+q4）=1.404+1.4 (0+0)=1.404kN Mmax=-Q2L2/8=-1.404 0.92 8=-0.142kNm 強度：=Mmax/W=0.142 83.33 1000=1.704Mpa =13MPa（合格）變形：max=5Q1L4/(384EI)=5 1.404 0.94 103 103(384 10 103 106 416.67 10-8)=0.288mmL/400=0.9 400=2.25mm（合格）5、方木計算腹板下方木計算腹板下方木橫向間距為0.6m，縱向滿堂支架立桿間距為0.9m，此結構簡化為簡支梁計算模型（如圖 3.5）：

41、圖 3.5 腹板下方木計算簡圖L=0.6m Q1=1.2(q1+q2)=1.2(1.7 0.6 26+3)=35.424kN Q2=1.2（q1+q2）+1.4（q3+q4）=35.424+1.4 (3+3)=43.824kN Mmax=-Q2L2/8=-43.82 0.62 8=-1.972kNm 強度：=Mmax/W=1.972 240 1000=8.217Mpa =13MPa（合格）變形：max=5Q1L4/(384EI)=5 35.424 0.64 103 103(384 10 103 106 1440 10-8)=0.42mmL/400=0.6 400=1.50mm（合格）底板下方木

42、計算底板下方木橫向間距為90cm，縱向滿堂支架立桿間距為90cm，此結構簡化為簡支梁計算模型（如圖 3.6）：圖 3.6 底板下木方計算簡圖L=0.9m Q1=1.2(q1+q2)=1.2(0.45 0.9 26+3)=16.236kN Q2=1.2（q1+q2）+1.4（q3+q4）=16.236+1.4 (3+3)=24.636kN Mmax=-Q2L2/8=-24.636 0.92 8=-2.494kNm 強度：=Mmax/W=2.494 240 1000=10.39Mpa =13MPa（合格）變形：max=5Q1L4/(384EI)=5 16.236 0.94 103 103(384

43、10 103 106 1440 10-8)=0.963mmL/400=0.9 400=2.25mm（合格）6、滿堂支架檢算腹板下支架所承受砼重量最大，腹板下受力最大的鋼管為2 號鋼管，縱距受力為0.9m，橫向跨度為 0.6m。2 號鋼管受力的腹板橫斷面混凝土面積為1.02m2 滿堂支架立桿強度檢算N/Af 其中：N立桿豎向壓力值；A立桿有效截面面積；f鋼管的抗彎、抗壓強度設計值，取f=205N/mm2。2#立桿豎向受力為：N=1.2（混凝土自重+腳手架自重+模板自重）+1.4（施工荷載+振動荷載）/2=1.2（1.02 0.9 26+2 0.9 0.6+2 0.9 0.6）+1.4（3 0.9

44、 0.6+3 0.9 0.6）2=33.293kN N/A=33.293 1000 424=78.521MPaf=205Mpa 安全系數 k取 2，本滿堂支架安全系數為k=A f/N=424 205 1000 33.293=2.61 倍k=2.0 倍立桿強度滿足要求。滿堂支架立桿穩定性檢算不考慮風載時，立桿穩定性按下式檢算：N/(A)KAKH f 其中：N立桿豎向壓力值；A立桿毛截面面積；格構式壓桿整體穩定系數；KA與立桿截面有關的調整系數；Kh與腳手架高度有關的調整系數；f鋼管的抗彎、抗壓強度設計值，取f=205N/mm2。模板支架立桿的計算長度L0，應按下式計算：L0=h+2a 式中：h支

45、架立桿的步距，腹板下取1.2m；a模板支架立桿伸出頂層橫向水平桿中心線至模板支撐點的長度，取0.2m。故，L0=h+2a=1.2+2 0.2=1.6m 則長細比=L0/i=1600/15.95=100.31 按換算長細比并查表得出，查表得=0.588 按式 N/(A)KAKH f 檢算如下：33.293 1000 0.588 424=133.54N/mm2 KA KH 205=0.74205N/mm2=151.70N/mm2所以：N/(A)KAKH f，立桿穩定性檢算合格。7、地基承載力計算承臺基坑開挖對土層有影響，需要對地基進行換填處理。擬用厚度20cm 級配碎石為主要換填材料。對地基承載力

46、進行檢算按式：pcz+pz fz式中：pcz墊層底面處土的自重壓力（kN/m2）；pz墊層底面處的附加壓力（kN/m2）;fz墊層底面處土層的地基承載力（kN/m2）。本結構選擇橫向一排鋼管支架為計算模型，支架下枕木橫向放置，設計算區域面積為 12m 0.2m。按矩形基礎計算 pz：pz=bl(p-pc)/(b+2Ztan )(I+2Ztan )式中：b矩形基礎底面的寬度（m）；l矩形基礎的底面長度（m）；p基礎底面壓力（N/m2）；pc基礎底面處土的自重壓力（N/m2）；Z基礎底面下墊層的厚度（mm）；墊層的壓力擴散角，本結構取=30。計算橫截面的混凝土面積為7.61m2，即橫向每排滿堂支架

47、所承受的混凝土自重為：N混=7.61 0.9 26=178.074kN 每排鋼管支架所承受的模板自重:N模=12 0.9 2=21.60kN 每排鋼管支架所承受的木方自重：N木=12 0.12 0.14 5.12=1.031kN 每排鋼管支架的自重：N管=0.1503 36 18=97.394kN 混凝土地坪自重：N坪=24 0.10 0.20 12=5.76kN 基礎底面壓力 p 為：p=(N混+N模+N工+N管+N坪)=303.859 12 0.10=253.22kPa 墊層底面處的附加壓力Pz為：pz=.bl(p-pc)/(b+2Ztan )(I+2Ztan )=0.10 12 (253

48、.22-0)(0.2+2 0.10 tan30 )(12+2 0.10 tan30)=79.50kPa 墊層底面處土的自重壓力Pcz：pcz=1600 12 0.2 0.2 10-2=7.68kPa 換填土下為粘土，根據現場觸探試驗測得土的承載力為105kPa pz+pcz=79.50+7.68=kPafz=105kPa（地基承載力檢算合格）根據以上檢算可知上部結構對地基的壓力為87.18kPa，地基處理壓實好地面后鋪粗砂5cm，壓實后鋪碎石20cm，壓實后澆筑20cm 厚的 C20 混凝土。查表得，當換填材料為粗砂，壓實后，承載力標準值fk=150200 Kpa；當換填材料為碎石，壓實后，承載力標準值fk=200300 Kpa；故地基承載力滿足！