1、 目 錄一、工程概況1二、編制依據1三、施工準備1四、立桿基礎3五、支撐體系構造設計3六、支撐體系搭設和拆除要求4七、支撐體系檢查驗收6八、模板的施工7九、模板支撐體系的監測10十、混凝土澆筑方法及有關注意事項10十一、模板的拆除10十二、技術質量保證措施12十三、安全文明施工14十四、應急預案16十五、高支模架設計計算書24十六、附圖45 高大模板施工方案一、工程概況工程名稱：三亞半山半島節慶廣場建設單位：海南新佳旅業開發有限公司施工單位：中天建設集團有限公司 監理單位：海南新世紀建設項目咨詢有限公司設計單位：同濟大學建筑設計研究院（集團）有限公司勘察單位：三亞水文地質工程地質勘察院本工程位

2、于三亞市鹿回頭村，半山半島帆船港項目的對面，共分9個單體，地下室面積約1.8萬m2，總建筑面積7.3萬m2，包括棟（I）3層宴會廳，總高度16.5米；1棟（J）3層教堂，總高度21.55米；4棟（C、D、E、F）5層商業樓，總高度19.522.6米；2棟（G）8層酒店公寓，總高度35米；1棟（H）2層會所，總高度9.9米；其中4棟商業樓及2棟酒店公寓下部均設有一層連體地下室， 根據工程設計圖紙，本工程設計標高+0.00相當于絕對標高5.10m。單體G棟為框架剪力墻結構；C、D、E、F、H、I、J棟均為框架結構。地下室層高4.6米，首層4.8米，其他樓層均為3.6米。本工程（1）J棟教堂大廳中空

3、部位J-3J-7軸交J-cJ-f軸支模高度14.5米，支模面積約130，梁規格在高支模部位有350700、350450、250450，樓板厚度為120；（2）G棟G-10G-13軸交G-a軸外側大廳門口雨棚支模高度11.2米，支模面積約150，梁規格在高支模部位有4001000、400900、250600、350500，樓板厚度為120。梁板底支撐體系采用扣件式鋼管搭設，底模為18mm膠合板，方木采用50100mm進口黃松，鋼管為&48.33.6鋼管。由于上述支模架高度超過8米，屬高大模板工程，必須對其支撐系統進行設計及驗算后組織專家論證。本方案分別對G棟支模架高度11.2米處最大梁截面KL4

4、001000及J棟支模高度14.5米處最大梁截面KL350700進行舉例驗算，板厚均為120mm。澆搗混凝土先澆筑墻、柱部位的混凝土，再澆筑梁板部位混凝土。立桿必須按設計排距均勻布置。本方案針對J棟J-3J-7軸交J-cJ-f軸區域、 G棟大廳門口雨棚支模高度大于8m的施工區域高大模板支設進行設計。二、編制依據1. 本工程施工圖紙、施工組織設計；2. 混凝土結構工程施工質量驗收規范（GB50204-2002）3. 建筑工程施工質量驗收統一標準（GB50300-2001）4. 建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范（JGJ130-2011）5. 建筑施工模板安全技術規范(JGJ162-2008）6

5、. 建筑施工安全檢查標準 （JGJ59 -2011） 7. 建設工程高大模板支撐系統施工安全監督管理導則（建質2009254號）8.危險性較大的分部分項工程安全管理辦法(建質200987號)9.建筑施工高處作業安全技術規范（JGJ8091）10.建筑結構荷載規范（GB 50009-2001）06版 11.施工現場臨時用電安全技術規范（JGJ462005）12. PKPM計算軟件（2011版）三、施工準備1、高支模板主要材料準備名稱規格數量鋼管&48.3壁厚3.6mm300噸扣件十字扣、活動扣、對接扣60000只頂托600*358000只方木50*100*200030000根膠合板模板18mm厚

6、10000平方米安全帶自動鎖緊式40付安全帽加固式厚60個通訊設備對講機12部2、測量器具細目表器具名稱規格數量全站儀RTS 632BL1經緯儀DT202C1水準儀AT-G11托線板2000150124鋼卷尺5m/30m5/13、進度及勞動力計劃G棟大廳門口高支模部位計劃在10月13號開始支模架搭設，25號完成砼澆筑；J棟高支模部位計劃在11月9號開始支模架搭設，11月21號完成砼澆筑。主要工種配備：木工30人，鋼筋工13人，混凝土工15人。工期安排：模板支設7天，鋼筋綁扎3天，檢查驗收1天，混凝土澆筑1天。四、立桿基礎支模架立桿支撐在架空層頂板上，砼強度為C30，板厚為250mm，海南的天氣

7、較熱，混凝土強度上升較快，可用同條件試塊測試砼強度，確定能承受立桿的壓力，但仍然要在立桿下面墊木板，以保護砼面和保證良好接觸，以使荷載均勻的向下傳遞。五、支撐體系構造設計（一）搭設參數為確保工程施工質量與安全，經過慎重研究并根據現場情況和工程結構布置，決定搭設滿堂鋼管支模架進行施工。梁板截面尺寸梁（板）底木枋托梁規格鋼管架布置水平桿步距支模高度規格間距梁寬方向梁長方向梁400100050100250雙鋼管3根鋼管間距0.5米間隔0.5米15001108040090050100250雙鋼管3根鋼管間距0.5米間隔0.5米15001108035050050100250雙鋼管2根鋼管間距1米間隔1米

8、15001108025060050100250雙鋼管2根鋼管間距1米間隔1米15001108035070050100250雙鋼管3根鋼管間距0.5米間隔0.5米15001438035045050100250雙鋼管2根鋼管間距1米間隔1米15001438025045050100250雙鋼管2根鋼管間距1米間隔1米150014380板12050100300雙鋼管10001000150014380（二）梁側參數梁截面尺寸梁側內龍骨梁側外龍骨對拉螺桿規格間距規格規格道數間距（梁長方向）間距（梁高方向）梁400100050*100250雙鋼管122500300+400mm40090050*100250雙

9、鋼管122500300+30035050050*100250雙鋼管121500距梁底20025060050*100250雙鋼管121500距梁底30035070050*100250雙鋼管121500距梁底40035045050*100250雙鋼管121500距梁底20025045050*100250雙鋼管121500距梁底200（三）、支模架構造措施要求：1、 支架立桿下必須設置墊板（20020050mm墊板），確保地基有足夠的承載力。2、可調托座安裝應與鋼管架立桿上下垂直，調節可調托座至支撐架要求的支撐高度，但可調托座的調節長度不得超過200mm。頂托上使用雙鋼管進行承載。3、模板支架必須設

10、置縱橫向掃地桿。縱向掃地桿應采用直角扣件固定在距底座上皮不大于200mm處的立桿上，橫向掃地桿亦應采用直角扣件固定在緊靠縱向掃地桿下方的立桿上。4、立桿之間按步距h=1.5m滿設雙向水平桿，并與立桿相交處扣接牢固，外圍水平桿設于立桿內側，其余縱橫向水平桿均分別設于立桿同側，以便剪刀撐和斜桿與立桿相交處的扣接。5、高支模支頂周邊、與主梁垂直方向及高支模范圍內縱橫每隔四排支架立桿均設置豎向剪刀撐，剪刀撐應由底至頂連續設置，用&48鋼管拉結，斜桿與地面傾角為450600，并與地面頂緊，剪刀撐與鋼管立桿有效連接，剪刀斜撐搭接長度不少于1000，采用不少于3個旋轉扣件固定，剪刀斜撐端頭伸出扣件邊緣長度不

11、應少于100。 6、高支模大梁的梁底和高支模范圍每隔二步設置一道水平剪刀撐。設置的剪刀撐、水平拉桿相連形成整體，支撐體系與已澆的結構混凝土柱或剪力墻要進行有效連接，其節點間距不大于2倍水平桿步距，將施工中產生的水平推力傳遞到結構構件（柱或剪力墻）和地面，確保支架整體穩定。7、立桿采用對接扣件接長，立桿上的對接扣件應交錯布置，兩根相鄰立桿的接頭不應設置在同步內，同步內隔一根立桿的兩個相隔接頭在高度方向錯開的距離不宜小于500mm，各接頭中心至主節點的距離不宜大于步距的1/3；立桿垂直度按L/400（L為整架高度）。8、各扣件螺栓均采用測力矩扳手擰緊，使其扭力矩均控制在4065Nm。六、支撐體系搭

12、設和拆除要求1、施工準備（1）、模板支架搭設前對員工進行技術和安全作業交底。（2）、對鋼管、扣件等進行檢查驗收，嚴禁使用不合格的材料。（3）、對支架的搭設場地進行清理工作。2、工藝流程按上述立桿間距，在樓層上放線定位立桿與水平桿用扣件連接成第一層支撐架體對立桿的垂直度進行初步校正搭設掃地桿并再次對立桿的垂直度進行校正逐層搭設支模架和豎向剪刀撐。3、 搭設注意事項支模架由立桿、水平桿、掃地桿、水平剪刀撐、垂直剪刀撐、扣件、可調頂托等組成。4、 材料采用48.3mm*3.6mm鋼管搭設，鋼管和扣件材質分別符合GB/13793、GB/T3092，禁止使用有缺陷的鋼管扣件。5、墊板在立桿底部墊放200

13、*200*50mm的木板。6、立桿立桿接長必須采用對接扣件連接，嚴禁搭接。立桿上的對接扣件應交錯布置，兩根相鄰立桿的接頭不應設置在同步內，同步內隔一根立桿的兩個相隔接頭在高度方向錯開的距離不宜小于500mm，各接頭中心至主節點的距離不宜大于步距的1/3。在最頂兩步距水平拉桿中間應該增加一道水平拉桿。當立桿底部不在同一高度時,高處的縱向掃地桿應向低處延長不少于2跨,高低差不得大于1m，立桿距邊坡上方邊緣不得小于0.5m。在立桿底距地面200mm高處，沿縱橫向水平方向應按縱下橫上的程序設掃地桿。梁底部的立桿頂端應沿縱橫方向設置一道水平拉桿。掃地桿與頂部水平桿之間的間距應在滿足模板設計所確定的水平拉

14、桿步距要求條件下，進行平均分配確定步距后，在每一步距處縱橫向各設一道水平拉桿。在最頂步距兩水平拉桿中間另加設一道水平拉桿。一層所有水平拉桿的端部均應與四周邊上框架柱進行拉結牢固。當支架立柱高度超過時，應在立柱周圈外側和中間有結構柱的部位，按垂直間距23不大于兩步高度，與建筑結構設置一個固結點，進行拉結。本工程高大模板處，先施工梁下結構柱，支撐架與已施工結構柱從上至下每2步進行拉結，以穩固模板支撐架。7、剪刀撐剪刀撐搭接長度不小于1.0米，采用不少于3個旋轉扣件固定，端部扣件蓋板的邊緣至桿端距離不應小于100mm；剪刀撐應與立桿或水平桿用旋轉扣件連接；在整個平面或立面內連續設置不中斷。在大梁底模

15、板支架外側周圈應設由下至上的豎向連續式剪刀撐，寬度為4-6m，剪刀撐桿件的底端應與地面頂緊，夾角為4560。8、扣件安裝應符合下列規定：1) 扣件規格必須與鋼管外徑相匹配；2) 螺栓擰緊扭力矩不應小于40Nm，且不應大于65Nm；3) 在主節點處固定橫向水平桿、縱向水平桿、剪刀撐等用的直角扣件、旋轉扣件的中心點的相互距離不應大于150mm；4)對接扣件開口應朝上或朝內；5) 各桿件端頭伸出扣件蓋板邊緣的長度不應小于100mm。七、支撐體系檢查驗收1對使用的支模架檢查以下內容：1.1查看鋼管、扣件材料產品質量合格證、質量檢驗報告。1.2檢查鋼管表面的平直度，不應有裂縫、結疤、分層、錯位、硬彎、毛

16、刺、壓痕和深的劃道。1.3鋼管必須涂有防銹漆。1.4檢查廠家的生產許可證、法定檢測單位的測試報告和產品質量合格證。2支模架使用中，應定期檢查的內容。2.1檢查底座是否松動，立桿與底座是否落空。2.2檢查扣件螺栓是否松動。2.3安全防護措施是否符合要求。3支模架的主要驗收內容3.1查看墊板是否晃動，檢查方法：觀察。3.2立桿垂直度：用全站儀或吊線和卷尺測量，立桿偏差：2m高處不得到大于7mm、橫距偏差不得大于20mm。立桿總垂直度不得大于100mm。用鋼卷尺測量。3.4、縱向水平桿偏差，一根桿的兩端高差不得大于20mm，同跨內兩根縱向水平桿高差不得大于10mm，用水平儀或水平尺測量。3.5扣件安

17、裝：同步立桿上兩個相隔對接扣件的高差應大于500mm，用鋼卷尺測量：3.6剪刀撐斜桿與地面的傾角45o60o，用角尺檢測。3.7扣件螺栓擰緊扭力矩為40-65N.m，用扭力扳手檢測。3.8其他未盡事宜按建筑施工扣件式腳手架安全技術規范JGJ130-2011的相關要求執行。八、模板的施工框架梁施工模板支架搭設高度為14.5m，面板厚度18mm，木方50100mm，梁底支撐木方長度2.00m。 梁頂托采用雙鋼管48.33.6mm。立桿的縱距(跨度方向) l=0.50m，立桿的橫距(梁寬方向) l=0.50m，立桿的步距 h=1.50m，梁底增加1道承重立桿。內龍骨間距250mm，內龍骨采用5010

18、0mm木方，外龍骨采用雙鋼管48.3mm3.6mm。對拉螺栓布置2道，在斷面內水平間距300+400mm，斷面跨度方向間距500mm，直徑12mm。考慮梁高度達到1000mm，為保證澆筑質量和施工安全，施工過程中采用分層澆筑。第一層澆筑到梁0.5米高度。1、安裝模板前先用小白線拉出梁軸（邊）線和水平線，按設計標高調整立桿及龍骨的高度后安裝底模，并拉通線，吊線錘調平找直。跨度超過4米時，按設計要求進行起拱，起拱高度通過調節頂端支撐完成。2、梁模板安裝時應特別注意梁端與柱頭模板的連接處，確保梁柱節點模角線平滑，陽角方正，接縫嚴密無漏漿。3、支設時應做到梁側模包底模，并且梁側模位于頂板模板的下方以便

19、形成快拆體系。4、梁模板的清掃口留設在梁模兩端，以方便清掃。樓板模板施工板模板支架搭設高度為14.5m，面板厚度18mm，木方50100mm。立桿的縱距 b=1.00m，立桿的橫距 l=1.00m，立桿的步距 h=1.50m。木方間距250mm，托梁采用雙鋼管48.33.6mm。 模板安裝時從邊跨一側開始，先安裝一排立桿和龍骨，臨時固定后再安裝第二排立桿和龍骨，依次逐排安裝。調節支柱高度，將龍骨找平后鋪多層板，用靠尺找平，大面積用水平抄平檢查，必要時要在梁、板、柱連接處拼縫要用海綿條或膠帶紙封嚴。1、模板安裝前的準備工作模板安裝前作好模板的定位基準線，并以該軸線為起點，引出每條軸線，并根據軸線

20、和施工圖用墨線彈出模板的內邊線、邊線和外側控制線，以便于模板的安裝和校正。作好標高測量工作用水準儀把建筑物水平標高根據實際標高的要求，直接引測到安裝位置。進行找平工作。柱模板承墊底部應預先找平，以保證模板的位置正確，防止柱模板底部漏漿。可沿模板邊線用1：3水泥砂漿找平。另外，在外墻、外柱部位，繼續安裝模板前，要設置模板承墊付條帶，并校正其平直。設置模板定位基準。墻體上部和柱模式可根據構件斷面尺寸切割一定長度鋼筋頭，點焊在預插筋上，作為模板定位筋，可以保證鋼筋保護與模板位置的準確。按施工需用的模板及配件，對其規格、數量逐項清點檢查，未經修復的部件不得使用。經檢查合格后的模板，應按照安裝程序進行編

21、號堆放。底層要加墊木，模板底層要墊離地面不小于10cm。豎向模板安裝的底面要平整，防止漏漿。在每次拆模之后，要清理模板，并刷水性脫模劑。2、模板的安裝：（1）總體施工的流程。（2）模板安裝的偏差應符合下表規定： 現澆結構模板安裝的允許偏差及檢驗方法項 目允許偏差(mm)檢驗方法軸線位置5鋼尺檢查底模上表面標高5水準儀或拉線、鋼尺檢查梁截面內部尺寸+4，-5鋼尺檢查層高垂直度不大于5m3全站儀或吊線、鋼尺檢查大于5m5全站儀或吊線、鋼尺檢查相鄰兩板表面高低差2鋼尺檢查表面平整度42m靠尺和塞尺檢查（3）對跨度大于4m的現澆鋼筋混凝土梁、板，其模板應按設計要求起拱，起拱高度宜為跨度的2/1000。

22、3、模板施工程序彈出梁軸線及水平線并復核搭設梁模支架安裝梁底楞安裝梁底模板梁底起拱綁扎梁鋼筋安裝梁側模安裝板模綁扎板鋼筋安裝上下鎖口楞、斜撐楞及腰楞和對拉螺桿（其他預埋工種）復核梁模尺寸、位置梁板模板自檢報質安科驗收報監理公司驗收澆筑混凝土養護模板拆除、清理、退場堆放。4、模板支設4.1梁模板（1）安裝梁模支架之前，在支柱下腳鋪設5cm厚通長木板，并且在一條直線上。支柱采用鋼管腳手架，并且樓層間的上下支柱在一條直線上，支架的支柱從邊跨一側開始，依次逐排安裝。（2）上頂托，頂托上置2根直徑48鋼管做托梁。（3）復核檢查梁模尺寸，與相鄰梁柱模板固定。 （4）支架搭設完畢后，要認真檢查板下木楞與支柱

23、連接及支架安裝的牢固與穩定。根據給定的水平線，認真調節支模頂托的高度，將木楞找平。（5）對于拼縫大于1.5mm的縫隙用膠帶封貼。4.2 樓板模板(1)支架搭設前，在立柱下腳鋪設5cm厚通長木板，并且保證樓層間的上下支柱在一條直線上。支架的支柱從邊跨一側開始，依次逐排安裝，同時安裝木楞及橫拉桿，其間距按模板設計的規定。(2)支架搭設完畢后，要認真檢查板下木楞與支柱連接及支架安裝的牢固與穩定，根據給定的水平線，認真調節支模翼托的高度，將木楞找平。(3)對于拼縫大于1.5mm的縫隙用膠帶封貼。九、模板支撐體系的監測1、監測項目：支架沉降和位移。2、監測儀器及措施：用水平儀測量立桿沉降、經緯儀測量位移

24、情況。3、測點布設：支模架四角及4001000、350700等大梁均設一個監測剖面（梁中位置），每個監測剖面布設一個支架水平位移監測點、兩個支架沉降觀測點。（具體見附圖）4、監測頻率：在澆筑混凝土過程中實施監測，監測頻率不超過30分鐘一次。混凝土澆筑后三天之內仍需監測，監測頻率為6小時一次。5、變形監測報警值：大梁底鋼管立桿沉降為15mm，梁水平位移為8mm。十、混凝土澆筑方法及有關注意事項1、混凝土采用先支好梁底模板，澆柱，然后綁扎梁鋼筋，封梁側模板，支板模板，綁扎板鋼筋，最后澆筑梁板混凝土。這樣，由于柱有一定的強度，可以增強模板支撐體系的整體剛度和穩定性。2、本工程采用泵送商品混凝土，混凝

25、土的坍落度一般在140-160mm，采用汽車泵泵送混凝土，混凝土的泵送速度約為15m3/h。大梁澆筑時要進行分層施工，每層澆筑厚度不超過50cm，不能一次過泵到梁面。混凝土澆筑原則：為確保模板支架施工過程中均衡受載，本工程擬采用由中部向兩邊擴展的澆筑方式。3、混凝土澆筑過程應嚴格按方案程序進行，在支架下面要安裝照明燈，在安全員的監督下，派木工進行巡查，發現問題立即進行加固。如果支架沉降、位移達到報警值時，安全員應即報告現場施工負責人，現場施工負責人查明情況，采取必要的安全措施和加固措施。發現險情，安全員、現場施工負責人要及時通知現場作業人員撤出危險范圍。十一、模板的拆除拆模條件：拆模時，以拆模

26、試件到達下表的強度并能承受上面的荷載為拆模依據，在達到拆模條件后，需經項目技術負責人、監理工程師同意方可拆模。后澆帶兩側要妥善加支撐,拆模條件同上述。鋼筋混凝土結構強度條件（通過制作同條件度塊并作試驗來確定）。結構類型結構跨度按設計的混凝土強度標準值的百分率表示（）板2502，8758100梁、拱8758100懸臂構件100拆模操作：1、側模拆除：在混凝土強度能保證其表面及棱角不因拆除模板而受損后，方可拆除。2、模板的拆除，必須執行混凝土結構工程施工及驗收規范（GB50204-2002）的有關條款。作業班組必須申請技術科批準后方可拆除。3、在拆模過程中，如發現實際結構混凝土強度并未達到要求，有

27、影響結構安全的質量問題時，應暫停拆除。待實際強度達到要求后，方可繼續拆除。4、已拆除模板及其支撐的混凝土結構，應在混凝土強度達到設計的混凝土強度標準值后，才允許承受全部設計的使用荷載。當承受施工荷載的效應，比使用荷載更為不利時，必須經過驗算，加設臨時支撐。5、拆除之前必須有拆模申請，并根據同條件養護試塊強度測試結果達到規定時，技術負責人方可批準拆模。6、模板拆除的順序和方法，應根據模板設計的規定進行，如果模板設計無規定時，可按“先支的后拆，后支的先拆”的順序進行，以及“先拆非承重的模板，后拆承重的模板”及支撐的順序進行拆除。應首先拆除梁側模板，再拆除樓板模板，樓板模板拆除時，先調節頂部支撐頭，

28、使其向下移動，達到模板與樓板分離的要求，保留養護支撐及其上的養護木方或養護模板，其余模板均落在滿堂腳手架上。7、用鉤子或扁鏟撬棍將未拆下的模板撬下，等模板全部落下之后，再集中運出并堆放指定地點，分規格碼放好。8、梁模加設拉桿螺栓時，應先拆掉拉桿和背楞之后，再拆除側模和底模，梁底模拆除時混凝土強度必須滿足現定的要求才可以拆除。9、梁、板底養護支撐拆除時，需上層梁板混凝土強度達到設計強庋的100%時，才可以拆除。10)、拆除的模板必須隨拆隨清理，以免釘子扎腳，或阻礙通行和發生事故。11、拆模時，拆模區應設警戒線，嚴防有人誤入被砸傷。12、拆模不能采取猛橇、以致大片塌落的方法拆除頂模。 13、 拆模

29、時必須設置警戒區域，并派專人監護，拆模必須干凈徹底，不得保留有懸空模板。十二、技術質量保證措施嚴格落實班組自檢、互檢、交接檢及項目部專業檢“四檢制度”，確保模板安裝質量。混凝土澆筑必須安排在白天進行，混凝土澆筑過程中應派專人46名看模，嚴格控制模板的位移和穩定性，一旦產生移位應及時調整，加固支撐。所有柱子模板拼縫，梁與柱等節點處均需用膠帶貼縫以確保混凝土不漏漿。為防止柱腳爛根，澆筑砼前應先澆510cm同配合比的水泥砂漿。梁、板模安裝應嚴格控制軸線、平面位置、標高、斷面尺寸、垂直度和平整度，模板接縫寬度，模板高度，脫模劑涂刷等的準確性，嚴格控制預拼模板精度。拼裝精度要求：項目允許偏差檢驗方法軸線

30、位置5鋼尺檢驗底模上表面標高5水準儀或拉線、鋼尺檢查層高垂直度不大于5m6全站儀或吊線、鋼尺檢查大于5m8全站儀或吊線、鋼尺檢查相鄰兩板表面高低差2鋼尺檢查表面平整度52m靠尺和塞尺檢查每層主軸線和分軸線放線后，規定負責測量記錄員及時記錄平面尺寸測量數據，并要及時墻、柱、剪力墻體的成品尺寸，目的是通過分析墻體和柱子的垂直度誤差，并根據數據分析原因，將問題及時反饋到生產責任人，及時進行調整和糾正。模板的脫模劑要使用水性脫模劑，以防污染鋼筋。模板安裝前必須檢查所有預埋，預留是否正確，水電，暖通等工種和安裝是否及時，并通過業主和監理公司檢查合格后方可封模。樓面模板安裝后必須與鋼筋工種配合，保證鋼筋人

31、員正常工作。嚴格按照技術科要求的技術交底進行操作，杜絕違章操作。模板安裝完畢后必須先自檢后互檢并經質檢員和監理確認后方可進入下道工序施工。預埋件允許差表（mm）：項目允許偏差預埋鋼板中心線位置3預埋管、預埋孔中心線位置3預埋螺栓中心線位置5外露長度+10，0中心線位置2外露長度 +10，0預留洞中心線位置10尺寸+10，0當梁板跨度4m時，模板應起拱，本工程主梁起拱高度為梁跨的2/1000。對銹蝕、壓扁、裂縫等材料杜絕進場。拆模時，以技術科下發的指令書為拆模依據。十三、安全文明施工1、進入現場的施工作業人員必須接受三級教育、經考試合格后方可上崗操作。2、所有作業人員必須參加施工現場周一安全活動

32、和施工現場統一組織的安全教育活動。3、作業人員必須嚴格遵守勞動保護規定，正確佩帶和使用個人防護用品。4、作業人員必須嚴格執行安全技術交底和班長班前講話要求。5、交叉作業時，要有可靠的防護措施，不得傷害他人，也避免被他人傷害。6、任何作業人員不得擅自拆動施工現場的腳手架、防護設施、安全標志和警告牌，如必須拆動時須經施工負責人允許后方可。裝、拆模板現場必須用設立警示區，非工作人員不得入內。7、作業人員不得隨意拋撒施工垃圾和排放污水等人為造成環境的污染。工作完畢清理垃圾，做到工完料凈場地清。8、作業人員除必須執行作業時間限制以處，在作業過程中應自覺減少和消除噪音。9、作業人員除支持文明施工，個人行為

33、要適應CI形象管理要求。10、拆除樓板頂架時應一邊支撐一邊拆模板，禁止一次性拆完支撐。11、登高作業時，各種配件應放在工具箱或袋中，嚴禁放在模扳或腳手架上，各種工具應系在操作人員身上或放在工具袋中，不得掉落。12、裝拆模板時，上下要有人接應，隨拆隨運轉，并應把活動的部件固定牢靠，嚴禁堆放在腳手板上和拋擲。13、裝拆施工時，除操作人員外，下面不得站人。高處作業時，操作人員要帶安全帽。14、圓盤鋸必須有護罩，分料尺柄有靠山。操作前應檢查據片是否上緊，鋸盤有無裂口。15、操作者應站在鋸片一側，手背不得跨越鋸片。16、接料應出鋸片15cm，不得用手硬拉。17、小于20cm的短料不得上鋸，應使用推棍。1

34、8、超過鋸片半徑的木料，禁止上鋸，截料應設截具。19、手持電動鋸時應按料厚調整鋸切深度，禁止架在腿上鋸切。20、按鋸片齒數劃分鋸切與截料的功能，不得混用。21、鋸片護罩必須完好，鋸片連續斷齒兩個以上不得使用。22、平刨必須設置刨口保護裝置或采用機械自動送料。23、多用木工機械使用時只準使用其中一種功能，并將其他功能的傳動皮帶拆除。24、現場嚴禁吸煙。25、模板存放時應當滿足自穩角的要求。兩塊模板應當采取板面對板面的存放方法。長期存放時，應將模板聯成整體。26、模板起吊前，應檢查吊裝用繩索、卡具及每塊模板上的吊環是否完整有交，并應先拆除一切臨時支撐，經檢查無誤后方可起吊。模板起吊前應將吊車位置調

35、整適當，做到穩起穩落，就位準確，禁止用人力推、拉模板。嚴防模板大幅度擺動或倒其他模板。27、模板的存放場地必須平整夯實，堆放模板處嚴禁坐人或逗留。28、當風力超過5級時，應停止吊裝。29、現場所用電線都必須架空設置，不得拖地。十四、應急預案1、應爭救援指揮領導小組的組成、職責及分工： 姓名職務分工聯系電話唐書元組 長負責聯系救護車輛及向主管部門匯報18789056280周江平副組長負責指揮人員搶救杜飛平組 員負責現場搶救傷員15120876973樓朝生組 員負責現場搶救傷員13819998580張民強組 員負責現場搶救傷員18876684377陳仲輝組 員負責現場搶救傷員15091921195

36、2、事故預防措施2.1模板坍塌措施事故預防措施1）、現場技術負責人應對施工人員進行技術、質量、安全的交底。嚴格按模板裝拆施工方案及有關國家、行業、地方的技術標準、規范、規程進行施工。施工過程應做好自檢、工序交接等，使工程質量和安全得以控制。2）、模板裝拆必須按施工方案進行，嚴禁任意變動。3）、采用高支模方法，其支撐結構必須有足夠的強度和剛度，并必須有施工設計計算。4）、在高處復雜結構裝拆模板，尚應設警示牌標識，嚴禁非作業人員進入作業區，并設專人監護，防止傷及行人。5）、裝拆模板時，2m以上高處作業必須有可靠的立足點，并有相應的安全防護措施。6）、安裝上層樓板及支架時，下層樓板砼強度必須達到1.

37、2MPa以后，才能上料具，料具要分散堆放，不得過分集中。模板上材料應堆放均勻，并不得超過施工方案的規定。下層樓板結構的強度必須達到能承受上層支模系統和新澆筑混凝土的重量以后，才能進行澆筑混凝土樓板，否則下層樓板結構的支撐系統不能拆除。7）、支模系統在安裝過程中，必須設置臨時固定設施，嚴防傾覆。如遇途中停歇，應將就位的支頂、模板聯結穩固，不得空架浮擱。8）、模板作業面的預留孔洞和臨邊應進行安全防護，上下交叉作業應采取有效的安全防護措施。9）、內墻柱模板安裝高度超過2.5m時，應搭設臨時腳手架施工，作業人員不得從模板支撐系統爬上爬下。10）、模板搭設、拆除和混凝土澆筑期間，無關人員不得進入支模底下

38、，并由安全員在現場監護。11）、混凝土澆筑時，應派專人監察模板及其支撐系統的變形情況，如發現異常現象時應立即暫停施工，迅速疏散人員，待采取措施進行調整或加固后，方可繼續作業。12）、模板拆除前必須有混凝土強度報告，強度達到規定要求后方可進行拆模審批和模板拆除工作。13）、拆除模板一般采用長撬杠，嚴禁操作人員站在正拆除的模板下。在拆除樓板模板時，要注意防止整塊模板掉下，尤其是用定型模板做平臺模板時更要注意。14）、拆模間歇時應將松開的部件和模板運走，不得留有未拆除的懸空模板，防止墜下傷人。有計劃清理拆除下來的材料，保持出入口暢通，嚴禁阻塞通道。2.2 火災事故預防措施1)、施工現場防火工作必須認

39、真貫徹“預防為主，防消結合”的方針，立足于自防自救，實行“誰主管，誰負責”的原則。2)、施工現場的防火機構施工現場實行層級管理，落實各級消防安全責任人（管理人），各負其責，項目經理是施工現場消防安全責任人，全面負責現場的防火工作。各部門負責人、生產班（組）長是本部門、班（組）消防安全責任人，負責本部門、班（組）的消防工作。（1）施工現場成立防火領導小組，由消防安全責任人任組長，成員由生產、質技、保衛、行政（后勤）、材料、宣傳部門和各生產班（組）的消防安全責任人組成。（2）施工現場按參加施工總人數千人以上的百分之十，千人以下的按百分之十五的比例組建義務消防隊。義務消防隊隊長由現場消防安全責任人任

40、命，義務消防隊下設滅火組、引導疏散組、物資疏散組、救護組、維護秩序組。各司其責。a、滅火組：當接到著火報警，應迅速趕赴著火點進行滅火。b、引導疏散組：當火災發生后，引導火災現場人員迅速疏散至安全地方，配合公安消防隊滅火。c、物資疏散組：當火災發生后，搶救轉移物資和火災后物資清點。d、救護組：對因火災引起有毒氣體，采取防中毒措施，對因火災，滅火過程中受傷人員的搶救、護理。e、維護秩序組：當火災發生后，負責維持現場的治安秩序和保護火災現場。3)、施工項目應當對職工進行經常的防火宣傳教育普及消防知識，增強消防觀念，自覺遵守各項防火規章制度，4)、抓好檢查制度的落實。5)、在施工過程需要動火，必須辦理

41、動火審批手續，落實動火作業“八不、四要、一清”的防火措施，才可動火。動火后，要進行檢查驗收。6)、嚴格吸煙管理，施工現場應設立吸煙區，配置相應設施，嚴禁在非吸煙區吸煙。7)、現場存放易燃，易爆化學危險物品，必須按規定經上級有關主管部門審批同意后，才可存放，嚴格控制存放數量，并落實防火措施。8)、按規定配備消防器材，高層建筑、重點工程必須按消防要求設立臨時消防供水系統，做到與施工同步進行，臨時消防供水系統高壓水泵設專線供電、供水管直徑不小于50mm，每層應設置消防結口，從第四層起每隔一層，配備一條長度為20m的消防水帶及配置水槍。9)、電線架設、電器設備的安裝要符合技術規程的要求，并由持有電工證

42、的電工架設安裝，嚴禁在外腳手架上架設電線及亂拉亂接電線。10)、易燃雜物要及時清運，不宜長時間堆放在施工現場和宿舍附近，消防通道要保持暢通無阻。2.3觸電事故預防措施 1)、根據安全用電“裝得安全，拆得徹底，用得正確，修得及時”的基本要求，為防止發生觸電事故，在日常施工（生產）用電中要嚴格執行有關用電的安全技術“規范”、“規程”。2)、嚴格執行特種作業人員的培訓，考核制度。現場電工必須經過培訓和考核合格，并持有效的特種操作證上崗。3)、臨電施工組織設計必須針對電源的實際情況和施工現場用電設置的分布進行編制，并經公司技術部門審核，總工批準。4)、施工現場必須采用三相五線制，其專用的中性點直接接地

43、的電力線路中必須采用TN-S接零保護系統。5）、現場布線時必須按施工組織設計進行敷設，竣工后經測試合格后才能通電。并做好驗收記錄。6）、施工現場所有用電設備，必須在設備負荷線的首端處設置漏電保護裝置。7）、漏電保護器的選擇應符合國際GB 6829-96漏電電流動作保護器（剩余電流動作保護器）的要求，開關箱內的漏電保護器其額定漏電動作電流應不大于30 mA ，額定漏電動作時間應小于0.1S。使用于潮濕和有腐蝕介質場所的漏電保護器應采用防濺型產品。其額定漏電動作電流應不大于15mA，額定漏電動作時間應小于0.1S。8）、現場電工必須做好現場日常的檢查、檢測并做好記錄。9）、非電工嚴禁接拆電氣線路、

44、插頭、插座、電氣設備、燈具等。10）、根據不同的環境，正確選用相應額定值的安全電壓作為供電電壓。11）、帶電體之間、帶電體與地面之間、帶電體與其他設施之間、工作人員與帶電體之間必須保持足夠的安全距離，距離不足時，應采取有效的措施進行隔離防護。12）、在有觸電危險的處所或容易產生誤判斷、誤操作的地方，以及存在不安全因素的現場，設置醒目的文字或圖形標志，提醒人們識別、警惕危險因素。13）、采用適當的保護接地措施，將電氣裝置中平時不帶電，但可能因絕緣損壞而帶上危險的對地電壓的外露導電部分（設備的金屬外殼或金屬結構）與PE連接，減輕觸電的危險。2.4高處墜落事故預防措施1）、上崗前應依據有關規定進行專

45、門的安全技術簽字交底，向施工人員提供合格的安全帽、安全帶等必備的安全防護用具，作業人員應按規定正確佩戴和使用。2）、所有高處作業人員應接受高處作業安全知識的教育，特種高處作業人員應持證上崗。3）、凡身體不適合從事高處作業的人員不得從事高處作業。從事高處作業的人員要按規定進行體檢和定期體檢，合格后方可上崗。4）、各類安全警示標志按類別、有針對性地、醒目地張掛于現場各相應部位。對洞口臨邊等施工現場的危險區域設置醒目標準的安全防護設施、安全標志。5）、高處作業之前，由施工單位工程負責人組織有關人員進行安全防護設施逐項檢查及驗收，驗收合格后，方可進行高處作業。防護欄桿以黃黑或紅白相間條紋標示，蓋板及門

46、以黃或紅色標示。6）、高處作業工程應按相關規定編制施工專題方案，經有關部門審核批準后，方能施工。7）、嚴禁穿硬塑料底等易滑鞋、高跟鞋。8）、作業人員嚴禁互相打鬧，以免失足發生墜落危險。9）、邊長大于250mm，小于1500mm的預留洞口采用貫穿于混凝土板內的鋼筋構成防護網，面用木板作蓋板加砂漿封固；邊長大于1500mm的洞口，四周設置防護欄桿并圍密目式（2000目）安全網，洞口下張掛安全平網。10）、施工使用的臨時梯子要牢固，踏步300-400mm，與地面角度成60-70度，梯腳要有防滑措施，頂端捆扎牢固或設專人扶梯。11）、因作業必須臨時拆除或變動安全防護設施時，必須經施工負責人同意，并采取

47、相應的可靠措施，作業后應立即恢復。2.5 機械傷害事故預防措施1）、特種作業操作人員需體檢合格（即無妨礙作業的疾病和生理缺陷），同時經過專業培訓并取得主管部門頒發的操作證方可上崗。2）、操作人員進入作業地點前，施工技術人員應向操作人員進行施工任務和安全技術措施交底，操作人員應熟悉作業環境和施工條件，聽從指揮、遵守現場安全規章制度。3）、操作人員應遵守機械有關保養規定，認真及時做好各級的保養工作，保持機械完好。4）、在工作中操作人員和配合作業人員必須按規定穿戴勞動保護用品。如長發應束緊不得外露，高處作業必須系安全帶等。5）、操作人員必須按照機械出廠說明書規定的使用條件和技術性能，正確操作和合理使

48、用，嚴禁超負荷作業或任意擴大使用范圍。6）、機械上的各種安全防護裝置及指示、儀表、報警自動報警信號等裝置應完好齊全，有缺損時應及時停用并修復，安全防護裝置不完整或已失效的機械不得使用。7）、機械不得帶病運轉，運轉中發現不正常現象時，應先關閉電源，待排除故障后方可使用。8）、新機或經過大修或技術改造的機械，必須按出廠使用說明書或改造后的使用說明書的要求和現行國家標準建筑機械技術試驗規程(JGJ34)進行測試和試運轉，并符合建筑機械使用安全技術規程方可投入使用。9）、停用一個月以上或封存的機械應認真做好停用或封存前的保養工作，并做好預防風沙、雨淋、水泡、銹蝕等措施。10）、機械集中停放的場所應有專

49、人看管，并設置消防器材;空氣壓縮機房、發電機房等易發生危險的場所應在危險區域界限設置圍欄和警告標志，未經批準的人員不得入內;挖掘機、起重機、打樁機等重要作業區域，必須設置警示標志及按規定落實安全措施。11）、各類型的機械使用前，必須檢查其潤滑部位的油路是否暢通，特別是液壓系統，其壓力表是否正常，密封環是否有效，剎車是否處于正常工作狀態。12）、切削機械必須控制刀具的進刀量，應按需切削的工件來調整其進刀量 (按技術說明書的要求調整)。13）、電焊機必須有二次空載降壓保護器，初級、次級的防護罩必須齊全有效，焊機導線要具有良好的絕緣，絕緣電阻不少于1M。14）、所有建筑施工機械(包括大型設備、金屬加

50、工設備)必須建立并做好臺帳，維修檔案，自檢記錄檔案。2.6 物體打擊事故預防措施1）、作業前，針對物體打擊事故頻發的部位，對有關施工人員進行安全交底教育，使每個人在思想上、行動上做好安全防范。2）、施工人員進入施工現場必須按規定配帶安全帽。應在規定的安全通道內出入和上下，不得在非規定通道位置行走。進行交叉作業時要做好安全預防措施。3）、每天班后對臨邊處各種散件進行清理放好，安全通道上方應搭設雙層防護棚，防護棚使用的材料要能防止高空墜落物穿透。4）、臨時設施的蓋頂不得使用石棉瓦作蓋頂。5）、邊長小于或等于250mm的預留洞口必須用堅實的蓋板封閉，用砂漿固定。6）、施工作業過程一般常用工具必須放在

51、工具袋內，物料傳遞不準往下或向上亂拋材料和工具等物件。所有物料應堆放平穩，不得放在臨邊及洞口附近，并不可妨礙通行。7）、高空安裝起重設備或垂直運輸機具，要注意零部件落下傷人。8）、吊運一切物料都必須由持有司索工上崗證人員進行綁碼，散料應用吊籃裝置好后才能起吊。9）、拆除或拆卸作業要在設置警戒區域、有人監護的條件下進行。10）、高處拆除作業時，對拆卸下的物料、建筑垃圾要及時清理和運走，不得在走道上任意亂放或向下丟棄。3、事故可能發生情況及應急措施：3.1、當發生模板坍塌時，采取以下措施：1）由于在澆筑砼過程時造成的坍塌情況，首先要明確傷員的具體位置、傷員的受傷情況及受傷人數，立即組織切實可行的機

52、械設備進行救援（如動用塔吊將坍塌位置的鋼筋網吊起；使用鋼筋切割機或焊機將鋼筋割斷），避免鋼筋夾著傷員，如果傷員被砼漿包著，應立即進行人手清理，先進行眼、口、鼻的清理，保持氣道的通暢，再救人。2）由于拆除模板時造成的坍塌情況，立即查明受傷的人員數量，同時進行相鄰危險區域的支護加固，以確保救援人員的安全，迅速將坍塌下來的材料用人手逐一清除，禁止用機械搬運材料，以免二次傷害傷員。3）對現場救出的傷員進行下列的急救處理：如肢體受傷，可用夾板等簡單托持傷肢，對傷肢進行降溫，盡量避免局部熱缺血，傷肢不應抬高，按摩或熱敷如擠壓部位有開放創傷及活動出血者，應立即止血，但避免加壓，除有大血管斷裂外不用止血帶，并

53、立即送往醫院進行急救。4）在坍塌事故中傷員被救出后，必須對該范圍設置危險區域警示標志，設專人監護，保護事故現場，待事故調查小組及上級有關部門進行現場堪察鑒定同意解封后，才能進行恢復施工，并應密切進行對相鄰模板的檢測。3.2、發生火災事故時,現場救援專業人員立即用干粉滅火器滅火,并報告項目部領導指揮人員立即到現場指揮,組織非應急人員疏散.在火勢擴大蔓延時,立即尋求第三方救助,拔打119,并組織搶救財產和保護現場.3.3、發生觸電情況，采取的應急措施:發現有人觸電時,應立即切斷電源或用干木棍、竹竿等絕緣物把電線從觸電者身上移開，使傷員盡早脫離電源。對神志清醒者，應讓其在通風處休息一會，觀察病情變化

54、。對已失去知覺者，仰臥地上，解開衣服等，使用呼吸不受阻礙，對心跳呼吸停止的觸電者，應立即進行人工呼吸和胸外心臟按壓等措施進行搶救。3.4、發生高空墜落情況，采取的應急措施：一旦發現有墜落的傷員，首先不要驚慌失措，要注意檢查傷員意識反應、瞳孔大小及呼吸、脈搏等，盡快掌握致命傷部位，同時及時與120或附近醫院取得聯系，爭取急救人員盡快趕來現場。對疑有脊柱炎和骨盆骨析的傷員，這時千萬不要去輕易搬運，以免加重傷情。在對傷員急救進，要取出傷員身上的安裝機具和口袋中的硬物。對有頜面損傷的傷員，應及時取掉傷員的假牙和凝血塊，清除口腔中的分泌物，保持呼吸道的暢通，將傷員的頭面向一側，同時松解傷員的衣領扣，對疑

55、有顱底骨折或腦脊液外漏的傷員，切忌填塞，以防止顱內感染而危及生命，對于大血管損傷的傷員，這時應立即采取止血的方法，使用止血帶、指壓或加包扎的方法止血。3.5、發生物體打擊事故，應采取以下措施：1）應馬上組織搶救傷者脫離危險現場，以免再發生損傷。2）在移動傷員時，應保持頭、頸、胸在一直線上，不能任意旋曲。若伴頸椎骨折，更應避免頭頸的擺動，可用“頸托”圍住頸部，以防引起頸部血管神經及脊髓的附加損傷。觀察傷者的受傷情況、部位、傷害性質。3）如傷員有出血，應立即止血。遇呼吸、心跳停止者，應立即進行人工呼吸，胸外心臟擠壓，胸部傷的胸骨、肋骨骨折、四肢的骨折也要包扎固定。4）若處于休克狀態的要讓其安靜、保

56、暖、平臥、少動，并將下肢抬高約20度左右，盡快送醫院進行搶救治療。5）如果出現顱腦損傷，必須維持呼吸道通暢。昏迷者應平臥，面部轉向一側，以防舌根下墜或分泌物、嘔吐物吸入，發生喉阻塞。遇有凹陷骨折、嚴重的顱底骨折及嚴重的腦損傷癥狀出現，創傷處用消毒的紗布或清潔布等覆蓋傷口，用繃帶或布條包扎后，及時送就近有條件的醫院治療。6）同時要防止傷口污染，在現場，相對清潔的傷口，可用浸有雙氧水的敷料包扎。污染較重的傷口，可簡單清除傷口表面異物，剪除傷口周圍的毛發。但切勿拔出創口內的毛發及異物、凝血塊或碎骨片等，再用浸有雙氧水或抗生素的敷料覆蓋包扎創口。3.6、當發生機械傷害事故，應立即切斷動力電源，首先搶救

57、傷員，根據傷員的傷害情況，采取相應的急救辦法：1）如遇有創傷性出血的傷員，應迅速包扎止血，使傷員保持在頭低腳高的臥位，并注意保暖。當手前臂、小腿以下位置出血，應選用橡膠帶或布帶或止血紗布等進行綁扎止血。2）傷員遇呼吸、心跳停止者，應立即進行人工呼吸，胸外心臟擠壓。處于休克狀態的傷員可用拇指壓人中、內關、足三里等，以提升血壓穩定病情，讓其安靜、保暖、平臥、少動，并將下肢抬高約20度左右，盡快送醫院進行搶救治療。3）出現顱腦損傷，必須保持呼吸道暢通。昏迷者應平臥，面部轉向一側，以防舌根下墜或分泌物瘀血、嘔吐物吸入，發生喉阻塞。如有異物可用手指從口角一邊插入摸至另一邊將異物勾出。遇有凹陷骨折及嚴重的

58、腦損傷癥狀出現，創傷處用消毒的紗布或清潔布等覆蓋傷口，用繃帶或布條包扎后，及時送鄰近的醫院治療。4）發現脊椎受傷者，創傷處用消毒的紗布或清潔布等覆蓋傷口，用繃帶或布條包扎。移動時，將傷者平臥放在帆布擔架或硬板上，以免受傷的脊椎移位、斷裂造成截癱，導致死亡。搶救脊椎受傷者，移動過程中，嚴禁只抬傷者的兩肩與兩腿或單肩背運。5）發現傷者手足骨折，不要盲目移動傷者。應在骨折部位用夾板把受傷位置臨時固定，使斷端不再移位或刺傷肌肉，神經或血管。固定方法:以固定骨折處上下關節為原則，可就地取材，用木板、竹板等，在無材料的情況下，上肢可固定在身側，下肢與提側下肢縛在一起。6）如機械對人體的切割傷。當手指被切離

59、身體時，一定要保護好斷端和傷員一起送到醫院進行醫療，7）動用最快的交通工具或其他措施，及時把傷者送往鄰近醫院搶救，運送途中應盡量減少顛簸。同時密切注意傷者的呼吸、脈搏、血壓及傷口的情況。4、報警聯絡方式：a、火警電話：119b、急救電話：120十五、梁、板高支架設計計算書：模板支架搭設高度為14.5米，搭設尺寸為：立桿的縱距 b=1米，立桿的橫距 l=1米，梁底增加一道承重立桿，立桿的步距 h=1.50米。梁頂托采用雙鋼管483.0mm計算（為了安全起見，在進行計算時鋼管的壁厚按3.0mm考慮）。（一）120mm厚板支模計算書扣件鋼管樓板模板支架計算書 計算依據建筑施工模板安全技術規范(JGJ

60、162-2008)。 計算參數: 模板支架搭設高度為14.4m， 立桿的縱距 b=1.00m，立桿的橫距 l=1.00m，立桿的步距 h=1.50m。 面板厚度18mm，剪切強度1.4N/mm2，抗彎強度15.0N/mm2，彈性模量6000.0N/mm2。 木方50100mm，間距300mm， 木方剪切強度1.6N/mm2，抗彎強度13.0N/mm2，彈性模量9000.0N/mm2。 梁頂托采用雙鋼管483.0mm。 模板自重0.30kN/m2，混凝土鋼筋自重25.10kN/m3，施工活荷載6.00kN/m2。 扣件計算折減系數取1.00。 圖1 樓板支撐架立面簡圖 圖2 樓板支撐架荷載計算單

61、元 按照模板規范條規定確定荷載組合分項系數如下： 由可變荷載效應控制的組合S=1.2(25.100.12+0.30)+1.404.00=9.574kN/m2 由永久荷載效應控制的組合S=1.3525.100.12+0.71.404.00=7.986kN/m2 由于可變荷載效應控制的組合S最大，永久荷載分項系數取1.2，可變荷載分項系數取1.40 采用的鋼管類型為483.0。 一、模板面板計算 面板為受彎結構,需要驗算其抗彎強度和剛度。模板面板的按照三跨連續梁計算。 考慮0.9的結構重要系數，靜荷載標準值 q1 = 0.9(25.1000.1201.000+0.3001.000)=2.981kN

62、/m 考慮0.9的結構重要系數，活荷載標準值 q2 = 0.9(2.000+4.000)1.000=5.400kN/m 面板的截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為: 本算例中，截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為: 截面抵抗矩 W = 54.00cm3； 截面慣性矩 I = 48.60cm4； (1)抗彎強度計算 f = M / W f 其中 f 面板的抗彎強度計算值(N/mm2)； M 面板的最大彎距(N.mm)； W 面板的凈截面抵抗矩； f 面板的抗彎強度設計值，取15.00N/mm2； M = 0.100ql2 其中 q 荷載設計值(kN/m)； 經計算得到 M = 0.100(1.202.9

63、81+1.405.400)0.300 經計算得到面板抗彎強度計算值 f = 0.10010001000/54000=1.856N/mm2 面板的抗彎強度驗算 f f,滿足要求! (2)撓度計算 v = 0.677ql4 / 100EI v = l / 250 面板最大撓度計算值 v = 0.6772.9813004/(1006000486000)=0.056mm 面板的最大撓度小于300.0/250,滿足要求! (4)2.5kN集中荷載作用下抗彎強度計算 經過計算得到面板跨中最大彎矩計算公式為 M = 0.2Pl+0.08ql2 面板的計算寬度為1200.000mm 集中荷載 P = 2.5k

64、N 考慮0.9的結構重要系數，靜荷載標準值 q = 0.9(25.1000.1201.200+0.3001.200)=3.577kN/m 面板的計算跨度 l = 300.000mm 經計算得到 M = 0.2000.91.402.50.300+0.0801.203.5770.300 經計算得到面板抗彎強度計算值 f = 0.22010001000/54000=4.072N/mm2 面板的抗彎強度驗算 f f,滿足要求! 二、模板支撐木方的計算 木方按照均布荷載計算。 1.荷載的計算 (1)鋼筋混凝土板自重(kN/m)： q11 = 25.1000.1200.300=0.904kN/m (2)模

65、板的自重線荷載(kN/m)： q12 = 0.3000.300=0.090kN/m (3)活荷載為施工荷載標準值與振搗混凝土時產生的荷載(kN/m)： 經計算得到，活荷載標準值 q2 = (4.000+2.000)0.300=1.800kN/m 考慮0.9的結構重要系數，靜荷載 q1 = 0.9(1.200.904+1.200.090)=1.073kN/m 考慮0.9的結構重要系數，活荷載 q2 = 0.91.401.800=2.268kN/m 計算單元內的木方集中力為(2.268+1.073)1.000=3.341kN 2.木方的計算 按照三跨連續梁計算，最大彎矩考慮為靜荷載與活荷載的計算值

66、最不利分配的彎矩和，計算公式如下: 均布荷載 q = 3.341/1.000=3.341kN/m 最大彎矩 M = 0.1ql2=0.13.341.00 最大剪力 Q=0.61.0003.341=2.005kN 最大支座力 N=1.11.0003.341=3.675kN 木方的截面力學參數為 本算例中，截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為: 截面抵抗矩 W = 83.33cm3； 截面慣性矩 I = 416.67cm4； (1)木方抗彎強度計算 抗彎計算強度 f=0.334106/83333.3=4.01N/mm2 木方的抗彎計算強度小于13.0N/mm2,滿足要求! (2)木方撓度計算 均布荷載

67、通過上面變形受力圖計算的最大支座力除以跨度得到0.894kN/m 最大變形 v =0.6770.8941000.04/(1009000.004166666.8)=0.161mm 木方的最大撓度小于1000.0/250,滿足要求! (4)2.5kN集中荷載作用下抗彎強度計算 經過計算得到跨中最大彎矩計算公式為 M = 0.2Pl+0.08ql2 考慮荷載重要性系數0.9，集中荷載 P = 0.92.5kN 經計算得到 M = 0.2001.400.92.51.000+0.0801.0731.000 抗彎計算強度 f=0.716106/83333.3=8.59N/mm2 木方的抗彎計算強度小于13

68、.0N/mm2,滿足要求! 三、托梁的計算 托梁按照集中與均布荷載下多跨連續梁計算。 集中荷載取木方的支座力 P= 3.675kN 均布荷載取托梁的自重 q= 0.092kN/m。 托梁計算簡圖 托梁彎矩圖(kN.m) 托梁剪力圖(kN) 變形的計算按照規范要求采用靜荷載標準值，受力圖與計算結果如下： 托梁變形計算受力圖 托梁變形圖(mm) 經過計算得到最大彎矩 經過計算得到最大支座 F= 13.632kN 經過計算得到最大變形 V= 0.470mm 頂托梁的截面力學參數為 截面抵抗矩 W = 10.16cm3； 截面慣性矩 I = 24.38cm4； (1)頂托梁抗彎強度計算 抗彎計算強度

69、f=1.228106/1.05/10160.0=115.11N/mm2 頂托梁的抗彎計算強度小于205.0N/mm2,滿足要求! (2)頂托梁撓度計算 最大變形 v = 0.470mm 頂托梁的最大撓度小于1000.0/400,滿足要求! 四、扣件抗滑移的計算 縱向或橫向水平桿與立桿連接時，扣件的抗滑承載力按照下式計算: R Rc 其中 Rc 扣件抗滑承載力設計值,取8.00kN； R 縱向或橫向水平桿傳給立桿的豎向作用力設計值； 上部荷載沒有通過縱向或橫向水平桿傳給立桿，無需計算。 五、模板支架荷載標準值(立桿軸力) 作用于模板支架的荷載包括靜荷載、活荷載和風荷載。 1.靜荷載標準值包括以下

70、內容： (1)腳手架的自重(kN)： NG1 = 0.13514.380=1.941kN (2)模板的自重(kN)： NG2 = 0.3001.0001.000=0.300kN (3)鋼筋混凝土樓板自重(kN)： NG3 = 25.1000.1201.0001.000=3.012kN 考慮0.9的結構重要系數，經計算得到靜荷載標準值 NG = 0.9(NG1+NG2+NG3)= 4.728kN。 2.活荷載為施工荷載標準值與振搗混凝土時產生的荷載。 考慮0.9的結構重要系數，經計算得到活荷載標準值 NQ = 0.9(4.000+2.000)1.0001.000=5.400kN 3.不考慮風荷載

71、時,立桿的軸向壓力設計值計算公式 N = 1.20NG + 1.40NQ 五、立桿的穩定性計算 不考慮風荷載時,立桿的穩定性計算公式為： 其中 N 立桿的軸心壓力設計值，N = 13.23kN i 計算立桿的截面回轉半徑，i=1.60cm； A 立桿凈截面面積，A=4.239cm2； W 立桿凈截面模量(抵抗矩),W=4.491cm3； f 鋼管立桿抗壓強度設計值，f = 205.00N/mm2； a 立桿上端伸出頂層橫桿中心線至模板支撐點的長度，a=0.30m； h 最大步距，h=1.50m； l0 計算長度，取1.500+20.300=2.100m； 由長細比，為2100/16.0=132

72、 150 滿足要求! 軸心受壓立桿的穩定系數,由長細比 l0/i 查表得到0.391； 經計算得到=13233/(0.391424)=79.797N/mm2； 不考慮風荷載時立桿的穩定性計算 f,滿足要求! 考慮風荷載時,立桿的穩定性計算公式為： 風荷載設計值產生的立桿段彎矩 MW計算公式 MW=0.90.91.4Wklah2/10 其中 Wk 風荷載標準值(kN/m2)； Wk=0.3001.2000.240=0.086kN/m2 h 立桿的步距，1.50m； la 立桿迎風面的間距，1.00m； lb 與迎風面垂直方向的立桿間距，1.00m； 風荷載產生的彎矩 Mw=0.90.91.40.

73、0861.0001.500； Nw 考慮風荷載時，立桿的軸心壓力最大值； Nw=1.24.728+0.91.45.400+0.90.91.40.022/1.000=12.502kN 經計算得到=12502/(0.391424)+22000/4491=80.297N/mm2； 考慮風荷載時立桿的穩定性計算 f,滿足要求!（二）400mm1000mm梁支模計算書（其它梁參照400mm1000mm搭設）梁模板扣件鋼管高支撐架計算書 計算依據建筑施工模板安全技術規范(JGJ162-2008)。 計算參數: 模板支架搭設高度為11.1m， 梁截面 BD=400mm1000mm，立桿的縱距(跨度方向) l

74、=0.50m，立桿的步距 h=1.50m， 梁底增加1道承重立桿。 面板厚度18mm，剪切強度1.4N/mm2，抗彎強度15.0N/mm2，彈性模量6000.0N/mm2。 木方50100mm,木方剪切強度1.3N/mm2，抗彎強度13.0N/mm2，彈性模量9500.0N/mm2。 梁兩側立桿間距 1.00m。 梁底按照均勻布置承重桿3根計算。 模板自重0.50kN/m2，混凝土鋼筋自重25.50kN/m3，施工活荷載2.00kN/m2。 梁兩側的樓板厚度0.12m，梁兩側的樓板計算長度0.50m。 扣件計算折減系數取1.00。 圖1 梁模板支撐架立面簡圖 按照規范條規定確定荷載組合分項系數

75、如下： 由可變荷載效應控制的組合S=1.2(25.501.00+0.50)+1.402.00=34.000kN/m2 由永久荷載效應控制的組合S=1.3525.501.00+0.71.402.00=36.385kN/m2 由于永久荷載效應控制的組合S最大，永久荷載分項系數取1.35，可變荷載分項系數取0.71.40=0.98 計算中考慮梁兩側部分樓板混凝土荷載以集中力方式向下傳遞。 集中力大小為 F = 0.91.3525.5000.1200.5000.250=0.465kN。 采用的鋼管類型為483.0。 一、模板面板計算 面板為受彎結構,需要驗算其抗彎強度和剛度。模板面板的按照三跨連續梁計

76、算。 考慮0.9的結構重要系數，靜荷載標準值 q1 = 0.9(25.5001.0000.400+0.5000.400)=9.360kN/m 考慮0.9的結構重要系數，活荷載標準值 q2 = 0.9(2.000+0.000)0.400=0.720kN/m 面板的截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為: 本算例中，截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為: 截面抵抗矩 W = 21.60cm3； 截面慣性矩 I = 19.44cm4； (1)抗彎強度計算 f = M / W f 其中 f 面板的抗彎強度計算值(N/mm2)； M 面板的最大彎距(N.mm)； W 面板的凈截面抵抗矩； f 面板的抗彎強度設計值

77、，取15.00N/mm2； M = 0.100ql2 其中 q 荷載設計值(kN/m)； 經計算得到 M = 0.100(1.359.360+0.980.720)0.250 經計算得到面板抗彎強度計算值 f = 0.08310001000/21600=3.860N/mm2 面板的抗彎強度驗算 f f,滿足要求! (2)撓度計算 v = 0.677ql4 / 100EI v = l / 250 面板最大撓度計算值 v = 0.6779.3602504/(1006000194400)=0.212mm 面板的最大撓度小于250.0/250,滿足要求! 二、梁底支撐木方的計算 作用荷載包括梁與模板自重

78、荷載，施工活荷載等。 1.荷載的計算： (1)鋼筋混凝土梁自重(kN/m)： q1 = 25.5001.0000.250=6.375kN/m (2)模板的自重線荷載(kN/m)： q2 = 0.5000.250(21.000+0.400)/0.400=0.750kN/m (3)活荷載為施工荷載標準值與振搗混凝土時產生的荷載(kN)： 經計算得到，活荷載標準值 P1 = (0.000+2.000)0.4000.250=0.200kN 考慮0.9的結構重要系數，均布荷載 q = 0.9(1.356.375+1.350.750)=8.657kN/m 考慮0.9的結構重要系數，集中荷載 P = 0.9

79、0.980.200=0.176kN 木方計算簡圖 木方彎矩圖(kN.m) 木方剪力圖(kN) 變形的計算按照規范要求采用靜荷載標準值，受力圖與計算結果如下： 變形計算受力圖 木方變形圖(mm) 經過計算得到從左到右各支座力分別為 N1=0.318kN N2=3.704kN N3=0.081kN 經過計算得到最大彎矩 經過計算得到最大支座 F= 3.704kN 經過計算得到最大變形 V= 0.030mm 木方的截面力學參數為 本算例中，截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為: 截面抵抗矩 W = 83.33cm3； 截面慣性矩 I = 416.67cm4； (1)木方抗彎強度計算 抗彎計算強度 f=0

80、.132106/83333.3=1.58N/mm2 木方的抗彎計算強度小于13.0N/mm2,滿足要求! (2)木方撓度計算 最大變形 v =0.030mm 木方的最大撓度小于500.0/250,滿足要求! 三、梁底支撐鋼管計算 (一) 梁底橫向鋼管計算 縱向支撐鋼管按照集中荷載作用下的連續梁計算。 集中荷載P取橫向支撐鋼管傳遞力。 支撐鋼管計算簡圖 支撐鋼管彎矩圖(kN.m) 支撐鋼管剪力圖(kN) 變形的計算按照規范要求采用靜荷載標準值，受力圖與計算結果如下： 支撐鋼管變形計算受力圖 支撐鋼管變形圖(mm) 經過連續梁的計算得到 最大彎矩 Mmax 最大變形 vmax=0.187mm 最大

81、支座力 Qmax=7.964kN 抗彎計算強度 f=0.324106/4491.0=72.17N/mm2 支撐鋼管的抗彎計算強度小于205.0N/mm2,滿足要求! 支撐鋼管的最大撓度小于500.0/150與10mm,滿足要求! (二) 梁底縱向鋼管計算 縱向鋼管只起構造作用，通過扣件連接到立桿。 四、扣件抗滑移的計算 縱向或橫向水平桿與立桿連接時，扣件的抗滑承載力按照下式計算: R Rc 其中 Rc 扣件抗滑承載力設計值,取8.00kN； R 縱向或橫向水平桿傳給立桿的豎向作用力設計值； 計算中R取最大支座反力，R=7.96kN 單扣件抗滑承載力的設計計算滿足要求! 五、立桿的穩定性計算 不

82、考慮風荷載時,立桿的穩定性計算公式為： 其中 N 立桿的軸心壓力最大值，它包括： 橫桿的最大支座反力 N1=7.964kN (已經包括組合系數) 腳手架鋼管的自重 N2 = 0.91.350.11911.080=1.601kN N = 7.964+1.601=9.565kN i 計算立桿的截面回轉半徑，i=1.60cm； A 立桿凈截面面積，A=4.239cm2； W 立桿凈截面模量(抵抗矩),W=4.491cm3； f 鋼管立桿抗壓強度設計值，f = 205.00N/mm2； a 立桿上端伸出頂層橫桿中心線至模板支撐點的長度，a=0.30m； h 最大步距，h=1.50m； l0 計算長度，

83、取1.500+20.300=2.100m； 由長細比，為2100/16.0=132 150 滿足要求! 軸心受壓立桿的穩定系數,由長細比 l0/i 查表得到0.391； 經計算得到=9565/(0.391424)=57.675N/mm2； 不考慮風荷載時立桿的穩定性計算 f,滿足要求! 考慮風荷載時,立桿的穩定性計算公式為： 風荷載設計值產生的立桿段彎矩 MW計算公式 MW=0.90.91.4Wklah2/10 其中 Wk 風荷載標準值(kN/m2)； Wk=0.2001.2000.240=0.058kN/m2 h 立桿的步距，1.50m； la 立桿迎風面的間距，1.00m； lb 與迎風面

84、垂直方向的立桿間距，0.50m； 風荷載產生的彎矩 Mw=0.90.91.40.0581.0001.500； Nw 考慮風荷載時，立桿的軸心壓力最大值； Nw=7.964+0.91.21.318+0.90.91.40.015/0.500=9.598kN 經計算得到=9598/(0.391424)+15000/4491=61.148N/mm2； 考慮風荷載時立桿的穩定性計算 f,滿足要求!（三）400mm1000mm梁側計算書梁側模板計算書 一、梁側模板基本參數 計算斷面寬度400mm，高度1000mm，兩側樓板厚度120mm。 模板面板采用普通膠合板。 內龍骨間距250mm，內龍骨采用5010

85、0mm木方，外龍骨采用雙鋼管48mm3.0mm。 對拉螺栓布置2道，在斷面內水平間距300+400mm，斷面跨度方向間距500mm，直徑12mm。 面板厚度18mm，剪切強度1.4N/mm2，抗彎強度15.0N/mm2，彈性模量6000.0N/mm2。 木方剪切強度1.3N/mm2，抗彎強度13.0N/mm2，彈性模量9000.0N/mm2。 模板組裝示意圖 二、梁側模板荷載標準值計算 強度驗算要考慮新澆混凝土側壓力和傾倒混凝土時產生的荷載設計值；撓度驗算只考慮新澆混凝土側壓力產生荷載標準值。 新澆混凝土側壓力計算公式為下式中的較小值: 其中 c 混凝土的重力密度，取24.000kN/m3；

86、t 新澆混凝土的初凝時間，為0時(表示無資料)取200/(T+15)，取5.714h； T 混凝土的入模溫度，取20.000； V 混凝土的澆筑速度，取2.500m/h； H 混凝土側壓力計算位置處至新澆混凝土頂面總高度，取1.000m； 1 外加劑影響修正系數，取1.000； 2 混凝土坍落度影響修正系數，取0.850。 根據公式計算的新澆混凝土側壓力標準值 F1=24.000kN/m2 考慮結構的重要性系數0.9，實際計算中采用新澆混凝土側壓力標準值 F1=0.924.000=21.600kN/m2 考慮結構的重要性系數0.9，倒混凝土時產生的荷載標準值 F2=0.94.000=3.600

87、kN/m2。 三、梁側模板面板的計算 面板為受彎結構,需要驗算其抗彎強度和剛度。模板面板的按照簡支梁計算。 面板的計算寬度取0.50m。 荷載計算值 q = 1.221.6000.500+1.403.6000.500=15.480kN/m 面板的截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為: 本算例中，截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為: 截面抵抗矩 W = 27.00cm3； 截面慣性矩 I = 24.30cm4； 計算簡圖 彎矩圖(kN.m) 剪力圖(kN) 變形的計算按照規范要求采用靜荷載標準值，受力圖與計算結果如下： 變形計算受力圖 變形圖(mm) 經過計算得到從左到右各支座力分別為 N1=1.54

88、8kN N2=4.257kN N3=4.257kN N4=1.548kN 最大彎矩 最大變形 V = 0.196mm (1)抗彎強度計算 經計算得到面板抗彎強度計算值 f = 0.09610001000/27000=3.556N/mm2 面板的抗彎強度設計值 f，取15.00N/mm2； 面板的抗彎強度驗算 f f,滿足要求! (2)撓度計算 面板最大撓度計算值 v = 0.196mm 面板的最大撓度小于250.0/250,滿足要求! 四、梁側模板內龍骨的計算 內龍骨直接承受模板傳遞的荷載，通常按照均布荷載連續梁計算。 內龍骨強度計算均布荷載q=1.20.5021.60+1.40.503.60

89、=15.480kN/m 撓度計算荷載標準值q=0.5021.60=10.800kN/m 內龍骨按照均布荷載下多跨連續梁計算。 內龍骨計算簡圖 內龍骨彎矩圖(kN.m) 內龍骨剪力圖(kN) 變形的計算按照規范要求采用靜荷載標準值，受力圖與計算結果如下： 內龍骨變形計算受力圖 內龍骨變形圖(mm) 經過計算得到最大彎矩 經過計算得到最大支座 F= 5.700kN 經過計算得到最大變形 V= 0.029mm 內龍骨的截面力學參數為 本算例中，截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為: 截面抵抗矩 W = 83.33cm3； 截面慣性矩 I = 416.67cm4； (1)內龍骨抗彎強度計算 抗彎計算強度

90、f=0.180106/83333.3=2.16N/mm2 內龍骨的抗彎計算強度小于13.0N/mm2,滿足要求! (2)內龍骨抗剪計算 可以不計算 截面抗剪強度必須滿足: T = 3Q/2bh T 截面抗剪強度計算值 T=33119/(250100)=0.936N/mm2 截面抗剪強度設計值 T=1.30N/mm2 內龍骨的抗剪強度計算滿足要求! (3)內龍骨撓度計算 最大變形 v =0.029mm 內龍骨的最大撓度小于400.0/250,滿足要求! 五、梁側模板外龍骨的計算 外龍骨承受內龍骨傳遞的荷載，按照集中荷載下連續梁計算。 外龍骨按照集中荷載作用下的連續梁計算。 集中荷載P取橫向支撐鋼

91、管傳遞力。 支撐鋼管計算簡圖 支撐鋼管彎矩圖(kN.m) 支撐鋼管剪力圖(kN) 變形的計算按照規范要求采用靜荷載標準值，受力圖與計算結果如下： 支撐鋼管變形計算受力圖 支撐鋼管變形圖(mm) 經過連續梁的計算得到 最大彎矩 Mmax 最大變形 vmax=0.115mm 最大支座力 Qmax=12.255kN 抗彎計算強度 f=0.498106/10160.0=49.02N/mm2 支撐鋼管的抗彎計算強度小于205.0N/mm2,滿足要求! 支撐鋼管的最大撓度小于500.0/150與10mm,滿足要求! 六、對拉螺栓的計算 計算公式: N N = fA 其中 N 對拉螺栓所受的拉力； A 對拉

92、螺栓有效面積 (mm2)； f 對拉螺栓的抗拉強度設計值，取170N/mm2； 對拉螺栓的直徑(mm): 12 對拉螺栓有效直徑(mm): 10 對拉螺栓有效面積(mm2): A = 76.000 對拉螺栓最大容許拉力值(kN): N = 12.920 對拉螺栓所受的最大拉力(kN): N = 12.255 對拉螺栓強度驗算滿足要求!（四）350mm700mm梁支模計算書梁模板扣件鋼管高支撐架計算書 計算依據建筑施工模板安全技術規范(JGJ162-2008)。 計算參數: 模板支架搭設高度為14.4m， 梁截面 BD=350mm700mm，立桿的縱距(跨度方向) l=0.50m，立桿的步距 h

93、=1.50m， 梁底增加1道承重立桿。 面板厚度18mm，剪切強度1.4N/mm2，抗彎強度15.0N/mm2，彈性模量6000.0N/mm2。 木方50100mm,木方剪切強度1.3N/mm2，抗彎強度13.0N/mm2，彈性模量9500.0N/mm2。 梁兩側立桿間距 1.00m。 梁底按照均勻布置承重桿3根計算。 模板自重0.50kN/m2，混凝土鋼筋自重25.50kN/m3，施工活荷載2.00kN/m2。 梁兩側的樓板厚度0.12m，梁兩側的樓板計算長度0.50m。 扣件計算折減系數取1.00。 圖1 梁模板支撐架立面簡圖 按照規范條規定確定荷載組合分項系數如下： 由可變荷載效應控制的

94、組合S=1.2(25.500.70+0.50)+1.402.00=24.820kN/m2 由永久荷載效應控制的組合S=1.3525.500.70+0.71.402.00=26.058kN/m2 由于永久荷載效應控制的組合S最大，永久荷載分項系數取1.35，可變荷載分項系數取0.71.40=0.98 計算中考慮梁兩側部分樓板混凝土荷載以集中力方式向下傳遞。 集中力大小為 F = 0.91.3525.5000.1200.5000.250=0.465kN。 采用的鋼管類型為483.0。 一、模板面板計算 面板為受彎結構,需要驗算其抗彎強度和剛度。模板面板的按照三跨連續梁計算。 考慮0.9的結構重要系

95、數，靜荷載標準值 q1 = 0.9(25.5000.7000.350+0.5000.350)=5.780kN/m 考慮0.9的結構重要系數，活荷載標準值 q2 = 0.9(2.000+0.000)0.350=0.630kN/m 面板的截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為: 本算例中，截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為: 截面抵抗矩 W = 18.90cm3； 截面慣性矩 I = 17.01cm4； (1)抗彎強度計算 f = M / W f 其中 f 面板的抗彎強度計算值(N/mm2)； M 面板的最大彎距(N.mm)； W 面板的凈截面抵抗矩； f 面板的抗彎強度設計值，取15.00N/mm2；

96、M = 0.100ql2 其中 q 荷載設計值(kN/m)； 經計算得到 M = 0.100(1.355.780+0.980.630)0.250 經計算得到面板抗彎強度計算值 f = 0.05310001000/18900=2.785N/mm2 面板的抗彎強度驗算 f f,滿足要求! (2)撓度計算 v = 0.677ql4 / 100EI v = l / 250 面板最大撓度計算值 v = 0.6775.7802504/(1006000170100)=0.150mm 面板的最大撓度小于250.0/250,滿足要求! 二、梁底支撐木方的計算 作用荷載包括梁與模板自重荷載，施工活荷載等。 1.荷

97、載的計算： (1)鋼筋混凝土梁自重(kN/m)： q1 = 25.5000.7000.250=4.463kN/m (2)模板的自重線荷載(kN/m)： q2 = 0.5000.250(20.700+0.350)/0.350=0.625kN/m (3)活荷載為施工荷載標準值與振搗混凝土時產生的荷載(kN)： 經計算得到，活荷載標準值 P1 = (0.000+2.000)0.3500.250=0.175kN 考慮0.9的結構重要系數，均布荷載 q = 0.9(1.354.463+1.350.625)=6.181kN/m 考慮0.9的結構重要系數，集中荷載 P = 0.90.980.175=0.15

98、4kN 木方計算簡圖 木方彎矩圖(kN.m) 木方剪力圖(kN) 變形的計算按照規范要求采用靜荷載標準值，受力圖與計算結果如下： 變形計算受力圖 木方變形圖(mm) 經過計算得到從左到右各支座力分別為 N1=0.230kN N2=2.537kN N3=0.016kN 經過計算得到最大彎矩 經過計算得到最大支座 F= 2.537kN 經過計算得到最大變形 V= 0.023mm 木方的截面力學參數為 本算例中，截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為: 截面抵抗矩 W = 83.33cm3； 截面慣性矩 I = 416.67cm4； (1)木方抗彎強度計算 抗彎計算強度 f=0.086106/83333.

99、3=1.03N/mm2 木方的抗彎計算強度小于13.0N/mm2,滿足要求! (2)木方撓度計算 最大變形 v =0.023mm 木方的最大撓度小于500.0/250,滿足要求! 三、梁底支撐鋼管計算 (一) 梁底橫向鋼管計算 縱向支撐鋼管按照集中荷載作用下的連續梁計算。 集中荷載P取橫向支撐鋼管傳遞力。 支撐鋼管計算簡圖 支撐鋼管彎矩圖(kN.m) 支撐鋼管剪力圖(kN) 變形的計算按照規范要求采用靜荷載標準值，受力圖與計算結果如下： 支撐鋼管變形計算受力圖 支撐鋼管變形圖(mm) 經過連續梁的計算得到 最大彎矩 Mmax 最大變形 vmax=0.126mm 最大支座力 Qmax=5.454

100、kN 抗彎計算強度 f=0.222106/4491.0=49.42N/mm2 支撐鋼管的抗彎計算強度小于205.0N/mm2,滿足要求! 支撐鋼管的最大撓度小于500.0/150與10mm,滿足要求! (二) 梁底縱向鋼管計算 縱向鋼管只起構造作用，通過扣件連接到立桿。 四、扣件抗滑移的計算 縱向或橫向水平桿與立桿連接時，扣件的抗滑承載力按照下式計算: R Rc 其中 Rc 扣件抗滑承載力設計值,取8.00kN； R 縱向或橫向水平桿傳給立桿的豎向作用力設計值； 計算中R取最大支座反力，R=5.45kN 單扣件抗滑承載力的設計計算滿足要求! 五、立桿的穩定性計算 不考慮風荷載時,立桿的穩定性計

101、算公式為： 其中 N 立桿的軸心壓力最大值，它包括： 橫桿的最大支座反力 N1=5.454kN (已經包括組合系數) 腳手架鋼管的自重 N2 = 0.91.350.11914.380=2.078kN N = 5.454+2.078=7.532kN i 計算立桿的截面回轉半徑，i=1.60cm； A 立桿凈截面面積，A=4.239cm2； W 立桿凈截面模量(抵抗矩),W=4.491cm3； f 鋼管立桿抗壓強度設計值，f = 205.00N/mm2； a 立桿上端伸出頂層橫桿中心線至模板支撐點的長度，a=0.30m； h 最大步距，h=1.50m； l0 計算長度，取1.500+20.300=

102、2.100m； 由長細比，為2100/16.0=132 150 滿足要求! 軸心受壓立桿的穩定系數,由長細比 l0/i 查表得到0.391； 經計算得到=7532/(0.391424)=45.416N/mm2； 不考慮風荷載時立桿的穩定性計算 f,滿足要求! 考慮風荷載時,立桿的穩定性計算公式為： 風荷載設計值產生的立桿段彎矩 MW計算公式 MW=0.90.91.4Wklah2/10 其中 Wk 風荷載標準值(kN/m2)； Wk=0.2001.2000.240=0.058kN/m2 h 立桿的步距，1.50m； la 立桿迎風面的間距，1.00m； lb 與迎風面垂直方向的立桿間距，0.50

103、m； 風荷載產生的彎矩 Mw=0.90.91.40.0581.0001.500； Nw 考慮風荷載時，立桿的軸心壓力最大值； Nw=5.454+0.91.21.710+0.90.91.40.015/0.500=7.565kN 經計算得到=7565/(0.391424)+15000/4491=48.890N/mm2； 考慮風荷載時立桿的穩定性計算 f,滿足要求!（四）350mm700mm梁側計算書梁側模板計算書 一、梁側模板基本參數 計算斷面寬度350mm，高度700mm，兩側樓板厚度120mm。 模板面板采用普通膠合板。 內龍骨間距250mm，內龍骨采用50100mm木方，外龍骨采用雙鋼管48

104、mm3.0mm。 對拉螺栓布置1道，在斷面內水平間距400mm，斷面跨度方向間距500mm，直徑12mm。 面板厚度18mm，剪切強度1.4N/mm2，抗彎強度15.0N/mm2，彈性模量6000.0N/mm2。 木方剪切強度1.3N/mm2，抗彎強度13.0N/mm2，彈性模量9000.0N/mm2。 模板組裝示意圖 二、梁側模板荷載標準值計算 強度驗算要考慮新澆混凝土側壓力和傾倒混凝土時產生的荷載設計值；撓度驗算只考慮新澆混凝土側壓力產生荷載標準值。 新澆混凝土側壓力計算公式為下式中的較小值: 其中 c 混凝土的重力密度，取24.000kN/m3； t 新澆混凝土的初凝時間，為0時(表示無

105、資料)取200/(T+15)，取5.714h； T 混凝土的入模溫度，取20.000； V 混凝土的澆筑速度，取2.500m/h； H 混凝土側壓力計算位置處至新澆混凝土頂面總高度，取1.000m； 1 外加劑影響修正系數，取1.000； 2 混凝土坍落度影響修正系數，取0.850。 根據公式計算的新澆混凝土側壓力標準值 F1=24.000kN/m2 考慮結構的重要性系數0.9，實際計算中采用新澆混凝土側壓力標準值 F1=0.924.000=21.600kN/m2 考慮結構的重要性系數0.9，倒混凝土時產生的荷載標準值 F2=0.94.000=3.600kN/m2。 三、梁側模板面板的計算 面

106、板為受彎結構,需要驗算其抗彎強度和剛度。模板面板的按照簡支梁計算。 面板的計算寬度取0.50m。 荷載計算值 q = 1.221.6000.500+1.403.6000.500=15.480kN/m 面板的截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為: 本算例中，截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為: 截面抵抗矩 W = 27.00cm3； 截面慣性矩 I = 24.30cm4； 計算簡圖 彎矩圖(kN.m) 剪力圖(kN) 變形的計算按照規范要求采用靜荷載標準值，受力圖與計算結果如下： 變形計算受力圖 變形圖(mm) 經過計算得到從左到右各支座力分別為 N1=1.548kN N2=4.257kN N3=4.

107、257kN N4=1.548kN 最大彎矩 最大變形 V = 0.196mm (1)抗彎強度計算 經計算得到面板抗彎強度計算值 f = 0.09610001000/27000=3.556N/mm2 面板的抗彎強度設計值 f，取15.00N/mm2； 面板的抗彎強度驗算 f f,滿足要求! (2)撓度計算 面板最大撓度計算值 v = 0.196mm 面板的最大撓度小于250.0/250,滿足要求! 四、梁側模板內龍骨的計算 內龍骨直接承受模板傳遞的荷載，通常按照均布荷載連續梁計算。 內龍骨強度計算均布荷載q=1.20.5021.60+1.40.503.60=15.480kN/m 撓度計算荷載標準

108、值q=0.5021.60=10.800kN/m 內龍骨按照均布荷載下多跨連續梁計算。 內龍骨計算簡圖 內龍骨彎矩圖(kN.m) 內龍骨剪力圖(kN) 變形的計算按照規范要求采用靜荷載標準值，受力圖與計算結果如下： 內龍骨變形計算受力圖 內龍骨變形圖(mm) 經過計算得到最大彎矩 經過計算得到最大支座 F= 5.326kN 經過計算得到最大變形 V= 0.029mm 內龍骨的截面力學參數為 本算例中，截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為: 截面抵抗矩 W = 83.33cm3； 截面慣性矩 I = 416.67cm4； (1)內龍骨抗彎強度計算 抗彎計算強度 f=0.172106/83333.3=2

109、.06N/mm2 內龍骨的抗彎計算強度小于13.0N/mm2,滿足要求! (2)內龍骨抗剪計算 可以不計算 截面抗剪強度必須滿足: T = 3Q/2bh T 截面抗剪強度計算值 T=33145/(250100)=0.944N/mm2 截面抗剪強度設計值 T=1.30N/mm2 內龍骨的抗剪強度計算滿足要求! (3)內龍骨撓度計算 最大變形 v =0.029mm 內龍骨的最大撓度小于350.0/250,滿足要求! 五、梁側模板外龍骨的計算 外龍骨承受內龍骨傳遞的荷載，按照集中荷載下連續梁計算。 外龍骨按照集中荷載作用下的連續梁計算。 集中荷載P取橫向支撐鋼管傳遞力。 支撐鋼管計算簡圖 支撐鋼管彎

110、矩圖(kN.m) 支撐鋼管剪力圖(kN) 變形的計算按照規范要求采用靜荷載標準值，受力圖與計算結果如下： 支撐鋼管變形計算受力圖 支撐鋼管變形圖(mm) 經過連續梁的計算得到 最大彎矩 Mmax 最大變形 vmax=0.107mm 最大支座力 Qmax=11.450kN 抗彎計算強度 f=0.466106/10160.0=45.87N/mm2 支撐鋼管的抗彎計算強度小于205.0N/mm2,滿足要求! 支撐鋼管的最大撓度小于500.0/150與10mm,滿足要求! 六、對拉螺栓的計算 計算公式: N N = fA 其中 N 對拉螺栓所受的拉力； A 對拉螺栓有效面積 (mm2)； f 對拉螺栓

111、的抗拉強度設計值，取170N/mm2； 對拉螺栓的直徑(mm): 12 對拉螺栓有效直徑(mm): 10 對拉螺栓有效面積(mm2): A = 76.000 對拉螺栓最大容許拉力值(kN): N = 12.920 對拉螺栓所受的最大拉力(kN): N = 11.450 對拉螺栓強度驗算滿足要求!七、梁和樓板模板高支撐架的構造和施工要求工程經驗:除了要遵守扣件架規范的相關要求外，還要考慮以下內容1.模板支架的構造要求：a.梁板模板高支撐架可以根據設計荷載采用單立桿或雙立桿；b.立桿之間必須按步距滿設雙向水平桿，確保兩方向足夠的設計剛度；c.梁和樓板荷載相差較大時，可以采用不同的立桿間距，但只宜在

112、一個方向變距、而另一個方向不變。2.立桿步距的設計：a.當架體構造荷載在立桿不同高度軸力變化不大時，可以采用等步距設置；b.當中部有加強層或支架很高，軸力沿高度分布變化較大，可采用下小上大的變步距設置，但變化不要過多； c.高支撐架步距以0.9-1.5m為宜，不宜超過1.5m。3.整體性構造層的設計：a.當支撐架高度20m或橫向高寬比6時，需要設置整體性單或雙水平加強層；b.單水平加強層可以每4-6米沿水平結構層設置水平斜桿或剪刀撐，且須與立桿連接，設置斜桿層數要大于水平框格總數的1/3；c.雙水平加強層在支撐架的頂部和中部每隔10-15m設置，四周和中部每10-15m設豎向斜桿，使其具有較大

113、剛度和變形約束的空間結構層；d.在任何情況下，高支撐架的頂部和底部（掃地桿的設置層）必須設水平加強層。4.剪刀撐的設計：a.沿支架四周外立面應滿足立面滿設剪刀撐；b.中部可根據需要并依構架框格的大小，每隔10-15m設置。5.頂部支撐點的設計：a.最好在立桿頂部設置支托板，其距離支架頂層橫桿的高度不宜大于400mm；b.頂部支撐點位于頂層橫桿時，應靠近立桿，且不宜大于200mm；c.支撐橫桿與立桿的連接扣件應進行抗滑驗算，當設計荷載N12kN時，可用雙扣件；大于12kN時應用頂托方式。6.支撐架搭設的要求：a.嚴格按照設計尺寸搭設，立桿和水平桿的接頭均應錯開在不同的框格層中設置；b.確保立桿的垂直偏差和橫桿的水平偏差小于扣件架規范的要求；c.確保每個扣件和鋼管的質量是滿足要求的，每個扣件的擰緊力矩都要控制在45-60N.m，鋼管不能選用已經長期使用發生變形的； d.地基支座的設計要滿足承載力的要求。7.施工使用的要求：a.精心設計混凝土澆筑方案，確保模板支架施工過程中均衡受載，最好采用由中部向兩邊擴展的澆筑方式；b.嚴格控制實際施工荷載不超過設計荷載，對出現的超過最大荷載要有相應的控制措施，鋼筋等材料不能在支架上方堆放；c.澆筑過程中，派人檢查支架和支承情況，發現下沉、松動和變形情況及時解決。十六、附圖