1、 S13標雙鳳互通A匝現澆梁施工方案雙鳳互通A匝道現澆連續梁施工方案 S13標雙鳳互通A匝現澆梁施工方案n第一篇第一篇 n技術施工方案技術施工方案 S13標雙鳳互通A匝現澆梁施工方案第一節第一節 工程概況工程概況 本橋梁屬于雙鳳互通立交A匝道，處從化市江埔街鳳一村，是街口支線與省道S256線相接的互通立交，該互通的設置主要服務于省道S256沿線村莊，A匝道為高速公路與省道S256連接的通道。該橋因跨越從化小海河的支流與樂桃園餐廳的唯一通道，又處于半徑較小的平曲線上，故在此設計現澆梁。設計橋寬：12.0m。橋位平面位于R=150m的左偏圓曲線，A=72.457的左偏緩和曲線上，縱面位于 R=70

2、00m的凸形豎曲線上；橋面位于3%2%的超高段，縱斷面縱坡2.4%及1.0%上。本橋上部構造：全橋分聯 S13標雙鳳互通A匝現澆梁施工方案情況為：情況為：(3(3 20m)20m)預應力混凝土現澆連續箱梁；預應力混凝土現澆連續箱梁；0 0號臺、號臺、3 3號臺設置號臺設置D80D80模數式伸縮縫。下部構造采用雙柱式墩、樁模數式伸縮縫。下部構造采用雙柱式墩、樁柱式臺、肋式臺，鉆孔灌注樁基礎。該橋第柱式臺、肋式臺，鉆孔灌注樁基礎。該橋第1 1號、號、2 2號墩之號墩之間，跨越小海河支流，設計測量水位：間，跨越小海河支流，設計測量水位：59.6m59.6m，最高洪水，最高洪水位：位：61.2m61.

3、2m。第二節第二節第二節第二節 方案優化方案優化方案優化方案優化2.1 2.1 方案優化的原則方案優化的原則 科學組織，合理安排，優化施工方案是工程施工管理的科學組織，合理安排，優化施工方案是工程施工管理的行動指南。在施工組織設計編制中，對現澆箱梁、橋梁預行動指南。在施工組織設計編制中，對現澆箱梁、橋梁預制安裝施工方案等進行多種方案綜合比選，在保證安全、制安裝施工方案等進行多種方案綜合比選，在保證安全、確保質量、滿足工期、有利環保的原則下對施工方案進一確保質量、滿足工期、有利環保的原則下對施工方案進一步優化。步優化。S13標雙鳳互通A匝現澆梁施工方案v方案一：該橋為現澆連續梁，故采用滿堂支架搭

4、設模板，又因跨越小海河支流及樂陶園餐廳通道，方案設計在河流上采用7米或10米門洞跨越河流，餐廳顧客、人員及車輛采用5米門洞由橋下通過。v方案二：因該橋設計為現澆連續梁，采用滿堂支架搭設模板，同時跨越小海河支流采用7米門架，樂桃園通道改移至0#臺左側，利用橋臺錐坡部分順接一條臨時便道供樂桃園顧客、人員及部分車輛通行。S13S13標雙鳳互通標雙鳳互通A A匝現澆梁施工方案匝現澆梁施工方案 經對上述兩種方案進行比選，考慮施工進度及施工安經對上述兩種方案進行比選，考慮施工進度及施工安全等方面。首先根據小海河支流設計水位及我部進場來的全等方面。首先根據小海河支流設計水位及我部進場來的長期觀測最大水位和流

5、水量；并考慮施工進度及投入等情長期觀測最大水位和流水量；并考慮施工進度及投入等情況，設置況，設置7 7米門架跨越小海河，臨時基礎采用片石混凝土，米門架跨越小海河，臨時基礎采用片石混凝土，基礎底埋置最大沖刷線以下基礎底埋置最大沖刷線以下1 1米。再則考慮樂桃園人員、米。再則考慮樂桃園人員、車輛通行安全，在橋下通行時，有高空墜物等安全隱患，車輛通行安全，在橋下通行時，有高空墜物等安全隱患，還需要加上通行限高門架等，不符合雨季快速施工要求，還需要加上通行限高門架等，不符合雨季快速施工要求，故將樂桃園通道改移到故將樂桃園通道改移到0#0#臺左側，即避免安全隱患，加快臺左側，即避免安全隱患，加快加快施工

6、前提下，也減少了施工投入。加快施工前提下，也減少了施工投入。S13標雙鳳互通A匝現澆梁施工方案第三節第三節 施工方案施工方案3.1施工順序施工順序 場地整理、地基加固搭支架、門洞、安模板預壓觀測永久支座安裝綁底、腹板鋼筋、安波紋管、穿鋼絞線安內模 澆筑底板及腹板混凝土綁頂板及翼板鋼筋澆頂板及翼板混凝土養生鋼絞線張拉孔道壓漿、封錨支架卸落拆模。S13標雙鳳互通A匝現澆梁施工方案n n3.23.2場地整理、地基加固場地整理、地基加固n n 在支架施工前，首先用挖掘機將地基整平，然后用在支架施工前，首先用挖掘機將地基整平，然后用25T25T壓路機碾壓。局部地段采取換填處理，具體為挖出腐質土壓路機碾壓

7、。局部地段采取換填處理，具體為挖出腐質土等軟弱土層，換填碎石土（或利用隧道洞渣）進行分層碾等軟弱土層，換填碎石土（或利用隧道洞渣）進行分層碾壓。泥漿池及基坑采取先清除淤泥及雜物，抽水排干后，壓。泥漿池及基坑采取先清除淤泥及雜物，抽水排干后，同樣用碎石土（或利用隧道洞渣）回填碾壓密實（擬定回同樣用碎石土（或利用隧道洞渣）回填碾壓密實（擬定回填高程至填高程至61.500m61.500m高程），處理后地基承載力必須大于高程），處理后地基承載力必須大于250KPa250KPa。處理范圍應寬出搭設支架范圍。處理范圍應寬出搭設支架范圍0.50.5米。支架地基米。支架地基碾壓處理完畢后，在碾壓密實的地基上澆

8、筑厚碾壓處理完畢后，在碾壓密實的地基上澆筑厚2020的的C15C15砼進行硬化。周圍挖好排水溝，做好地表排水，防止浸泡砼進行硬化。周圍挖好排水溝，做好地表排水，防止浸泡灰土地基。灰土地基。S13標雙鳳互通A匝現澆梁施工方案3.3梁支架設計梁支架設計1、下部支架結構設計、下部支架結構設計 在墩柱前后各3m范圍，立桿縱向間距5 60cm，梁底縱向布置為距560cm+7 90cm+2 60cm+7 90cm+5 60cm；箱梁底板下橫向間距2 90cm，中腹板下橫向間距3 60cm，邊腹板下橫向間距3 60cm,翼板下橫向間距2 90cm，步距除地面以上、底板以下2層為60cm，其余均為120cm。

9、S13標雙鳳互通A匝現澆梁施工方案2 2、支架上部模板體系設計、支架上部模板體系設計 支架頂在支架頂在U U型可調托撐上縱向布設截面為型可調托撐上縱向布設截面為1515 15cm15cm的方的方木，縱向方木間距隨著支架間距調整。橫向布置截面為木，縱向方木間距隨著支架間距調整。橫向布置截面為1010 10cm10cm的方木，方木中到中間距為的方木，方木中到中間距為30cm30cm，兩層方木形，兩層方木形成方格以承托整個連續梁的底模，施工時注意縱向方木的成方格以承托整個連續梁的底模，施工時注意縱向方木的接頭必須在接頭必須在U U型托撐處，橫向方木接頭必須和縱向方木的型托撐處，橫向方木接頭必須和縱向

10、方木的接頭錯開布置，并且任何兩根橫向方木接頭要交錯布置，接頭錯開布置，并且任何兩根橫向方木接頭要交錯布置，兩層方木在交叉處用扒釘做梅花狀加固。兩層方木在交叉處用扒釘做梅花狀加固。3 3、支架穩定性設計、支架穩定性設計 考慮到支架的整體穩定性，用考慮到支架的整體穩定性，用 60mm60mm鋼管搭設剪刀撐鋼管搭設剪刀撐并用萬向扣鎖在支架上，縱向剪刀撐間距為并用萬向扣鎖在支架上，縱向剪刀撐間距為6 68m8m（剪刀（剪刀撐必須相互連接），橫向每隔撐必須相互連接），橫向每隔4m4m用鋼管和縱向鋼管連接用鋼管和縱向鋼管連接在一起。滿堂支架設置縱、橫向掃地桿。在一起。滿堂支架設置縱、橫向掃地桿。S13標雙

11、鳳互通A匝現澆梁施工方案3.43.4現澆箱梁支架驗算現澆箱梁支架驗算現澆箱梁支架驗算現澆箱梁支架驗算 碗扣式滿堂支架體系采用鋼管碗扣式滿堂支架體系采用鋼管48 38mm48 38mm，查，查建筑建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范附錄附錄B B鋼管截面特鋼管截面特性表，鋼管截面積性表，鋼管截面積A=4.89 102mm2A=4.89 102mm2，截面模量，截面模量W=5.08 W=5.08 103mm3 103mm3，自重，自重38.4N/m38.4N/m,回轉半徑回轉半徑i i=15.78mm=15.78mm,查表查表5.1.65.1.6得鋼材的抗壓強度設計

12、值得鋼材的抗壓強度設計值 250MPa250MPa。3.4.13.4.1荷載計算荷載計算荷載計算荷載計算1 1、荷載分析、荷載分析、荷載分析、荷載分析根據本工程現澆箱梁的結構特點，在施工過程中將涉及到根據本工程現澆箱梁的結構特點，在施工過程中將涉及到以下荷載形式：以下荷載形式：（1 1）Q1Q1箱梁自重荷載，新澆鋼筋混凝土密度取箱梁自重荷載，新澆鋼筋混凝土密度取26KN/m326KN/m3；S13標雙鳳互通A匝現澆梁施工方案（2 2）Q2Q2箱梁內模、底模、內模支撐及外模支撐荷載，取箱梁內模、底模、內模支撐及外模支撐荷載，取Q2=1.5KN/m2Q2=1.5KN/m2；（3 3）Q3Q3施工人

13、員、施工材料及設備荷載，按均布荷載計算，施工人員、施工材料及設備荷載，按均布荷載計算，計算模板及直接支承模板的小棱時取計算模板及直接支承模板的小棱時取2.5KN/m2 2.5KN/m2，計算直接支，計算直接支承小棱的梁時取承小棱的梁時取1.5KN/m2 1.5KN/m2，計算支架立柱時取，計算支架立柱時取1.0KN/m2 1.0KN/m2；（4 4）Q4Q4振搗荷載，對水平面模板振搗荷載，對水平面模板Q4=2.0KN/m2 Q4=2.0KN/m2，對垂直面，對垂直面模板模板Q4=4.0KN/m2 Q4=4.0KN/m2；（5 5）Q5Q5新澆混凝土對側模的壓力。新澆混凝土對側模的壓力。（6 6

14、）Q6Q6傾倒混凝土產生的水平荷載，取傾倒混凝土產生的水平荷載，取Q6=2.0KN/m2 Q6=2.0KN/m2；（7 7）Q7Q7支架自重。支架自重。S13標雙鳳互通A匝現澆梁施工方案模板結構名稱模板結構名稱荷載組合荷載組合強度計算剛度驗算底模及支架（1）+（2）+（3）+（4）+（7）（1）+（2）+（7）側模（4）+（5）（5）1.1.荷載組合荷載組合模板、支架設計計算的荷載組合模板、支架設計計算的荷載組合n n2 2、荷載組合、荷載組合、荷載組合、荷載組合n n模板、支架設計計算的荷載組合模板、支架設計計算的荷載組合模板、支架設計計算的荷載組合模板、支架設計計算的荷載組合 S13標梁板

15、安裝技術、安全施工方案n n3.53.5荷載計算荷載計算荷載計算荷載計算n n箱梁自重箱梁自重箱梁自重箱梁自重計算計算計算計算n n 根據雙鳳互通根據雙鳳互通A A匝道橋工程現澆箱梁結構特點，通過認匝道橋工程現澆箱梁結構特點，通過認真分析，選取具有代表性及最不利荷載的不同斷面、不同真分析，選取具有代表性及最不利荷載的不同斷面、不同部位進行箱梁自重計算，即現澆箱梁部位進行箱梁自重計算，即現澆箱梁V-VV-V斷面（斷面（L/4L/4肋板加肋板加厚漸變段），厚漸變段），III-IIIIII-III斷面、斷面、VII-VIIVII-VII斷面（墩頂中、中橫梁）斷面（墩頂中、中橫梁）三個斷面分別按翼板、

16、腹板、底板等不同部位進行自重計三個斷面分別按翼板、腹板、底板等不同部位進行自重計算。（詳見下圖）算。（詳見下圖）S13標雙鳳互通A匝現澆梁施工方案 S13標雙鳳互通A匝現澆梁施工方案v新澆混凝土對側模的壓力新澆混凝土對側模的壓力-Q5計算計算v因現澆箱梁采取水平分層澆筑，每層澆筑高度控制在30cm以內，在豎向上澆筑速度控制在1.2m/h，混凝土初凝時間控制在6h，混凝土容重26kn/m3，摻加外加劑，k1取1.2，混凝土坍落度180mm，因此k2取1.15，根據公路橋涵施工技術規范（JTJ0412000）附錄 Pmax=0.22yt0k1k21V1/2，所以Q5=51.88KN/m2v S13

17、標雙鳳互通A匝現澆梁施工方案n n支架自重支架自重支架自重支架自重 Q7 Q7計算計算計算計算n n計算每步腳手架自重：計算每步腳手架自重：Ng1=ht1+t2+t3Ng1=ht1+t2+t3n n式中：式中：h h步距（步距（m m）；）；n nt1 t1 立桿每米重量（立桿每米重量（knkn）；）；n nt2 t2 縱向橫桿單件重量（縱向橫桿單件重量（knkn）；）；n nt3 t3 內外立桿間斜桿或十字撐重量（內外立桿間斜桿或十字撐重量（knkn）。）。n n按最大值進行計算，步距取按最大值進行計算，步距取1.2m1.2m，縱、橫向距離取，縱、橫向距離取0.6m0.6m，步數取，步數取5

18、 5步，步，計算計算Q7=2.639KN/m2Q7=2.639KN/m2。S13標雙鳳互通A匝現澆梁施工方案3.63.6受力分析受力分析 現澆箱梁現澆箱梁V-VV-V斷面翼板范圍為箱梁翼板受力最差且最具斷面翼板范圍為箱梁翼板受力最差且最具代表性的部位，在此范圍支架設置縱橋向間距代表性的部位，在此范圍支架設置縱橋向間距 橫橋向間橫橋向間距距 橫桿步距為橫桿步距為90 cm90 cm 90cm90cm 120cm120cm；底板范圍支架設置；底板范圍支架設置縱橋向間距縱橋向間距 橫橋向間距橫橋向間距 橫桿步距為橫桿步距為90 90 cmcm 90cm90cm 120cm120cm。因此箱梁。因此箱

19、梁V-VV-V斷面翼板、底板均需要斷面翼板、底板均需要進行結構驗算。進行結構驗算。現澆箱梁現澆箱梁III-IIIIII-III、VII-VIIVII-VII斷面此位置為箱梁端中、橫梁，斷面此位置為箱梁端中、橫梁，是箱梁自重最大的部位，在此范圍支架設置縱橋向間距是箱梁自重最大的部位，在此范圍支架設置縱橋向間距 橫橋向間距橫橋向間距 橫桿步距為橫桿步距為60 cm60 cm 60cm60cm 120cm120cm；需要對箱；需要對箱梁梁III-IIIIII-III、VII-VIIVII-VII斷面底板進行結構驗算。斷面底板進行結構驗算。S13標雙鳳互通A匝現澆梁施工方案v3.7受力驗算v3.7.1

20、模板及縱、橫方木受力驗算v查路橋施工計算手冊附表2-10，v 現澆箱梁III-III、VII-VII斷面箱室范圍底模板（底板及腹板處）；箱梁側模板；箱梁底模下橫向方木（中腹板，底板及邊腹板）；按4跨等跨連續梁計算，受力分析見計算簡圖。S13標雙鳳互通A匝現澆梁施工方案v 查路橋施工計算手冊附表2-8第1項，現澆箱梁III-III、VII-VII斷面翼板范圍橫向方木計算，按2跨等跨連續梁計算，受力分析見計算簡圖。S13標雙鳳互通A匝現澆梁施工方案v3.7.2支架立桿頂托上順橋向方木驗算支架立桿頂托上順橋向方木驗算v 本施工方案中立桿頂托上順橋向采用方木，在墩柱前后各3.0 m范圍與跨中位置順橋向

21、方木跨度為60cm，其余順橋向方木跨度為90cm。箱梁翼板下橫向方木跨度為90cm，腹板下橫向方木跨度為60cm，底板下橫向方木跨度為90cm。v 根據以上箱梁不同斷面、不同部位自重計算及箱梁模板下橫向方木布置情況及順橋向方木布置情況，通過綜合分析，可以得出現澆箱梁III-III、VII-VII斷面箱室范圍、翼板范圍,以上為整跨箱梁不同斷面、不同部位自重最大值、受力最差的位置，因此有必要進行順橋向方木受力驗算。S13標雙鳳互通A匝現澆梁施工方案v1、支架立桿頂托上順橋向方木驗算v 因橫向方木間距為30cm，故縱向方木為90cm時，即斷面V-V箱室范圍即翼板處，受力分析見計算簡圖。S13標雙鳳互

22、通A匝現澆梁施工方案v 同上當縱向方木為60cm時，即III-III、VII-VII斷面箱室范圍即翼板處，受力分析見計算簡圖。S13標雙鳳互通A匝現澆梁施工方案3.7.3扣件式鋼管支架立桿強度及穩定性驗算扣件式鋼管支架立桿強度及穩定性驗算 本工程現澆箱梁支架按鋼管扣件式支架進行內力計算，計算結果同樣適用與碗扣式支架，相對于扣件式支架安全系數相當于1.2倍以上。1、立桿驗算 根據公路施工手冊橋涵下冊表13-5碗扣式構件設計荷載，橫桿步距為120cm時，每根立桿設計允許荷載【N】=30Kn。分別驗算：III-III斷面翼板部位；VII-VII斷面箱室部位；V-V斷面中腹板下底板部位；立桿的強度與剛

23、度。經計算均滿足技術規范要求。S13標梁板安裝技術、安全施工方案2、碗扣節點承載力驗算碗扣節點承載力按下式驗算：式中：Qb下碗扣抗剪強度設計值不小于60 kN，取60 kN。3、立桿頂托承載力驗算立桿頂托承載力按下式驗算：式中：Qt頂托設計值不小于40 kN，取40 kN。S13標雙鳳互通A匝現澆梁施工方案3.7.4地基承載力驗算地基承載力驗算 根據地基承載力處理方式以及由以上立桿底座承載力計算得，按照最不利荷載，通過計算該方案地基承載力不小于250MPa時，滿足施工要求。S13標雙鳳互通A匝現澆梁施工方案3.7.5滿堂支架整體抗傾覆分析計算滿堂支架整體抗傾覆分析計算 根據JTJ0412000

24、公路橋涵施工技術規范9.2.3條穩定性要求，支架在自重和風荷載等作用下的抗傾覆穩定時，傾覆穩定系數不得小于1.3。根據公式：計算結果說明本方案的滿堂支架整體滿足抗傾覆要求。計算結果說明本方案的滿堂支架整體滿足抗傾覆要求。S13標雙鳳互通A匝現澆梁施工方案門洞布置及驗算門洞布置及驗算門洞布置門洞布置主跨連續梁1-2#墩跨，因支架要橫跨小海河支流。固在1-2#墩跨中位置設置一個5m寬的門洞，做流水通道（詳見支架方案圖），在兩側設置混凝土基礎，基礎底部為13米1.5米1.0米（長寬高）；頂部為13米1.0米2.0米（長寬高），澆筑后混凝土基礎頂高程擬定為61.700m。其上布置D300鋼管立柱支墩，

25、支墩上鋪設2根墊梁(工32b)，墊梁上鋪設主梁(工32b)。S13標雙鳳互通A匝現澆梁施工方案3.83.8箱梁工字鋼支架計算箱梁工字鋼支架計算箱梁工字鋼支架計算箱梁工字鋼支架計算 雙鳳互通匝道橋跨河修建，跨越河流擬采用雙鳳互通匝道橋跨河修建，跨越河流擬采用7m7m跨度跨跨度跨越，為工程節約，采取租用的越，為工程節約，采取租用的32b32b工字鋼搭設。工字鋼搭設。工字鋼支架位于橋梁的正中央，即第二跨的正中。其斷工字鋼支架位于橋梁的正中央，即第二跨的正中。其斷面形式如下：面形式如下：1/41/4跨斷面：跨斷面：S13標雙鳳互通A匝現澆梁施工方案跨中橫隔梁處：S13標雙鳳互通A匝現澆梁施工方案n一、

26、計算模式一、計算模式n 只計算主箱體的支架荷載。同時為簡化計算，跨中實腹段視為一集中荷載，其余段按均布荷載計算。n計算模式如下：S13標雙鳳互通A匝現澆梁施工方案1 1、縱向梁受力分析（、縱向梁受力分析（、縱向梁受力分析（、縱向梁受力分析（32b 32b工字鋼）工字鋼）工字鋼）工字鋼）模板自重及施工荷載組合采用模板自重及施工荷載組合采用+，轉化，轉化為為7.27.2米寬度的縱向線荷載，考慮米寬度的縱向線荷載，考慮1.31.3安全系數。經計算當安全系數。經計算當32b32b工字鋼按工字鋼按2 2根布置時，梁板底部縱向主梁強度及撓度滿根布置時，梁板底部縱向主梁強度及撓度滿足要求。足要求。S13標雙

27、鳳互通A匝現澆梁施工方案2 2、橫向分配梁受力分析（、橫向分配梁受力分析（、橫向分配梁受力分析（、橫向分配梁受力分析（32b 32b工字鋼）工字鋼）工字鋼）工字鋼）設計擬定間距為設計擬定間距為250cm250cm，受力計算見圖如下：，受力計算見圖如下：經計算在支撐間距為經計算在支撐間距為250cm250cm時，時，32b32b工字鋼橫向分配梁，工字鋼橫向分配梁，強度、剛度滿足要求。強度、剛度滿足要求。S13S13標雙鳳互通標雙鳳互通A A匝現澆梁施工方案匝現澆梁施工方案n n3.93.9沉降現測沉降現測n n3.9.13.9.1測點布置測點布置n n 在在1/81/8、1/41/4、1/2 1

28、/2 跨處設置沉降觀測標，加載前劃好刻度跨處設置沉降觀測標，加載前劃好刻度線，加載后立即觀測沉降量。線，加載后立即觀測沉降量。n n 對于滿堂腳手架，每個斷面設對于滿堂腳手架，每個斷面設1010個測點，即基礎個測點，即基礎5 5個點，個點，支架支架5 5個點（與基礎點位置相對應底板位置），基礎點位個點（與基礎點位置相對應底板位置），基礎點位用紅色油漆標識（最好埋鋼筋頭，支架上的點位采用掛鋼用紅色油漆標識（最好埋鋼筋頭，支架上的點位采用掛鋼絲垂球地面作檢測點的辦法。絲垂球地面作檢測點的辦法。S13標雙鳳互通A匝現澆梁施工方案n3.9.2觀測階段n 觀測分成六個階段：預壓加載前，50%荷載、80%

29、荷載、120%荷載、80荷載、50荷載、卸載后。每個觀測階段要觀測2次。中間過程堆載結束后，測量觀測個小時安排一次，若沉降趨于穩定可進行下一級加載（沉降兩次差值小于1mm）。加載至120荷載后，按上述觀測頻率觀測，應滿足連續三天的沉降量都小于1mm的條件后，方可澆筑混凝土。n 注意觀察過程中如發現基礎沉降明顯、基礎開裂、局部位置和支架變形過大現象，應立即停止加載并卸載，及時查找原因，采取補救措施。S13標雙鳳互通A匝現澆梁施工方案n第二篇第二篇 n安全保證措施及事故應急救援預案S13標雙鳳互通A匝現澆梁施工方案n n第一節第一節第一節第一節 建立安全生產保證體系建立安全生產保證體系建立安全生產

30、保證體系建立安全生產保證體系n n1.11.1安全生產體系安全生產體系安全生產體系安全生產體系n n1.21.2保證措施保證措施保證措施保證措施n n第二節第二節第二節第二節 施工過程安全控制措施施工過程安全控制措施施工過程安全控制措施施工過程安全控制措施n n2.12.1腳手架、支架安全施工措施腳手架、支架安全施工措施n n2.22.2模板施工安全、保證措施模板施工安全、保證措施模板施工安全、保證措施模板施工安全、保證措施n n2.32.3臨時用電及照明安全設計、保證措施臨時用電及照明安全設計、保證措施臨時用電及照明安全設計、保證措施臨時用電及照明安全設計、保證措施n n2.42.4鋼筋加工

31、安全設計、保證措施鋼筋加工安全設計、保證措施鋼筋加工安全設計、保證措施鋼筋加工安全設計、保證措施n n2.52.5高空作業安全設計、保證措施高空作業安全設計、保證措施高空作業安全設計、保證措施高空作業安全設計、保證措施n n2.62.6混凝土灌注安全設計、保證措施混凝土灌注安全設計、保證措施混凝土灌注安全設計、保證措施混凝土灌注安全設計、保證措施 S13標雙鳳互通A匝現澆梁施工方案 第三節第三節第三節第三節 應急救援預案應急救援預案應急救援預案應急救援預案 3.13.1建立應急救援領導小組建立應急救援領導小組建立應急救援領導小組建立應急救援領導小組 3.23.2事故應急救援處理事故應急救援處理事故應急救援處理事故應急救援處理 3.33.3主要應急處理預案主要應急處理預案主要應急處理預案主要應急處理預案 3.3.13.3.1觸電事故的應急處理預案觸電事故的應急處理預案 3.3.23.3.2防治臺風事故應急預案防治臺風事故應急預案 3.3.33.3.3高空作業事故應急預案高空作業事故應急預案 3.3.43.3.4火災事故應急預案火災事故應急預案