1、 單位工程施工組織設計、施工方案（高大模板支撐系統施工方案)工程名稱：蔡屋圍京基金融中心一期 目 錄 1.前言 12.編制依據 13.工程概況 13.1.范圍 13.2.模板支撐系統布置方式 24.施工計劃 24.1.進度計劃 24.2.材料計劃 24.2.1.材料選用情況 24.2.2.材料要求 25.模板支撐形式 35.1.梁模板（7001200、8501000、7001000 截面）35.1.1.基本做法 35.1.2.本方案的支撐簡圖 35.1.3.模板水平和豎向剪刀撐設置示意圖 45.2.梁模板（1000*2000mm截面）45.2.1.基本做法 55.2.2.本方案的支撐簡圖如下：

2、55.2.3.梁下采用雙鋼管頂托如下圖所示：65.3.樓板（300mm厚）65.3.1.基本做法 65.3.2.本方案的支撐簡圖如下：65.4.樓板（180、130、120mm）75.4.1.基本做法 75.4.2.本方案的支撐簡圖如下：75.5.柱模板（1000*1700mm截面）75.5.1.基本做法 75.5.2.本方案施工簡圖如下 86.模板制作和安裝 86.1.模板制作 86.2.施工要求 86.3.構造要求 96.4.質量要求 97.模板拆除 107.1.強度要求 107.2.拆模申請 117.3.安全防護 117.4.技術要求 118.施工安全措施 128.1.基本安全規定 12

3、8.2.高支模的安全技術要求 128.2.1.支撐架搭設的要求 128.2.2.驗收要求 128.3.高支模的安全施工要求 129.砼澆注注意事項 139.1.柱子混凝土先行澆筑 139.2.嚴格注意荷載的過分集中 139.3.專人模板安全監護 139.4.泵管架設要求 1410.應急措施 1410.1.預防 1410.2.事故發生后處理 1511.勞動力計劃 1512.計算書 151.1.前言前言 根據建質2009254 號文建設工程高大模板支撐系統施工安全監督管理導則中規定，“高大模板支撐系統是指建設工高大模板支撐系統是指建設工程施工現場混凝土構件模板支撐高度超過程施工現場混凝土構件模板支

4、撐高度超過 8m，或，或搭設跨度超過搭設跨度超過 18m，或施工總荷載大于，或施工總荷載大于 15kN/m2，或集中線荷載大于，或集中線荷載大于 20kN/m 的模板支的模板支撐系統撐系統”。高大模板支撐系統施工應嚴格遵循安全技術規范和專項方案規定，嚴密組織，責任落實，確保施工過程的安全。根據本工程現場施工情況，應建設單位和監理單位的要求，特編制本方案以解決上述施工問題。本方案對梁柱墻等的支設辦法，對于非高支模部分，如地下室工程施工方案中未有設計的，也可以參照本方案做法施工。本方案中未標注長度單位的，均以毫米（mm）為其單位。2.2.編制依據編制依據 混凝土結構工程施工質量驗收規范（GB502

5、04-2002）建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范（2002 年 版）（JGJ130-2001）建筑施工手冊（第四版）華森設計咨詢公司設計提供的本工程施工圖紙 杭州品茗科技有限公司的品茗施工安全設施計算軟件 3.3.工程概況工程概況 3.1.范圍 地下四層南廣場局部（下圖中 2 區部分）樓板開洞，總支撐高度達到了 8.2m，該區域屬“高大模板支撐系統范圍”。地下一層高支模總面積約 m2，部位見下頁圖所示：本高支模區域內結構概況如下：梁 最大 10002000，另有 7001200、7001000、8501000 等。板 地下二層未注明板厚 120，局部 130；一層未注明部分板厚 180。剪

6、力墻 墻厚 1900、1200、1000、900、800、700、500、350mm。矩形柱 截面尺寸為 3950*2700、3200*2650、2350*2350、2200*1400、1850*1200、1600*1600（1200）、1200*2000、800*800mm。3.2.模板支撐系統布置方式 工程需高支模的梁、板，采用483.0 鋼管搭設滿堂架支撐系統，步距 1500，5090 木方，主楞雙鋼管，統一采用可調支撐托節點，伸出長度不大于 300，梁模底小橫楞木方全部平行于梁截面布置，托梁應居中設置，施工中應加強對節點的檢查驗收。4.4.施工計劃施工計劃 4.1.進度計劃 高支模區域

7、施工的進度計劃安排具體按每周進度計劃安排確定。4.2.材料計劃 4.2.1.材料選用情況 主要模板材料使用情況如下表所示：序號 材料名稱 材料規格 力學特征 1 木板 18mm 厚膠合板 面板彈性模量(N/mm2):9500.00；面板抗彎強度設計值 fc(N/mm2):13.00；面板抗剪強度設計值(N/mm2):1.50。2 木方 50*90mm 木方 方木抗彎強度設計值 fc(N/mm2)：13.00；方木彈性模量 E(N/mm2)：10000；方木抗剪強度設計值 ft(N/mm2)：1.50。3 鋼管 D48*3鋼管及配套扣件 鋼楞截面慣性矩 I(cm4):10.78；鋼楞截面抵抗矩

8、W(cm3):4.49；鋼楞彈性模量E(N/mm2):206000.00；鋼楞抗彎強度設計值fc(N/mm2):205.00。4 對拉螺植 M12全螺紋螺桿 對拉螺栓直徑(mm):M12。抗拉強度設計值，取170 N/mm2 4.2.2.材料要求 4.2.2.1.本工程高支模所用的滿堂腳手架必須采用扣件式鋼管腳手架，不得采用門式腳手架或碗扣式鋼管腳手架。4.2.2.2.所有柱、墻、梁、板選用的木板、木方、鋼管、扣件、對拉螺桿等材料均應符合本方案要求及相關質量標準規定。4.2.2.3.鋼管的壁厚是質量控制的關鍵，供料時應確保鋼管壁厚在 3mm 以上，如厚度不足，需及時告知技術部門調整相應方案。4

9、.2.2.4.不得使用嚴重銹蝕變形、斷裂、脫焊、螺栓松動的鋼支撐材料搭設支撐。5.5.模板支撐形式模板支撐形式 5.1.梁模板（7001200、8501000、7001000 截面）5.1.1.基本做法 所有梁截面面積小于 7001000 梁的構件均可使用本方案，為經濟起見，也可使用地下室工程施工方案中相應的方案。序號 材料名稱 材料規格 材料間距/mm 1.腳手架 2.立桿 D48*3鋼管及配套扣件 立桿間距梁長方向 600，梁底每排設三根承重桿。3.橫桿 同上 掃地桿離地 200，橫桿步距 1500mm。4.豎向剪刀撐 同上 每根主梁下設一道，與地面成 4560角。5.水平剪刀撐 同上 從

10、頂層向下每隔 2 步設一道。6.梁側模板 7.面板 18mm 厚膠合板 滿鋪 8.內楞 50*90mm 木方 豎向布置，間距 273 9.外楞 2 根 D48*3 鋼管 水平布置，從底梁向上間距分別為230，460。10.對拉螺桿 M12 全螺紋螺桿 矩形布置，水平間距 460mm，豎向間距 460 mm。11.梁底模板 12.面板 18mm 厚膠合板 滿鋪 13.小楞 50*90mm 木方 與梁長方向垂直，間距 200mm 14.托梁 D48*3 鋼管 與梁長方向一致，每根立柱上一組 5.1.2.本方案的支撐簡圖 為了說明支模體系木板、木方、鋼管、對拉螺桿的位置及其關系，本方案按地下二層梁板

11、在 H-14H-13/H-KH-F 區間的三根梁的支模情況繪制了以下高支模示意圖，其余規格梁板的高支模可以按方案設計的要求參照本圖施工。本圖中也繪出了高支模的豎向剪刀撐的設置辦法和水平剪刀撐的設置位置。120厚板250750梁400800梁4001000梁九夾板483鋼管主龍骨1200mm5090木枋次龍骨250mm可調頂托5090木枋側龍骨縱橫掃地桿1200mm縱橫水平拉桿1200mm剪刀撐8500mm-8.40m-10.5005090木枋次楞150mm水平剪刀撐4500mm將對角柱拉結800800框架柱需沿四周滿設273mm地下二層高支模示意圖5090木枋次龍骨150mm483鋼管水平桿1

12、500mm九夾板M12對拉螺桿460*460說明:本圖反映的是H-14H-13剖面在H-KH-F區間的情況。其余各處可參照本圖施工。5.1.3.模板水平和豎向剪刀撐設置示意圖 現用地下二層 8200MM 的高支模部位來說明模板水平和豎向剪刀撐的設置辦法：5.2.梁模板（1000*2000mm 截面）5.2.1.基本做法 本工程最大的梁截面是 1000*2000 的梁，在這里對該梁的支撐系統和加固方法進行設計。序號 材料名稱 材料規格 材料間距/mm 1 腳手架 2 立桿 D48*3 鋼管及配套扣件 立桿間距梁長方向 600，梁底每排設置五根承重桿。3 橫桿 同上 掃地桿離地 200，橫桿步距

13、1500mm。4 豎向剪刀撐 同上 每根主梁下設一道，與地面成 4560角。5 水平剪刀撐 同上 從頂層向下每隔 2 步設一道。6 梁側模板 7 面板 18mm 厚膠合板 滿鋪 8 內楞 50*90mm 木方 豎向布置，間距 230 以內 9 外楞 2 根 D48*3 鋼管 水平布置，從底梁向上間距分別為 230，460，460，460 10 對拉螺桿 M12 全螺紋螺桿 矩形布置，水平間距 400mm，豎向間距 300 mm。11 梁底模板 12 面板 18mm 厚膠合板 滿鋪 13 小楞 50*90mm 木方 與梁長方向垂直，間距 200 mm 14 托梁 2 根 D48*3 鋼管 與梁長

14、方向一致，每根立柱上一組，間距400 mm 15 外楞 2 根 D48*3 鋼管 水平布置，從底梁向上間距分別為 230，460，460，460 5.2.2.本方案的支撐簡圖如下：5.2.3.梁下采用雙鋼管頂托如下圖所示：5.3.樓板（300mm 厚）5.3.1.基本做法 序號 材料名稱 材料規格 材料間距/mm 1 腳手架 2 立桿 D48*3 鋼管及配套扣件 立桿間距梁長方向 800，垂直于梁長方向800。3 橫桿 同上 掃地桿離地 200，步距 1500mm。4 豎向剪刀撐 同上 每根主梁下設一道，與地面成 4560角。5 水平剪刀撐 同上 從頂層向下每隔 2 步設一道。6 板底模板 7

15、 面板 18mm 厚膠合板 滿鋪 8 小楞 50*90mm 木方 間距 200 mm 9 托梁 D48*3 鋼管 間距 800 mm 5.3.2.本方案的支撐簡圖如下：5.4.樓板（180、130、120mm）5.4.1.基本做法 序號 材料名稱 材料規格 材料間距/mm 腳手架 立桿 D48*3 鋼管及配套扣件 立桿間距梁長方向 1200，垂直于梁長方向1200。橫桿 同上 掃地桿離地 200，橫桿步距 1500mm。豎向剪刀撐 同上 每根主梁下設一道，與地面成 4560角。水平剪刀撐 同上 從頂層向下每隔 2 步設一道。板底模板 面板 18mm 厚膠合板 滿鋪 小楞 50*90mm 木方

16、間距 200 mm 托梁 2 根 D48*3 鋼管 間距 1200 mm 5.4.2.本方案的支撐簡圖如下：板下立桿間距雙向間距有兩種，梁下立桿沿梁跨度方向排距 600，厚 300 的板立桿間距為 800 和其他板厚立桿間距為 1200，故要求板下支撐體系統的水平橫桿應全部延伸到梁下，與梁下的立桿或水平橫桿聯接，以保證架體的整體性。5.5.柱模板（1000*1700mm 截面）5.5.1.基本做法 本方案按截面為 1000*1700mm 高度為 8200mm 的柱子模板計算受力情況，高度小于該高度的柱均可適用本方案。墻體模板做法與柱子模板相同，僅需將柱箍改成墻體的水平外楞鋼管即可。序號 材料名

17、稱 材料規格 材料間距/mm 柱箍 橫向柱箍 D48*3 鋼管及配套扣件 高度方向間距460mm，第一道柱箍離地230mm。對拉螺桿 M12 全螺紋螺桿 矩形布置，水平間距 460mm，豎向間距 460 mm。第一道離地 230mm。獨立柱支撐 D48*3 鋼管及配套扣件 每個柱面應有 2 個支撐點。每 2000mm 設一道斜撐，與地面成 4560角。也可每 2000mm 做一道水平支撐，但應保證水平支撐不會發生位移。柱身模板 面板 18mm 厚膠合板 滿鋪 小楞 50*90mm 木方 中心間距不大于 230mm，從柱邊上起排內部均分。5.5.2.本方案施工簡圖如下 6.6.模板制作和安裝模板

18、制作和安裝 6.1.模板制作 6.1.1 木枋選材應統一規格尺寸，木枋寬、窄面均應刨平直，且寬面與窄面成直角。6.1.2 梁板模、墻模、柱模按圖紙尺寸、并結合現場實際情況下料。6.2.施工要求 6.2.1 頂板施工（1）頂板施工中應嚴格按前述施工數據進行滿堂架、小楞、模板的施工。（2）施工中應注意樓板厚度及板面標高，特別是衛生間和陽臺應注意板面降板高度。6.2.2 梁模板施工（1）梁模安裝先安裝底模，底模安裝時中心線準確，拉通線校正，底模應水平，然后安裝側模，側模與底模成直角。（2）按規定跨度4m 時，模板應起拱，起拱高度應為全跨長度的 1/10003/1000，且不超過 3cm。（3）梁的支

19、撐架應與板、柱、墻的支承架相連接，形成一個整體穩定、剛性良好的支承系統。6.2.3 剪力墻、柱模板施工（1）為保證柱子的垂直度正確，柱子模板支撐必須與支撐承重架相連，防止砼澆筑時荷載影響造成位移。（2）剪力墻的上部板的局部位置采用鐵絲和花藍螺絲進行調節，使其上口平直，確保墻體模板在施工中達到橫平豎直。6.3.構造要求 6.3.1.本高支模體系的搭設必須嚴格按照本方案及建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范（JGJ 1302001）的構造要求執行。6.3.2.可調頂托 可調頂托伸出的長度不得大于 300mm，當可調托座（含底座）的螺桿伸出長度大于 300mm 時采取增加一道水平拉桿的固定措施。6.

20、3.3.木枋搭接 木枋搭接處應有穩固的支頂支撐，搭接長度至少伸出可調頂托 100mm。6.3.4.剪刀撐 由于本工程支模高度為 6.58.2m，故應嚴格按以下要求設置水平剪刀撐和豎向剪刀撐：水平剪刀撐：從頂層開始向下每隔 2 步設置一道水平剪刀撐，剪刀撐應將兩柱之間的架體完全拉結。豎向剪刀撐：主梁下部應設一道豎向剪刀撐，但間距超過 4 根立桿應加設一道豎向剪刀撐。剪刀撐與地面成 4560角，且應全高設置。沿支架四周外立面應滿設剪刀撐。剪刀撐必須與相鄰的立桿或橫桿用扣件相連，以保證架體的整體性。6.3.5.縱橫水平拉桿 鋼管支撐設置縱橫水平拉桿，離地 200mm 設縱橫掃地桿，以上設置 48 鋼

21、管縱橫水平拉桿，并用十字扣扣緊擰牢。拉桿的豎向間距按本方案要求設置。6.4.質量要求 6.4.1.本工程的施工質量按下表控制：項目 允許偏差（mm）檢驗方法 軸線位置 5 鋼尺檢查 底模上表面標高 5 水準儀或拉線、鋼尺檢查 截面內部尺寸 基 礎 10 鋼尺檢查 柱、墻、梁 +4，-5 鋼尺檢查 層高垂直度 不大于 5m 6 經緯儀或吊線、鋼尺檢查 大于 5m 8 經緯儀或吊線、鋼尺檢查 相鄰兩板表面高低差 2 鋼尺檢查 表面平整度 3 2m 靠尺和塞尺檢查 注：檢查軸線位置時，應沿縱、橫兩個方向量測，并取其中的較大值。6.4.2 預留和預埋質量要求如下 項 目 允許偏差（mm）預埋鋼板中心線

22、位置 3 預埋管、預留孔中心線位置 3 插筋 中心線位置 5 外露長度+10，0 預埋螺栓 中心線位置 2 外露長度+10，0 預留洞 中心線位置 10 尺 寸+10，0 注：檢查中心線位置時，應沿縱、橫兩個方向量測，并取其中的較大值。6.4.3板縫要求板縫要求 根據施工經驗及本工程質量要求，對板縫寬度規定如下：根據施工經驗及本工程質量要求，對板縫寬度規定如下：當模板接縫寬度小于當模板接縫寬度小于1mm時，可不采取措施，寬度大于時，可不采取措施，寬度大于1mm時，應用海綿條填補，時，應用海綿條填補，或用或用鍍鋅鐵皮鍍鋅鐵皮封口，以防止板縫大量漏漿。板縫拼接應達到下圖的質量要求。封口，以防止板縫

23、大量漏漿。板縫拼接應達到下圖的質量要求。7.7.模板拆除模板拆除 7.1.強度要求 混凝土強度應達到以下規定方可拆除模板：序號 模板名稱 現澆結構拆模時所需混凝土強度 結構類型 結構跨度（M）混凝土設計強度標準值%1 底模 板 2 50 2，8 75 8 100 梁 8 75 8 100 懸臂構件 2 75 2 100 側模墻柱按混凝土強度表面及棱角能達到不受損壞 7.2.拆模申請 7.2.1.拆除模板前，應經施工技術人員按試塊強度檢查，確認砼已達到拆模強度時，填寫拆模申請，方可拆模。7.2.2.上層樓板澆砼時，下一層樓板的模板支撐不得拆除，并對砼的強度發展情況分層進行核算，確保下層樓板能夠安

24、全承載。7.3.安全防護 高處、復雜結構模板的拆除，應有專人指揮和切實可靠的安全措施，并在下面標出作業區，嚴禁非操作人員進入作業區。操作人員應配掛好安全帶，禁止站在模板上的橫拉桿上操作，拆下的模板應集中吊運，并多點捆牢，不準向下亂扔。7.4.技術要求 7.4.1.工作前，應檢查所使用的工具是否牢固，扳手等工具必須用繩鏈掛在身上，工作時思想要集中，防止釘子扎腳和從空中滑落。拆除模板一般應采用長撬杠，嚴禁操作人員站在正拆除的模板下。7.4.2.拆模應遵循先安裝后拆除，后安裝先拆除的原則。7.4.3.拆模間歇時，應將已活動的模板、拉桿、支撐等固定牢固，嚴防突然掉落、倒塌傷人。已拆除的模板、拉桿、支撐

25、等及時運走或妥善堆放，嚴防操作人員因扶空、踏空墜落。7.4.4.在混凝土墻體、平板上留洞時，應在模板拆除后，隨即在墻洞上做好安全護欄，或將洞蓋嚴。7.4.5.拆除時不可用力過猛，模板及支撐拆除后要及時運走，保持施工現場的整潔、文明。7.4.6.模板拆除后，要派專人負責除去板上的鐵釘、板面粘結的剩余砼及涂刷脫模劑，以延長模板使用壽命。8.8.施工安全措施施工安全措施 8.1.基本安全規定 8.1.1.模板工程的操作人員必須遵守國家地方各級政府關于安全生產的一切法律法規、標準規范、操作規程。必須遵守本項目的各項安全管理規定。8.1.2.堅持開展入場安全教育，堅持班前安排生產的同時，交待安全注意事項

26、和應采取的措施。8.1.3.施工班組應明確高支模施工現場安全責任人，負責施工全過程的安全管理工作。施工現場安全責任人在高支模搭設、拆除和砼澆筑過程前向作業人員進行安全技術交底。8.2.高支模的安全技術要求 8.2.1.支撐架搭設的要求 8.2.1.1.嚴格按照設計尺寸搭設，立桿和水平桿的接頭均應錯開在不同的框格層中設置；8.2.1.2.確保立桿的垂直偏差和橫桿的水平偏差小于扣件架規范的要求；8.2.1.3.梁、板的支撐體系應按規定設置掃地桿、縱橫向水平桿及水平垂直剪刀撐，應采用連墻桿或鋼管抱箍，與先前澆筑的混凝土柱、墻等豎向結構拉緊頂牢，確保高支模體系的整體穩定性;8.2.1.4.確保每個扣件

27、和鋼管的質量是滿足要求的，每個扣件的擰緊力矩都要控制在 45-60N.m，鋼管不能選用已經長期使用發生變形的；8.2.1.5.雙鋼管主楞接長，接頭應該錯開，接頭部位應該在立桿處。8.2.2.驗收要求 高支模支撐體系搭設前應按方案圖進行放線，做出樣板單元，支模分段或整體搭設完畢，經項目安全和質量負責人主持分段或整體驗收(監理參加)，驗收合格后方能進行鋼筋安裝和混凝土的澆筑。8.3.高支模的安全施工要求 8.3.1.高支模應在施工現場搭設工作梯，作業人員不得從支撐系統上下。8.3.2.支模搭設、拆除和混凝土澆筑期間，無關人員不得進入支模底下，并由安全員在現場監護。8.3.3.下層樓板結構的砼強度要

28、達到能支撐上層模板、支承系統和新澆筑砼重量時，方可進行上層砼施工（以砼拆模試塊的強度為依據），否則下層樓板結構的支承系統不能拆除，同時上下層支柱應在同一垂直線上。8.3.4.模板及其支撐系統在安裝過程中，必須設置臨時固定設施，嚴防傾覆。墻模板在未裝對拉螺桿前，板面要向內傾斜一定角度并撐牢，以防倒塌。8.3.5.二人抬運模板時，要互相配合，協同工作。傳送模板、工具應用運輸工具或繩子綁扎牢固后升降，不得亂扔。8.3.6.支設 4.5m 以上的獨立立柱模板和獨立梁模板時，應搭設工作平臺，不足4.5m 的，可使用馬凳操作，不準站在柱模板上和梁底板行走，更不允許利用拉桿、支撐攀登上下。8.3.7.安裝樓

29、面模板遇有洞口的地方，應做臨時封閉，以防誤踏和墜物傷人。8.3.8.裝釘樓面模板，在下班時對已鋪好而來不及釘牢的模板等，應拿起堆放穩妥，以防事故發生。8.3.9.高支模支撐體系搭設前應按方案圖進行放線，做出樣板單元，經監理、施工單位驗收合格后方可繼續搭設。搭設過程中嚴禁集中超負荷堆放鋼筋、機械設備及其它材料，防止物體墜落及支撐系統局部坍塌。9.9.砼砼澆注注意事項澆注注意事項 9.1.柱子混凝土先行澆筑 由于高支模體系橫向剛度較差，因此，對于其中的柱子混凝土，應在具備澆筑條件時（梁板模板支設完成，柱墻鋼筋、模板已完成并經質量檢驗合格）先行澆筑柱墻混凝土，施工縫留在梁底以下 50-100mm。9

30、.2.嚴格注意荷載的過分集中 在澆注混凝土時，應分點布料，避免長時間在一個點上下料，并應及時將混凝土耙開，不得集中堆放混凝土。人員也不能集中站立于一個地方，否則可能導致荷載過于集中導致支撐系統失穩。此類事故在北京、西安等地多次發生，必須引起重視。9.3.專人模板安全監護 混凝土澆筑時，要有專職管理人員觀察模板及其支撐系統的變形情況，發現異常現象時，立即暫停施工，迅速疏散人員，待排除險情并經施工現場安全責任人檢查同意后方可復工。砼澆灌過程中，要安排專人檢查，發現變形、松動等現象，要及時加固和修理，防止塌模傷人。9.4.泵管架設要求 在砼澆注過程中，嚴禁將砼輸送管道直接擱置在已綁扎好的樓面鋼筋上，

31、應在其下鋼筋馬凳，或在鋼筋上加木板，板上加舊輪胎。10.10.應急措施應急措施 高支模支撐架的應急措施要體現“安全第一、預防為主”的方針：10.1.預防 10.1.1.認真做好各道工序的檢查、驗收關，對各工種的交接工作嚴格把關，做到環環扣緊，并實行獎罰措施。出了質量問題，無論是管理上的或是施工上的，均必須嚴肅處理，分析質量情況，加強檢查驗收，找出影響質量的薄弱環節，提出改進措施，把質量問題控制在萌芽狀態。10.1.2.嚴格落實班組自檢、互檢、交接檢及項目中質檢“四檢”制度，確保模板安裝質量。10.1.3.混凝土澆筑過程中應派專人 23 名看模，嚴格控制模板的位移和穩定性，一旦產生移位應及時調整

32、，加固支撐。10.1.4.對變形及損壞的模板及配件，應按規范要求及時修理校正，維修質量不合格的模板和配件不得發放使用。10.1.5.應遵守高處作業安全技術規范的有關規定。10.1.6.模板及其支撐系統在安裝過程中必須設置防傾覆的可靠臨時設施。施工現場應搭設工作梯，工作人員不得爬模上下。10.1.7.登高作業時，各種配件應放在工具箱或工具袋中嚴禁放在模板或腳手架上，各種工具應系掛在操作人員身上或放在工具袋中，不得吊落。10.1.8.裝拆模板時，上下要有人接應，隨拆隨運，并應把活動的部件固定牢靠，嚴禁堆放在腳手板上和拋擲。10.1.9.裝拆模板時，必須搭設腳手架。裝拆施工時，除操作人員外，下面不得

33、站人。高處作業時，操作人員要扣上安全帶。10.1.10.安裝墻、柱模板時，要隨時支設固定，防止傾覆。10.1.11.在支撐搭設、拆除和澆筑混凝土時，無關人員不得進入支模底下，應在適當位置掛設警示標志，并指定專人監護。10.1.12.搭設應由專業持證人員安裝；安全責任人應向作業人員進行安全技術交底，并做好記錄及簽證。10.1.13.模板拆除時，混凝土強度必須達到規定的要求，嚴禁混凝土未達到設計強度的規定要求時拆除模板。10.2.事故發生后處理 10.2.1.不幸發生安全事故時，應首先集中力量搶救傷員。10.2.2.對事故情況進行調查，分析。10.2.3.如實按程序上報事故情況。10.2.4.追究

34、相關人員責任。10.2.5.事故現場恢復。11.11.勞動力計劃勞動力計劃 高支模施工專職安全生產管理人員及特種作業人員配備情況如下：安全主管：陸洪斌 安全巡視員：王軍 班組安全員：陸榮軍 另需配備相應的看模人員。高支模的鋼管腳手架由專業架子工班組搭設，架工班組作業人員需有特種作業操作證并持證上崗，不能由木工班組進行搭設。12.12.計算書計算書 12.1.附件一：梁模板(扣件鋼管架 1000*2000mm)計算書 12.1.1.參數信息 12.1.1.1.模板支撐及構造參數 梁截面寬度 B(m):1.00；梁截面高度 D(m):2.00；混凝土板厚度(mm):180.00；立桿沿梁跨度方向間

35、距 La(m):0.60；立桿上端伸出至模板支撐點長度 a(m):0.10；立桿步距 h(m):1.50；板底承重立桿橫向間距或排距 Lb(m):1.20；梁支撐架搭設高度 H(m)：8.00；梁兩側立桿間距(m):1.20；承重架支撐形式:梁底支撐小楞平行梁截面方向；梁底增加承重立桿根數:3；采用的鋼管類型為 483；立桿承重連接方式:可調托座；12.1.1.2.荷載參數 模板自重(kN/m2):0.35；鋼筋自重(kN/m3):1.50；施工均布荷載標準值(kN/m2):2.5；新澆混凝土側壓力標準值(kN/m2):18.0；傾倒混凝土側壓力(kN/m2):2.0；振搗混凝土荷載標準值(k

36、N/m2):2.0；12.1.1.3.材料參數 木材品種：南方松；木材彈性模量 E(N/mm2)：10000.0；木材抗彎強度設計值 fm(N/mm2)：15.0；木材抗剪強度設計值 fv(N/mm2)：1.6；面板類型：膠合面板；面板彈性模量 E(N/mm2)：9500.0；面板抗彎強度設計值 fm(N/mm2)：13.0；12.1.1.4.梁底模板參數 梁底方木截面寬度 b(mm)：50.0；梁底方木截面高度 h(mm)：90.0；梁底模板支撐的間距(mm)：150.0；面板厚度(mm)：18.0；12.1.1.5.梁側模板參數 主楞間距(mm)：400；次楞根數：5；主楞豎向支撐點數量為

37、：6；支撐點豎向間距為：300mm，300mm，300mm，300mm，300mm；穿梁螺栓水平間距(mm)：400；穿梁螺栓直徑(mm)：M12；主楞龍骨材料：鋼楞；截面類型為圓鋼管 483.0；主楞合并根數：2；次楞龍骨材料：木楞，寬度 50mm，高度 90mm；次楞合并根數：2；12.1.2.梁模板荷載標準值計算 12.1.2.1.梁側模板荷載 強度驗算要考慮新澆混凝土側壓力和傾倒混凝土時產生的荷載；撓度驗算只考慮新澆混凝土側壓力。其中 -混凝土的重力密度，取 24.000kN/m3；t-新澆混凝土的初凝時間，可按現場實際值取，輸入 0 時系統按 200/(T+15)計算，得 5.714

38、h；混凝土的入模溫度，取 20.000；V-混凝土的澆筑速度，取 1.500m/h；H-混凝土側壓力計算位置處至新澆混凝土頂面總高度，取 0.750m；1-外加劑影響修正系數，取 1.200；2-混凝土坍落度影響修正系數，取 1.150。根據以上兩個公式計算的新澆筑混凝土對模板的最大側壓力 F；分別計算得 50.994 kN/m2、18.000 kN/m2，取較小值 18.000 kN/m2 作為本工程計算荷載。12.1.2.2.梁側模板面板的計算 面板為受彎結構,需要驗算其抗彎強度和剛度。強度驗算要考慮新澆混凝土側壓力和傾倒混凝土時產生的荷載；撓度驗算只考慮新澆混凝土側壓力。次楞（內龍骨）的

39、根數為 5 根。面板按照均布荷載作用下的三跨連續梁計算。面板計算簡圖(單位：mm)1）強度計算 跨中彎矩計算公式如下:其中，W-面板的凈截面抵抗矩，W=401.81.8/6=21.6cm3；M-面板的最大彎距(Nmm)；-面板的彎曲應力計算值(N/mm2)f-面板的抗彎強度設計值(N/mm2)；按以下公式計算面板跨中彎矩：其中，q-作用在模板上的側壓力，包括:新澆混凝土側壓力設計值:q1=1.20.4180.9=7.78kN/m；傾倒混凝土側壓力設計值:q2=1.40.420.9=1.01kN/m；計算跨度(內楞間距):l=455mm；面板的最大彎距 M=0.18.7844552=1.8210

40、5Nmm；經計算得到，面板的受彎應力計算值:=1.82105/2.16104=8.419N/mm2；面板的抗彎強度設計值:f=13N/mm2；面板的受彎應力計算值 =8.419N/mm2 小于 面板的抗彎強度設計值 f=13N/mm2，滿足要求！2）撓度驗算 q-作用在模板上的側壓力線荷載標準值:q=180.4=7.2N/mm；l-計算跨度(內楞間距):l=455mm；E-面板材質的彈性模量:E=9500N/mm2；I-面板的截面慣性矩:I=401.81.81.8/12=19.44cm4；面板的最大撓度計算值:=0.6777.24554/(10095001.94105)=1.131 mm；面板

41、的最大容許撓度值:=l/250=455/250=1.82mm；面板的最大撓度計算值 =1.131mm 小于 面板的最大容許撓度值=1.82mm，滿足要求！12.1.3.梁側模板內外楞的計算 12.1.3.1.內楞計算 內楞(木或鋼)直接承受模板傳遞的荷載，按照均布荷載作用下的三跨連續梁計算。本工程中，龍骨采用木楞，截面寬度 50mm，截面高度 90mm，截面慣性矩 I 和截面抵抗矩 W 分別為:W=5922/6=135cm3；I=5932/12=607.5cm4；內楞計算簡圖 1）內楞強度驗算 強度驗算計算公式如下:其中，-內楞彎曲應力計算值(N/mm2)；M-內楞的最大彎距(Nmm)；W-內

42、楞的凈截面抵抗矩；f-內楞的強度設計值(N/mm2)。按以下公式計算內楞跨中彎矩：其中，作用在內楞的荷載，q=(1.2180.9+1.420.9)0.455=9.99kN/m；內楞計算跨度(外楞間距):l=400mm；內楞的最大彎距:M=0.19.99400.002=1.60105Nmm；最大支座力:R=1.19.9920.4=4.396 kN；經計算得到，內楞的最大受彎應力計算值 =1.60105/1.35105=1.184 N/mm2；內楞的抗彎強度設計值:f=15N/mm2；內楞最大受彎應力計算值 =1.184 N/mm2 小于 內楞的抗彎強度設計值 f=15N/mm2，滿足要求！2）內

43、楞的撓度驗算 其中 l-計算跨度(外楞間距)：l=400mm；q-作用在模板上的側壓力線荷載標準值：q=18.000.46=8.19 N/mm；E-內楞的彈性模量：10000N/mm2；I-內楞的截面慣性矩：I=6.08106mm4；內楞的最大撓度計算值:=0.6778.194004/(100100006.08106)=0.023 mm；內楞的最大容許撓度值:=400/250=1.6mm；內楞的最大撓度計算值=0.023mm 小于 內楞的最大容許撓度值=1.6mm，滿足要求！12.1.3.2.外楞計算 外楞(木或鋼)承受內楞傳遞的集中力，取內楞的最大支座力 4.396kN,按照集中荷載作用下的

44、三跨連續梁計算。本工程中，外龍骨采用鋼楞，截面慣性矩 I 和截面抵抗矩 W 分別為:截面類型為圓鋼管 483.0；外鋼楞截面抵抗矩 W=8.98cm3；外鋼楞截面慣性矩 I=21.56cm4；外楞計算簡圖 外楞彎矩圖(kNm)外楞變形圖(mm)1）外楞抗彎強度驗算 其中 -外楞受彎應力計算值(N/mm2)M-外楞的最大彎距(Nmm)；W-外楞的凈截面抵抗矩；f-外楞的強度設計值(N/mm2)。根據連續梁程序求得最大的彎矩為 M=0.659 kNm 外楞最大計算跨度:l=300mm；經計算得到，外楞的受彎應力計算值:=6.59105/8.98103=73.436 N/mm2；外楞的抗彎強度設計值

45、:f=205N/mm2；外楞的受彎應力計算值 =73.436N/mm2 小于 外楞的抗彎強度設計值 f=205N/mm2，滿足要求！2）外楞的撓度驗算 根據連續梁計算得到外楞的最大撓度為 0.712 mm 外楞的最大容許撓度值:=300/400=0.75mm；外楞的最大撓度計算值=0.712mm 小于 外楞的最大容許撓度值=0.75mm，滿足要求！五、穿梁螺栓的計算 驗算公式如下:其中 N-穿梁螺栓所受的拉力；A-穿梁螺栓有效面積(mm2)；f-穿梁螺栓的抗拉強度設計值，取 170 N/mm2；查表得：穿梁螺栓的直徑:12 mm；穿梁螺栓有效直徑:9.85 m m；穿梁螺栓有效面積:A=76

46、mm2；穿梁螺栓所受的最大拉力:N=(1.218+1.42)0.40.45=4.392 kN。穿梁螺栓最大容許拉力值:N=17076/1000=12.92 kN；穿梁螺栓所受的最大拉力 N=4.392kN 小于 穿梁螺栓最大容許拉力值 N=12.92kN，滿足要求！12.1.4.梁底模板計算 面板為受彎結構,需要驗算其抗彎強度和撓度。計算的原則是按照模板底支撐的間距和模板面的大小,按支撐在底撐上的三跨連續梁計算。強度驗算要考慮模板結構自重荷載、新澆混凝土自重荷載、鋼筋自重荷載和振搗混凝土時產生的荷載；撓度驗算只考慮模板結構自重、新澆混凝土自重、鋼筋自重荷載。本算例中，面板的截面慣性矩 I 和截

47、面抵抗矩 W 分別為:W=10001818/6=5.40104mm3；I=1000181818/12=4.86105mm4；1）抗彎強度驗算 按以下公式進行面板抗彎強度驗算：其中，-梁底模板的彎曲應力計算值(N/mm2)；M-計算的最大彎矩(kNm)；l-計算跨度(梁底支撐間距):l=150.00mm；q-作用在梁底模板的均布荷載設計值(kN/m)；新澆混凝土及鋼筋荷載設計值：q1:1.2（24.00+1.50）1.002.000.90=55.08kN/m；模板結構自重荷載：q2:1.20.351.000.90=0.38kN/m；振搗混凝土時產生的荷載設計值：q3:1.42.001.000.9

48、0=2.52kN/m；q=q1+q2+q3=55.08+0.38+2.52=57.98kN/m；跨中彎矩計算公式如下:Mmax=0.1057.9780.152=0.13kNm；=0.13106/5.40104=2.416N/mm2；梁底模面板計算應力 =2.416 N/mm2 小于 梁底模面板的抗壓強度設計值 f=13N/mm2，滿足要求！2）撓度驗算 根據建筑施工計算手冊剛度驗算采用標準荷載，同時不考慮振動荷載作用。最大撓度計算公式如下:其中，q-作用在模板上的壓力線荷載:q=（(24.0+1.50)2.000+0.35）1.00=51.35KN/m；l-計算跨度(梁底支撐間距):l=150

49、.00mm；E-面板的彈性模量:E=9500.0N/mm2；面板的最大允許撓度值:=150.00/250=0.600mm；面板的最大撓度計算值:=0.67751.351504/(10095004.86105)=0.038mm；面板的最大撓度計算值:=0.038mm 小于 面板的最大允許撓度值:=150/250=0.6mm，滿足要求！12.1.5.梁底支撐木方的計算 1）荷載的計算：鋼筋混凝土梁自重(kN/m)：q1=(24+1.5)20.15=7.65 kN/m；模板的自重荷載(kN/m)：q2=0.350.15(22+1)/1=0.262 kN/m；活荷載為施工荷載標準值與振搗混凝土時產生的

50、荷載(kN/m)：經計算得到，活荷載標準值 P1=(2.5+2)0.15=0.675 kN/m；2）木方的傳遞集中力驗算：靜荷載設計值 q=1.27.650+1.20.263=9.495 kN/m；活荷載設計值 P=1.40.675=0.945 kN/m；荷載設計值 q=9.495+0.945=10.440 kN/m。本工程梁底支撐采用方木，方木的截面慣性矩 I 和截面抵抗矩 W 分別為:W=599/6=6.75101 cm3；I=5999/12=3.04102 cm4；3）支撐方木驗算：最大彎矩考慮為連續梁均布荷載作用下的彎矩，計算簡圖及內力、變形圖如下：彎矩圖(kNm)剪力圖(kN)變形圖

51、(mm)方木的邊支座力 N1=N2=0.627 KN，中間支座的最大支座力 N=3.602 KN;方木最大應力計算值：=0.107106/67500=1.582 N/mm2；方木最大剪力計算值：T=33.6021000/(25090)=1.201N/mm2；方木的最大撓度：=0.028 mm；方木的允許撓度：=0.35103/250=1.4mm；方木最大應力計算值 1.582 N/mm2 小于 方木抗彎強度設計值 f=15.000 N/mm2，滿足要求！方木受剪應力計算值 1.201 N/mm2 小于 方木抗剪強度設計值 T=1.600 N/mm2，滿足要求！方木的最大撓度=0.028 mm

52、小于 方木的最大允許撓度=1.400 mm，滿足要求！12.1.6.梁跨度方向托梁的計算 作用于托梁的荷載包括梁與模板自重荷載，施工活荷載等,通過方木的集中荷載傳遞。托梁采用：鋼管(雙鋼管):48 3；W=8.98 cm3；1）梁兩側托梁的強度計算：托梁按照集中荷載作用下的三跨連續梁計算；集中力 P=0.627 KN.托梁計算簡圖 托梁計算彎矩圖(kNm)托梁計算變形圖(mm)托梁計算剪力圖(kN)最大彎矩 Mmax=0.141 kNm；最大變形 Vmax=0.08 mm；最大支座力 Rmax=2.744 kN；最大應力=0.141106/(8.98103)=15.717 N/mm2；托梁的抗

53、彎強度設計值 f=205 N/mm2；托梁的最大應力計算值 15.717 N/mm2 小于 托梁的抗彎強度設計值 205 N/mm2,滿足要求!托梁的最大撓度 Vmax=0.08mm 小于 600/150 與 10 mm,滿足要求!）梁底托梁的強度計算：托梁按照集中荷載作用下的三跨連續梁計算；集中力 P=3.602 KN.托梁計算簡圖 托梁計算彎矩圖(kNm)托梁計算變形圖(mm)托梁計算剪力圖(kN)最大彎矩 Mmax=0.811 kNm；最大變形 Vmax=0.46 mm；最大支座力 Rmax=15.76 kN；最大應力=0.811106/(8.98103)=90.281 N/mm2；托梁

54、的抗壓強度設計值 f=205 N/mm2；托梁的最大應力計算值 90.281 N/mm2 小于 托梁的抗壓強度設計值 205 N/mm2,滿足要求!托梁的最大撓度 Vmax=0.46mm 小于 600/150 與 10 mm,滿足要求!12.1.7.立桿的穩定性計算:立桿的穩定性計算公式 1）梁兩側立桿穩定性驗算:其中 N-立桿的軸心壓力設計值，它包括：縱向鋼管的最大支座反力：N1=2.744 kN；腳手架鋼管的自重：N2=1.20.1298=1.239 kN；N=2.744+1.239=3.983 kN；-軸心受壓立桿的穩定系數，由長細比 lo/i 查表得到；i-計算立桿的截面回轉半徑(cm

55、)：i=1.59；A-立桿凈截面面積(cm2)：A=4.24；W-立桿凈截面抵抗矩(cm3)：W=4.49；-鋼管立桿軸心受壓應力計算值(N/mm2)；f-鋼管立桿抗壓強度設計值：f=205 N/mm2；lo-計算長度(m)；參照扣件式規范不考慮高支撐架，按下式計算 lo=k1uh k1-計算長度附加系數，取值為：1.155；u-計算長度系數，參照扣件式規范表 5.3.3，u=1.7；上式的計算結果：立桿計算長度 Lo=k1uh=1.1551.71.5=2.945 m；Lo/i=2945.25/15.9=185；由長細比 lo/i 的結果查表得到軸心受壓立桿的穩定系數=0.209；鋼管立桿受壓

56、應力計算值；=3983.004/(0.209424)=44.947 N/mm2；鋼管立桿穩定性計算 =44.947 N/mm2 小于 鋼管立桿抗壓強度的設計值 f=205 N/mm2，滿足要求！2）梁底受力最大的支撐立桿穩定性驗算:其中 N-立桿的軸心壓力設計值，它包括：梁底支撐最大支座反力：N1=15.76 kN；腳手架鋼管的自重：N2=1.20.129(8-2)=1.239 kN；N=15.76+1.239=16.69 kN；-軸心受壓立桿的穩定系數，由長細比 lo/i 查表得到；i-計算立桿的截面回轉半徑(cm)：i=1.59；A-立桿凈截面面積(cm2)：A=4.24；W-立桿凈截面抵

57、抗矩(cm3)：W=4.49；-鋼管立桿軸心受壓應力計算值(N/mm2)；f-鋼管立桿抗壓強度設計值：f=205 N/mm2；lo-計算長度(m)；參照扣件式規范不考慮高支撐架，按下式計算 lo=k1uh k1-計算長度附加系數，取值為：1.155；u-計算長度系數，參照扣件式規范表 5.3.3，u=1.7；上式的計算結果：立桿計算長度 Lo=k1uh=1.1551.71.5=2.945 m；Lo/i=2945.25/15.9=185；由長細比 lo/i 的結果查表得到軸心受壓立桿的穩定系數=0.209；鋼管立桿受壓應力計算值；=16689.668/(0.209424)=188.337 N/m

58、m2；鋼管立桿穩定性計算 =188.337 N/mm2 小于 鋼管立桿抗壓強度的設計值 f=205 N/mm2，滿足要求！12.2.附件二：梁模板(扣件鋼管架)700*1200mm 計算書（7001000、8501000 的不另行計算）12.2.1.參數信息 12.2.1.1.模板支撐及構造參數 梁截面寬度 B(m):0.70；梁截面高度 D(m):1.20；混凝土板厚度(mm):180.00；立桿沿梁跨度方向間距 La(m):0.60；立桿上端伸出至模板支撐點長度 a(m):0.10；立桿步距 h(m):1.50；板底承重立桿橫向間距或排距 Lb(m):1.20；梁支撐架搭設高度 H(m)：

59、8.00；梁兩側立桿間距(m):0.90；承重架支撐形式:梁底支撐小楞平行梁截面方向；梁底增加承重立桿根數:1；采用的鋼管類型為 483；立桿承重連接方式:可調托座；12.2.1.2.荷載參數 模板自重(kN/m2):0.35；鋼筋自重(kN/m3):1.50；施工均布荷載標準值(kN/m2):2.5；新澆混凝土側壓力標準值(kN/m2):18.0；傾倒混凝土側壓力(kN/m2):2.0；振搗混凝土荷載標準值(kN/m2):2.0；12.2.1.3.材料參數 木材品種：南方松；木材彈性模量 E(N/mm2)：10000.0；木材抗彎強度設計值 fm(N/mm2)：15.0；木材抗剪強度設計值

60、fv(N/mm2)：1.6；面板類型：膠合面板；面板彈性模量 E(N/mm2)：9500.0；面板抗彎強度設計值 fm(N/mm2)：13.0；12.2.1.4.梁底模板參數 梁底方木截面寬度 b(mm)：50.0；梁底方木截面高度 h(mm)：90.0；梁底模板支撐的間距(mm)：200.0；面板厚度(mm)：18.0；12.2.1.5.梁側模板參數 主楞間距(mm)：500；次楞根數：4；主楞豎向支撐點數量為：4；支撐點豎向間距為：250mm，250mm，250mm；穿梁螺栓水平間距(mm)：500；穿梁螺栓直徑(mm)：M12；主楞龍骨材料：鋼楞；截面類型為圓鋼管 483.0；主楞合并根

61、數：2；次楞龍骨材料：木楞，寬度 50mm，高度 90mm；次楞合并根數：2；12.2.2.梁模板荷載標準值計算 12.2.2.1.梁側模板荷載 強度驗算要考慮新澆混凝土側壓力和傾倒混凝土時產生的荷載；撓度驗算只考慮新澆混凝土側壓力。其中 -混凝土的重力密度，取 24.000kN/m3；t-新澆混凝土的初凝時間，可按現場實際值取，輸入 0 時系統按 200/(T+15)計算，得 5.714h；T-混凝土的入模溫度，取 20.000；V-混凝土的澆筑速度，取 1.500m/h；H-混凝土側壓力計算位置處至新澆混凝土頂面總高度，取 0.750m；1-外加劑影響修正系數，取 1.200；2-混凝土坍

62、落度影響修正系數，取 1.150。根據以上兩個公式計算的新澆筑混凝土對模板的最大側壓力 F；分別計算得 50.994 kN/m2、18.000 kN/m2，取較小值 18.000 kN/m2 作為本工程計算荷載。12.2.2.2.梁側模板面板的計算 面板為受彎結構,需要驗算其抗彎強度和剛度。強度驗算要考慮新澆混凝土側壓力和傾倒混凝土時產生的荷載；撓度驗算只考慮新澆混凝土側壓力。次楞（內龍骨）的根數為 4 根。面板按照均布荷載作用下的三跨連續梁計算。面板計算簡圖(單位：mm)1）強度計算 跨中彎矩計算公式如下:其中，W-面板的凈截面抵抗矩，W=501.81.8/6=27cm3；M-面板的最大彎距

63、(Nmm)；-面板的彎曲應力計算值(N/mm2)f-面板的抗彎強度設計值(N/mm2)；按以下公式計算面板跨中彎矩：其中，q-作用在模板上的側壓力，包括:新澆混凝土側壓力設計值:q1=1.20.5180.9=9.72kN/m；傾倒混凝土側壓力設計值:q2=1.40.520.9=1.26kN/m；q=q1+q2=9.720+1.260=10.980 kN/m；計算跨度(內楞間距):l=340mm；面板的最大彎距 M=0.110.983402=1.27105Nmm；經計算得到，面板的受彎應力計算值:=1.27105/2.70104=4.701N/mm2；面板的抗彎強度設計值:f=13N/mm2；面

64、板的受彎應力計算值 =4.701N/mm2 小于 面板的抗彎強度設計值 f=13N/mm2，滿足要求！2）撓度驗算 q-作用在模板上的側壓力線荷載標準值:q=180.5=9N/mm；l-計算跨度(內楞間距):l=340mm；E-面板材質的彈性模量:E=9500N/mm2；I-面板的截面慣性矩:I=501.81.81.8/12=24.3cm4；面板的最大撓度計算值:=0.67793404/(10095002.43105)=0.353 mm；面板的最大容許撓度值:=l/250=340/250=1.36mm；面板的最大撓度計算值 =0.353mm 小于 面板的最大容許撓度值=1.36mm，滿足要求！

65、12.2.2.3.梁側模板內外楞的計算 12.2.2.4.內楞計算 內楞(木或鋼)直接承受模板傳遞的荷載，按照均布荷載作用下的三跨連續梁計算。本工程中，龍骨采用木楞，截面寬度 50mm，截面高度 90mm，截面慣性矩 I 和截面抵抗矩 W 分別為:W=5922/6=135cm3；I=5932/12=607.5cm4；內楞計算簡圖 1）內楞強度驗算 強度驗算計算公式如下:其中，-內楞彎曲應力計算值(N/mm2)；M-內楞的最大彎距(Nmm)；W-內楞的凈截面抵抗矩；f-內楞的強度設計值(N/mm2)。按以下公式計算內楞跨中彎矩：其中，作用在內楞的荷載，q=(1.2180.9+1.420.9)0.

66、34=7.47kN/m；內楞計算跨度(外楞間距):l=500mm；內楞的最大彎距:M=0.17.47500.002=1.87105Nmm；最大支座力:R=1.17.4660.5=4.107 kN；經計算得到，內楞的最大受彎應力計算值 =1.87105/1.35105=1.383 N/mm2；內楞的抗彎強度設計值:f=15N/mm2；內楞最大受彎應力計算值 =1.383 N/mm2 小于 內楞的抗彎強度設計值 f=15N/mm2，滿足要求！2）內楞的撓度驗算 其中 l-計算跨度(外楞間距)：l=500mm；q-作用在模板上的側壓力線荷載標準值：q=18.000.34=6.12 N/mm；E-內楞

67、的彈性模量：10000N/mm2；I-內楞的截面慣性矩：I=6.08106mm4；內楞的最大撓度計算值:=0.6776.125004/(100100006.08106)=0.043 mm；內楞的最大容許撓度值:=500/250=2mm；內楞的最大撓度計算值=0.043mm 小于 內楞的最大容許撓度值=2mm，滿足要求！12.2.2.5.外楞計算 外楞(木或鋼)承受內楞傳遞的集中力，取內楞的最大支座力 4.107kN,按照集中荷載作用下的三跨連續梁計算。本工程中，外龍骨采用鋼楞，截面慣性矩 I 和截面抵抗矩 W 分別為:截面類型為圓鋼管 483.0；外鋼楞截面抵抗矩 W=8.98cm3；外鋼楞截

68、面慣性矩 I=21.56cm4；外楞計算簡圖 外楞彎矩圖(kNm)外楞變形圖(mm)1）外楞抗彎強度驗算 其中 -外楞受彎應力計算值(N/mm2)M-外楞的最大彎距(Nmm)；W-外楞的凈截面抵抗矩；f-外楞的強度設計值(N/mm2)。根據連續梁程序求得最大的彎矩為 M=0.513 kNm 外楞最大計算跨度:l=250mm；經計算得到，外楞的受彎應力計算值:=5.13105/8.98103=57.162 N/mm2；外楞的抗彎強度設計值:f=205N/mm2；外楞的受彎應力計算值 =57.162N/mm2 小于 外楞的抗彎強度設計值 f=205N/mm2，滿足要求！2）外楞的撓度驗算 根據連續

69、梁計算得到外楞的最大撓度為 0.39 mm 外楞的最大容許撓度值:=250/400=0.625mm；外楞的最大撓度計算值=0.39mm 小于 外楞的最大容許撓度值=0.625mm，滿足要求！12.2.2.6.穿梁螺栓的計算 驗算公式如下:其中 N-穿梁螺栓所受的拉力；A-穿梁螺栓有效面積(mm2)；f-穿梁螺栓的抗拉強度設計值，取 170 N/mm2；查表得：穿梁螺栓的直徑:12 mm；穿梁螺栓有效直徑:9.85 m m；穿梁螺栓有效面積:A=76 mm2；穿梁螺栓所受的最大拉力:N=(1.218+1.42)0.50.375=4.575 kN。穿梁螺栓最大容許拉力值:N=17076/1000=

70、12.92 kN；穿梁螺栓所受的最大拉力 N=4.575kN 小于 穿梁螺栓最大容許拉力值，滿足要求！12.2.2.7.梁底模板計算 面板為受彎結構,需要驗算其抗彎強度和撓度。計算的原則是按照模板底支撐的間距和模板面的大小,按支撐在底撐上的三跨連續梁計算。強度驗算要考慮模板結構自重荷載、新澆混凝土自重荷載、鋼筋自重荷載和振搗混凝土時產生的荷載；撓度驗算只考慮模板結構自重、新澆混凝土自重、鋼筋自重荷載。本算例中，面板的截面慣性矩 I 和截面抵抗矩 W 分別為:W=7001818/6=3.78104mm3；I=700181818/12=3.40105mm4；1）抗彎強度驗算 按以下公式進行面板抗彎

71、強度驗算：其中，-梁底模板的彎曲應力計算值(N/mm2)；M-計算的最大彎矩(kNm)；l-計算跨度(梁底支撐間距):l=200.00mm；q-作用在梁底模板的均布荷載設計值(kN/m)；新澆混凝土及鋼筋荷載設計值：q1:1.2（24.00+1.50）0.701.200.90=23.13kN/m；模板結構自重荷載：q2:1.20.350.700.90=0.26kN/m；振搗混凝土時產生的荷載設計值：q3:1.42.000.700.90=1.76kN/m；q=q1+q2+q3=23.13+0.26+1.76=25.16kN/m；跨中彎矩計算公式如下:；=0.101106/3.78104=2.66

72、3N/mm2；梁底模面板計算應力 =2.663 N/mm2 小于 梁底模面板的抗壓強度設計值 f=13N/mm2，滿足要求！2）撓度驗算 根據建筑施工計算手冊剛度驗算采用標準荷載，同時不考慮振動荷載作用。最大撓度計算公式如下:其中，q-作用在模板上的壓力線荷載:q=（(24.0+1.50)1.200+0.35）0.70=21.67KN/m；l-計算跨度(梁底支撐間距):l=200.00mm；E-面板的彈性模量:E=9500.0N/mm2；面板的最大允許撓度值:=200.00/250=0.800mm；面板的最大撓度計算值:=0.67721.6652004/(10095003.40105)=0.0

73、73mm；面板的最大撓度計算值:=0.073mm 小于 面板的最大允許撓度值:=200/250=0.8mm，滿足要求！12.2.2.8.梁底支撐木方的計算 1）荷載的計算：(1)鋼筋混凝土梁自重(kN/m)：q1=(24+1.5)1.20.2=6.12 kN/m；(2)模板的自重荷載(kN/m)：q2=0.350.2(21.2+0.7)/0.7=0.31 kN/m；(3)活荷載為施工荷載標準值與振搗混凝土時產生的荷載(kN/m)：經計算得到，活荷載標準值 P1=(2.5+2)0.2=0.9 kN/m；2）木方的傳遞集中力驗算：靜荷載設計值 q=1.26.120+1.20.310=7.716 k

74、N/m；活荷載設計值 P=1.40.900=1.260 kN/m；荷載設計值 q=7.716+1.260=8.976 kN/m。本工程梁底支撐采用方木，方木的截面慣性矩 I 和截面抵抗矩 W 分別為:；I=5999/12=3.04102 cm4；3）支撐方木驗算：最大彎矩考慮為連續梁均布荷載作用下的彎矩，計算簡圖及內力、變形圖如下：彎矩圖(kNm)剪力圖(kN)變形圖(mm)方木的支座力 N1=N3=0.765 KN，N2=4.752 KN;方木最大應力計算值：=0.205106/67500=3.042 N/mm2；方木最大剪力計算值：T=34.7521000/(25090)=1.584N/m

75、m2；方木的最大撓度：=0.056 mm；方木的允許撓度：=0.9103/2/250=1.8mm；方木最大應力計算值 3.042 N/mm2 小于 方木抗彎強度設計值 f=15.000 N/mm2，滿足要求！方木受剪應力計算值 1.584 N/mm2 小于 方木抗剪強度設計值 T=1.600 N/mm2，滿足要求！方木的最大撓度=0.056 mm 小于 方木的最大允許撓度=1.800 mm，滿足要求！12.2.2.9.梁跨度方向托梁的計算 作用于托梁的荷載包括梁與模板自重荷載，施工活荷載等,通過方木的集中荷載傳遞。托梁采用：鋼管(單鋼管):48 3；W=4.49 cm3；I=10.78 cm4

76、；1）梁兩側托梁的 強度計算：托梁按照集中荷載作用下的三跨連續梁計算；集中力 P=0.765 KN.托梁計算簡圖 托梁計算彎矩圖(kNm)托梁計算變形圖(mm)托梁計算剪力圖(kN)最大彎矩 Mmax=0.123 kNm；最大變形 Vmax=0.142 mm；最大支座力 Rmax=2.501 kN；最大應力=0.123106/(4.49103)=27.288 N/mm2；托梁的抗彎強度設計值 f=205 N/mm2；托梁的最大應力計算值 27.288 N/mm2 小于 托梁的抗彎強度設計值 205 N/mm2,滿足要求!托梁的最大撓度 Vmax=0.142mm 小于 600/150 與 10

77、mm,滿足要求!2）梁底托梁的強度計算：托梁按照集中荷載作用下的三跨連續梁計算；集中力 P=4.752 KN.托梁計算簡圖 托梁計算彎矩圖(kNm)托梁計算變形圖(mm)托梁計算剪力圖(kN)最大彎矩 Mmax=0.761 kNm；最大變形 Vmax=0.88 mm；最大支座力 Rmax=15.525 kN；最大應力=0.761106/(4.49103)=169.409 N/mm2；托梁的抗壓強度設計值 f=205 N/mm2；托梁的最大應力計算值 169.409 N/mm2 小于 托梁的抗壓強度設計值 205 N/mm2,滿足要求!托梁的最大撓度 Vmax=0.88mm 小于 600/150

78、 與 10 mm,滿足要求!12.2.2.10.立桿的穩定性計算:立桿的穩定性計算公式 1）梁兩側立桿穩定性驗算:其中 N-立桿的軸心壓力設計值，它包括：縱向鋼管的最大支座反力：N1=2.501 kN；腳手架鋼管的自重：N2=1.20.1298=1.239 kN；N=2.501+1.239=3.74 kN；-軸心受壓立桿的穩定系數，由長細比 lo/i 查表得到；計算立桿的截面回轉半徑(cm)：i=1.59；A-立桿凈截面面積(cm2)：A=4.24；W-立桿凈截面抵抗矩(cm3)：W=4.49；-鋼管立桿軸心受壓應力計算值(N/mm2)；f-鋼管立桿抗壓強度設計值：f=205 N/mm2；lo

79、-計算長度(m)；參照扣件式規范不考慮高支撐架，按下式計算 lo=k1uh k1-計算長度附加系數，取值為：1.155；u-計算長度系數，參照扣件式規范表 5.3.3，u=1.7；上式的計算結果：立桿計算長度 Lo=k1uh=1.1551.71.5=2.945 m；Lo/i=2945.25/15.9=185；由長細比 lo/i 的結果查表得到軸心受壓立桿的穩定系數=0.209；鋼管立桿受壓應力計算值；=3740.019/(0.209424)=42.205 N/mm2；鋼管立桿穩定性計算 =42.205 N/mm2 小于 鋼管立桿抗壓強度的設計值 f=205 N/mm2，滿足要求！2）梁底受力最

80、大的支撐立桿穩定性驗算:其中 N-立桿的軸心壓力設計值，它包括：梁底支撐最大支座反力：N1=15.525 kN；腳手架鋼管的自重：N2=1.20.129(8-1.2)=1.239 kN；N=15.525+1.239=16.578 kN；-軸心受壓立桿的穩定系數，由長細比 lo/i 查表得到；i-計算立桿的截面回轉半徑(cm)：i=1.59；A-立桿凈截面面積(cm2)：A=4.24；W-立桿凈截面抵抗矩(cm3)：W=4.49；-鋼管立桿軸心受壓應力計算值(N/mm2)；f-鋼管立桿抗壓強度設計值：f=205 N/mm2；lo-計算長度(m)；參照扣件式規范不考慮高支撐架，按下式計算 計算長度

81、附加系數，取值為：1.155；u-計算長度系數，參照扣件式規范表 5.3.3，u=1.7；上式的計算結果：立桿計算長度 Lo=k1uh=1.1551.71.5=2.945 m；Lo/i=2945.25/15.9=185；由長細比 lo/i 的結果查表得到軸心受壓立桿的穩定系數=0.209；鋼管立桿受壓應力計算值；=16577.989/(0.209424)=187.077 N/mm2；鋼管立桿穩定性計算 =187.077 N/mm2 小于 鋼管立桿抗壓強度的設計值 f=205 N/mm2，滿足要求！12.3.附件三：板模板(扣件鋼管高架)300mm 厚計算書 12.3.1.參數信息:12.3.1

82、.1.模板支架參數 橫向間距或排距(m):0.80；縱距(m):0.80；步距(m):1.50；立桿上端伸出至模板支撐點長度(m):0.10；模板支架搭設高度(m):8.00；采用的鋼管(mm):483.0；板底支撐連接方式:方木支撐；立桿承重連接方式:可調托座；12.3.1.2.荷載參數 模板與木板自重(kN/m2):0.350；混凝土與鋼筋自重(kN/m3):25.000；施工均布荷載標準值(kN/m2):2.500；12.3.1.3.材料參數 面板采用膠合面板，厚度為 18mm；板底支撐采用方木；面板彈性模量 E(N/mm2):9500；面板抗彎強度設計值(N/mm2):13；木方抗剪強

83、度設計值(N/mm2):1.400；木方的間隔距離(mm):250.000；木方彈性模量 E(N/mm2):9500.000；木方抗彎強度設計值(N/mm2):13.000；木方的截面寬度(mm):50.00；木方的截面高度(mm):90.00；托梁材料為：鋼管(單鋼管):48 3；12.3.1.4.樓板參數 鋼筋級別:二級鋼 HRB 335(20MnSi)；樓板混凝土強度等級:C30；每層標準施工天數:8；每平米樓板截面的鋼筋面積(mm2):654.500；樓板的計算長度(m):4.50；施工平均溫度():25.000；樓板的計算寬度(m):4.00；樓板的計算厚度(mm):300.00；圖

84、 2 樓板支撐架荷載計算單元 12.3.2.模板面板計算:面板為受彎構件,需要驗算其抗彎強度和剛度，取單位寬度 1m 的面板作為計算單元 面板的截面慣性矩 I 和截面抵抗矩 W 分別為：W=1001.82/6=54 cm3；I=1001.83/12=48.6 cm4；模板面板的按照三跨連續梁計算。面板計算簡圖 12.3.2.1.荷載計算(1)靜荷載為鋼筋混凝土樓板和模板面板的自重(kN/m)：q1=250.31+0.351=7.85 kN/m；(2)活荷載為施工人員及設備荷載(kN/m)：q2=2.51=2.5 kN/m；12.3.2.2.強度計算 最大彎矩考慮為靜荷載與活荷載的計算值最不利分

85、配的彎矩和，計算公式如下:其中：q=1.27.85+1.42.5=12.92kN/m 最大彎矩 M=0.112.920.252=0.081 kN m；面板最大應力計算值 =80750/54000=1.495 N/mm2；面板的抗彎強度設計值 f=13 N/mm2；面板的最大應力計算值為 1.495 N/mm2 小于面板的抗彎強度設計值 13 N/mm2,滿足要求!12.3.2.3.撓度計算 撓度計算公式為 其中 q=7.85kN/m 面板最大撓度計算值 v=0.6777.852504/(100950048.6104)=0.045 mm；面板最大允許撓度 V=250/250=1 mm；面板的最大

86、撓度計算值 0.045 mm 小于 面板的最大允許撓度 1 mm,滿足要求!12.3.3.模板支撐方木的計算:方木按照三跨連續梁計算，截面慣性矩 I 和截面抵抗矩 W 分別為:W=599/6=67.5 cm3；I=5999/12=303.75 cm4；方木楞計算簡圖 12.3.3.1.荷載的計算：1）鋼筋混凝土板自重(kN/m)：q1=250.250.3=1.875 kN/m；2）模板的自重線荷載(kN/m):q2=0.350.25=0.088 kN/m；3）活荷載為施工荷載標準值與振倒混凝土時產生的荷載(kN/m)：；12.3.3.2.強度驗算:最大彎矩考慮為靜荷載與活荷載的計算值最不利分配

87、的彎矩和，計算公式如下:均布荷載 q=1.2 (q1+q2)+1.4 p1=1.2(1.875+0.088)+1.40.625=3.23 kN/m；最大彎矩 M=0.1ql2=0.13.230.82=0.207 kNm；方木最大應力計算值 =M/W=0.207106/67500=3.063 N/mm2；方木的抗彎強度設計值 f=13.000 N/mm2；方木的最大應力計算值為 3.063 N/mm2 小于方木的抗彎強度設計值 13 N/mm2,滿足要求!12.3.3.3.抗剪驗算：截面抗剪強度必須滿足:=3V/2bhn 其中最大剪力:V=0.63.230.8=1.55 kN；方木受剪應力計算值

88、 =3 1.55103/(2 5090)=0.517 N/mm2；方木抗剪強度設計值 =1.4 N/mm2；方木的受剪應力計算值 0.517 N/mm2 小于 方木的抗剪強度設計值 1.4 N/mm2，滿足要求!12.3.3.4.撓度驗算:最大撓度考慮為靜荷載與活荷載的計算值最不利分配的撓度和，計算公式如下:均布荷載 q=q1+q2=1.962 kN/m；最大撓度計算值 =0.6771.9628004/(10095003037500)=0.189 mm；最大允許撓度 V=800/250=3.2 mm；方木的最大撓度計算值 0.189 mm 小于 方木的最大允許撓度 3.2 mm,滿足要求!12

89、.3.4.托梁材料計算:托梁按照集中荷載作用下的三跨連續梁計算；托梁采用：鋼管(單鋼管):48 3；I=10.78 cm4；集中荷載 P 取縱向板底支撐傳遞力，P=2.842 kN；托梁計算簡圖 托梁計算彎矩圖(kNm)托梁計算變形圖(mm)托梁計算剪力圖(kN)最大彎矩 Mmax=0.764 kNm；最大變形 Vmax=1.476 mm；最大支座力 Qmax=10.086 kN；最大應力=764450.156/4490=170.256 N/mm2；托梁的抗壓強度設計值 f=205 N/mm2；托梁的最大應力計算值 170.256 N/mm2 小于 托梁的抗壓強度設計值 205 N/mm2,滿

90、足要求!托梁的最大撓度為 1.476mm 小于 800/150 與 10 mm,滿足要求!12.3.5.模板支架立桿荷載標準值(軸力):作用于模板支架的荷載包括靜荷載和活荷載。12.3.5.1.靜荷載標準值包括以下內容：1）(1)腳手架的自重(kN)：NG1=0.1388=1.107 kN；鋼管的自重計算參照扣件式規范附錄 A。2）(2)模板的自重(kN)：NG2=0.350.80.8=0.224 kN；3）(3)鋼筋混凝土樓板自重(kN)：NG3=250.30.80.8=4.8 kN；經計算得到，靜荷載標準值 NG=NG1+NG2+NG3=6.131 kN；12.3.5.2.活荷載為施工荷載

91、標準值與振倒混凝土時產生的荷載。經計算得到，活荷載標準值 NQ=(2.5+2)0.80.8=2.88 kN；12.3.5.3.不考慮風荷載時,立桿的軸向壓力設計值計算 N=1.2NG+1.4NQ=11.389 kN；12.3.6.立桿的穩定性計算:立桿的穩定性計算公式:其中 N-立桿的軸心壓力設計值(kN)：N=11.389 kN；-軸心受壓立桿的穩定系數,由長細比 lo/i 查表得到；i-計算立桿的截面回轉半徑(cm)：i=1.59 cm；A-立桿凈截面面積(cm2)：A=4.24 cm2；W-立桿凈截面模量(抵抗矩)(cm3)：W=4.49 cm3；-鋼管立桿最大應力計算值(N/mm2)；

92、f-鋼管立桿抗壓強度設計值：f=205 N/mm2；計算長度(m)；如果完全參照扣件式規范，按下式計算 l0=h+2a k1-計算長度附加系數，取值為 1.155；u-計算長度系數，參照扣件式規范表 5.3.3；u=1.7；a-立桿上端伸出頂層橫桿中心線至模板支撐點的長度；a=0.1 m；上式的計算結果：立桿計算長度 L0=h+2a=1.5+0.12=1.7 m；L0/i=1700/15.9=107；由長細比 Lo/i 的結果查表得到軸心受壓立桿的穩定系數=0.537；鋼管立桿的最大應力計算值；=11389.44/（0.537424）=50.022 N/mm2；鋼管立桿的最大應力計算值=50.

93、022 N/mm2 小于 鋼管立桿的抗壓強度設計值 f=205 N/mm2，滿足要求！如果考慮到高支撐架的安全因素，適宜由下式計算 l0=k1k2(h+2a)k1-計算長度附加系數按照表 1 取值 1.243；k2-計算長度附加系數，h+2a=1.7 按照表 2 取值 1.014；上式的計算結果：立桿計算長度 Lo=k1k2(h+2a)=1.2431.014(1.5+0.12)=2.143 m；Lo/i=2142.683/15.9=135；由長細比 Lo/i 的結果查表得到軸心受壓立桿的穩定系數=0.371；鋼管立桿的最大應力計算值；=11389.44/（0.371424）=72.404 N/

94、mm2；鋼管立桿的最大應力計算值=72.404 N/mm2 小于 鋼管立桿的抗壓強度設計值 f=205 N/mm2，滿足要求！模板承重架應盡量利用剪力墻或柱作為連接連墻件，否則存在安全隱患。12.4.附件四：板模板(扣件鋼管高架)180mm 厚計算書 12.4.1.參數信息:12.4.1.1.模板支架參數 橫向間距或排距(m):1.20；縱距(m):1.20；步距(m):1.50；立桿上端伸出至模板支撐點長度(m):0.10；模板支架搭設高度(m):6.50；采用的鋼管(mm):483.0；板底支撐連接方式:方木支撐；立桿承重連接方式:可調托座；12.4.1.2.荷載參數 模板與木板自重(kN

95、/m2):0.350；混凝土與鋼筋自重(kN/m3):25.000；施工均布荷載標準值(kN/m2):2.500；12.4.1.3.材料參數 面板采用膠合面板，厚度為 18mm；板底支撐采用方木；面板彈性模量 E(N/mm2):9500；面板抗彎強度設計值(N/mm2):13；木方抗剪強度設計值(N/mm2):1.400；木方的間隔距離(mm):250.000；木方彈性模量 E(N/mm2):9500.000；木方抗彎強度設計值(N/mm2):13.000；木方的截面寬度(mm):50.00；木方的截面高度(mm):90.00；托梁材料為：鋼管(雙鋼管):48 3.5；12.4.1.4.樓板參

96、數 鋼筋級別:二級鋼 HRB 335(20MnSi)；樓板混凝土強度等級:C30；每層標準施工天數:8；每平米樓板截面的鋼筋面積(mm2):654.500；樓板的計算長度(m):4.50；施工平均溫度():25.000；樓板的計算寬度(m):4.00；樓板的計算厚度(mm):180.00；圖 2 樓板支撐架荷載計算單元 12.4.2.模板面板計算:面板為受彎構件,需要驗算其抗彎強度和剛度，取單位寬度 1m 的面板作為計算單元 面板的截面慣性矩 I 和截面抵抗矩 W 分別為：W=1001.82/6=54 cm3；I=1001.83/12=48.6 cm4；模板面板的按照三跨連續梁計算。面板計算簡

97、圖 12.4.2.1.荷載計算 1）靜荷載為鋼筋混凝土樓板和模板面板的自重(kN/m)：q1=250.181+0.351=4.85 kN/m；2）活荷載為施工人員及設備荷載(kN/m)：q2=2.51=2.5 kN/m；12.4.2.2.強度計算 最大彎矩考慮為靜荷載與活荷載的計算值最不利分配的彎矩和，計算公式如下:其中：q=1.24.85+1.42.5=9.32kN/m 最大彎矩 M=0.19.320.252=0.058 kN m；面板最大應力計算值 =58250/54000=1.079 N/mm2；面板的抗彎強度設計值 f=13 N/mm2；面板的最大應力計算值為 1.079 N/mm2

98、小于面板的抗彎強度設計值 13 N/mm2,滿足要求!12.4.2.3.撓度計算 撓度計算公式為 其中 q=4.85kN/m 面板最大撓度計算值 v=0.6774.852504/(100950048.6104)=0.028 mm；面板最大允許撓度 V=250/250=1 mm；面板的最大撓度計算值 0.028 mm 小于 面板的最大允許撓度 1 mm,滿足要求!12.4.3.模板支撐方木的計算:方木按照三跨連續梁計算，截面慣性矩 I 和截面抵抗矩 W 分別為:W=599/6=67.5 cm3；I=5999/12=303.75 cm4；方木楞計算簡圖 12.4.3.1.1.荷載的計算：(1)鋼筋

99、混凝土板自重(kN/m)：q1=250.250.18=1.125 kN/m；(2)模板的自重線荷載(kN/m):q2=0.350.25=0.088 kN/m；(3)活荷載為施工荷載標準值與振倒混凝土時產生的荷載(kN/m)：p1=2.50.25=0.625 kN/m；12.4.3.2.2.強度驗算:最大彎矩考慮為靜荷載與活荷載的計算值最不利分配的彎矩和，計算公式如下:均布荷載 q=1.2 (q1+q2)+1.4 p1=1.2(1.125+0.088)+1.40.625=2.33 kN/m；最大彎矩 M=0.1ql2=0.12.331.22=0.336 kNm；方木最大應力計算值 =M/W=0.

100、336106/67500=4.971 N/mm2；方木的抗彎強度設計值 f=13.000 N/mm2；方木的最大應力計算值為 4.971 N/mm2 小于方木的抗彎強度設計值 13 N/mm2,滿足要求!12.4.3.3.3.抗剪驗算：截面抗剪強度必須滿足:=3V/2bhn 其中最大剪力:V=0.62.331.2=1.678 kN；方木受剪應力計算值 =3 1.678103/(2 5090)=0.559 N/mm2；方木抗剪強度設計值 =1.4 N/mm2；方木的受剪應力計算值 0.559 N/mm2 小于 方木的抗剪強度設計值 1.4 N/mm2，滿足要求!12.4.3.4.4.撓度驗算:最

101、大撓度考慮為靜荷載與活荷載的計算值最不利分配的撓度和，計算公式如下:均布荷載 q=q1+q2=1.212 kN/m；最大撓度計算值 =0.6771.21212004/(10095003037500)=0.59 mm；最大允許撓度 V=1200/250=4.8 mm；方木的最大撓度計算值 0.59 mm 小于 方木的最大允許撓度 4.8 mm,滿足要求!12.4.4.托梁材料計算:托梁按照集中荷載作用下的三跨連續梁計算；托梁采用：鋼管(雙鋼管):48 3.5；W=8.98 cm3；I=24.38 cm4；集中荷載 P 取縱向板底支撐傳遞力，P=3.076 kN；托梁計算簡圖 托梁計算彎矩圖(kN

102、m)托梁計算變形圖(mm)托梁計算剪力圖(kN)最大彎矩 Mmax=1.811 kNm；最大變形 Vmax=3.526 mm；最大支座力 Qmax=16.298 kN；最大應力=1811453.646/8980=201.721 N/mm2；托梁的抗壓強度設計值 f=205 N/mm2；托梁的最大應力計算值 201.721 N/mm2 小于 托梁的抗壓強度設計值 205 N/mm2,滿足要求!托梁的最大撓度為 3.526mm 小于 1200/150 與 10 mm,滿足要求!12.4.5.模板支架立桿荷載標準值(軸力):作用于模板支架的荷載包括靜荷載和活荷載。12.4.5.1.1.靜荷載標準值包

103、括以下內容：(1)腳手架的自重(kN)：NG1=0.1386.5=0.9 kN；鋼管的自重計算參照扣件式規范附錄 A。(2)模板的自重(kN)：NG2=0.351.21.2=0.504 kN；(3)鋼筋混凝土樓板自重(kN)：NG3=250.181.21.2=6.48 kN；經計算得到，靜荷載標準值 NG=NG1+NG2+NG3=7.884 kN；12.4.5.2.2.活荷載為施工荷載標準值與振倒混凝土時產生的荷載。經計算得到，活荷載標準值 NQ=(2.5+2)1.21.2=6.48 kN；12.4.5.3.3.不考慮風荷載時,立桿的軸向壓力設計值計算 N=1.2NG+1.4NQ=18.532

104、 kN；六、立桿的穩定性計算:立桿的穩定性計算公式:其中 N-立桿的軸心壓力設計值(kN)：N=18.532 kN；-軸心受壓立桿的穩定系數,由長細比 lo/i 查表得到；i-計算立桿的截面回轉半徑(cm)：i=1.59 cm；A-立桿凈截面面積(cm2)：A=4.24 cm2；W-立桿凈截面模量(抵抗矩)(cm3)：W=4.49 cm3；-鋼管立桿最大應力計算值(N/mm2)；f-鋼管立桿抗壓強度設計值：f=205 N/mm2；L0-計算長度(m)；如果完全參照扣件式規范，按下式計算 l0=h+2a k1-計算長度附加系數，取值為 1.155；u-計算長度系數，參照扣件式規范表 5.3.3；

105、u=1.73；a-立桿上端伸出頂層橫桿中心線至模板支撐點的長度；a=0.1 m；上式的計算結果：立桿計算長度 L0=h+2a=1.5+0.12=1.7 m；L0/i=1700/15.9=107；由長細比 Lo/i 的結果查表得到軸心受壓立桿的穩定系數=0.537；鋼管立桿的最大應力計算值；=18532.32/（0.537424）=81.393 N/mm2；鋼管立桿的最大應力計算值=81.393 N/mm2 小于 鋼管立桿的抗壓強度設計值 f=205 N/mm2，滿足要求！如果考慮到高支撐架的安全因素，適宜由下式計算 l0=k1k2(h+2a)k1-計算長度附加系數按照表 1 取值 1.185；

106、k2-計算長度附加系數，h+2a=1.7 按照表 2 取值 1.009；上式的計算結果：立桿計算長度 Lo=k1k2(h+2a)=1.1851.009(1.5+0.12)=2.033 m；Lo/i=2032.631/15.9=128；由長細比 Lo/i 的結果查表得到軸心受壓立桿的穩定系數=0.406；鋼管立桿的最大應力計算值；=18532.32/（0.406424）=107.656 N/mm2；鋼管立桿的最大應力計算值=107.656 N/mm2 小于 鋼管立桿的抗壓強度設計值 f=205 N/mm2，滿足要求！模板承重架應盡量利用剪力墻或柱作為連接連墻件，否則存在安全隱患。12.5.附件五

107、：柱模板 1000*1700 計算書 柱模板的背部支撐由兩層（木楞或鋼楞）組成，第一層為直接支撐模板的豎楞，用以支撐混凝土對模板的側壓力；第二層為支撐豎楞的柱箍，用以支撐豎楞所受的壓力；柱箍之間用對拉螺栓相互拉接，形成一個完整的柱模板支撐體系。柱截面寬度 B(mm):1000.00；柱截面高度 H(mm):1700.00；柱模板的總計算高度:H=8.20m；根據規范，當采用溜槽、串筒或導管時，傾倒混凝土產生的荷載標準值為 2.00kN/m2；12.5.1.參數信息 12.5.1.1.基本參數 柱截面寬度 B 方向對拉螺栓數目:4；柱截面寬度 B 方向豎楞數目:6；柱截面高度 H 方向對拉螺栓數

108、目:6；柱截面高度 H 方向豎楞數目:9；對拉螺栓直徑(mm):M12；12.5.1.2.柱箍信息 柱箍材料:鋼楞；截面類型:圓鋼管 483.0；鋼楞截面慣性矩 I(cm4):10.78；鋼楞截面抵抗矩 W(cm3):4.49；柱箍的間距(mm):460；柱箍合并根數:2；12.5.1.3.豎楞信息 豎楞材料:木楞；豎楞合并根數:2；寬度(mm):50.00；高度(mm):90.00；12.5.1.4.面板參數 面板類型:膠合面板；面板厚度(mm):18.00；面板彈性模量(N/mm2):9500.00；面板抗彎強度設計值 fc(N/mm2):13.00；面板抗剪強度設計值(N/mm2):1.

109、50；12.5.1.5.木方和鋼楞 方木抗彎強度設計值 fc(N/mm2):13.00；方木彈性模量 E(N/mm2):9500.00；方木抗剪強度設計值 ft(N/mm2):1.50；鋼楞彈性模量 E(N/mm2):210000.00；鋼楞抗彎強度設計值 fc(N/mm2):205.00；12.5.2.柱模板荷載標準值計算 其中 -混凝土的重力密度，取 24.000kN/m3；t-新澆混凝土的初凝時間，取 5.000h；T-混凝土的入模溫度，取 25.000；V-混凝土的澆筑速度，取 2.500m/h；H-模板計算高度，取 8.200m；1-外加劑影響修正系數，取 1.200；2-混凝土坍落

110、度影響修正系數，取 1.150。根據以上兩個公式計算的新澆筑混凝土對模板的最大側壓力 F；分別計算得 57.604 kN/m2、196.800 kN/m2，取較小值 57.604 kN/m2 作為本工程計算荷載。計算中采用新澆混凝土側壓力標準值 F1=57.604kN/m2；傾倒混凝土時產生的荷載標準值 F2=2 kN/m2。12.5.3.柱模板面板的計算 模板結構構件中的面板屬于受彎構件，按簡支梁或連續梁計算。本工程中取柱截面寬度 B 方向和 H 方向中豎楞間距最大的面板作為驗算對象，進行強度、剛度計算。強度驗算要考慮新澆混凝土側壓力和傾倒混凝土時產生的荷載；撓度驗算只考慮新澆混凝土側壓力。

111、由前述參數信息可知，柱截面高度 H 方向豎楞間距最大，為 l=206 mm，且豎楞數為 6，面板為大于 3 跨，因此柱截面高度 H 方向面板按均布荷載作用下下的三跨連續梁進行計算。面板計算簡圖 12.5.3.1.面板抗彎強度驗算 對柱截面寬度 B 方向面板按均布荷載作用下的三跨連續梁用下式計算最大跨中彎距：其中，M-面板計算最大彎距(Nmm)；l-計算跨度(豎楞間距):l=206.0mm；q-作用在模板上的側壓力線荷載，它包括:新澆混凝土側壓力設計值 q1:1.257.600.460.90=28.618kN/m；傾倒混凝土側壓力設計值 q2:1.42.000.460.90=1.159kN/m；

112、式中，0.90 為按施工手冊取用的臨時結構折減系數。q=q1+q2=28.618+1.159=29.777 kN/m；面板的最大彎距：M=0.129.777206206=1.26105N.mm；面板最大應力按下式計算：其中，-面板承受的應力(N/mm2)；M -面板計算最大彎距(Nmm)；W -面板的截面抵抗矩:b:面板截面寬度，h:面板截面厚度；W=46018.018.0/6=2.48104 mm3；f-面板的抗彎強度設計值(N/mm2)；f=13.000N/mm2；面板的最大應力計算值：=M/W=1.26105/2.48104=5.087N/mm2；面板的最大應力計算值 =5.087N/m

113、m2 小于 面板的抗彎強度設計值=13N/mm2，滿足要求！12.5.3.2.面板抗剪驗算 最大剪力按均布荷載作用下的三跨連續梁計算，公式如下:其中，-面板計算最大剪力(N)；l-計算跨度(豎楞間距):l=206.0mm；q-作用在模板上的側壓力線荷載，它包括:新澆混凝土側壓力設計值 q1:1.257.600.460.90=28.618kN/m；傾倒混凝土側壓力設計值 q2:1.42.000.460.90=1.159kN/m；式中，0.90 為按施工手冊取用的臨時結構折減系數。q=q1+q2=28.618+1.159=29.777 kN/m；面板的最大剪力：=0.629.777206.0=36

114、80.421N；截面抗剪強度必須滿足下式:其中，-面板承受的剪應力(N/mm2)；-面板計算最大剪力(N)：=3680.421N；b-構件的截面寬度(mm)：b=460mm；hn-面板厚度(mm)：hn=18.0mm；fv-面板抗剪強度設計值(N/mm2)：fv=13.000 N/mm2；面板截面受剪應力計算值:=33680.421/(246018.0)=0.667N/mm2；面板截面抗剪強度設計值:fv=1.500N/mm2；面板截面的受剪應力 =0.667N/mm2 小于 面板截面抗剪強度設計值 fv=1.5N/mm2，滿足要求！12.5.3.3.面板撓度驗算 最大撓度按均布荷載作用下的三

115、跨連續梁計算，撓度計算公式如下:其中，q-作用在模板上的側壓力線荷載(kN/m)：q=57.600.4626.50 kN/m；-面板最大撓度(mm)；計算跨度(豎楞間距):l=206.0mm；E-面板彈性模量（N/mm2）：E=9500.00 N/mm2；I-面板截面的慣性矩(mm4)；I=46018.018.018.0/12=2.24105 mm4；面板最大容許撓度:=206/250=0.824 mm；面板的最大撓度計算值:=0.67726.50206.04/(1009500.02.24105)=0.152 mm；面板的最大撓度計算值 =0.152mm 小于 面板最大容許撓度設計值=0.82

116、4mm,滿足要求！12.5.4.豎楞方木的計算 模板結構構件中的豎楞（小楞）屬于受彎構件，按連續梁計算。本工程柱高度為 8.2m,柱箍間距為 460mm，豎楞為大于 3 跨，因此按均布荷載作用下的三跨連續梁計算。本工程中，豎楞采用木楞，寬度 50mm，高度 90mm，截面慣性矩 I 和截面抵抗矩W 分別為:W=509090/6=67.5cm3；I=50909090/12=303.75cm4；豎楞方木計算簡圖 12.5.4.1.抗彎強度驗算 支座最大彎矩計算公式：其中，M-豎楞計算最大彎距(Nmm)；l-計算跨度(柱箍間距):l=460.0mm；q-作用在豎楞上的線荷載，它包括:新澆混凝土側壓力

117、設計值 q1:1.257.600.190.90=11.820kN/m；傾倒混凝土側壓力設計值q2:1.42.000.190.90=0.479kN/m；q=(11.820+0.479)/2=6.150 kN/m；豎楞的最大彎距：M=0.16.150460.0460.0=1.30105N.mm；其中，-豎楞承受的應力(N/mm2)；M -豎楞計算最大彎距(Nmm)；W -豎楞的截面抵抗矩(mm3)，W=6.75104；f-豎楞的抗彎強度設計值(N/mm2)；f=13.000N/mm2；豎楞的最大應力計算值:=M/W=1.30105/6.75104=1.928N/mm2；豎楞的最大應力計算值 =1.

118、928N/mm2 小于 豎楞的抗彎強度設計值=13N/mm2，滿足要求！12.5.4.2.抗剪驗算 最大剪力按均布荷載作用下的三跨連續梁計算，公式如下:其中，-豎楞計算最大剪力(N)；l-計算跨度(柱箍間距):l=460.0mm；q-作用在模板上的側壓力線荷載，它包括:新澆混凝土側壓力設計值 q1:1.257.600.190.90=11.820kN/m；傾倒混凝土側壓力設計值 q2:1.42.000.190.90=0.479kN/m；q=(11.820+0.479)/2=6.150 kN/m；豎楞的最大剪力：=0.66.150460.0=1697.281N；截面抗剪強度必須滿足下式:其中，-豎

119、楞截面最大受剪應力(N/mm2)；-豎楞計算最大剪力(N)：=1697.281N；b-豎楞的截面寬度(mm)：b=50.0mm；hn-豎楞的截面高度(mm)：hn=90.0mm；fv-豎楞的抗剪強度設計值(N/mm2)：fv=1.500 N/mm2；豎楞截面最大受剪應力計算值:=31697.281/(250.090.0)=0.566N/mm2；豎楞截面抗剪強度設計值:fv=1.500N/mm2；豎楞截面最大受剪應力計算值 =0.566N/mm2 小于 豎楞截面抗剪強度設計值 fv=1.5N/mm2，滿足要求！12.5.4.3.撓度驗算 最大撓度按三跨連續梁計算，公式如下:其中，q-作用在豎楞上

120、的線荷載(kN/m)：q=57.600.19=10.94 kN/m；-豎楞最大撓度(mm)；l-計算跨度(柱箍間距):l=460.0mm；E-豎楞彈性模量（N/mm2）：E=9500.00 N/mm2；I-豎楞截面的慣性矩(mm4)，I=3.04106；豎楞最大容許撓度:=460/250=1.84mm；豎楞的最大撓度計算值:=0.67710.94460.04/(1009500.03.04106)=0.115 mm；豎楞的最大撓度計算值=0.115mm 小于 豎楞最大容許撓度=1.84mm，滿足 要求！12.5.5.B 方向柱箍的計算 本算例中，柱箍采用鋼楞，截面類型為圓鋼管 483.0；截面慣

121、性矩 I 和截面抵抗矩 W 分別為:鋼柱箍截面抵抗矩 W=4.49 cm3；鋼柱箍截面慣性矩 I=10.78 cm4；柱箍為大于 3 跨，按集中荷載三跨連續梁計算（附計算簡圖）：B 方向柱箍計算簡圖 其中 P-豎楞方木傳遞到柱箍的集中荷載(kN)；B 方向柱箍剪力圖(kN)最大支座力:N=3.757 kN；B 方向柱箍彎矩圖(kNm)最大彎矩:M=0.083 kN.m；B 方向柱箍變形圖(mm)最大變形:V=0.025 mm；12.5.5.1.柱箍抗彎強度驗算 柱箍截面抗彎強度驗算公式 其中，柱箍桿件的最大彎矩設計值:M=0.08 kN.m；彎矩作用平面內柱箍截面抵抗矩:W=4.49 cm3；

122、B 邊柱箍的最大應力計算值:=17.65 N/mm2；柱箍的抗彎強度設計值:f=205 N/mm2；B 邊柱箍的最大應力計算值 =17.65N/mm2 小于 柱箍的抗彎強度設計值 f=205N/mm2，滿足要求!12.5.5.2.柱箍撓度驗算 經過計算得到:=0.025 mm；柱箍最大容許撓度:=200/250=0.8 mm；柱箍的最大撓度=0.025mm 小于 柱箍最大容許撓度=0.8mm，滿足要求!12.5.6.B 方向對拉螺栓的計算 計算公式如下:其中 N-對拉螺栓所受的拉力；A-對拉螺栓有效面積(mm2)；f-對拉螺栓的抗拉強度設計值，取 170 N/mm2；查表得：對拉螺栓的型號:M

123、12；對拉螺栓的有效直徑:9.85 m m；對拉螺栓的有效面積:A=76 mm2；對拉螺栓所受的最大拉力:N=3.757 kN。對拉螺栓最大容許拉力值:N=1.701057.6010-5=12.92 kN；對拉螺栓所受的最大拉力 N=3.757kN 小于 對拉螺栓最大容許拉力值 N=12.92kN，對拉螺栓強度驗算滿足要求!12.5.7.H 方向柱箍的計算 本工程中，柱箍采用鋼楞，截面慣性矩 I 和截面抵抗矩 W 分別為:本工程中，柱箍采用鋼楞，截面類型為圓鋼管 483.0；截面慣性矩 I 和截面抵抗矩 W 分別為:鋼柱箍截面抵抗矩 W=4.49cm3；鋼柱箍截面慣性矩 I=107.8cm4；

124、柱箍為大于 3 跨，按三跨連續梁計算（附計算簡圖）：H 方向柱箍計算簡圖 其中 P-豎楞方木傳遞到柱箍的集中荷載(kN)；H 方向柱箍剪力圖(kN)最大支座力:N=4.567 kN；H 方向柱箍彎矩圖(kNm)最大彎矩:M=0.111 kN.m；H 方向柱箍變形圖(mm)最大變形:V=0.044 mm；12.5.7.1.柱箍抗彎強度驗算 柱箍截面抗彎強度驗算公式:其中，柱箍桿件的最大彎矩設計值:M=0.11 kN.m；彎矩作用平面內柱箍截面抵抗矩:W=4.49 cm3；H 邊柱箍的最大應力計算值:=23.52 N/mm2；柱箍的抗彎強度設計值:f=205 N/mm2；H 邊柱箍的最大應力計算值

125、 =23.52N/mm2 小于 柱箍的抗彎強度設計值 f=205N/mm2，滿足要求!12.5.7.2.柱箍撓度驗算 經過計算得到:V=0.044 mm；柱箍最大容許撓度:V=242.857/250=0.971 mm；柱箍的最大撓度 V=0.044mm 小于 柱箍最大容許撓度 V=0.971mm，滿足要求!12.5.8.H 方向對拉螺栓的計算 驗算公式如下:其中 N-對拉螺栓所受的拉力；A-對拉螺栓有效面積(mm2)；f-對拉螺栓的抗拉強度設計值，取 170 N/mm2；查表得：對拉螺栓的直徑:M12；對拉螺栓有效直徑:9.85 m m；對拉螺栓有效面積:A=76 mm2；對拉螺栓最大容許拉力值:N=1.701057.6010-5=12.92 kN；對拉螺栓所受的最大拉力:N=4.567 kN。對拉螺栓所受的最大拉力:N=4.567kN 小于 N=12.92kN，對拉螺栓強度驗算滿足要求!