1、外墻整體電動提升腳手架工程施工方案一、編制依據根據“高層建筑外墻整體電動提升腳手架”設計靜載試驗結果和建筑安裝工人安全技術規程，結合我公司的施工特點和人員素質，在廣泛了解兄弟及友鄰單位整體提升架施工經驗和教訓的基礎上，編制此方案。二、工程特點根據我公司施工速度快的特點，一方面整體架與電梯和塔吊的護墻不相互影響，減少了每次升降整體架的作業時間，加快了施工進度，另一方面施工電梯位置處外架可安全地運輸人和物到已建成的各樓層，增強了施工的靈活性。本工程自五層標準層以上，結構形式一樣，更增加了使用整體式外架的可能性。故對整體式提升腳手架進行設計和結構驗算，保證結構及架體的安全使用。三、整體架的施工整體提

2、升架由固定系統、承力系統、升降系統、上部普通腳手架和出（卸）料挑平臺（本工程不考慮此部荷載）五大部分組成。其中固定系統包括預留孔、連墻螺栓、連墻拉桿；承力系統包括承力托架、承力拉桿、桁架；升降系統包括10T電動葫蘆、1T手動葫蘆、電器控制臺等電器系統、工字挑梁、挑架拉桿、滑軌系統（含安全裝置）、導向滑輪以及對講機等。以上幾大部分及其之間協調安全可靠地工作，是整體提升架安全可靠地滿足工程施工的關鍵。3.1 整體提升架各部件的加工制作要求：（1）所有參加制作的工人必須持證上崗，并要做焊件進行試驗，合格后才進行焊接操作。（2）制作所有鋼材必須有出廠合格證書和力學性能檢驗報告，進口鋼材還必須有化學檢驗

3、報告。（3）整體提升架各部件必須嚴格按設計要求精心加工，其主要受力構件如連墻螺栓（M30）、承力托架、承力拉桿和滑軌系統的安全裝置應有合格的力學試驗報告。3.2 整體提升架的搭設要求：根據整體提升架的特點，要求建筑結構外墻在立面上無大的變化，并且整體架必須在已施工的建筑物上搭設，因此本工程整體提升架采用在外架立桿內搭設整體提升架。該方法有利的是不影響主體結構的正常施工，它利用施工第一層標準層就開始集中力量搭設整體提升架。其中在搭設過程中應注意以下幾點問題：（1）下部雙排腳手架與邊梁（結構框架梁或陽臺邊梁）拉結必須緊固，并且在第一層標準層外墻模板拆除后，應立即用花籃螺栓把下部雙排腳手架拉緊。（2

4、）五層（標準層二層）外墻拆模后，立即進行整體提升架的搭設，其搭設順序見圖二說明，整體架應嚴格按設計和建筑安裝工人安全技術規程搭設，其中承力桁架的搭設是關鍵，搭設桁架時應注意：A、橫桿必須水平，立桿必須垂直，其傾斜度應控制在L/200（L為立桿高度）。B、桁架兩端第一節間腹桿坡向必須正確（按設計）。各腹桿長短應適中并盡量靠近節點。C、每跨桁架，特別是較大跨度的桁架中心須按1/400 跨度起拱。D、桁架弦桿必須按設計進行連接，在搭設時要注意選擇桿子的長度，使其搭頭在桁架節點的距離不小于300mm。在搭設桁架和上部普通腳手架時，還應注意所有的鋼管、扣件和鋼筋網片均不得阻礙整體提升架的升降，還應嚴格按

5、設計要求采取設置連墻拉桿和滑軌系統等加固措施。E、出（卸）料挑平臺的搭設（位置見圖一），整體升降腳手架使用前必須對下部雙排腳手架采取加固措施。F、整體升降腳手架使用前必須嚴格按規程評定驗收，驗收由質安部、主管工長、設計者、工程項目經理、項目技術負責人、專職工長匯同一起進行，驗收合格后方可使用。3.3 自動升降腳手架工藝和操作要求：（1）自動升降腳手架操作工藝流程（見下圖）手動葫蘆升（降）工字鋼支架電動提升機檢查安裝升降支架（工字鋼）懸掛電動葫蘆，布電源線（2）升降操作要求A、升降前必須檢查預留孔的位置是否有誤，并按提升高度、水平位置提前修正，減少升降進程中的難度。B、升降嚴格按操作規程，未經專

6、業培訓考核，無證不得安排升降作業。C、進行該項作業的人員，應以書面的方法進行技術、安全交底，方可上崗作業。D、嚴格崗位責任制，凡參加該項作業人員，必須具有技術、責任心較強。素質高并明確責任、崗位，對參加人員實行定人、定崗、定職責。嚴格制作程序。E、升降由工程項目經理負責制，由項目副經理母斌負責，每棟樓房下設專職工長一名，安全監督檢查。升降專人指揮（工長），凡是該項施工作業的人員，應聽從統一指揮，出現異常應向指揮報告，停止升降，排除故障后才能繼續作業。F、認真做好日常巡視檢查、設備的維修保養，防止因違章超載使用產生變形，及設備出現故障，提升機不得帶病工作，架體保持清安裝護墻裝置，檢查升降導向滑輪

7、，拆卸連墻件調整電動提升機，保證提升機充分持荷拆除承力架拉桿和承力架連墻螺栓排除、檢查升降投影面之內的障礙物使用腳手架拆卸提升（降）提升架檢查、整修、驗收局部安全防護安裝連墻桿，并使整體與墻連接安裝承力托架拉桿，調整拉桿花藍螺栓升降基本到位后，進行局部小調整，安裝，緊固承力托架，拉桿連墻螺栓提升、下降檢查并調整升降同步差異潔。G、不得依靠或利用提升架，承重支模。升降時其他工種人員禁止架上作業。3.4、拆除施工方法：拆除采取利用裝飾外架，由裝飾外架作為拆除時的支承，待桁架以上的架拆除光后，才能拆除連墻拉桿螺栓，最后進行桁架拆除。四、高層建筑整體提升架施工組織管理在嚴格按設計和 建筑安裝工人安全技

8、術規程搭設和操作的基礎上，尚應嚴密組織形式，精心管理，才能確保整體提升架的安全使用，保證施工的順利進行。4.1 組織管理形式整體提升架的施工管理實行主管工長負責下的定員定崗定責的分級責任制管理形式。因此，在組織整體提升架專業施工隊時，應挑選在工作上一貫認真負責，技術熟練的管理人員和操作工人，組成精兵強陣。并在廣泛了解兄弟、友鄰單位整體提升架施工經驗和教訓的基礎上，建立一套嚴密的科學管理制度，嚴格管理，確保整體提升架的安全施工。1）整體提升架的組織體系（1）主管人員情況簡介（見表-1）表-1 序號職 務姓 名年齡學歷職 稱 組織管理體系整體提升架組織管理體系圖2）管理責任制（1）技術負責人金代敏

9、：負責審核整體提升架的設計及負責解決整體架的加工、搭設、升降和使用過程中所存在的技術問題。（2）項目副經理母斌：全面負責 1 號樓的外爬架指揮管理工作。（3）主管工長周信祥、黃斌、邱皓、劉耀東：負責提升架的搭設、升降、日常維修保養，升降的驗收檢查，對施工操作技術交底，上崗人員的培訓，嚴格持證上崗，對安全使用管理全面負責。（劉耀東負責 D 座、邱皓負責 C 座、周信祥負責 A 座、黃斌負責 B 座）（3）電氣、機械工長蘭海濱：對設備、電氣、構件加工、使用安全負責。保證電氣、機械設備的正常運轉，嚴格按設計及相應規范主管副經理母斌電氣、機械工長蘭海濱質安員李忠泉加工 隊（8 人）預 留 孔的 留 設

10、修整架工班長：曹貴富搭設提升架機 械 班 組（6 人）架子班組（12人）升 降 和使 用 提升架電工班（2 人）主管工長周信祥黃斌劉耀東邱皓要求加工制作提升架，設備保養、維修，施工設備、電器的使用管理。（4）質安員李忠泉：對使用安全檢查、驗收負責。保證嚴格按設計和建筑安裝工人安全技術規程加工、搭設升降和使用整體提升架，檢查預留孔洞的位置，堅持對整體提升架的日常檢查，確保提升架因操作原因出現問題，監督按章操作。（5）架工班（班長曹貴富）：對主體工長負責。保證按設計和建筑安裝工人安全技術規程的要求，搭設和升降整體架，并堅持日常的檢修工作，保證架子施工按操作程序升降，確保安全使用。（6）加工隊：對機

11、械工長蘭海濱負責。保證整體架的構件嚴格按設計要求及相應規范制作。（7）機操班組：對機械工長蘭海濱負責。做好機械設備的日常維修，保證在升降整體架時，機械設備的正常運轉，以及嚴格按要求正確操作機械設備，確保升降過程的安全。（8）電工班：對電氣工長蘭海濱負責。按設計要求和相應規范、規程架設電路，以保證電氣設備的正常運轉轉和安全使用，確保不因電的原因出現傷人或機械問題。（9）升降同步觀測組：由劉耀東、邱皓、周信祥、黃斌、陳勇、李忠泉、羅代輝組成，其中項目副經理母斌負責總體協調和指揮。分別把 A、B、C、D 座的整體架各劃分為3 個區，每人負責一區（CD座劉耀東、邱皓、陳勇各一區，母斌總巡視；AB 座周

12、信祥、黃斌、陳勇各一區，母斌總巡視），觀測所在區的同步差異，并隨時向母斌報告。而母斌則根據各區的情況判斷各區之間是否已出現較大的同步差異，而作出相應的升（降）、停的指令（注：觀測同步差異采用標尺，該標尺每5cm 為一刻度，標尺刻度均以電動提升機的掛鉤處作為零刻度，并往下標注刻度，這樣，提升整體架時，則可隨時讀出各電動升降機處的標尺讀數，判斷各承力架是否出現多大同步差異）。4.2 升降和使用整體提升架的操作管理制度1）整體架搭設完畢后，必須進行荷載試驗，并經過有關部門檢查驗收后方可使用。2）4 級以上強風或雷雨，嚴禁升降腳手架。在升降過程中遇強風或雷雨，得立即停止升降，并牢固地安裝好連墻桿。3）

13、升降整體架出現較大的同步差異時（超過50mm）得立即停止升降，查明原因，排除故障后，才能繼續升降。4）負責升降，固定工作人員，不得更換。5）每次升降后或遇強風、雷雨后，一定要經質安員和總指揮、專業工長檢查、驗收后方可使用。6）加強日常的保養、整修和檢查，形成一天一檢查的嚴格制度。4.3 施工整體提升架的安全保證措施1）升降整體架的操作人員必須遵守工地的一切安全管理規定。2）升降整體架時，嚴禁非操作人員上架，以及嚴禁人員在整體架下方停留。并認真檢查提升設備、電氣、架體脫離建筑物，無阻礙才能進行。3）整體架上嚴禁超載，以及嚴禁搭設、支頂、松動架體各部扣件、連接螺栓、起重設備、電氣、安全防護設施，日

14、常設值班人員巡視檢查，杜絕違章超載或拆卸。4）電氣設備的電線通過整體架時，必須用絕緣線與鋼管隔開，并且電控系統必須有漏電開關。5）電動提升機必須經過檢驗，合格后方可使用。6）統一升降指揮，提升機統一編號，信號聯絡設專人，對講機使用前應先對話，無誤后方可進行。7）提升架升降時禁止其它施工人員上架操作施工，架體上堆集物荷載全卸除完后進行，主體及裝修堆料平臺按規定荷重堆料，禁止超載（升降時應先全部卸除）后，無一切阻礙東西，方可進行升降。8）塔吊起吊物應超過提升架的高度，防止吊物撞擊、拉、掛架體產生變形。使用期間架上雜物應隨時派人清除，保持清潔，以免增加架體自重。（超過作業面的護身攔立桿，最多不得高出

15、15cm）。9）升降操作人員嚴格按程序拆、裝各部位連接件，特別是底盤托架與墻面保持20mm 以上空距，不得存在任何阻力。電動提升機吊點應正確，防止起吊卡鏈、脫鉤（設脫鉤保護器），升降時應特別引起高度重視。發現不正常出現應立即停止啟動。五、外爬架施工技術與安全技術管理制度為保證外爬架的正常運作和施工安全，對爬架的施工技術和安全技術管理特制定以下措施：5.1 施工技術（1）嚴格按照已審定的設計方案制作、安裝外爬架；（2）保證爬架所用的預留孔洞位置正確、標高一致；本工程預留洞標高設置在板面下250，即板面標高 h-0.25為預留洞中心標高（衛生間板厚 100，下降 110，故設置標高為 h-0.25

16、）；但在 AD 座 8 層、20 層、24 層；BC 座 8 層、16 層、24 層應做特殊處理（因為該板 200厚平梁底設置）；陽臺邊梁高度為350。（3）操作人員必須掛證上崗，并定員定崗，所有操作人員上崗前須經培訓三天以上，方可上崗作業。（4）嚴格遵守爬架升降、操作程序，任何人不得擅自修改作業順序；（5）爬架升降，統一由專業工長指揮，其它人員不得越權指揮；（6）托架、鋼挑梁、拉桿、電動葫蘆必須經物理力學試驗合格后方可用于工程；（7）電控室由專業電工固定作業，其它人員不得擅自操作；5.2 安全技術管理（1）外爬架安裝前必須持有有關構件合格證書；（2）安裝完畢后須經專職人員檢查驗收合格后方能使

17、用；（3）建立完善的檢查驗收制度，每升、降一次均需檢查驗收并作好書面檢查記錄；（4）安全設施必須符合施工安全檢查評分標準要求；凡達不到要求者必須整改合格后才能交付使用；（5）升、降前須經專職人員檢查完畢后方可升降；（6）升、降作業時間內架上必須清除所有材料物資；（7）外爬架上集中荷載不允許超過2700N/m2；（8）非專業人員不準動用架上各種安全設施和安全裝置；（9）嚴禁違章指揮以及冒險蠻干。5.3 機械設備維修保養（1）所有機械設備必須持有出廠合格證明；（2）使用前必須經試運轉合格后方可投入現場使用；（3）必須設專人維護保養；（4）每使用一次后須即時進行維護保養；（5）非機械專業人員不得擅自

18、使用機械設備；六、懸掛式整體提升腳手架計算書6.1 組成整體提升架由普通腳手架、承力桁架、固定系統、提升系統、出料平臺和預留孔組成。本工程整體提升腳手架考慮17.3米高（9 步半外架），現對整體提升架及結構梁進行設計及驗算。6.2 承力桁架計算1、上部普通腳手架的構造：（1）步距：1.8 米，共 8 步半，則高度為15.3 米，加上下部桁架及其支座 2.0 米，整體提升腳手架總高度為17.3米；（2）立桿縱距：1.5 米；立桿橫距：0.8米；2、出料平臺構造（本工程不考慮卸料平臺荷載）：（1）主體施工時，在局部承力桁架上弦處搭設一挑平臺，寬度為 3 米，挑出距離為 1.4 米，該平臺為出料平臺

19、，該處桁架下弦之間加設水平斜撐。（2）裝飾施工時，拆除主體出料平臺，于局部腳手架的第5 步和第 6 步處搭設一挑平臺，寬度也為3 米，挑出距離為 1.3 米，作為裝飾施工的受料平臺，在同一片腳手架上不能有兩個挑平臺。3、在陽臺處有凸出結構500 寬的空調板，該部分的腳手架立桿橫距調為 0.6 米，內立桿離挑出最遠的結構面為0.1 米；另外在結構四個大角結構內縮480，故在此部分加長底盤托架以及加長起升設備工字鋼長度；上部架子搭設同一般腳手架。4、荷載計算：（1）計算參數：鋼管：38.4N/m 扣件：10.02 N/個鋼筋網片：105 N/m2鋼板網防護、安全網、踢腳板每步：80 N/m 施工荷

20、載主體：3000 N/m2 裝飾：2000 N/m2動荷載系數；1.4 超載系數（針對施工荷載）：2.0 鋼管強度：fy=160 N/mm2鋼材的彈性模量：E=2.06105 N/mm2（2）荷載計算：主體施工時，一般只有一步架的施工荷載，再加上挑平臺（出料、轉模板）的荷載，也是小于裝飾施工時三步架同時施工的荷載，因此，按裝飾架計算，設計桁架，然后復核主體施工時，承受桁架是否滿足要求。架子、腳手板、欄板等自重（全作用于外立桿）a、鋼板網防護、安全網、踢腳板等自重W1=801.2=96 N/m b、腳手板自重：W2=1050.81.2=100.8 N/m 架子自重（不含挑架）：按實計算：（步距

21、1.8 米，最長橫桿 1.5米）（）1.5 米立桿橫距架子自重（每跨考慮2 米的剪刀撐桿，并含其扣件）（1.82+1.52+1.5+2）38.41.1+510.02 W3=1.2 1.5=381.38 N/m（）0.8 米立桿縱距架子自重（1.802+0.82+1.5+2）38.41.1+510.02 W3=1.2 0.8=626.4 N/m 式中 1.1是考慮理論桿長與實際桿長的差異。施工荷載，三步架同時進行裝飾施工，考慮 2 倍的荷載超重系數；則 q=20000.81.42=4480N/m 每根立桿作用于兩桁架節點的軸力、對于內、外立桿均勻受力的情況：a、外桁架跨中節點 N外=（W2+W3

22、）9+q31.52+W191.5 N外=（100.8+381.38）9+448031.52+9691.5=14631(N)（9W2+3q）（1.5+0.8）+1.59W3+0.89 W3支座節點 N1外=4+W19（1.5+0.8）1/2（9100.8+34480）2.3+1.59381.38+7.2 626.4 N1外=4+969（1.5+0.8）1/2=10554(N)b、內桁架跨中節點 N內=N外W191.5=131919691.5=11895（N）支座節點 N1內=N1外W19（1.5+0.8）1/2=105549692.31/2=9560.4（N）、對于裝飾施工時，內外立桿非均勻受力

23、的情況，此時內立桿承受除 W1之外的 0.635倍荷載，而外立桿承受另外的0.365倍荷載和W1a、外桁架跨中節點：N外=2N內0.365+W191.5=9979（N）支座節點：N1外=2N1內0.365+W19（1.5+0.8）1/2=7973（N）b、內桁架跨中節點：N內=2N內0.635=1189520.635=15107（N）支座節點：N1內=2N1內0.635=9560.420.635=12142（N）可見，只須驗算內桁架是否滿足要求即可。計算桁架自重分解至上、下弦節點的荷載：（計算上考慮垂直剪刀撐及腹桿的重量分別由上、下弦節點各承受一半）。a、上弦（見圖二）（從簡直接給出）內桁架內

24、桁架G H K KHGM J Q Q J M A B C C B A D E F F E D 外桁架外桁架上弦布置下弦布置圖二上、下弦布置PA=PA=232（N），PB=PB=409（N）PC=PC=272（N），PG=PG=177（N）PH=PH=409（N），PK=PK=321（N）（其中，在計算立桿的軸力時，已把上弦處小橫桿，二根大橫桿（即內、外桁架各一弦桿）以及五個扣件的重量和該處的腳手板、欄板、欄桿的重量計算進去了，因此，在此處就沒有給予考慮）。b、下弦（見圖二）（從簡直接給出）。下弦上也鋪鋼筋腳手板封閉，同時掛兜底安全網，外立桿處照舊有欄桿、欄板等荷載，同時考慮每 9 跨內有 3

25、個架工對架子的升降進行操作，作為平均荷載。2.43751090.9=667N/m2PD=PD=1058（N），PE=PE=1023（N）外PF=PF=1258（N）；PM=PM=1231（N），PJ=PJ=1298（N）內PQ=PQ=1552（N）5、內力計算：（1）由荷載計算可知，只需驗算裝飾施工時，內、外立桿非均勻受力的內桁架強度與穩定，計算簡圖如下：N1內(12142)N內(15107)N內(15107)N內(15107)N內(15107)N1內(12142)G PG(177)H PH(409)k Pk(321)kPk(321)HPH(409)GPG(177)2000 M J Q QJM

26、Pm(1231)PJ(1298)PQ(1552)PQ(1552)PJ(1298)Pm(1231)R內R內圖三內桁架計算簡圖內力計算結果見下表：構件名稱長度L mm 截面積 A mm2回轉半徑imaxmm 長細比=L0/imax受壓穩定系數（查表b）內力 N 拉正壓負（N）應力=N/A（N/mm2）判別式 fy(fy=200N/mm2)備注注:不要燒穿鋼管.圖四3.5，支座RZ=RZ 300 489.3 15.78 19 0.973-47344 99.4 滿足MG 2000 489.3 15.78 126.7 0.411-12319 61.2 MJ 1500 489.3 15.78 95 0.5

27、88 25346 88.1 超 52.5%GH 1500 489.3 15.78 95 0.588 0 JQ 1500 489.3 15.78 95 0.588 25346 88.1 超 2.2%HJ 2000 489.3 15.78 126.7 0.411 1298 6.5 HK 1500 489.3 15.78 95 0.588-42325 147 KK1500 489.3 15.78 95 0.588-23315.5 81 QQ 1500 489.3 15.78 95 0.588 0 超 14.4%從表中可看出，上下弦斜長桿需采用雙鋼管才能滿足受力要求，主要是為把腳手架及端腹桿的力有效傳

28、遞至支座處。（2）桿件接頭計算：上弦，用接頭扣連接，要求一般支座處或端節間中連接。上弦的連接可在承力架中用接頭扣連接，必須在跨中接頭時，采用焊接接頭或法蘭連接，接頭位置必須控制在端節間或第二節間，嚴禁在跨中部節間接頭。焊接和法蘭連接的接頭要按下面要求連接：a、焊接：由內力表中選下弦最大拉力計算，單根鋼管最大拉力為：Nt=25346（N）12 鋼筋，其A=113 mm2，4A=452mm2其=Nt/A=56N/mm2fy=215N/mm2焊縫設計同鋼管壁厚，hf=3.5mm，每條焊縫長度Lw=80mm，為安全計，取 4 條計算。=Nt/0.7hfLw=25346/0.73.5 80 4=32.3

29、N/mm2fyw=160N/mm2故，鋼筋 L=200mm，見圖四。6.3固定系統的計算1、承力架的計算（立桿非均勻受力的情況計算）（1）計算外桁架作用在承力架上的支座反力R外，計算簡圖見圖六：經過計算，最大的支座反力為R外=32819（N）。(7973)(9979)(9979)(9979)(9979)(7973)N 1 外N 外N 外N 外N 外N 1 外PA（232）PB（409）PC（908）PC（908）PB（409）PA（232）A B C CBA2000 D E F FED（1058）（1023）（1258）（1258）（1023）（1058）PD PE PF PFPEPDR 外R

30、 外圖六外桁架內力計算簡圖（2）承力架計算（見圖七）圖七:承力架計算簡圖A外W2TOC連接件 ML1B內FVDV穿墻螺栓（3）圖中 W1為承力架重，140kg，即：W1=140101.2=1680（N）W2為拉桿的重量，每根按25kg 計，W2=225101.2=600（N）W3為連接件 M1（兩個）的重量，每根ML1考慮為 7kg，即 W3=27101.2=168（N）T 為拉桿的拉力，T=2T1，T1為單根拉力。V為螺栓（受剪）的反力。A、首先計算穿墻螺栓M1A=0，2R內AB+W3（AB+0.25）+W1L1-VL=0 2473440.8+1681.05+16800.61 V=54965

31、（N）1.4 單個穿墻承受的剪力為：V1=V/2=27483（N）選 M30的螺栓，其有效面積Ae=561mm2fv=V1/Ae=27483/561=49N/mm2 fv b=130N/mm2故螺栓 M30 滿足要求。B、計算連接件 ML1（見圖八）單根 ML1在 C 點受到彎矩Mc=（100+50）V1Mc=4122450Nmm 因此選 8#槽鋼，其 Wx=25300mm3；=Mc/Wx=4122450/25300=163N/mm2 fy=215/mm2a、根據 B=0，計算得 Rc=39261（N）所以選 M27的螺栓，其 Ae=459.4mm2fv=Rc/Ae=85.5N/mm2 fv

32、b=130N/mm2b、復核；由于截面C 穿孔削弱，計算得其凈抵抗矩Wnx=25043mm3=Mc/Wnx=4122450/25043=164.6N/mm2 fy=215/mm2c、抗剪：此時，Anx=Atwd=1024530=874mm2=Rc/Anx=39261/874=44.9N/mm2 fv=125/mm2圖八:連接件計算簡圖30孔RBBCRCV1d、ML1C 處螺栓孔的擠壓應力：c=39261/(527/2)=185.2N/mm2 fce=320/mm2e、橫鋼根部的焊縫計算：hf=5,Lw=80mm（實際焊縫 100mm）ff=V1/0.7hf.Lw=27483/(0.7580)=

33、98.1N/mm2fyw=160N/mm2根部鋼板選用 8 厚，故滿足要求。h、連接件 B 點處的 RB是由承力架上的內橫框傳來的，與M3螺栓無關，故可按構造選用M14的螺栓。g、承力架邊框的計算：見圖七，B 點處承力架承受的彎矩最大，MB=VBDW3BF=54965500168250=27440500N.mm 單根邊框承受的彎矩MB1=13720250N.mm 選用14a 槽鋼，其 Wx=80500mm3=MB1/Wx=13720250/80500=170.4N/mm2 fy=215/mm22、拉桿計算：根據圖七，Y=0 得圖七:承力架計算簡圖A外W2TOC連接件 ML1B內FVDV穿墻螺栓

34、2T1.sin+V（2R外+W2）2R內W1W3=0 232819600247344+168016854965 T1=59477（N）2sin650a、因為拉桿是花籃螺栓做成的，故按螺栓計算，選?25 拉桿，則是 M24的螺栓，其 Ae=353mm2ft=59477/353=168.5N/mm2ftb=170N/mm2拉桿滿足要求。b、花籃螺栓花籃筋的計算，見圖九花籃筋選用20，其A=314mm2=T1/2A=59477/(2314)=94.7N/mm2 fy=215/mm2焊縫計算：焊縫如圖九示，為安全計，取單面焊縫計算，其有效長度為Lw=60mm 圖九:拉桿中部自制螺帽 M 自花籃筋25f

35、y=T1/(20.7hfLw)=59477/(20.7660)=118N/mm2ffw=160N/mm2c、拉桿上節計算：見圖十（一），焊縫 hf=8 mm，Lw=80mm 可見，其 Lw=80mm fy=T1/（20.7hfLw）=59477/（20.7880）=66.4N/mm2ffw=160N/mm2由于 B3板較厚，可不必驗算其螺栓孔處的擠壓應力，且其抗剪強度是顯然滿足的（100 寬的板）。d、拉桿下節計算：（從簡）圖十(一):承力拉桿上節T325梁螺栓M8連接板厚直接用螺栓把下節接點板B8固定于承力架邊框槽鋼腹板上，螺栓為 2M24，連接板 B8為 10 厚。e、穿墻螺栓（受剪、拉）

36、計算：選 M30螺栓，其 Ae=560.6mm2t=T1.cos/Ae=59477cos650/560.6=44.8N/mm2 ftb=170/mm2fv=T1.sin/Ae=59477 sin650/560.6=96.1N/mm2 fvb=130/mm2同時（t/ftb）2+（fv/fvb）2=（44.8/170）2+（96.1/130）2=0.7851 M30螺栓滿足要求。f、結構邊梁的驗算：由以上計算可知，承力拉桿受力為T1=59477N，有兩根穿墻螺栓承擔拉力TS總=T1COS650=25136N，單根穿墻螺栓受拉力為TS=12568N，即結構邊梁所受的拉力為 12.57KN；螺栓承受

37、的剪力為T總=T1sin650=53904N，單根穿墻螺栓承受剪力為T=26952.2N，即結構邊梁所受的剪力為27KN；根據爬架平面圖可知：在16軸線交 B 軸線、1、6 軸線交 G 軸線處（A 座）；在 813 軸線交 B 軸線、813 軸線交 G 軸線處（B 座）；在1823 軸線交 B 軸線、1823 軸線交 G 軸線處（C 座）；在 2530軸線交 B 軸線、25、30 軸線交 G 軸線處（D 座）等受力最不利。邊梁側向受拉計算簡圖見附圖；由圖紙查詢可知：邊梁 L8：200350，配筋為 314；314，箍筋為8200(2)；砼強度等級最低等級為C30；邊梁 L7：200350，配筋

38、為 314；314，箍筋為8200(2)；砼強度等級最低等級為C30；懸挑邊梁XL1：200350，配筋為420 2/2；316，箍筋為圖十（二）10100(2)；砼強度等級最低等級為C30；懸挑梁：200350，配筋為 325；314，箍筋為8100(2)；砼強度等級最低等級為C30；梁側面受力計算1）L8 計算：由簡圖一計算得：邊梁()側向拉力計算簡圖(一)RA1=18.38KN RB1=14.36KN MC1=28.72KN.m MD1=29.37KN.m 由簡圖二計算得：邊梁()側向拉力計算簡圖(二)RA2=18.38KN RB2=14.36KN MC2=24.02KN.m MD2=2

39、6.24KN.m M max=MD1=29.37KN.m fc=14.3N/mm2h0=200-35=165mm b=350mm 1=1.0 1=0.8 s=M/1 fc b h02=29.37106（1.014.33501652）=0.2160.518=1-1-2s=0.2460.518 s=0.5(1+1-2)=0.5(1+1-2 0.246)=0.856 AS=M/fys h0=29.37106（3400.856165）=611mm2現場配筋：114+114，AS實際=153.9+153.9=307.8 mm2AS 梁 L8 側 面 配筋 不 能 滿足 受 力 要求；需要加 配 筋為：6

40、11-308=303 mm2，即梁 L8 側面需加筋 120（314.2 mm2）才能滿足受力要求。2）梁 L7 計算由簡圖三計算得：邊梁()側向拉力計算簡圖(三)RA3=28.88KN RB3=28.88KN MC3=ME3=19.79KN.m MD3=MF3=23.5KN.m M中3=24.74KN.m M max=M中=24.74KN.m fc=14.3N/mm2h0=200-35=165mm b=350mm 1=1.0 1=0.8 s=M/1 fc b h02=24.74106（1.014.33501652）=0.1820.518=1-1-2s=0.2020.518 s=0.5(1+1

41、-2)=0.5(1+1-2 0.202)=0.886 AS=M/fys h0=24.74106（3400.886165）=498mm2現場配筋：114+114，AS實際=153.9+153.9=307.8 mm2 AS 梁 L7 側 面 配筋 不 能 滿足 受 力 要求；需要 加 配 筋為：498-308=190 mm2，即梁 L7 側面需加筋 116（201.1 mm2）才能滿足受力要求。3）懸挑梁XL1計算（配筋為420 2/2；316，箍筋為10100(2)；砼強度等級最低等級為C30）；由簡圖四計算得：邊梁()側向拉力計算簡圖(四)R04=28.11KN M04=20.75KN.m M

42、A4=12.4KN.m MB4=0.265KN.m 由簡圖五計算得：邊梁()側向拉力計算簡圖(五)0R05=28.11KN M05=20.75KN.m MC5=4.2KN.m MD5=0.632KN.m M max=M04=M05=20.75KN.m fc=14.3N/mm2h0=200-60=140mm b=350mm 1=1.0 1=0.8 s=M/1 fc b h02=20.75106（1.014.33501402）=0.2120.518=1-1-2s=0.2410.518 s=0.5(1+1-2)=0.5(1+1-2 0.241)=0.86 AS=M/fys h0=20.75106（3

43、400.86140）=506.9mm2現場配筋：220+116，AS實際=628+201.1=829.1 mm2 AS懸挑配筋能滿足受力要求。邊梁正面受彎計算簡圖見附圖。由圖紙查詢可知：邊梁 L8：200350，配筋為 314；314，箍筋為8200(2)；砼強度等級最低等級為C30；邊梁 L7：200350，配筋為 314；314，箍筋為8200(2)；砼強度等級最低等級為C30；懸挑邊梁XL1：200350，配筋為420 2/2；316，箍筋為10100(2)；砼強度等級最低等級為C30；懸挑梁：200350，配筋為 325；314，箍筋為8100(2)；砼強度等級最低等級為C30；梁正面

44、受彎計算1）L8 計算（200350，配筋為 314；314，箍筋為8200(2)；砼強度等級最低等級為C30；）：由簡圖一計算得：邊梁()正面受彎計算簡圖(一)RA1=35.12KN RB1=26.48KN MC1=57.17KN.m MD1=58.4KN.m 由簡圖二計算得：邊梁()正面受彎計算簡圖(二)RA2=35.12KN RB2=26.48KN MC2=47.45KN.m MD2=51.64KN.m M max=MD1=58.4KN.m fc=14.3N/mm2h0=350-35=315mm b=200mm 1=1.0 1=0.8 s=M/1 fc b h02=58.4106（1.0

45、14.32003152）=0.2060.518=1-1-2s=0.2330.518 s=0.5(1+1-2)=0.5(1+1-2 0.233)=0.865 AS=M/fys h0=58.4106（3400.865315）=630mm2現場配筋：314，AS實際=153.93=461.7 mm2 AS 梁 L8 正 面 配筋 不 能 滿足 受 力 要求；需要 加 配 筋為：630-461.7=168.3 mm2，即梁 L8 正面需加筋 116（201.1 mm2）才能滿足受力要求。2）梁L7 計算（200350，配筋為314；314，箍筋為8200(2)；砼強度等級最低等級為C30；）由簡圖三計

46、算得：邊梁()正面受彎計算簡圖(三)RA3=57.74KN RB3=57.74KN MC3=ME3=23KN.m MD3=MF3=47.86KN.m M中3=48.55KN.m 由簡圖四計算得：邊梁()正面受彎計算簡圖(四)RA4=57.74KN RB4=57.74KN MC4=ME4=40KN.m MD4=MF4=47.31KN.m M中4=48.55KN.m M max=M中4=48.55KN.m fc=14.3N/mm2h0=350-35=315mm b=200mm 1=1.0 1=0.8 s=M/1 fc b h02=48.55106（1.014.32003152）=0.1710.51

47、8=1-1-2s=0.1890.518 s=0.5(1+1-2)=0.5(1+1-2 0.189)=0.894 AS=M/fys h0=48.55106（3400.894315）=507.1mm2現場配筋：314，AS實際=153.93=461.7 mm2 AS 梁 L7 正 面 配筋 不 能 滿足 受 力 要求；需要 加 配 筋為：507.1-461.7=45.4 mm2，即梁 L7 正面需加筋 112（113.1 mm2）才能滿足受力要求。3）懸挑梁 XL1 計算（200350，配筋為 420 2/2；316，箍筋為10100(2)；砼強度等級最低等級為C30）；由簡圖五計算得：邊梁()正

48、面受彎計算簡圖(五)R05=56.975KN M05=41.68KN.m MA5=24.67KN.m MB5=0.265KN.m 由簡圖六計算得：0邊梁()正面受彎計算簡圖(六)R06=56.975KN M06=41.68KN.m MC6=7.81KN.m MD6=0.632KN.m M max=M05=M06=41.68KN.m fc=14.3N/mm2h0=350-60=290mm b=200mm 1=1.0 1=0.8 s=M/1 fc b h02=41.68106（1.014.32002902）=0.1730.518=1-1-2s=0.1910.518 s=0.5(1+1-2)=0.5

49、(1+1-2 0.191)=0.893 AS=M/fys h0=41.68106（3400.893290）=473.4mm2現場配筋：220，AS實際=628 mm2 AS懸挑配筋能滿足受力要求。根據現場施工情況，當爬架作用于結構時，砼強度等級未達到設計要求，考慮施工的誤差，在爬架預留洞兩邊各加三個加密箍筋。6.4 提升系統的計算1、單元整體提升腳手架的自重，在12 軸線交 B 軸線、56 軸線交 B 軸線、89軸線交 B 軸線、1213軸線交 B 軸線、1213 軸線交 G 軸線、1819軸線交 B 軸線、2223 軸線交 B 軸線、1819 軸線交 G 軸線、2526軸線交 B 軸線、29

50、30軸線交 B 軸線處爬架受力進行計算，爬架長 6.07米，高 17.3米，活荷載(三步裝修架荷載)不作用，則在自重作用下，作用于承力架上的支座力為：R內=21.87KN R外=16.41KN Y=0 T=2（R內+R外）+W1+W2+W3=2（21.87+16.41）+1.68+0.6+0.168=80.52KN W32R 內外W2OW1A圖十一XTA=0 W1.AO+2R內.AB+W3.AFT.x=0 16800.562218700.81681.05 x=0.45(m）80520 2、吊架的計算經過上面的計算，取吊中距A 點 0.45米，（1）吊鉤計算：a、抗拉：選用?20 的鋼筋，A=3

51、14mm26連接板B5厚16mm圖十二:吊桿與B4板的夾角為 吊桿4 16連接板B6T226t=T/2A=80520/（2314）=128.2N/mm2 fy=215/mm2故選用?22 安全。b、與連接板 B4 的焊縫計算：取 hf=6 ff=T/（20.7hf.Lw）=80520/（20.76280）=59.9N/mm2 ffw=160/mm2c、四根吊桿上螺栓計算及吊桿等計算。通過計算（根據構造）可知：=16.26o,=30o 每根吊桿所受的力為T2=T/4cosT2=80520/（4cos16.260）=20969（N）采用?16 園鋼作吊桿，其 A=201mm2 t=T2/A=209

52、69/201=104.3N/mm2 fy=215/mm2螺栓選用 M16的螺栓，其 Ae=156.7mm2fv=T2/2Ae=20969/（2156.7）=66.9N/mm2 fvb=130/mm2與連接板 B5 的焊縫計算，取 hf=6，Lw=100 實際 Lw=80mm ff=T2/（20.7hf.Lw）=20969/（20.7680）=31.2N/mm2 ffw=160/mm2吊桿下節與連接板B6 的焊縫計算同上，用連接板 B6 也采用 2M16的螺栓連接在承力架框槽鋼的腹板上，從而把承力架和吊架連接成整體。3、支掛電動葫蘆的挑架及升降拉桿（懸掛拉桿）：f:導向滑輪摩阻力吊鉤T=PZ+f

53、PZ:電動葫蘆重力圖十二yT3連接板B7116號工字鋼x（1）吊鉤穿過下翼緣的孔焊于腹板上，吊鉤直徑及腹板的焊縫同吊架吊鉤。（2）連接板 B7 計算Y=0 T3.sinT=0 T3=80520/sin65o=88844（N）采用 12 厚的鋼板，用銷子把升降拉桿與之連接，銷子采用?24的直徑，其孔則為?27；a、銷子的抗剪強度，其A=452mm2=T3/2A=88844/（2452）=98.3N/mm2 fv=125/mm2b、B7 連接板的抗剪強度和擠壓應力，=T3/12（10030）=105.8N/mm2 fv=125/mm2擠壓應力c=T3/（1224/2）=88844/（123.141

54、2）=196.5N/mm2 fu=320/mm2c、連接板 B7 與 16 號工字鋼的焊接計算（受剪、受拉）采用 h4=6,Lw=120，實際 Lw=100（雙面焊）T3.cos88844cos65o f=44.7 N/mm2 ffw=160mm20.7hf.2Lw0.762100 T3.sin88844sin65o ft=0.7hf.2Lw0.762100=95.8 N/mm2 ffw=160/mm2在全應力下：ft2+1.5 f2=95.821.544.72 圖十三:=15圖十四:承力拉桿上節T3梁螺栓M8連接板厚25=110.3 N/mm21.2 ffw=195.2/mm2（3）升降拉桿

55、計算（參見承力拉桿）a、拉桿主筋：采用?25 鋼筋，承受 1/2T3b、花籃螺栓的花籃筋采用?16 鋼筋，與螺帽的焊接為雙面焊，h4=6,Lw=80 c、上節連接板同承力拉桿形成，板厚改為10 厚。d、拉桿下節構造見圖十三（計算簡略）。e、拉桿上節處穿墻螺栓（受剪、受拉）；選用 M24 的螺栓，其 Ae=352.5mm2T3 sin/2 88844sin650/2 =Ae 352.5=114.2 N/mm2 fvb=130mm2T3 cos/2 88844cos650/2 t=53.3 N/mm2 ftb=170/mm2Ae 352.5 同時（t/ftb）2+（/fvb）2=（114.2/13

56、0）2+（53.3/170）2=0.931 故滿足。f、結構邊梁的驗算：由以上計算可知，承力拉桿受力為 T3=88844N，有兩根穿墻螺栓承 擔 拉 力T總=T3COS650=37547N，單 根 穿 墻 螺 栓 受 力 為T=18773.5N，即結構邊梁所受的拉力為18.8KN；螺栓承受的剪力為T總=T3sin650=80520N，單根穿墻螺栓承受剪力為T=40260N，即結構邊梁所受的剪力為40.26KN；根據爬架平面圖可知，在 12 軸線交B 軸線、56 軸線交 B 軸線、89 軸線交 B 軸線、1213軸線交 B 軸線、1213軸線交 G 軸線、1819 軸線交 B 軸線、2223軸線

57、交 B 軸線、1819軸線交 G 軸線、2526 軸線交 B 軸線、2930軸線交 B 軸線處受力最不利。由圖紙查詢可知：邊梁 L8：200350，配筋為 314；314，箍筋為8200(2)；砼強度等級最低等級為C30；邊梁 L7：200350，配筋為 314；314，箍筋為8200(2)；砼強度等級最低等級為C30；懸挑邊梁XL1：200350，配筋為420 2/2；316，箍筋為10100(2)；砼強度等級最低等級為C30；懸挑梁：200350，配筋為 325；314，箍筋為8100(2)；砼強度等級最低等級為C30；梁側面受力計算1）L8 計算：由簡圖一計算得：邊梁()側向拉力計算簡圖

58、(一)RA1=21.81KN RB1=15.79KN MC1=37.08KN.m MD1=37.82KN.m 由簡圖二計算得：邊梁()側向拉力計算簡圖(二)RA2=21.81KN RB2=15.79KN MC2=30.53KN.m MD2=33.08KN.m M max=MD1=37.82KN.m fc=14.3N/mm2h0=200-35=165mm b=350mm 1=1.0 1=0.8 s=M/1 fc b h02=37.82106（1.014.33501652）=0.2770.518=1-1-2s=0.3320.518 s=0.5(1+1-2)=0.5(1+1-2 0.332)=0.7

59、9 AS=M/fys h0=37.82106（3400.79165）=853.4mm2現場配筋：114+114，AS實際=153.9+153.9=307.8 mm2AS 梁 L8 側 面 配筋 不 能 滿足 受 力 要求；需要 加 配 筋為：853.4-308=545.4 mm2，即梁 L8 側面需加筋 220（628 mm2）才能滿足受力要求。2）梁 L7 計算由簡圖三計算得：邊梁()側向拉力計算簡圖(三)RA3=37.6KN RB3=37.6KN MC3=ME3=26.32KN.m MD3=MF3=31.02KN.m 由簡圖四計算得：邊梁()側向受拉計算簡圖(四)RA4=37.6KN RB

60、4=37.6KN MC4=ME4=15.04KN.m MD4=MF4=31.02KN.m M max=MD3=MD4=31.02KN.m fc=14.3N/mm2h0=200-35=165mm b=350mm 1=1.0 1=0.8 s=M/1 fc b h02=31.02106（1.014.33501652）=0.2280.518=1-1-2s=0.2620.518 s=0.5(1+1-2)=0.5(1+1-2 0.262)=0.845 AS=M/fys h0=31.02106（3400.845165）=654.4mm2現場配筋：114+114，AS實際=153.9+153.9=307.8

61、mm2AS 梁 L7 側 面 配筋 不 能 滿足 受 力 要求；需要 加 配 筋為：654.4-308=364.4 mm2，即梁 L7 側面需加筋 122（380.1 mm2）才能滿足受力要求。3）懸挑梁XL1計算（配筋為420 2/2；316，箍筋為10100(2)；砼強度等級最低等級為C30）；由簡圖五計算得：邊梁()側向拉力計算簡圖(五)18.818.8R05=37.6KN M05=27.26KN.m MA5=15.98KN.m MB5=0KN.m 由簡圖六計算得：0邊梁()側向拉力計算簡圖(六)R06=37.6KN M06=27.26KN.m MC6=4.7KN.m MD6=0KN.m

62、 M max=M05=M06=27.26KN.m fc=14.3N/mm2h0=200-60=140mm b=350mm 1=1.0 1=0.8 s=M/1 fc b h02=27.26106（1.014.33501402）=0.2780.518=1-1-2s=0.3340.518 s=0.5(1+1-2)=0.5(1+1-2 0.334)=0.788 AS=M/fys h0=27.26106（3400.788140）=726.8mm2現場配筋：220+116，AS實際=628+201.1=829.1 mm2 AS懸挑配筋能滿足受力要求。梁正面受彎計算1）L8 計算（200350，配筋為 31

63、4；314，箍筋為8200(2)；砼強度等級最低等級為C30；）：由簡圖一計算得：邊梁()正面受彎計算簡圖(一)RA1=50.5KN RB1=37.62KN MC1=83.32KN.m MD1=85.08KN.m 由簡圖二計算得：邊梁()正面受彎計算簡圖(二)RA2=50.5KN RB2=37.62KN MC2=68.99KN.m MD2=74.97KN.m M max=MD1=85.08KN.m fc=14.3N/mm2h0=350-35=315mm b=200mm 1=1.0 1=0.8 s=M/1 fc b h02=85.08106（1.014.32003152）=0.30.518=1-

64、1-2s=0.3680.518 s=0.5(1+1-2)=0.5(1+1-2 0.368)=0.76 AS=M/fys h0=85.08106（3400.76315）=1045.3mm2現場配筋：314，AS實際=153.93=461.7 mm2 AS 梁 L8 正 面 配筋 不 能 滿足 受 力 要求；需要 加 配 筋為：1045.3-461.7=583.6 mm2，即梁 L8 底面需加筋 220（628 mm2）才能滿足受力要求。2）梁L7 計算（200350，配筋為314；314，箍筋為8200(2)；砼強度等級最低等級為C30；）由簡圖三計算得：邊梁()正面受彎計算簡圖(三)RA3=8

65、4.26KN RB3=84.26KN MC3=ME3=33.56KN.m MD3=MF3=69.74KN.m M中3=70.43KN.m 由簡圖四計算得：邊梁()正面受彎計算簡圖(四)RA4=84.26KN RB4=84.26KN MC4=ME4=58.55KN.m MD4=MF4=69.19KN.m M中4=70.43KN.m M max=M中3=M中4=70.43KN.m fc=14.3N/mm2h0=350-35=315mm b=200mm 1=1.0 1=0.8 s=M/1 fc b h02=70.43106（1.014.32003152）=0.2480.518=1-1-2s=0.29

66、0.518 s=0.5(1+1-2)=0.5(1+1-2 0.29)=0.824 AS=M/fys h0=70.43106（3400.824315）=798.1mm2現場配筋：314，AS實際=153.93=461.7 mm2 AS 梁 L7 正 面 配筋 不 能 滿足 受 力 要求；需要 加 配 筋為：798.1-461.7=336.4 mm2，即梁 L7 正面需加筋 122（380.1 mm2）才能滿足受力要求。3）懸挑梁 XL1 計算（200350，配筋為 420 2/2；316，箍筋為10100(2)；砼強度等級最低等級為C30）；由簡圖五計算得：邊梁()正面受彎計算簡圖(五)R05=

67、83.5KN M05=60.91KN.m MA5=35.94KN.m MB5=0.265KN.m 由簡圖六計算得：邊梁()正面受彎計算簡圖(六)0R06=83.5KN M06=60.91KN.m MC6=21.19KN.m MD6=0.632KN.m M max=M05=M06=60.91KN.m fc=14.3N/mm2h0=350-60=290mm b=200mm 1=1.0 1=0.8 s=M/1 fc b h02=60.91106（1.014.32002902）=0.2530.518=1-1-2s=0.2970.518 s=0.5(1+1-2)=0.5(1+1-2 0.297)=0.8

68、19 AS=M/fys h0=60.91106（3400.819290）=754.3mm2現場配筋：420，AS實際=1256 mm2 AS懸挑配筋能滿足受力要求。根據以上計算和現場施工情況知，當主體結構施工時，應在在陽臺邊梁 L8 側邊上增加 220 鋼筋，底面增加220 鋼筋，滿足最小錨固長度 36d；L7 側邊上增加 122鋼筋，底面增加122 鋼筋，滿足最小錨固長度36d（加筋詳見加筋平面布置圖）。當爬架作用于結構時，砼強度等級未達到設計要求，考慮施工的誤差，在爬架預留洞兩邊各加三個加密箍筋。6.5 關于整體提升腳手架上搭設懸挑平臺，選成對固定系統；對提升系統及腳手架的影響，以及采取的

69、防護措施1、關于裝飾施工的受料平臺，其上施工荷載考慮為3 個工人和0.4m3的砂漿重量，即：W=（375100.420000）1.22=24600（N）其豎向重力幾乎全部由外立桿承受，加入裝飾施工荷載中驗算外桁架，是完全可滿足的。（此時，偏重一方的最大支座反力才為54319N），與內桁架的支座反力相差不多，或見桁架是安全的。同時，受料平臺產生的水平拉力必須由腳手架上的連墻桿承受。因此，搭設裝飾施工用的挑平臺，一般要采取以下兩個措施：搭在跨度較小的桁架支承的腳手架上。挑平臺處必須加拉墻桿，其斜撐的下部處的腳手架，要用水平桿頂緊于墻上，并一起和腳手架連接成整體。2、主體施工的受料平臺（按4t 荷載

70、計）。由于斜拉桿承受一部分力，這樣分解于桁架的荷載將小于裝飾施工時的荷載，可不必驗算。主體挑平臺撐桿（外）支撐于外桁架（下），內撐桿支撐于內桁架（下弦），另外，在該處的桁架下弦要加水平斜撐，并加鋼管頂緊墻面。6.6 關于高層建筑結構挑出部分和陰角處腳手架處理1、對挑出部分，視結構的堅固程度，分別采用下面兩個方案：（1）挑出部分結構堅固，則在此處可以布置承力架，不過要采用小跨度，并驗算結構的強度（或征求設計院的意見）。（2）挑出部分不允許加重荷載的情況，如一般陽臺等，則采用加長承力架的離墻長度，搭設一寬度為 500 寬的架子，此時因窄架的荷載的荷載小，雖然承力架加長，按原來的截面及節點做法仍可承

71、受可不必驗算。2、陰角處的腳手架，采用調整架寬或在承力布設多支座進行處理，此處的所有下弦桿均不得采用在支座處扣件接頭。6.7 關于自動升降腳手架電氣平面圖中文字說明1、電機提升機電壓為380V，功率為 0.5KW，則計算電流為1A，故控制臺至各提升機的導線均采用YZ31.511.0 的橡套電纜，且均沿腳手架明設。2、控制臺的電源線采用YZ3614.0 的橡套電纜，且沿墻明設。3、所有提升機均作接地保護，其接地電阻應小于500。4、在每提升機處設置一個開關（按鈕），以控制指示燈的通斷，從而實現與控制臺的聯絡。爬架檢查項目工程名稱：海榮名城1 號樓座層序號檢查內容及項目檢查點數合格率備注1 構件焊

72、縫：焊縫厚度不少于6mm 夾渣內氣孔裂紋弧坑一級焊縫與母材同等強度試件1 組2 桁架檢測下弦起拱不少于30mm 撐拉桿件位置扣件螺栓扭矩測定桁架查符合4080mm要求。防雷連接已作防雷處理，連接點處。3 荷載試驗爬架靜載試驗平臺靜載試驗滿載試驗4 安全檢查電氣設備布置符合施工方案要求。平網立網安全桿符合方案設計和安全標準要求。承力架錨拉系統符合要求。5 本頁小結外腳手架驗收單工程名稱：海榮名城1 號樓座層序號檢查內容檢查標準檢查結果備注1 鋼管、扣件無腐蝕、脆裂、彎曲、壓扁、滑絲等。合格“工字鋼”焊縫檢驗合格，架體搭設符合要求規定。2 鋼 管 砌磚架立桿間距不得大于2 米，大橫桿間距不得大于1

73、.2 米，小橫桿間距不得大于1.5 米。合格3 鋼 管 裝修架立桿間距不得大于2 米，大橫桿間距不得大于1.8 米，小橫桿間距不得大于1.5 米，寬度不得小于 0.8 米。合格4 接頭立桿、大橫桿接頭應錯開。合格5 鋪架板達標架板滿鋪、無探頭板，無飛跳板。合格6 欄桿操作層除 1米高欄桿外，還應設立網。合格7 與 建 筑物連接架子高度在 7 米以上，每高 4 米，水平每隔 7 米設一連結點。合格8 承重每平方米不得超過270 公斤。合格9 跑道外架必設跑道（斜道）或升降梯。合格10 剪刀撐腳手架兩端轉角處，以及每隔 67 根立桿設剪刀撐與地面的角度不大于60 度，不小于 45度。合格工長：質安員：班組：