1、高支模施工方案一、工程概況：塑料模具有限公司廠房B1、C1 工程位于東莞市橋頭鎮田頭角村，本工程屬于低層框架結構，地上2 層，總建筑面積：7576 平方米（每幢建筑面積為：3788平方米）。建筑高度為11.3m；首層層高為 7.5m，二層層高為 3.8m，屬于高支模工程，梁最大截面為 300800，板厚度為 100mm，柱最大截面為 500600mm 計算。二、施工要點：1、材料選擇確定：模板材料選用 18 膠合板作主模，用 68木枋作底板，上楞采用兩根 48 鋼管作托梁，支撐系統采用木枋支撐，門式鋼管架作主立桿配合使用，用12 對拉螺栓作夾具，8#拉鐵絲等幾種為主材。2、模板配置用量：模板配

2、置數量，柱模板、梁模板配制各二套。3、柱模安裝：該工程柱用 18 厚膠合板，510 木枋豎向釘于外側。抱箍用510 木枋 500，第一疲距柱腳高300安裝固定，可用 12 對柱螺栓夾緊，砼墊層或樓面時預埋 810 鋼筋，短頭作鋼撐之腳，用鋼釘將膠合板釘埋在放線的砼表面作底框，安裝時必須用吊錘校正；柱模與墻連接處按設計要求預留26500 高鋼筋長 1000。4、梁、板模安裝：梁底模的支設方法必須以柱上方彈畫的柱中線為準，梁底標高由柱上水平引線引上，在梁板模支設完工前，用水準儀測出樓臺面板標高，然后調整主立桿即門式鋼管架，使整個樓面板保證在設計要求的標高面上。邊梁及梁高大于600 的梁可直接有木枋

3、或鋼管扣件支設。梁板模支設時，門式鋼管架立于地面時，回填土必須是經夯實過的；立于砼樓面上，支架之間用剪刀撐拉結牢固，利用支架上的可調調節器調整其高度至設計所需標高。對結構跨度 L4M的支承及 L2M的懸臂梁應按施工規范要求起拱為跨度的3/1000。注意校柱梁模中心尺寸的準確性和梁的截面尺寸，請特別注意截面尺寸均按設計要求標準-5進行組織施工，并經嚴格驗收合格后，方可進入下一道工序施工。梁中預留洞不得大于梁高的1/3,留 200 的圓洞時,位置必須保證絕對準確,洞邊應按設計要求增加加強筋,且需加設套管未經設計人員同意,不得自行在梁內留洞或鑿洞.5、安裝質量要求：模板的強度及剛度應滿足施工要求，支

4、撐系統穩定可靠，上、下層立桿應對準。接縫嚴密、垂直度、平整度、截面尺寸、標高等滿足設計和規范要求。樓面樓板支撐后，要進行測驗平，裝模時應與水電及其他各工種作好配合，認真校核預留洞口，預埋件位置做到準確無誤。6、模板的拆除：（1）柱模板及梁側模必須在平臺、梁砼澆筑48小時后方可拆除；（2）跨度小于等于 2 米的板，必須在砼試塊常規養護達到設計砼強度標準值的50%時（約 5 天以后），方可拆除；跨度在2-8m 之間的板，必須在砼試塊常規養護達到設計砼強度標準值的75%時（約 10 天以后），方可拆除；跨度大于8 m 的板，必須在砼試塊常規養護達到設計砼強度標準值的100%時（即 28 天以后），方

5、可拆除；如上一層的梁板砼未施工，則該層的梁板底模拆除后加頂撐。（3）跨度小于等于 8 m 的梁，必須在砼試塊常規養護達到設計砼強度標準值的75%（約 10 天以后），方可拆除；跨度大于8 m 的梁，必須在砼試塊常規養護達到設計砼強度標準值的 100%時（約 28 天以后），方可拆除。（4）所有懸挑構件均須待砼試塊常規養護達到設計砼強度標準質的100%時（約 28天以后），方可拆除底模。（5）模板拆除時，不應對樓層形成沖擊荷載，拆除的模板和支架宜分散堆放并及時清運，確保安全和質量。（6）已拆除模板及其支架的結構，應在砼達到設計強度以后，才允許承受全部計算荷載，施工中不得超載使用，嚴禁堆放過量的建

6、筑材料。三、安全技術操作要求：1、嚴格遵守施工現場的安全生產制度。2、工作前檢查所有的工具是否牢固，作業場所是否符合安全規定，所有工具利器不用時要放回工具箱或工具袋內，不得隨意亂放。3、模板裝頂和支撐不得使用腐朽扭裂、劈裂的材料，頂撐在垂直，底端平整堅實，木楔要釘牢，不得有磚頭墊高頂撐，并用橫順拉和剪刀撐拉牢。4、支撐應按工序進行，模板未固定前，不得進行下道工序，嚴禁利用拉桿支撐攀登上落。5、安裝外圍柱、邊梁模板，應先搭設棚架或掛安全網。6、支設單梁模板應設臨時工作臺或橋架，不得站在柱模上操作和在梁底模上行走。7、裝釘樓面板在下班時已鋪好而來不及釘牢和定型模時，應有設防和警示，以防誤為已釘牢而

7、踩踏行走導致板翻人墜安全事故。8、操作時不準將釘含在口內。9、拆除模板時必須經現場負責人同意，操作時應按順序進行，拉好圍閉安全網。嚴禁猛撬，硬砸或大面積撬落。超過4m以上高空不允許讓模板材料自由落下，凡是上方拆除模板時，下方必須設禁區警示標志，禁止行人通過。10、一切人員包括拆除模板的本人，不得在拆了支頂而未拆模板的下方休息或通行，拆除樓面模板時，外圍要掛水平安全網，以防止材料從排柵和建筑物間的空隙中掉落傷人。11、模板拆除后要立即清理運走或歸堆，疏通道路，帶釘的碎板要清理干凈，防止鐵釘刺傷。12、使用各種木作機械的人員，必須熟悉機械的性能，刀具及鋸片要適應操作要求，凡是崩口的刀具和有裂痕、鈍

8、口的鋸片不得使用。13、長度不到 40 的短料，不得入電鋸操作。14、無防護罩和鋸尾刀的電圓鋸，不得使用。15、操作人員精神必須集中，嚴格執行安全操作。四、應急救援預案1、概況該工程位于東莞市橋頭鎮田頭角村，附近交通便利，框架結構地上2 層廠房，高支模部分層高達7.5 米。針對本工程高支模及模板工程的實際情況，項目經理部設應急救援領導小組，由項目經理部相關人員組成；項目經理對應急救援工作全面負責。2、生產安全事故應急救援組織機構（1）項目按需要建立以單位主要負責人為首的生產安全事故應急救援領導小組，救援領導小組成員保持手機24 小時暢通。當接到事故報告后，領導小組成員應能以最快的速度集合，并迅

9、速到達事故現場，應急救援領導小組組成如下：組長：姚煥興組員：趙師文、黃國軍、姚福祥（2）相關聯系方式：項目經理電話：13713188127公司電話：0769-86769448東莞公安局：110 轉橋頭鎮公安分局東莞市橋頭鎮人民醫院：120 火警電話：119 3、人員分工與職責（1）項目經理責任組織成立事故現場應急指揮小組，在事故發生時親臨現場指揮應急搶險救援工作，項目技術責任人、其他副經理及全體職工個人分別對應預案的響應負責。（2）主管生產副經理負責應急預案的啟動及實施，并對以下工作負責：、按國家規定配置應急救援（消防）設施和器材、設置安全標志及報警、通訊設施，并定期組織檢查維修，確保設施和器

10、材完好、有效。、定期組織開展安全檢查，及時消除或控制各類事故隱患。、組建一支以他為組長的，經過應急培訓演練的應急救援小組。并確保應急小組成員熟知各種危險品及機械設備的性質及應急處理方法；熟練掌握各種應急救援器材的使用方法，保持與各小組成員之間的通訊聯絡暢通，一旦事故報告后，能立即通知應急小組前往處理。、制定并實施項目部應急救援培訓、演練計劃，組織對應急救援小組及全體職工進行應急救援相關知識的培訓及演練。（3）安全員負責現場安全生產、文明施工臨督檢查工作。安全員的職責有：、協助主管生產副經理對所有人員進行安全宣傳教育及培訓教育，培訓內容應包括應急救援知識、緊急情況下的報警、疏散、緊急救護等常識，

11、使其熟知防止事故和應付緊急情況的能力。、不定期地對施工現場的設備或設施進行標識和檢查，及時消除各類事故隱患，對設施或設備使用人員進行相應的安全操作和應急處理的教育。、協助材料員對易燃、易爆物品的儲存及使用的安全管理，確保所有易燃、易爆物品能在安全的條件下儲存或進行使用，防止因設備損壞、操作失誤等原因造成事故的發生。、保障現場及危險品專用倉庫內外的疏散通道、安全出口暢通，并設置符合國家規定的安全疏散標志。（4）項目部材料員責任項目部危險物品的管理，材料員的職責有：、確保危險品專用倉庫符合有關安全、防火規定，并據危險品的種類、性能、設置相應的通風、泄壓、防火、防爆、防毒、監測、報警、防曬、防潮、避

12、雷、防護圍堤等安全設施。、定期對危險品儲存倉庫進行檢查，并隨時掌握危險品的儲存、保管、發放及使用情況。（5）全體職工個人在搞好安全生產的同時，必須認真學習并嚴格執行相關文件及本預案的各項規定，熟知各類危險品的特性及應急處理方法，并配合做好危險品的儲存、管理及使用等工作，積極配合做好應急處理、救援行動和事故調查處理等工作。4、應急救援工作處置程序施工現場一旦發生事故時，施工現場應急救援小組應根據當時的情況立即采取相應的應急處置措施或進行現場搶救，同時要以最快的速度進行報警，應急指揮領導小組接到報告后，要立即趕赴事故現場，組織、指揮搶救排險，并根據規定向上級有關部門報告，并迅速采取以下措施，盡量把

13、事故控制在最小范圍內，并最大限度地減少人員傷亡和財產損失：、撤離、疏散事故可能波及區域內的其他人員：將事故區域內的危險品、易燃物品及設備等移至安全區域。、清理路障，并保持場內外的道路暢通，并在路口為救護車或消防車指示最近的路線；若在夜間應在現場設置足夠的臨時照明。、協助、配合醫護人員搶救傷員，將傷員送上救護車；為消防隊員指出最近的消防水源。、協助消防隊員滅火，阻止事故蔓延擴大（如防止火勢竄入臨近建筑物、防止燃油泄漏至其它部位）。、加固有倒塌危險的設施及建筑物，用警戒旗、繩封閉事故可能波及區域，并豎起“此處危險、禁止入內”的警告標志，夜間應使用聲光報警設備發出信號；避免無關人員進入此區域。、根據

14、需要，為在此進行救治、處理事故等人員提供安全防護設備（如橡膠手套、褲子、長靴、防毒面罩、呼吸器等）或工具。、事故處理結束后，應急救援組對事故區域進行必要的整理，消除事故遺留的材料對人員或環境造成的傷害可能性。、事故處理結束后，項目經理按事故調查程序規定，組織或協助上級主管部門對事故進行調查、處理，并對調查及處理情況作書面記錄備案，并向上級主管部門及業主提交事故記錄或報告的復印件。5、突發事件應急救援方法首先備齊救援物資，如車輛、吊車、擔架、氧氣袋、止血帶、送儀器等。按照各自的職責分工迅速有效地組織搶險救援工作，防止事故擴大，努力減少人員是、傷亡和財產損失。在搶救的同時，由項目負責人及時撥打12

15、0 和 119 搶救傷員。澆筑過程中，派人檢查支架和支承情況，發現下沉、松動和變性情況及時停止施工，疏散人員并上報主管領導。五、勞動力計劃勞動力配置一覽表序號工種人數序號工種人數1 砼工18 人5 鋼筋工25 人2 木工30 人6 機械工2 人3 電工2 人4 雜工5 人柱模板計算書柱模板的計算依據建筑施工手冊第四版、建筑施工計算手冊江正榮著、建筑結構荷載規范(GB 50009-2001)、混凝土結構設計規范 GB50010-2002、鋼結構設計規范(GB 50017-2003)等規范編制。柱模板的背部支撐由兩層（木楞或鋼楞）組成，第一層為直接支撐模板的豎楞，用以支撐混凝土對模板的側壓力；第二

16、層為支撐豎楞的柱箍，用以支撐豎楞所受的壓力；柱箍之間用對拉螺栓相互拉接，形成一個完整的柱模板支撐體系。柱模板設計示意圖柱截面寬度 B(mm):600.00；柱截面高度 H(mm):500.00；柱模板的總計算高度:H=7.50m；根據規范，當采用溜槽、串筒或導管時，傾倒混凝土產生的荷載標準值為2.00kN/m2；計算簡圖一、參數信息1.基本參數柱截面寬度 B方向對拉螺栓數目:1；柱截面寬度 B方向豎楞數目:3；柱截面高度 H方向對拉螺栓數目:1；柱截面高度 H方向豎楞數目:3；對拉螺栓直徑(mm):M12；2.柱箍信息柱箍材料:木楞；寬度(mm):80.00；高度(mm):100.00；柱箍的

17、間距(mm):450；柱箍合并根數:1；3.豎楞信息豎楞材料:木楞；豎楞合并根數:2；寬度(mm):60.00；高度(mm):80.00；4.面板參數面板類型:膠合面板；面板厚度(mm):18.00；面板彈性模量(N/mm2):9500.00；面板抗彎強度設計值 fc(N/mm2):13.00；面板抗剪強度設計值(N/mm2):1.50；5.木方參數方木抗彎強度設計值 fc(N/mm2):13.00；方木彈性模量 E(N/mm2):9500.00；方木抗剪強度設計值 ft(N/mm2):1.50；二、柱模板荷載標準值計算新澆混凝土側壓力標準值F1=57.246kN/m2；傾倒混凝土時產生的荷載

18、標準值F2=2 kN/m2。三、柱模板面板的計算模板結構構件中的面板屬于受彎構件，按簡支梁或連續梁計算。本工程中取柱截面寬度 B方向和 H方向中豎楞間距最大的面板作為驗算對象，進行強度、剛度計算。強度驗算要考慮新澆混凝土側壓力和傾倒混凝土時產生的荷載；撓度驗算只考慮新澆混凝土側壓力。由前述參數信息可知，柱截面寬度B方向豎楞間距最大，為 l=270 mm，且豎楞數為 3，面板為 2 跨，因此對柱截面寬度 B方向面板按均布荷載作用下的二跨連續梁進行計算。面板計算簡圖1.面板抗彎強度驗算對柱截面寬度 B方向面板按均布荷載作用下的二跨連續梁用下式計算最大跨中彎距：其中，M-面板計算最大彎距(N mm)

19、；l-計算跨度(豎楞間距):l=270.0mm；q-作用在模板上的側壓力線荷載，它包括:新澆混凝土側壓力設計值 q1:1.257.25 0.45 0.90=27.822kN/m；傾倒混凝土側壓力設計值 q2:1.42.00 0.45 0.90=1.134kN/m；式中，0.90為按施工手冊取用的臨時結構折減系數。q=q1+q2=27.822+1.134=28.956 kN/m；面板的最大彎距：M=0.125 28.956 270 270=2.64 105N.mm；面板最大應力按下式計算：其中，-面板承受的應力(N/mm2)；M-面板計算最大彎距(N mm)；W-面板的截面抵抗矩:b:面板截面寬

20、度，h:面板截面厚度；W=450 18.0 18.0/6=2.43104 mm3；f-面板的抗彎強度設計值(N/mm2)；f=13.000N/mm2；面板的最大應力計算值：=M/W=2.64 105/2.43104=10.858N/mm2；面板的最大應力計算值=10.858N/mm2小于 面板的抗彎強度設計值=13N/mm2，滿足要求！2.面板抗剪驗算最大剪力按均布荷載作用下的二跨連續梁計算，公式如下:其中，-面板計算最大剪力(N)；l-計算跨度(豎楞間距):l=270.0mm；q-作用在模板上的側壓力線荷載，它包括:新澆混凝土側壓力設計值 q1:1.257.25 0.45 0.90=27.8

21、22kN/m；傾倒混凝土側壓力設計值 q2:1.42.00 0.45 0.90=1.134kN/m；式中，0.90為按施工手冊取用的臨時結構折減系數。q=q1+q2=27.822+1.134=28.956 kN/m；面板的最大剪力：=0.625 28.956 270.0=4886.250N；截面抗剪強度必須滿足下式:其中，-面板承受的剪應力(N/mm2)；-面板計算最大剪力(N)：=4886.250N；b-構件的截面寬度(mm)：b=450mm；hn-面板厚度(mm)：hn=18.0mm；fv-面板抗剪強度設計值(N/mm2)：fv=13.000 N/mm2；面板截面受剪應力計算值:=3488

22、6.250/(2 45018.0)=0.905N/mm2；面板截面抗剪強度設計值:fv=1.500N/mm2；面板截面的受剪應力=0.905N/mm2小于 面板截面抗剪強度設計值fv=1.5N/mm2，滿足要求！3.面板撓度驗算最大撓度按均布荷載作用下的二跨連續梁計算，撓度計算公式如下:其中，q-作用在模板上的側壓力線荷載(kN/m)：q=57.25 0.4525.76 kN/m；-面板最大撓度(mm)；l-計算跨度(豎楞間距):l=270.0mm；E-面板彈性模量（N/mm2）：E=9500.00 N/mm2；I-面板截面的慣性矩(mm4)；I=450 18.0 18.0 18.0/12=2

23、.19105 mm4；面板最大容許撓度:=270/250=1.08 mm；面板的最大撓度計算值:=0.521 25.76270.04/(100 9500.0 2.19 105)=0.343 mm；面板的最大撓度計算值=0.343mm 小于 面板最大容許撓度設計值 =1.08mm,滿足要求！四、豎楞方木的計算模板結構構件中的豎楞（小楞）屬于受彎構件，按連續梁計算。本工程柱高度為 7.5m,柱箍間距為 450mm，豎楞為大于3 跨，因此按均布荷載作用下的三跨連續梁計算。本工程中，豎楞采用木楞，寬度60mm，高度 80mm，截面慣性矩 I和截面抵抗矩 W分別為:W=60 80 80/6=64cm3；

24、I=6080 80 80/12=256cm4；豎楞方木計算簡圖1.抗彎強度驗算支座最大彎矩計算公式：其中，M-豎楞計算最大彎距(N mm)；l-計算跨度(柱箍間距):l=450.0mm；q-作用在豎楞上的線荷載，它包括:新澆混凝土側壓力設計值 q1:1.257.25 0.27 0.90=16.693kN/m；傾倒混凝土側壓力設計值 q2:1.42.00 0.27 0.90=0.680kN/m；q=(16.693+0.680)/2=8.687 kN/m；豎楞的最大彎距：M=0.1 8.687 450.0 450.0=1.76 105N.mm；其中，-豎楞承受的應力(N/mm2)；M-豎楞計算最大

25、彎距(N mm)；W-豎楞的截面抵抗矩(mm3)，W=6.40 104；f-豎楞的抗彎強度設計值(N/mm2)；f=13.000N/mm2；豎楞的最大應力計算值:=M/W=1.76 105/6.40 104=2.749N/mm2；豎楞的最大應力計算值=2.749N/mm2小于 豎楞的抗彎強度設計值=13N/mm2，滿足要求！2.抗剪驗算最大剪力按均布荷載作用下的三跨連續梁計算，公式如下:其中，-豎楞計算最大剪力(N)；l-計算跨度(柱箍間距):l=450.0mm；q-作用在模板上的側壓力線荷載，它包括:新澆混凝土側壓力設計值 q1:1.257.25 0.27 0.90=16.693kN/m；傾

26、倒混凝土側壓力設計值 q2:1.42.00 0.27 0.90=0.680kN/m；q=(16.693+0.680)/2=8.687 kN/m；豎楞的最大剪力：=0.6 8.687 450.0=2345.400N；截面抗剪強度必須滿足下式:其中，-豎楞截面最大受剪應力(N/mm2)；-豎楞計算最大剪力(N)：=2345.400N；b-豎楞的截面寬度(mm)：b=60.0mm；hn-豎楞的截面高度(mm)：hn=80.0mm；fv-豎楞的抗剪強度設計值(N/mm2)：fv=1.500 N/mm2；豎楞截面最大受剪應力計算值:=32345.400/(2 60.080.0)=0.733N/mm2；豎

27、楞截面抗剪強度設計值:fv=1.500N/mm2；豎楞截面最大受剪應力計算值=0.733N/mm2小于 豎楞截面抗剪強度設計值fv=1.5N/mm2，滿足要求！3.撓度驗算最大撓度按三跨連續梁計算，公式如下:其中，q-作用在豎楞上的線荷載(kN/m)：q=57.25 0.27=15.46 kN/m；-豎楞最大撓度(mm)；l-計算跨度(柱箍間距):l=450.0mm；E-豎楞彈性模量（N/mm2）：E=9500.00 N/mm2；I-豎楞截面的慣性矩(mm4)，I=2.56 106；豎楞最大容許撓度:=450/250=1.8mm；豎楞的最大撓度計算值:=0.677 15.46450.04/(1

28、00 9500.0 2.56 106)=0.176 mm；豎楞的最大撓度計算值=0.176mm 小于 豎楞最大容許撓度=1.8mm，滿足要求！五、B方向柱箍的計算本工程中，柱箍采用方木，截面慣性矩I和截面抵抗矩 W分別為:W=8 10 10/6=133.33 cm3；I=8 10 10 10/12=666.67 cm4；柱箍為 2 跨，按集中荷載二跨連續梁計算（附計算簡圖）：B方向柱箍計算簡圖其中 P-豎楞方木傳遞到柱箍的集中荷載(kN)；P=(1.2 57.25 0.9+1.4 2 0.9)0.27 0.45/1=7.82 kN；B方向柱箍剪力圖(kN)最大支座力:N=11.667 kN；B

29、方向柱箍彎矩圖(kN m)最大彎矩:M=0.278 kN.m；B方向柱箍變形圖(mm)最大變形:V=0.040 mm；1.柱箍抗彎強度驗算柱箍截面抗彎強度驗算公式其中，柱箍桿件的最大彎矩設計值:M=0.28 kN.m；彎矩作用平面內柱箍截面抵抗矩:W=133.33 cm3；B邊柱箍的最大應力計算值:=1.99 N/mm2；柱箍的抗彎強度設計值:f=13 N/mm2；B邊柱箍的最大應力計算值=1.99N/mm2小于 柱箍的抗彎強度設計值f=13N/mm2，滿足要求!2.柱箍撓度驗算經過計算得到:=0.04 mm；柱箍最大容許撓度:=300/250=1.2 mm；柱箍的最大撓度=0.04mm 小于

30、 柱箍最大容許撓度=1.2mm，滿足要求!六、B方向對拉螺栓的計算計算公式如下:其中 N-對拉螺栓所受的拉力；A-對拉螺栓有效面積(mm2)；f-對拉螺栓的抗拉強度設計值，取170 N/mm2；查表得：對拉螺栓的型號:M12；對拉螺栓的有效直徑:9.85 mm；對拉螺栓的有效面積:A=76 mm2；對拉螺栓所受的最大拉力:N=11.667 kN。對拉螺栓最大容許拉力值:N=1.70105 7.60 10-5=12.92 kN；對拉螺栓所受的最大拉力N=11.667kN 小于 對拉螺栓最大容許拉力值N=12.92kN，對拉螺栓強度驗算滿足要求!七、H方向柱箍的計算本工程中，柱箍采用木楞，截面慣性

31、矩I和截面抵抗矩 W分別為:W=8 10 10/6=133.33 cm3；I=8 10 10 10/12=666.67 cm4；柱箍為 2 跨，按二跨連續梁計算（附計算簡圖）：H方向柱箍計算簡圖其中 P-豎楞方木傳遞到柱箍的集中荷載(kN)；P=(1.257.25 0.9+1.4 2 0.9)0.22 0.45/1=6.37 kN；H方向柱箍剪力圖(kN)最大支座力:N=9.899 kN；H方向柱箍彎矩圖(kN m)最大彎矩:M=0.199 kN.m；H方向柱箍變形圖(mm)最大變形:V=0.023 mm；1.柱箍抗彎強度驗算柱箍截面抗彎強度驗算公式:其中，柱箍桿件的最大彎矩設計值:M=0.2

32、 kN.m；彎矩作用平面內柱箍截面抵抗矩:W=133.33 cm3；H邊柱箍的最大應力計算值:=1.422 N/mm2；柱箍的抗彎強度設計值:f=13 N/mm2；H邊柱箍的最大應力計算值=1.422N/mm2小于 柱箍的抗彎強度設計值f=13N/mm2，滿足要求!2.柱箍撓度驗算經過計算得到:V=0.023 mm；柱箍最大容許撓度:V=250/250=1 mm；柱箍的最大撓度V=0.023mm 小于 柱箍最大容許撓度V=1mm，滿足要求!八、H方向對拉螺栓的計算驗算公式如下:其中 N-對拉螺栓所受的拉力；A-對拉螺栓有效面積(mm2)；f-對拉螺栓的抗拉強度設計值，取170 N/mm2；查表

33、得：對拉螺栓的直徑:M12；對拉螺栓有效直徑:9.85 mm；對拉螺栓有效面積:A=76 mm2；對拉螺栓最大容許拉力值:N=1.70105 7.60 10-5=12.92 kN；對拉螺栓所受的最大拉力:N=9.899 kN。對拉螺栓所受的最大拉力:N=9.899kN 小于 N=12.92kN，對拉螺栓強度驗算滿足要求!梁模板(門架)計算書計算依據建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范（JGJ130-2001）、混凝土結構設計規范 GB50010-2002、建筑結構荷載規范(GB 50009-2001)、鋼結構設計規范(GB 50017-2003)、建筑施工門式鋼管腳手架安全技術規范等規范編制。

34、梁段:L1。計算門架的幾何尺寸圖一、參數信息1.模板支撐及構造參數梁截面寬度B(m):0.30；梁截面高度D(m):0.80；門架型號:MF1217；門架搭設高度(m):6.70；承重架類型設置:MF1217；門架縱距 Lb(m):1.00；門架幾何尺寸:b(mm):1219.00，b1(mm):750.00，h0(mm):1930.00，h1(mm):1536.00，h2(mm):100.00，步距(mm):1950.00；加強桿的鋼管類型:483.5；立桿鋼管類型:483.5；2.荷載參數模板自重(kN/m2):0.35；鋼筋自重(kN/m3):3.00；新澆混凝土側壓力標準值(kN/m2

35、):18.0；傾倒混凝土側壓力(kN/m2):2.0；振搗混凝土荷載標準值(kN/m2):2.0 3.材料參數木材品種：杉木；木材彈性模量E(N/mm2)：9000.0；木材抗彎強度設計值 fm(N/mm2)：11.0；木材抗剪強度設計值 fv(N/mm2)：1.4；面板類型：膠合面板；面板彈性模量E(N/mm2)：9500.0；面板抗彎強度設計值 fm(N/mm2)：13.0；4.梁底模板參數梁底橫向支撐截面類型：木方:60 80mm；梁底縱向支撐截面類型：鋼管(單鋼管):4 8 3.5；梁底橫向支撐間隔距離(mm)：150.0；面板厚度(mm)：18.0；5.梁側模板參數次楞間距(mm)：

36、250，主楞豎向根數：4；主楞間距為：150mm，150mm，150mm；穿梁螺栓水平間距(mm)：500；穿梁螺栓直徑(mm)：M12；主楞龍骨材料：鋼楞；截面類型為圓鋼管48 3.5；主楞合并根數：2；次楞龍骨材料：木楞，寬度60mm，高度80mm；二、梁模板荷載標準值計算1.梁側模板荷載強度驗算要考慮新澆混凝土側壓力和傾倒混凝土時產生的荷載；撓度驗算只考慮新澆混凝土側壓力。其中 -混凝土的重力密度，取 24.000kN/m3；t-新澆混凝土的初凝時間，可按現場實際值取，輸入0時系統按 200/(T+15)計算，得 5.714h；T-混凝土的入模溫度，取 20.000；V-混凝土的澆筑速度

37、，取 2.500m/h；H-混凝土側壓力計算位置處至新澆混凝土頂面總高度，取0.750m；1-外加劑影響修正系數，取1.200；2-混凝土坍落度影響修正系數，取0.850。根據以上兩個公式計算的新澆筑混凝土對模板的最大側壓力F；分別計算得 48.659 kN/m2、18.000 kN/m2，取較小值 18.000 kN/m2作為本工程計算荷載。三、梁側模板面板的計算面板為受彎結構,需要驗算其抗彎強度和剛度。強度驗算要考慮新澆混凝土側壓力和傾倒混凝土時產生的荷載；撓度驗算只考慮新澆混凝土側壓力。面板計算簡圖(單位：mm)1.強度計算跨中彎矩計算公式如下:其中，W-面板的凈截面抵抗矩，W=100

38、1.8 1.8/6=54cm3；M-面板的最大彎距(N mm)；-面板的彎曲應力計算值(N/mm2)f-面板的抗彎強度設計值(N/mm2)；按以下公式計算面板跨中彎矩：其中，q-作用在模板上的側壓力，包括:新澆混凝土側壓力設計值:q1=1.2 1 18 0.9=19.44kN/m；傾倒混凝土側壓力設計值:q2=1.4 1 2 0.9=2.52kN/m；q=q1+q2=19.440+2.520=21.960 kN/m；計算跨度(內楞間距):l=250mm；面板的最大彎距M=0.125 21.96 2502=1.72105N mm；經計算得到，面板的受彎應力計算值:=1.72 105/5.4010

39、4=3.177N/mm2；面板的抗彎強度設計值:f=13N/mm2；面板的受彎應力計算值=3.177N/mm2小于 面板的抗彎強度設計值f=13N/mm2，滿足要求！2.撓度驗算q-作用在模板上的側壓力線荷載標準值:q=21.96N/mm；l-計算跨度(內楞間距):l=250mm；E-面板材質的彈性模量:E=9500N/mm2；I-面板的截面慣性矩:I=1001.8 1.8 1.8/12=48.6cm4；面板的最大撓度計算值:=521.962504/(384 9500 4.86 105)=0.242 mm；面板的最大容許撓度值:=l/250=250/250=1mm；面板的最大撓度計算值=0.2

40、42mm 小于 面板的最大容許撓度值=1mm，滿足要求！四、梁側模板內外楞的計算1.內楞計算內楞(木或鋼)直接承受模板傳遞的荷載，按照均布荷載作用下的三跨連續梁計算。本工程中，龍骨采用木楞，截面寬度60mm，截面高度 80mm，截面慣性矩 I和截面抵抗矩 W分別為:W=6 82 1/6=64cm3；I=683 1/12=256cm4；內楞計算簡圖（1）.內楞強度驗算強度驗算計算公式如下:其中，-內楞彎曲應力計算值(N/mm2)；M-內楞的最大彎距(N mm)；W-內楞的凈截面抵抗矩；f-內楞的強度設計值(N/mm2)。按以下公式計算內楞跨中彎矩：其中，作用在內楞的荷載，q=(1.218 0.9

41、+1.4 2 0.9)1=21.96kN/m；內楞計算跨度(外楞間距):l=150mm；內楞的最大彎距:M=0.101 21.96 150.002=4.99 104N mm；最大支座力:R=1.1 21.96 0.15=6.039 kN；經計算得到，內楞的最大受彎應力計算值=4.99 104/6.40 104=0.78 N/mm2；內楞的抗彎強度設計值:f=11N/mm2；內楞最大受彎應力計算值=0.78 N/mm2小于 內楞的抗彎強度設計值f=11N/mm2，滿足要求！（2）.內楞的撓度驗算其中 l-計算跨度(外楞間距)：l=500mm；q-作用在模板上的側壓力線荷載標準值：q=21.96

42、N/mm；E-內楞的彈性模量：9000N/mm2；I-內楞的截面慣性矩：I=2.56106mm4；內楞的最大撓度計算值:=0.677 21.965004/(100 9000 2.56 106)=0.403 mm；內楞的最大容許撓度值:=500/250=2mm；內楞的最大撓度計算值=0.403mm 小于 內楞的最大容許撓度值=2mm，滿足要求！2.外楞計算外楞(木或鋼)承受內楞傳遞的集中力，取內楞的最大支座力6.039kN,按照集中荷載作用下的三跨連續梁計算。本工程中，外龍骨采用鋼楞，截面慣性矩I和截面抵抗矩 W分別為:截面類型為圓鋼管 48 3.5；外鋼楞截面抵抗矩W=10.16cm3；外鋼楞

43、截面慣性矩I=24.38cm4；（1）.外楞抗彎強度驗算其中 -外楞受彎應力計算值(N/mm2)M-外楞的最大彎距(N mm)；W-外楞的凈截面抵抗矩；f-外楞的強度設計值(N/mm2)。根據三跨連續梁算法求得最大的彎矩為M=F a=1.098 kNm；其中，F=1/4 q h=4.392，h為梁高為 0.8m，a為次楞間距為 250mm；經計算得到，外楞的受彎應力計算值:=1.10 106/1.02 104=108.071 N/mm2；外楞的抗彎強度設計值:f=205N/mm2；外楞的受彎應力計算值=108.071N/mm2小于 外楞的抗彎強度設計值f=205N/mm2，滿足要求！（2）.外

44、楞的撓度驗算其中E-外楞的彈性模量：206000N/mm2；F-作用在外楞上的集中力標準值：F=4.392kN；l-計算跨度：l=500mm；I-外楞的截面慣性矩：I=243800mm4；外楞的最大撓度計算值:=1.615 4392.000 500.003/(100 206000.000 243800.000)=0.177mm；根據連續梁計算得到外楞的最大撓度為0.177 mm 外楞的最大容許撓度值:=500/400=1.25mm；外楞的最大撓度計算值=0.177mm 小于 外楞的最大容許撓度值=1.25mm，滿足要求！五、穿梁螺栓的計算驗算公式如下:其中 N-穿梁螺栓所受的拉力；A-穿梁螺栓

45、有效面積(mm2)；f-穿梁螺栓的抗拉強度設計值，取170 N/mm2；查表得：穿梁螺栓的直徑:12 mm；穿梁螺栓有效直徑:9.85 mm；穿梁螺栓有效面積:A=76 mm2；穿梁螺栓所受的最大拉力:N=(1.2 18+1.4 2)0.5 0.25=3.05 kN。穿梁螺栓最大容許拉力值:N=17076/1000=12.92 kN；穿梁螺栓所受的最大拉力N=3.05kN 小于 穿梁螺栓最大容許拉力值N=12.92kN，滿足要求！六、梁底模板計算面板為受彎結構,需要驗算其抗彎強度和撓度。計算的原則是按照模板底支撐的間距和模板面的大小,按支撐在底撐上的三跨連續梁計算。強度驗算要考慮模板結構自重荷

46、載、新澆混凝土自重荷載、鋼筋自重荷載和振搗混凝土時產生的荷載；撓度驗算只考慮模板結構自重、新澆混凝土自重、鋼筋自重荷載。1.抗彎強度驗算計算公式如下:其中，M-面板計算最大彎距(N mm)；l-計算跨度(梁底支撐間距):l=150.000mm；q-作用在模板上的壓力線荷載，它包括:新澆混凝土及鋼筋荷載設計值q1:1.2（24+3）0.8 0.3 0.9=6.998kN/m；模板結構自重荷載：q2:1.2 0.35 0.3 0.9=0.113kN/m 振搗混凝土時產生的荷載設計值q3:1.42 0.3 0.9=0.756kN/m；q=q1+q2+q3=6.998+0.113+0.756=7.86

47、8kN/m；面板的最大彎距：M=0.1 7.868 1502=17702.55N mm；按以下公式進行面板抗彎強度驗算：其中，-面板承受的應力(N/mm2)；M-面板計算最大彎距(N mm)；W-面板的截面抵抗矩b:面板截面寬度，h:面板截面厚度；W=0.300 103 18.0002/6=16200.000 mm3；f-面板截面的抗彎強度設計值(N/mm2)；f=13.000N/mm2；面板截面的最大應力計算值：=M/W=17702.550/16200.000=1.093N/mm2；面板截面的最大應力計算值:=1.093N/mm2小于面板截面的抗彎強度設計值f=13N/mm2，滿足要求！2.

48、撓度驗算根據建筑施工計算手冊鋼度驗算采用標準荷載，同時不考慮振動荷載作用。最大撓度計算公式如下:其中，q-作用在模板上的壓力線荷載:q=（(24.0+3.00)0.800+0.35）0.30=6.59N/mm；l-計算跨度(梁底支撐間距):l=150.00mm；E-面板的彈性模量:E=9500.0N/mm2；I-面板的截面慣性矩:I=30.0001.8003/12=14.580cm4；面板的最大允許撓度值:=150/250=0.6mm；面板的最大撓度計算值:=0.677 6.5851504/(100 9500 1.46 105)=0.016mm；面板的最大撓度計算值:=0.016mm 小于 面

49、板的最大允許撓度值:=0.6mm，滿足要求！七、梁底縱、橫向支撐計算（一）、梁底橫向支撐計算本工程梁底橫向支撐采用木方:60 80mm。強度及抗剪驗算要考慮模板結構自重荷載、新澆混凝土自重荷載、鋼筋自重荷載和振搗混凝土時產生的荷載；撓度驗算只考慮模板結構自重、新澆混凝土自重、鋼筋自重荷載。1.荷載的計算：(1)鋼筋混凝土梁自重(kN/m)：q1:=（24+3）0.8 0.15=3.24kN/m；(2)模板的自重荷載(kN/m)：q2:=0.35(2 0.8+0.3)/0.30.15=0.157kN/m(3)活荷載為振搗混凝土時產生的荷載(kN)：經計算得到，活荷載標準值P1:=2 0.15=0

50、.3kN/m；恒荷載設計值：q=1.2 3.24 0.9+1.2 0.157 0.9=3.669kN/m；活荷載設計值：P=1.4 0.3 0.9=0.378kN/m；線荷載標準值：q=3.669+0.378=4.047kN/m；簡圖(kN m)剪力圖(kN)彎矩圖(kN m)變形圖(mm)橫向支撐的支座力 N1=N2=0.607 kN；橫向支撐桿最大彎矩值為M=0.32 kN m；橫向支撐的最大受彎應力計算值：=0.323106/64000=5.042 N/mm2；截面抗剪強度必須滿足：梁底橫向支撐受剪應力計算值T=3 0.608 103/(2 60.000 80.000)=0.190N/m

51、m2；橫向支撐的最大撓度：=1.932 mm；橫向支撐的允許撓度:=1219.000/250=4.876 mm；橫向支撐的最大應力計算值5.042 N/mm2小于 橫向支撐的抗彎強度設計值f=11.000 N/mm2，滿足要求！橫向支撐的受剪應力計算值0.190 N/mm2小于 抗剪強度設計值T=1.400 N/mm2，滿足要求！橫向支撐的最大撓度=1.932 mm 小于 最大允許撓度=4.876 mm，滿足要求！（二）、梁底縱向支撐計算本工程梁底縱向支撐采用鋼管(單鋼管):48 3.5。強度及抗剪驗算要考慮模板結構自重荷載、新澆混凝土自重荷載、鋼筋自重荷載和振搗混凝土時產生的荷載；撓度驗算只

52、考慮模板結構自重、新澆混凝土自重、鋼筋自重荷載。1.荷載的計算：(1)鋼筋混凝土梁自重(kN)：p1:=（24+3）0.8 0.3 0.15/2=0.486kN；(2)模板的自重荷載(kN)：p2:=0.35(2 0.8+0.3)0.15/2=0.05kN(3)活荷載為振搗混凝土時產生的荷載(kN)：經計算得到，活荷載標準值P3:=2 0.3 0.15/2=0.045kN；經計算得到，活荷載標準值集中荷載設計值：P=1.2（0.486+0.050)+1.40.045=0.706 kN；2.抗彎強度及撓度驗算：梁底縱向支撐，按集中荷載三跨連續梁計算（附計算簡圖）：梁底縱向支撐計算簡圖梁底縱向支撐

53、梁剪力圖(kN)梁底縱向支撐梁彎矩圖(kN m)梁底縱向支撐梁變形圖(mm)最大彎矩：M=0.472 kN m 最大剪力：V=2.696 kN 最大變形（撓度）：0.636 mm 按以下公式進行梁底縱向支撐抗彎強度驗算：其中，-梁底縱向支撐承受的應力(N/mm2)；M-梁底縱向支撐計算最大彎距(N mm)；W-梁底縱向支撐的截面抵抗矩:截面抵抗矩W=10160mm3；f-梁底縱向支撐截面的抗彎強度設計值(N/mm2)f=205.000N/mm2；w-最大容許撓度(mm)w=1000.000/250=4.000 mm；梁底縱向支撐截面的最大應力計算值：=M/W=0.472 106/10160.0

54、00=46.441 N/mm2梁底縱向支撐的最大應力計算值46.441 N/mm2小于 梁底縱向支撐抗彎強度設計值 205N/mm2，滿足要求！梁底縱向支撐的最大撓度計算值:=0.636mm 小于梁底縱向支撐的最大允許撓度 =4mm，滿足要求！3.抗剪強度驗算截面抗剪強度必須滿足:其中，A-鋼管的截面面積；梁底縱向支撐受剪應力計算值T=2 2.696 103/(489.000)=11.026N/mm2；梁底縱向支撐抗剪強度設計值fv=120.000 N/mm2；梁底縱向支撐的受剪應力計算值11.026 N/mm2小于 梁底縱向支撐抗剪強度設計值 120N/mm2，滿足要求！八、門架荷載計算1.

55、靜荷載計算靜荷載標準值包括以下內容：(1)腳手架自重產生的軸向力 NGK1(kN)門架的每跨距內，每步架高內的構配件及其重量分別為：MF1217 1榀0.224 kN 交叉支撐2副2 0.04=0.08 kN 連接棒2個2 0.165=0.33 kN 鎖臂2副2 0.184=0.368 kN 合計1.002 kN 經計算得到，腳手架自重合計NGk1=1.0026.7/1.95=3.443 kN。(2)加固桿、剪刀撐和附件等產生的軸向力NGK2(kN)剪刀撐采用483.5mm 鋼管，按照 5步4跨設置剪刀撐與水平面夾角：=arctg(51.950)/(4(1.000+1.219)=47.69 每

56、米腳手架高中剪刀撐自重：2 37.632 10-3/sin=0.102kN/m；水平加固桿采用483.5 mm 鋼管，按照 5步4跨設置，則每跨距內每米腳手架高中水平加固桿自重：37.632 10-3 (1.000+1.219)/(51.950)=0.009kN/m；每跨內的直角扣件 4個，旋轉扣件 4個，每米高的扣件自重：(4 0.0135+4 0.0145)/1.95=0.057kN/m；每米高的附件重量為 0.010kN/m；經計算得到，腳手架加固桿、剪刀撐和附件等產生的軸向力合計NGk2=(0.102+0.009+0.057+0.010)6.700=1.191 kN；(3)梁鋼筋混凝土

57、、模板及梁底支撐等產生的軸向力NGK3(kN)1）鋼筋混凝土梁自重(kN)：（24.000+3.000）0.300 0.800 1.000=6.480kN；2)模板的自重荷載(kN)：0.350 (2 0.800+0.300)1.000=0.665 kN；經計算得到，梁鋼筋混凝土、模板及梁底支撐等產生的軸向力合計NGk3=6.480+0.665=7.145 kN；靜荷載標準值總計為NG=(NGK1+NGK2)6.700+NGk3=38.192kN；2.活荷載計算活荷載為振搗混凝土時產生的荷載(kN)：經計算得到，活荷載標準值NQ=2.0000.300 1.000=0.600kN；九、立桿的穩定

58、性計算:作用于一榀門架的軸向力設計值計算公式(不組合風荷載)其中 NG-腳手架的靜荷載標準值，NG=38.192 kN；NQ-腳手架的活荷載標準值，NQ=0.6 kN；經計算得到，N=46.671 kN。門式鋼管腳手架的穩定性按照下列公式計算其中 N-作用于一榀門架的軸向力設計值，N=46.671 kN；Nd-一榀門架的穩定承載力設計值(kN)；一榀門架的穩定承載力設計值以下公式計算其中-門架立桿的穩定系數,由長細比 kho/i 查表得到，=0.566；k-調整系數，k=1.13；k0-一榀門架的承載力修正系數，k0=0.8；i-門架立桿的換算截面回轉半徑，i=2.12 cm；h0-門架的高度

59、，h0=1.93m；I0-門架立桿的截面慣性矩，I0=12.19 cm4；A1-門架立桿的截面面積，A1=4.89 cm2；h1-門架加強桿的高度，h1=1.54m；I1-門架加強桿的截面慣性矩，I1=12.19 cm4；f-門架鋼材的強度設計值，f=205 N/mm2。A-一榀門架立桿的截面面積，A=9.78 cm2；I-門架立桿的換算截面慣性矩，I=21.89 cm4；I=I0+I1 h1/h0=12.190+12.190 1536.000/1930.000=21.891 cm4經計算得到，Nd=90.782 kN。立桿的穩定性計算N Nd，滿足要求！板模板(門架)計算書計算依據建筑施工扣

60、件式鋼管腳手架安全技術規范（JGJ130-2001）、混凝土結構設計規范 GB50010-2002、建筑結構荷載規范(GB 50009-2001)、鋼結構設計規范(GB 50017-2003)、建筑施工門式鋼管腳手架安全技術規范等規范編制。一、參數信息1.構造參數門架型號:MF1219；門架搭設高度(m):7.40；扣件連接方式:單扣件；承重架類型設置:縱向支撐平行于門架；門架橫距 La(m):1.00；門架縱距 Lb(m):1.00；門架幾何尺寸:b(mm):1219.00，b1(mm):750.00，h0(mm):1930.00，h1(mm):1536.00，h2(mm):100.00，步

61、距(mm):1950.00；加強桿的鋼管類型:483.5；立桿鋼管類型:483.5；2.荷載參數模板自重(kN/m2):0.35；混凝土自重(kN/m3):25.0；鋼筋自重(kN/m3):1.10；施工均布荷載(kN/m2):1.0；3.材料參數木材品種：杉木；木材彈性模量E(N/mm2)：9000.0；木材抗彎強度設計值 fm(N/mm2)：11.0；木材抗剪強度設計值 fv(N/mm2)：1.4；面板類型：膠合面板；鋼材彈性模量E(N/mm2)：21000.0；鋼材抗彎強度設計值 fm(N/mm2)：205.0；面板彈性模量 E(N/mm2)：9500.0；面板抗彎強度設計值 fm(N/

62、mm2)：13.0；4.樓板參數鋼筋級別:二級鋼 HRB 335(20MnSi)；樓板混凝土強度等級:C25；每層標準施工天數:10；每平米樓板截面的鋼筋面積(mm2):654.500；樓板的計算寬度(m):4.00；樓板的計算厚度(mm):100.00；樓板的計算長度(m):4.50；施工平均溫度():25.000；5.板底模板參數板底橫向支撐截面類型：木方:60 80mm；板底縱向支撐截面類型：鋼管(單鋼管):48 3.5；板底橫向支撐間隔距離(mm)：250.0；面板厚度(mm)：18.0；二、板底模板計算面板為受彎結構,需要驗算其抗彎強度和撓度。計算的原則是按照模板底支撐的間距和模板面

63、的大小,按支撐在底撐上的三跨連續梁計算。強度驗算要考慮模板結構自重荷載、新澆混凝土自重荷載、鋼筋自重荷載、施工荷載；撓度驗算只考慮模板結構自重、新澆混凝土自重、鋼筋自重荷載。1.抗彎強度驗算計算公式如下:其中，M-面板計算最大彎距(N mm)；l-計算跨度(板底橫向支撐間距):l=250.000mm；q-作用在模板上的壓力線荷載，它包括:新澆混凝土及鋼筋荷載設計值q1:1.2(25+1.1)0.1 1 0.9=2.819kN/m；模板結構自重荷載：q2:1.2 0.35 1 0.9=0.378kN/m 施工人員及設備產生的荷載設計值q3:1.41 1 0.9=1.26kN/m；q=q1+q2+

64、q3=2.819+0.378+1.26=4.457kN/m；面板的最大彎距：M=0.1 4.457 2502=27855Nmm；按以下公式進行面板抗彎強度驗算：其中，-面板承受的應力(N/mm2)；M-面板計算最大彎距(N mm)；W-面板的截面抵抗矩b:面板截面寬度，h:面板截面厚度；W=1.000 103 18.0002/6=54000.000 mm3；f-面板截面的抗彎強度設計值(N/mm2)；f=13.000N/mm2；面板截面的最大應力計算值：=M/W=27855.000/54000.000=0.51 6N/mm2；面板截面的最大應力計算值:=0.516N/mm2小于面板截面的抗彎強

65、度設計值f=13N/mm2，滿足要求！2.撓度驗算根據建筑施工計算手冊剛度驗算采用標準荷載，同時不考慮振動荷載作用。最大撓度計算公式如下:其中，q-作用在模板上的壓力線荷載:q=（25.00+1.100)0.100 1.000=2.61N/mm；l-計算跨度(板橫向支撐間距):l=250.00mm；E-面板的彈性模量:E=9000.0N/mm2；I-面板的截面慣性矩:I=100.00023/12=48.600cm4；面板的最大允許撓度值:=250/250=1mm；面板的最大撓度計算值:=0.677 2.612504/(100 9500 4.86 105)=0.015mm；面板的最大撓度計算值:

66、=0.015mm 小于 面板的最大允許撓度值:=1mm，滿足要求！三、板底縱、橫向支撐計算（一）、板底橫向支撐計算本工程板底橫向支撐采用木方:60 80mm。強度及抗剪驗算要考慮模板結構自重荷載、新澆混凝土自重荷載、鋼筋自重荷載和施工及設備荷載；撓度驗算只考慮模板結構自重、新澆混凝土自重、鋼筋自重荷載。1.荷載的計算：(1)鋼筋混凝土板自重(kN/m)：q1:=(25+1.1)0.1 0.25=0.652kN/m；(2)模板的自重荷載(kN/m)：q2:=0.35 0.25=0.087kN/m(3)活荷載為施工荷載標準值(kN/m)：經計算得到，活荷載標準值P1:=1 0.25=0.25kN/

67、m；均布荷載設計值：q=1.2（0.652+0.087）+1.4 0.25=1.238kN/m；計算撓度時，均布荷載標準值：q=0.652+0.087=0.74kN/m；2.抗彎強度驗算：最大彎矩計算公式如下:其中，M-計算最大彎距(N mm)；l-計算跨度(門架縱距)；l=1.000mm；q-作用在模板上的均布荷載設計值；q=1.238kN/m 最大彎距：M=0.1 1.238 1.0002=0.124kNm；最大支座力：N=1.1 1.238 1.000=1.362kN；按以下公式進行板底橫向支撐抗彎強度驗算：其中，-板底橫向支撐承受的應力(N/mm2)；M-板底橫向支撐計算最大彎距(N

68、mm)；W-板底橫向支撐的截面抵抗矩b:板底橫向支撐截面寬度，h:板底橫向支撐截面厚度；W=60.000 80.0002/6=64000.000 mm3f-板底橫向支撐截面的抗彎強度設計值(N/mm2)；f=11.000N/mm2；板底橫向支撐截面的最大應力計算值：=M/W=0.124 106/64000.000=1.934N/mm2；板底橫向支撐的最大應力計算值1.934 N/mm2小于 板底橫向支撐抗彎強度設計值 11N/mm2，滿足要求！3.抗剪強度驗算截面抗剪強度必須滿足：其中最大剪力:V=0.6 1.238 1.000=0.743 kN；板底橫向支撐受剪應力計算值T=3 0.743

69、103/(2 60.000 80.000)=0.232N/mm2；板底橫向支撐抗剪強度設計值fv=1.400 N/mm2；板底橫向支撐的受剪應力計算值:T=0.232N/mm2小于板底橫向支撐抗剪強度設計值fv=1.4N/mm2，滿足要求！4.撓度驗算：最大撓度考慮為靜荷載最不利分配的撓度，計算公式如下:其中，-計算最大撓度(mm)；l-計算跨度(門架縱距)；l=1000.000mm；q-作用在模板上的均布荷載標準值；q=0.740kN/m；E-板底橫向支撐彈性模量；E=9.00 103 N/mm2；I-板底橫向支撐截面慣性矩；I=2560000.000 mm4；板底橫向支撐最大撓度計算值=0

70、.677 0.74010004/(100 9.00 103 2560000)=0.217mm；板底橫向支撐的最大允許撓度=1000.000/250=4.000 mm；板底橫向支撐的最大撓度計算值:=0.217mm 小于板底橫向支撐的最大允許撓度 =4mm，滿足要求！（二）、板底縱向支撐計算本工程板底縱向支撐采用鋼管(單鋼管):48 3.5。強度及抗剪驗算要考慮模板結構自重荷載、新澆混凝土自重荷載、鋼筋自重荷載和施工及設備的荷載；撓度驗算只考慮模板結構自重、新澆混凝土自重、鋼筋自重荷載。1.抗彎強度及撓度驗算：板底縱向支撐，按集中荷載三跨連續梁計算（附計算簡圖）：板底縱向支撐所受荷載P=1.36

71、2 kN 板底縱向支撐計算簡圖板底縱向支撐梁彎矩圖(kN m)板底縱向支撐梁剪力圖(kN)板底縱向支撐梁變形圖(mm)最大彎矩：M=0.708 kN m 最大剪力：V=4.415 kN 最大變形（撓度）：3.668 mm 按以下公式進行板底縱向支撐抗彎強度驗算：其中，-板底縱向支撐承受的應力(N/mm2)；M-板底縱向支撐計算最大彎距(N mm)；W-板底縱向支撐的截面抵抗矩:截面抵抗矩W=5080mm3；f-板底縱向支撐截面的抗彎強度設計值(N/mm2)；f=205.000N/mm2 -最大容許撓度(mm)=1219.000/250=4.876 mm；板底縱向支撐的最大應力計算值：=M/W=

72、0.708 106/5080.000=139.414 N/mm2板底縱向支撐的最大應力計算值139.414 N/mm2小于 板底縱向支撐抗彎強度設計值 205N/mm2，滿足要求！板底縱向支撐的最大撓度計算值:=3.668mm 小于板底橫向支撐的最大允許撓度 =4.876mm，滿足要求！3.抗剪強度驗算截面抗剪強度必須滿足:其中，A-鋼管的截面面積；板底縱向支撐受剪應力計算值T=2 4.415 103/(489.000)=18.056N/mm2；板底縱向支撐抗剪強度設計值fv=120.000 N/mm2；板底縱向支撐的受剪應力計算值18.056 N/mm2小于 板底縱向支撐抗剪強度設計值 12

73、0N/mm2，滿足要求！四、門架荷載計算1.靜荷載計算每榀門架靜荷載標準值包括以下內容：(1)每米高門架自重產生的軸向力NGK1(kN/m)門架的每跨距內，每步架高內的構配件及其重量分別為：MF1219 1榀0.224 kN 交叉支撐2副2 0.04=0.08 kN 連接棒2個2 0.165=0.33 kN 鎖臂2副2 0.184=0.368 kN 合計1.002 kN 經計算得到，每米高門架自重合計NGk1=0.514 kN/m。(2)每米高加固桿、剪刀撐和附件等產生的軸向力NGK2(kN/m)剪刀撐采用483.5mm 鋼管，按照 5步4跨設置剪刀撐與水平面夾角：=arctg(41.95)/

74、(51.00)=57.34 每米高門架剪刀撐自重：2 37.632 10-3 (5 1.000)/cos/(4 1.950)=0.089kN/m；水平加固桿采用483.5 mm 鋼管，按照 5步4跨設置，每米高門架水平加固桿自重：37.632 10-3 (5 1.000)/(41.950)=0.024kN/m；每跨內的直角扣件 4個，旋轉扣件 4個，每米高的扣件自重：(4 0.0135+4 0.0145)/1.95=0.057kN/m；每米高的附件重量為 0.010kN/m；經計算得到，每米高門架加固桿、剪刀撐和附件等產生的軸向力合計NGk2=0.124 kN/m；(3)板鋼筋混凝土、模板及板

75、底支撐等產生的軸向力NGK3(kN)1）鋼筋混凝土板自重(kN)：（25.000+1.100）0.100 1.000(1.000+1.219)=5.792kN；2)模板的自重荷載(kN)：0.350 1.000 (1.000+1.219)=0.777 kN；經計算得到，板鋼筋混凝土、模板及板底支撐等產生的軸向力合計NGk3=6.568 kN/m；每榀門架靜荷載標準值總計為NG=(NGK1+NGK2)H+NGk3=(0.514+0.124)7.400+6.568=11.285kN；2.活荷載計算活荷載為施工荷載標準值(kN)：經計算得到，活荷載標準值NQ=1.0001.000 (1.000+1.

76、219)=2.219kN；五、立桿的穩定性計算:作用于一榀門架的軸向力設計值計算公式其中 NG-每榀門架的靜荷載標準值，NG=11.285 kN；NQ-每榀門架的活荷載標準值，NQ=2.219 kN；H-門架的搭設高度，H=7.4 m。經計算得到，N=16.648 kN。門架的穩定性按照下列公式計算其中 N-作用于一榀門架的軸向力設計值，N=16.648 kN；Nd-一榀門架的穩定承載力設計值(kN)；一榀門架的穩定承載力設計值以下公式計算其中-門架立桿的穩定系數,由長細比 kho/i 查表得到，=0.537；k-調整系數，k=1.17；i-門架立桿的換算截面回轉半徑，i=2.12 cm；h0

77、-門架的高度，h0=1.93m；I0-門架立桿的截面慣性矩，I0=12.19 cm4；A1-門架立桿的截面面積，A1=4.89 cm2；h1-門架加強桿的高度，h1=1.54m；I1-門架加強桿的截面慣性矩，I1=12.19 cm4；f-門架鋼材的強度設計值，f=205 N/mm2。A-一榀門架立桿的截面面積，A=9.78 cm2；A=2 A1=2 4.89=9.78 cm2；I-門架立桿的換算截面慣性矩，I=21.89 cm4；I=I0+I1 h1/h0=12.190+12.190 1536.000/1930.000=21.891 cm4經計算得到，Nd=107.663 kN。立桿的穩定性計算N Mmax=12.607 所以第 10天樓板強度足以承受以上樓層傳遞下來的荷載。模板支撐可以拆除。