1、（舞臺工程） 高支模工程專項施工方案XXXX建設工程有限公司年1月16日目 錄1 編制依據41.1 施工圖紙及施工組織設計41.2 標準、規范、規程及其他42 工程概況42.1 設計概況52.2 施工特點、重點與難點53 施工準備54 施工安排64.1 勞動力組織64.2 項目管理人員職責分工64.3 施工進度計劃64.4 材料計劃65 主要施工方法和工藝65.1 方案選擇65.2 梁模板及支撐設計75.3 樓板模板設計86 高支模施工96 滿堂架搭設的一般規定87 模板施工及混凝土澆筑117.1模板安裝117.2 模板拆除127.3 混凝土澆筑148 高支模體系驗收149 施工管理措施及安全

2、技術措施169.1高支模工程組織機構169.2 模板安全監控措施169.3 模板工程的安全技術措施169.4 應急預案1710 梁模板支架設計驗算1910.1 參數信息2010.1.1 模板支撐及構造參數2010.1.2 荷載參數2010.1.3 材料參數2010.1.4 梁底模板參數2110.1.5 梁側模板參數2110.2 梁模板荷載標準值計算2110.3 梁側模板面板的計算2110.4 梁側模板內外楞的計算2310.5 穿梁螺栓的計算2510.6 梁底模板計算2610.7 梁底支撐的計算2710.7.1 荷載的計算2710.7.2 方木的支撐力驗算2710.7.3 支撐鋼管的強度驗算28

3、10.8 梁跨度方向鋼管的計算3010.8.1 梁兩側支撐鋼管的強度計算3010.8.2 梁底支撐鋼管的強度計算3110.9 扣件抗滑移的計算3210.10立桿的穩定性計算3310.11 立桿的地基承載力計算:3511 樓板模板支架設計驗算3511.1 參數信息3511.1.1 模板支架參數3511.1.2 荷載參數3511.1.3 材料參數3511.1.4 樓板參數3511.2 模板面板計算3611.3 模板支撐方木的計算3711.4 托梁材料計算:3811.5 模板支架立桿荷載標準值(軸力)4011.6 立桿的穩定性計算4011.7 立桿的地基承載力計算:4112 梁、板模板高支撐架的構造

4、和施工要求421 編制依據1.1 施工圖紙及施工組織設計工程名稱設計單位施工圖紙施工組織設計1.2 標準、規范、規程及其他序號施工規范、規程名稱編 號1建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范JGJ130-20012建筑施工模板安全技術規范JGJ162-20083建筑安裝工程質量檢驗評定統一標準GBJ300-20014建筑工程施工質量驗收統一標準GB50300-20015建筑結構荷載規范GBJ301-887建筑施工手冊第四版8建筑施工安全檢查標準JGJ59-999建筑施工高處作業安全技術規范JGJ80-9110危險性較大工程安全專項施工方案編制及專家論證審查辦法建質2004213號11危險性較大的

5、分部分項工程安全管理辦法建質200987號12扣件式鋼管模板高支撐架設計和使用安全注：施工過程中如遇到國家規范、圖集、標準更改，則工程要求也隨之相應更改，按照新標準執行。2工程概況工程名稱： 工程地點： 工程內容： / 工程規模： 雙層 / 結構形式： 框架結構 / 工程立項、規劃批準文件號： / 資金來源：財政撥款 2.1 設計概況戲樓部分分為底層、中間層（無樓板）和頂層，框架結構，建設高度12.776米。基礎為柱下獨基，底層層高為1.85米，中間層（無樓板）為6.65米，頂層高為11.34米，屋面高為1.336米。本工程底層樓板頂標高為0.00，中間層為柱、梁結構（無樓板）。腳手架搭設高度

6、為4米頂層腳手架搭設高度最高為9.39米。根據關于印發危險性較大的分部分項工程安全管理辦法的通知，（建質200987號）中關于危險性較大的部分分項工程規范規定；混凝土模板支撐工程搭設高度5米及以上；搭設跨度10米及以上；施工總荷載10KN及以上屬于危險性較大的分部分項工程；搭設高度8米及以上；搭設跨度18米及以上；施工總荷載15 KN及以上；集中線荷載20 KN及以上，屬于超過一定規模的危險性較大的分部分項工程范圍。2.2 施工特點、重點與難點（1）模板搭設高度達到4米、9.39米，短跨凈跨為6.2米，長跨凈跨為8.6米，屬于高架支模。重點在于模板支撐體系、方案、設計及過程管理控制。（2）高大

7、模板的支設，安全隱患較大，洞口臨邊需做好防護，在施工過程中要求項目安全管理人員要嚴格進行現場監督、檢查工作。（3）承臺與承臺之間有地梁相隔，掃地桿無法形成整體，施工難度大。3 施工準備（1）仔細閱讀并審核施工圖，熟悉結構形狀、尺寸，并按此選擇合理模板支撐體系，設計合理、有效的模板搭設方案，設計支撐體系布置詳圖。 （2）根據工程進度情況及支撐體系布置圖，編制各種材料的備料計劃、計劃進場時間安排，確保模板支撐體系及時搭設及周轉使用。（3）對腳手架及模板支設操作人員，安全管理人員做好詳盡的書面技術交底和安全交底，確保安裝質量及安拆施工安全。4 施工安排4.1 勞動力組織由于本工程質量要求高，為確保工

8、程質量，主體施工期間，各施工隊必須配備足夠的木工、架子工進行施工，所有架子工必須經培訓，具有有效期內架子工上崗證。架子工需要30人。4.2 項目管理人員職責分工序號姓名職務負責內容1項目經理分項施工方案的總體確定，方案審批、質量、安全控制。2總工程師分項施工方案的總體框架的確定，方案審核，質量控制。3工程部經理現場、工程進度、施工協調、調度、安全管理。4材料主任鋼管、方木、膠合板等材料合同管理，材料采購、租賃等。5技術質量部經理高支模施工施工方案編制，全過程的技術及現場巡視。6技術員高支模施工的技術指導、材料計劃、發放及現場巡視。7質檢員高支模模板加工、安裝、拆除質量檢查，并形成記錄。8工長模

9、板、鋼管的現場安全文明施工管理人料機調度及進度安排。9測量負責負責驗線工作。10安全負責高支模安全教育、檢查，并形成資料記錄。4.3 施工進度計劃本腳手架工程計劃從年1月22日開始搭設一層腳手架，搭設高度為4米。年1月25日搭設完畢，9.39米高腳手架計劃從年1月28日搭設，年2月2日搭設完畢。4.4 材料計劃本腳手架工程需要租賃鋼管820米，扣件210個。頂絲125個。5 主要施工方法和工藝5.1 方案選擇本工程考慮到施工工期、質量和安全要求，故在選擇方案時，應充分考慮以下幾點：（1）模板及其支架的結構設計，力求做到結構要安全可靠，經濟合理。（2）在規定的條件下和規定的使用期限內，能夠充分滿

10、足預期的安全性和耐久性。（3）選用材料時，力求做到常見通用、可周轉利用，便于保養維修。（4）結構選型時，力求做到受力明確，構造措施到位，升降搭拆方便，便于檢查驗收。（5）模板及模板支架的搭設，還必須符合JCJ59-99檢查標準要求，要符合省市文明標化工地的有關標準。（6）綜合以上要求，采用以下施工方案：1）梁底模采用14厚膠合板，龍骨采用3根4595木方，中心間距150mm；（2）梁側模采用14厚膠合板，次龍骨采用4根4595木方，中心間距150mm，主龍骨采用483.0mm鋼管，間距500，主龍骨鋼管在梁上口用短鋼管連接于單獨的梁支撐立柱；頂板模板采用14厚膠合板面板，次龍骨為4595mm方

11、木龍骨，次龍骨間距200mm，主龍骨間距為900mm鋼管。（3）頂板、梁模板支撐采用滿堂鋼管架，板支撐滿堂架立桿縱距為0.9m，排距為0.9m，步距1.5m；梁底支撐立桿縱距為0.9m，排距0.45m，步距為1.5m。（4）架體基礎為天然地基及承臺，支撐架立桿底部增設底座，底座為4595的方木。（5）搭設腳手架立桿所有扣件均為雙扣件。5.2 梁模板及支撐設計（1）梁模板梁底模、梁側模均采用14mm厚木膠合板。（2）支撐模板的次龍骨、主龍骨次龍骨采用4595mm方木，平行于梁跨度方向布置，間距150mm；主龍骨采用483.0mm鋼管，垂直于梁跨度方向布置，間距450mm。具體布置見表5-1。（3

12、）梁下立桿采用483.0鋼管，承重立桿頂部采用可調頂絲支撐在立桿上，伸出鋼管頂面不大于200mm，立桿采用雙扣件，兩端立桿與橫桿之間采用單扣件固定。具體布置見表5-1。（4）支撐架體布置采用483.0鋼管，水平桿與立柱支撐鋼管連接采用扣件扣緊，縱橫水平桿的布置間距：距地面（承臺面）200mm處設一道掃地桿，掃地桿沿縱橫水平方向應按縱下橫上設置。在每一步距出設置一道水平拉桿。因該支模架高度為6.3米、9.9米，根據建筑施工模板安全技術規范（JGG162-2008）要求在最頂步距兩水平拉桿中間加設一道水平拉桿，架體最底部加設一道縱橫向水平桿。（5）對拉螺桿梁身設置兩道對拉螺桿，螺桿選用M14對拉螺

13、栓，配3型件作為緊固件，具體布置見表5-2。（6）剪刀撐為防止大跨梁在施工過程中造成彎曲變形，架體設置縱向剪刀撐，沿跨距8.6m方向每8.6m設置一道剪刀撐，水平剪刀撐從架體中部設置，掃地桿處必須設置，剪刀撐全高設置，夾角4560。梁模板支撐系統布置見表5-2。表5-1 梁模板支撐系統布置表部位梁信息梁底梁下立桿次龍骨主龍骨截面跨度間距間距數量(順梁寬)間距排距縱距 (架高4米)3008008.6米1504501450900(架高9.39米)3007008.4米1504501450900（7）梁側模梁側橫楞采用4595mm木方，豎楞采用雙鋼管48mm3.0mm，螺桿選用M14對拉螺栓，配3型件

14、緊固。梁側模板加固布置見表5-2。表5-2 梁側模板加固布置表部位梁信息梁側對拉螺桿次龍骨主龍骨截面跨度數量(沿梁高)縱距數量(沿梁高)排距(沿梁高)縱距（中間層）3008008.6米3道4502150、300450(架高9.39米)3007008.6米3道4502150、3004505.3 樓板模板設計樓板模板均采用14厚膠合板，支撐立桿選用483.0鋼管，立桿間距為900*900mm。立桿頂部設置可調頂絲，要求伸出水平鋼管頂面不大于200mm。縱橫設置水平桿，水平桿間距同梁設置，并與梁支撐連為一個整體。支撐樓板的次龍骨采用4595木方龍骨，間距200mm，主龍骨選用483.0鋼管，間距為9

15、00mm。主次龍骨必須頂緊梁側模，使之與梁支撐體系形成整體。6 滿堂架搭設的一般規定（1）架子工應熟悉圖紙，熟悉現場具體情況，了解技術交底意圖和施工操作方法，并將符合要求的鋼管、扣件等材料運至現場，分類存放，搭設前清除障礙物。（2）架子工作業時，必須佩帶好安全帽、系好安全帶，嚴禁穿高跟鞋、拖鞋或硬底帶釘易滑鞋作業，工具及零件應放在工具包內，服從指揮，集中思想、相互配合，拆除下來的材料不亂拋、亂扔。架體作業下方不準站人，架子工不準在架上打鬧、嬉笑。（3）遭遇六級以上大風或下雨天氣時，不得進行作業。雨后作業應待架體上雨水吹干后進行，防止滑落。（4）滿堂架的搭設順序模板支架的搭設應嚴格遵循以下順序：

16、放線定位鋪設墊木安裝掃地桿、縱橫拉桿立第一節立桿安裝第二、三步橫桿、設臨時拋撐（每隔六根立桿設一道，待安裝完剪刀撐后拆除）接立桿、橫桿，同前搭設步驟，直至搭設完成。（5）滿堂架的搭設要求滿堂架的搭設應嚴格按照梁板模板支撐系統設計方案搭設。基本要求：橫平豎直、整齊清晰、圖形一致、平豎通順、連接牢固，受荷安全、有安全操作空間、不變形、不搖晃。具體要求：1）先立桿，后橫桿，立桿的垂直偏差不得大于1/200架高，兩根相鄰立桿接頭不在同一步距內，同步內隔一根立桿的兩個相隔接頭在高度方向錯開的距離不宜小于500mm。2）同一水平面的橫桿接頭錯開二跨距。橫桿水平偏差控制在50mm內。3）縱向橫桿和橫向橫桿，

17、用扣件與立桿緊固連接，且距離不大于50mm， 各方向的水平拉桿應在同一水平面。4）及時與結構拉結或設置拋撐，以確保搭設過程的安全。5）垂直剪刀撐應成4560傾角，兩根斜撐對稱布置，每道剪刀撐的寬度不應小于6米，由底至頂連續設置。6）剪刀撐斜桿件的接長區域，應等間距設置3個旋轉扣件進行搭接，搭接長度應大于1米，端部搭接扣件距離桿件端頭的距離應大于100mm，不得采用對接扣件；剪刀撐斜桿和立桿或水平桿交叉時，交叉點應用旋轉扣件進行固定。7）滿堂模板支架的四邊與中間每隔四排立桿應由底至頂連續設置一道縱向剪刀撐，并優先設置于主梁之下。8）滿堂模板支撐兩端和中間每隔4排立桿從頂層開始向下每隔3步設置一道

18、水平剪刀撐。9）用對接扣件連接大橫桿時，扣件的開口應朝向架子的內側，螺栓朝上、以防雨水進入。用十字扣件時，開口不得朝下，以確保安全，在安裝扣件時，必須將扣件放端正后再擰緊螺栓，擰緊螺栓時，用力要適當，一般控制在4065Nm。10）滿堂模板水平支撐周邊應與已澆好的混凝土外墻頂緊。11）滿堂架必須嚴格按照規范要求選用材料，對于壓扁、彎曲、銹蝕和有裂縫的鋼管及不合格的構件，嚴禁使用，扣件螺栓應滿足正常狀態下的扭力矩要求。12）檢查驗收，架體安裝完畢后，要進行全面綜合的檢查驗收、簽證，對所有節點還要進行復擰收緊，扣件螺栓扭力矩不得小于40Nm，并不大于65Nm，及時用彩色粉筆做出標記，確保一個不漏。（

19、6）滿堂架的拆除架體使用完畢后立即拆除，在架體拆除前應作好以下工作：1）在拆除架體時，應先清除架體上的垃圾雜物，清除時嚴禁高空向下拋。2）架體在拆除前，應先布設拆除范圍的安全措施和警戒區域。3）嚴格遵循拆除順序：由上而下、后搭者先拆、先搭者后拆，同一部位拆除順序是：橫桿剪刀撐立桿。4）架體的拆除一般嚴禁在垂直方向上同時作業，因此要事先做好其他垂直方向工作的安排。5）拆除架體時，下部的出入口必須停止使用，對此除監護人員要特別注意外，還應在出入口處設置明顯的停用標志和圍欄，此裝置必須內外雙面都加以設置。6）在拆除的架體周圍，在墜落范圍設置明顯的“禁止入內”標志，并有專人監護，以保證拆時無其他人員入

20、內。7）對于拆除架體用的垂直運輸要用滑輪和繩索運送，嚴禁亂扔亂拋，并對操作人員和使用人員進行交底，規定聯絡用語和方法，明確職責，以保證架體安全拆除。8）架體拆除時遇大風、大雨、大霧天應停止作業。9）拆除時操作人員要系好安全帶，穿軟底防滑鞋、扎裹腿。10）架體拆除過程中，不中途換人，如必須換人，則應該在安全技術交底中交代清楚。7 模板施工及混凝土澆筑7.1模板安裝（1）工藝流程彈線搭支撐系統調整標高安裝梁底模（與墻或柱接觸面的處理）安裝側模安裝主、次龍骨鋪板（與墻接觸面處理）校正標高加立桿的水平拉桿驗收。（2）施工方法1）梁模板安裝在校正好的柱模板上彈出梁位置線水平線，架好柱節點模板，開出梁豁口

21、。在搭設好梁底支撐架后，在水平鋼管上鋪45mm95mm 方木，然后根據水平線拉線調整標高，再安裝梁底板并拉線找直。綁扎梁鋼筋經檢查合格后，清除雜物，辦理預檢后，先安裝一側梁側模板，然后安放M14穿梁對拉桿（套PVC 管），再安裝另一側梁模板，然后在梁兩側模背板安裝45mm95mm 方木，再用483.0鋼管（雙排）加U 形托加固校正梁幫板，再擰緊對拉螺栓。安裝好的梁，較正梁中線、標高、斷面幾何尺寸，將模板內雜物清理干凈，合格后辦理預檢。2）樓板模板安裝樓板支柱采用鋼管，立桿間距為900900mm。單間鋪板從一側開始鋪，應使接縫嚴密、平整、無錯臺、防漏漿。平板鋪完后用水平儀測量模板標高，并進行較正

22、。將板內雜物清理干凈，辦預檢。3）樓板、梁模板起拱處模板安裝梁、板跨度4m 時，在跨中按跨度起拱，設計要求按跨度的13，以梁、板跨度中心最高起拱點為準，依次用木楔墊起次龍骨，木楔高度逐漸遞減。4）膠合板拼縫樓板模板采用對縫，縫隙下面設置龍骨，成對釘釘子分別將兩塊模板固定在同一龍骨上。模板裁切時要彈線，采用電動工具按線裁切，側面打磨刷漆，防止遇水膨脹。7.2 模板拆除（1）模板拆除的一般要求1）側模拆除：應在混凝土強度能保證其表面及棱角不因拆除模板而受損后，方可拆除。2）底模的拆除：必須執行混凝土結構工程施工質量驗收規范（GB502042002）的有關條款。作業班組必須進行拆模申請，經技術部門批

23、準后方可拆除。3）已拆除模板及支架的結構，在混凝土達到設計強度等級后方允許承受全部使用荷載；當施工荷載所產生的效應比使用荷載的效應更不利時，必須經核算，加設臨時支撐。4）模板拆除的順序應遵循先支后拆，后支先拆；先拆不承重的模板，后拆承重部分的模板；自上而下，支架先拆側向支撐，后拆豎向支撐等原則。5）模板工程作業組織，應遵循支模與拆模均由一個作業班組執行作業。使支模時就考慮拆模的方便與安全，拆模時人員熟知情況，易找拆模關鍵點位，對拆模進度、安全、模板及配件的保護都有利。（2）梁板模板拆除1）工藝流程拆除支架部分水平拉桿和剪刀撐 拆除梁連接件及側模板 下調樓板模板支柱頂可調托撐23，使模下降 分段

24、分片拆除樓板模板、龍骨及支柱 拆除梁底模板及支撐系統2）拆除施工要點拆除該部位模板前，應將該層混凝土同條件養護試件送試驗室檢測，當試塊達到規定的強度后，并呈報監理公司審批同意后，才能進行該層模板的拆除工作。該部位梁底模板拆除時的混凝土同條件試塊強度必須達到75后方可拆除。拆除模板和支柱時，先將腳手架可調托撐松下，用鋼釬撬動模板，使模板卸下，取下木枋和模板，然后拆除水平拉桿、剪刀撐、立桿后，清理模板面，涂刷脫模劑。（3）頂板模板拆除1）頂板模拆除參照混凝土同條件抗壓強度試驗報告，并應符合表4的要求，才能進行拆模。拆頂板模板時從房間一端開始，防止墜落造成質量事故。2）頂板模拆除時注意保護頂板模板，

25、不能硬橇模板接縫處，以防損壞多層板。拆除的多層板、龍骨及腳手架要堆放整齊，并注意不要集中堆料。拆掉的釘子要回收再利用，在作業面清理干凈，以防扎腳傷人。（4）模板質量驗收標準、允許偏差1）模板安裝質量標準保證項目：模板及其支架、支撐必須有足夠的強度、剛度和穩定性。基本項目接縫寬度1.5mm模板表面必須清理干凈，不得漏刷脫模劑；安裝在結構中的預埋件、預留洞等按圖紙和洽商不得遺漏，且安裝必須牢固。陰陽角必須方正（用工程檢測儀上角尺檢驗）。2）現澆結構模板安裝的允許偏差項次項目允許偏差檢驗方法1軸線位置（柱、墻、梁）3尺量檢查2底模上表面標高+3、-3用水準儀或拉線和尺量檢查3截面尺寸（柱、墻、梁）-

26、3尺量檢查4每層垂直度3用2m托線板檢查5相鄰兩板表面高低差2用直尺和尺量檢查6表面平整度3用2m靠尺和楔行塞尺檢查7預留鋼板中心線位置38預留管、預留孔中心線位置39預留螺栓中心線位置2外露長度+10、010中心線位置預留洞10截面內部尺寸+10、03）現澆結構的模板及其支架拆除時的混凝土強度，應符合設計要求，符合下列規定：側模：在混凝土強度能保證表面棱角不因拆除模板而受損壞后，方可拆除。底模：在混凝土強度符合以下規定：現澆混凝土結構拆模強度（表7-2）結構類型結構跨度按設計的混凝土強度標準值的百分率計（%）板2502、8758100梁、殼8758100懸臂構件210081007.3 混凝土

27、澆筑（1）該部位混凝土澆筑順序遵循由中間向兩邊澆筑的方式，確保模板支架在施工過程中均衡受力。（2）澆筑該部位混凝土時，不能將混凝土集中堆放，避免增加該部位可變荷載。（3）混凝土澆筑過程中，必須設專門人員觀察模板及支撐體系，避免模板支撐體系發生整體或局部失穩。觀察人員一旦發現異常情況，立刻通知停止一切混凝土澆筑施工，并及時撤離現場。8 高支模體系驗收高支模體系施工完畢后，由項目部技術負責人組織驗收，驗收合格后方準進入下道工序。檢查驗收的內容，應按高支模專項方案的有關規定進行。模板支架的驗收主要有以下項目：架體的基礎。架體的步距。立桿的縱橫間距，立桿的接頭位置、立桿的垂直度。立桿的縱橫桿的標高、水

28、平度、橫桿的交叉位置。剪刀撐的位置、距離、角度和搭接。扣件的緊固程度。滿堂模板水平支撐周邊應與已澆好的混凝土外墻頂緊程度。進入室內架體出入口處的加固。滿堂架所用的鋼管、扣件、型鋼及其他材料的材質證明和抽檢記錄。模板支架必須經驗收檢查合格，并辦妥驗收手續后，方可進入下道工序施工。表8-1 模板支撐系統檢查驗收記錄表工程名稱施工單位施工組織設計專項方案編制人審批人設計情況結構形式層次位置高度標高層高梁斷面板厚梁跨度專項方案施工措施構件名稱截面尺寸支撐形式立桿間距節點措施立桿荷載剪刀撐板120mm滿堂腳手架0.9m全高布置梁450700mm滿堂腳手架0.9m全高布置實際自查情況技術交底交底人接受人自

29、查意見：項目經理項目技術負責人技術員施工員驗收意見質量安全部：9 施工管理措施及安全技術措施9.1高支模工程組織機構現場成立高支模施工管理小組，組長由項目經理擔任，組員由技術負責人、安全主任、安全員、質檢員、土建工程師組成。9.2 模板安全監控措施梁板高支模采用扣件式腳手架支撐體系，在搭設和鋼筋安裝、混凝土澆筑施工過程中，必須隨時監測。本方案采取如下監控措施：（1）班組日常進行安全檢查，項目每周進行安全檢查，公司每月進行安全檢查，所有安全檢查記錄必須形成書面材料。（2）日常檢查、巡查重點部位：1）桿件的設置和連接、掃地桿、支撐、剪刀撐等構件是否符合要求。2）底座是否松動，立桿是否符合要求。3）

30、連接扣件是否松動。4）架體是否不均勻的沉降、垂直度。5）施工過程中是否有超載的現象。6）安全防護措施是否符合規范要求。7）腳手架體和腳手架桿件是否有變形的現象。（3）腳手架在承受六級大風或大暴雨后必須進行全面檢查。（4）在澆筑梁板混凝土前，由項目部對腳手架全面檢查，合格后才開始澆筑混凝土，澆混凝土的過程中，由質檢員、安全員對架體進行檢查，隨時觀測架體變形。發現隱患，及時停止施工，采取措施保證安全后再施工。見表9-1。表9-1 構件允許偏差序號項目允許偏差檢查工具1立桿鋼管彎曲3mL4m4mL6.5m1220鋼板尺2水平桿、斜桿的鋼管彎曲L6.5m30鋼板尺3立桿垂直度全高絕對偏差100mm吊線

31、和卷尺4立桿腳手架高度H內相對值H/400鋼板尺9.3 模板工程的安全技術措施（1）安全技術交底1）模板安裝操作人員應嚴格按模板工程要求的材質、施工方案和工序進行施工，模板沒有固定前不得進行下道工序施工。2）本工程高支模架在周圍設安全網和防護欄桿。3）高處作業架子上、平臺上一般不宜堆放模板。工人所用工具、模板零件應放在工具袋內，以免墜落傷人。4）雨季施工、高聳結構的模板作業，要安裝避雷設施，其接地電阻不得大于4。五級以上大風天氣，不宜進行大塊模板拼裝和吊裝作業。5）木模板應遠離火源堆放。在架空輸電線路下面進行模板施工，如果不能停電作業，應采取隔離防護措施。（2）拆模的安全技術要求1）模板拆除時

32、，混凝土強度必須達到混凝土結構工程施工質量驗收規范的規定。2）在拆模過程中，如發現結構混凝土強度并未達到要求，應暫停拆模。經妥當處理，實際強度達到要求后，方可繼續拆除。3）拆模時，應有專人指揮和切實可靠的安全措施，并在下面標出作業區，嚴禁非操作人員進入作業區。4）拆模的順序應嚴格遵守從上而下的原則，先拆除非承重模板，后拆承重模板。5）拆模人應站在一側，不得站在拆模下方，幾個人同時拆模應注意相互間的安全距離；禁止拋擲模板。6）拆模時嚴禁猛撬硬砸或大面積撬落，停工前不得留下松動和懸掛的模板。拆下的模板應及時運送到指定的地點集中堆放或清理歸垛。（3）模板施工的安全管理措施1）從事高支模搭設、拆除的人

33、員必須持有架子工操作證上崗。2）參加施工的人員必須高度重視安全工作，參加人員必須經過體檢，無高血壓、無心臟病的人員參加。3）施工中所有人員都必須戴好安全帽，系好安全帶，配戴好工具袋，不得穿塑料硬底鞋、拖鞋。4）高空作業人員和樓層、地面施工人員要互相關心、關照，高空作業人員不得往下拋墜物體。5）搭設過程中，樹立警告標志牌，而且安排專人執勤，嚴禁非施工人員進入施工作業區，安全檢查員必須堅守崗位，盡心盡責。6）搭設用鋼管要求無開裂、壓扁、嚴重銹蝕及彎曲，扣件要求有出廠合格證，無脆裂、滑絲、變形質量缺陷。7）施工過程中安排專職安全員對高支模進行觀測，一旦架體發生明顯變形，立即指揮施工人員撤離現場。8）

34、隨時校正桿件的垂直和偏差避免偏差過大。9）沒有完成的架體，在每日收工時，要確保架子穩定，以發生意外。9.4 應急預案概況本工程樓層高度高，在此區域內施工極可能發生高空墜落、模板坍塌、物體等重大事故。本預案針對上述可能發生的高空墜落、模板坍塌及物體打擊緊急情況的應急準備和響應。機構設置為對可能發生的事故能夠快速反應、求援，項目部成立應急求援小組。由項目經理唐耀東任組長。負責事故現場指揮，統籌安排等。當施工再起發生事故，若應急救援小組組長不在位時，由副組長負責現場指揮救援。機構的職責負責制定事故預防工作相關部門人員的應急救援工作職責。負責突發事故的預防措施和各類應急救實施的準備工作，統一對人員，材

35、料物資等資源的調配。進行有針對性的應急救援應變演習，有計劃區分任務，明確責任。當發生緊急情況時，立即報告公司應急救援領導小組并及時采取救援工作，盡快控制險情蔓延，必要時，報告當地部門，取得政府及相關部門的幫助。9.4.4應急救援工作程序當事故發生時小組成員立即向組長匯報，由組長上報公司，必要時向當地政府相關部門，以取得政府部門的幫助。由應急救援領導小組，組織項目部全體員工投入事故應急救援搶險工作中去，盡快控制險情蔓延，并配合、協助事故的處理調查工作。事故發生時，組長或其他成員不在現場時，由在現場的其他組員作為臨時現場救援負責人負責現場的救援指揮安排。項目部指定負責事故的收集、統計、審核和上報工

36、作，并嚴格遵守事故報告的真實性和時效性。救援方法1）高空墜落應急救援方法：現場只有1人時應大聲呼救；2人以上時，應有1人或多人去打“120”急救電話及馬上報告應急救救援領導小組搶救。仔細觀察傷員的神志是否清醒、是否昏迷、休克等現象，并盡可能了解傷員落地的身體著地部位，和著地部位的具體情況。如果是頭部著地，同時伴有嘔吐、昏迷等癥狀，很可能是顱腦損傷，應該迅速送醫院搶救。如發現傷者耳朵、鼻子有血液流出，千萬不能用手帕棉花或紗布去堵塞，以免造成顱內壓增高或誘發細菌感染，會危及傷員的生命安全。如果傷員腰、背、肩部先著地，有可能造成脊柱骨折，下肢癱瘓，這時不能隨意翻動，搬動是要三個人同時同一方向將傷員平

37、直抬于木板上，不能扭轉脊柱，運送時要平穩，否則會加重傷情。2）模板、坍塌應急救援方法：地當發生支模坍塌事故時，立即組織人員及時搶救，防止事故擴大，在有傷亡的情況下控制好事故現場；報120急救中心，到現場搶救傷員。（應盡量說清楚傷員人數、情況、地點、聯系電話等，并派人到路口等待）；急報項目部應急救援小組、公司和有關應急救援單位，采取有效的應急救援措施；清理事故現場，檢查現場施工人員是否齊全，避免遺漏傷亡人員，把事故損失控制到最小；預備應急救援工具：切割機、起重機、藥箱、擔架等。3）物體打擊應急救援方法：當物體打擊傷害發生時，應盡快將傷員轉移到安全地點進行包扎、止血、固定傷肢，應急以后及時送醫院治

38、療。、止血：根據出血種類，采用加壓包止血法、指壓止血法、堵塞止血法和止血帶止血法等。、對傷口包扎：以保護傷口、減少感染，壓迫止血、固定骨折、扶托傷肢，減少傷痛。、對于頭部受傷的傷員，首先應仔細觀察傷員的神志是否清醒，是否昏迷、休克等，如果有嘔吐、昏迷等癥狀，應迅速送醫院搶救，如果發現傷員耳朵、鼻子有血液流出，千萬不能用手巾棉花或紗布堵塞，因為這樣可能造成顱內壓增高或誘發細菌感染，會危及傷員的生命安全。、如果是輕傷，在工地簡單處理后，再到醫院檢查；如果是重任，應迅速送醫院拯救。備應急救援工具材料計劃表序號器材或設備數量主要用途1支架若干支撐加固2模板、木枋若干支撐加固3擔架2個用于搶救傷員4止血

39、急救包4個用于搶救傷員5手電筒6個用于停電時照明求援6應急燈6個用于停電時照明求援7爬梯3樘用于人員疏散8對講機8臺聯系指揮求援10 梁模板支架設計驗算本方案中的驗算按9.39米高模板支架進行驗算，4米高模板支架不在進行驗算，施工時，4米高模板支架的搭設方式同9.39米高模板支架的搭設方式。高支撐架的計算依據建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范（JGJ130-2001）、混凝土結構設計規范GB50010-2002、建筑結構荷載規范(GB 50009-2001)、鋼結構設計規范(GB 50017-2003)等規范編制。因本工程梁支架高度大于4米，根據有關文獻建議，如果僅按規范計算，架體安全性仍不

40、能得到完全保證。為此計算中還參考了施工技術2002（3）：扣件式鋼管模板高支撐架設計和使用安全中的部分內容。 10.1 參數信息 模板支撐及構造參數梁截面寬度 B(m):0.45；梁截面高度 D(m):0.70；混凝土板厚度(mm):120.00；立桿沿梁跨度方向間距La(m):0.90；立桿上端伸出至模板支撐點長度a(m):0.10；立桿步距h(m):1.50；板底承重立桿橫向間距或排距Lb(m):0.90；梁支撐架搭設高度H(m)：9.90；梁兩側立桿間距(m):0.90；承重架支撐形式:梁底支撐小楞垂直梁截面方向；梁底增加承重立桿根數:1；采用的鋼管類型為483；立桿承重連接方式:雙扣件

41、，考慮扣件質量及保養情況，取扣件抗滑承載力折減系數:0.80； 荷載參數模板自重(kN/m2):0.35；鋼筋自重(kN/m3):1.50；施工均布荷載標準值(kN/m2):2.5；新澆混凝土側壓力標準值(kN/m2):18.0；傾倒混凝土側壓力(kN/m2):2.0；振搗混凝土荷載標準值(kN/m2):2.0； 材料參數木材品種：柏木；木材彈性模量E(N/mm2)：10000.0；木材抗彎強度設計值fm(N/mm2)：17.0；木材抗剪強度設計值fv(N/mm2)：1.7；面板類型：膠合面板；面板彈性模量E(N/mm2)：9500.0；面板抗彎強度設計值fm(N/mm2)：13.0； 梁底模

42、板參數梁底方木截面寬度b(mm)：45.0；梁底方木截面高度h(mm)：95.0；梁底縱向支撐根數：4；面板厚度(mm)：14.0； 梁側模板參數主楞間距(mm)：500；次楞根數：4；主楞豎向支撐點數量為：2；支撐點豎向間距為：150mm；穿梁螺栓水平間距(mm)：500；穿梁螺栓直徑(mm)：M14；主楞龍骨材料：鋼楞；截面類型為圓鋼管483.0；主楞合并根數：2；次楞龍骨材料：木楞，寬度45mm，高度95mm；次楞合并根數：2；10.2 梁模板荷載標準值計算1.梁側模板荷載強度驗算要考慮新澆混凝土側壓力和傾倒混凝土時產生的荷載；撓度驗算只考慮新澆混凝土側壓力。 其中 - 混凝土的重力密度

43、，取24.000kN/m3； t - 新澆混凝土的初凝時間，可按現場實際值取，輸入0時系統按200/(T+15)計算，得5.714h； T - 混凝土的入模溫度，取20.000； V - 混凝土的澆筑速度，取1.500m/h； H - 混凝土側壓力計算位置處至新澆混凝土頂面總高度，取0.750m； 1- 外加劑影響修正系數，取1.200； 2- 混凝土坍落度影響修正系數，取1.150。根據以上兩個公式計算的新澆筑混凝土對模板的最大側壓力F；分別計算得 50.994 kN/m2、18.000 kN/m2，取較小值18.000 kN/m2作為本工程計算荷載。10.3 梁側模板面板的計算面板為受彎結

44、構,需要驗算其抗彎強度和剛度。強度驗算要考慮新澆混凝土側壓力和傾倒混凝土時產生的荷載；撓度驗算只考慮新澆混凝土側壓力。次楞（內龍骨）的根數為4根。面板按照均布荷載作用下的三跨連續梁計算。 面板計算簡圖(單位：mm)(1)強度計算跨中彎矩計算公式如下: 其中，W - 面板的凈截面抵抗矩，W = 501.41.4/6=16.33cm3； M - 面板的最大彎距(Nmm)； - 面板的彎曲應力計算值(N/mm2) f - 面板的抗彎強度設計值(N/mm2)；按以下公式計算面板跨中彎矩： 其中 ，q - 作用在模板上的側壓力，包括:新澆混凝土側壓力設計值: q1= 1.20.516.80.9=9.07

45、kN/m；傾倒混凝土側壓力設計值: q2= 1.40.520.9=1.26kN/m；q = q1+q2 = 9.072+1.260 = 10.332 kN/m；計算跨度(內楞間距): l = 193.33mm；面板的最大彎距 M= 0.110.332193.3332 = 3.86104Nmm；經計算得到，面板的受彎應力計算值: = 3.86104 / 1.63104=2.364N/mm2；面板的抗彎強度設計值: f = 13N/mm2；面板的受彎應力計算值 =2.364N/mm2 小于 面板的抗彎強度設計值 f=13N/mm2，滿足要求！(2)撓度驗算 q-作用在模板上的側壓力線荷載標準值:

46、q = 16.80.5 = 8.4N/mm； l-計算跨度(內楞間距): l = 193.33mm； E-面板材質的彈性模量: E = 9500N/mm2； I-面板的截面慣性矩: I = 501.41.41.4/12=11.43cm4；面板的最大撓度計算值: = 0.6778.4193.334/(10095001.14105) = 0.073 mm；面板的最大容許撓度值: = l/250 =193.333/250 = 0.773mm；面板的最大撓度計算值 =0.073mm 小于 面板的最大容許撓度值 =0.773mm，滿足要求！10.4 梁側模板內外楞的計算（1）內楞計算內楞(木或鋼)直接承

47、受模板傳遞的荷載，按照均布荷載作用下的三跨連續梁計算。本工程中，龍骨采用木楞，截面寬度45mm，截面高度95mm，截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為:W = 4.59.521/6 = 67.69cm3；I = 4.59.531/12 = 321.52cm4； 內楞計算簡圖（1）.內楞強度驗算強度驗算計算公式如下: 其中， - 內楞彎曲應力計算值(N/mm2)； M - 內楞的最大彎距(Nmm)； W - 內楞的凈截面抵抗矩； f - 內楞的強度設計值(N/mm2)。按以下公式計算內楞跨中彎矩： 其中，作用在內楞的荷載，q = (1.216.80.9+1.420.9)0.193=4kN/m； 內楞

48、計算跨度(外楞間距): l = 500mm； 內楞的最大彎距: M=0.14.00500.002= 9.99104Nmm； 最大支座力:R=1.13.9950.5=2.197 kN；經計算得到，內楞的最大受彎應力計算值 = 9.99104/6.77104 = 1.476 N/mm2； 內楞的抗彎強度設計值: f = 17N/mm2；內楞最大受彎應力計算值 = 1.476 N/mm2 小于 內楞的抗彎強度設計值 f=17N/mm2，滿足要求！（2）.內楞的撓度驗算 其中 l-計算跨度(外楞間距)：l = 500mm； q-作用在模板上的側壓力線荷載標準值： q =16.800.19= 3.25

49、N/mm； E - 內楞的彈性模量： 10000N/mm2； I - 內楞的截面慣性矩：I = 3.22106mm4；內楞的最大撓度計算值: = 0.6773.255004/(100100003.22106) = 0.043 mm；內楞的最大容許撓度值: = 500/250=2mm；內楞的最大撓度計算值 =0.043mm 小于 內楞的最大容許撓度值 =2mm，滿足要求！（2）外楞計算外楞(木或鋼)承受內楞傳遞的集中力，取內楞的最大支座力2.197kN,按照集中荷載作用下的三跨連續梁計算。本工程中，外龍骨采用鋼楞，截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為:截面類型為圓鋼管483.0；外鋼楞截面抵抗矩 W

50、 = 8.98cm3；外鋼楞截面慣性矩 I = 21.56cm4； 外楞計算簡圖 外楞彎矩圖(kNm) 外楞變形圖(mm)1）外楞抗彎強度驗算 其中 - 外楞受彎應力計算值(N/mm2) M - 外楞的最大彎距(Nmm)； W - 外楞的凈截面抵抗矩； f -外楞的強度設計值(N/mm2)。根據連續梁程序求得最大的彎矩為M= 0.498 kNm外楞最大計算跨度: l = 280mm；經計算得到，外楞的受彎應力計算值: = 4.98105/8.98103 = 55.462 N/mm2；外楞的抗彎強度設計值: f = 205N/mm2；外楞的受彎應力計算值 =55.462N/mm2 小于 外楞的抗

51、彎強度設計值 f=205N/mm2，滿足要求！2）外楞的撓度驗算根據連續梁計算得到外楞的最大撓度為0.397 mm外楞的最大容許撓度值: = 280/400=0.7mm；外楞的最大撓度計算值 =0.397mm 小于 外楞的最大容許撓度值 =0.7mm，滿足要求！10.5 穿梁螺栓的計算 驗算公式如下: 其中 N - 穿梁螺栓所受的拉力； A - 穿梁螺栓有效面積 (mm2)； f - 穿梁螺栓的抗拉強度設計值，取170 N/mm2；查表得： 穿梁螺栓的直徑: 14 mm； 穿梁螺栓有效直徑: 9.85 mm； 穿梁螺栓有效面積: A= 76 mm2；穿梁螺栓所受的最大拉力: N =(1.416

52、.8+1.42)0.50.355 =4.6718 kN。穿梁螺栓最大容許拉力值: N = 17076/1000 = 12.92 kN；穿梁螺栓所受的最大拉力 N=4.6718kN 小于穿梁螺栓最大容許拉力值N=12.92kN，滿足要求！10.6 梁底模板計算面板為受彎結構,需要驗算其抗彎強度和撓度。計算的原則是按照模板底支撐的間距和模板面的大小,按支撐在底撐上的三跨連續梁計算。強度驗算要考慮模板結構自重荷載、新澆混凝土自重荷載、鋼筋自重荷載和振搗混凝土時產生的荷載；撓度驗算只考慮模板結構自重、新澆混凝土自重、鋼筋自重荷載。本算例中，面板的截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為: W = 900141

53、4/6 = 2.94104mm3； I = 900141414/12 = 2.06105mm4； （1）抗彎強度驗算按以下公式進行面板抗彎強度驗算： 其中， - 梁底模板的彎曲應力計算值(N/mm2)； M - 計算的最大彎矩 (kNm)； l-計算跨度(梁底支撐間距): l =150.00mm； q - 作用在梁底模板的均布荷載設計值(kN/m)；新澆混凝土及鋼筋荷載設計值：q1: 1.2（24.00+1.50）0.900.700.90=17.35kN/m；模板結構自重荷載：q2:1.20.350.900.90=0.34kN/m；振搗混凝土時產生的荷載設計值：q3: 1.42.000.900

54、.90=2.27kN/m；q = q1 + q2 + q3=17.35+0.34+2.27=19.96kN/m；跨中彎矩計算公式如下: Mmax = 0.1019.9580.152=0.045kNm； =0.045106/2.94104=1.527N/mm2；梁底模面板計算應力 =1.527 N/mm2 小于 梁底模面板的抗壓強度設計值 f=13N/mm2，滿足要求！（2）撓度驗算根據建筑施工計算手冊剛度驗算采用標準荷載，同時不考慮振動荷載作用。最大撓度計算公式如下: 其中，q-作用在模板上的壓力線荷載: q =（(24.0+1.50)0.700+0.35）0.90= 16.38KN/m； l

55、-計算跨度(梁底支撐間距): l =150.00mm； E-面板的彈性模量: E = 9500.0N/mm2；面板的最大允許撓度值: =150.00/250 = 0.600mm；面板的最大撓度計算值: = 0.67716.381504/(10095002.06105)=0.029mm；面板的最大撓度計算值: =0.029mm；小于面板的最大允許撓度值: = 150 / 250 = 0.6mm，滿足要求！10.7 梁底支撐的計算本工程梁底支撐采用方木。強度及抗剪驗算要考慮模板結構自重荷載、新澆混凝土自重荷載、鋼筋自重荷載和振搗混凝土時產生的荷載；撓度驗算只考慮模板結構自重、新澆混凝土自重、鋼筋自

56、重荷載。 荷載的計算(1)鋼筋混凝土梁自重(kN/m)：q1 = (24+1.5)0.70.15=2.677 kN/m；(2)模板的自重線荷載(kN/m)：q2 = 0.350.15(20.7+0.45)/ 0.45=0.216 kN/m；(3)活荷載為施工荷載標準值與振倒混凝土時產生的荷載(kN/m)：經計算得到，活荷載標準值 P1= (2.5+2)0.15=0.675 kN/m； 方木的支撐力驗算靜荷載設計值 q = 1.22.677+1.20.216=3.472 kN/m；活荷載設計值 P = 1.40.675=0.945 kN/m； 方木計算簡圖方木按照三跨連續梁計算。 本算例中，方木

57、的截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為: W=4.59.59.5/6 = 67.69 cm3； I=4.59.59.59.5/12 = 321.52 cm4；（1）方木強度驗算:最大彎矩考慮為靜荷載與活荷載的設計值最不利分配的彎矩和，計算公式如下:線荷載設計值 q = 3.472+0.945=4.417 kN/m；最大彎距 M =0.1ql2= 0.14.4170.90.9= 0.358 kN.m；最大應力 = M / W = 0.358106/67687.5 = 5.286 N/mm2；抗彎強度設計值 f=13 N/mm2；方木的最大應力計算值 5.286 N/mm2 小于 方木抗彎強度設計值

58、13 N/mm2,滿足要求!（2）方木抗剪驗算：截面抗剪強度必須滿足: 其中最大剪力: V = 0.64.4170.9 = 2.385 kN； 方木受剪應力計算值 = 32385.18/(24595) = 0.837 N/mm2；方木抗剪強度設計值 = 1.7 N/mm2；方木的受剪應力計算值 0.837 N/mm2 小于 方木抗剪強度設計值 1.7 N/mm2,滿足要求!（3）方木撓度驗算:最大撓度考慮為靜荷載與活荷載的計算值最不利分配的撓度和，計算公式如下: q = 2.677 + 0.216 = 2.893 kN/m；方木最大撓度計算值 = 0.6772.8939004 /(100100

59、00321.516104)=0.4mm；方木的最大允許撓度 =0.9001000/250=3.600 mm；方木的最大撓度計算值 = 0.4 mm 小于 方木的最大允許撓度 =3.6 mm，滿足要求！ 支撐鋼管的強度驗算支撐鋼管按照簡支梁的計算如下荷載計算公式如下：(1)鋼筋混凝土梁自重(kN/m2)：q1 = (24.000+1.500)0.700= 17.850 kN/m2；(2)模板的自重(kN/m2)：q2 = 0.350 kN/m2；(3)活荷載為施工荷載標準值與振倒混凝土時產生的荷載(kN/m2)：q3= (2.500+2.000)=4.500 kN/m2；q = 1.2(17.8

60、50 + 0.350 )+ 1.44.500 = 28.140 kN/m2；梁底支撐根數為 n，立桿梁跨度方向間距為a， 梁寬為b，梁高為h,梁底支撐傳遞給鋼管的集中力為P，梁側模板傳給鋼管的集中力為N 。當n=2時： 當n2時： 計算簡圖(kN) 變形圖(mm) 彎矩圖(kNm)經過連續梁的計算得到：支座反力 RA = RB=0.826 kN，中間支座最大反力Rmax=10.274；最大彎矩 Mmax=0.4 kN.m；最大撓度計算值 Vmax=0.114 mm；最大應力 =0.4106/4490=89.14 N/mm2；支撐抗彎設計強度 f=205 N/mm2；支撐鋼管的最大應力計算值 8

61、9.14 N/mm2 小于 支撐鋼管的抗彎設計強度 205 N/mm2,滿足要求!10.8 梁跨度方向鋼管的計算作用于支撐鋼管的荷載包括梁與模板自重荷載，施工活荷載等,通過方木的集中荷載傳遞。 梁兩側支撐鋼管的強度計算支撐鋼管按照集中荷載作用下的三跨連續梁計算；集中力P= 0.34 KN. 支撐鋼管計算簡圖 支撐鋼管計算彎矩圖(kNm) 支撐鋼管計算變形圖(mm) 支撐鋼管計算剪力圖(kN)最大彎矩 Mmax = 0.054 kNm ；最大變形 Vmax = 0.129 mm ；最大支座力 Rmax = 0.732 kN ；最大應力 = 0.054106 /(4.49103 )=11.937

62、N/mm2；支撐鋼管的抗壓強度設計值 f=205 N/mm2；支撐鋼管的最大應力計算值 11.937 N/mm2 小于 支撐鋼管的抗壓強度設計值 205 N/mm2,滿足要求!支撐鋼管的最大撓度Vmax=0.129mm小于900/150與10 mm,滿足要求! 梁底支撐鋼管的強度計算支撐鋼管按照集中荷載作用下的三跨連續梁計算；集中力P= 5.282 KN. 支撐鋼管計算簡圖 支撐鋼管計算彎矩圖(kNm) 支撐鋼管計算變形圖(mm) 支撐鋼管計算剪力圖(kN)最大彎矩 Mmax = 0.832 kNm ；最大變形 Vmax = 2.003 mm ；最大支座力 Rmax = 11.358 kN ；

63、最大應力 = 0.832106 /(4.49103 )=185.32 N/mm2；支撐鋼管的抗壓強度設計值 f=205 N/mm2；支撐鋼管的最大應力計算值 185.32 N/mm2 小于 支撐鋼管的抗壓強度設計值 205 N/mm2,滿足要求!支撐鋼管的最大撓度Vmax=2.003mm小于900/150與10 mm,滿足要求!10.9 扣件抗滑移的計算按照建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范培訓講座劉群主編，P96頁，雙扣件承載力設計值取16.00kN，按照扣件抗滑承載力系數0.80，該工程實際的旋轉雙扣件承載力取值為12.80kN 。縱向或橫向水平桿與立桿連接時，扣件的抗滑承載力按照下式計

64、算(規范): R Rc其中 Rc - 扣件抗滑承載力設計值,取12.80 kN； R - 縱向或橫向水平桿傳給立桿的豎向作用力設計值；計算中R取最大支座反力，根據前面計算結果得到 R=11.358 kN；R 12.80 kN,所以雙扣件抗滑承載力的設計計算滿足要求! 10.10立桿的穩定性計算立桿的穩定性計算公式 1.梁兩側立桿穩定性驗算:其中 N - 立桿的軸心壓力設計值，它包括：水平鋼管的最大支座反力： N1 =0.826 kN ； 腳手架鋼管的自重： N2 = 1.20.1299.9=1.534 kN；樓板的混凝土模板的自重： N3=1.2(0.90/2+(0.90-0.45)/2)0.

65、900.35=0.255 kN；樓板鋼筋混凝土自重荷載: N4=1.2(0.90/2+(0.90-0.45)/2)0.900.120(1.50+24.00)=2.231 kN； N =0.826+1.534+0.255+2.231=4.845 kN； - 軸心受壓立桿的穩定系數，由長細比 lo/i 查表得到； i - 計算立桿的截面回轉半徑 (cm)：i = 1.59； A - 立桿凈截面面積 (cm2)： A = 4.24； W - 立桿凈截面抵抗矩(cm3)：W = 4.49； - 鋼管立桿軸心受壓應力計算值 ( N/mm2)； f - 鋼管立桿抗壓強度設計值：f =205 N/mm2；

66、lo - 計算長度 (m)；參照扣件式規范不考慮高支撐架，按下式計算 lo = k1uh k1 - 計算長度附加系數，取值為：1.155 ； u - 計算長度系數，參照扣件式規范表，u =1.7；上式的計算結果：立桿計算長度 Lo = k1uh = 1.1551.71.5 = 2.945 m；Lo/i = 2945.25 / 15.9 = 185 ；由長細比 lo/i 的結果查表得到軸心受壓立桿的穩定系數= 0.209 ；鋼管立桿受壓應力計算值 ；=4845.357/(0.209424) = 54.678 N/mm2；鋼管立桿穩定性計算 = 54.678 N/mm2 小于 鋼管立桿抗壓強度的設

67、計值 f = 205 N/mm2，滿足要求！2.梁底受力最大的支撐立桿穩定性驗算:其中 N - 立桿的軸心壓力設計值，它包括： 梁底支撐最大支座反力： N1 =10.274 kN ； 腳手架鋼管的自重： N2 = 1.20.129(9.9-0.7)=1.534 kN； N =10.274+1.534=11.7 kN； - 軸心受壓立桿的穩定系數，由長細比 lo/i 查表得到； i - 計算立桿的截面回轉半徑 (cm)：i = 1.59； A - 立桿凈截面面積 (cm2)： A = 4.24； W - 立桿凈截面抵抗矩(cm3)：W = 4.49； - 鋼管立桿軸心受壓應力計算值 ( N/mm

68、2)； f - 鋼管立桿抗壓強度設計值：f =205 N/mm2； lo - 計算長度 (m)；參照扣件式規范不考慮高支撐架，按下式計算 lo = k1uh k1 - 計算長度附加系數，取值為：1.155 ； u - 計算長度系數，參照扣件式規范表，u =1.7；上式的計算結果：立桿計算長度 Lo = k1uh = 1.1551.71.5 = 2.945 m；Lo/i = 2945.25 / 15.9 = 185 ；由長細比 lo/i 的結果查表得到軸心受壓立桿的穩定系數= 0.209 ；鋼管立桿受壓應力計算值 ；=11699.645/(0.209424) = 132.026 N/mm2；鋼管

69、立桿穩定性計算 = 132.026 N/mm2 小于 鋼管立桿抗壓強度的設計值 f = 205 N/mm2，滿足要求！模板承重架應盡量利用剪力墻或柱作為連接連墻件，否則存在安全隱患。 以上表參照 杜榮軍：扣件式鋼管模板高支撐架設計和使用安全10.11 立桿的地基承載力計算: 立桿基礎底面的平均壓力應滿足下式的要求 p fg 地基承載力設計值:fg = fgkkc = 1100.5=55 kPa； 其中，地基承載力標準值：fgk= 110 kPa ； 腳手架地基承載力調整系數：kc = 0.5 ； 立桿基礎底面的平均壓力：p = N/A =10.274/0.25=41.098 kPa ；其中，上

70、部結構傳至基礎頂面的軸向力設計值 ：N = 10.274 kN；基礎底面面積 ：A = 0.25 m2 。p=41.098 fg=55 kPa 。地基承載力滿足要求！11 樓板模板支架設計驗算11.1 參數信息 模板支架參數橫向間距或排距(m):0.90；縱距(m):0.90；步距(m):1.50；立桿上端伸出至模板支撐點長度(m):0.10；模板支架搭設高度(m):9.90；采用的鋼管(mm):483.0 ；板底支撐連接方式:方木支撐；立桿承重連接方式:可調托座； 荷載參數模板與木板自重(kN/m2):0.350；混凝土與鋼筋自重(kN/m3):25.000；施工均布荷載標準值(kN/m2)

71、:2.500； 材料參數面板采用膠合面板，厚度為14mm；板底支撐采用方木；面板彈性模量E(N/mm2):9500；面板抗彎強度設計值(N/mm2):13；木方抗剪強度設計值(N/mm2):1.400；木方的間隔距離(mm):250.000；木方彈性模量E(N/mm2):9500.000；木方抗彎強度設計值(N/mm2):13.000；木方的截面寬度(mm):45.00；木方的截面高度(mm):95.00；托梁材料為：鋼管(單鋼管) :48 3； 樓板參數樓板的計算厚度(mm):120.00； 圖2 樓板支撐架荷載計算單元11.2 模板面板計算面板為受彎構件,需要驗算其抗彎強度和剛度，取單位寬

72、度1m的面板作為計算單元 面板的截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為：W = 1001.42/6 = 32.667 cm3；I = 1001.43/12 = 22.867 cm4；模板面板的按照三跨連續梁計算。 面板計算簡圖（1）荷載計算(1)靜荷載為鋼筋混凝土樓板和模板面板的自重(kN/m)：q1 = 250.121+0.351 = 3.35 kN/m；(2)活荷載為施工人員及設備荷載(kN/m)：q2 = 2.51= 2.5 kN/m；（3）強度計算最大彎矩考慮為靜荷載與活荷載的計算值最不利分配的彎矩和，計算公式如下: 其中：q=1.23.35+1.42.5= 7.52kN/m最大彎矩M=0.

73、17.520.252= 0.047 kNm；面板最大應力計算值 = 47000/32666.667 = 1.439 N/mm2；面板的抗彎強度設計值 f=13 N/mm2；面板的最大應力計算值為 1.439 N/mm2 小于面板的抗彎強度設計值 13 N/mm2,滿足要求!（3）撓度計算撓度計算公式為 面板最大撓度計算值 v = 0.6773.352504/(100950022.867104)=0.041 mm； 面板最大允許撓度 V=250/ 250=1 mm；面板的最大撓度計算值 0.041 mm 小于 面板的最大允許撓度 1 mm,滿足要求!11.3 模板支撐方木的計算方木按照兩跨連續梁

74、計算，截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為:W=4.59.59.5/6 = 67.69 cm3；I=4.59.59.59.5/12 = 321.52 cm4； 方木楞計算簡圖（1）荷載的計算：(1)鋼筋混凝土板自重(kN/m)：q1= 250.250.12 = 0.75 kN/m；(2)模板的自重線荷載(kN/m):q2= 0.350.25 = 0.088 kN/m ；(3)活荷載為施工荷載標準值與振倒混凝土時產生的荷載(kN/m)：p1 = 2.50.25 = 0.625 kN/m；（2）強度驗算:最大彎矩考慮為靜荷載與活荷載的計算值最不利分配的彎矩和，計算公式如下: 均布荷載 q = 1.2

75、(q1 + q2)+ 1.4 p1 = 1.2(0.75 + 0.088)+1.40.625 = 1.88 kN/m；最大彎矩 M = 0.125ql2 = 0.1251.880.92 = 0.19 kNm；方木最大應力計算值 = M /W = 0.19106/67687.5 = 2.812 N/mm2；方木的抗彎強度設計值 f=13.000 N/mm2；方木的最大應力計算值為 2.812 N/mm2 小于方木的抗彎強度設計值 13 N/mm2,滿足要求!（3）抗剪驗算：截面抗剪強度必須滿足: = 3V/2bhn 其中最大剪力: V = 0.6251.880.9 = 1.058 kN；方木受剪

76、應力計算值 = 3 1.058103/(2 4595) = 0.371 N/mm2；方木抗剪強度設計值 = 1.4 N/mm2；方木的受剪應力計算值 0.371 N/mm2 小于 方木的抗剪強度設計值 1.4 N/mm2，滿足要求!（4）撓度驗算:最大撓度考慮為靜荷載與活荷載的計算值最不利分配的撓度和，計算公式如下: 均布荷載 q = q1 + q2 = 0.838 kN/m；最大撓度計算值 = 0.5210.8389004 /(10095003215156.25)= 0.094 mm；最大允許撓度 V=900/ 250=3.6 mm；方木的最大撓度計算值 0.094 mm 小于 方木的最大允

77、許撓度 3.6 mm,滿足要求!11.4 托梁材料計算:托梁按照集中荷載作用下的三跨連續梁計算；托梁采用：鋼管(單鋼管) :48 3；W=4.49 cm3；I=10.78 cm4；集中荷載P取縱向板底支撐傳遞力，P = 2.115 kN； 托梁計算簡圖 托梁計算彎矩圖(kNm) 托梁計算變形圖(mm) 托梁計算剪力圖(kN) 最大彎矩 Mmax = 0.693 kNm ；最大變形 Vmax = 1.711 mm ；最大支座力 Qmax = 8.392 kN ；最大應力 = 692749.537/4490 = 154.287 N/mm2；托梁的抗壓強度設計值 f=205 N/mm2；托梁的最大應

78、力計算值 154.287 N/mm2 小于 托梁的抗壓強度設計值 205 N/mm2,滿足要求!托梁的最大撓度為 1.711mm 小于 900/150與10 mm,滿足要求!11.5 模板支架立桿荷載標準值(軸力)作用于模板支架的荷載包括靜荷載和活荷載。1.靜荷載標準值包括以下內容：(1)腳手架的自重(kN)：NG1 = 0.1389.9 = 1.37 kN；鋼管的自重計算參照扣件式規范附錄A。(2)模板的自重(kN)：NG2 = 0.350.90.9 = 0.284 kN；(3)鋼筋混凝土樓板自重(kN)：NG3 = 250.120.90.9 = 2.43 kN；經計算得到，靜荷載標準值 N

79、G = NG1+NG2+NG3 = 4.084 kN；2.活荷載為施工荷載標準值與振倒混凝土時產生的荷載。經計算得到，活荷載標準值 NQ = (2.5+2 ) 0.90.9 = 3.645 kN；3.不考慮風荷載時,立桿的軸向壓力設計值計算N = 1.2NG + 1.4NQ = 10.003 kN；11.6 立桿的穩定性計算立桿的穩定性計算公式: 其中 N - 立桿的軸心壓力設計值(kN) ：N = 10.003 kN； - 軸心受壓立桿的穩定系數,由長細比 lo/i 查表得到； i - 計算立桿的截面回轉半徑(cm) ：i = 1.59 cm； A - 立桿凈截面面積(cm2)：A = 4.

80、24 cm2； W - 立桿凈截面模量(抵抗矩)(cm3)：W=4.49 cm3； - 鋼管立桿最大應力計算值 (N/mm2)； f- 鋼管立桿抗壓強度設計值 ：f =205 N/mm2； L0- 計算長度 (m)；如果完全參照扣件式規范，按下式計算 l0 = h+2a k1- 計算長度附加系數，取值為1.155； u - 計算長度系數，參照扣件式規范表；u = 1.7； a - 立桿上端伸出頂層橫桿中心線至模板支撐點的長度；a = 0.1 m；上式的計算結果：立桿計算長度 L0 = h+2a = 1.5+0.12 = 1.7 m；L0/i = 1700 / 15.9 = 107 ；由長細比

81、Lo/i 的結果查表得到軸心受壓立桿的穩定系數= 0.537 ；鋼管立桿的最大應力計算值 ；=10003.392/（0.537424） = 43.935 N/mm2；鋼管立桿的最大應力計算值 = 43.935 N/mm2 小于 鋼管立桿的抗壓強度設計值 f = 205 N/mm2，滿足要求！如果考慮到高支撐架的安全因素，適宜由下式計算l0 = k1k2(h+2a) k1 - 計算長度附加系數按照表1取值1.243；k2 - 計算長度附加系數，h+2a = 1.7 按照表2取值1.02 ；上式的計算結果：立桿計算長度 Lo = k1k2(h+2a) = 1.2431.02(1.5+0.12) =

82、 2.155 m；Lo/i = 2155.362 / 15.9 = 136 ；由長細比 Lo/i 的結果查表得到軸心受壓立桿的穩定系數= 0.367 ；鋼管立桿的最大應力計算值 ；=10003.392/（0.367424） = 64.286 N/mm2；鋼管立桿的最大應力計算值 = 64.286 N/mm2 小于 鋼管立桿的抗壓強度設計值 f = 205 N/mm2，滿足要求！ 模板承重架應盡量利用剪力墻或柱作為連接連墻件，否則存在安全隱患。 以上表參照 杜榮軍: 扣件式鋼管模板高支撐架設計和使用安全。11.7 立桿的地基承載力計算:立桿基礎底面的平均壓力應滿足下式的要求 p fg 地基承載力

83、設計值:fg = fgkkc = 1100.5=55 kpa； 其中，地基承載力標準值：fgk= 110 kpa ； 腳手架地基承載力調整系數：kc = 0.5 ； 立桿基礎底面的平均壓力：p = N/A =10.003/0.25=40.014 kpa ；其中，上部結構傳至基礎頂面的軸向力設計值 ：N = 10.003 kN；基礎底面面積 ：A = 0.25 m2 。p=40.014 fg=55 kpa 。地基承載力滿足要求！12 梁、板模板高支撐架的構造和施工要求除了要遵守扣件架規范的相關要求外，還要考慮以下內容1.模板支架的構造要求：a.梁板模板高支撐架可以根據設計荷載采用單立桿或雙立桿；

84、b.立桿之間必須按步距滿設雙向水平桿，確保兩方向足夠的設計剛度；c.梁和樓板荷載相差較大時，可以采用不同的立桿間距，但只宜在一個方向變距、而另一個方向不變。2.立桿步距的設計：a.當架體構造荷載在立桿不同高度軸力變化不大時，可以采用等步距設置；b.當中部有加強層或支架很高，軸力沿高度分布變化較大，可采用下小上大的變步距設置，但變化不要過多；c.高支撐架步距以為宜，不宜超過1.5m。3.整體性構造層的設計：a.當支撐架高度20m或橫向高寬比6時，需要設置整體性單或雙水平加強層；b.單水平加強層可以每4-6米沿水平結構層設置水平斜桿或剪刀撐，且須與立桿連接，設置 斜桿層數要大于水平框格總數的1/3

85、；c.雙水平加強層在支撐架的頂部和中部每隔10-15m設置，四周和中部每10-15m設豎向斜桿，使其具有較大剛度和變形約束的空間結構層；d.在任何情況下，高支撐架的頂部和底部（掃地桿的設置層）必須設水平加強層。4.剪刀撐的設計：a.沿支架四周外立面應滿足立面滿設剪刀撐；b.中部可根據需要并依構架框格的大小，每隔10-15m設置。5.頂部支撐點的設計：a.最好在立桿頂部設置支托板，其距離支架頂層橫桿的高度不宜大于400mm；b.頂部支撐點位于頂層橫桿時，應靠近立桿，且不宜大于200mm；c.支撐橫桿與立桿的連接扣件應進行抗滑驗算，當設計荷載N12kN時，可用雙扣件；大于12kN時應用頂托方式。6

86、.支撐架搭設的要求：a.嚴格按照設計尺寸搭設，立桿和水平桿的接頭均應錯開在不同的框格層中設置；b.確保立桿的垂直偏差和橫桿的水平偏差小于扣件架規范的要求；c.確保每個扣件和鋼管的質量是滿足要求的，每個扣件的擰緊力矩都要控制在45-60N.m，鋼管不能選用已經長期使用發生變形的；d.地基支座的設計要滿足承載力的要求。7.施工使用的要求：a.精心設計混凝土澆筑方案，確保模板支架施工過程中均衡受載，最好采用由中部向兩邊擴展的澆筑方式；b.嚴格控制實際施工荷載不超過設計荷載，對出現的超過最大荷載要有相應的控制措施，鋼筋等材料不能在支架上方堆放；c.澆筑過程中，派，發現下沉人檢查支架和支承情況、松動和變形情況及時解決。