1、淮上人家 22#、23#樓模板專項施工方案二零一三年七月三十日模板專項施工方案工程概況序號項目內容1 工程名稱淮上人家 22#、23#商住樓2 建設單位3 設計單位4 監理單位5 施工單位6 工程概況建筑規模建筑面積22#樓17051.08 23#樓16837.3 層數地下 1 層，地上 18 層層高一層 4.6m，二層 4.2m，三層以上 3m 建筑高度57.1m 建筑功能民用結構類型框架剪力墻基礎形式樁基抗震設防6 度耐火等級一級由于地下室工程頂板結構標高為1.35 米，故在一層支設過程中出現了5.9m 高的模板。本施工方案針對這層模板進行了詳細的設計。為了確保模板系統有足夠強度、剛度和穩

2、定性，模板支撐系統采用482.8 扣件式鋼管滿堂腳手架支撐，樓板、粱底（側）模板采用15 厚膠合板，托梁均采用5070 木方，通過調整上托來調節模板支撐的高度。一、編制依據 1、建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范JGJ130-2001；2、木結構設計規范 GB50005-2003；3、建筑施工手冊第四版 4、建筑施工計算手冊，中國建筑工業出版社，2001出版；5、混凝土結構工程施工質量規范GB50204-2002；6、本工程設計圖紙。二、地基條件本工程模板立桿支撐在地下室混凝土頂板上。三、模板支撐體系（一）、模板支撐系統設計的各項荷載1、模板及支撐系統自重；2、新澆筑混凝土自重；3、鋼筋自重

3、；4、施工人員及施工設備荷載；5、振搗混凝土時產生的荷載；6、新澆筑混凝土對模板側面的壓力；7、傾到混凝土時產生的水平荷載；（二）、各項荷載標準值說明：根據建筑施工手冊第四版1.計算模板及直接支撐的小楞時，對均布荷載取2.5KN/，另應以集中荷載2.5KN 在進行驗算，比較兩者所得的彎矩值，按大者采用；2.計算支架立柱及其他支撐結構構件時，均布荷載取1.0KN/。（三）、設計模板支撐系統時的各項荷載分項系數計算模板及其支撐時的荷載設計值，應采用荷載標準值乘以相應的荷載分項系數求得，荷載分享系數應按下表采用。項次荷載類別荷載分項系數1 模板及支撐自重1.2 荷載項目荷載標準值1.模板及支撐系統自

4、重木模板0.5KN/m32.新澆筑混凝土自重25KN/M33.鋼筋自重樓板模板1.1KN/M3梁模板1.5KN/M34.施工人員及施工設備荷載2.5KN/（小楞）；1.0KN/5.振搗混凝土時產生的荷載水平面模板2.0KN/垂直面模板4.0KN6.新澆筑混凝土對模板側面的壓力按公式計算7.傾到混凝土時產生的水平荷載利用導管2KN/2 新澆筑混凝土自重1.2 3 鋼筋自重1.2 4 施工人員及施工設備荷載1.4 5 振搗混凝土時產生的荷載1.4 6 新澆筑混凝土對模板側面的壓力1.2 7 傾倒混凝土時產生的水平荷載1.4（四）、模板支撐材料模板支撐系統所用材料應經過有關部門檢測合格方可使用，材料

5、的容許應力以檢測結果為準。本工程用與模板支撐系統的鋼管采用Q235鋼，其抗彎強度設計值=205N/mm2。（五）、初步設計本工程模板支架鋼管選用482.8；立桿采用頂部帶頂絲的鋼管，在主次梁底立桿縱向間距為0.9 米、橫向間距 0.9 米，在梁底增設一梁下立桿，立桿沿梁長間距 0.9m。在板底立桿縱向間距為1.0 米、橫向間距 1.0 米，組成一個 1.0m1.0m的滿堂模板支架；大橫桿間距為1.5 米，平板模用 15mm 厚膠合板，鋪設在擱柵上，擱柵兩頭擱置在托梁上，擱攔斷面5070mm，間距 250mm,托梁斷面5070mm,間距 1000mm。（六）、樓板模板支撐體系驗算一、參數信息:1

6、.模板支架參數橫向間距或排距(m):1.00；縱距(m):1.00；步距(m):1.50；立桿上端伸出至模板支撐點長度(m):0.10；模板支架搭設高度(m):5.70；采用的鋼管(mm):48 2.8；扣件連接方式:雙扣件，考慮扣件的保養情況，扣件抗滑承載力系數:0.80；板底支撐連接方式:鋼管支撐；板底鋼管的間隔距離(mm):150.00；2.荷載參數模板與木板自重(kN/m2):0.350；混凝土與鋼筋自重(kN/m3):25.000；施工均布荷載標準值(kN/m2):2.500；4.材料參數面板采用膠合面板，厚度為12mm。面板彈性模量 E(N/mm2):9500；面板抗彎強度設計值(

7、N/mm2):13；板底支撐采用鋼管；托梁材料為：鋼管5.樓板參數鋼筋級別:三級鋼HRB 400(20MnSiV,20MnSiNb,20MnTi)；樓板混凝土強度等級:C35；每層標準施工天數:8；每平米樓板截面的鋼筋面積(mm2):360.000；樓板的計算寬度(m):4.00；樓板的計算厚度(mm):120.00；樓板的計算長度(m):4.50；施工平均溫度():25.000；二、模板面板計算:面板為受彎構件,需要驗算其抗彎強度和剛度，取單位寬度 1m 的面板作為計算單元面板的截面慣性矩 I 和截面抵抗矩 W 分別為：W=1001.22/6=24 cm3；I=100 1.23/12=14.

8、4 cm4；模板面板的按照三跨連續梁計算。面板計算簡圖1、荷載計算(1)靜荷載為鋼筋混凝土樓板和模板面板的自重(kN/m)：q1=25 0.12 1+0.351=3.35 kN/m；(2)活荷載為施工人員及設備荷載(kN)：q2=2.5 1=2.5 kN/m；2、強度計算最大彎矩考慮為靜荷載與活荷載的計算值最不利分配的彎矩和，計算公式如下:其中：q=1.23.35+1.4 2.5=7.52kN/m 最大彎矩 M=0.17.52 0.152=0.017 kN m；面板最大應力計算值=16920/24000=0.705 N/mm2；面板的抗彎強度設計值 f=13 N/mm2；面板的最大應力計算值為

9、 0.705 N/mm2小于面板的抗彎強度設計值 13 N/mm2,滿足要求!3、撓度計算撓度計算公式為其中q=3.35kN/m 面 板 最 大 撓 度 計 算 值v=0.677 3.35 1504/(100 9500 107800)=0.011 mm；面板最大允許撓度 V=150/250=0.6 mm；面板的最大撓度計算值 0.011 mm 小于 面板的最大允許撓度 0.6 mm,滿足要求!三、縱向支撐鋼管的計算:縱向鋼管按照均布荷載下連續梁計算，截面力學參數為截面抵抗矩 w=4.49cm3截面慣性矩 I=10.78cm41.荷載的計算：(1)鋼筋混凝土板自重(kN/m)：q11=250.2

10、50.12=0.75 kN/m；(2)模板的自重線荷載(kN/m):q12=0.35 0.25=0.088 kN/m；(3)活荷載為施工荷載標準值與振倒混凝土時產生的荷載(kN)：q2=(2.5+2)0.25=1.125 kN/m；2.鋼管強度驗算:最大彎矩考慮為三跨連續梁均布荷載作用下的彎矩。最大彎矩考慮為靜荷載與活荷載的計算值最不利分配的彎矩和，計算公式如下:最大彎矩計算公式如下:靜荷載：q1=1.2 (q1+q2)=1.2 0.75+1.2 0.088=1.005 kN/m；活荷載：q2=1.4 1.125=1.575 kN/m；最大彎距 Mmax=(0.11.005+0.117 1.5

11、75)12=0.285 kN.M；最大支座力計算公式如下:最大支座力 N=(1.1 1.005+1.21.575)1=2.995 kN；鋼管的最大應力計算值=M/W=0.285 106/4490=63.424 N/mm2；鋼管的抗壓強度設計值 f=205.0 N/mm2；縱向鋼最大應力計算值為 63.424 N/mm2小于 縱向鋼管的抗壓強度設計值205.0 N/mm2,滿足要求！3.撓度計算:最大撓度考慮為三跨連續梁均布荷載作用下的撓度計算公式如下:靜荷載 q1=q11+q12=0.75+0.088=0.838 kN/m；活荷載 q2=1.125 kN/m；三跨連續梁均布荷載作用下的最大撓度

12、V=(0.677 0.838+0.990 1.125)10004/(100 20.6 105107800)=0.757 mm；支撐鋼管的最大撓度小于 1000/150與10 mm,滿足要求!四、托梁材料計算:托梁按照集中荷載作用下的三跨連續梁計算；托梁采用：鋼管；W=62.137 cm3；I=391.466 cm4；托梁按照集中荷載作用下的三跨連續梁計算；集中荷載 P取縱向板底支撐傳遞力，P取最大支座反力 2.995kN 托梁計算簡圖托梁計算彎矩圖(kN.m)托梁計算變形圖(mm)托梁計算剪力圖(kN)最大彎矩 Mmax=2.002 kN.m；最大變形 Vmax=0.168 mm；最大支座力

13、Qmax=21.923 kN；托梁最大應力=2.002 106/62137=32.22 N/mm2；托梁抗壓強度設計值 f=205 N/mm2；托梁的計算最大應力計算值 32.22 N/mm2小于 托梁的抗壓強度設計值205 N/mm2,滿足要求!托梁的最大撓度為 0.168 mm 小于1000/150與10 mm,滿足要求!五、模板支架立桿荷載標準值(軸力):作用于模板支架的荷載包括靜荷載、活荷載和風荷載。1.靜荷載標準值包括以下內容：(1)腳手架的自重(kN)：NG1=0.12 5.7=0.681 kN；鋼管的自重計算參照扣件式規范附錄A。(2)模板的自重(kN)：NG2=0.35 11=

14、0.35 kN；(3)鋼筋混凝土樓板自重(kN)：NG3=25 0.1211=3 kN；經計算得到，靜荷載標準值 NG=NG1+NG2+NG3=4.031 kN；2.活荷載為施工荷載標準值與振倒混凝土時產生的荷載。經計算得到，活荷載標準值 NQ=(2.5+2)11=4.5 kN；3.不考慮風荷載時,立桿的軸向壓力設計值計算N=1.2NG+1.4NQ=11.137 kN；六、立桿的穩定性計算:立桿的穩定性計算公式:其中 N-立桿的軸心壓力設計值(kN)：N=11.137 kN；-軸心受壓立桿的穩定系數,由長細比 lo/i 查表得到；i-計算立桿的截面回轉半徑(cm)：i=1.59 cm；A-立桿

15、凈截面面積(cm2)：A=4.24 cm2；W-立桿凈截面模量(抵抗矩)(cm3)：W=4.49 cm3；-鋼管立桿最大應力計算值(N/mm2)；f-鋼管立桿抗壓強度設計值：f=205 N/mm2；L0-計算長度 (m)；如果完全參照扣件式規范，按下式計算 l0=h+2a k1-計算長度附加系數，取值為1.155；u-計算長度系數，參照扣件式規范表5.3.3；u=1.7；a-立桿上端伸出頂層橫桿中心線至模板支撐點的長度；a=0.1 m；上式的計算結果：立桿計算長度 L0=h+2a=2+0.12=2.2 m；L0/i=2200/15.9=138；由長細比 Lo/i 的結果查表得到軸心受壓立桿的穩

16、定系數=0.357；鋼管立桿的最大應力計算值；=11137.38/（0.357424）=73.578 N/mm2；鋼管立桿的最大應力計算值=73.578 N/mm2小于 鋼管立桿的抗壓強度設計值 f=205 N/mm2，滿足要求！如果考慮到高支撐架的安全因素，適宜由下式計算l0=k1k2(h+2a)k1-計算長度附加系數按照表1取值1.185；k2-計算長度附加系數，h+2a=2.2 按照表 2取值1.006；上式的計算結果：立桿計算長度 Lo=k1k2(h+2a)=1.1851.006(2+0.1 2)=2.623 m；Lo/i=2622.642/15.9=165；由長細比 Lo/i 的結果

17、查表得到軸心受壓立桿的穩定系數=0.259；鋼管立桿的最大應力計算值；=11137.38/（0.259 424）=101.419 N/mm2；鋼管立桿的最大應力計算值=101.419 N/mm2小于 鋼管立桿的抗壓強度設計值 f=205 N/mm2，滿足要求！模板承重架應盡量利用剪力墻或柱作為連接連墻件，否則存在安全隱患。七、立桿的地基承載力計算:立桿基礎底面的平均壓力應滿足下式的要求 p fg地基承載力設計值:fg=fgkkc=68 kpa；其中，地基承載力標準值：fgk=170 kpa；腳手架地基承載力調整系數：kc=0.4；立桿基礎底面的平均壓力：p=N/A=44.55 kpa；其中，上

18、部結構傳至基礎頂面的軸向力設計值：N=11.137 kN；基礎底面面積：A=0.25 m2。p=44.55 fg=68 kpa。地基承載力滿足要求！八、梁和樓板模板高支撐架的構造和施工要求除了要遵守扣件架規范的相關要求外，還要考慮以下內容1.模板支架的構造要求：a.梁板模板高支撐架可以根據設計荷載采用單立桿或雙立桿；b.立桿之間必須按步距滿設雙向水平桿，確保兩方向足夠的設計剛度；c.梁和樓板荷載相差較大時，可以采用不同的立桿間距，但只宜在一個方向變距、而另一個方向不變。2.立桿步距的設計：a.當架體構造荷載在立桿不同高度軸力變化不大時，可以采用等步距設置；b.當中部有加強層或支架很高，軸力沿高

19、度分布變化較大，可采用下小上大的變步距設置，但變化不要過多；c.高支撐架步距以 0.9-1.5m 為宜，不宜超過 1.5m。3.整體性構造層的設計：a.當支撐架高度 20m 或橫向高寬比 6時，需要設置整體性單或雙水平加強層；b.單水平加強層可以每 4-6 米沿水平結構層設置水平斜桿或剪刀撐，且須與立桿連接，設置斜桿層數要大于水平框格總數的1/3；c.雙水平加強層在支撐架的頂部和中部每隔10-15m設置，四周和中部每10-15m設豎向斜桿，使其具有較大剛度和變形約束的空間結構層；d.在任何情況下，高支撐架的頂部和底部（掃地桿的設置層）必須設水平加強層。4.剪刀撐的設計：a.沿支架四周外立面應滿

20、足立面滿設剪刀撐；b.中部可根據需要并依構架框格的大小，每隔10-15m設置。5.頂部支撐點的設計：a.最好在立桿頂部設置支托板，其距離支架頂層橫桿的高度不宜大于400mm；b.頂部支撐點位于頂層橫桿時，應靠近立桿，且不宜大于200mm；c.支撐橫桿與立桿的連接扣件應進行抗滑驗算，當設計荷載 N12kN時，可用雙扣件；大于 12kN 時應用頂托方式。6.支撐架搭設的要求：a.嚴格按照設計尺寸搭設，立桿和水平桿的接頭均應錯開在不同的框格層中設置；b.確保立桿的垂直偏差和橫桿的水平偏差小于扣件架規范的要求；c.確保每個扣件和鋼管的質量是滿足要求的，每個扣件的擰緊力矩都要控制在45-60N.m，鋼管

21、不能選用已經長期使用發生變形的；d.地基支座的設計要滿足承載力的要求。7.施工使用的要求：a.精心設計混凝土澆筑方案，確保模板支架施工過程中均衡受載，最好采用由中部向兩邊擴展的澆筑方式；b.嚴格控制實際施工荷載不超過設計荷載，對出現的超過最大荷載要有相應的控制措施，鋼筋等材料不能在支架上方堆放；c.澆筑過程中，派人檢查支架和支承情況，發現下沉、松動和變形情況及時解決。（七）、梁模板支撐體系驗算一、參數信息1.模板支撐及構造參數梁截面寬度 B(m):0.30；梁截面高度 D(m):0.75 混凝土板厚度(mm):120.00；立桿梁跨度方向間距 La(m):0.90；立桿上端伸出至模板支撐點長度

22、a(m):0.10；立桿步距 h(m):1.50；梁支撐架搭設高度 H(m)：5.90；梁兩側立柱間距(m):0.90；承重架支設:無承重立桿，方木支撐垂直梁截面；板底承重立桿橫向間距或排距Lb(m):0.90；采用的鋼管類型為 48 2.8；扣件連接方式:單扣件，考慮扣件質量及保養情況，取扣件抗滑承載力折減系數:0.80；2.荷載參數模板自重(kN/m2):0.35；鋼筋自重(kN/m3):1.50；施工均布荷載標準值(kN/m2):2.5；新澆混凝土側壓力標準值(kN/m2):18.0；傾倒混凝土側壓力(kN/m2):2.0；振搗混凝土荷載標準值(kN/m2):2.0 3.材料參數木材品種

23、：柏木；木材彈性模量 E(N/mm2)：10000.0；木材抗彎強度設計值 fm(N/mm2)：17.0；木材抗剪強度設計值 fv(N/mm2)：1.7；面板類型：膠合面板；面板彈性模量 E(N/mm2)：9500.0；面板抗彎強度設計值 fm(N/mm2)：13.0；4.梁底模板參數梁底方木截面寬度 b(mm)：50.0；梁底方木截面高度 h(mm)：70.0；梁底縱向支撐根數：4；面板厚度(mm)：15.0；5.梁側模板參數主楞間距(mm)：500；次楞根數：4；穿梁螺栓水平間距(mm)：500；穿梁螺栓豎向根數：3；穿梁螺栓豎向距板底的距離為：200mm，200mm，200mm；穿梁螺栓

24、直徑(mm)：M12；主楞龍骨材料：木楞；截面類型為圓鋼管 483.0；主楞合并根數：2；次楞龍骨材料：木楞,，寬度 50mm，高度 100mm；二、梁模板荷載標準值計算1.梁側模板荷載強度驗算要考慮新澆混凝土側壓力和傾倒混凝土時產生的荷載；撓度驗算只考慮新澆混凝土側壓力。按施工手冊，新澆混凝土作用于模板的最大側壓力，按下列公式計算，并取其中的較小值:其中 -混凝土的重力密度，取 24.000kN/m3；t-新澆混凝土的初凝時間，可按現場實際值取，輸入0時系統按200/(T+15)計算，得 5.714h；T-混凝土的入模溫度，取 20.000；V-混凝土的澆筑速度，取 1.500m/h；H-混

25、凝土側壓力計算位置處至新澆混凝土頂面總高度，取0.750m；1-外加劑影響修正系數，取 1.200；2-混凝土坍落度影響修正系數，取1.150。根據以上兩個公式計算的新澆筑混凝土對模板的最大側壓力F；分別為 50.994 kN/m2、18.000 kN/m2，取較小值 18.000 kN/m2作為本工程計算荷載。三、梁側模板面板的計算面板為受彎結構,需要驗算其抗彎強度和剛度。強度驗算要考慮新澆混凝土側壓力和傾倒混凝土時產生的荷載；撓度驗算只考慮新澆混凝土側壓力。次楞（內龍骨）的根數為 4根。面板按照均布荷載作用下的三跨連續梁計算。面板計算簡圖(單位：mm)1.強度計算跨中彎矩計算公式如下:其中

26、，-面板的彎曲應力計算值(N/mm2)；M-面板的最大彎距(N.mm)；W-面板的凈截面抵抗矩，W=501.51.5/6=18.75cm3；f-面板的抗彎強度設計值(N/mm2)；按以下公式計算面板跨中彎矩：其中，q-作用在模板上的側壓力，包括:新澆混凝土側壓力設計值:q1=1.2 0.5 180.9=9.72kN/m；傾倒混凝土側壓力設計值:q2=1.4 0.5 20.9=1.26kN/m；q=q1+q2=9.720+1.260=10.980 kN/m；計算跨度(內楞間距):l=210mm；面板的最大彎距 M=0.1 10.982102=4.84 104N.mm；經 計 算 得 到，面 板

27、的 受 彎 應 力 計 算 值:=4.84 104/1.88 104=2.582N/mm2；面板的抗彎強度設計值:f=13N/mm2；面板的受彎應力計算值=2.582N/mm2小于面板的抗彎強度設計值f=13N/mm2，滿足要求！2.撓度驗算 q-作用在模板上的側壓力線荷載標準值:q=180.5=9N/mm；l-計算跨度(內楞間距):l=210mm；E-面板材質的彈性模量:E=9500N/mm2；I-面板的截面慣性矩:I=501.5 1.5 1.5/12=14.06cm4；面板的最大撓度計算值:=0.677 9 2104/(100 9500 1.41 105)=0.089 mm；面板的最大容許

28、撓度值:=l/250=210/250=0.84mm；面板的最大撓度計算值=0.089mm 小于面板的最大容許撓度值=0.84mm，滿足要求！四、梁側模板內外楞的計算1.內楞計算內楞(木或鋼)直接承受模板傳遞的荷載，按照均布荷載作用下的三跨連續梁計算。本工程中，龍骨采用 1根木楞，截面寬度 50mm，截面高度 100mm，截面慣性矩I 和截面抵抗矩 W 分別為:W=5010021/6=83.33cm3；I=50 10031/12=416.67cm4；內楞計算簡圖（1）.內楞強度驗算強度驗算計算公式如下:其中，-內楞彎曲應力計算值(N/mm2)；M-內楞的最大彎距(N.mm)；W-內楞的凈截面抵抗

29、矩；f-內楞的強度設計值(N/mm2)。按以下公式計算內楞跨中彎矩：其 中，作 用 在 內 楞 的 荷 載，q=(1.2 18 0.9+1.4 2 0.9)0.21=4.61kN/m；內楞計算跨度(外楞間距):l=500mm；內楞的最大彎距:M=0.1 4.61 500.002=1.15 105N.mm；最大支座力:R=1.1 4.6120.5=2.536 kN；經計算得到，內楞的最大受彎應力計算值=1.15 105/8.33 104=1.383 N/mm2；內楞的抗彎強度設計值:f=17N/mm2；內楞最大受彎應力計算值=1.383 N/mm2小于 內楞的抗彎強度設計值 f=17N/mm2，

30、滿足要求！（2）.內楞的撓度驗算其中 E-面板材質的彈性模量：10000N/mm2；q-作用在模板上的側壓力線荷載標準值：q=18.00 0.21=3.78 N/mm；l-計算跨度(外楞間距)：l=500mm；I-面板的截面慣性矩：I=8.33106mm4；內楞的最大撓度計算值:=0.677 3.78 5004/(100 100008.33 106)=0.019 mm；內楞的最大容許撓度值:=500/250=2mm；內楞 的 最 大撓 度 計算 值=0.019mm 小于內 楞的 最 大容 許撓度 值=2mm，滿足要求！2.外楞計算外楞(木或鋼)承受內楞傳遞的集中力，取內楞的最大支座力2.536

31、kN,按照集中荷載作用下的連續梁計算。本工程中，外龍骨采用木楞，截面慣性矩I 和截面抵抗矩 W 分別為:截面類型為圓鋼管 483.0；外木楞截面抵抗矩 W=8.98cm3；外木楞截面慣性矩 I=21.56cm4；外楞計算簡圖外楞彎矩圖(kN.m)外楞變形圖(mm)（1）.外楞抗彎強度驗算其中 -外楞受彎應力計算值(N/mm2)M-外楞的最大彎距(N.mm)；W-外楞的凈截面抵抗矩；f-外楞的強度設計值(N/mm2)。根據連續梁程序求得最大的彎矩為M=0.507 kN.m 外楞最大計算跨度:l=200mm；經計算得到，外楞的受彎應力計算值:=5.07 105/8.98 103=56.49 N/m

32、m2；外楞的抗彎強度設計值:f=205N/mm2；外楞的受彎應力計算值=56.49N/mm2小于外楞的抗彎強度設計值f=205N/mm2，滿足要求！（2）.外楞的撓度驗算根據連續梁計算得到外楞的最大撓度為0.28 mm 外楞的最大容許撓度值:=200/400=0.5mm；外楞 的最 大撓 度計 算值=0.28mm 小 于外 楞的 最大 容許 撓度 值=0.5mm，滿足要求！五、穿梁螺栓的計算驗算公式如下:其中 N-穿梁螺栓所受的拉力；A-穿梁螺栓有效面積 (mm2)；f-穿梁螺栓的抗拉強度設計值，取170 N/mm2；查表得：穿梁螺栓的直徑:12 mm；穿梁螺栓有效直徑:9.85 mm；穿梁螺

33、栓有效面積:A=76 mm2；穿梁螺栓所受的最大拉力:N=18 0.5 0.3=2.7 kN。穿梁螺栓最大容許拉力值:N=17076/1000=12.92 kN；穿梁 螺栓 所受 的最 大拉 力N=2.7kN 小于穿梁螺栓 最大容許拉力值N=12.92kN，滿足要求！六、梁底模板計算面板為受彎結構,需要驗算其抗彎強度和撓度。計算的原則是按照模板底支撐的間距和模板面的大小,按支撐在底撐上的三跨連續梁計算。強度驗算要考慮模板結構自重荷載、新澆混凝土自重荷載、鋼筋自重荷載和振搗混凝土時產生的荷載；撓度驗算只考慮模板結構自重、新澆混凝土自重、鋼筋自重荷載。本算例中，面板的截面慣性矩I 和截面抵抗矩 W

34、 分別為:W=9001515/6=3.38104mm3；I=900151515/12=2.53105mm4；1.抗彎強度驗算按以下公式進行面板抗彎強度驗算：其中，-梁底模板的彎曲應力計算值(N/mm2)；M-計算的最大彎矩 (kN.m)；l-計算跨度(梁底支撐間距):l=100.00mm；q-作用在梁底模板的均布荷載設計值(kN/m)；新澆混凝土及鋼筋荷載設計值：q1:1.2（24.00+1.50）0.900.750.90=18.59kN/m；模板結構自重荷載：q2:1.2 0.35 0.90 0.90=0.34kN/m；振搗混凝土時產生的荷載設計值：q3:1.4 2.00 0.90 0.90

35、=2.27kN/m；q=q1+q2+q3=18.59+0.34+2.27=21.20kN/m；跨中彎矩計算公式如下:Mmax=0.10 21.1980.12=0.021kN.m；=0.021 106/3.38 104=0.628N/mm2；梁底模面板計算應力=0.628 N/mm2小于 梁底模面板的抗壓強度設計值 f=13N/mm2，滿足要求！2.撓度驗算根據建筑施工計算手冊剛度驗算采用標準荷載，同時不考慮振動荷載作用。最大撓度計算公式如下:其中，q-作用在模板上的壓力線荷載:q=（(24.0+1.50)0.750+0.35）0.90=17.53KN/m；l-計算跨度(梁底支撐間距):l=10

36、0.00mm；E-面板的彈性模量:E=9500.0N/mm2；面板的最大允許撓度值:=100.00/250=0.400mm；面板的最大撓度計算值:=0.677 17.528 1004/(100 9500 2.53 105)=0.005mm；面板的最大撓度計算值:=0.005mm 小于 面板的最大允許撓度值:=100/250=0.4mm，滿足要求！七、梁底支撐的計算本工程梁底支撐采用方木。強度及抗剪驗算要考慮模板結構自重荷載、新澆混凝土自重荷載、鋼筋自重荷載和振搗混凝土時產生的荷載；撓度驗算只考慮模板結構自重、新澆混凝土自重、鋼筋自重荷載。1.荷載的計算：(1)鋼筋混凝土梁自重(kN/m)：q1

37、=(24+1.5)0.75 0.1=1.912 kN/m；(2)模板的自重線荷載(kN/m)：q2=0.35 0.1(20.75+0.3)/0.3=0.21 kN/m；(3)活荷載為施工荷載標準值與振倒混凝土時產生的荷載(kN/m)：經計算得到，活荷載標準值 P1=(2.5+2)0.1=0.45 kN/m；2.方木的支撐力驗算靜荷載設計值 q=1.21.912+1.2 0.21=2.547 kN/m；活荷載設計值 P=1.40.45=0.63 kN/m；方木計算簡圖方木按照三跨連續梁計算。本算例中，方木的截面慣性矩I 和截面抵抗矩 W 分別為:W=5 77/6=40.83 cm3；I=5777

38、/12=142.92 cm4；方木強度驗算:最大彎矩考慮為靜荷載與活荷載的設計值最不利分配的彎矩和，計算公式如下:線荷載設計值 q=2.547+0.63=3.177 kN/m；最大彎距 M=0.1ql2=0.1 3.1770.90.9=0.257 kN.m；最大應力=M/W=0.257 106/40833.3=6.302 N/mm2；抗彎強度設計值 f=13 N/mm2；方木的最大應力計算值 6.302 N/mm2小于 方木抗彎強度設計值 13 N/mm2,滿足要求!方木抗剪驗算：最大剪力的計算公式如下:截面抗剪強度必須滿足:其中最大剪力:V=0.63.1770.9=1.716 kN；方木受剪

39、應力計算值=3 1715.58/(2 5070)=0.735 N/mm2；方木抗剪強度設計值 =1.7 N/mm2；方木的受剪應力計算值 0.735 N/mm2小于 方木抗剪強度設計值 1.7 N/mm2,滿足要求!方木撓度驗算:最大撓度考慮為靜荷載與活荷載的計算值最不利分配的撓度和，計算公式如下:q=1.913+0.210=2.123 kN/m；方木最大撓度計算值=0.677 2.122 9004/(100 10000142.917 104)=0.66mm；方木的最大允許撓度 =0.900 1000/250=3.600 mm；方木的最大撓度計算值=0.66 mm 小于 方木的最大允許撓度 =

40、3.6 mm，滿足要求！3.支撐鋼管的強度驗算支撐鋼管按照簡支梁的計算如下荷載計算公式如下：(1)鋼筋混凝土梁自重(kN/m2)：q1=(24.000+1.500)0.750=19.125 kN/m2；(2)模板的自重(kN/m2)：q2=0.350 kN/m2；(3)活荷載為施工荷載標準值與振倒混凝土時產生的荷載(kN/m2)：q3=(2.500+2.000)=4.500 kN/m2；q=1.2(19.125+0.350)+1.44.500 =29.670 kN/m2；梁底支撐根數為 n，立桿梁跨度方向間距為 a，梁寬為 b，梁高為h,梁底支撐傳遞給鋼管的集中力為P，梁側模板傳給鋼管的集中力

41、為N。當n=2時：當n2時：計算簡圖(kN)支撐鋼管變形圖(mm)支撐鋼管彎矩圖(kN.m)經過連續梁的計算得到：支座反力 RA=RB=4.289 kN；最大彎矩 Mmax=1.554 kN.m；最大撓度計算值 Vmax=5.473 mm；支撐鋼管的最大應力=1.554 106/4490=346.039 N/mm2；支撐鋼管的抗壓設計強度 f=205.0 N/mm2；支撐鋼管的最大應力小于支撐鋼管的抗壓設計強度，滿足要求!八、梁底縱向鋼管計算縱向鋼管只起構造作用，通過扣件連接到立桿。九、扣件抗滑移的計算:按規范表 5.1.7,直角、旋轉單扣件承載力取值為8.00kN，按照扣件抗滑承載力系數 0

42、.80，該工程實際的旋轉單扣件承載力取值為6.40kN。縱向或橫向水平桿與立桿連接時，扣件的抗滑承載力按照下式計算(規范5.2.5):R Rc 其中 Rc-扣件抗滑承載力設計值,取6.40 kN；R-縱向或橫向水平桿傳給立桿的豎向作用力設計值；計算中 R 取最大支座反力，根據前面計算結果得到 R=4.289 kN；R 6.40 kN,單扣件抗滑承載力的設計計算滿足要求!十、立桿的穩定性計算:立桿的穩定性計算公式1.梁兩側立桿穩定性驗算:其中 N-立桿的軸心壓力設計值，它包括：橫桿的最大支座反力：N1=4.289 kN；腳手架鋼管的自重：N2=1.2 0.129 5.9=0.914 kN；樓板的

43、混凝土模板的自重：N3=1.2(0.90/2+(0.90-0.30)/2)0.90 0.35=0.283 kN；樓板鋼筋混凝土自重荷載:N4=1.2(0.90/2+(0.90-0.30)/2)0.90 0.120(1.50+24.00)=2.479 kN；N=4.289+0.914+0.283+2.479=7.965 kN；-軸心受壓立桿的穩定系數，由長細比 lo/i 查表得到；i-計算立桿的截面回轉半徑(cm)：i=1.59；A-立桿凈截面面積 (cm2)：A=4.24；W-立桿凈截面抵抗矩(cm3)：W=4.49；-鋼管立桿軸心受壓應力計算值(N/mm2)；f-鋼管立桿抗壓強度設計值：f=

44、205 N/mm2；lo-計算長度 (m)；如果完全參照扣件式規范不考慮高支撐架，按下式計算 lo=k1uh (1)k1-計算長度附加系數，取值為：1.155；u-計算長度系數，參照扣件式規范表5.3.3，u=1.7；上式的計算結果：立桿計算長度 Lo=k1uh=1.155 1.7 1.5=2.945 m；Lo/i=2945.25/15.9=185；由長細比 lo/i 的結果查表得到軸心受壓立桿的穩定系數=0.209；鋼管立桿受壓應力計算值；=7965.078/(0.209 424)=89.883 N/mm2；鋼管立桿穩定性計算=89.883 N/mm2小于 鋼管立桿抗壓強度的設計值 f=20

45、5 N/mm2，滿足要求！如果考慮到高支撐架的安全因素，適宜由下式計算lo=k1k2(h+2a)(2)k1-計算長度附加系數按照表1取值1.167；k2-計算長度附加系數，h+2a=1.7 按照表 2取值1.007；上式的計算結果：立桿計算長度 Lo=k1k2(h+2a)=1.1671.007(1.5+0.1 2)=1.998 m；Lo/i=1997.787/15.9=126；由長細比 lo/i 的結果查表得到軸心受壓立桿的穩定系數=0.417；鋼管立桿受壓應力計算值；=7965.078/(0.417 424)=45.049 N/mm2；鋼管立桿穩定性計算=45.049 N/mm2小于 鋼管立

46、桿抗壓強度的設計值 f=205 N/mm2，滿足要求！(八)、模板支撐系統布置由以上計算可知,支撐系統符合要求。另外,為加強支撐系統的整體穩定性,在各立桿底部,沿縱橫方向,距底座高度為 200mm 設置掃地桿:在縱橫方向滿跨設剪刀撐,在模板支撐頂層開始往下每隔兩部設水平剪刀撐,在支撐頂層的第一道拉桿下設一道水平安全網。四、滿堂模板支架安裝、拆卸及施工安全技術措施(一)、滿堂模板支架的使用要求1、模板安裝必須按模板的施工方案進行,嚴禁任意變動。2、安裝模板及其支架,應待下部支撐處理加固后的強度達到能承受上層模板、支撐、新澆筑混凝土的重量和施工荷載等全部荷載以后,方可進行。3、模板及其支撐系統在安

47、裝過程中,必須設置臨時固定設施嚴防傾覆。4、支柱全部安裝完畢后,必須及時沿橫向和縱向加設水平撐和縱橫垂直剪刀撐,并與支柱固定。5、施工前帶好安全帽,配備工具袋。6、大模板的裝拆,堆放均要采取放傾倒措施。7、臨邊高處作業(2M以上)施工工人必須按照要求系扣安全帶。8、模板和其他堆放荷載必須堆放均勻,并嚴格控制施工荷載不得超過2.5KN/。9、尺寸比較大,梁配筋比較多,在大梁模板制作時,先安裝好梁底板及一側梁模板后,安裝大梁鋼筋,再安裝另一側板,以保證梁配筋安裝尺寸準確。10、澆筑大梁砼時,為使大梁模板及支撐系統受力均勻,大梁砼澆筑時分層均勻下料,減小大梁模板及支撐系統變形。11、高支模安裝完工后

48、,由項目部確認,項目技術負責人簽字認可后才允許進入下道工序施工。施工單位應明確高支模施工現場安全負責人,負責施工全過程的安全管理工作。12、高支模施工應按經審批的技術方案進行,技術方案未經原審批部門同意,任何人不得修改變更。13、高支模搭設、拆除和澆筑砼時,無關人員不得進入支模架底下,不得從支撐系統上爬上爬下,由安全員現場監護。14、高支模搭設完畢后,由項目部自檢驗收合格后,報監理驗收合格后方能進行鋼筋安裝。砼澆筑時,應設專職安全員,觀察模板及其支撐系統的變形情況,發現異常應立即暫停施工,迅速疏散人員,待處理好之后,并經安全負責人檢查后方可繼續施工。15、建立模板拆除申請制度,在結構混凝土強度

49、達到規范規定,并經回彈或砼試塊實驗報告出來之后進行,由現場施工員提出拆除申請單,安全負責人審核,經技術負責人批準簽字后方可拆除。(二)、模板支架的構造要求1、每跟立桿底部必須按有關規定設置縱、橫掃地桿。2、立桿接長必須按有關規定采用對接扣件連接。3、支架立桿應豎立設置，2m高度的垂直允許偏差為5mm。4、當梁模板支架立桿采用單根立桿時，立桿應設在梁模板中心線處，其偏心距不應大于 25mm。5、在模板支撐頂層開始往下每隔二步設水平剪刀撐，在支撐頂層的第一道拉桿下設一道水平安全網。6、扣件的緊固程度應在4065N.m，并不大于 65N.m，對接扣件的抗拉承載力為 3KN。扣件上螺栓保持適當的擰緊程

50、度，對接扣件安裝時其開口應向內，以防進雨，直角扣件安裝時開口不得向下，以保證安全。（三）、摸板支架搭設、安裝及安全措施1、支架搭設（1）支架的搭設，必須根據設計平面布置圖。（2）支架基礎的混凝土必須達到設計強度的75%以上才能施工。（3）搭設過程中劃出工作標志區，嚴禁行人進出、統一指揮、上下呼應、動作協調，嚴禁在無人指揮下作業，當解開與另一人有關的扣件時必先告訴對方，并得到允許，以防墮落傷人。（4）支架及時與結構拉結，以保證支架整體和搭設過程安全，未完成支架在每日收工前，一定要確保架子穩定。（6）鋼管有嚴重銹蝕、壓扁或裂紋的不得使用，嚴禁使用有脆裂、變形、滑絲等現象的扣件。嚴禁將外徑48mm

51、與 51mm 的鋼管混合使用。2、模板安裝1）、梁模板安裝梁模板主要由側板、底板、夾木、托木、支撐等組成，在梁底板小頂撐間距不大于 300mm。夾木設在梁模兩側板下方，還應根據支設樓板的擱欄的標高，釘在支柱定撐上，在底板下面加上牽桿和托木，在主梁和次梁交接處，應在主梁側板上留缺口，并釘上寸口檔，次梁的地板與側板釘在寸口檔上。為防止模板下口向外爆裂及中部鼓脹，應在梁中的中部用對拉螺栓，對拉間距為 600mm,對拉螺栓在鋼筋入模后安裝，側模的支撐間距為300mm。梁模板安裝后，要拉通線進行檢查，復核各梁模位置是否對正，待平板模板安裝后，檢查并調整標高，當梁的跨度大于4m以上時，在梁模的跨中要起供高

52、度不得大于 3。2）模板的控制模板安裝完畢后澆筑砼時模板會受到砼側壓力及施工荷載的作用而產生一定程度的變形及位移，應采取方法和措施對變形進行觀察從而控制模板的變形1.大截面梁的沉降觀測和控制，大截面梁由于支頂和外力作用經常產生下沉現象。澆筑砼時在該梁底部設置專門觀測點，在施工過程中加以控制。2.外邊梁外側板的控制：外邊梁在澆筑過程中，由于砼產生的側壓力及施工荷載的作用容易產生變形。為防止這一現象發生，除了加強模板的安裝外，在施工過程中必須在外側頂一條水平線加以觀測和控制，并指定專人跟蹤觀察，上層與下層對比復核。3、施工管理與安全措施 1）支架搭設應嚴格遵守規定，搭設前應由技術負責人向施工管理及

53、工人班組進行詳細交底。2）支架在使用過程中，嚴禁隨便拆除任何桿件或零配件，如因妨礙作業需拆除個別桿件時，需經技術負責人同意并采取可靠措施方可暫時拆除，作業完成后應馬上復原。3）施工現場帶電線路，如無可靠絕緣措施，一律不準通過支架，支架嚴禁接觸、勾壓電源線。4）從事架子作業的工人，要定期進行體檢。凡患有高血壓、心臟病、貧血病以及其他不適于高空作業的，不得從事架子搭、拆作業。5）臺風暴雨過后，要馬上檢查架子，發現傾斜、變形應及時修理加固。6）安裝好后，應進行驗收，合格后方可進行梁、板模的安裝。（四）、泵送混凝土的注意事項 1.墻、柱砼澆筑時，必須搭好支架，嚴禁站在模板上施工，在高處作業時，要系好安

54、全帶。2.當采用泵送砼時應注意到，由于泵送砼的泵送速度較快，在樓面容易產生較高的堆積混凝土，所以施工時應加強控制，采用擺動管頭和沙杷扒平等辦法，防止混凝土的堆積高度超過300mm,并應均勻分布。3.澆筑過程中安排施工員、木工和鋼筋工跟班，并對鋼筋的保護層、彎曲、散亂等加以修正，對模板和支撐部位進行觀察，如有支撐不穩、模板變形過大等現象時，應立即采取加固等措施，確保安全施工和保證工程質量。（五）、模板的拆除及安全措施 1.模板拆除前須辦理模板拆除申請批準手續，樓板模板拆除前必須有混凝土試塊強度報告（或回彈強度報告）。在拆除區域設置戒線并設專人監護。2.現澆結構的模板及其支架拆除時的砼強度均要達到

55、100%強度，及考慮拆除模板時，該層樓板能否支撐住上部荷載。3.模板拆除順序，先拆非承重模板，后拆承重模板。4.模板的拆除：先將平臺下鋼管扣件松開，使木方與鋼管脫落，然后在拆頂模，拆模時人站在鋼管架下，待頂板上木方拆完。5.拆除大跨度梁板模時，宜先從跨中開始，分別拆向兩段。當局部有砼吸附或粘接模板時，板模下口接點處用棍松動，嚴禁敲打模板。6.拆模時不要用力過猛，拆下來的材料要及時運走，整理拆下后的模板及時清理干凈，按規定分類對方整齊。7.拆除支模架時應注意安全，并由專人負責警戒。拆下的桿件、零配件和工具，應傳遞而下。8.拆除作業必須由上而下分層進行，嚴禁分立面拆除或在上下兩步同時進行拆架。做到

56、一步一清、一桿一清。拆立桿時，要先抱住立桿再拆開最后兩個扣，拆除大橫桿、斜桿、剪刀撐時，應先拆中間扣件，然后托住中間，在解端頭口。9.拆架時應劃分作業區，周圍設繩綁危欄或豎立警戒標志，地面應設專人指揮，嚴禁非作業人員進入。10.拆除時要統一指揮，上下呼應，動作協調，當解開與另一人有關的結扣時，應先通知對方，以防墮落。11.在拆除時，不得中途換人，如必須換人，應將拆除情況交代清楚后方可離開。12.當拆架下班時，不應留下隱患部位。13.所有桿件和扣件在拆除時應分離，不準在桿件上附著扣件或兩桿連著送到地面。14.拆下的零配件要裝入容器內，用吊籃吊下，拆下的鋼管要綁扎牢固，雙點起吊，嚴禁從高空拋棄。1

57、5.在拆除模板過程中，如發現砼有影響結構安全質量問題，應暫停拆除，經過處理后，方可繼續拆除。（六）、成品保護 1.模板堆放場地要平整，模板平放，并且用木方支墊，保證模板不扭曲不變形。不可亂堆放或在組拼的模板上堆放分散的模板和配件。2.裝模板時輕起輕放，不準碰撞，防止模板變形。3.拆除模板時，不得用大錘等猛敲，以免砼和模板受到損傷。（七）、質量保證體系1構件允許偏差2模板允許偏差允許偏差項目允許偏差（mm）1 軸線位移基礎5 柱、墻、梁3 2 標高5 1 外徑 48mm 壁厚 2.8mm-0.5-0.5 2 鋼管兩端面切斜偏差1.70 塞尺、拐角尺3 鋼管外表面銹蝕深度0.50 游標卡尺4 立桿

58、鋼管彎曲 3m L4m 3m L4m 12 20 鋼板尺水平桿、斜桿的鋼管彎曲L6.5m 30 3 截面尺寸基礎10 柱、墻、梁2-5 4 每層垂直度3 5 相鄰兩板表面高低差2 6 表面平整度2 7 預埋鋼板中心線位移3 8 預埋管、預留孔中心線位移3 9 預埋螺栓中心線位移2 外露長度10-0 10 預留洞中心線位移10 截面內部尺寸10-0 11 陰陽角垂直4 方正4 3、質量保證技術措施模板安裝與拆除質量點設置工程項目班組目標分項項目管理點設置對策措施檢查工具及檢查方法模板安裝與拆除表面平整、垂直度良好、截面準確、標高無誤軸線位置模板底口偏移1 施工前檢查上道工序質量，鋼筋位置及放線位

59、置是否準確。2 及時更換有缺陷的模板，并予以修復。3加強工序自檢。4 加強材料進場管理及現場保養。5 連接扣件緊不松動。6支撐點牢固可靠，損壞變形的鋼龍骨、鋼支柱不予以使用。用盒尺引測檢查截面尺寸表面變形，支撐不牢用盒尺測量檢查標高底板標高不準，支撐不牢用水準儀、拉線或用尺量檢查垂直度模板上口偏移，支撐不牢用 2m靠尺檢查平整度小板板面平整度、組裝大面平整度用 2m靠尺檢查模板安裝與拆除質量預防措施項目環境因素采取預防措施施工操作支撐系統不合理嚴格設計要求，因地制宜，合理布局扣件連接松動嚴格設計要求，嚴格控制扣件間距，加固面板模板工程質量預防措施拼縫不平盡量使用平直模板，扣件補缺拆除時硬撬組裝

60、前及時刷脫模跡顛倒工序強化施工工序，完善工序間的交接環境基底未密實加強密實，并鋪通常腳手板，加強交接檢鋼筋網片位移加強工種之間的交接檢，互檢工作混凝土側壓力過大工種之間相互配合，加強支撐，適當振搗，設專人看模材料模板變形，孔多及時檢查、修理，嚴重者退回，不予使用龍骨、支撐件軟弱及時同技術部門共同研究加固措施連接附件質量差及時退換，加密連接，加固支撐系統管理崗位責任制執行不嚴強化崗位意識，完善責任制度，人員定制重進度，輕質量加強教育，擺正進度與質量的關系忽視資料管理加強全面管理意思，確立技術檔案重要性的認識施工人員技術水平底進行崗位技術培訓自檢不認真認真執行自檢負責制技術交底不清認真科學的進行書

61、面交底指揮人員只重進度尊重科學，服從質量，好中求快違章作業嚴格操作規程忽視交接檢，互檢加強工種間的配合，把質量問題消滅在上一工序中專檢人員檢查不細加強教育，不合格者予以停職五、安全文明施工 1 進入施工現場的人員戴好安全帽，高空作業系好安全帶，穿好防滑鞋等，現場嚴禁吸煙。2 進入施工現場的人員要愛護場內的各種綠化設施和標示牌，不得踐踏草坪、損壞花草樹木、隨意拆除和移動標示牌。3 嚴禁酗酒人員上架作業，施工操作時要求精力集中，嚴禁開玩笑和打鬧。4 支架打設人員必須是經考試合格的專業架子工，上崗人員定期檢查體檢，體檢合格者方可發上崗證，凡患有高血壓、貧血病、心臟病及其他不適于高空作業著，一律不得上

62、支架操作。5 密目安全網等影響作業班組支模時，如需拆改時，應由架子工完成，任何人不得任意拆除。6 支架驗收合格后任何人不得擅自拆除，如需做局部拆改時，需經項目部同意后由架子工操作。7 不準利用支架吊運重物，作業人員不準攀登架子上下作業面，不準推車在架子上跑動，塔吊起吊物體時不能碰撞和拖拉支架。8 不得將纜風繩、泵送混凝土及砂漿的輸送管等固定在支架上，嚴禁任意懸掛起重設備。9 在架子上的作業人員不得隨意拆動支架的所有拉接點和扣件邦扎扣等所有架子部分。10 拆除架子而使用電焊氣割時，派專職人員做好防火工作，配合料斗，防止火星和切割物濺落。11 支架使用時間較長，因此在使用過程中需要進行檢查，發現桿

63、件變形嚴重、防護不全，拉接松動等問題要及時解決。12 要保證架體的整體性，不得與井架、升降機一并拉結，不得截斷架體 13 施工人員嚴禁凌空投擲桿件、物料、扣件及其他物品，材料、工具用滑輪和繩索運輸，不得亂仍。14 使用的工具要放在工具袋內，防止掉落傷人，登高要穿防滑鞋，袖口要扎緊。15 鋼管、扣件等堆放場做到整潔、擺放合理、專人保管，并建立嚴格領退料手續。16 施工人員做到活完料凈腳下清，確保支架施工材料不浪費。17 運至地面的材料應按指定地點隨拆除隨運，分類堆放，當天拆當天清，拆下的扣件和鋼絲要集中回收處理，應隨時整理、檢查，按品種、分規格堆放整齊，妥善保管。18 六級以上大風、大霧、大雨天氣停止支架作業。在大風期、雨期要經常檢查腳手板、斜道板、跳板上有偏移、積水等物。若有則應隨時加固清掃，并要采取防滑措施。六、監測方案