1、.乳業青島物流配送中心工程高大模板支撐系統專項施工方案.目錄一、工程概況.3二、編制依據.3三、模板支設方案確定及驗算.31、模板工程設計要求.32、模板工程支設方案及驗算.3（1）現澆板模板支設方案及驗算（適用于250 厚）.3（2）梁模板支設方案及驗算.4四、構造要求.41.模板支架的構造要求.42.立桿步距的設計 .53.剪刀撐的設計 .54.頂部支撐點的設計 .55.支撐架搭設的要求 .56.施工使用的要求 .5五、材料要求.5六、模板施工要求.6七、模板安裝.7八、模板拆除.9九、模板質量檢驗標準.10 十、質量保證措施.11 十一、成品保護.12 十二、安全、文明保證措施.12 十

2、三、季節性施工.13 附件一：250mm 現澆板模板計算書.14 附件二：4001700 梁側模板計算書.20 附件三：4001700 梁底模板計算書.27.一、工程概況本工程為蒙牛乳業青島物流配送中心工程，位于青島市李滄區東部物流園，廣水路777號，建設單位為青島匯豐源商貿有限公司，設計單位為青島市建筑設計院有限公司，監理單位為青島海大工程監理咨詢有限公司，施工單位為中啟膠建集團有限公司。本工程屬多層倉儲物流丙類2 項倉庫建筑，包括地下倉庫和 1#倉庫及 2#倉庫。其中地下倉庫為地下一層；1#倉庫為地上三層；2#倉庫為地上六層（局部五層）?？偨ㄖ娣e 32811.23平方米（地上約 2790

3、0平方米，地下 4900 平方米），建筑高度 21.35m。建筑耐火等級：地下一級，地上二級。建筑防水等級二級，建筑物合理使用年限50 年。建筑抗震設防烈度為6 度。結構形式為框架結構，基礎形式為樁基、柱下獨立基礎加防水底板。二、編制依據建筑施工模板安全技術規范(JGJ162-2008)建設工程高大模板支撐系統施工安全監督管理導則（建質2009254 號）危險性較大的分部分項工程安全管理辦法（建質200987 號危險性較大工程安全專項施工方案編制及專家論證審查辦法 建質2004213 號）山東省建筑工程安全專項施工方案編制審查與專家論證暫行辦法（魯建管質安字200735 號）青島市建筑工程腳手

4、架及模板支撐系統安全管理暫行規定三、模板支設方案確定及驗算1、模板工程設計要求保證框架柱、梁、板結構和構件各部位形狀尺寸以及相互位置的準確性，確保模板具有足夠的剛度、強度及穩定性；能可靠地支撐新澆砼的荷載、側壓力以及施工過程中的全部荷載，確保模板的可靠性、安全性。2、模板工程支設方案及驗算（1）現澆板模板支設方案及驗算（適用于250 厚）模板支架搭設高度為 8.0m，立桿的縱距 b=0.90m，立桿的橫距 l=0.90m，立桿的步距h=1.20m。面板厚度 10mm，剪切強度 1.4N/mm2，抗彎強度 30.0N/mm2，彈性模量 4000.0N/mm4。鋼管間距 300mm，剪切強度 1.

5、4N/mm2，抗彎強度 13.0N/mm2，彈性模量 9000.0N/mm4。模板自重 0.30kN/m2，混凝土鋼筋自重 25.00kN/m3，施工活荷載 3.00kN/m2?？奂嬎阏蹨p系數取1.00。采用的鋼管類型為483.0。.現澆板模板計算書詳見附件一：250mm 現澆板模板計算書（2）梁模板支設方案及驗算截面 4001700梁支設方案（適用于截面為4001700、3001700、2501700、4501100、5001000、4001000、3001000 的梁）側模支設方案：斷面寬度 400mm，高度 1700mm，兩側樓板厚度 250mm。模板面板采用普通膠合板。內龍骨間距 1

6、50mm，內龍骨采用 4878mm 木方，外龍骨采用雙鋼管 48mm 3.0mm。對拉螺栓布置 3道，在斷面內水平間距300+350+600mm，斷面跨度方向間距 600mm，直徑14mm。面板厚度 10mm，剪切強度 1.5N/mm2，抗彎強度 30.0N/mm2，彈性模量 4000.0N/mm4。木方剪切強度 1.5N/mm2，抗彎強度 13.0N/mm2，彈性模量 9000.0N/mm4。底模支設方案：模板支架搭設高度為 8.0m，梁截面 BD=400mm1700mm，立桿的縱距(跨度方向)l=0.45m，立桿的步距 h=1.20m，梁底增加 2道承重立桿。面板厚度 10mm，剪切強度

7、1.4N/mm2，抗彎強度 30.0N/mm2，彈性模量 4000.0N/mm4。木方4878mm，剪切強度 1.4N/mm2，抗彎強度 13.0N/mm2，彈性模量 9000.0N/mm4。梁兩側立桿間距 0.90m。梁底按照均勻布置承重桿4根計算。模板自重 0.50kN/m2，混凝土鋼筋自重 25.00kN/m3，施工活荷載 5.00kN/m2。梁兩側的樓板厚度 0.25m，梁兩側的樓板計算長度 0.50m?？奂嬎阏蹨p系數取 1.00。采用的鋼管類型為483.0。梁模板計算書詳見附件二：4001700梁側模板計算書附件三：4001700梁底模板計算書四、構造要求1.模板支架的構造要求（1

8、）梁、板模板高支撐架根據設計荷載采用單立桿，立桿底部加鋼底座，鋪40后300寬通常木板；（2）立桿之間必須按步距滿設雙向水平桿，確保兩方向足夠的設計剛度；（3）梁的立桿縱向間距和樓板采用相同的立桿間距，以確保縱橫向水平桿全部拉通。.2.立桿步距的設計根據青島市腳手架模板管理暫行規定，掃地桿距地200mm，第一步橫桿距地 1500mm，其余1200mm。3.剪刀撐的設計（1）沿支架四周外立面應滿足立面滿設剪刀撐；（2）中部縱橫向每 1個柱距（7.8m）在主梁一側設一道剪刀撐。剪刀撐與地面夾角45-60度。剪刀撐應與支撐架的橫桿和立桿全部與扣件連接。（3）水平剪刀撐的設置：在掃地桿、第三道水平桿處

9、（距地4.1m處）、梁底下部橫桿處設置水平剪刀撐。水平剪刀撐要與立桿連接。設置水平剪刀撐的框格數要大于水平框格總數的1/3。4.頂部支撐點的設計現澆板頂部支撐點全部采用可調頂托支撐，梁頂部支撐點兩側立桿采用扣件支撐，中間頂撐立桿采用可調頂托支撐。5.支撐架搭設的要求（1）嚴格按照設計尺寸搭設，立桿和水平桿的接頭均應錯開在不同的框格層中設置；（2）確保立桿的垂直偏差和橫桿的水平偏差小于扣件架規范的要求；（3）確保每個扣件和鋼管的質量是滿足要求的，每個扣件的擰緊力矩都要控制在45-60N.m，鋼管不能選用已經長期使用發生變形的；（4）地基支座的設計要滿足承載力的要求。6.施工使用的要求（1）精心設

10、計混凝土澆筑方案，確保模板支架施工過程中均衡受載，最好采用由中部向兩邊擴展的澆筑方式；（2）嚴格控制實際施工荷載不超過設計荷載，對出現的超過最大荷載要有相應的控制措施，鋼筋等材料不能在支架上方堆放；（3）澆筑過程中，派人檢查支架和支承情況，發現下沉、松動和變形情況及時解決。五、材料要求梁、板等采用10mm 厚膠合板，頂撐為?483.5 鋼管，扣件、螺絲、3 形扣件及?14 對拉螺栓等金屬配件嚴格按照相關行業技術規范或國家質量驗收標準控制其進場質量，確保所有材料進場均具備質保書和合格證，外觀檢查合格。.六、模板施工要求1、施工要求模板支撐施工前編制詳細的施工方案,其支撐系統采用扣件式鋼管腳手架,

11、立、橫桿間距與受力情況須經計算確定，模板采用大型竹膠合板模板，支撐系統梁用雙排落地鋼管架，板的支撐與梁支撐有機結合，模板盡量采用整塊模板組成整體，模板如模數不符則進行裁割。模板支設中嚴格控制模板表面的標高和平整度，要求拼縫嚴密。地下室外墻對拉螺栓焊止水環，止水螺桿迎水面螺母下加高強塑料墊塊，按規定設鋼管支撐和拉桿，以利于模板的穩定。模板拼縫用雙面膠及海綿塞好，以免漏漿。模板支撐加固以內支撐為主，外支撐為副，內外結合，確保軸線不位移。施工中采取可靠措施保證模板工程支撐的強度、剛度和穩定性，防止整體失穩。2、施工準備（1）材料與主要機具膠合板模板（長度為2420mm；寬度為 1210mm，厚度為

12、10mm）、木材等由公司材料處負責根據工程進度及時分批按計劃組織入場。連接件：釘子、3 形扣件、蝶形扣件、對拉螺栓、止水對拉螺栓、鉤頭螺栓、緊固螺栓等由技術人員提出料單在施工前一次性由公司材料處采購入場。支承件：柱箍、鋼管支柱、鋼管卡、鋼斜撐等由公司設備處負責，根據工程進度及時調撥入場。以上所有材料在進場時嚴格檢查其質量，不合格材料嚴禁入場并投入使用。斧子、鋸、扳手、打眼電鉆、線墜、靠尺板、方尺、鐵水平、撬棍等工、器具由勞務公司解決，確保滿足施工需要。3、作業條件：模板設計：根據工程結構型式和特點及現場施工條件，對模板進行設計，確定模板平面布置，縱橫龍骨規格、數量、排列尺寸，柱箍選用的型式及間

13、距，梁板支撐間距，模板組裝形式（就位組裝或預制拼裝），連接節點大樣。驗算模板和支撐的強度、剛度及穩定性。繪制全套模板設計圖（模板平面圖、分塊圖、組裝圖、節點大樣圖、零件加工圖）。模板數量在模板設計時按流水段劃分，進行綜合研究，確定模板的合理配制數量。本工程梁板采用 48*3.5鋼管搭設滿堂架，縱橫立桿間距，水平橫桿間距等依據計算書確定。.預制拼裝：拼裝場地按照施工總平面圖位置進行設置，全部進行硬化。按模板設計圖進行預拼裝，相鄰兩塊板用釘子釘牢固在木枋上。柱子、剪力墻模板在拼裝時，預留清掃口或灌漿口。模板拼裝后進行編號，并涂刷脫模劑，分規格堆放。放好軸線、模板邊線、水平控制標高、模板底口做水泥砂

14、漿找平層，檢查并校正，柱子用的地錨已預埋好。墻鋼筋綁扎完畢，水電管線及預埋件已安裝，綁好鋼筋保護層墊塊，并辦完隱檢手續。七、模板安裝1、模板施工前，由技術人員對有關施工操作人員做安全技術交底。模板工程作業高度在2m以上（包括 2m）時，搭設可靠安全的操作平臺。2、模板安裝順序：設置剪力墻、柱厚度限位清理剪力墻、梁部位基層垃圾排放剪力墻模板搭設鋼管排架安裝剪力墻模板安裝梁模板鋪樓板擱柵和底模清掃模板內垃圾。3、剪力墻、框架柱取?1214的短鋼筋，在樓面彈線的位置，沿框架柱、剪力墻橫向每隔 500600mm，高出樓面 3050mm，在框架柱或剪力墻豎向鋼筋上焊一根限位鋼筋，鋼筋的兩端與框架柱厚度線

15、齊平，每道框架柱、墻的端部設縱橫二個方向限位。4、柱、梁的模板事先拼裝，按不同部位編上號，排放時對號入座，有梁的部位，模板預制時按梁的斷面尺寸在模板上先開好口。5、鋼管排架搭設：排架立桿的鋼管長度根據梁的實際高度并兼顧樓板的高度確定，二端各設一道剪刀撐，桿件相交處用扣件連接，扣件的擰緊力矩為40N m60N m。6、梁模板：內龍骨采用 4878mm 木方，外龍骨采用雙鋼管48mm 3.0mm，用 14 對拉螺桿緊固，每道為 500mm，縱向采用排架立桿?483.5 支撐，為保證模板的穩定性，設?483.5 鋼管作斜支撐及水平撐，確保支模質量及混凝土澆搗時的安全性、牢固性。7、現澆板模板用?48

16、3.5 鋼管作支撐架，立柱水平牽杠設三道，確保支撐系統穩固和安全性。8、澆搗砼前，由班組自檢，技術人員仔細復核和驗收，報質檢員、安全員檢查、再報監理驗收。澆搗砼時，派專人看守模板，確保模板施工質量和安全。9、操作工藝.（1）安裝梁模板工藝流程：安裝立柱、拉桿安裝梁底模綁梁鋼筋安裝側模加固側模校正辦預檢。柱子拆模后在混凝土上彈出軸線和水平線。梁支撐采用雙排 48*3.5鋼管，當梁截面較大時采用多排，支柱的間距、排數應由模板設計確定。按設計標高調整支柱的標高，然后安裝梁底板，并拉線找直，梁底板按設計要求起拱，起拱高度為全跨長度的1/10003/1000，且不小于 20 綁扎梁鋼筋，經檢查合格后辦理

17、隱檢，并清除雜物，安裝側模板，把兩側模板與底板用釘子連接。矩形單梁模板由底板，側板和斜撐等組成，下面用頂撐支承，間距1m,當梁高度較大時，在側板上加釘斜撐，頂撐（柱）間設拉桿，互相拉撐成一整體。主次梁同時支模時，先鋪梁底，經軸線標高檢查校正無誤后，加以固定，待梁鋼筋綁扎完成后，安裝側模；當梁寬大于400 時，梁底部增加一道鋼管頂撐，次梁寬度較小時，先安裝一側模，待鋼筋邦扎完成后，再安裝另一側模。梁凈跨大于 4.0m，挑梁長度大于 1.5m時，按規范要求起拱，且起拱高度不小于20mm。安裝后校正梁中線、標高、斷面尺寸。將梁模板內雜物清理干凈，檢查合格后辦預檢。（2）安裝樓板模板工藝流程：安裝立柱

18、安裝大小龍骨調節立桿高度鋪膠合板模板測平、調節標高安裝拉桿辦預檢。采用多層支架支模時，上下層支柱控制在同一豎向中心線上且校正垂直。從邊跨一側開始安裝，先安第一排龍骨和支柱，臨時固定；再安第二排龍骨和支柱，依次逐排安裝。支柱與龍骨間距根據模板設計規定設置。調節支柱高度，將大龍骨找平，當跨度大于 3.6m時按規范要求其拱，起拱高度不小于20。鋪膠合板模板塊：從一側開始鋪，樓板在大面積上均應采用大尺寸的模板塊，在拼縫處可用窄尺寸的拼縫模板或木板代替，但均要求拼縫嚴密。平臺板鋪完后，用水平儀測量模板標高，進行校正，并用靠尺找平。將模板內雜物清理干凈，拼縫用海綿條粘貼完畢，檢查預留洞口是否有遺漏，尺寸大

19、小，.位置是否正確，確認無誤后，辦理預檢交接手續。八、模板拆除1、在拆除模板前，第一經技術負責人審批同意，第二有試驗室的抗壓報告，第三經過監理工程師審批同意。2、在基坑內拆模，注意基坑邊坡的穩定性，特別是拆除模板支撐時，可能使坡土發生震動而塌方，拆除模板時及時運至離基坑較遠的地方進行清理。3、在拆模板過程中，如發現結構砼實際強度并未達到要求，有影響結構的安全質量問題，則暫停拆模，并及時向技術部門報告，經妥善處理，實際強度達到要求后繼續拆模。4、模芯或預留孔的內模，在砼強度能保證不發生塌陷和裂縫時進行拆除。5、拆模時隨拆隨清理，以免釘子扎腳，阻礙通行，發生事故；拆模區設警戒線，以防有人被傷。6、

20、拆除模板向上傳遞上下呼應，模板一次連續拆除完畢；嚴禁猛撬，以免大面積塌下，如中途停工時，將已活動的模板支撐牢固，以免落下傷人。7、模板立桿有二道水平拉桿，從上到下拆除，立桿要求同時拆除，以免立桿傾倒傷人。8、第一次模板的拆除順序：放松和抽取框架柱對拉開螺絲桿封墻板鋼管龍骨墻板50100 方木墻模九夾板梁側模。9、第二次模板的拆除順序：平臺擱柵 50100 方木梁底模板樓板底模排架橫桿?48 鋼管排架10、模板拆除優先進行整體拆除，便于整體轉移后，重復進行整體安裝。11、墻模板拆除：先拆除穿墻螺栓等附件，再拆除斜拉桿或斜撐，用撬棍輕輕撬動模板，使模板離開墻體，即可把模板吊運走。12、樓板、梁模板

21、拆除（1）先拆梁側幫模，再拆除樓板模板，拆樓板模板先拆掉水平拉桿，然后拆除支柱，每根龍骨留 12 根支柱暫不拆。操作人員站在已拆除的空隙，拆去近旁余下的支柱，使其龍骨自由墜落。（2）用鉤子將模板鉤下，等該段的模板全部脫模后，集中運出，集中堆放。（3）樓層較高，支模采用雙層排架時，先拆上層排架，使龍骨和模板落在底層排架上，上層模板全部運出后，再拆底層排架。.（4）有穿墻螺栓者，先拆掉穿墻螺栓和梁托架，再拆除梁底模。（5）側模板（包括墻柱模板）拆除時，混凝土強度能保證其表面及楞角不因拆除模板受損壞，方可拆除；梁底模板拆除跨度小于8m，混凝土強度達到設計強度的75%，跨度大于 8m時，混凝土強度達到

22、設計強度的100%，懸挑梁底模拆除混凝土強度達到設計強度的100%，方可拆除?；炷烈罁F場同條件養護下混凝土試塊的抗壓強度。樓板拆除跨度小于8m，混凝土強度達到設計強度的75%，跨度大于 8m時，混凝土強度達到設計強度的100%。（6）拆下的模板及時清理粘連物，拆下的扣件及時集中收集管理。（7）拆模時嚴禁模板直接從高處往下扔，從上往下傳遞，杜絕野蠻施工，以防模板變形和損壞，傷及他人及其它設備，造成不安全事故。九、模板質量檢驗標準預埋件和預留孔洞的允許偏差（mm）位置規范允許偏差項目允許偏差預埋鋼板中心線3 2 預埋管、預留孔中心線3 2 預留螺栓：中心線外露長度2 10，0 2 10，0 預

23、留孔洞：中心線截面內部尺寸10，10，0 5 5，0 門窗洞口中心線位移3 寬、高5 對角線6 現澆結構模板安裝允許偏差(mm)部位規范允許偏差項目允許偏差軸線位置5 5 底模上表面標高5 3 截面尺寸：基礎墻、梁10 45 3 2 層高垂直：全高 5m 全高 5m 6 8 2 3.相鄰兩板表面高低差2 2 表面平整5 2 木方過刨質量要求檢查內容允許誤差(mm)邊長2 彎曲（通長）3 扭曲無竹膠板質量要求竹膠板的翹曲度1竹膠板的尺寸公差：長度公差厚度公差對角線公差3mm 0.6mm 5mm 拼縫縫隙最寬處1mm 竹膠板模板加工質量要求檢查內容允許誤差長度、寬度2 對角線4 邊緣平直2 邊緣毛

24、剌無十、質量保證措施1、所有的木模板均裁邊整齊，刨平刨直,對于缺棱、起皮、無剛度的模板重新更換。2、模板制作完畢后，組織人員對模板平整、方正及模板拼縫、木楞間距進行檢查，看其是否符合設計要求。3、封模前認真對照圖紙，復核門洞口及埋件位置。洞口和埋件安排專人檢查。4、混凝土澆筑前，由技術部門和質檢部門組織人員檢查模板的垂直度平整度拼縫和加固要求，滿足要求方可進行下道工序，澆筑過程中專門安排責任心強、技術好的操作者復檢。5、施工過程中，采用掛牌施工，注明負責人、操作者及施工部位和質量標準。.6、拆除模板加強對模板的保護，脫模有困難時，在模板底部用撬棍撬動，不得在上口硬撬、晃動、或用大錘砸，起吊模板

25、時，認真檢查穿墻螺栓是否全部拆完。7、模板拆除后對墻、樓梯踏步、門窗洞口陽角采用模板護角措施。8、模板每周轉一次，均要求清理干凈，刷脫模劑堆放整理。9、堅持技術復核制度，堅持三檢制度(即自檢、互檢、交接檢)，并做記錄，由質檢部門監督、執行過程控制制度。10、定期組織人員學習規范和操作規程，編制質量控制計劃。施工每道工序進行技術、質量交底，嚴格執行國家規范標準。十一、成品保護1、拆下的模板，配件等，一對一進行接應傳遞，嚴禁拋扔，按指定地點堆放，并做到及時清理、維修和涂刷好隔離劑，以備待用。2、對加固所用的支撐派專人看護，嚴禁亂拆亂卸。3、嚴禁在模板上亂鉆孔，打眼。4、拆模時，嚴禁用大錘和撬棍硬砸

26、硬撬。十二、安全、文明保證措施1、現場施工人員都經過安全考核合格后方可施工。2、登高作業時，各種配件應放在工具箱或工具袋內，嚴禁放在模板或腳手架上，各種工具應系掛在操作人員身上或放在工具袋內，不得掉落。3、模板上架設的電線和使用的電動工具，采用36v 的低壓電源。4、安裝墻模板時，隨時支撐固定，防止傾覆。5、拼裝模板垂直吊運時，采取兩個以上的吊點，水平吊運采取四個吊點，吊點按照受力計算，合埋布置。風力超過5 級時，停止吊運模板。6、拆除承重模板時，隨時支撐固定，防止突然整塊坍落。7、用塔吊配合安裝或拆除模板時，操作人員、指揮人員不得站在模板行經路線的下方，防止意外傷人。裝拆模板時，上下專人接應

27、，隨拆隨運轉。8、模板制作在現場指定區域進行，加工形成的木屑和廢料及時清理，真正做到工完料清，人走場凈。9、模板拆除后，應及時起吊模板、木方上的鐵釘，清理后按規格、大小堆放整齊，廢釘.及時收集處理。10、模板制作時盡量做到大材大用、小材小用、廢材利用，不得任意切割整張模板，用剩的鐵釘及螺桿應及時回收。11、模板存放時滿足自穩要求。兩塊模板采取板面對板面的存放方法。長期存放的模板，將模板聯成整體。模板存放在施工樓層上，要求平臥堆放，且堆放高度控制在600mm 以下，不得沿外墻周邊放置，且垂直于外墻存放。沒有支撐或自穩不足的模板，存放在專用的堆放架上。不得靠在其他模板或構件上，嚴防下腳滑移傾倒。十

28、三、季節性施工1、雨季施工：對基坑土壁等經常檢查，發現問題及時采取加固措施。對電氣設備做好防雨措施。對滿堂腳手架，木工棚采取加固措施。隨時掌握天氣變化情況，做好排水措施，采取切實可靠的防范措施。2、夏季施工：在盛夏季節，因環境溫度過高，勞動時間長受太陽強光照射和被加熱地面及周圍物體放出的輻射熱影響，造成人體內體溫調節功能和水、電解質平衡失調引起中暑，為保護施工人員的健康，有效地預防中暑，適當調整夏季高溫作業作息時間，因地制宜設置工人休息室和休息涼棚，延長中午休息時間，做好宿舍組織管理工作，調整夜班工人宿舍，避免互相干擾而影響睡眠。補充水分和鹽份，加強開水供應，發放防暑藥品，對高溫作業工人應進行

29、入暑前體格檢查。夏季天氣干燥，容易發生火災事故，特別是木工棚、材料堆放處、電氣及機械設備、宿舍間、食堂、禁火區域、使用明火等場所必須按規定配置滅火器并經常檢查，不符合要求的要及時更換；電氣焊時必須嚴格防火規定，周圍不得存放易燃易爆品，并嚴格執行三級防火審批手續。.附件一：250mm 現澆板模板計算書樓板模板扣件鋼管高支撐架計算書計算依據 1建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范（JGJ130-2001）。計算依據 2施工技術 2002.3.扣件式鋼管模板高支撐架設計和使用安全(杜榮軍)。計算參數:模板支架搭設高度為 8.0m，立桿的縱距 b=0.90m，立桿的橫距 l=0.90m，立桿的步距 h

30、=1.20m。面板厚度 10mm，剪切強度 1.4N/mm2，抗彎強度 30.0N/mm2，彈性模量 4000.0N/mm4。鋼管間距 300mm，剪切強度 1.4N/mm2，抗彎強度 13.0N/mm2，彈性模量 9000.0N/mm4。模板自重 0.30kN/m2，混凝土鋼筋自重 25.00kN/m3，施工活荷載 3.00kN/m2?？奂嬎阏蹨p系數取 1.00。采用的鋼管類型為483.0。圖樓板支撐架立面簡圖圖樓板支撐架立桿穩定性荷載計算單元.一、模板面板計算面板為受彎結構,需要驗算其抗彎強度和剛度。模板面板的按照三跨連續梁計算。靜荷載標準值 q1=25.0000.2000.900+0.

31、300 0.900=4.770kN/m 活荷載標準值 q2=(2.000+1.000)0.900=2.700kN/m 面板的截面慣性矩 I 和截面抵抗矩 W 分別為:本算例中，截面慣性矩 I 和截面抵抗矩 W 分別為:W=90.001.001.00/6=15.00cm3；I=90.001.001.001.00/12=7.50cm4；(1)抗彎強度計算 f=M/W f 其中 f 面板的抗彎強度計算值(N/mm2)；M 面板的最大彎距(N.mm)；W 面板的凈截面抵抗矩；f 面板的抗彎強度設計值，取30.00N/mm2；M=0.100ql2 其中 q 荷載設計值(kN/m)；經計算得到 M=0.1

32、00(1.20 4.770+1.4 2.700)0.300 0.300=0.086kN.m 經計算得到面板抗彎強度計算值 f=0.08610001000/15000=5.702N/mm2 面板的抗彎強度驗算 f f,滿足要求!(2)抗剪計算 可以不計算 T=3Q/2bh T 其中最大剪力 Q=0.600(1.20 4.770+1.4 2.700)0.300=1.711kN 截面抗剪強度計算值 T=31711.0/(2 900.00010.000)=0.285N/mm2 截面抗剪強度設計值 T=1.40N/mm2 抗剪強度驗算 T T，滿足要求!(3)撓度計算 v=0.677ql4/100EI

33、v=l/250 面板最大撓度計算值 v=0.6774.7703004/(100 400075000)=0.872mm 面板的最大撓度小于 300.0/250,滿足要求!.二、縱向支撐鋼管的計算縱向鋼管按照均布荷載下連續梁計算，截面力學參數為截面抵抗矩 W=4.49cm3；截面慣性矩 I=10.78cm4；1.荷載的計算：(1)鋼筋混凝土板自重(kN/m)：q11=25.0000.2000.300=1.500kN/m (2)模板的自重線荷載(kN/m)：q12=0.3000.300=0.090kN/m (3)活荷載為施工荷載標準值與振搗混凝土時產生的荷載(kN/m)：經計算得到，活荷載標準值 q

34、2=(1.000+2.000)0.300=0.900kN/m 靜荷載 q1=1.201.500+1.20 0.090=1.908kN/m 活荷載 q2=1.400.900=1.260kN/m 2.抗彎強度計算最大彎矩 M=0.1ql2=0.13.17 0.90 0.90=0.257kN.m 最大剪力 Q=0.60.900 3.168=1.711kN 最大支座力 N=1.1 0.9003.168=3.136kN 抗彎計算強度 f=0.257 106/4491.0=57.14N/mm2 縱向鋼管的抗彎計算強度小于205.0N/mm2,滿足要求!3.撓度計算三跨連續梁均布荷載作用下的最大撓度 V=(

35、0.6771.590+0.990 0.000)900.04/(100 2.06105107780.0)=0.318mm 縱向鋼管的最大撓度小于900.0/150 與10mm,滿足要求!三、橫向支撐鋼管計算橫向支撐鋼管按照集中荷載作用下的連續梁計算集中荷載 P取縱向板底支撐傳遞力，P=3.14kN 900 900 900 3.14kN 3.14kN 3.14kN 3.14kN 3.14kN 3.14kN 3.14kN 3.14kN 3.14kN 3.14kNAB支撐鋼管計算簡圖.0.6900.753支撐鋼管彎矩圖(kN.m)2.302.300.840.843.973.973.143.140.00

36、0.003.143.143.973.970.840.842.302.30支撐鋼管剪力圖(kN)變形的計算按照規范要求采用靜荷載標準值，受力圖與計算結果如下：900 900 900 1.57kN 1.57kN 1.57kN 1.57kN 1.57kN 1.57kN 1.57kN 1.57kN 1.57kN 1.57kNAB支撐鋼管變形計算受力圖0.9890.060支撐鋼管變形圖(mm)經過連續梁的計算得到最大彎矩 Mmax=0.753kN.m 最大變形 vmax=0.989mm 最大支座力 Qmax=10.245kN 抗彎計算強度 f=0.753 106/4491.0=167.61N/mm2 支

37、撐鋼管的抗彎計算強度小于205.0N/mm2,滿足要求!支撐鋼管的最大撓度小于900.0/150 與10mm,滿足要求!四、扣件抗滑移的計算縱向或橫向水平桿與立桿連接時，扣件的抗滑承載力按照下式計算:.R Rc 其中 Rc 扣件抗滑承載力設計值,取8.00kN；R 縱向或橫向水平桿傳給立桿的豎向作用力設計值；計算中 R 取最大支座反力，R=10.25kN 單扣件抗滑承載力的設計計算不滿足要求,可以考慮采用雙扣件!R8.0 kN 時，可采用單扣件；8.0kN12.0kN時，應采用可調托座。五、立桿的穩定性計算荷載標準值作用于模板支架的荷載包括靜荷載、活荷載和風荷載。1.靜荷載標準值包括以下內容：

38、(1)腳手架鋼管的自重(kN)：NG1=0.1288.000=1.021kN 鋼管的自重計算參照扣件式規范附錄A 雙排架自重標準值，設計人員可根據情況修改。(2)模板的自重(kN)：NG2=0.3000.9000.900=0.243kN (3)鋼筋混凝土樓板自重(kN)：NG3=25.0000.2000.900 0.900=4.050kN 經計算得到，靜荷載標準值 NG=(NG1+NG2+NG3)=5.314kN。2.活荷載為施工荷載標準值與振搗混凝土時產生的荷載。經計算得到，活荷載標準值 NQ=(1.000+2.000)0.900 0.900=2.430kN 3.不考慮風荷載時,立桿的軸向壓

39、力設計值計算公式 N=1.20NG+1.40NQ 六、立桿的穩定性計算立桿的穩定性計算公式.其中 N 立桿的軸心壓力設計值，N=9.78kN 軸心受壓立桿的穩定系數,由長細比 l0/i 查表得到；i 計算立桿的截面回轉半徑(cm)；i=1.60 A 立桿凈截面面積 (cm2)；A=4.24 W 立桿凈截面抵抗矩(cm3)；W=4.49 鋼管立桿抗壓強度計算值(N/mm2)；f 鋼管立桿抗壓強度設計值，f=205.00N/mm2；l0 計算長度 (m)；如果完全參照扣件式規范不考慮高支撐架，由公式(1)或(2)計算 l0=k1uh (1)l0=(h+2a)(2)k1 計算長度附加系數，按照表1取

40、值為 1.185；u 計算長度系數，參照扣件式規范表5.3.3；u=1.700 a 立桿上端伸出頂層橫桿中心線至模板支撐點的長度；a=0.05m；公式(1)的計算結果：l0=1.185 1.7001.20=2.417m =2417/16.0=151.561 =0.305=9779/(0.305 424)=75.746N/mm2，立桿的穩定性計算 f,滿足要求!公式(2)的計算結果：l0=1.200+2 0.050=1.300m =1300/16.0=81.505 =0.716=9779/(0.716 424)=32.224N/mm2，立桿的穩定性計算 f,滿足要求!如果考慮到高支撐架的安全因素

41、，適宜由公式(3)計算 l0=k1k2(h+2a)(3)k2 計算長度附加系數，按照表2取值為 1.026；公式(3)的計算結果：l0=1.185 1.026(1.200+2 0.050)=1.581m =1581/16.0=99.094 =0.595=9779/(0.595 424)=38.771N/mm2，立桿的穩定性計算 f,滿足要求!模板承重架應盡量利用剪力墻或柱作為連接連墻件，否則存在安全隱患。.附件二：4001700 梁側模板計算書梁側模板計算書一、梁側模板基本參數計算斷面寬度 400mm，高度 1700mm，兩側樓板厚度 250mm。模板面板采用普通膠合板。內龍骨間距 150mm

42、，內龍骨采用 4878mm 木方，外龍骨采用雙鋼管 48mm 3.0mm。對拉螺栓布置 3道，在斷面內水平間距 300+350+600mm，斷面跨度方向間距 600mm，直徑 14mm。面板厚度 10mm，剪切強度 1.5N/mm2，抗彎強度 30.0N/mm2，彈性模量 4000.0N/mm4。木方剪切強度 1.5N/mm2，抗彎強度 13.0N/mm2，彈性模量 9000.0N/mm4。3003506001700mm400mm模板組裝示意圖二、梁側模板荷載標準值計算強度驗算要考慮新澆混凝土側壓力和傾倒混凝土時產生的荷載設計值；撓度驗算只考慮新澆混凝土側壓力產生荷載標準值。新澆混凝土側壓力計

43、算公式為下式中的較小值:其中c 混凝土的重力密度，取 23.500kN/m3；t 新澆混凝土的初凝時間，為0時(表示無資料)取200/(T+15)，取5.714h；.T 混凝土的入模溫度，取 20.000；V 混凝土的澆筑速度，取 2.500m/h；H 混凝土側壓力計算位置處至新澆混凝土頂面總高度，取1.700m；1 外加劑影響修正系數，取 1.000；2 混凝土坍落度影響修正系數，取0.850。根據公式計算的新澆混凝土側壓力標準值 F1=39.700kN/m2 考慮結構的重要性系數 0.9，實際計算中采用新澆混凝土側壓力標準值 F1=0.9 39.700=35.730kN/m2 考慮結構的重

44、要性系數 0.9，倒混凝土時產生的荷載標準值 F2=0.9 4.000=3.600kN/m2。三、梁側模板面板的計算面板為受彎結構,需要驗算其抗彎強度和剛度。模板面板的按照簡支梁計算。面板的計算寬度取 0.15m。荷載計算值 q=1.235.7300.150+1.40 3.6000.150=7.187kN/m 面板的截面慣性矩 I 和截面抵抗矩 W 分別為:本算例中，截面慣性矩 I 和截面抵抗矩 W 分別為:W=15.001.001.00/6=2.50cm3；I=15.001.001.001.00/12=1.25cm4；150 150 150 7.19kN/mAB計算簡圖0.0130.016彎

45、矩圖(kN.m).0.430.650.540.540.650.43剪力圖(kN)變形的計算按照規范要求采用靜荷載標準值，受力圖與計算結果如下：150 150 150 5.36kN/mAB變形計算受力圖0.3680.029變形圖(mm)經過計算得到從左到右各支座力分別為 N1=0.431kN N2=1.186kN N3=1.186kN N4=0.431kN 最大彎矩 M=0.016kN.m 最大變形 V=0.368mm (1)抗彎強度計算經計算得到面板抗彎強度計算值 f=0.01610001000/2500=6.400N/mm2 面板的抗彎強度設計值 f，取30.00N/mm2；面板的抗彎強度驗

46、算 f f,滿足要求!(2)抗剪計算 可以不計算 截面抗剪強度計算值 T=3646.0/(2 150.00010.000)=0.646N/mm2 截面抗剪強度設計值 T=1.50N/mm2.抗剪強度驗算 T T，滿足要求!(3)撓度計算面板最大撓度計算值 v=0.368mm 面板的最大撓度小于 150.0/250,滿足要求!四、梁側模板內龍骨的計算內龍骨直接承受模板傳遞的荷載，通常按照均布荷載連續梁計算。內龍骨強度計算均布荷載q=1.20.15 35.73+1.4 0.15 3.60=7.187kN/m 撓度計算荷載標準值 q=0.1535.73=5.360kN/m 內龍骨按照均布荷載下多跨連

47、續梁計算。300 350 600 200 7.19kN/mAB內龍骨計算簡圖0.3230.182內龍骨彎矩圖(kN.m)0.002.161.780.732.152.161.440.00內龍骨剪力圖(kN)變形的計算按照規范要求采用靜荷載標準值，受力圖與計算結果如下：.300 350 600 200 5.36kN/mAB內龍骨變形計算受力圖0.2960.097內龍骨變形圖(mm)經過計算得到最大彎矩 M=0.323kN.m 經過計算得到最大支座 F=3.939kN 經過計算得到最大變形 V=0.296mm 內龍骨的截面力學參數為本算例中，截面慣性矩 I 和截面抵抗矩 W 分別為:W=4.807.

48、80 7.80/6=48.67cm3；I=4.807.80 7.80 7.80/12=189.82cm4；(1)內龍骨抗彎強度計算抗彎計算強度 f=0.323 106/48672.0=6.64N/mm2 內龍骨的抗彎計算強度小于13.0N/mm2,滿足要求!(2)內龍骨抗剪計算 可以不計算 截面抗剪強度必須滿足:T=3Q/2bh T 截面抗剪強度計算值 T=32162/(2 4878)=0.866N/mm2 截面抗剪強度設計值 T=1.50N/mm2 內龍骨的抗剪強度計算滿足要求!(3)內龍骨撓度計算.最大變形 v=0.296mm 內龍骨的最大撓度小于 600.0/250,滿足要求!五、梁側模

49、板外龍骨的計算外龍骨承受內龍骨傳遞的荷載，按照集中荷載下連續梁計算。外龍骨按照集中荷載作用下的連續梁計算。集中荷載 P取橫向支撐鋼管傳遞力。600 600 600 3.94kN 3.94kN 3.94kN 3.94kN 3.94kN 3.94kN 3.94kN 3.94kN 3.94kN 3.94kN 3.94kN 3.94kN 3.94kNAB支撐鋼管計算簡圖0.7380.886支撐鋼管彎矩圖(kN.m)4.43 4.430.49 0.493.45 3.457.38 7.385.91 5.911.97 1.971.971.975.91 5.917.38 7.383.45 3.450.49 0

50、.494.43 4.43支撐鋼管剪力圖(kN)變形的計算按照規范要求采用靜荷載標準值，受力圖與計算結果如下：600 600 600 2.94kN 2.94kN 2.94kN 2.94kN 2.94kN 2.94kN 2.94kN 2.94kN 2.94kN 2.94kN 2.94kN 2.94kN 2.94kNAB支撐鋼管變形計算受力圖0.3780.024支撐鋼管變形圖(mm).經過連續梁的計算得到最大彎矩 Mmax=0.886kN.m 最大變形 vmax=0.378mm 最大支座力 Qmax=17.231kN 抗彎計算強度 f=0.886 106/8982000.0=98.64N/mm2支撐

51、鋼管的抗彎計算強度小于205.0N/mm2,滿足要求!支撐鋼管的最大撓度小于600.0/150 與10mm,滿足要求!六、對拉螺栓的計算計算公式:N N=fA 其中 N 對拉螺栓所受的拉力；A 對拉螺栓有效面積 (mm2)；f 對拉螺栓的抗拉強度設計值，取170N/mm2；對拉螺栓的直徑(mm):14 對拉螺栓有效直徑(mm):12 對拉螺栓有效面積(mm2):A=105.000 對拉螺栓最大容許拉力值(kN):N=17.850 對拉螺栓所受的最大拉力(kN):N=17.231 對拉螺栓強度驗算滿足要求!.附件三：4001700 梁底模板計算書梁模板扣件鋼管高支撐架計算書計算依據 1建筑施工扣

52、件式鋼管腳手架安全技術規范（JGJ130-2001）。計算依據 2施工技術 2002.3.扣件式鋼管模板高支撐架設計和使用安全(杜榮軍)。計算參數:模板支架搭設高度為 8.0m，梁截面 BD=400mm1700mm，立桿的縱距(跨度方向)l=0.45m，立桿的步距 h=1.20m，梁底增加 2道承重立桿。面板厚度 10mm，剪切強度 1.4N/mm2，抗彎強度 30.0N/mm2，彈性模量 4000.0N/mm4。木方4878mm，剪切強度 1.4N/mm2，抗彎強度 13.0N/mm2，彈性模量 9000.0N/mm4。梁兩側立桿間距 0.90m。梁底按照均勻布置承重桿4根計算。模板自重 0

53、.50kN/m2，混凝土鋼筋自重 25.00kN/m3，施工活荷載 5.00kN/m2。梁兩側的樓板厚度 0.25m，梁兩側的樓板計算長度 0.50m。扣件計算折減系數取 1.00。采用的鋼管類型為483.0。800012001700400383133383圖1 梁模板支撐架立面簡圖.計算中考慮梁兩側部分樓板混凝土荷載以集中力方式向下傳遞。集中力大小為 F=1.2025.0000.250 0.5000.450=1.688kN。一、模板面板計算面板為受彎結構,需要驗算其抗彎強度和剛度。模板面板的按照多跨連續梁計算。作用荷載包括梁與模板自重荷載，施工活荷載等。1.荷載的計算：(1)鋼筋混凝土梁自重

54、(kN/m)：q1=25.0001.7000.450=19.125kN/m (2)模板的自重線荷載(kN/m)：q2=0.5000.450(21.700+0.400)/0.400=2.138kN/m (3)活荷載為施工荷載標準值與振搗混凝土時產生的荷載(kN)：經計算得到，活荷載標準值 P1=(1.000+4.000)0.400 0.450=0.900kN 均布荷載 q=1.2019.125+1.20 2.138=25.515kN/m 集中荷載 P=1.400.900=1.260kN 面板的截面慣性矩 I 和截面抵抗矩 W 分別為:本算例中，截面慣性矩 I 和截面抵抗矩 W 分別為:W=45.

55、001.001.00/6=7.50cm3；I=45.001.001.001.00/12=3.75cm4；133 133 133 1.26kN25.52kN/mAB計算簡圖0.0580.041彎矩圖(kN.m).1.272.142.330.630.632.332.141.27剪力圖(kN)變形的計算按照規范要求采用靜荷載標準值，受力圖與計算結果如下：133 133 13321.26kN/mAB變形計算受力圖0.3040.024變形圖(mm)經過計算得到從左到右各支座力分別為 N1=1.266kN N2=4.467kN N3=4.467kN N4=1.266kN 最大彎矩 M=0.057kN.m

56、最大變形 V=0.304mm (1)抗彎強度計算經計算得到面板抗彎強度計算值 f=0.05710001000/7500=7.600N/mm2 面板的抗彎強度設計值 f，取30.00N/mm2；面板的抗彎強度驗算 f f,滿足要求!(2)抗剪計算 可以不計算 截面抗剪強度計算值 T=32331.0/(2 450.00010.000)=0.777N/mm2 截面抗剪強度設計值 T=1.40N/mm2 抗剪強度驗算 T T，滿足要求!(3)撓度計算.面板最大撓度計算值 v=0.304mm 面板的最大撓度小于 133.3/250,滿足要求!二、梁底支撐木方的計算（一）梁底木方計算按照三跨連續梁計算，最

57、大彎矩考慮為靜荷載與活荷載的計算值最不利分配的彎矩和，計算公式如下:均布荷載 q=4.467/0.450=9.926kN/m 最大彎矩 M=0.1ql2=0.19.93 0.45 0.45=0.201kN.m 最大剪力 Q=0.60.450 9.926=2.680kN 最大支座力 N=1.1 0.4509.926=4.913kN 木方的截面力學參數為本算例中，截面慣性矩 I 和截面抵抗矩 W 分別為:W=4.807.80 7.80/6=48.67cm3；I=4.807.80 7.80 7.80/12=189.82cm4；(1)木方抗彎強度計算抗彎計算強度 f=0.201 106/48672.0

58、=4.13N/mm2 木方的抗彎計算強度小于13.0N/mm2,滿足要求!(2)木方抗剪計算 可以不計算 最大剪力的計算公式如下:Q=0.6ql 截面抗剪強度必須滿足:T=3Q/2bh T 截面抗剪強度計算值 T=32680/(2 4878)=1.074N/mm2 截面抗剪強度設計值 T=1.40N/mm2 木方的抗剪強度計算滿足要求!(3)木方撓度計算均布荷載通過上面變形受力圖計算的最大支座力除以跨度得到6.930kN/m 最大變形 v=0.677 6.930 450.04/(100 9000.001898208.0)=0.113mm 木方的最大撓度小于 450.0/250,滿足要求!.三、

59、梁底支撐鋼管計算(一)梁底支撐橫向鋼管計算橫向支撐鋼管按照集中荷載作用下的連續梁計算。集中荷載 P取木方支撐傳遞力。383 133 383 1.27kN 4.47kN 4.47kN 1.27kN 1.69kN 1.69kNAB支撐鋼管計算簡圖0.1760.140支撐鋼管彎矩圖(kN.m)0.900.900.78 0.782.052.050.000.002.052.050.78 0.780.900.90支撐鋼管剪力圖(kN)變形的計算按照規范要求采用靜荷載標準值，受力圖與計算結果如下：383 133 383 1.13kN 3.12kN 3.12kN 1.13kN 1.41kN 1.41kNAB支

60、撐鋼管變形計算受力圖0.0760.011支撐鋼管變形圖(mm)經過連續梁的計算得到最大彎矩 Mmax=0.176kN.m 最大變形 vmax=0.076mm.最大支座力 Qmax=6.516kN 抗彎計算強度 f=0.176 106/4491.0=39.28N/mm2 支撐鋼管的抗彎計算強度小于205.0N/mm2,滿足要求!支撐鋼管的最大撓度小于383.3/150 與10mm,滿足要求!(二)梁底支撐縱向鋼管計算梁底支撐縱向鋼管只起構造作用，無需要計算。四、扣件抗滑移的計算縱向或橫向水平桿與立桿連接時，扣件的抗滑承載力按照下式計算:R Rc 其中 Rc 扣件抗滑承載力設計值,取8.00kN；

61、R 縱向或橫向水平桿傳給立桿的豎向作用力設計值；計算中 R 取最大支座反力，R=6.52kN 單扣件抗滑承載力的設計計算滿足要求!R8.0 kN 時，可采用單扣件；8.0kN12.0kN時，應采用可調托座。五、立桿的穩定性計算立桿的穩定性計算公式其中 N 立桿的軸心壓力設計值，它包括：橫桿的最大支座反力 N1=6.52kN(已經包括組合系數)腳手架鋼管的自重 N2=1.20 0.1288.000=1.225kN N=6.516+1.225=7.741kN 軸心受壓立桿的穩定系數,由長細比 l0/i 查表得到；i 計算立桿的截面回轉半徑(cm)；i=1.60 A 立桿凈截面面積 (cm2)；A=

62、4.24 W 立桿凈截面抵抗矩(cm3)；W=4.49 鋼管立桿抗壓強度計算值(N/mm2)；.f 鋼管立桿抗壓強度設計值，f=205.00N/mm2；l0 計算長度 (m)；如果完全參照扣件式規范不考慮高支撐架，由公式(1)或(2)計算 l0=k1uh (1)l0=(h+2a)(2)k1 計算長度附加系數，按照表1取值為 1.185；u 計算長度系數，參照扣件式規范表5.3.3；u=1.700 a 立桿上端伸出頂層橫桿中心線至模板支撐點的長度；a=0.05m；公式(1)的計算結果：l0=1.185 1.7001.20=2.417m =2417/16.0=151.561 =0.305=7741

63、/(0.305 424)=59.962N/mm2，立桿的穩定性計算 f,滿足要求!公式(2)的計算結果：l0=1.200+2 0.050=1.300m =1300/16.0=81.505 =0.716=7741/(0.716 424)=25.509N/mm2，立桿的穩定性計算 f,滿足要求!如果考慮到高支撐架的安全因素，適宜由公式(3)計算 l0=k1k2(h+2a)(3)k2 計算長度附加系數，按照表2取值為 1.026；公式(3)的計算結果：l0=1.185 1.026(1.200+2 0.050)=1.581m =1581/16.0=99.094 =0.595=7741/(0.595 424)=30.692N/mm2，立桿的穩定性計算 f,滿足要求!模板承重架應盡量利用剪力墻或柱作為連接連墻件，否則存在安全隱患。