1、目錄第一章 編制說明及依據 .4一、編制說明 .4二、編制依據 .4三、工程概況 .4第二章 支模體系設計與施工 .6一、支模體系設計 .71、墻模板支設.72、梁模板支設.83、樓面模板支設.10 4、柱模板支設.11 二、施工工藝流程 .12三、支架結構布置 .12四、模板的安裝 .131.模板施工工序.13 2.模板施工.13 3.安裝質量要求.13 第三章 模板工程中的注意事項 .14第四章 模板工程成品保護 .14第五章 模板工程的質量驗收 .15第六章 高支模及支撐體系的驗收 .16第七章 防止高支模支撐系統失穩的措施.16第八章 模板的拆除 .17第九章 高支模支撐架搭設和拆除的

2、安全技術措施.18一、安裝安全技術措施 .18二、模板拆除安全技術措施.19第十章 計算書 .20一、墻模板計算 .201、墻模板系統基本參數.20 2、荷載標準值驗算.20 3、墻模板面板的驗算.21 4、模板內豎肋的驗算.22 5、墻模板外橫檁的驗算.23 6、對拉螺栓的驗算.24 二、梁模板支撐計算 .251計算參數.25 2梁底模驗算.26 3.支撐強度驗算.30 4.支撐支承面驗算.31 5.側模板驗算.31 6.計算結果.34 三、樓面模板支撐計算 .351.計算參數.35 2.樓板底模驗算.36 3.支撐強度驗算.41 4.支撐支承面驗算.42 5.計算結果.42 四、柱施工計算

3、 .441、基本參數 .442、荷載計算.45 3、柱模板面板驗算.45 4、豎肋驗算.46 5、B方向柱箍驗算.48 6、H 方向柱箍的計算 .48 7、B方向對拉螺栓驗算.49 8、H 方向對拉螺栓驗算 .49 第一章編制說明及依據一、編制說明本方案是在總體施工方案的基礎上，對層高超過4.5m 的架空層部分的支模施工方案，主要指導架空層模板施工。二、編制依據1 混凝土結構工程施工質量及驗收規范GB50204-2002；2 建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范（JGJ）130-2001；3 建筑施工安全檢查標準 JGJ 59-99；4 建筑施工高處作業安全技術規范5.建筑施工計算手冊(1SB

4、N-7-112-04626-2 江正榮編著)；6花郡施工圖紙。三、工程概況工程名稱：花郡工程地點建設單位設計單位監理單位勘察單位:施工單位本工程位于惠州市大亞灣黃魚涌管理區三角嶺坳，石化大道東段旁邊。項目用地面積 40000 平方米，總建筑面積146964.78平方米，單體由 18 棟住宅、底層沿街商鋪、架空及地下車庫組成。1-7 號樓為一類高層住宅樓，8-18 號樓為二類高層住宅樓。1 號樓為公寓，采用二梯二十三戶，2-7 號樓住宅采用一梯四戶；8-18 號樓住宅采用一梯兩戶。底層沿街商鋪位于小區北面，沿石化大道2-8 號樓首層及-1 層和東北角主入口處，為住宅的配套商業服務網點。開間約5米

5、，進深 10-15 米。架空層除商鋪、社區配套和入戶大堂外，均為架空停車（兩層機械車庫），架空層除設備用房外，均為車庫。結構形式：高層住宅(1134層)采用剪力墻結構，一層地下車庫及二層商業采用框架結構。本工程基底面積大，地下兩層，局部為一層，地下一層層高為5.4 米，局部為 6.15 米，地下二層層高為3.9 米，架空層面積約為2.6 萬 m2(見總平面圖)。其最大框架梁在地下一層頂板，截面尺寸為300900mm，最厚鋼筋混凝土剪力墻為架空層外墻的，厚度為 300mm，最厚樓板為架空層頂板,板厚為 200mm，柱最大截面為 400800mm，最大高度為高度為5.3 米。樓層層高及相關參數概況

6、如下表：部位層數標準層(m)其余層 層號:層高（m）高度(m)1#樓32 2.8-1F：5.3；1F：4.25；2F：2.8；3F：2.8 94.9 2、3#樓34 2.8-2F:3.9；-2F:5.5；1F：2.8；2F：2.8 97.6 4、5#樓34 2.8-2F:3.9；-2F:5.5；1F：2.8；2F：2.8 97.6 6、7#樓34 2.8-2F:3.9；-2F:5.5；1F：2.8；2F：2.8 97.6 810#樓11 2.9-1F:5.5；1F：2.9；2F：2.9；3F：2.9 35.3 1114#樓11 2.9-1F:5.5；1F：2.9；2F：2.9；3F：2.9 3

7、5.3 1518#樓11 2.9-1F:5.5；1F：2.9；2F：2.9；3F：2.9 35.3 備注：27 號樓臨街商鋪層高為6.15 米。2F34F商業、會所2F商業2F34F1#樓2#樓34F3#樓34F4#樓34F5#樓34F6#樓34F7#樓11F18#樓11F17#樓11F16#樓11F15#樓11F14#樓11F13#樓11F12#樓11#樓11F9#樓用地紅線總平面圖0.000標高相對于23.050絕對標高架空地下室輪廓線第二章支模體系設計與施工一、支模體系設計1、墻模板支設模板面板采用九夾板，厚度18mm；內豎肋采用 50 100mm 木方，內豎肋間距 100mm；外橫檁采

8、用 48 3.0 雙鋼管，外橫檁垂直間距400mm；對拉螺栓水平間距 300mm，直徑 12mm。2、梁模板支設第一層龍骨 50 100mm 木枋間距 300mm，第二層龍骨雙鋼管 48 3.0 間距500mm；鋼管縱向間距 1000mm，鋼管橫向間距 500mm，底模為九夾板厚度 18mm；豎肋 50 100mm 木枋間距 300mm，對拉螺栓 1 排 12,橫向間距 600mm，采用雙鋼管作為橫檁，用蝴蝶扣與對拉螺栓聯結,側模為九夾板厚度18mm。3、樓面模板支設底模樓模板為九夾板厚18mm,第一層龍骨采用單枋b=50mm，h=100mm,間距450mm；第二層龍骨采用雙鋼管483.0，A

9、=424mm2；鋼管橫向間距1000mm,鋼管縱向間距 1000mm,立桿步距 1.50m。4、柱模板支設柱截面寬度 b=400mm，柱截面高度 h=800mm，柱最大高度為高度H=5300mm。豎肋采用 50100mm 木枋，柱 b 方向豎肋間距 100mm，對拉螺栓 3 根，柱 h 方向豎肋間距 100mm，對拉螺栓 4 根；柱箍間距 500mm 采用雙鋼管 483.0 mm，柱模板采用 18mm 厚九夾板。柱箍柱模板柱內對拉螺栓豎肋柱模板豎肋柱箍柱內對拉螺栓BH柱模板平面圖柱模板立面圖柱箍間距柱箍間距二、施工工藝流程搭設腳手架支梁底模、板底模支柱模至梁底封梁側模綁扎梁板鋼筋隱蔽驗收澆筑柱

10、混凝土澆筑梁板混凝土養護混凝土強度設計達到拆模要求后，拆模轉入下一施工段三、支架結構布置鋼管立桿離地面 200mm 設掃地桿，每隔1500mm 設水平拉桿在最頂步距兩水平拉桿中間加設一道拉桿，立桿底墊100100 木墊板，增加單桿的承壓面積。鋼管頂部設可調頂托，其螺桿伸出鋼管頂部不得大于 200mm，螺桿外徑與立桿鋼管內徑的間隙不得大于3mm，安裝時應保證上下同心。立桿接長必須采用對接扣件連接，對接扣件應交錯布置，兩根相鄰立桿的接頭不應設置在同步內，同步內隔一根立桿的兩個接頭在高度方向錯開的距離不應小于 500mm；各接頭中心至主節點的距離不宜大于步距的1/3，嚴禁將上段的鋼管立柱與下段立柱錯

11、開固定在水平拉桿上。縱橫每 6 米間距設剪刀撐一道，由底至頂連續設置。支撐梁底部的水平桿用雙扣件扣緊，以增強對梁的支撐。高支模架應按腳手架的要求施工，按規定在一定的位置用連墻桿拉結起來，不好埋拉結點的地方則與混凝土柱拉結起來。立桿的接頭必須采用對接口件連接。在模板支撐頂層開始往下每隔二步設水平剪刀撐，且在外側周圈和中間設縱橫豎向連續剪刀撐。每個扣件的擰緊力矩都要控制在 45-60N.m，鋼管不能選用已經長期使用發生變形的。四、模板的安裝1.模板施工工序先排主梁鋼管架，然后排次梁及板的鋼管架，用上下托調節好高度后，按要求進行水平鋼管連接，最后安放木枋及安裝梁側模板和樓面模板2.模板施工2.1 在

12、柱模上口彈出梁軸線，梁位置和水平線。2.2 梁模板采用 18 厚九夾板，50*100 木枋配制成梁側模板、梁底模板。梁支撐用扣件式鋼管，側模背次龍骨木枋沿梁縱向布置，間距300mm。2.3 當梁高超過750mm時，梁側模板宜加穿梁螺栓加固，穿梁螺栓沿梁高450mm 設一道，縱向間距每600mm 設置一道。梁高小于750mm 時，梁側模可不用對拉穿墻螺栓，僅支撐模板的水平鋼管頂撐，同時用一部分短鋼管斜撐即可。2.4 支頂在樓層高度4.5 米以下時，應設置兩道水平拉桿和剪刀撐。2.5 梁側模板，根據墨線安裝梁側模板、壓腳板、斜撐等。為了防止梁側模根部漲模，在梁底加設梁卡。梁側模板制作高度應根據梁高

13、和樓板模板接觸的碰旁來確定。2.6 梁底模板：按設計標高調整支柱的標高，然后安裝梁底模板，并拉線找平。當梁底跨度大于及等于4 米時，跨中梁底處應按設計要求起拱，如設計無要求時，起拱高度為梁跨度的千分之一至千分之三，主次梁交接時，先主梁起拱，后次梁起拱。懸挑梁均須在懸臂端起拱0.6%。3.安裝質量要求3.1 模板安裝必須保證位置準確無誤，模板拼縫嚴密，支撐系統牢固可靠，不發生變形和位移。3.2 模板安裝完畢后，測量人員應對模板位置、垂直度、標高、預埋及預留洞的位置等進行檢查。3.3 現澆結構模板的允許符合以下規定：項目允許偏差軸線位置5 底模上表面標高5 截面內部尺寸基礎10 樁、梁+4，-5

14、層高垂直度全高 5m 6 全高 5m 8 相鄰兩板表面高低差2 表面平整（2m長度）5 第三章模板工程中的注意事項1.模板及支撐應有足夠的強度、剛度和穩定性，在混凝土澆筑過程中不位移，不變形，杜絕漲模、跑模甚至爆模等現象的發生；混凝土模板要平整，接縫嚴密，不漏漿。2.模板及支撐在安裝過程中，必須設置臨時固定裝置，防止傾覆。3.結構構件放線的精確性，直接影響結構工程質量，因此放線工要精確放線樓層各構件的位置線和檢查線，并將構件線引出構件外，便于校正模板，使模板內邊線要對齊構件邊線，保證構件形狀尺寸和相互位置的正確。4.在澆筑混凝土過程中要派專人經常檢查，如發現變形、松動要及時加固。5.預埋件、預

15、留孔洞不得遺漏，且位置準確，固定牢靠。6.模板表面必須刷脫模劑，拆除下來的模板必須清除雜物，撥去釘子，堆放整齊。第四章模板工程成品保護1.模板工程經施工驗收合格后，所有后續工程（鋼筋工程、砼工程等）應對已完成的模板成品采取適當的保護措施，嚴禁亂撞、亂拆、亂割行為，嚴禁松動或任意改動模板成品。2.當模板采用對拉螺栓緊固時，在鋼筋工程施工中應注意與模板工程施工相協調，以免鋼筋對位不方便，再次松動緊固好對拉裝置，以至影響模板成品。3.一般模板支撐體系應與操作平臺體系分開，嚴禁以模板支撐架做操作腳手架。模板支撐、斜拉桿、剪刀撐、對拉螺栓，嚴禁松動或任意改變位置。4.平臺模板完成后，在后續工作中吊運的鋼

16、管，鋼筋等材料應限量、均勻分散在模板上，嚴禁超載和集中堆放。在砼澆筑時，應采用低落料以減小沖擊，并應均勻散布在操作板上，再用鐵鏟送料到位。5.在安裝電氣、管道施工時嚴禁在模板上亂開亂挖應事先制定好操作要求和方案后再行施工；對開洞處應采取措施，妥善處理，氣焊和電焊時應注意保護模板。第五章模板工程的質量驗收1.模板的支撐系統應牢固，不允許出現鋼管支撐底部懸空、扣件不緊的情況。2.柱、大梁的對拉螺栓的螺帽應擰緊，以防跑模、漲模甚至爆模。3.模板間的接縫不漏漿；在澆注混凝土前，木模板應澆水充分潤濕，但模板內不得有積水。4.模板與混凝土的接觸面應清理干凈并涂刷隔離劑；澆注混凝土前，模板內的雜物應清理干凈

17、。5.跨度不小于 4 米的現澆鋼筋混凝土梁、板，其模板應起拱，起拱高度為跨度的 1/1000-3/1000。6.固定在模板上的預埋件、預留孔、預留洞均不得遺漏，且應安裝牢固，其位置及尺寸應符合規范的要求。7.現澆結構模板安裝的允許偏差及檢驗方法應符合下表的規定：現澆結構模板安裝的允許偏差及檢驗方法項目允許偏差檢驗方法軸線位置5 鋼尺檢查底模上表面標高5 水準儀或拉線、鋼尺檢查截面內部尺寸基礎10 鋼尺檢查樁、梁+4，-5 鋼尺檢查層高垂直度全高 5m 6 經緯儀或或吊線、鋼尺檢查全高 5m 8 經緯儀或或吊線、鋼尺檢查相鄰兩板表面高低差2 鋼尺檢查表面平整（2m長度）5 2m靠尺和塞尺檢查第六

18、章高支模及支撐體系的驗收高支模施工是本工程施工的重點。由于局部樓面高度高，梁板斷面尺寸大，施工荷載大，若鋼管扣件支撐體系處理不當，極易發生事故，故必須對高支模支撐體系進行驗收，達到施工方案要求后，方可進行下道工序施工。1.高支模支撐體系的水平縱橫拉桿嚴格按本方案設計的豎向間距位置，地面第一道水平縱橫拉桿距地面為200mm。2.立桿下墊 100100mm 的木枋墊板。3.檢查扣件螺栓的擰緊程度。4.縱橫向均設置垂直剪刀撐，其間距為不大于6m；同時主梁兩側支撐立桿垂直面上必須設置剪刀撐，全面設置，不可跳躍，鋼管與平面呈450至 600角，夾角用旋轉扣件連接牢固。5.單塊梁板的模板支撐體系的四周邊緣

19、，必須設置剪刀撐，防止邊緣失穩，造成質量事故。6.立桿的對接扣件應交錯布置，兩根相鄰立桿的接頭不應設置在同步內，相鄰接頭在高度方向錯開的距離不宜小于500mm，各接頭中心至主節點的距離不宜大于 1/3 步距。7.水平桿的立桿在支模頂層桿的搭接長度不應小于1000mm，應采用不小于 2個旋轉扣件固定。端部扣件蓋板的邊緣至桿端距離不應小于100mm。8.高支模的施工和驗收，按建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范進行施工和驗收(JGJ)130-2011。第七章防止高支模支撐系統失穩的措施1、澆注梁板砼前，應組織專門小組檢查支撐體系中各種緊固扣件的牢固程度。2、澆注梁板砼時，應專人看護，發現緊固扣件滑

20、動或桿件變形異常時，應立即報告，由值班施工員組織人員，采用事前準備好的10t 千斤頂，把滑移部位頂回原位，以及加固變形桿件，防止質量事故和連續下沉造成意外坍塌。3、施工使用的要求：a.精心設計混凝土澆筑方案，確保模板支架施工過程中均衡受載，最好采用由中部向兩邊擴展的澆筑方式；b.嚴格控制實際施工荷載不超過設計荷載，對出現的超過最大荷載要有相應的控制措施，鋼筋等材料不能在支架上方堆放；c.澆筑過程中，派人檢查支架和支承情況，發現下沉、松動和變形情況及時解決。第八章模板的拆除1.按照混凝土結構對模板拆除規定的要求及時拆除模板，以利于模板和鋼管的周轉。底模拆除時混凝土強度應符合下表要求：底模拆除時的

21、混凝土強度要求構件類型構件跨度達到設計的混凝土立方體抗壓強度標準值的百分率（%）板2 50 28 75 8 100 梁8 75 8 100 懸臂構件1OO 側模拆除時的混凝土強度為保證其表面及棱角不受損傷為準。2.拆除模板時不可以用力過猛，不允許硬撬，造成混凝土缺棱掉角，更不能對樓層形成沖擊荷載。拆除的模板及支撐系統應分堆堆放然后及時清運，保持現場清潔。3.模板的拆除順序：先拆非承重部分，后拆承重部分。4.模板拆除后，要派專人負責去除板上鐵釘，板面粘結的混凝土，并及時涂刷脫模劑，以延長模板使用壽命。5.上層樓板澆混凝土時，下層樓板的模板支撐不得拆除，并對所用混凝土的強度發展情況進行分層核算，確

22、保下層樓板安全。第九章高支模支撐架搭設和拆除的安全技術措施一、安裝安全技術措施1、應遵守高處作業安全技術規范有關規定。2、架子作業時，必須戴安全帽，系緊安全帶，穿工作鞋，戴工作卡，鋪腳手架不準馬虎操作，操作工具及零件放在工具袋內，搭設中應統一指揮，思想集中，相互集中，相互配合，嚴禁在腳手架搭設過程中，嘻笑打鬧，材料工具不能隨意亂拋亂扔，吊運材料工具的下方不準站人。3、凡遇六級以上大風、濃霧、雷雨時，均不得進行高空作業，特別是雨后施工，要注意防滑，對腳手架進行經常檢查，凡遇大風或停工一段時間再使用腳手架時，必須對腳手架進行全面檢查，如發現連接部分有松動，立桿、大橫桿、小橫桿、頂撐有左右上下位移，

23、腳手板斷裂、蹺頭等現象，應及時加固處理。4、立桿應間隔交叉有同長度的鋼管，將相鄰立桿的對接接頭位于不同高度上，使立桿的薄弱截面錯開，以免形成薄弱層面，造成支撐體系失穩，5、扣件的緊固是否符合要求，可使用扳手實測，要 4060N.M過小則扣件易滑移，過大則會引起扣件的鑄鐵斷裂，在安裝扣件時，所有扣件的開口必須向外。6、所有鋼管、扣件等材料必須經檢驗符合規格，無缺陷方可使用。7、模板及其支撐系統在安裝過程中必須設置防傾覆的可靠臨時措施。8、施工現場應搭設工作梯，作業人員不得爬支架上下。9、高支模上高空臨邊要有足夠的操作平臺和安全防護，特別在平臺外緣部分應加強防護。10、模板安裝、鋼筋綁扎、砼澆筑時

24、，應避免材料、機具、工具過于集中堆放。11、不準架設探頭板及未固定的桿。12、模板支撐不得使用腐朽、扭裂、劈裂的材料。頂撐要垂直、底部平整堅實、并加墊木。木楔要頂牢，并用橫順拉桿和剪刀撐。13、安裝模板應按工序進行，當模板沒有固定前，不得進行下一道工序作業。禁止利用拉桿、支撐攀登上落。14、支模時，支撐、拉桿不準連接在門窗、腳手架或其他不穩固的物件上。在混凝土澆灌過程中，要有專人檢查，發現變形、松動等現象。要及時加固和修理，防止塌模傷人。15、在現場安裝模板時，所有工具應裝入工具袋內，防止高處作業時，工具掉下傷人。16、二人抬運模板時，要互相配合，協同工作。傳送模板、工具應用運輸工具或繩子綁扎

25、牢固后升降，不得亂扔。17、安裝柱、梁模板應設臨時工作臺，應作臨時封閉，以防誤踏和墮物傷人。二、模板拆除安全技術措施1、拆模板，應經施工技術人員按試塊強度檢查，確認砼已達到拆模強度時，方可拆除。2、拆模應嚴格遵守從上而下的原則，先拆除非承重模板，后拆除承重模板，禁止拋擲模板。3、高處、復雜結構模板的拆除，應有專人指揮和切實可靠的安裝措施，并在下面標出作業區，嚴禁非操作人員靠近，拆下的模板應集中吊運，并多點捆牢，不準向下亂扔。4、工作前，應檢查所有的工具是否牢固，扳手等工具必須用繩鏈系掛在身上，工作時思想集中，防止釘子扎腳和從空中滑落。5、拆除模板采用長撬桿，嚴禁操作人員站在拆除的模板下。在拆除

26、樓板模板時，要注意防止整塊模板掉下，尤其是用定型模板作平臺模板時，更要注意，防止模板突然全部掉下傷人。6、拆除間歇時，應將已活動模板、拉桿、支撐等固定牢固，嚴防突然掉落，倒塌傷人。7、已拆除的模板、拉桿、支撐等應及時運走或妥善堆放，嚴防操作人員因扶空、踏空墮落。8、在混凝土墻體、平臺上有預留洞時，應在模板拆除后，隨即在墻洞上做好安全防護，或將板的洞蓋嚴。第十章計算書一、墻模板計算1、墻模板系統基本參數計算時取最厚墻面，墻面厚度300mm，高度 6150mm；模板面板采用九夾板，厚度18mm；內豎肋采用 50100mm 木方，內豎肋間距 100mm；外橫檁采用 483.0雙鋼管，外橫檁垂直間距4

27、00mm；對拉螺栓水平間距 300mm，直徑 12mm。墻厚內豎肋對拉螺栓墻木模板剖面圖墻模板對拉螺栓內豎肋墻木模板立面圖橫檁間距外檁橫檁間距豎肋間距2、荷載標準值驗算(1)新澆混凝土側壓力計算公式為下式中的較小值:F1=0.22200/(T+15)12V 0.5=0.2224.005.711.001.152.500.5=54.82kN/m2(=24.00kN/m3,T=20.00,V=2.50m/h,H=6.15m,1=1.00,2=1.15)F2=H=24.006.15=147.60 kN/m2 比較F1和F2取較小值，F=54.82kN/m2,有效壓頭高度為F/=54.82/24.00=

28、2.28m。（2)荷載組合計算荷載類型標準值單位分項系數設計值單位澆混凝土的側壓力 F 54.82 kN/m2 G=1.2 65.78 kN/m2 傾倒混凝土產生的荷載Q3K 2.00 kN/m2 Q=1.4 2.80 kN/m2 振搗混凝土產生的荷載Q2K 2.00 kN/m2 Q=1.4 2.80 kN/m2 墻側模和側肋強度荷載組合+71.38 kN/m2 墻側模和側肋撓度驗算計算荷載/1.2 54.82 kN/m2 3、墻模板面板的驗算面板的計算寬度取單塊面板高度1000mm，面板按照 5跨連續梁計算；面板的截面慣性矩 I 和截面抵抗矩 W 分別為:W=54000.00mm3；I=48

29、6000.00mm4；荷載計算值 q=71.38(6.15-2.28)=276.24kN/m,q，=54.82(6.15-2.28)=212.15N/mm。1)抗彎強度驗算 Mmax=KM?qL2=0.105276.240.102=0.29kNm=0.29106N.mm=Mmax/W=0.29106/54000=5.37N/mm2面板的抗彎強度=5.37N/mm2fm=13.00N/mm2，滿足要求。2)抗剪驗算 Vmax=KV qL=0.606276.240.10=16.740kN=16740N=3Vmax/（2bh）=316740/(2 100018)=1.40N/mm2面板的抗剪強度=1

30、.40N/mm2fv=1.70N/mm2，滿足要求。3)撓度驗算max=Kq，L4/100EI=0.644212.151004/(100 9500486000)=0.03 mm =L/250=100/250=0.40mm 面板的撓度max=0.03mm 允許撓度 =1.60mm，滿足要求。4、模板內豎肋的驗算豎肋采用 50100mm 木方；木枋間距 100mm；W=50 1002/6=83333mm3；I=501003/12=4166667mm4；q=71.380.10=7.14kN/m,按照4跨連續梁計算:(1)抗彎強度驗算 Mmax=0.1ql2=0.1077.140.402=122237

31、N mm=0.12kN m=Mmax/W=122237/83333=1.47N/mm2內豎肋的抗彎強度=1.47N/mm2fm=13.00N/mm2，滿足要求。(2)抗剪驗算 Vmax=KVqL=0.6077.140.40=1.73kN=1734N=3Vmax/(2bh)=31734/(2 50100)=0.52N/mm2內豎肋的抗剪強度=0.52N/mm2fv=1.70N/mm2，滿足要求。(3)撓度驗算按強度計算荷載組合,不考慮傾倒、振搗砼產生的荷載，故q，=54.820.10=5.48 N/mm max=Kq，L4/100EI=0.6325.484004/(100 95004166667

32、)=0.02 mm =L/250=400/250=1.60mm 內豎肋的撓度max=0.02mm =1.60mm，滿足要求。5、墻模板外橫檁的驗算外橫檁承受內豎肋傳遞的荷載，按照集中荷載下 5跨連續梁計算,間距為對拉螺桿水平間距 300mm。由內豎肋傳遞的荷載,P=1.1437.140.40=3.26 kN 采用483.0雙鋼管,W=2 4490=8980mm3,I=2107800=215600 mm4,A=2424=848mm2(1)外橫檁抗彎強度驗算 Mmax=KM?PL=0.2813.260.30=0.27kNm=270000N.mm=Mmax/W=270000/8980=30.60N/

33、mm2 外橫檁的抗彎強度=30.60N/mm2f=205.00N/mm2，滿足要求。(2)抗剪強度驗算 Vmax=KVP=1.2813.26=4.18kN=4180N=3Vmax/(2bh)=34180/(2 848)=7.39 N/mm2外橫檁的抗剪強度=7.39N/mm2fv=125.00N/mm2，滿足要求。(3)撓度驗算max=KPL3/(100EI)=1.79532603003/(100 210000215600)=0.03 mm =L/250=300/250=1.20mm 外橫檁的撓度max=0.03mm =1.20mm，滿足要求。6、對拉螺栓的驗算對拉螺栓直徑 12.00mm，容

34、許拉力值 Nbt=12.90kN 對拉螺栓所受的最大拉力:N=3.3513.26=10.94kN對拉螺栓強度驗算為所受的最大拉力N=10.94kN最大容許拉力值Nbt=12.90kN，滿足要求。二、梁模板支撐計算1計算參數結構樓板厚 200mm，梁寬 b=300mm，梁高 h=900mm，層高 6.15m，結構表面考慮隱蔽；模板材料為：夾板底模厚度18mm，側模厚度 18mm；梁邊至板支撐的距離 0.50m；板彈性模量 E=9500N/mm2，木材彈性模量 E=10000N/mm2，抗彎強度 fm=13.00N/mm2，抗剪強度 fv=1.50N/mm2；支撐采用 48 鋼管:橫向間距 500

35、mm，縱向間距 1000mm，支架立桿的步距 h=1.50m；鋼管直徑 48mm，壁厚 3.0mm，截面積4.24cm2，回轉半徑 i=1.59cm；鋼管重量 0.0319kN/m。鋼材彈性模量 E=210000N/mm2，抗彎強度 f=205.00N/mm2,抗剪強度 fv=125.00N/mm2。2梁底模驗算（1）梁底模及支架荷載計算荷載類型標準值單位梁寬(m)梁高(m)系數設計值底側模自重 0.4 kN/m2(0.30 +1.60)1.2 =0.91 kN/m 砼自重 24.0 kN/m3 0.30 0.90 1.2=7.78 kN/m 鋼筋荷載 1.5 kN/m3 0.30 0.90

36、1.2=0.49 kN/m 振搗砼荷載 2.0 kN/m2 0.30 1.4=0.84 kN/m 梁底模和支架承載力計算組合 q1 =10.01 kN/m 梁底模和龍骨撓度驗算計算組合()/1.2 q2 =7.65 kN/m（2）底模板驗算第一層龍骨間距 L=300mm，計算跨數 5 跨；底模厚度 h=18mm，板模寬度 b=300mm。W=bh2/6=300182/6=16200mm3，I=bh3/12=300183/12=145800mm4。1）抗彎強度驗算彎矩系數 KM=-0.105 Mmax=KMq1L2 =-0.10510.013002=-94595N.mm=-0.09kN.m=Mm

37、ax/W=94595/16200=5.84N/mm2 梁底模抗彎強度=5.84N/mm2fm=13.00N/mm2,滿足要求。2）抗剪強度驗算剪力系數 KV=0.606 Vmax=KVq1L=0.60610.01300=1820N=1.82kN=3Vmax/（2bh）=31820/(2 30018)=0.51 N/mm2梁底模抗剪強度=0.51N/mm2fv=1.50N/mm2,滿足要求。3）撓度驗算q2=7.65kN/m；撓度系數 K=0.644 max=Kq2L4/(100EI)=0.6447.653004/(100 9500145800)=0.29 mm =L/250=300/250=1

38、.20mm 梁底模撓度max=0.29mm =1.20mm,滿足要求。計算簡圖及內力圖如下圖：（3）第一層龍骨驗算鋼管橫向間距 L=500mm，C=300mm、=300/500=0.60。第一層龍骨采用木枋 b=50mm，h=100mm；W=bh2/6=501002/6=83333mm3；I=bh3/12=501003/12=4166667mm4。1）抗彎強度驗算a、梁傳荷載計算q=q1第一層龍骨間距/梁寬=10.01300/300=10.01 kN/m Mq=qcL(2-)/8=10.01 300/1000500/1000(2-0.60)/8=0.26kN.m b、板傳荷載計算P板重量=1.

39、2(板厚度 25模板重)1.4活載=1.2(0.10 25+0.40)+1.4 2.50=6.98kN/m2板傳遞到第一層龍骨的荷載P=250/1000300/10006.98=0.52kNa=0.5(L-c)=0.5(500-300)=100000mm，Mp=Pa=0.52100.00=0.05kN.m Mmax=MqMp=(0.26+0.05)106=310000N.mm=0.31kN.m=Mmax/W=310000/83333=3.72N/mm2 第一層龍骨抗彎強度=3.72N/mm2fm=13.00N/mm2,滿足要求。2）抗剪強度驗算Vmax=0.5q梁寬 P=0.510.01300

40、/1000+0.52=2.02kN=3Vmax/（2bh）=32.021000/(2 50100)=0.61 N/mm2第一層龍骨抗剪強度=0.61N/mm2fv=1.50N/mm2,滿足要求。3）撓度驗算q=q2第一層龍骨間距/梁寬=7.65300/300=7.65 N/mm q=qcL3(8-423)/(384EI)=7.653005003(8-4 0.602+0.603)/(384 100004166667)=0.12mm p=PaL2(3-4(a/L)2)/(24EI)=0.5210001005002(3-40.202)/(24 100004166667)=0.04mm max=qp=

41、0.12+0.04=0.16mm =L/250=500/250=2.00mm 第一層龍骨撓度max=0.16mm =2.00mm,滿足要求。計算簡圖及內力圖如下圖：（4）第二層龍骨驗算鋼管縱向間距 1000mm，計算跨數 5 跨；第二層龍骨采用雙鋼管，483.0；W=8980.00mm3，I=215600.00mm4，A=4.24cm2；1）抗彎強度驗算P=V=1/2q梁寬 P=0.510.01300/1000+0.52=2025N=2.03kN彎矩系數 KM=0.359 Mmax=KmPL=0.3592.0310001000=728000N.mm=0.73kN.m=Mmax/W=728000

42、/8980=81.07N/mm2 第二層龍骨抗彎強度=81.07N/mm2f=205.00N/mm2,滿足要求。2）抗剪強度驗算剪力系數 KV=2.159 Vmax=KVP=2.1592.03=4.38 kN =3Vmax/(2bh)=34.381000/(2 2424.00)=7.75 N/mm2 第二層龍骨抗剪強度=7.75N/mm2fv=125.00N/mm2,滿足要求。3）撓度強度驗算撓度系數 K=2.473 P=V=1/2q梁寬 P板傳=0.57.65300/1000+0.52=1.67kN max=KPL3/（100EI）=2.4731.67100010003/(100 21000

43、0215600)=0.91mm =L/250=1000/250=4.00mm 第二層龍骨撓度max=0.91mm =4.00mm,滿足要求。計算簡圖及內力圖如下圖：3.支撐強度驗算(1)荷載計算傳至每根鋼管立柱最大支座力的系數為4.926 每根鋼管承載 NQK1=4.9262030=10000N 每根鋼管承載活荷載（1.0kN/m2）:NQK2=1.40.501.001000=700N 每根鋼管承載荷載NQK=NQK1NQK2=10000+700=10700N 鋼管重量 0.0319kN/m,立桿重量=0.03195.31000=169N 水平拉桿 4 層,拉桿重量=41.500.0319=1

44、92N 扣件單位重量 14.60 N/個,扣件重量=14.604=58N 支架重量 NGk=立桿重量+水平拉桿重量+扣件重量=169+192+58=419N 鋼管軸向力 N1.2NGK+NQK=1.2419+10700=11 203N(2)鋼管立桿長細比驗算L0=h=1.50m,鋼管的 i=1.59cm,=L0/i=150.00/1.59=94.34 鋼管立桿長細比94.34 150,滿足要求。(3)鋼管立桿穩定性驗算=0.634,P=N/(A)=11203/(0.634424.00)=41.68N/mm2鋼管立桿穩定性計算41.68N/mm2205.00N/mm2,滿足要求。4.支撐支承面驗

45、算鋼管立桿設配套底座200100mm,支承面為（按 C30考慮）混凝土樓板,樓板厚=100mm,上部荷載為：F=11.20kN（1）支承面受沖切承載力驗算S=2.00,ft=1.43N/mm2,hO=100-15=85mm,=0.41.2/S=1.00 pc,m=0N/mm2,Um=2(200+85)+2(100+85)=940mm,h=1.00(0.7 h ft0.15pc,m)UmhO=(0.7 11.43+0.15 0)1.0094085/1000=79.98kN鋼管支承面受沖切承載力79.98kN11.20kN,滿足要求。(2)支承面局部受壓承載力驗算Ab=(0.20+2 0.10)(

46、0.10 3)=0.12m2,Al=0.200.10=0.02m2l=(Ab/Al)0.5=2.45,fcc=0.8514300=12155kN/m2,=0.75lfccAl=0.752121550.02=364.65kN支承面局部受壓承載力F=364.65kN11.20kN,滿足要求。5.側模板驗算（1）荷載計算1）新澆砼的側壓力F1=0.22200/（T+15）1 2V1/2=0.2224.00200/(20.00+15)1.201.152.500.5=65.83kN/m2(=24.0 1=1.20 2=1.15 V=2.5 T=20.0)F2=H=24梁高=24 0.90=21.60kN

47、/m2F1、F2兩者取小值 F=21.60kN/m2，有效壓頭高度=F/=0.90m。2)荷載計算荷載類型標準值單位分項系數設計值單位澆混凝土的側壓力F 21.60 kN/m2G=1.2 25.92 kN/m2振搗混凝土產生的荷載Q2K 2.00 kN/m2Q=1.4 2.80 kN/m2梁側模和側肋強度荷載組合+28.72 kN/m2梁底模和側肋撓度驗算計算荷載/1.2 21.60 kN/m2（2）側模板強度驗算取豎肋間距 L=300mm，計算跨數 5 跨；木模板厚度h=18mm；W=bh2/6=800182/6=43200mm3，I=bh3/12=800183/12=388800mm4。1

48、）抗彎強度驗算彎矩系數 KM=-0.105 q=28.72(900-100)/1000=22.98kN/m=22.98N/mm Mmax=KMqL2=-0.10522.983002=-217161N.mm=-0.22kN.m=Mmax/W=217161/43200=5.03N/mm2 側模抗彎強度=5.03N/mm2fm=13.00N/mm2,滿足要求。2）抗剪強度驗算抗剪系數 KV=0.606 Vmax=KVqL=0.60622.98300/1000=4.18 kN =3Vmax/（2bh）=34.181000/(2 18800)=0.44 N/mm2 側模抗剪強度=0.44N/mm2fv=

49、1.50N/mm2,滿足要求。3）撓度驗算q，=21.60(900-100)/1000=17.28kN/m=17.28N/mm，撓度系數 K=0.644 撓度max=Kq，L4/100EI=0.64417.283004/(100 9500388800)=0.24 mm =L/250=300/250=1.20mm 側模撓度max=0.24mm =1.20mm,滿足要求。計算簡圖及內力圖如下圖：（3）對拉螺栓計算Fs=0.95(GF+QQ2k）=0.9528.72=27.28kN/m2;設 1 排對拉螺栓，螺栓橫向間距 a=600mm=0.60m，豎向間距 b=(900-100)/2=400mm=

50、0.40m，N=abFs=0.600.4027.28=6.55 kN；對拉螺栓 12,容許拉力 Ntb=12.90kN 對拉螺栓受力 6.55kN容許拉力 12.90kN,滿足要求。（4）側肋強度驗算計算跨度 400mm；跨數 2 跨。木枋尺寸 b=50mm，h=100mm；W=bh2/6=501002/6=83333mm3，I=bh3/12=501003/12=4166667mm4。1）抗彎強度驗算q=28.72300/1000=8.62 N/mm；彎矩系數 KM=-0.125 Mmax=KMqL2=-0.1258.624002=-172400N.mm=-0.17kN.m=Mmax/W=17

51、2400/83333=2.07N/mm2側肋抗彎強度=2.07N/mm2fm=13.00N/mm2,滿足要求。2）抗剪強度驗算剪力系數 KV=0.625 Vmax=KV qL=0.6258.62400/1000=2.16 kN =3Vmax/（2bh）=32.161000/(2 50100)=0.65 N/mm2側肋抗剪強度=0.65N/mm2fv=1.50N/mm2,滿足要求。3）撓度驗算q，=21.60300/1000=6.48 N/mm；撓度系數 K=0.521 撓度max=Kq，L4/100EI=0.5216.484004/(100 100004166667)=0.02 mm =L/2

52、50=400/250=1.60mm 側肋撓度max=0.02mm =1.60mm,滿足要求。計算簡圖及內力圖如下圖：6.計算結果第一層龍骨 50100mm 木枋300mm，第二層龍骨雙鋼管 483.0500 mm；鋼管縱向 1000mm，鋼管橫向 500mm，底模厚度 18mm；豎肋 50100mm 木枋300mm，對拉螺栓 1 排 12,橫向間距 600mm，采用雙鋼管作為橫檁，用蝴蝶扣與對拉螺栓聯結,側模厚度 18mm。三、樓面模板支撐計算1.計算參數結構板厚 200mm，層高 6.15m，結構表面考慮隱蔽；模板材料為：夾板底模厚度18mm；板彈性模量E=9500N/mm2,木材彈性模量E

53、=10000N/mm2,抗彎強度fm=13.00N/mm2,順紋抗剪強度fv=1.70N/mm2；支撐采用 483.0mm鋼管：橫向間距 1000mm,縱向間距 1000mm,支撐立桿的步距h=1.50m；鋼管直徑 48mm,壁厚3.0mm,截面積 4.24cm2,回轉半徑 i=1.59cm；鋼材彈性模量 E=210000N/mm2，抗彎強度 f=205.00N/mm2,抗剪強度 fv=125.00N/mm2。2.樓板底模驗算（1）底模及支架荷載計算荷載類型標準值單位計算寬度(m)板厚(m)系數設計值底模自重 0.35 kN/m2 1.0 1.2=0.42 kN/m砼自重 24.00 kN/m

54、3 1.0 0.20 1.2=5.76 kN/m鋼筋荷載 1.50 kN/m3 1.0 0.20 1.2=0.36 kN/m施工人員及施工設備荷載 2.50 kN/m2 1.0 1.4=3.50 kN/m底模和支架承載力計算組合 q1 =10.04 kN/m 底模和龍骨撓度驗算計算組合()q2 =6.54 kN/m（2）樓板底模板驗算第一層龍骨間距 L=450mm，計算跨數 5 跨。底模厚度 18mm,板模寬度=1000mm；W=bh2/6=1000182/6=54000mm3，I=bh3/12=1000183/12=486000mm4。1）內力及撓度計算a.荷載支座彎矩系數 KM=-0.10

55、7 M1=KMq1L2 =-0.10710.044502=-217542N.mm 剪力系數 KV=0.606 V1=KVq1L=0.60610.04450=2738Nb.荷載支座彎矩系數 KM=-0.107 M2=KMq2L2 =-0.1076.544502=-141705N.mm 跨中彎矩系數 KM=0.077 M3=KMq2L2=0.0776.544502=101975N.mm 剪力系數 KV=0.606 V2=KVq2L=0.6066.54450=1783N撓度系數 K=0.644 Kq2L4/(100EI)=0.644(6.54/1.2)4504/(100 9500486000)=0.

56、31mmC 施工人員及施工設備荷載按2.50kN（按作用在邊跨跨中計算）計算荷載 P=1.42.50=3.50 kN,計算簡圖如下圖所示。跨中彎矩系數 KM=0.200 M4=KMPL=0.2003.501000450=315000N.mm 支座彎矩系數 KM=-0.100 M5=KMPL=-0.1003.501000450=-157500N.mm 剪力系數 KV=0.600 V3=KVP=0.6003.50=2.10kN撓度系數 K=1.456 KPL3/(100EI)=1.456(3.50/1.4)10004503/(100 9500486000)=0.72mm 2）抗彎強度驗算M1=-2

57、17542N.mm M2M5=-299205N.mm M3M4=416975N.mm 比較 M1、M2M5、M3M4，取其絕對值大的作為抗彎強度驗算的彎矩。Mmax=416975N.mm=0.42kN.m=Mmax/W=416975/54000=7.72N/mm2樓板底模抗彎強度=7.72N/mm2fm=13.00N/mm2,滿足要求。3）抗剪強度驗算V1=2738N V2+V3=1783+2100=3883N 比較 V1、V2V3，取其絕對值大的作為抗剪強度驗算的剪力：Vmax=3883N=3.88kN=3Vmax/（2bh）=33883/(2 100018)=0.32 N/mm2樓板底模抗

58、剪強度=0.32N/mm2fv=1.70N/mm2,滿足要求。4)撓度驗算max=0.31+0.72=1.03mm =450/250=1.80mm 樓板底模撓度 max=1.03mm =1.80mm,滿足要求。計算簡圖及內力圖如下圖。(3)第一層龍骨驗算鋼管橫向間距 1000mm,第一層龍骨間距 450mm,計算跨數 2 跨；第一層龍骨采用木枋b=50mm,h=100mm；W=bh2/6=501002/6=83333mm3,I=bh3/12=501003/12=4166667mm4。1)抗彎強度驗算q=q1第一層龍骨間距/計算寬度=10.04450/1000=4.52 kN/m 彎矩系數 KM

59、=-0.125 Mmax=KMqL2=-0.1254.5210002=-565000N.mm=-0.57kN.m=Mmax/W=565000/83333=6.78N/mm2 第一層龍骨抗彎強度=6.78N/mm2fm=13.00N/mm2,滿足要求。2)抗剪強度驗算剪力系數 KV=0.625 Vmax=KVqL=0.6254.521000=2825N=2.83kN=3Vmax/（2bh）=32825/(2 50100)=0.85 N/mm2第一層龍骨抗剪強度=0.85N/mm2fv=1.70N/mm2,滿足要求。3)撓度驗算q=q2第一層龍骨間距/計算寬度=6.54/1.2 450/1000=

60、2.45kN/m=2.45 N/mm,撓度系數 K=0.521 max=KqL4/(100EI)=0.5212.4510004/(100 100004166667)=0.31mm =1000/250=4.00mm 第一層龍骨撓度max=0.31mm =4.00mm,滿足要求。計算簡圖及內力圖如下圖。(4)第二層龍骨驗算鋼管縱向間距 1000mm,計算跨數 5 跨。第二層龍骨采用雙鋼管A=848mm2；W=8980mm3,I=215600mm4,1)抗彎承載力驗算P=1.2504.521000=5650N=5.65kN 彎矩系數 KM=0.243 Mmax=KMPL=0.24356501000=

61、1372950N.mm=1.37 kN.m=Mmax/W=1372950/8980=152.89N/mm2 第二層龍骨抗彎強度=152.89N/mm2f=205.00N/mm2,滿足要求。2)抗剪強度驗算剪力系數 KV=1.636 Vmax=KVP=1.6365.651000=9243N=9.24kN=3Vmax/(2bh)=39243/(2 2424)=16.35 N/mm2 第二層龍骨抗剪強度=16.35N/mm2fv=125.00N/mm2,滿足要求。3)撓度驗算P，=1.250 2.45 1000=3063N=3.06kN 撓度系數 K=3.894 max=KP，L3/(100EI)=

62、3.894306310003/(100 210000215600)=1.32 mm =1000/250=4.00mm 第二層龍骨撓度max=1.32mm =4.00mm,滿足要求。計算簡圖及內力圖如下圖。3.支撐強度驗算(1)荷載計算傳至每根立柱的最大支座力的系數=2.484 每根鋼管承載 NQK1 =2.4845.651000=14035N 每根鋼管承載活荷載（1.0kN/m2）:NQK2=1.001.0011000=1000N 每根鋼管承載荷載NQK=NQK1NQK2=14035+1000=15035N 鋼管重量 0.0326kN/m,立桿重量=5.950.03261000=194N 水平

63、拉桿 5 層,拉桿重量=5(1.00+1.00)0.03261000=326N 扣件單位重量 14.60N/個,扣件重量=514.6=73N 支撐重量 NGK=立桿重量水平拉桿重量扣件重=194+326+73=593N 鋼管軸向力 N=1.2NGKNQK=1.2593+15035=15747N(2)鋼管立桿長細比驗算LO=h=1.50m=150.00cm，鋼管的 i=1.59cm,=LO/i=150.00/1.59=94.34 鋼管桿件長細比 94.3 150.0,滿足要求。(3)鋼管立桿穩定性驗算=0.634,P=N/（A）=15747/(0.634424.00)=58.58N/mm2 鋼管

64、立桿穩定性 58.58N/mm2205N/mm2,滿足要求。4.支撐支承面驗算門式鋼管腳手架立桿設配套底座200100mm,支承面為混凝土樓板（按C30考慮）,樓板厚=250mm,上部荷載為：F=15747/1000=15.75kN（1）支承面受沖切承載力驗算S=2.00,ft=1.43N/mm2,hO=250-20=230mm,=0.41.2/S=1.00 pc,m=0N/mm2,Um=2(200+230)+2(100+230)=1520mm,h=1.00(0.7 h ft0.15pc,m)UmhO=(0.7 11.43+0.15 0)1.001520230/1000=349.95kN受沖切

65、承載力 349.95kNF=15.75kN,滿足要求。(2)支承面局部受壓承載力驗算Ab=(0.20+2 0.10)(0.10 3)=0.12m2,Al=0.200.10=0.02m2l=(Ab/Al)0.5=2.45,fcc=0.8514300=12155kN/m2,=0.75lfccAl=0.752121550.02=364.65kN支承面局部受壓承載力364.65kNF=15.75kN,滿足要求。5.計算結果底模樓模板 18mm,第一層龍骨采用單枋b=50mm，h=100mm,間距 450mm；第二層龍骨采用雙鋼管 483.0，A=424mm2；鋼管橫向間距1000mm,鋼管縱向間距10

66、00mm,立桿步距 1.50m。四、柱施工計算1、基本參數柱截面寬度 b=400mm，柱截面高度 h=800mm，柱高度 H=5300mm，結構表面隱蔽。柱b方向設豎肋 4根，對拉螺栓 3根，柱h方向設豎肋 7根，對拉螺栓 4根，柱箍間距500mm，柱模板采用 18厚夾板，豎肋采用 50100mm 木枋，柱箍采用雙鋼管483.0 mm，木材彈性模量 E=9500N/mm2，抗彎強度 fm=17.00N/mm2，抗剪強度fv=1.50N/mm2；鋼材彈性模量 E=210000N/mm2，抗彎強度 fm=205.00N/mm2，抗剪強度fv=1.50N/mm2。柱箍柱模板柱內對拉螺栓豎肋柱模板豎肋

67、柱箍柱內對拉螺栓BH柱模板平面圖柱模板立面圖柱箍間距柱箍間距2、荷載計算（1）荷載標準值 1）新澆混凝土的側壓力F1=0.22200/(T+15)12V(1/2)=0.2224.005.711.201.152.500.5=65.78kN/m2(=24.00kN/m3,1=1.20,2=1.15,V=2.50m/h,T=20.00)F2=H=24 柱高=245.30=127.20 kN/m2。F1、F2兩者取小值 65.78kN/m2，有效壓頭高度為 F/=65.78/24.00=2.74m。（2)荷載組合計算荷載類型標準值單位分項系數設計值單位澆混凝土的側壓力F 65.78 kN/m2G=1.

68、2 78.94 kN/m2傾倒混凝土產生的荷載Q3K 2.00 kN/m2Q=1.4 2.80 kN/m2 振搗混凝土產生的荷載Q2K2.00 kN/m2Q=1.4 2.80 kN/m2柱側模和側肋強度荷載組合+84.54 kN/m2柱側模和側肋撓度驗算計算荷載/1.2 65.78 kN/m2 3、柱模板面板驗算面板的計算寬度取單塊面板高度1000mm，q=84.54(5.30-2.74)=216.42kN/m，q,=65.78(5.30-2.74)=168.40kN/m。取柱截面高度 b方向（通過比較 b和h，取大者）進行計算：豎肋間距L=133mm，計算跨數 5跨；木模板厚度 h=18mm

69、；W=1000 h2/6=1000182/6=54000mm3,I=1000h3/12=1000183/12=486000mm4。(1)抗彎強度驗算彎矩系數 KM=0.105Mmax=KMqL2=0.105216.421332=401967N mm=Mmax/W=401967/54000=7.44N/mm2模板抗彎強度=7.44N/mm2 fm=17.00N/mm2,滿足要求。(2)抗剪強度驗算抗剪系數 KV=0.606 Vmax=KVqL=0.606216.420.13=17.44 kN=3Vmax/(2 1000h)=317.441000/(2 100018)=1.45 N/mm2模板抗剪

70、強度=1.45N/mm2 fv=1.50N/mm2,滿足要求。(3)撓度驗算撓度系數 K=0.644 撓度max=Kq,L4/100EI=0.644168.401334/(100 9500486000)=0.07 mm =L/250=133/250=0.5mm 模板撓度 max=0.07mm =0.53mm,滿足要求。4、豎肋驗算豎肋木枋的計算寬度取 b或h兩方向最大間距 133m。荷載計算值 q=84.540.13=10.99 kN/m，q,=65.780.13=8.55 kN/m；豎肋采用的 50100mm 木枋，W=bh2/6=501002/6=83333mm3，I=bh3/12=501

71、003/12=4166667mm4.計算跨度柱箍間距 500mm，跨數 3跨。(1)抗彎強度驗算彎矩系數 KM=0.100 Mmax=KMqL2=0.10010.995002=274750N mm=Mmax/W=274750/83333=3.30N/mm2豎肋抗彎強度=3.30N/mm2 fm=17.00N/mm2,滿足要求。(2)抗剪強度驗算剪力系數 KV=0.600 Vmax=KV qL=0.60010.990.50=3.30 kN=3Vmax/(2bh)=33.301000/(2 50100)=0.99 N/mm2豎肋抗剪強度=0.99N/mm2 fv=1.50N/mm2,滿足要求。（3

72、)撓度驗算撓度系數 K=0.677 撓度max=Kq,L4/100EI=0.6778.555004/(100 95004166667)=0.09 mm =L/250=500/250=2.00mm 豎肋撓度 max=0.09mm =2.00mm,滿足要求。5、B 方向柱箍驗算柱箍采用雙鋼管 483.0mm，W=24490=8980mm3,I=2107800=215600 mm4豎肋傳遞到柱箍的集中荷載P=1.10084.540/(4-1)1=6.20 kN（取豎肋承受的最大支座反力）；設有3根對拉螺栓，按 4跨連續梁進行計算。經計算得到：Mmax=0.13kN.m；max=0.01mm；Rmax

73、=7.60kN(1)抗彎強度驗算=Mmax/W=130000/8980=14.48N/mm2B向柱箍抗彎強度=14.48N/mm2 f=205.00N/mm2,滿足要求。(2)撓度驗算max=0.01mm，=240/250=0.96mm B向柱箍撓度 max=0.01mm =0.96mm,滿足要求。6、H 方向柱箍的計算柱箍采用雙鋼管 483.0mm，W=24490=8980mm3,I=2107800=215600 mm4;豎肋傳遞到柱箍的集中荷載P=1.10084.540.80/(7-1)0.50=6.20 kN（取豎肋承受的最大支座反力）設有4根對拉螺栓，按 5跨梁進行計算。經計算得到：M

74、max=0.26kN.m；max=0.04mm；Rmax=10.92kN（1）抗彎強度驗算=Mmax/W=260000/8980=28.95N/mm2 H 向柱箍抗彎強度=28.95N/mm2 f=205N/mm2,滿足要求。（2）撓度驗算max=0.04mm，=300/250=1.20mm H向柱箍撓度 max=0.04mm =1.20mm,滿足要求。7、B 方向對拉螺栓驗算對拉螺栓直徑 12mm，容許拉力值 Nbt=12.90kN 所受最大拉力 N=柱箍 Rmax=7.60kN B向對拉螺栓所受最大拉力N=7.60kN最大容許拉力值 Nbt=12.90kN強度驗算滿足要求。8、H 方向對拉螺栓驗算對拉螺栓直徑 12mm，容許拉力值 Nbt=12.90kN 所受最大拉力 N=柱箍 Rmax=10.92kN H向對拉螺栓所受的最大拉力N=10.92kN最大容許拉力值 Nbt=12.90kN強度驗算滿足要求。