1、蘇州市工業園 區73046地塊住宅項目四期二區（3C2）標段工程花籃式懸挑腳手架施工方案 二O一七年十二月目 錄第一章、編制說明、依據、概況1一、編制說明1二、編制依據1三、工程概況1第二章、腳手架施工布署4第三章、花籃拉桿式懸挑腳手架4一、花籃拉桿式懸挑腳手架構造4二、腳手架選材7三、懸挑架安裝8四、架體搭設12五、腳手架拆除13第四章、 外挑防護架15第五章、 腳手架安全管理16一、腳手架檢查、驗收16二、腳手架安全管理16三、季節性施工安全管理17第六章、 防雷避電措施17第七章、 應急預案19一、適用范圍19二、職責19三、搶險組織機構20四、應急搶險程序21第八章、 計算書23驗算:

2、花籃式型鋼懸挑腳手架(扣件式)計算書（挑出2600mm,高22m）23第一章、編制說明、依據、概況一、編制說明根據集團公司新技術推廣應用的要求，考慮到普通鋼梁式懸挑腳手架懸挑鋼梁必須穿越外墻，外墻會預留很多腳手架洞，腳手架洞的修補工程量大，且修補不當很可能造成外墻面滲漏，同時鋼梁擱置在室內結構樓面上，影響室內墻體砌筑、二次結構施工及樓地面及其它裝飾工程的施工。為了解決上述普通型鋼懸挑腳手對工程施工質量的影響因素，本項目高層住宅74#、78#、81#、83#考慮外腳手架采用新型的“花籃拉桿式”懸挑腳手架。二、編制依據1、主要規程、規范1.1混凝土結構工程施工質量驗收規范（GB50204-2015

3、）1.2建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范（JGJ130-2011）1.3建筑施工高處作業安全技術規范（JGJ 80-2016）1.4建筑施工安全檢查標準（JGJ59-2011）1.4鋼結構工程施工質量驗收規范（GB50205-2001）1.5建筑施工懸挑式鋼管腳手架安全技術規程(DGJ32/J121-2011)1.6鋼結構設計規范(GB50017-2003)2、參考資料2.1 建筑施工手冊（第5版）2.2 簡明施工計算手冊2.3 實用建筑施工安全手冊（1999.7）2.4 我單位企業標準：“花籃拉桿式懸挑架制作與應用”（DJB001-2011）3、施工組織設計及相關設計圖紙。三、工程概況工

4、程名稱：蘇州工業園區73046地塊住宅項目四期二區（3C2）標段施工總承包工程建設地點：蘇州市工業園區建設單位：星隆置業（蘇州）有限公司監理單位：上海天佑工程咨詢有限公司設計單位：江蘇省建筑設計研究院有限公司總包單位：中建一局集團第一建筑有限公司本工程位于蘇州工業園區星塘街西，現代大道以北，南施街以東，白塘路以南。本工程為住宅小區，由一個地下車庫、4棟高層住宅、4棟多層住宅及配套建筑組成。總建筑面積67378.70m2。(1)外墻架子搭設概述：腳手架用鋼笆子和綠色密目安全網圍護，進行封閉施工。具體詳見下表：附表一樓號層數架體開始層/標高（m）結束層/標高（m）架體高度架體層數74#22花籃式懸

5、挑架F5（底）/11.95F11（底）/29.95186F11（底）/29.95F17（底）/47.95186F17（底）/47.95屋頂層女兒墻+1m/69.4021.456（有機房層部位）屋頂層（底）6618.056（有機房層部位）屋頂層（底）66機房屋面層女兒墻+1m/73.37.3278#29花籃式懸挑架F6（底）/14.95F12（底）/32.95186F12（底）/32.95F18（底）/50.95186F18（底）/50.95F24（底）/68.95186F24（底）/68.95屋頂層女兒墻+1m/90.421.456（有機房層部位）屋頂層（底）8718.056（有機房層部位）屋

6、頂層（底）87機房屋面層女兒墻+1m/94.3m7.3281#28花籃式懸挑架F5（底）/11.95F11（底）/29.95186F11（底）/29.95F17（底）/47.95186F17（底）/47.95F23（底）/65.95186F23（底）/65.95屋頂層女兒墻+1m/86.420.456（有機房層部位）屋頂層（底）8418.056（有機房層部位）屋頂層（底）84機房屋面層女兒墻+1m/91.37.3283#23花籃式懸挑架F6（底）/14.95F12（底）/32.95186F12（底）/32.95F18（底）/50.95186F18（底）/50.95屋頂層女兒墻+1m/72.42

7、1.456（有機房層部位）屋頂層（底）6918.056（有機房層部位）屋頂層（底）69機房屋面層女兒墻+1m/76.37.32高層上部采用花籃式懸挑腳手架,每挑架體高度最大為21.45m。驗算架體高度按22m進行驗算（考慮到混凝土強度問題，下層架體多起兩步架，待花籃挑架上部樓層梁板澆筑完成后，開始安裝花籃挑架，之后拆除高出挑層部分架體；標準層外架高度均為18m，上部起兩步架3.6m，總高度21.6m）。(2)外架體系材料概述：上拉桿材料類型鋼筋上拉桿截面類型20上拉桿截面積A(cm2)3.142上拉桿材料抗拉強度設計值f(N/mm2)205上拉桿彈性模量E(N/mm2)206000吊耳板厚S(

8、mm)12吊耳板寬LDP(mm)150吊耳板高L(mm)150吊耳板圓周外半徑R(mm)50吊孔直徑D(mm)20.5吊耳板許用拉應力(N/mm2)170吊耳板許用剪應力(N/mm2)140螺栓抗拉強度設計值ftb(N/mm2)170螺栓抗剪強度設計值fvb(N/mm2)140吊耳板螺栓直徑d(mm)16吊耳板螺栓個數n1鋼拉桿與吊耳板焊縫厚度hr1(mm)6鋼拉桿與吊耳板焊縫長度lx1(mm)60鋼拉桿與建筑物連接螺栓直徑d(mm)20鋼拉桿與建筑物連接螺栓個數n2角焊縫強度設計值ffw(N/mm2)160第二章、腳手架施工布署根據本工程實際情況，為便于后續穿插施工，合理安排現場平面布局。本

9、工程結構和裝飾工程施工擬采用如下腳手架方案：1、懸挑鋼梁分別設置在相應樓層樓面標高下結構梁或剪力墻上。架體采用483.5（計算模型為482.7）鋼管搭設，立桿縱距1.5m，立桿橫距0.90m，步距1.8m，內立桿離墻（飄窗板）30cm。連墻件按每層2跨設置，腳手板采用鋼笆片，鋪設200高模板踢腳板。外腳手架外側滿掛綠色密目式安全網全封閉圍護，懸挑工字鋼層內排立桿與結構間距空隙用鋼管模板封閉，其余層用軟防護隔離。2、懸挑架使用計劃：2018年1月20日至2018年11月9日。3、勞動力計劃：架子工10人，各塔吊與塔司配合材料吊運。第三章、花籃拉桿式懸挑腳手架一、花籃拉桿式懸挑腳手架構造外墻腳手架

10、支撐在由型鋼及斜拉桿組成的懸挑結構上，該懸挑結構稱為懸挑架懸挑架由型鋼挑梁及帶有花籃螺桿的斜拉桿組成，見圖1：圖1：花籃拉桿式懸挑腳手架剖面圖節點1：花籃拉桿上端固定節點(雙拉桿時上下緊固)節點2：花籃拉桿花籃螺栓節點節點3：懸挑梁斜拉端節點單根斜拉桿連結：特殊部位加長挑梁雙根斜拉桿連結：節點4：懸挑梁與建筑物螺栓連接節點(挑出段長度大于1.8m時做雙拉桿)工字鋼與結構墻梁垂直時 工字鋼與結構墻梁不垂直時（陽角斜梁）型鋼挑梁由18#工字鋼組成，根據不同用途分為普通型、加長型兩種。普通型長度為1.45m1.8m，加長型長度為1.90m2.60m。花籃斜拉桿由20長螺栓桿，中間配有M50的大的螺母

11、組成花籃螺栓，見圖1。花籃斜拉桿上端通過螺栓固定在建筑物上、下端與型鋼挑梁相連結，型鋼挑梁由螺栓固定在建筑物上。懸挑架沿建筑物以1.5m的間距設置一榀。外腳手架立桿套在懸挑架型鋼上的焊接短鋼筋頭上，通過連墻件與建筑物相連，組成一個整體懸挑腳手架供施工人員操作使用。二、腳手架選材（1）鋼管：鋼管表面應平直光滑，不應有裂縫、結疤、分層、錯位、硬彎、毛刺、壓痕和深的劃道。舊鋼管應對銹蝕深度和彎曲變形進行檢查：鋼管外表面銹蝕深度0.5mm；鋼管端部彎曲長度1.5m，允許偏差5.0mm。對于立桿鋼管：3ml4m時，允許偏差12mm；4ml6.5m時，允許偏差20mm。對于水平桿、斜桿的鋼管，彎曲長度6.

12、5m，允許偏差30mm。腳手架鋼管嚴禁用電焊或氧氣切割，嚴禁打孔。（2）扣件：扣件的材質應符合現行國家標準鋼管腳手架扣件（GB15831-2006）的規定，扣件在螺栓擰緊扭力矩達65Nm時不得破壞。舊扣件使用前應進行質量檢查，有裂縫、變形的嚴禁使用，出現滑絲的螺栓必須更換。（3）懸挑工字鋼：懸挑結構的鋼材宜采用Q235鋼，其質量應符合普通碳素結構鋼技術條件（GB/T700- 2006）的規定，并附有制造廠提供的質量證明書。鋼材表面銹蝕、麻點或劃痕的深度不得大于該鋼材厚度允許偏差值的1/2。（4）螺栓、花籃螺桿：嚴格按照本方案中的規格采購，其質量應符合鋼結構高強度螺栓連接的設計、施工及驗收規程（

13、JGJ82-2011）、花籃螺栓標準（CBT3818-2013）的規定，采用高強螺栓，并附有制造廠提供的質量證明書。（5）焊接焊縫要求焊條、焊劑等焊接材料，與母材匹配應符合設計要求及國家現行標準（鋼結構焊接規范）GB 50661-2011的規定。焊工必須經考試合格并取得合格證書。持證焊工必須在其考試合格項目及其認可范圍內施焊。所有構件必須全焊透，焊縫全部為角焊縫，焊縫等級為三級。必須全數檢驗。焊縫表面不得有裂縫、焊瘤等缺陷。焊縫不得有表面氣孔、夾渣、弧坑裂縫、電弧擦傷等缺陷。三、懸挑架安裝安裝順序：搭設準備工作剪力墻、結構梁埋設套管（25）搭設臨時防護欄桿安裝懸挑工字鋼挑梁安裝花籃斜拉桿擰緊花

14、籃、調整懸挑梁端頭高度驗收進行上部腳手架搭設（包括拉墻鋼管搭設）根據現場情況拆除臨時防護欄桿。1、安裝懸挑架準備工作（1）熟悉工程建筑結構施工圖，根據方案設計熟悉腳手架分段高度（每6層一段）、懸挑架沿建筑物縱向間距、懸挑架使用類型（普通型、加長型、）數量，發現現場情況與設計型號相抵觸時，及時協調解決、修改設計。在此基礎上繪制懸挑腳手布置平面圖和剖面圖，作為施工組織內容之一。（2）對懸挑架構配件檢查將懸挑架構配件，對照施工組織設計要求進行全數檢查。核對型號、規格、數量、構件外形變化，連結板缺陷，螺栓孔與螺栓匹配。填寫檢查表：懸挑腳手架檢查記錄表序號構件名稱規格單位數量外形尺寸焊縫孔眼其它檢查人1

15、普通型挑梁根2加長型挑梁根3穿墻螺桿根4連接螺桿根5花籃根6斜拉桿根7壓板片注：合格打“”，不合格打“”，剔除。（3）檢查后發現需要更改或補充的，落實有關人員及時處理。（4）現場進行試安裝，試安裝情況及時通報技術及相應部門。2、懸挑梁洞口預留及螺栓套管預埋在結構剪力墻、結構梁施工時，根據鋼梁平面布置圖埋設螺栓套管，注意上拉端的套管必須與鋼梁中心線統一偏移80mm，以確保拉桿不與腳手架立桿碰撞。預埋螺栓套管間距小于1.5m、標高為套管中心距離結構樓面向下220mm。轉角處套管中心距剪力墻內側邊100mm。3、懸挑工字鋼安裝：（1）懸挑工字鋼在上部樓層板澆筑完成2天后開始安裝，同時安裝斜拉桿，安裝

16、完畢后將下部架體與懸挑層重疊部分拆除。（2）懸挑工字鋼安裝時注意型號、位置準確，保證懸挑的長度符合設計要求。懸挑工字鋼位置確定后，采用2個M20螺栓（必須采用雙螺帽）與結構固定。在轉角處采用12#工字鋼焊接在懸挑鋼梁上，聯系梁在轉角處焊接成整體，并采用圓鋼20U型環配合角鋼L63X6用雙螺母錨固，兩側聯系梁擱在不少于三根的懸挑梁上，確保每根立桿有支撐點。（3）花籃螺桿安裝：花籃螺桿利用絲杠進行伸縮，調整拉桿的松緊，由具有左和右旋螺紋的調節桿、螺母及拉桿組成，花籃螺栓為一級鑄鋼件，設計計算時，僅計算與其相應的拉桿即可，但花籃的規格應比拉桿高一級。 （4）雙排外腳手架沿全高全長連續設置剪刀撐，每道

17、剪刀撐跨度不應小于6m,且不應小于4跨和不應大于7跨，其水平夾角宜在4560之間（5）連墻件安裝：連墻件應靠近主節點設置，本工程采用硬拉硬撐連接，垂直間距為每層樓面（3.0m），水平間距為兩跨（小于或等于3m）。在澆樓層結構砼前在靠近主節點位置，預埋483.5鋼管連墻件。搭設外架時直接用扣件把預埋連墻件與架體可靠連接。驗算按二步三跨（3.6m4.5m）。4、有關注意事項（1）本懸挑架承受腳手架最大高度不應超過21.6m（按22m驗算）。（2）懸挑架沿建筑物縱向間距為不大于1.50m。（3）懸挑架斜拉桿上端與下端垂直距離3.0m，仰角不能太小。普通型挑梁與斜拉桿的水平夾角不小于45。斜拉桿下端必

18、須靠近外排腳手立桿，不得隨意改變下拉連結板位置。（4）大于1800mm的懸挑梁必須采用雙根斜拉桿，懸挑梁與斜拉桿的水平夾角不小于45。（5）處于人貨電梯出入口處懸挑架，在安裝人貨電梯時外架需要拆除。（6）塔吊及人貨電梯的附墻必須錯開懸挑鋼梁層（在懸挑梁下層設置附墻）。（7）懸挑梁斜拉桿上拉點，及挑梁下撐點，預留螺栓孔位置、規格正確。上拉點、下撐點通常設于砼剪力墻處或邊梁邊處。5、懸挑架驗收懸挑架每完成一挑后，由項目部技術負責人召集，項目經理參加的質量員、安全員、挑架制安負責人進行驗收，驗收內容如下：（1）材料品種、規格，制作焊縫，查對制作時檢查記錄。（2）懸挑架與建筑物連結時砼強度達到設計值5

19、0%（15pa）以上。（3）穿墻螺栓品種、規格符合設計要求。（4）螺栓、墊圈或墊板、壓板不得漏缺。（5）擰緊螺栓抽查5%，（6）挑梁間距縱向允許偏差不超過50mm。（7）懸挑工字鋼安裝時起拱值確定：斜拉筋在使用過程均處在彈性工作階段，滿足虎克定律=E 即E為彈性模量 取2105kg/cm2P17.1KN=1710 kgA20面積為3.142 cm2斜拉桿長度為3.14m=考慮因螺栓孔松動，實際有微量的變形，所以在安裝時考慮起拱按要求，約為69mm值起拱。（8）挑梁間高差不超過20mm。驗收、整改合格后，資料由安全員收集存檔，供上級部門或監理檢查。四、架體搭設1、懸挑腳手架搭設的集合尺寸：縱距不

20、大于1.5m、橫距0.90m、步距1.8m、內側立桿距建筑物的距離0.3m。（1）懸挑鋼梁安裝并驗收合格后開始搭設架體。架體里立桿就位離外墻距離為300mm，其軸線方向應與建筑物外墻切線方向平行。（2）第一步架體的組裝是整個架體安裝質量的關鍵一步，必須嚴格控制水平度、垂直度和離墻距離。（3）相鄰立桿接頭錯開，以保證支架整體剛度，立桿軸向最大偏差20mm。（4）同一橫桿兩端高度差不超過5mm，橫桿累計高差不得超過20mm。（5）安裝誤差超過允許范圍時，應調整合格后才能組裝下一步。（6）每層結構施工完后，必須將預埋的連墻體與架體內立桿拉結，保證架體整體性以及防止架體外傾。（7）架體內外立面搭設剪刀

21、撐，傾角4560剪刀撐水平投影應封閉。外排剪刀撐搭至架頂，內排剪刀撐搭設至操作層。剪刀撐的斜桿除兩端用旋轉扣件與腳手架立桿或橫桿扣緊外，在其中部還必須有扣接點。2、使用過程中，根據工程特點分為以下幾個階段進行檢查（1）懸挑鋼梁安裝固定完畢后架子搭設前，主要檢查安裝的尺寸位置，安裝是否牢固，頂板混凝土強度是否達到要求。（2）作業層上施加施工荷載前。（3）每搭完1013m高度后。（4）達到設計高度后。（5）遇有六級大風與大雨后。（6）停用超過一個月。除了按以上幾個階段進行檢查外，項目安全部門每周必須對架子進行不少于二次的周檢，技術部門安排測量人員及時做好架子的變形觀測，觀測項目主要是架子的垂直度和

22、變形。架子每次的檢查驗收均由安全檢查部門做好檢查記錄，納入安全資料內存檔。架子驗收和定期檢查的主要項目：（1）桿件的設置和連接，連墻件、支撐處的構造（2）扣件螺栓是否松動（3）架子的變形（4）安全防護措施（5）是否超載3、使用要求（1）僅允許同一時間1個操作層施工，每層最大施工荷載為3.0KN/m。架體不得超載使用，不得使用集中荷載。（2）架體只能作為操作架，不得作為模板支撐架。（3）禁止下列違章作業：利用腳手架吊運重物；在腳手架上堆物；在腳手架上拉結吊裝纜繩；任意拆除腳手架任何部件；起吊構件時碰撞或扯動腳手架。五、腳手架拆除（1）拆除前必須全面檢查腳手架和扣件連接、連墻桿、支撐體系的安全情況

23、。（2）根據檢查結果，補充完善施工方案中的拆除順序，經監理審批后方可實施。（3）拆除腳手架前必須進行安全技術交底。（4）清除腳手架上的雜物。（5）拆除順序應逐層由上而下進行，嚴禁上下同時作業。（6）所有連墻件應隨腳手架逐層拆除，嚴禁將連墻件整層或數層拆除后再拆腳手架。（7）分段拆除高差不應大于2步，如高差大于2步，應增設連墻件加固；（8）當拆除到離懸挑鋼梁還有二步架時，把原有在鋼梁底下的可調頂托頂緊鋼梁后才拆除斜拉桿。（9）施工中如果需要分立面拆除時，對不拆除部分的腳手架應按要求加固到位。（10）拆除施工中必須及時分段集中運至地面，嚴禁拋扔。（11）拆除后的鋼管、扣件必須檢查、整修、保養。（1

24、2）挑梁拆除后，將預埋螺栓組件拆除，螺栓孔洞用發泡劑與膨脹細石混凝土進行塞縫處理。第四章、 外挑防護架根據規范要求，高層建筑沿外架周圍每隔不超過30m 應設置寬不少于3m的外挑隔離防護架。第五章、 腳手架安全管理一、腳手架檢查、驗收1、驗收鋼梁安裝完成及腳手架每次搭設到高度要求后，由安全總監牽頭組織檢查、驗收，主要檢查鋼梁的安裝質量、立柱垂直度、間距、縱向水平桿高差、橫向水平桿外伸長度偏差及扣件的安裝。技術要求及容許偏差值應在規定允許的范圍內。項目部檢查、驗收，并填寫驗收單，合格方可進行搭設和使用。2、檢查腳手架使用時，應按規范對腳手架、鋼梁等進行階段性檢查及定期檢查。二、腳手架安全管理1、建

25、立有效的外架安全管理機構和定期檢查、復查制度，本工程腳手架搭拆及維護由項目部安全經理統一指揮與協調管理，由項目部安全負責日常維護與跟蹤管理。2、人員要求：從事架體搭設作業人員應是專業架子工，且取得勞動部門核發的特殊工種操作證。架子工應定期進行體檢，凡患有不適合高處作業病癥的不準上崗作業。架子工作業時必須戴好安全帽、安全帶和穿防滑鞋。3、使用階段嚴格控制使用荷載，不得超載。作業層每1m2架面上實用的施工荷載人員、材料和機具重量不得超過以下規定值和施工設計值，施工荷載（作業層上人員、材料、器具的重量）的標準值為：3KN/m2。同時使用操作層不得超過一層。4、嚴禁重物堆放或懸掛在腳手架上，不得將纜風

26、繩、泵送混凝土的輸送管等固定在腳手架。嚴禁在外墻腳手架上附裝機械設備、搖臂把桿、懸挑平臺、搭（掛）卸料槽（斗）等；嚴禁懸挑腳手架在陽臺板、挑板等懸挑構件上進行拉結、支撐；嚴禁懸挑腳手架在陽臺板、挑板等懸挑構件上進行拉結、支撐。5、作業人員在架上最大作業高度以可進行正常作業為度，禁止在腳板上加墊器物，或單塊腳手板以增加操作高度。嚴禁上架人員在架面上奔跑，退行或倒退。6、在作業中，禁止隨意拆除腳手架的基本構件，整體性桿件，連接緊固桿和連墻件。確因操作需要臨時拆除時，必須經主管人員同意，采取相應彌補措施，并在作業完后及時恢復。在腳手架使用期間嚴禁拆除連墻桿和主要連接點鋼管。7、工人在架上作業，應注意

27、個人安全保護和他人安全，避免發生碰撞、閃失和落物，嚴禁在架上戲鬧和坐在欄桿上等不安全處作息。8、人員上下必須走安全防護的出入通道，嚴禁攀援腳手架上下。9、工人上架作業前，各小組先行檢查無安全作業的不安全因素存在，在排除和解決后方可作業，發生異常和危險情況時，應立即通知架上人員撤離。六級及六級以上大風和霧雨雪天氣時應停止在腳手架施工及操作。10、每步架作業完成后，必須將多余材料、物品移至室內，工人收工前應清理架面，將材料堆放整齊，垃圾清掃走，在任何情況下，嚴禁自架上向下拋擲材料物品和傾倒垃圾。11、架子未經檢查、驗收前除架子工外，嚴禁其他人員攀登，驗收后任何人不得拆改，需做局部拆改時，須經施工負

28、責人同意后由架子工操作。12、當有六級及六級以上大風和雨、霧天氣時，停止腳手架搭設與拆除作業。大風雨后，施工負責內要及時組織相關人員對架子進行檢查。13、在腳手架上進行電、氣焊作業時，必須有防火措施和專人看守。14、按規范做好腳手架的接地、避雷工作，接地按施工現場臨時用電安全技術規范規定執行。15、搭拆腳手架時，地面應設圍欄和警戒標志，并派專人看守，嚴禁非操作人員入內。16、加強檢查、驗收，加強監督。搭設階段必須加強檢查監督，及時搭設與拆除安全網，發現問題及時糾正。使用階段要進行安全檢查與維護。三、季節性施工安全管理詳見冬季施工方案、雨季施工方案。第六章、 防雷避電措施自懸挑架第一挑搭設完成即

29、設置防雷避電措施，采用避雷針與大橫桿連通、接地線與整幢建筑物樓層內避雷系統連成一體的措施。避雷針共設置6根避雷針，避雷針采用A12鍍鋅鋼筋制作，高度不小于1m，設置在腳手架四角立桿上，并將所有最上層的大橫桿全部連通，形成避雷網絡。接地線采用40mm4mm的鍍鋅扁鋼，將立桿與整幢建筑物樓層內避雷系統連成一體。接地線的連接應保證接觸牢靠，與立桿連接時應用兩道螺栓卡箍連接，螺栓加彈簧墊圈以防松動并保證接觸面不小于10mm，并將表面油漆及氧化層清除，露出金屬光澤并涂以中性凡士林。 接地線與建筑物樓層避雷系統的設置按腳手架的長度不超過50m設置1個，位置不得選在人們經常走到的地方，以避免跨步電壓的危害和

30、防止接地線遭機械傷害。兩者的連接采用焊接，焊接長度應大于兩倍的扁鋼寬度。焊完后再接地電阻測試儀側定電阻，要求沖擊電阻不大于10。同時應注意檢查與其他金屬物或埋地電纜之間的安全距離(一般不小于3m)，以免發生擊穿事故。第七章、 應急預案為了更好地抓好施工現場腳手架工程的安全管理，杜絕員工發生高處墜落、物體打擊事故和避免發生腳手架坍塌事故。根據對施工現場的危害辨識、風險評價的要求，結合公司實際，特制訂腳手架搭設和拆除應急預案。原因分析：近年來，由于施工人員在腳手架施工中未正確使用“安全三寶”，不按規范和標準搭設和拆除腳手架，致使發生腳手架坍塌事故和員工發生高處墜落、物體打擊事故，給公司和傷者及其家

31、屬造成經濟上和精神上的損失。施工現場一旦發生腳手架坍塌事故和員工發生高處墜落、物體打擊事故后公司及所屬各單位應作如下工作：一、適用范圍 腳手架工程整過施工階段及發生腳手架傾倒、坍塌，人員高空墜落，落物傷人等事故。 在外架搭設過程中突發事件基本只有高空墜落。二、職責 1、 項目經理 ：劉碩1.1 、應急指揮總指揮。全面負責應急指揮工作。 1.2、有權采取一切可能手段，以控制和減少事故危害。 1.3、授于相關人員相應的應急處理權。2、 項目安全總監：高明2.1、事故現場指揮，督促有關部門和人員進行現場防護搶險工作。 當項目經理不在現場時，擔任現場總指揮工作。 3、 項目技術負責人：劉浩3.1、組織

32、有關部門編制、修訂、評審應急預案。督促相關部門做好事故搶險過程記錄。 4、現場經理：吳涵4.1、組織相關部門、人員進行事故調查，并形成記錄。 當項目經理、項目主管安全副經理不在時，擔任應急總指揮工作。 5 、工長、技術員：負責編制、修訂、評審應急預案。6、專職安全員：周美錦6.1、協助技術部門編制、修訂、評審應急預案。督促檢查相關部門落實應急準備工作。 6.2、組織進行應急預案的演習，并提出改進建議。發生事故時，組織搶險隊進行搶險、營救工作。 7 、物資部：朱杭7.1、落實應急預案所需物資、設備的準備工作。 三、搶險組織機構 1、 險指揮中心設在項目部2、應急物資準備 為了在腳手架工程施工中事

33、故發生時能夠及時采取應對措施，平時準備下述物資： 2.1、 警戒隔離物資：警戒樁，警戒標示、警戒線等。2.2、人員急救設備：急救箱，急救藥品，擔架 3、技術資料： 藥品使用說明書、腳手架驗收記錄、應急預案及作業指導書 4、應急搶險隊： 應急搶險隊由項目部現場員工組成，平時進行搶險、急救方面的學習和培訓，當事故發生時即可投入應急搶險和救援工作。 四、應急搶險程序 1 、減少應急預案風險的措施 1.1、作業層距地（樓）面高度2.5m時，在其外側邊緣必須設置擋護高度1.1m的欄桿和擋腳板，且欄桿間的凈空高度應0.5m。 1.2、在外腳手架高空落物影響范圍內同時進行其他施工作業或有行人通過的腳手架，應

34、采取外立面全封閉、半封閉以及搭設通道防護棚等防護措施。 1.3、懸挑腳手架的外側面應按防護需要采用立網圍護。 1.4、上下腳手架的梯道、坡道、棧橋、斜梯、爬梯等均應設置扶手、欄桿或其他安全防護措施，并清除通道中的障礙，確保人員上下的安全。1.5、采用合理的施工方法，避免因操作不當而造成的事故。 2、應急聯絡 2.1、險情發生后，事故現場第一目擊者迅速向應急指揮中心發出求救信號。求救的方式可以采用呼喊、口信、通訊工具等一切可能的方式。 2.2、應急指揮中心接到險情信息后，立即作出下述應急反應： （1） 對內組織搶險隊，立即進行現場搶救工作。 （2） 通過通訊工具，立即與外部機構聯絡，向相關的公安

35、、醫院、消防等部門聯絡，請求支援。 （3）應急聯絡電話：機構、人員姓名電話備注項目負責人劉碩現場經理吳涵辦公室主任李冰安全總監高明技術負責人劉浩機電部經理荊小平物資部經理朱杭（公安部門）/110蘇州市九龍醫院急救中心/0512-62629999/120（消防）/1193、 事故現場應急處理 3.1、警戒隔離：搶險隊員在事故現場周圍用警戒樁、警戒線帶等物資在現場設置警戒隔離區，非搶險隊員不得進入警戒區內，以防止發生連鎖事故，為更好地進行搶險營救工作創造條件。 3.2、人員疏散：搶險隊員將事故現場被困人員，及時組織轉移到安全地帶，并將現場非搶險隊人員轉移出事故現場。 3.3、人員搶救：搶險隊員將受

36、傷人員從事故現場解救出來，并進行現場急救處理。3.4、控制險情：搶險隊員使用預備的應急物資，對有進一步傾斜、倒塌發展趨勢的腳手架進行加固，以最大限度減少人員和財產損失。 3.5、設置向導：在事故現場入口及進入現場的主要通道邊安排引導人員，以引導救險車輛、人員、物資等迅速準確地進入事故現場。 3.6、記錄：事故發生后，由質安部有關人員對事故的發生、發展以及搶險救護等過程情況進行記錄，為事后的調查、分析提供資料。 4、善后處理 現場搶險工作完成后，由項目部主管安全的副經理、技術負責人組織項目部有關部門和人員，配合上級部門，對事故的發生、發展等方面的情況進行調查，形成相關的調查記錄。對事故中受傷人員

37、應及時送醫院治療，直到傷愈后方可出院，并按有關要求支付受傷期間的誤工損失；對事故中不幸死亡人員應做好其家屬的思想工作，并按有關要求及時將賠償費用支付給其家屬。 5、救援路線圖中起點是：蘇州市工業園區73046地塊住宅項目四期二區（3C2）標段總承包工程所在工地。終點是：蘇州市九龍醫院急救中心，電話：0512-62629999，全程約1.1公里。第八章、 計算書懸挑架由型鋼挑梁及帶有花籃螺桿的斜拉桿組成。型鋼挑梁由工18工字鋼組成。花籃斜拉桿由20長螺栓桿，中間配有M50的大的螺母組成花籃螺栓。計算驗算取最不利組合情況，挑出長度及高度均為最大值。驗算:花籃式型鋼懸挑腳手架(扣件式)計算書（挑出2

38、600mm,高22m） 計算依據： 1、建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范JGJ130-2011 2、建筑施工門式鋼管腳手架安全技術規范JGJ128-2010 3、建筑結構荷載規范GB50009-2012 4、鋼結構設計規范GB50017-2003 5、混凝土結構設計規范GB50010-2010 架體驗算 一、腳手架參數卸荷設置無腳手架搭設排數雙排腳手架腳手架鋼管類型482.7腳手架架體高度H(m)22立桿步距h(m)1.8立桿縱距或跨距la(m)1.5立桿橫距lb(m)0.9內立桿離建筑物距離a(m)1.6雙立桿計算方法不設置雙立桿 二、荷載設計腳手架設計類型結構腳手架腳手板類型鋼笆片腳手

39、板自重標準值Gkjb(kN/m2)0.06腳手板鋪設方式1步1設密目式安全立網自重標準值Gkmw(kN/m2)0.01擋腳板類型木擋腳板欄桿與擋腳板自重標準值Gkdb(kN/m)0.17擋腳板鋪設方式2步1設每米立桿承受結構自重標準值gk(kN/m)0.114，0.136橫向斜撐布置方式5跨1設結構腳手架作業層數njj1結構腳手架荷載標準值Gkjj(kN/m2)3地區江蘇蘇州安全網設置全封閉基本風壓0(kN/m2)0.3風荷載體型系數s0.868風壓高度變化系數z(連墻件、單立桿穩定性)0.959，0.833風荷載標準值k(kN/m2)(連墻件、單立桿穩定性)0.25，0.217 計算簡圖：立

40、面圖側面圖 三、縱向水平桿驗算縱、橫向水平桿布置方式縱向水平桿在上橫向水平桿上縱向水平桿根數n4橫桿抗彎強度設計值f(N/mm2)205橫桿截面慣性矩I(mm4)98900橫桿彈性模量E(N/mm2)206000橫桿截面抵抗矩W(mm3)4120縱、橫向水平桿布置 承載能力極限狀態 q=1.2(0.03+Gkjblb/(n+1)+1.4Gklb/(n+1)=1.2(0.03+0.060.9/(4+1)+1.430.9/(4+1)=0.805kN/m 正常使用極限狀態 q=(0.03+Gkjblb/(n+1)+Gklb/(n+1)=(0.03+0.060.9/(4+1)+30.9/(4+1)=0

41、.581kN/m 計算簡圖如下： 1、抗彎驗算 Mmax=0.1qla2=0.10.8051.52=0.181kNm =Mmax/W=0.181106/4120=43.967N/mm2f=205N/mm2 滿足要求！ 2、撓度驗算 max=0.677qla4/(100EI)=0.6770.58115004/(10020600098900)=0.977mm max0.977mmminla/150，10min1500/150，1010mm 滿足要求！ 3、支座反力計算 承載能力極限狀態 Rmax=1.1qla=1.10.8051.5=1.328kN 正常使用極限狀態 Rmax=1.1qla=1.1

42、0.5811.5=0.958kN 四、橫向水平桿驗算 承載能力極限狀態 由上節可知F1=Rmax=1.328kN q=1.20.03=0.036kN/m 正常使用極限狀態 由上節可知F1=Rmax=0.958kN q=0.03kN/m 1、抗彎驗算 計算簡圖如下： 彎矩圖(kNm) =Mmax/W=0.721106/4120=174.943N/mm2f=205N/mm2 滿足要求！ 2、撓度驗算 計算簡圖如下： 變形圖(mm) max2.172mmminlb/150，10min900/150，106mm 滿足要求！ 3、支座反力計算 承載能力極限狀態 Rmax=2.672kN 五、扣件抗滑承載

43、力驗算橫桿與立桿連接方式雙扣件扣件抗滑移折減系數0.8 扣件抗滑承載力驗算： 縱向水平桿：Rmax=1.328/2=0.664kNRc=0.812=9.6kN 橫向水平桿：Rmax=2.672kNRc=0.812=9.6kN 滿足要求！ 六、荷載計算腳手架架體高度H22腳手架鋼管類型482.7每米立桿承受結構自重標準值gk(kN/m)0.114，0.136 立桿靜荷載計算 1、立桿承受的結構自重標準值NG1k 單外立桿：NG1k=(gk+lan/20.03/h)H=(0.136+1.54/20.03/1.8)22=4.096kN 單內立桿：NG1k=(gk+lan/20.03/h)H=(0.1

44、14+1.54/20.03/1.8)22=3.612kN 2、腳手板的自重標準值NG2k1 單外立桿：NG2k1=(H/h+1)lalbGkjb1/1/2=(22/1.8+1)1.50.90.061/1/2=0.535kN 1/1表示腳手板1步1設 單內立桿：NG2k1=0.535kN 3、欄桿與擋腳板自重標準值NG2k2 單外立桿：NG2k2=(H/h+1)laGkdb1/2=(22/1.8+1)1.50.171/2=1.686kN 1/2表示擋腳板2步1設 4、圍護材料的自重標準值NG2k3 單外立桿：NG2k3=GkmwlaH=0.011.522=0.33kN 5、構配件自重標準值NG2

45、k總計 單外立桿：NG2k=NG2k1+NG2k2+NG2k3=0.535+1.686+0.33=2.551kN 單內立桿：NG2k=NG2k1=0.535kN 立桿施工活荷載計算 外立桿：NQ1k=lalb(njjGkjj)/2=1.50.9(13)/2=2.025kN 內立桿：NQ1k=2.025kN 組合風荷載作用下單立桿軸向力： 單外立桿：N=1.2(NG1k+ NG2k)+0.91.4NQ1k=1.2(4.096+2.551)+ 0.91.42.025=10.528kN 單內立桿：N=1.2(NG1k+ NG2k)+0.91.4NQ1k=1.2(3.612+0.535)+ 0.91.

46、42.025=7.528kN 七、立桿穩定性驗算腳手架架體高度H22立桿計算長度系數1.5立桿截面抵抗矩W(mm3)4120立桿截面回轉半徑i(mm)16立桿抗壓強度設計值f(N/mm2)205立桿截面面積A(mm2)384連墻件布置方式兩步三跨 1、立桿長細比驗算 立桿計算長度l0=Kh=11.51.8=2.7m 長細比=l0/i=2.7103/16=168.75210 滿足要求！ 軸心受壓構件的穩定系數計算： 立桿計算長度l0=Kh=1.1551.51.8=3.119m 長細比=l0/i=3.119103/16=194.906 查規范表A得，=0.191 2、立桿穩定性驗算 不組合風荷載作

47、用 單立桿的軸心壓力標準值N=NG1k+NG2k+NQ1k=4.096+2.551+2.025=8.672kN 單內立桿的軸心壓力標準值N=NG1k+NG2k+NQ1k=3.612+0.535+2.025=6.172kN 單立桿的軸心壓力設計值N=1.2(NG1k+NG2k)+1.4NQ1k=1.2(4.096+2.551)+1.42.025=10.811kN =N/(A)=10811.4/(0.191384)=147.407N/mm2f=205N/mm2 滿足要求！ 組合風荷載作用 單立桿的軸心壓力標準值N=NG1k+NG2k+NQ1k=4.096+2.551+2.025=8.672kN 單

48、內立桿的軸心壓力標準值N=NG1k+NG2k+NQ1k=3.612+0.535+2.025=6.172kN 單立桿的軸心壓力設計值N=1.2(NG1k+NG2k)+0.91.4NQ1k=1.2(4.096+2.551)+0.91.42.025=10.528kN Mw=0.91.4Mwk=0.91.4klah2/10=0.91.40.2171.51.82/10=0.133kNm =N/(A)+ Mw/W=10527.9/(0.191384)+132882.12/4120=175.794N/mm2f=205N/mm2 滿足要求！ 八、連墻件承載力驗算連墻件布置方式兩步三跨連墻件連接方式扣件連接連墻

49、件約束腳手架平面外變形軸向力N0(kN)3連墻件計算長度l0(mm)1700連墻件截面類型鋼管連墻件型號482.7連墻件截面面積Ac(mm2)384連墻件截面回轉半徑i(mm)16連墻件抗壓強度設計值f(N/mm2)205連墻件與扣件連接方式雙扣件扣件抗滑移折減系數0.8 Nlw=1.4k2h3la=1.40.2521.831.5=5.67kN 長細比=l0/i=1700/16=106.25，查規范表得，=0.544 (Nlw+N0)/(Ac)=(5.67+3)103/(0.544384)=41.504N/mm20.85f=0.85205N/mm2=174.25N/mm2 滿足要求！ 扣件抗滑

50、承載力驗算： Nlw+N0=5.67+3=8.67kN0.812=9.6kN 滿足要求！ 懸挑梁驗算 一、基本參數主梁離地高度(m)68.95懸挑方式普通主梁懸挑主梁間距(mm)1500主梁與建筑物連接方式錨固螺栓連接主梁建筑物外懸挑長度Lx(mm)2600主梁外錨固點到建筑物邊緣的距離a(mm)0梁/樓板混凝土強度等級C30結構重要性系數01 二、荷載布置參數支撐點號支撐方式距主梁外錨固點水平距離(mm)支撐件上下固定點的垂直距離L1(mm)支撐件上下固定點的水平距離L2(mm)是否參與計算1上拉145028001450否2上拉235030002350是 作用點號立桿傳至梁上恒載標準值FGi

51、(kN)立桿傳至梁上活載標準值FQi(kN)恒載分項系數Gi活載分項系數Qi各排立桿傳至梁上荷載標準值F(kN)各排立桿傳至梁上荷載設計值F(kN)各排立桿距主梁外錨固點水平距離(mm)主梁間距la(mm)14.1472.0251.351.46.1728.4341600150026.6452.0251.351.48.6711.80625001500 附圖如下：平面圖立面圖 三、主梁驗算主梁材料類型工字鋼主梁合并根數nz1主梁材料規格18號工字鋼主梁截面積A(cm2)30.6主梁截面慣性矩Ix(cm4)1660主梁截面抵抗矩Wx(cm3)185主梁自重標準值gk(kN/m)0.241主梁材料抗彎

52、強度設計值f(N/mm2)215主梁材料抗剪強度設計值(N/mm2)125主梁彈性模量E(N/mm2)206000螺栓抗拉強度設計值ftb(N/mm2)170螺栓抗剪強度設計值fvb(N/mm2)140螺栓直徑d(mm)20主梁與建筑物連接螺栓個數n4焊縫厚度hr(mm)10焊縫長度lx(mm)100角焊縫強度設計值ffw(N/mm2)160主梁允許撓度(mm)1/250 荷載標準值： q=0gk=10.241=0.241kN/m 第1排：F1=0F1/nz=16.172/1=6.172kN 第2排：F2=0F2/nz=18.67/1=8.67kN 荷載設計值： q=01.2gk=11.20.

53、241=0.289kN/m 第1排：F1=0F1/nz=18.434/1=8.434kN 第2排：F2=0F2/nz=111.806/1=11.806kN 1、強度驗算 彎矩圖(kNm) max=Mmax/W=3.267106/185000=17.662N/mm2f=215N/mm2 符合要求！ 2、抗剪驗算 剪力圖(kN) max=Qmax/(8Iz)bh02-(b-)h2=11.8781000941802-(94-6.5)158.62/(8166000006.5)=11.623N/mm2 max=11.623N/mm2=125N/mm2 符合要求！ 3、撓度驗算 變形圖(mm) max=0

54、.301mm=2lx/250=22600/250=20.8mm 符合要求！ 4、支座反力計算 設計值：R1=2.274kN,R2=18.72kN 四、上拉桿件驗算 上拉桿材料類型鋼筋上拉桿截面類型20上拉桿截面積A(cm2)3.142上拉桿材料抗拉強度設計值f(N/mm2)205上拉桿彈性模量E(N/mm2)206000吊耳板厚S(mm)12吊耳板寬LDP(mm)150吊耳板高L(mm)150吊耳板圓周外半徑R(mm)50吊孔直徑D(mm)20.5吊耳板許用拉應力(N/mm2)170吊耳板許用剪應力(N/mm2)140螺栓抗拉強度設計值ftb(N/mm2)170螺栓抗剪強度設計值fvb(N/m

55、m2)140吊耳板螺栓直徑d(mm)16吊耳板螺栓個數n1鋼拉桿與吊耳板焊縫厚度hr1(mm)6鋼拉桿與吊耳板焊縫長度lx1(mm)60鋼拉桿與建筑物連接螺栓直徑d(mm)20鋼拉桿與建筑物連接螺栓個數n2角焊縫強度設計值ffw(N/mm2)160 上拉桿件角度計算： 1=arctanL1/L2=arctan(3000/2350)=51.927 上拉桿件支座力： 設計值：RS1=nzR2=118.72=18.72kN 主梁軸向力設計值： NSZ1=RS1/tan1=18.72/tan51.927=14.664kN 上拉桿件軸向力： 設計值：NS1=RS1/sin1=18.72/sin51.92

56、7=23.78kN 上拉桿件的最大軸向拉力設計值：NS=maxNS1.NSi=23.78kN 軸心受拉穩定性計算： =NS/A=23.78103/314.2=75.684N/mm20.5f=102.5N/mm2 符合要求！ 1、上拉桿與主梁連接點計算 1）螺栓抗剪驗算 單個螺栓受剪承載力設計值Nvb=0.9fvbAs=0.9140(d2/4)= 0.9140(3.14162/4)=25.321kN 螺栓所受剪力：Nv=Ns/n=23.78/1=23.78kN25.321kN 符合要求！ 2）吊耳板計算吊耳板 吊耳板吊索方向的最大拉應力： L= NS/(S(2R-D)= 23.78103/(12

57、(250-20.5)=24.927N/mm2=170N/mm2 符合要求！ 吊耳板吊索方向的最大剪應力： L= NS/(S(2R-D)= 23.78103/(12(250-20.5)=24.927N/mm2=140N/mm2 符合要求！ 3）角焊縫計算 鋼拉桿與連接板連接焊縫主要承受剪應力： f=NS/(hr1lx1)=23.78103/(660)=66.055N/mm2 ffw=160=160N/mm2 符合要求！ 2、上拉桿與建筑物連接點計算 由上式計算可得上拉桿與建筑物連接點最大軸向拉力Ns =23.78kN 上拉桿1： 與建筑物連接螺栓所受拉力 Nt=Ns1sin(90-1)=23.7

58、8sin(90-51.927)=14.664kN 與建筑物連接螺栓所受剪力 Nv=Ns1cos(90-1)=23.78cos(90-51.927)=18.72kN 螺栓所受最大拉力Nt=max(Nt1,Nt2 )=14.664kN 螺栓所受最大剪力Nv= max(Nv1,Nv2 )=18.72kN 1）螺栓抗拉驗算 單個螺栓受拉承載力設計值 Ntb=0.9ftbAs=0.9170(d2/4)=0.9170(3.14202/4)=48.042kN 單個螺栓所受拉力：N=Nt/n=14.664/1=14.664kN48.042kN 符合要求！ 2）螺栓抗剪驗算 單個螺栓受剪承載力設計值Nvb=0.

59、9fvbAs=0.9140(d2/4)= 0.9140(3.14202/4)=39.564kN 螺栓所受剪力：V=Nv/n=18.72/1=18.72kN39.564kN 符合要求！ 五、懸挑主梁整體穩定性驗算 主梁軸向力：N =|(-(-NSZ1)|/nz=|(-(-14.664)|/1=14.664kN 壓彎構件強度：max=Mmax/(W)+N/A=3.267106/(1.05185103)+14.664103/3060=21.613N/mm2f=215N/mm2 塑性發展系數 符合要求！ 受彎構件整體穩定性分析： 其中b - 均勻彎曲的受彎構件整體穩定系數： 查表鋼結構設計規范(GB5

60、0017-2003)得，b=1.3 由于b大于0.6，根據鋼結構設計規范(GB50017-2003)附表B，得到 b值為0.85。 = Mmax/(bWx)=3.267106/(0.853185103)=20.704N/mm2f=215N/mm2 符合要求！ 六、主梁與建筑物節點驗算 假設每個螺栓承受主梁傳來的拉力和剪力均相等。 由主梁計算可得： 錨固螺栓所受拉力為主梁軸向力取N=14.664kN 錨固螺栓所受剪力為主梁在建筑物邊緣處的剪力取V=2.274kN 1)、抗拉驗算 單個螺栓受拉承載力設計值Ntb=0.9ftbAs=0.9170(d2/4)= 0.9170(3.14202/4)=48

61、.042kN 螺栓所受拉力：Nt=N/n=14.664/4=3.666kN48.042kN 符合要求！ 2)、抗剪驗算 單個螺栓受剪承載力設計值Nvb=0.9fvbAs=0.9140(d2/4)= 0.9140(3.14202/4)=39.564kN 螺栓所受剪力：Nv=V/n=2.274/4=0.568kN39.564kN 符合要求！ 3)、角焊縫驗算 f=N/(hrlx)=14.664103/(10100)=14.664N/mm2fffw=1.22160=195.2N/mm2 f=V/(hrlx)=2.274103/(10100)=2.274N/mm2ffw=160N/mm2 (f/f)2+f20.5=(14.664/1.22)2+2.27420.5=12.233N/mm2ffw=160N/mm2 正面角焊縫的強度設計值增大系數f=1.22 符合要求！