1、質量/環境/職業健康安全管理體系模板工程專項施工方案模板工程專項施工方案施工單位：山西建筑工程（集團）總公司編 號：工程名稱赤峰棚市紅山區鐵南棚戶區安置房改造三期和泰家園小區 8#住宅樓建筑面積9203.24m2層數地下 1；地上 15建設單位赤峰康居房地產開發有限公司結構形式框架高度46m監理單位內蒙古金鵬建設監理有限公司計劃開工/竣工日期2015.10.12/2016.12.31項目經理寧美澤項目工程師李國裴編制人李國裴審核人審核意見工程管理部安全管理部材料管理部質量管理部技術管理部生產副經理審批意見：簽字：（公 章）年月日總（主任）工程師審批意見：簽字：年月日模板工程專項施工方案1赤峰市

2、紅山區赤峰市紅山區 20142014 年鐵南棚戶區改造年鐵南棚戶區改造回遷安置房三期（回遷安置房三期（B04B04 地塊）和泰家園小區房地塊）和泰家園小區房建及配套基礎設施建設項目建及配套基礎設施建設項目8#住宅樓模板工程專項施工方案住宅樓模板工程專項施工方案編制：審核：審批：時間：模板工程專項施工方案2目錄一、工程概況一、工程概況.3二、編制依據二、編制依據.4三、三、施工計劃施工計劃.43.1 進度計劃.43.2 主要材料使用計劃.53.3 機械設備使用計劃.5四、施工工藝及操作要求四、施工工藝及操作要求.54.1 技術參數.54.2 梁模板施工.64.3 柱模板施工.74.44.4 樓板

3、模板施工.74.54.5 墻體模板施工.84.64.6 模板的拆除.8五、質量保證措施質量保證措施.95.1 施工質量控制要點.95.2 質量通病的防治措施.10六、施工安全保證措施六、施工安全保證措施.136.1 組織保障.136.2 技術措施.146.3 架體周邊現場防護措施.156.4 施工現場的防控措施.166.5 應急預案.17七、勞動力計劃七、勞動力計劃.20八、八、其他施工注意事項其他施工注意事項.20九、模板支撐架計算九、模板支撐架計算.219.1 頂板模板(扣件鋼管架)計算書.219.2 梁模板(扣件鋼管架)計算書.28模板工程專項施工方案3一、工程概況一、工程概況1、本工程

4、位于赤峰市紅山區八里鋪北街南側，八里鋪中路西側。是赤峰市紅山區 2014 年鐵南棚戶區改造回遷安置房三期（B04 地塊）和泰家園小區房建及基礎配套設施建設項 8#住宅樓工程，建筑占地面積：606.93m2，地下建筑面積為 581.84m2，地上建筑面積為 8621.40m2，總建筑建筑面積：9203.24m2。地下一層，地上 15 層，地下一層層高 3.15m，一到十五層層高3m,建筑高度 46.00m。地下一層為小棚（儲存物耐火等級分類為丙類），一至十五層為住宅（住宅建筑內嚴禁布置存放和使用甲、乙類火災危險性物品的商店、車間、和倉庫，以及產生噪聲、震動和污染環境衛生的商店、車間和娛樂設施）。

5、2、結構形式為剪力墻結構；基礎形式為樁基承臺；本工程設計使用年限為五十年；抗震設防烈度為七度，屬基本設防類別；結構安全等級為二級，地基基礎設計等級乙級，結構抗震等級為三級。3、住宅樓地下室板厚 160mm，層高 3.15m，其余樓層板厚均為 120mm，層高 3m，梁最大截面為 200mm600mm；4、工程建設概況一覽表序號內容說明與要求1工程名稱赤峰市紅山區2014年鐵南棚戶區改造回遷安置房三期（B04 地塊）和泰家園小區房建及基礎配套設施建設項目-8#住宅樓2建設地點赤峰市紅山區鐵南組團3建設單位赤峰康居房地產開發有限公司4監理單位內蒙古金鵬建設監理有限公司5設計單位赤峰市民用建筑設計研

6、究院6施工單位山西建筑工程（集團）總公司7建設規模總建筑面積 9203.24m28承包方式工程總承包模板工程專項施工方案4二、編制依據二、編制依據1、赤峰市紅山區 2014 年鐵南棚戶區改造回遷安置房三期（B04 地塊）和泰家園小區房建及基礎配套設施建設項目施工圖設計文件及地勘報告，以及設計變更等資料。2、國家有關的政策、法規、施工驗收規范以及現行有關施工技術規范、標準等。3、工程施工組織設計及進度計劃4、危險性較大的分部分項工程工程安全管理辦法建質2009 87號文5、建筑工程安全生產管理條例6、混凝土結構工程施工質量驗收規范GB50204-2002（2011 年版）7、建筑結構荷載規范GB

7、50009-20128、建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范JGJ130-20119、建筑施工安全檢查標準JGJ59-201110、建筑施工模板安全技術規范 JGJ162-200811、建筑安裝工程安全技術規程三、三、施工計劃施工計劃3.1 進度計劃3.1.1 施工段劃分本工程計劃由一家專業施工隊完成，施工段的劃分如下：施工隊組任務范圍組8#住宅樓3.1.2 施工進度計劃模板工程專項施工方案52015 年年底完成住宅樓0.00 以下主體工程，2016 年 7 月完成主體工程，10 月完成裝修工程并交付驗收。腳手架工程隨主體工程逐步進行。3.2 主要材料使用計劃周轉材料：按四層的材料用量組織進場

8、，包括竹膠板、鋼管、扣件、可調托撐（底座）、竹膠板、木工板、工字鋼等，后續短缺丟失損壞的部分周轉材料隨時補充，保證總體施工進度。3.3 機械設備使用計劃工地配備了專門的運輸車輛，保證材料的及時供應，同時每個棟號都配有塔吊，保證腳手架施工所有材料的運輸。四、施工工藝及操作要求四、施工工藝及操作要求4.1 技術參數4.1.1 材料要求鋼管式腳手架選用482.8mmQ235 焊接鋼管；模板采用高強度木膠板，厚度 14mm；頂板、梁底、梁側主龍骨為482.8mmQ235 焊接鋼管，次龍骨為截面 4070mm 方木。滿堂腳手架鋼管應采用現行國家標準直縫電焊鋼管GB/T13793 或低壓流體輸送用焊接鋼管

9、GB/T3091 中規定的 Q235 普通鋼管；鋼管的鋼材質量應符，符合現行國家標準碳素結構鋼GB/T700 中 Q235 級鋼的規定。扣件應采用可鍛鑄鐵或鑄鋼制作，其質量和性能應符合現行國家標準鋼管腳手架扣件GB15831 的規定。采用其它材料制作的扣件，應經試驗證明其質量符合該標準的規定后方可使用。扣件在螺栓擰緊扭力矩達到65Nm 時，不得發生破壞。模板工程專項施工方案6可調托撐螺桿外徑不得小于 36mm，直徑與螺距應符合現行國家標準梯型螺紋GB/T 5796.2、GB/T 5796.3 的規定。螺桿與支托板焊接應牢固，焊縫高度不得小于 6；可調托撐螺桿與螺母旋合長度不得少于 5 扣，螺母

10、厚度不得小于 30 。可調托撐抗壓承載力設計值不應小于 40 kN，支托板厚不應小于 5。4.2 梁模板施工4.2.1 工藝流程：抄平、彈線（軸線、水平線）支撐架搭設 支柱頭模板鋪設底模板 拉線找平封側模預檢。4.2.2 根據主控制線放出各梁的軸線及標高控制線。4.2.3 支撐架搭設：1、梁模板支撐采用扣件式滿堂鋼管腳手架支撐，鋼管規格為482.8m。立桿縱、橫向間距均為 1.4m；立桿須設置縱橫雙向掃地桿，掃地桿距樓地面200mm；立桿全高范圍內設置縱橫雙向水平桿，水平桿的步距為 1.2m（地下室為 1.25m）。立桿頂端必須設置縱橫雙向水平桿。在滿堂架的基礎上在主次梁的梁底再加一排立桿，沿

11、梁方向間距 0.7m。2、梁底小橫桿和立桿交接處立桿加設保險扣。梁模板支架宜與樓板模板支架綜合布置，相互連接、形成整體。4.2.4 梁底模板安裝梁底大龍骨采用482.8mm 雙鋼管，其跨度等于支架立桿間距；小龍骨采用 40mm70mm 方木，順梁長的方向設兩根，其跨度等于大龍骨間距。模板采用 14mm 厚竹膠板。按設計標高拉線調整支架立桿標高，然后安裝梁底模板。梁跨中起拱高度為梁跨度的 2，主次梁交接時，先主梁起拱，后次梁起拱。模板工程專項施工方案74.2.5 梁側模板鋪設：模板采用 14mm 厚竹膠板，次龍骨為 40mm70mm 方木，間距為 220mm（3根龍骨）；主龍骨為482.8mm

12、雙鋼管，骨間距為 0.7m，斜撐間距為 0.7m。根據墨線安裝梁側模板、壓腳板、斜撐等。4.3 柱模板施工柱模板安裝順序是：安裝前檢查 模板安裝 檢查對角線 長度差 安裝柱箍 全面檢查校正 整體固定 柱頭找補。安裝前要檢查是否平整，若不平整，要先在模板下口外輔一層水泥漿（1020mm 厚）以免砼澆筑時漏漿而造成柱底爛根。4.44.4 樓板模板施工4.4.1 工藝流程：支架搭設龍骨鋪設、加固樓板模板安裝預檢。4.4.2 支架搭設：樓板模板支架搭設同梁模板支架搭設，與梁模板支架統一布置。立桿頂部如設置頂托，其伸出長度不應大于 300mm；頂部支撐點位于頂層橫桿時，應靠近立桿，且不大于 100。4.

13、4.3 模板安裝：采用 14mm 厚膠合板作樓板模板，一般采用整張鋪設、局部小塊拼補的方法，模板接縫應設置在龍骨上。4.4.4 頂板大龍骨采用482.8mm 雙鋼管，其跨度等于支架立桿間距；小龍骨均采用 40mm70mm 方木，間距分別是 300mm，其跨度等于大龍骨間距。掛通線將大龍骨找平。根據標高確定大龍骨頂面標高，然后架設托梁、小龍骨，鋪設模板。4.4.4 樓面模板鋪完后，應認真檢查支架是否牢固。模板梁面、板面清掃干凈。模板工程專項施工方案84.54.5 墻體模板施工4.5.1 墻模安裝順序是：支模前的檢查 支側模鋼筋綁扎 安裝對拉螺栓，支另一側模 校正模板位置 緊固對拉止水螺栓支撐固定

14、 全面檢查。4.5.2 墻體模板支設前須對墻內雜物進行清理，彈出墻的邊線和模板就為線，外墻大角應標出軸線，并做好砂漿找平層或通過在模板下口粘貼海綿條以防止漏漿。4.5.3 墻體模板安裝前先放置好門窗模板及預埋件，并按照墻體厚度焊好限位鋼筋，地下室外墻限位鋼筋內外禁止聯通。但應注意不能燒斷墻體主筋。4.5.4 模板安裝從外模中間開始，以確保建筑物的外形尺寸和垂直度的準確性；立好一側模板后即可穿入焊接好止水的對拉螺栓，再立另一側模板就位調整，對準穿墻螺栓孔眼進行固定。當全部螺栓穿過通并固定后，通過斜撐校正好模板的垂直度和板面平整度并控制好標高后，再一起進行均勻、適度的緊固。外模安裝好后再進行內模的

15、安裝。4.5.5 模板安裝前須均勻涂刷脫模劑；支模時須對模板拼縫進行處理，在面板拼縫處用雙面膠帶粘貼；在墻的拐角處（陽角）也應注意兩塊板的搭接嚴密；陰角模立好后，要將墻體模板的橫背楞（48 鋼管）延伸到陰角模，并穿好對拉螺栓使其與對應的陰角模或墻體模板固定，以確保角度的方正和不跑模。4.64.6 模板的拆除4.6.1 拆模程序：先支的后拆，后支的先拆先拆非承重部位，后拆承模板工程專項施工方案9重部位先拆除柱模板，再拆樓板底模、梁側模板最后拆梁底模板。4.6.2 柱、梁、板模板的拆除必須待混凝土達到設計或規范要求的脫模強度。柱模板應在混凝土強度能保證其表面及棱角不因拆模而受損壞時，方可拆除；板與

16、梁底模板應在梁板砼強度達到設計強度的 100%，并有同條件養護拆模試壓報告，經監理審批簽發拆模通知書后方可拆除。4.6.3 模板拆除的順序和方法。應按照配板設計的規定進行，遵循先支后拆，先非承重部位后承重部位，自上而下的原則。拆模時嚴禁用大錘和撬棍硬砸硬撬。4.6.4 拆模時，操作人員應站在安全處，以免發生安全事故。待該片（段）模板全部拆除后，將模板、配板、支架等清理干凈，并按文明施工要求運出堆放整齊。4.6.5 拆下的模板、配件等，嚴禁拋扔，要有人接應傳遞。按指定地點堆放，并做到及時清理，維修和涂刷好隔離劑，以備待用。五、質量保證措施質量保證措施5.1 施工質量控制要點1、施工前由木工翻樣繪

17、制模板圖和節點圖，經施工負責人復核后方可施工，安裝完畢，經有關人員組織驗收合格后，方能進行鋼筋安裝等下道工序的施工作業2、現澆結構模板安裝允許偏差：序號項目允許偏差(mm)1軸線位移52底模上表面標高53截面內部尺寸柱、梁4，-5模板工程專項施工方案104層高垂直度大于 5m85相鄰兩板表面高底差26表面平整度5注；檢查軸線位置時，應沿縱、橫兩個方向量測，并取其中的較大值。3、確保每個扣件和鋼管的質量滿足要求，每個扣件的擰緊力矩都要控制在4065Nm，鋼管不能選用已經長期使用發生變形的。4、模板施工前，對班組進行書面技術交底，拆模要有項目施工員簽發拆模通知書。5、澆筑混凝土時，木工要有專人看模

18、。6、認真執行三檢制度，未經驗收合格不允許進入下一道工序。7、嚴格控制樓層荷載，施工用料要分散堆放。8、在封模以前要檢查預埋件是否放置，位置是否準確。9、強化對施工過程中重要部位的控制，例如架體搭設中梁、墻、柱要設雙控線；立桿底部設置縱橫向掃地桿及長度不小于2跨的木墊板；可調底座或可調托撐伸出頂部水平桿中心線過長；主節點處必須設縱橫向水平桿等等關鍵部位。堅決做到：上道工序不合格，下道工序不施工，以實現重點部位、關鍵部位的重點控制。5.2 質量通病的防治措施（1）模板支設偏位拆模后，發現混凝土墻實際位置與建筑物軸線偏移。預防措施:a 模板軸線放線后，要有專人進行技術復核，無誤后才能支模。b 墻模

19、板根部和頂部必須設限位措施，如采用焊接鋼件限位，以保證底模板工程專項施工方案11部和頂部位置準確。c 支模時要拉水平、豎向通線，并設豎向總垂直度控制線，以保證模板水平、豎向位置準確。d 根據混凝土結構特點，對模板進行專門設計，以保證模板及其支架具有足夠強度、剛度和穩定性。e 混凝土澆搗前，對模板軸線、支架、頂撐、螺栓進行認真檢查、復核，發現問題及時進行處理。f 混凝土澆搗時，要均勻、對稱下料，澆灌高度要控制在施工規范允許范圍內。（2）變形拆模后發現砼墻梁出現凸肚、縮頸或翹曲現象。預防措施:a 模板及支架系統設計時，應考慮其本身自重，施工荷載及混凝土澆搗時側向壓力和振搗時產生的荷載，以保證模板及

20、支架有足夠承載力和剛度。b 梁底支模間距應能保證在混凝土重量和施工荷載作用下不產生變形，支撐底部若為天然地基，應鋪放通長墊木或型鋼，以確保支撐不沉陷。c 對拉螺栓間距、規格應按設計要求設置。d 梁模板若采用卡具時，其間距要規定設置，并要卡緊模板，其寬度比截面尺寸略小。澆搗混凝土墻時，要均勻對稱下料，控制澆灌高度，特別是門窗洞口模板兩側，既要保證混凝土振搗密實，又要防止過分振搗引起模板變形。e 梁、墻模板上部必須有臨時撐頭，以保證混凝土澆搗時，梁、墻上口模板工程專項施工方案12寬度。f 當梁、板跨度大于或等于 4m 時，模板中間應起拱，當設計無具體要求時，起拱高度宜為全跨度的 1/10003/1

21、000。（3）標高偏差測量樓層標高時，發現混凝土結構層標高與施工圖設計標高有偏差。預防措施:a 每層樓設標高控制點，豎向模板根部須做找平。b 模板頂部設標高標記，嚴格按標記施工。c 樓梯踏步模板安裝時應考慮裝修層厚度。（4）接縫不嚴由于模板間接縫不嚴有空隙，造成混凝土澆搗時漏漿，表面出現蜂窩，嚴重的出現孔洞、露筋。預防措施:a 嚴格控制木模板含水率，制作時拼縫要嚴密。b 木模板安裝周期不宜過長，澆搗混凝土時，木模板要提前澆水濕潤，使其自然膨脹使縫隙擠密。c 鋼模板變形特別是邊框、要及時修整平直。d 鋼模板間嵌縫措施要控制，嚴禁用油氈、塑料布、水泥袋等去嵌縫堵漏。（5）脫模劑使用不符合要求拆模后

22、模板表面用廢機油涂刷造成混凝土污染，或混凝土殘漿不清除即刷脫模劑，造成混凝土表面出現麻面等缺陷。模板工程專項施工方案13預防措施:a 拆模后，必須清除模板上遺留混凝土殘漿，爾后再刷脫模劑。b 嚴禁用廢機油作脫模劑，脫模劑材料選用原則應為，既便于脫模又便于混凝土表面裝飾的水性脫模劑。c 脫模劑涂刷要均勻，一般以 2 度為宜，以防漏刷，也不宜涂刷過厚。六、施工安全保證措施六、施工安全保證措施6.1 組織保障6.1.1 建立健全安全管理機構建立以項目經理為安全總負責，各類管理人員參加的安全管理組織機構，項目部配有專職安全員，每天不定時對支撐架進行檢查，尤其雨期施工，雨停后首先對腳手架進行檢查，如發現

23、異常，立即進行整改，合格后方可施工。6.1.2 建立和完善安全管理運行機制，按安全管理程序確保有效運行建立適用于本工程的安全管理運行機制，從群眾安全活動、職工安全教育、安全管理手段、安全檢查手段四個方面進行安全管理。在工程施工過程中，安全管理程序始終處于運行狀態，且要貫穿到工程施工的各個領域。6.1.3 制定適應于本工程的安全保證措施在工程施工中嚴格執行，由安全員負責起草安全保證措施，經項目經理審核簽字后下發執行，并由安全員負責監督。各施工隊要將各保證措施落實到工程施工過程中。6.1.4 簽訂安全責任狀，建立層層安全崗位責任制，引入競爭機制，把安全納入承包內容，健全各級人員安全崗位責任制，逐級

24、簽訂安全生產包保責任狀，明確分工責任，嚴明的獎懲制度，對個別失職或瀆職人員給予嚴厲模板工程專項施工方案14處理直至追究其刑事責任。安全管理組織機構項目經理生產副經理項目總工程師技術員施工員預算員材料員安全員山山西西臨臨汾汾喬喬李李機機場場復復航航改改造造項項目目高高架架橋橋工工程程安安全全組組織織機機構構安全員施工隊組施工隊組6.1.5 針對特殊作業，制定作業操作規程，在施工過程中嚴格按操作規程進行作業。對于高空作業、起重作業、用電作業、電焊等特殊作業，根據安全方面的有關要求，制定出詳細的操作規程。這些作業施工人員要求持證上崗，專人操作。6.1.6 加強施工現場管理，消除安全隱患。6.2 技術

25、措施6.2.1 嚴格按設計圖紙，現行施工規范、規則，以及業主的特殊技術要求、監理工程師現場指示組織施工。模板工程專項施工方案156.2.2 加強工序質量控制，嚴格按 ISO9002 質量保證體系組織生產，按規定制定各工序、各環節的操作標準、工藝標準、檢查標準，對工序標準執行情況作好記錄，使各工序銜接有序并實現可追溯性。6.2.3 強化工程管理，落實技術責任制，制定有針對性的專項施工方案，認真做好技術交底。6.2.4 做好工程測量、試驗及復核工作，嚴格執行測量雙檢和復核制度，確保各項目符合設計要求。6.2.5 施工應按經審批的方案進行，方案未經審批不得施工。6.2.6 確保底架支撐穩固，方可上架

26、作業。架子工作人員必須持證上崗，并佩戴安全帽、穿防滑鞋。傳遞和安裝桿件時要求多人協調配合。要盡量創造安全的作用條件。桿件的垂直度和水平度，各節點構造和緊固程度符合施工規范要求。6.2.7 滿堂架拼裝完成后，檢查所有連接扣件是否松緊。施工期間隨時對支架進行全面檢查，發現異常情況及時通報，必要時采取果斷措施。腳手架使用中，應定期檢查下列項目：1桿件設置和連接是否符合要求；2底座是否松動脫空；3扣件是否松動；4立桿的沉降與垂直度偏差是否滿足要求；5安全防護措施是否滿足要求；6是否超載等。6.3架體周邊現場防護措施模板工程專項施工方案16腳手架外側使用建設主管部門認證的合格綠色密目式安全網封閉，且將安

27、全網固定在腳手架外立桿里側。選用 18#鉛絲張掛安全網，要求嚴密、平整。6.4施工現場的防控措施1、進入施工現場人員必須戴好安全帽，高空作業人員必須佩帶安全帶，并應系牢。2、經醫生檢查認為不適宜高空作業的人員，不得進行高空作業。3、工作前應先檢查使用的工具是否牢固，板手等工具必須用繩鏈系掛在身上，釘子必須放在工具袋內，以免掉落傷人。工作時要思想集中，防止釘子扎腳和空中滑落。4、安裝與拆除 5m 以上的模板，應搭腳手架，并設防護欄桿，防止上下在同一垂直面操作。5、高空，復雜結構模板的安裝與拆除，事先應有切實的安全措施。6、遇六級以上的大風時，應暫停室外的高空作業，雪霜雨后應先清掃施工現場，略干不

28、滑時再進行工作。7、二人抬運模板時要互相配合，協同工作。傳遞模板，工具應用運輸工具或繩子系牢后升降，不得亂拋。8、不得在腳手架上堆放大批模板等材料。9、支模過程中，如需中途停歇，應將支撐、搭頭、柱頭板等釘牢。拆模間歇時，應將已活動的模板、牽杠、支撐等運走或妥善堆放，防止因踏空，扶空而墜落。10、模板上有預留洞者，應在安裝后將洞口蓋好，混凝土板上的預留洞，應在模板拆除后即將洞口蓋好。11、拆除模板一般用長撬棒，人不許站在正在拆除的模板上，在拆除樓模板工程專項施工方案17板模板時，要注意整塊模板掉下，尤其是用定型模板做平臺模板時，更要注意，拆模人員要站在門窗洞口外拉支撐，防止模板突然全部掉落傷人。

29、12、高空作業要搭設腳手架或操作臺，上、下要使用梯子，不許站立在墻上工作，不準站在大梁底模上行走。操作人員嚴禁穿硬底鞋及有跟鞋作業。13、裝拆模板時，作業人員要站立在安全地點進行操作，防止上下在同一垂直面工作，操作人員要主動避讓吊物，增強自我保護和相互保護的安全意識。14、拆模必須一次性拆清，不得留下無撐模板。拆下的模板要及時清理，堆放整齊。6.5 應急預案模板坍塌事故是建筑施工中較易引發群體傷亡的危險源之一。模板坍塌事故的原因是多方面的，有技術因素、材料因素、人為操作因素等等，同時受到施工環境，以及季節和氣候等自然條件的影響，容易造成一定的隱患。因此為預防模板坍塌事故的發生，有必要建立相應的

30、應急預案。6.5.1 成立應急預案領導小組。應急預案領導小組及其人員組成由項目經理任組長，主管安全生產的項目副經理及技術負責人任副組長，下設各組組長組成。應急領導小組下設：通訊聯絡組、技術支持組、消防保安組、現場搶救組、醫療救護組、后勤保障組。應急組織的分工及人數應根據事故現場需要靈活調配。6.5.2 應急救援領導小組職責：（1）應急救援組長的職能及職責：分析緊急狀態確定相應報警級別，根據相關危險類型、潛在后果、現有資源制定緊急情況的行動類型；現場的指揮與協調；模板工程專項施工方案18與企業外應急反應人員、部門、組織和機構進行聯絡；應急評估、確定升高或降低應急警報級別；通報外部機構，決定請求外

31、部援助；決定應急撤離，以及事故現場外影響區域的安全性。（2）應急救援副組長的職能及職責：協助組長組織和指揮現場應急救援操作任務；向組長提出采取減緩事故后果行動的應急反應對策和建議；協調、組織獲取應急所需的其它資源、設備以支援現場的應急操作。（3）現場搶救組的職能及職責搶救現場傷員；搶救現場物資；保證現場救援通道的暢通。（4）技術支持組的職能及職責根據各項目經理部的施工生產內容及特點，制訂其可能出現而必須運用建筑工程技術解決的應急反應方案，整理歸檔，為事故現場提供有效的工程技術服務做好技術儲備；應急預案啟動后，根據事故現場的特點，及時向應急組長提供科學的工程技術方案和技術支持，有效地指導應急反應

32、行動中的工程技術工作。（5）通訊聯絡組的職能及職責保證電話在事故發生時能應用和暢通，辦公室、值班室、警衛室內均安裝電話，并在電話機旁張貼110、119、120、項目部應急救援領導小組成員的手機號碼、企業應急領導組織成員手機號碼、當地安全監督部門電話號碼及模板工程專項施工方案19現場應急救援分隊的通訊網絡。（6）消防保安組的職能及職責負責指揮工地搶救工作，損失控制，物資搶救，劃定警戒區，阻止與工程無關人員進入現場，保護事故現場不遭破壞。（7）醫療救護組的職能及職責負責受傷人員的救治和送醫院急救。（8）后勤保障組的職能及職責負責應急救援的器材設備、搶險物資、搶險人員的裝備及時得到供應及后勤保障。6

33、.5.3 應急預案的物質準備措施：1保證現場有必要的基本裝備，如特種防護品、一般防救護品及臨時救護擔架及常用的救護藥品等；2專用裝備，如醫療器材、搶救工具、照明器材、通訊器材、交通工具、滅火器材等。6.5.4 對職工進行應急知識培訓：制定應急培訓計劃，對應急救援人員的培訓和員工應急響應的培訓要分開進行。培訓內容：傷員急救常識、滅火器材使用常識、各類重大事故搶險常識等。務必使應急小組成員在發生重大事故時能較熟練地履行搶救職責，員工能在發生重大事故時會采取正確的自救措施。6.5.5 事故報告：工地發生安全事故后，企業、項目部除立即組織搶救傷員，采取有效措施防止事故擴大和保護事故現場，做好善后工作外

34、，按有關規定報告有關部模板工程專項施工方案20門。6.5.6 應急指揮領導小組成員名單組長：蓸軍雷副組長：張曉軍寧美澤成員：通訊聯絡組：畢帥王堆茂技術支持組：李國裴 馮凱奇消防保安組：段啟國周曉飛現場搶救組：袁 勇邊磊磊醫療救護組：劉云輝 刑喜輝后勤保障組：程東亮陜俊楠七、勞動力計劃七、勞動力計劃勞動力計劃安排表八、八、其他施工注意事項其他施工注意事項（1）材料進場后，項目技術總工應組織材料、質量人員應對鋼管管壁厚度、焊接質量、外觀質量、可調托撐絲桿直徑、與螺母配合間隙及材質進行嚴格驗收，不合格材料不得在工程中使用。（2）支架必須保證有足夠的強度，剛度和穩定性。施工操作人員應嚴格按設計要求安裝

35、和拆除支撐，不能有隨意拆除。具體構造、拆除方法和時間等的要求，一定嚴格按規范進行，保證安裝質量合格。（3）局部荷載超限和構架尺寸加大的部位對其結構予以加強。（4）支架、模板搭設到位后，組織技術、安全、施工人員對整體架體結序號工 種數量（人）備注1架子工20根據現場施工情況進行人員調整，確保勞動力充足2木工353雜工12模板工程專項施工方案21構進行全面的檢查驗收，及時解決存在的結構缺陷，經檢查驗收合格后方可正式投入使用。（5）其他未盡事宜，可按國家相關規范要求進行。（6）作業層上的施工荷載應符合設計要求，不得超載，不得在腳手架上集中堆放模板、鋼筋等物料。（7）遇六級及以上大風、大雨時，應停止腳

36、手架的搭設與拆除作業。（8）嚴禁在腳手架基礎及鄰近處進行挖掘作業。九、九、模板支撐架計算模板支撐架計算9.19.1 樓板模板樓板模板(扣件鋼管架扣件鋼管架)計算書計算書一、參數信息一、參數信息1.1.模板支架參數模板支架參數橫向間距或排距(m):1.40；縱距(m):1.40；步距(m):1.25；立桿上端伸出至模板支撐點長度(m):0.15；模板支架搭設高度(m):2.90；采用的鋼管(mm):483.0；板底支撐連接方式:方木支撐；立桿承重連接方式:可調托座；2.2.荷載參數荷載參數模板與木板自重(kN/m2):0.350；混凝土與鋼筋自重(kN/m3):25.000；施工均布荷載標準值(

37、kN/m2):1.000；3.3.材料參數材料參數面板采用膠合面板，厚度為14mm；板底支撐采用方木；面板彈性模量E(N/mm2):4200；面板抗彎強度設計值(N/mm2):12；木方彈性模量E(N/mm2):9000.000；木方抗彎強度設計值(N/mm2):13.000；木方抗剪強度設計值(N/mm2):1.400；木方的間隔距離(mm):300.000；木方的截面寬度(mm):40.00；木方的截面高度(mm):70.00；托梁材料為：鋼管(雙鋼管):483；模板工程專項施工方案22圖2樓板支撐架荷載計算單元二、模板面板計算二、模板面板計算模板面板為受彎構件,按三跨連續梁對面板進行驗算

38、其抗彎強度和剛度模板面板的截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為：W=1401.42/6=45.733 cm3；I=1401.43/12=32.013 cm4；模板面板的按照三跨連續梁計算。模板工程專項施工方案23面板計算簡圖1 1、荷載計算、荷載計算(1)靜荷載為鋼筋混凝土樓板和模板面板的自重(kN/m)：q1=250.121.4+0.351.4=4.69 kN/m；(2)活荷載為施工人員及設備荷載(kN/m)：q2=11.4=1.4 kN/m；2 2、強度計算、強度計算計算公式如下:M=0.1ql2其中：q=1.24.69+1.41.4=7.588kN/m最大彎矩M=0.17.5883002=6

39、8292 Nmm；面板最大應力計算值=M/W=68292/45733.333=1.493 N/mm2；面板的抗彎強度設計值f=12 N/mm2；面板的最大應力計算值為 1.493 N/mm2小于面板的抗彎強度設計值 12 N/mm2,滿足要求!3 3、撓度計算、撓度計算撓度計算公式為：=0.677ql4/(100EI)=l/250其中q=q1=4.69kN/m面板最大撓度計算值=0.6774.693004/(100420032.013104)=0.191mm；面板最大允許撓度=300/250=1.2 mm；面板的最大撓度計算值 0.191 mm 小于 面板的最大允許撓度 1.2 mm,滿足要求

40、!三、模板支撐方木的計算三、模板支撐方木的計算方木按照三跨連續梁計算，截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為:W=bh2/6=477/6=32.67 cm3；模板工程專項施工方案24I=bh3/12=4777/12=114.33 cm4；方木楞計算簡圖（mm）1.1.荷載的計算荷載的計算(1)靜荷載為鋼筋混凝土樓板和模板面板的自重(kN/m)：q1=250.30.12+0.350.3=1.005 kN/m；(2)活荷載為施工人員及設備荷載(kN/m)：q2=10.3=0.3 kN/m；2.2.強度驗算強度驗算計算公式如下:M=0.1ql2均布荷載q=1.2 q1+1.4 q2=1.21.005+1.

41、40.3=1.626 kN/m；最大彎矩M=0.1ql2=0.11.6261.42=0.319 kNm；方木最大應力計算值=M/W=0.319106/32666.67=9.756 N/mm2；方木的抗彎強度設計值f=13.000 N/mm2；方木的最大應力計算值為 9.756 N/mm2小于方木的抗彎強度設計值 13 N/mm2,滿足要求!3.3.抗剪驗算抗剪驗算截面抗剪強度必須滿足:=3V/2bhn 其中最大剪力:V=0.61.6261.4=1.366 kN；方木受剪應力計算值 =3 1.366103/(2 4070)=0.732 N/mm2；方木抗剪強度設計值 =1.4 N/mm2；方木的

42、受剪應力計算值 0.732 N/mm2小于 方木的抗剪強度設計值 1.4 N/mm2，滿足要求!4.4.撓度驗算撓度驗算模板工程專項施工方案25計算公式如下:=0.677ql4/(100EI)=l/250均布荷載q=q1=1.005 kN/m；最大撓度計算值=0.6771.00514004/(10090001143333.333)=2.54mm；最大允許撓度=1400/250=5.6 mm；方木的最大撓度計算值 2.54 mm 小于 方木的最大允許撓度 5.6 mm,滿足要求!四、托梁材料計算四、托梁材料計算托梁按照集中荷載作用下的三跨連續梁計算；托梁采用：鋼管(雙鋼管):483；W=8.98

43、 cm3；I=26.16 cm4；集中荷載P取縱向板底支撐傳遞力，P2.276kN;托梁計算簡圖托梁計算彎矩圖(kNm)托梁計算變形圖(mm)模板工程專項施工方案26托梁計算剪力圖(kN)最大彎矩 Mmax=1.495 kNm；最大變形 Vmax=3.611 mm；最大支座力 Qmax=11.637 kN；最大應力=1494819.275/8980=166.461 N/mm2；托梁的抗壓強度設計值 f=205 N/mm2；托梁的最大應力計算值 166.461 N/mm2小于 托梁的抗壓強度設計值 205 N/mm2,滿足要求!托梁的最大撓度為 3.611mm 小于 1400/150與10 mm

44、,滿足要求!五、模板支架立桿荷載設計值五、模板支架立桿荷載設計值(軸力軸力)作用于模板支架的荷載包括靜荷載和活荷載。1.靜荷載標準值包括以下內容(1)腳手架的自重(kN)：NG1=0.1532.9=0.444 kN；(2)模板的自重(kN)：NG2=0.351.41.4=0.686 kN；(3)鋼筋混凝土樓板自重(kN)：NG3=250.121.41.4=5.88 kN；靜荷載標準值 NG=NG1+NG2+NG3=7.01 kN；2.活荷載為施工荷載標準值與振倒混凝土時產生的荷載活荷載標準值 NQ=(1+2)1.41.4=5.88 kN；3.立桿的軸向壓力設計值計算公式N=1.2NG+1.4N

45、Q=16.644 kN；六、立桿的穩定性計算六、立桿的穩定性計算立桿的穩定性計算公式模板工程專項施工方案27=N/(A)f其中N-立桿的軸心壓力設計值(kN)：N=16.644 kN；-軸心受壓立桿的穩定系數,由長細比 Lo/i 查表得到；i-計算立桿的截面回轉半徑(cm)：i=1.59 cm；A-立桿凈截面面積(cm2)：A=4.24 cm2；W-立桿凈截面模量(抵抗矩)(cm3)：W=4.49 cm3；-鋼管立桿受壓應力計算值(N/mm2)；f-鋼管立桿抗壓強度設計值：f=205 N/mm2；L0-計算長度(m)；根據扣件式規范，立桿計算長度L0有兩個計算公式L0=kuh和L0=h+2a，

46、為安全計，取二者間的大值，即L0=max1.1551.771.25，1.25+20.15=2.555；k-計算長度附加系數，取1.155；-考慮腳手架整體穩定因素的單桿計算長度系數，取1.77；a-立桿上端伸出頂層橫桿中心線至模板支撐點的長度；a=0.15 m；得到計算結果：立桿計算長度 L0=2.555；L0/i=2555.438/15.9=161；由長細比 lo/i的結果查表得到軸心受壓立桿的穩定系數=0.271；鋼管立桿受壓應力計算值；=16643.988/(0.271424)=144.851 N/mm2；立桿穩定性計算=144.851 N/mm2小于 鋼管立桿抗壓強度設計值 f=205

47、N/mm2，滿足要求！模板工程專項施工方案289.2 梁模板(扣件鋼管架)計算書一、參數信息一、參數信息1.1.模板支撐及構造參數模板支撐及構造參數梁截面寬度 B(m)：0.20；梁截面高度 D(m)：0.60；混凝土板厚度(mm)：160.00；立桿沿梁跨度方向間距La(m)：0.70；立桿上端伸出至模板支撐點長度a(m)：0.15；立桿步距h(m)：1.25；板底承重立桿橫向間距或排距Lb(m)：1.40；梁支撐架搭設高度H(m)：3.15；梁兩側立桿間距(m)：1.40；承重架支撐形式：梁底支撐小楞垂直梁截面方向；梁底增加承重立桿根數：1；采用的鋼管類型為483；立桿承重連接方式：可調托

48、座；2.2.荷載參數荷載參數新澆混凝土重力密度(kN/m3)：24.00；模板自重(kN/m2)：0.30；鋼筋自重(kN/m3):1.50；施工均布荷載標準值(kN/m2)：2.0；新澆混凝土側壓力標準值(kN/m2)：17.8；振搗混凝土對梁底模板荷載(kN/m2)：2.0；振搗混凝土對梁側模板荷載(kN/m2)：4.0；模板工程專項施工方案293.3.材料參數材料參數木材品種：俄羅斯紅松；木材彈性模量E(N/mm2)：9000.0；木材抗壓強度設計值fc(N/mm)：10.0；木材抗彎強度設計值fm(N/mm2)：13.0；木材抗剪強度設計值fv(N/mm2)：1.4；面板材質：膠合面板

49、；面板厚度(mm)：14.00；面板彈性模量E(N/mm2)：4200.0；面板抗彎強度設計值fm(N/mm2)：12.0；4.4.梁底模板參數梁底模板參數梁底方木截面寬度b(mm)：40.0；梁底方木截面高度h(mm)：70.0；梁底縱向支撐根數：2；5.5.梁側模板參數梁側模板參數主楞間距(mm)：700；次楞根數：3；主楞豎向支撐點數量：3；固定支撐水平間距(mm)：700；豎向支撐點到梁底距離依次是：50mm，250mm，440mm；主楞材料：圓鋼管；直徑(mm)：50.00；壁厚(mm)：3.00；主楞合并根數：2；次楞材料：木方；寬度(mm)：40.00；高度(mm)：70.00；

50、二、梁側模板荷載計算二、梁側模板荷載計算按施工手冊，新澆混凝土作用于模板的最大側壓力，按下列公式計算，并取其中的較小值:F=0.22t12V1/2F=H其中 -混凝土的重力密度，取24.000kN/m3；t-新澆混凝土的初凝時間，取2.000h；T-混凝土的入模溫度，取20.000；V-混凝土的澆筑速度，取1.500m/h；H-混凝土側壓力計算位置處至新澆混凝土頂面總高度，取0.750m；1-外加劑影響修正系數，取1.200；模板工程專項施工方案302-混凝土坍落度影響修正系數，取1.150。分別計算得 17.848 kN/m2、18.000 kN/m2，取較小值17.848 kN/m2作為本

51、工程計算荷載。三、梁側模板面板的計算三、梁側模板面板的計算面板為受彎結構,需要驗算其抗彎強度和剛度。強度驗算要考慮新澆混凝土側壓力和振搗混凝土時產生的荷載；撓度驗算只考慮新澆混凝土側壓力。次楞的根數為3根。面板按照均布荷載作用下的兩跨連續梁計算。面板計算簡圖(單位：mm)1.1.強度計算強度計算材料抗彎強度驗算公式如下：M/W f其中，W-面板的凈截面抵抗矩，W=701.41.4/6=22.87cm3；M-面板的最大彎矩(Nmm)；-面板的彎曲應力計算值(N/mm2)f-面板的抗彎強度設計值(N/mm2)；按照均布活荷載最不利布置下的兩跨連續梁計算：M=0.125ql2其中，q-作用在模板上的

52、側壓力，包括：新澆混凝土側壓力設計值:q1=1.20.717.85=14.992kN/m；振搗混凝土荷載設計值:q2=1.40.74=3.92kN/m；計算跨度:l=(600-160)/(3-1)=220mm；面板的最大彎矩 M=0.125(14.992+3.92)(600-160)/(3-1)2=1.14105Nmm；面板的最大支座反力為:N=1.25ql=1.25(14.992+3.920)(600-160)/(3-1)/1000=5.201 kN；模板工程專項施工方案31經計算得到，面板的受彎應力計算值:=1.14105/2.29104=5N/mm2；面板的抗彎強度設計值:f=12N/m

53、m2；面板的受彎應力計算值 =5N/mm2小于 面板的抗彎強度設計值 f=12N/mm2，滿足要求！2.2.撓度驗算撓度驗算=0.521ql4/(100EI)=l/250q-作用在模板上的新澆筑混凝土側壓力線荷載設計值:q=q1=14.992N/mm；l-計算跨度:l=(600-160)/(3-1)=220mm；E-面板材質的彈性模量:E=4200N/mm2；I-面板的截面慣性矩:I=701.41.41.4/12=16.01cm4；面板的最大撓度計算值:=0.52114.992(600-160)/(3-1)4/(10042001.60105)=0.272 mm；面板的最大容許撓度值:=l/25

54、0=(600-160)/(3-1)/250=0.88mm；面板的最大撓度計算值=0.272mm 小于 面板的最大容許撓度值=0.88mm，滿足要求！四、梁側模板支撐的計算四、梁側模板支撐的計算1.1.次楞計算次楞計算次楞直接承受模板傳遞的荷載，按照均布荷載作用下的三跨連續梁計算。次楞均布荷載按照面板最大支座力除以面板計算寬度得到：q=5.201/0.700=7.430kN/m本工程中，次楞采用木方，寬度40mm，高度70mm，截面慣性矩I，截面抵抗矩W和彈性模量E分別為:W=1477/6=32.67cm3；I=14777/12=114.33cm4；E=9000.00 N/mm2；模板工程專項施

55、工方案32計算簡圖剪力圖(kN)彎矩圖(kNm)變形圖(mm)經過計算得到最大彎矩 M=0.364 kNm，最大支座反力 R=5.721 kN，最大變形=1.193 mm（1 1）次楞強度驗算）次楞強度驗算強度驗算計算公式如下:=M/Wf經計算得到，次楞的最大受彎應力計算值 =3.64105/3.27104=11.1 N/mm2；次楞的抗彎強度設計值:f=13N/mm2；次楞最大受彎應力計算值 =11.1 N/mm2小于 次楞的抗彎強度設計值f=13N/mm2，滿足要求！模板工程專項施工方案33（2 2）次楞的撓度驗算）次楞的撓度驗算次楞的最大容許撓度值:=700/400=1.75mm；次楞的

56、最大撓度計算值=1.193mm 小于 次楞的最大容許撓度值=1.75mm，滿足要求！2.2.主楞計算主楞計算主楞承受次楞傳遞的集中力，取次楞的最大支座力5.721kN,按照集中荷載作用下的兩跨連續梁計算。本工程中，主楞采用圓鋼管，直徑50mm，壁厚3mm，截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為:W=24.912=9.82cm3；I=212.281=24.56cm4；E=206000.00 N/mm2；主楞計算簡圖主楞彎矩圖(kNm)模板工程專項施工方案34主楞變形圖(mm)經過計算得到最大彎矩 M=0.143 kNm，最大支座反力 R=4.484 kN，最大變形=0.007 mm（1 1）主楞抗彎強

57、度驗算）主楞抗彎強度驗算=M/Wf經計算得到，主楞的受彎應力計算值:=1.43105/9.82103=14.6 N/mm2；主楞的抗彎強度設計值:f=205N/mm2；主楞的受彎應力計算值 =14.6N/mm2小于 主楞的抗彎強度設計值f=205N/mm2，滿足要求！（2 2）主楞的撓度驗算）主楞的撓度驗算根據連續梁計算得到主楞的最大撓度為 0.007 mm主楞的最大容許撓度值:=200/400=0.5mm；主楞的最大撓度計算值=0.007mm 小于 主楞的最大容許撓度值=0.5mm，滿足要求！五、梁底模板計算五、梁底模板計算面板為受彎結構,需要驗算其抗彎強度和撓度。計算的原則是按照模板底支撐

58、的間距和模板面的大小,按支撐在底撐上的簡支梁計算。強度驗算要考慮模板結構自重荷載、新澆混凝土自重荷載、鋼筋自重荷載和振搗混凝土時產生的荷載；撓度驗算只考慮模板結構自重、新澆混凝土自重、鋼筋自重荷載。本算例中，面板的截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為:W=7001414/6=2.29104mm3；I=700141414/12=1.60105mm4；模板工程專項施工方案351.1.抗彎強度驗算抗彎強度驗算按以下公式進行面板抗彎強度驗算：=M/Wf鋼筋混凝土梁和模板自重設計值(kN/m)：q1=1.2(24.00+1.50)0.60+0.300.70=13.104kN/m；施工荷載與振搗混凝土時產生的

59、荷載設計值(kN/m)：q2=1.4(2.00+2.00)0.70=3.920kN/m；q=13.104+3.920=17.024kN/m；最大彎矩及支座反力計算公式如下:Mmax=ql2/8=1/817.0242002=8.51104Nmm；RA=RB=0.5ql=0.517.0240.2=1.702kN=Mmax/W=8.51104/2.29104=3.7N/mm2；梁底模面板計算應力 =3.7 N/mm2小于 梁底模面板的抗彎強度設計值f=12N/mm2，滿足要求！2.2.撓度驗算撓度驗算根據建筑施工計算手冊剛度驗算采用標準荷載，同時不考慮振動荷載作用。最大撓度計算公式如下：=5ql4/

60、(384EI)=l/250其中，q-作用在模板上的壓力線荷載:q=q1/1.2=10.920kN/m；l-計算跨度(梁底支撐間距):l=200.00mm；E-面板的彈性模量:E=4200.0N/mm2；面板的最大允許撓度值:=200.00/250=0.800mm；面板的最大撓度計算值:=513.1042004/(38442001.60105)=0.406mm；面板的最大撓度計算值:=0.406mm小于 面板的最大允許撓度值:=0.8mm，滿足要求！六、梁底支撐的計算六、梁底支撐的計算模板工程專項施工方案36本工程梁底支撐采用方木。強度及抗剪驗算要考慮模板結構自重荷載、新澆混凝土自重荷載、鋼筋自

61、重荷載和振搗混凝土時產生的荷載；撓度驗算只考慮模板結構自重、新澆混凝土自重、鋼筋自重荷載。1.1.荷載的計算荷載的計算梁底支撐小楞的均布荷載按照面板最大支座力除以面板計算寬度得到：q=1.702/0.7=2.432kN/m2.2.方木的支撐力驗算方木的支撐力驗算方木計算簡圖方木按照三跨連續梁計算。本算例中，方木的截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為:W=477/6=32.67 cm3；I=4777/12=114.33 cm4；方木強度驗算方木強度驗算計算公式如下:最大彎矩M=0.1ql2=0.12.4320.72=0.119 kNm；最大應力=M/W=0.119106/32666.7=3.6 N/

62、mm2；抗彎強度設計值f=13 N/mm2；方木的最大應力計算值 3.6 N/mm2小于 方木抗彎強度設計值 13 N/mm2,滿足要求!方木抗剪驗算方木抗剪驗算截面抗剪強度必須滿足:=3V/(2bh0)其中最大剪力:V=0.62.4320.7=1.021 kN；方木受剪應力計算值 =31.0211000/(24070)=0.547 N/mm2；方木抗剪強度設計值 =1.4 N/mm2；方木的受剪應力計算值 0.547 N/mm2小于 方木抗剪強度設計值 1.4 N/mm2,滿足要求!模板工程專項施工方案37方木撓度驗算方木撓度驗算計算公式如下:=0.677ql4/(100EI)=l/250方

63、木最大撓度計算值=0.6772.4327004/(1009000114.333104)=0.384mm；方木的最大允許撓度=0.7001000/250=2.800 mm；方木的最大撓度計算值=0.384 mm 小于 方木的最大允許撓度=2.8 mm，滿足要求！3.3.支撐托梁的強度驗算支撐托梁的強度驗算梁底模板邊支撐傳遞的集中力：P1=RA=1.702kN梁兩側部分樓板混凝土荷載及梁側模板自重傳遞的集中力：P2=(1.400-0.200)/40.700(1.20.16024.000+1.42.000)+1.220.700(0.600-0.160)0.300=1.777kN簡圖(kNm)模板工程

64、專項施工方案38剪力圖(kN)彎矩圖(kNm)變形圖(mm)經過連續梁的計算得到：支座力:N1=N3=0.101 kN；N2=6.757 kN；最大彎矩 Mmax=0.277 kNm；最大撓度計算值 Vmax=0.043 mm；最大應力=0.277106/8980=30.8 N/mm2；支撐抗彎設計強度 f=205 N/mm2；支撐托梁的最大應力計算值 30.8 N/mm2小于 支撐托梁的抗彎設計強度 205 N/mm2,滿足要求!七、梁跨度方向鋼管的計算七、梁跨度方向鋼管的計算梁底支撐縱向鋼管只起構造作用，無需要計算八、立桿的穩定性計算八、立桿的穩定性計算立桿的穩定性計算公式模板工程專項施工

65、方案39=N/(A)f1.梁兩側立桿穩定性驗算其中 N-立桿的軸心壓力設計值，它包括：橫向支撐鋼管的最大支座反力：N1=0.101 kN；腳手架鋼管的自重：N2=1.20.1533.15=0.579 kN；N=0.101+0.579=0.68 kN；-軸心受壓立桿的穩定系數，由長細比 lo/i 查表得到；i-計算立桿的截面回轉半徑(cm)：i=1.59；A-立桿凈截面面積(cm2)：A=4.24；W-立桿凈截面抵抗矩(cm3)：W=4.49；-鋼管立桿軸心受壓應力計算值(N/mm2)；f-鋼管立桿抗壓強度設計值：f=205 N/mm2；lo-計算長度(m)；根據扣件式規范，立桿計算長度lo有兩

66、個計算公式lo=kh和lo=h+2a，為安全計，取二者間的大值，即:lo=Max1.1551.71.25,1.25+20.15=2.454 m；k-計算長度附加系數，取值為：1.155；-計算長度系數，參照扣件式規范表5.3.3，=1.7；a-立桿上端伸出頂層橫桿中心線至模板支撐點的長度；a=0.15m;得到計算結果:立桿的計算長度lo/i=2454.375/15.9=154；由長細比 lo/i的結果查表得到軸心受壓立桿的穩定系數=0.294；鋼管立桿受壓應力計算值；=680.176/(0.294424)=5.5 N/mm2；鋼管立桿穩定性計算 =5.5 N/mm2小于 鋼管立桿抗壓強度的設計

67、值 f=205N/mm2，滿足要求！2.梁底受力最大的支撐立桿穩定性驗算其中 N-立桿的軸心壓力設計值，它包括：橫向鋼管的最大支座反力：N1=6.757 kN；腳手架鋼管的自重：N2=1.20.153(3.15-0.6)=0.579 kN；N=N1+N2=6.757+0.468=7.226 kN；模板工程專項施工方案40-軸心受壓立桿的穩定系數，由長細比 lo/i 查表得到；i-計算立桿的截面回轉半徑(cm)：i=1.59；A-立桿凈截面面積(cm2)：A=4.24；W-立桿凈截面抵抗矩(cm3)：W=4.49；-鋼管立桿軸心受壓應力計算值(N/mm2)；f-鋼管立桿抗壓強度設計值：f=205

68、 N/mm2；lo-計算長度(m)；根據扣件式規范，立桿計算長度lo有兩個計算公式lo=kh和lo=h+2a，為安全計，取二者間的大值，即:lo=Max1.1551.71.25,1.25+20.15=2.454 m；k-計算長度附加系數，取值為：1.155；-計算長度系數，參照扣件式規范表5.3.3，=1.7；a-立桿上端伸出頂層橫桿中心線至模板支撐點的長度；a=0.15m;得到計算結果:立桿的計算長度lo/i=2454.375/15.9=154；由長細比 lo/i的結果查表得到軸心受壓立桿的穩定系數=0.294；鋼管立桿受壓應力計算值；=7225.571/(0.294424)=58 N/mm2；鋼管立桿穩定性計算 =58 N/mm2小于 鋼管立桿抗壓強度的設計值 f=205N/mm2，滿足要求！