1、目錄目錄.1第一章、編制依據 .1第二章、工程概況 .12.1、承包范圍工程概況.1 2.2、總體工程概況.2 第三章、腳手架材料選擇和腳手架對基礎的要求.23.1、鋼管 .2 3.2、腳手板 .3 3.3、扣件 .3 3.4、安全網 .3 第四章、地下結構落地式腳手架.34.1、腳手架結構形式.3 4.2、立桿采用6 米鋼管搭設。.3 4.3、大橫桿布置.3 4.4、小橫桿布置.4 4.5、腳手架的斜桿.4 第五章、地上結構鋼管落地式雙排鋼管腳手架.45.1、鋼管落地式普通（落地）雙排腳手架.4 5.2、腳手架的搭設要求.5 第六章、型鋼懸挑式腳手架.5因本工程工期較緊，1#、2#、8#、9

2、#、10#樓等有地下室半地下室，或者正負零標高較自然地面高，為保證如期完成合同目標，盡早組織立體交叉作業，在該部位的腳手架采用型鋼懸挑，以既保證地下室施工完成后上部結構施工的連續進行，又能保證地下結構的防水和基槽回填土的正常施工。.5懸挑式腳手架采用18號工字鋼，18 號園鋼作錨筋。自一層頂開始懸挑。懸挑腳手架的計算見長第十章。.5第七章型鋼卸料平臺制作，使用和拆除的一般規定.66.1、型鋼卸料平臺制作、安裝規定.6 6.2、卸料平臺的使用規定.6 6.3、卸料平臺拆除規定.6 第八章、腳手架的搭設、使用和拆除安全注意事項.77.1、腳手架的搭設作業遵守以下規定.7 7.2、腳手架搭設質量的檢

3、查驗收規定.8 7.3、腳手架使用規定.9 7.4、腳手架的拆除規定.10 第九章、環境保護措施 .10第一節落地式雙排鋼管腳手架計算.11一、計算參數：.111.腳手架參數 .11 2.活荷載參數 .11 3.風荷載參數 .11 4.靜荷載參數 .11 5.地基參數 .12 二、大橫桿的計算:.13 1.均布荷載值計算.13 2.強度驗算 .14 3.撓度驗算:.14 三、小橫桿的計算:.15 1.荷載值計算 .15 2.強度驗算 .16 3.撓度驗算 .16 四、扣件抗滑力的計算:.17 五、腳手架立桿荷載計算:.18 六、立桿的穩定性計算:.19 七、最大搭設高度的計算:.21 八、連墻

4、件的計算:.22 九、立桿的地基承載力計算:.24 第十一章、型鋼懸挑卸料平臺計算.3910.1、荷載參數 .40 10.1.1、荷載參數.4010.1.2、懸挑參數.4010.1.3、水平支撐梁.4010.1.4、卸料平臺參數.4010.2、次梁的驗算.40 10.2.1、荷載計算.4110.2.2、內力驗算.4110.2.3、抗彎強度驗算.4210.2.4、整體穩定性驗算.4210.3、主梁的驗算.42 10.3.1、荷載驗算.4310.3.2、內力驗算.4310.3.3、抗彎強度驗算.4510.3.4、整體穩定性驗算.4510.4、鋼絲拉繩的內力驗算.45 10.5、鋼絲拉繩的強度驗算.

5、46 10.6、鋼絲拉繩拉環的強度驗算.46 10.7、操作平臺安全要求.47 第一章、編制依據1.1、哈爾濱*建筑設計院 2008 年 10 月,設計編號：D2008-2 設計圖紙1.2、建筑施工高空作業安全技術規程（JGJ80-91）1.3、大連市建筑工程施工現場安全管理標準1.4、建筑工程冬期施工規程（JGJ104-97）第二章、工程概況2.1、承包 范 圍 工程 概 況序號項目內容1 工程名稱2 工程地址3 建設單位4 設計單位5 監理單位6 監督單位7 施工總包8 建筑功能小高層住宅樓9 合同工期開工日期為2009 年 2 月 15 日，竣工日期為2009 年 9 月 30 日。10

6、 質量目標11 建筑規模占地34000m2總建筑面積：57436m2，主體 8-11 層，公建一層，建筑總高度44m 2.2、總體 工 程 概況本工程為商業、住宅一體的綜合性建筑。總建筑面積 57436m2，局部樓號地下一層，地上 8-11 層，地下一層為車庫、換熱站、配電室、消防水池等用房，臨建建筑一層裙房為商業用房，二層以上為住宅；其它樓號一層以上均為住宅。標準層高3.00m。本工程外墻采用全封閉雙排鋼管腳手架。由大小橫桿、豎向立桿、安全欄桿、斜桿、擋腳板、剪刀撐等組成，采用明黃色?4 8 3.2 鋼管，并用扣件連接成整體。地上部分腳手架外排架內側掛綠色密目安全網，操作層底部滿掛大眼網。本

7、工程腳手架采用落地式雙排腳手架和型鋼懸挑腳手架二種，平面位置詳見 腳手架平面布置圖。有地下室樓號分二次搭設落地式雙排鋼管腳手架。其中 1#、2#、3#、4#、8#、9#、10#樓為型鋼懸挑腳手架，其余樓為落地式雙排腳手架。第三章、腳手架材料選擇和腳手架對基礎的要求結合本工程結構特點，挑選出剛度好、強度高的鋼管，在選材方面需遵循以下原則：3.1、鋼管鋼管采用外徑 48mm，壁厚 3.5mm 的焊接鋼管，鋼管材質使用力學性能適中的Q235鋼，其材質應符合碳素結構鋼(GB700-88)的相應規定。用于立桿、大橫桿、剪刀撐和斜桿的鋼管長度為46m(這樣的長度一般重25kg 以內，適合人工操作)。用于小

8、橫桿的鋼管長度為1.22.0m，以適應腳手架寬的需要。鋼管件禁止使用有明顯變形、裂紋和嚴重銹蝕的鋼管。使用普通焊管時，應內外涂刷防銹層并定期復涂以保持其完好。3.2、腳手 板腳手板采用23mm 厚的鋼板壓制而成的一級鋼制腳手板,厚度為 50mm，寬度為200-250mm,長 34m,自重不超過 0.3kN，且表面具有防滑、防積水構造。3.3、扣件扣件應采用 GB978-67可鍛鑄鐵分類及技術條件的規定，應與鋼管管徑相配合，機械性能不低于 KT-33-8 的可鍛鑄鐵制造，扣件的附件要用的材料應符合GB700-88 碳素結構鋼中Q235 鋼的規定，螺紋均應符合GB196-81普通螺紋的規定，扣件嚴

9、禁使用加工不合格、無出廠合格證，表面裂紋、變形、銹蝕的扣件、扣件活動部位應靈活轉動，夾緊鋼管時，開口處的最小距離不小于5mm 3.4、安全 網安全網采用經國家指定監督檢驗部門鑒定許可的廠家產品，同時應具備監督部門批量驗證和工廠核驗合格證，安全網力學性能應符合GB5726-88 安全網力學性能試驗方法的規定。第四章、地下結構落地式腳手架4.1、腳手 架 結 構形 式由于地下室外墻外側伸出的底板尺寸僅為400mm，故將腳手架里排立桿搭設在地下室外墻外側底板（或墊層）上，外排立桿搭設在基槽邊側，立桿底部鋪 50mm 厚木板。腳手架結構尺寸為排距900mm，柱距 1500mm，步距 1800mm，里側

10、立桿距墻 350mm，搭設總高度 6 米的雙排腳手架。腳手板采用鋼跳板。4.2、立桿 采 用 6米鋼 管 搭 設。4.3、大橫 桿 布 置大橫桿采用 4 米和 6 米鋼管，雙排立桿均加設掃地桿。里外、上下大橫桿用4 米鋼管調節，使其接頭錯開不在同一跨內。4.4、小橫 桿 布 置小橫桿采用 1250mm鋼管。用十字扣件與大橫桿連接，靠近立桿的小橫桿可緊固于立桿上，小橫桿靠墻一端離墻面200mm，在操作層腳手板對接處設兩根小橫桿，兩小橫桿間距不大于300mm，操作層上滿鋪腳手板，并設置1.2m 高防護欄桿和 180mm 高擋腳板。4.5、腳手 架 的 斜桿腳手架的斜桿一端與腳手架連接，另一端支撐在

11、基坑護壁上。第五章、地上結構鋼管落地式雙排鋼管腳手架5.1、鋼管 落 地 式普 通（落地）雙 排腳 手 架鋼管落地式普通雙排腳手架，局部腳手架支撐在地下室頂板，結構尺寸為排距750mm，柱距 1500mm，外架均采用雙立桿形式，外排架內側用密目網全封閉，施工操作層處掛安全網。連墻件為每層設置一道，水平方向為間距4.5m 設置一道，采用硬性連接，立桿首層6m 鋼管和 4m 鋼管及 2m 鋼管間隔使用，使里外、左右立桿的接頭錯開，以上部分全部用6m 鋼管，雙排立桿均加設掃地桿；大橫桿采用4m 和 6m 鋼管，里外、上下大橫桿用4m 鋼管調節，使其接頭錯開不在同一跨內。其余為6m 鋼管和短管，立桿和

12、大橫桿均用對接扣件連接。剪刀撐的斜桿與水平面的交角宜為45 60 之間，水平投影寬度不小于2 跨或 4m 和不大于 8 跨或 8m，用 6m 長的雙根鋼管（兩根鋼管之間用扣件連接成一體）搭設剪刀撐，鋼管接長時采用對接扣件。剪刀撐的斜桿應與腳手架基本構架桿件加以可靠連接，且斜桿相鄰連接點之間桿段的長細比不得大于60。操作層上滿鋪腳手板，并設置1.2m 高防護欄桿和 180mm 高擋腳桿。（搭設見附圖）5.2、腳手 架 的 搭設 要 求腳手架搭設作業，必須在統一指揮下，嚴格按照以下規定程序進行。1)按施工要求清理、鋪墊板、設置底座，標定立桿位置。2)應按定位依次豎起立桿、將立桿與縱、橫向掃地桿連接

13、固定，然后裝設第1 步的縱向和橫向平桿，隨校正立桿垂直之后予以固定。并按此要求繼續向上交圈搭設。3)剪刀撐、斜桿等整體拉結桿件和連墻件應隨搭升的架子一起及時設置。4)腳手板應鋪平鋪穩，并且應用粗號鐵絲綁扎固定。5)工人在架上進行搭設作業時，作業面上宜鋪設必要數量的腳手板并予臨時固定，工人必須佩帶安全帶、安全帽，不得單人進行裝設較重桿配件和其它易發生失衡、脫手、碰撞、滑跌等不安全作業。6)在搭設中不得隨意改變構架設計、減少桿配件設置和對立桿縱距作100mm 的構架尺寸放大。第六章、型鋼懸挑式腳手架因本工程工期較緊，1#、2#、8#、9#、10#樓等有地下室半地下室，或者正負零標高較自然地面高，為

14、保證如期完成合同目標，盡早組織立體交叉作業，在該部位的腳手架采用型鋼懸挑，以既保證地下室施工完成后上部結構施工的連續進行，又能保證地下結構的防水和基槽回填土的正常施工。懸挑式腳手架采用18 號工字鋼，18 號園鋼作錨筋。自一層頂開始懸挑。懸挑腳手架的計算見長第十章。第七章型鋼卸料平臺制作，使用和拆除的一般規定6.1、型鋼 卸 料 平臺 制 作、安 裝 規 定卸料平臺的水平鋼梁(主梁)的懸挑長度 2.8m，主梁為 14b 號槽鋼槽口豎向，鋼梁(主梁)的錨固（擱置在樓板）長度 0.15m；次梁采用 10 號槽鋼槽口豎向；次梁槽鋼間距 0.4m。內側鋼繩與墻的距離1.5m，外側鋼繩與內側鋼繩之間的距

15、離0.6m；上部拉繩點與懸挑梁墻支點的距離3.6m，鋼絲繩安全系數K：3.5，懸挑梁與墻的接點按鉸支計算；平臺寬度 1.5m。大堆放材料荷載10kN，施工人員等活荷載2kN/m2。采用木腳手板，欄桿、擋板采用欄桿、沖壓鋼腳手板擋板。卸料平臺的安裝：結構施工時在安裝位置先清理有妨害的障礙物、由塔吊吊起安裝，平穩后。再在預留孔中穿鋼絲繩，卸卡螺栓必須固定牢固，經安檢部門驗收合格后，才允許裝放、吊運材料。6.2、卸料 平 臺 的使 用 規 定1)卸料平臺允許放置料具應限制在1.5 噸以內。即鋼管應限制在391m；扣件限制在1035 個；50*100mm 木方限制在 429m；竹夾板限制在 124m2

16、。2)在架面上設置的材料應碼放整齊穩固，不得存有不安全的隱患。周邊用密目網進行全封閉。3)工人在架上作業，應注意自我安全保護和他人的安全，避免發生碰撞，閃失和落物，嚴禁在架上戲鬧和坐在欄桿上不安全處休息。4)每班工人上架作業，應先行檢查有無影響安全作業的問題存在，在任何情況下，嚴禁自架上向下拋擲材料物品和傾倒垃圾。6.3、卸料 平 臺 拆除 規 定卸料平臺的拆除與安裝過程相反。第八章、腳手架的搭設、使用和拆除安全注意事項7.1、腳手 架 的 搭設 作 業 遵守 以 下 規定7.1.1、鋼管腳手架的桿件連接必須使用合格的瑪鋼扣件，不得使用鉛絲和其他材料綁扎。腳手桿件不得鋼木混搭。7.1.2、在搭

17、設之前，必須對進場的腳手架桿配件進行嚴格的檢查，禁止使用規格和質量不合格的桿配件。7.1.3、腳手架的搭設作業，必須在統一指揮下，嚴格按照以下規定程序進行：1)按施工設計放線、鋪墊板、設置底座或標定立桿位置。2)周邊腳手架應從一個角部開始并向兩邊延伸交圈搭設；“一”字形腳手架應從一端開始并向另一端延伸搭設。3)應按定位依次豎起立桿，將立桿與縱、橫向掃地桿連接固定，然后裝設第l 步的縱向和橫向鋼管，隨校正立桿垂直之后予以固定，并按此要求繼續向上搭設。腳手架各桿件相交伸出的端頭均大于10cm，以防止桿件滑脫。7.1.4、剪刀撐、斜桿等整體拉結桿件和連墻件應隨搭升的架子一起及時設置。7.1.5、腳手

18、架處于頂層連墻點之上的自由高度不得大于6m。當作業層高出其下連墻件2 步或 4m 以上、且其上尚無連墻件時，應采取適當的臨時撐拉措施。7.1.6、腳手板或其它作業層板鋪板要求：1)腳手板或其它鋪板應鋪平鋪穩，應予綁扎固定。2)腳手板采用對接平鋪時，在對接處，與其下兩側支承橫桿的距離應控制在100200mm 之間。3)腳手板采用搭設鋪放時，其搭接長度不得小于200mm，且在搭接段的中部應設有支承橫桿。鋪板嚴禁出現端頭超出支承橫桿150mm以上未作固定的探頭板。4)長腳手板采用縱向鋪設時，其下支承橫桿的間距不得大于：沖壓鋼腳手板為1.5m。縱鋪腳手板應按以下規定部位與其下支承橫桿綁扎固定：腳手架的

19、兩端和拐角處；沿板長方向每隔 1520m；坡道的兩端；其它可能發生滑動和翹起的部位。5)由于內排立桿距結構35cm，必須在此處的小橫桿上滿鋪腳手板，并且將腳手板用14#鐵絲綁扎牢固。腳手架的操作面必須滿鋪腳手板，不得有空隙、探頭板和飛跳板。7.1.7、裝設連墻件或其它撐拉桿件時，應注意掌握撐拉的松緊程度，避免引起桿件和整架的顯著變形。7.1.8、工人在架上進行搭設作業時，作業面上宜鋪設必要數量的腳手板并予臨時固定。工人必須戴安全帽和佩掛安全帶。不得單人進行裝設較重桿配件和其它易發生失衡、脫手、碰撞、滑跌等不安全的作業。7.1.9、在搭設中不得隨意改變構架設計、減少桿配件設置和對立桿縱距作100

20、mm 的構架尺寸放大。確有實際情況，需要對構架作調整和改變時，應提交技術主管人員解決。7.1.10、腳手板操作面的端頭處設1.2 米高防護欄桿兩道，建筑物頂部腳手架要高出屋面女兒墻頂 1.0m，高出部分要綁兩道護身欄，并立掛安全網。7.2、腳手 架 搭 設質 量 的 檢查 驗 收 規定7.2.1、腳手架的驗收標準規定1)構架結構符合前述的規定和設計要求，個別部位的尺寸變化應在允許的調整范圍之內。2)節點的連接可靠，其中扣件的擰緊程度應控制在扭力矩達到40-60N m。3)鋼管腳手架立桿垂直度應1/300，且應同時控制其最大垂直偏差值：當架高20m時為不大于 50mm；當架高 2Om時為不大于

21、75mm。4)縱向鋼平桿的水平偏差應 1/250，且全架長的水平偏差值不大于50mm。5)作業層鋪板、安全防護措施等需符合上述的要求。7.2.2、腳手架的驗收和日常檢查按以下規定進行，檢查合格后，方允許投入使用或繼續使用：1)搭設完畢后；2)連續使用達到 6 個月；3)施工中途停止使用超過15 天，在重新使用之前；4)在遭受暴風、大雨、大雪、地震等強力因素作用之后；5)在使用過程中，發現有顯著的變形、沉降、拆除桿件和拉結以及安全隱患存在的情況時。7.3、腳手 架 使 用規 定7.3.1、作業層每 1m2架面上實用的施工荷載(人員、材料和機具重量)不得超過以下的規定值或施工設計值：施工荷載(作業

22、層上人員、器具、材料的重量)的標準值，結構腳手架取 3kN/m2；裝修腳手架取 2kN/m2。7.3.2、施工設備單重不得大于1kN，使用人力在架上搬運和安裝的構件的自重不得大于2.5kN。7.3.3、在架面上設置的材料應碼放整齊穩固，不影響施工操作和人員通行。嚴禁上架人員在架面上奔跑、退行。7.3.4、作業人員在架上的最大作業高度應以可進行正常操作為度，禁止在架板上加墊器物或單塊腳手板以增加操作高度。7.3.5、在作業中，禁止隨意拆除腳手架的基本構架桿件、整體性桿件、連接緊固件和連墻件。確因操作要求需要臨時拆除時，必須經主管人員同意，采取相應彌補措施，并在作業完畢后，及時予以恢復。7.3.6

23、、工人在架上作業中，應注意自我安全保護和他人的安全，避免發生碰撞、閃失和落物。嚴禁在架上戲鬧和坐在欄桿上等不安全處休息。7.3.7、人員上下腳手架必須走設安全防護的出入通(梯)道，嚴禁攀援腳手架上下。7.3.8、每班工人上架作業時，應先行檢查有無影響安全作業的問題存在，在排除和解決后方許開始作業。在作業中發現有不安全的情況和跡象時，應立即停止作業進行檢查，解決以后才能恢復正常作業；發現有異常和危險情況時，應立即通知所有架上人員撤離。7.3.9、在每步架的作業完成之后，必須將架上剩余材料物品移至室內；每日收工前應清理架面，垃圾清運出去；在作業期間，應及時清理落入安全網內的材料和物品。在任何情況下

24、，嚴禁自架上向下拋擲材料物品和傾倒垃圾。7.3.10、在冬期施工期間，霜雪天后要及時對腳手架進行清掃，并要采取防滑措施。7.4、腳手 架 的 拆除 規 定腳手架的拆除作業應按確定的拆除程序進行。連墻件應在位于其上的全部可拆桿件都拆除之后才能拆除。在拆除過程中，凡已松開連接的桿配件應及時拆除運走，避免誤扶和誤靠已松脫連接的桿件。拆下的桿配件應以安全的方式運出和吊下，嚴禁向下拋擲。在拆除過程中，應作好配合、協調動作。嚴禁自架上向下拋擲材料物品和傾倒垃圾。第九章、環境保護措施8.1、在搭拆腳手架時，搭設各種桿件要輕拿輕放，嚴禁向下拋擲，在外腳手架外側滿掛密目安全網、操作層處加設隔音屏，以減小噪音。8

25、.2、在外腳手架外側滿掛密目安全網，以減小在結構和裝修施工階段由于在一些工序施工過程中粉塵飛揚的現象，降低粉塵向大氣中的排放第十章、鋼管腳手架計算第一節落地式雙排鋼管腳手架計算一、計算參數：1.腳 手 架參 數雙排腳手架搭設高度為35 米，立桿采用單立管；搭設尺寸為：立桿的縱距為1.5米，立桿的橫距為 0.9米，大小橫桿的步距為 1.8 米；內排架距離墻長度為 0.35米；大橫桿在上，搭接在小橫桿上的大橫桿根數為2 根；采用的鋼管類型為 48 3.5；橫桿與立桿連接方式為單扣件；取扣件抗滑承載力系數為0.80；連墻件采用兩步三跨，豎向間距3.6 米，水平間距 4.5 米，采用扣件連接；連墻件連

26、接方式為雙扣件；2.活 荷 載參 數施工均布活荷載標準值:2.000 kN/m2；腳手架用途:裝修腳手架；同時施工層數:2 層；3.風 荷 載參 數本工程地處遼寧省大連市，基本風壓為0.65 kN/m2；風荷載高度變化系數 z 為1.00，風荷載體型系數 s 為0.65；腳手架計算中考慮風荷載作用4.靜 荷 載參 數每米立桿承受的結構自重標準值(kN/m2):0.1248；腳手板自重標準值(kN/m2):0.300；欄桿擋腳板自重標準值(kN/m):0.150；安全設施與安全網(kN/m2):0.005；腳手板鋪設層數:7；腳手板類別:沖壓鋼腳手板；欄桿擋板類別:欄桿、竹笆片腳手板擋板；每米腳

27、手架鋼管自重標準值(kN/m2):0.038；5.地 基 參數地基土類型:素填土；地基承載力標準值(kpa):160.00；立桿基礎底面面積(m2):0.25；地基承載力調整系數:1.00。二、大 橫 桿的 計 算:按照扣件式鋼管腳手架安全技術規范(JGJ130-2001)第5.2.4條規定，大橫桿按照三跨連續梁進行強度和撓度計算，大橫桿在小橫桿的下面。將大橫桿上面的腳手板自重和施工活荷載作為均布荷載計算大橫桿的最大彎矩和變形。1.均 布 荷載 值 計 算大橫桿的自重標準值:P1=0.038 kN/m；腳手板的自重標準值:P2=0.3 0.9/(2+1)=0.09 kN/m；活荷載標準值:Q=

28、2 0.9/(2+1)=0.6 kN/m；靜荷載的設計值:q1=1.2 0.038+1.2 0.09=0.154 kN/m；活荷載的設計值:q2=1.4 0.6=0.84 kN/m；圖1 大橫桿設計荷載組合簡圖(跨中最大彎矩和跨中最大撓度)圖2 大橫桿設計荷載組合簡圖(支座最大彎矩)2.強 度 驗算跨中和支座最大彎距分別按圖1、圖2組合。跨中最大彎距計算公式如下:跨中最大彎距為 M1max=0.08 0.154 1.52+0.10 0.84 1.52=0.217 kN.m；支座最大彎距計算公式如下:支座最大彎距為M2max=-0.10 0.154 1.52-0.117 0.84 1.52=-0

29、.256 kN.m；選擇支座彎矩和跨中彎矩的最大值進行強度驗算：=Max(0.217 106,0.256 106)/5080=50.394 N/mm2；大橫桿的最大彎曲應力為=50.394 N/mm2 小于 大橫桿的抗壓強度設計值f=205 N/mm2，滿足要求！3.撓 度 驗算:最大撓度考慮為三跨連續梁均布荷載作用下的撓度。計算公式如下：其中：靜荷載標準值:q1=P1+P2=0.038+0.09=0.128 kN/m；活荷載標準值:q2=Q=0.6 kN/m；最大撓度計算值為：V=0.677 0.128 15004/(100 2.06 105 121900)+0.990 0.615004/(

30、100 2.06 105 121900)=1.373 mm；大橫桿的最大撓度1.373 mm 小于 大橫桿的最大容許撓度1500/150 mm與10 mm，滿足要求！三、小 橫 桿的 計 算:根據JGJ130-2001 第5.2.4條規定，小橫桿按照簡支梁進行強度和撓度計算，大橫桿在小橫桿的上面。用大橫桿支座的最大反力計算值作為小橫桿集中荷載，在最不利荷載布置下計算小橫桿的最大彎矩和變形。1.荷 載 值計 算大橫桿的自重標準值：p1=0.038 1.5=0.058 kN；腳手板的自重標準值：P2=0.3 0.9 1.5/(2+1)=0.135 kN；活荷載標準值：Q=2 0.9 1.5/(2+

31、1)=0.900 kN；集中荷載的設計值:P=1.2 (0.058+0.135)+1.4 0.9=1.491 kN；小橫桿計算簡圖2.強 度 驗算最大彎矩考慮為小橫桿自重均布荷載與大橫桿傳遞荷載的標準值最不利分配的彎矩和均布荷載最大彎矩計算公式如下:Mqmax=1.2 0.038 0.92/8=0.005 kN.m；集中荷載最大彎矩計算公式如下:Mpmax=1.491 0.9/3=0.447 kN.m；最大彎矩M=Mqmax+Mpmax=0.452 kN.m；最大應力計算值 =M/W=0.452 106/5080=88.977 N/mm2；小橫桿的最大彎曲應力 =88.977 N/mm2 小于

32、 小橫桿的抗壓強度設計值205 N/mm2，滿足要求！3.撓 度 驗算最大撓度考慮為小橫桿自重均布荷載與大橫桿傳遞荷載的設計值最不利分配的撓度小橫桿自重均布荷載引起的最大撓度計算公式如下:Vqmax=5 0.038 9004/(384 2.06 105 121900)=0.013 mm；大橫桿傳遞荷載P=p1+p2+Q=0.058+0.135+0.9=1.093 kN；集中荷載標準值最不利分配引起的最大撓度計算公式如下:Vpmax=1092.6 900 (3 9002-4 9002/9)/(72 2.06 105 121900)=1.126 mm；最大撓度和V=Vqmax+Vpmax=0.01

33、3+1.126=1.139 mm；小橫桿的最大撓度為1.139 mm 小于 小橫桿的最大容許撓度900/150=6與10 mm,滿足要求！四、扣 件 抗滑 力 的 計算:按規范表 5.1.7,直角、旋轉單扣件承載力取值為8.00kN，按照扣件抗滑承載力系數0.80，該工程實際的旋轉單扣件承載力取值為6.40kN。縱向或橫向水平桿與立桿連接時，扣件的抗滑承載力按照下式計算(規范5.2.5):R Rc 其中 Rc-扣件抗滑承載力設計值,取6.40 kN；R-縱向或橫向水平桿傳給立桿的豎向作用力設計值；大橫桿的自重標準值:P1=0.038 1.5 2/2=0.058 kN；小橫桿的自重標準值:P2=

34、0.038 0.9/2=0.017 kN；腳手板的自重標準值:P3=0.3 0.9 1.5/2=0.202 kN；活荷載標準值:Q=2 0.9 1.5/2=1.35 kN；荷載的設計值:R=1.2(0.058+0.017+0.202)+1.4 1.35=2.223 kN；R 6.40 kN，單扣件抗滑承載力的設計計算滿足要求!五、腳 手 架立 桿 荷 載計 算:作用于腳手架的荷載包括靜荷載、活荷載和風荷載。靜荷載標準值包括以下內容：(1)每米立桿承受的結構自重標準值(kN)，為0.1248 NG1=0.1248+(1.502/2)0.038/1.80 33.00=5.174；(2)腳手板的自重

35、標準值(kN/m2)；采用沖壓鋼腳手板，標準值為0.3 NG2=0.3 7 1.5(0.9+0.3)/2=1.89 kN；(3)欄桿與擋腳手板自重標準值(kN/m)；采用欄桿、竹笆片腳手板擋板，標準值為0.15 NG3=0.15 7 1.5/2=0.788 kN；(4)吊掛的安全設施荷載，包括安全網(kN/m2)；0.005 NG4=0.0051.5 33=0.248 kN；經計算得到，靜荷載標準值NG=NG1+NG2+NG3+NG4=8.099 kN；活荷載為施工荷載標準值產生的軸向力總和，內、外立桿按一縱距內施工荷載總和的1/2 取值。經計算得到，活荷載標準值NQ=2 0.9 1.52/2

36、=2.7 kN；風荷載標準值按照以下公式計算其中Wo-基本風壓(kN/m2)，按照建筑結構荷載規范(GB50009-2001)的規定采用：Wo=0.65 kN/m2；Uz-風荷載高度變化系數，按照建筑結構荷載規范(GB50009-2001)的規定采用：Uz=1；Us-風荷載體型系數：取值為0.645；經計算得到，風荷載標準值Wk=0.7 0.65 1 0.645=0.293 kN/m2；不考慮風荷載時,立桿的軸向壓力設計值計算公式N=1.2NG+1.4NQ=1.2 8.099+1.4 2.7=13.499 kN；考慮風荷載時,立桿的軸向壓力設計值為N=1.2 NG+0.85 1.4NQ=1.2

37、 8.099+0.85 1.42.7=12.932 kN；風荷載設計值產生的立桿段彎矩MW 為Mw=0.85 1.4WkLah2/10=0.850 1.4 0.293 1.51.82/10=0.17 kN.m；六、立 桿 的穩 定 性 計算:不考慮風荷載時，立桿的穩定性計算公式為：立桿的軸向壓力設計值：N=13.499 kN；計算立桿的截面回轉半徑：i=1.58 cm；計算長度附加系數參照扣件式規范表5.3.3 得：k=1.155；當驗算桿件長細比時，取塊 1.0；計算長度系數參照扣件式規范表5.3.3 得：=1.5；計算長度,由公式lo=k h 確定：l0=3.118 m；長細比 Lo/i=

38、197；軸心受壓立桿的穩定系數 ,由長細比 lo/i 的計算結果查表得到：=0.186；立桿凈截面面積：A=4.89 cm2；立桿凈截面模量(抵抗矩)：W=5.08 cm3；鋼管立桿抗壓強度設計值：f=205 N/mm2；=13499/(0.186 489)=148.419 N/mm2；立桿穩定性計算 =148.419 N/mm2 小于 立桿的抗壓強度設計值f=205 N/mm2，滿足要求！考慮風荷載時,立桿的穩定性計算公式立桿的軸心壓力設計值：N=12.932 kN；計算立桿的截面回轉半徑：i=1.58 cm；計算長度附加系數參照扣件式規范表5.3.3 得：k=1.155；計算長度系數參照扣

39、件式規范表5.3.3 得：=1.5；計算長度,由公式l0=kuh 確定：l0=3.118 m；長細比:L0/i=197；軸心受壓立桿的穩定系數 ,由長細比 lo/i 的結果查表得到：=0.186 立桿凈截面面積：A=4.89 cm2；立桿凈截面模量(抵抗矩)：W=5.08 cm3；鋼管立桿抗壓強度設計值：f=205 N/mm2；=12932.28/(0.186 489)+169728.332/5080=175.596 N/mm2；立桿穩定性計算 =175.596 N/mm2 小于 立桿的抗壓強度設計值f=205 N/mm2，滿足要求！七、最 大 搭設 高 度 的計 算:按規范 5.3.6 條不

40、考慮風荷載時,采用單立管的敞開式、全封閉和半封閉的腳手架可搭設高度按照下式計算：構配件自重標準值產生的軸向力NG2K(kN)計算公式為：NG2K=NG2+NG3+NG4=2.925 kN；活荷載標準值：NQ=2.7 kN；每米立桿承受的結構自重標準值：Gk=0.125 kN/m；Hs=0.186 4.89 10-4 205 103-(1.2 2.925+1.4 2.7)/(1.2 0.125)=75.825 m；按規范 5.3.6 條腳手架搭設高度Hs等于或大于 26米，按照下式調整且不超過50米：H=75.825/(1+0.001 75.825)=70.481 m；H=70.481 和 50

41、 比較取較小值。經計算得到，腳手架搭設高度限值H=50 m。腳手架單立桿搭設高度為 33m，小于 H，滿足要求！按規范 5.3.6 條考慮風荷載時,采用單立管的敞開式、全封閉和半封閉的腳手架可搭設高度按照下式計算：構配件自重標準值產生的軸向力NG2K(kN)計算公式為：NG2K=NG2+NG3+NG4=2.925 kN；活荷載標準值：NQ=2.7 kN；每米立桿承受的結構自重標準值：Gk=0.125 kN/m；計算立桿段由風荷載標準值產生的彎矩：Mwk=Mw/(1.4 0.85)=0.17/(1.4 0.85)=0.143 kN.m；Hs=(0.186 4.89 10-4 205103-(1.

42、2 2.925+0.85 1.4(2.7+0.186 4.89 100 0.143/5.08)/(1.2 0.125)=59.32 m；按規范 5.3.6 條腳手架搭設高度Hs等于或大于 26米，按照下式調整且不超過50米：H=59.32/(1+0.00159.32)=55.998 m；H=55.998 和 50 比較取較小值。經計算得到，腳手架搭設高度限值H=50 m。腳手架單立桿搭設高度為 33m，小于 H，滿足要求！八、連 墻 件的 計 算:連墻件的軸向力設計值應按照下式計算：Nl=Nlw+N0 風荷載標準值Wk=0.293 kN/m2；每個連墻件的覆蓋面積內腳手架外側的迎風面積Aw=1

43、6.2 m2；按規范5.4.1 條連墻件約束腳手架平面外變形所產生的軸向力(kN),N0=5.000 kN；風荷載產生的連墻件軸向力設計值(kN)，按照下式計算：Nlw=1.4 Wk Aw=6.656 kN；連墻件的軸向力設計值Nl=Nlw+N0=11.656 kN；連墻件承載力設計值按下式計算Nf=A f 其中 -軸心受壓立桿的穩定系數；由長細比l0/i=350/15.8的結果查表得到=0.941，l為內排架距離墻的長度；又：A=4.89 cm2；f=205 N/mm2；連墻件軸向承載力設計值為Nf=0.941 4.89 10-4 205 103=94.331 kN；Nl=11.656 Nf

44、=94.331,連墻件的設計計算滿足要求！連墻件采用雙扣件與墻體連接。由以上計算得到Nl=11.656小于雙扣件的抗滑力12.8 kN，滿足要求！連墻件扣件連接示意圖九、立 桿 的地 基 承 載力 計 算:立桿基礎底面的平均壓力應滿足下式的要求p fg 地基承載力設計值:fg=fgkkc=160 kpa；其中，地基承載力標準值：fgk=160 kpa；腳手架地基承載力調整系數：kc=1；立桿基礎底面的平均壓力：p=N/A=51.729 kpa；其中，上部結構傳至基礎頂面的軸向力設計值：N=12.932 kN；基礎底面面積：A=0.25 m2。p=51.729 fg=160 kpa。地基承載力滿

45、足要求！第二節型鋼懸挑式腳手架計算型鋼懸挑扣件式鋼管腳手架的計算依據建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范(JGJ130-2001)、建筑結構荷載規范(GB 50009-2001)、鋼結構設計規范(GB 50017-2003)等規范編制。一、參數信息:1.腳手架參數雙排腳手架搭設高度為 30 米，立桿采用單立桿；搭設尺寸為：立桿的縱距為 1.8 米，立桿的橫距為 0.75米，立桿的步距為 1.8 米；內排架距離墻長度為 0.30米；大橫桿在上，搭接在小橫桿上的大橫桿根數為 2 根；腳手架沿墻縱向長度為 150 米；采用的鋼管類型為483.5；橫桿與立桿連接方式為單扣件；取扣件抗滑承載力系數 0.

46、80；連墻件布置取兩步兩跨，豎向間距 3.6 米，水平間距 3.6 米，采用扣件連接；連墻件連接方式為雙扣件連接；2.活荷載參數施工均布荷載(kN/m2):3.000；腳手架用途:結構腳手架；同時施工層數:2 層；3.風荷載參數本工程地處遼寧省大連市，查荷載規范基本風壓為0.650，風荷載高度變化系數 z為0.740，風荷載體型系數 s為0.645；計算中考慮風荷載作用；4.靜荷載參數每米立桿承受的結構自重荷載標準值(kN/m2):0.1337；腳手板自重標準值(kN/m2):0.350；欄桿擋腳板自重標準值(kN/m):0.140；安全設施與安全網自重標準值(kN/m2):0.005；腳手板

47、鋪設層數:6 層；腳手板類別:木腳手板；欄桿擋板類別:欄桿、木腳手板擋板；5.水平懸挑支撐梁懸挑水平鋼梁采用 16號工字鋼，其中建筑物外懸挑段長度1.2 米，建筑物內錨固段長度 1.8 米。與樓板連接的螺栓直徑(mm):16.00；樓板混凝土標號:C30；6.拉繩與支桿參數支撐數量為:1；鋼絲繩安全系數為:8.000；鋼絲繩與墻距離為(m):3.000；懸挑水平鋼梁采用鋼絲繩與建筑物拉結，最里面面鋼絲繩距離建筑物 1.1 m。二、大橫桿的計算:按照扣件式鋼管腳手架安全技術規范(JGJ130-2001)第5.2.4 條規定，大橫桿按照三跨連續梁進行強度和撓度計算，大橫桿在小橫桿的上面。將大橫桿上

48、面的腳手板自重和施工活荷載作為均布荷載計算大橫桿的最大彎矩和變形。1.均布荷載值計算大橫桿的自重標準值:P1=0.038 kN/m；腳手板的自重標準值:P2=0.350.75/(2+1)=0.087 kN/m；活荷載標準值:Q=30.75/(2+1)=0.75 kN/m；靜荷載的設計值:q1=1.20.038+1.2 0.087=0.151 kN/m；活荷載的設計值:q2=1.40.75=1.05 kN/m；圖1 大橫桿設計荷載組合簡圖(跨中最大彎矩和跨中最大撓度)圖2 大橫桿設計荷載組合簡圖(支座最大彎矩)2.強度驗算跨中和支座最大彎距分別按圖1、圖2組合。跨中最大彎距計算公式如下:跨中最大

49、彎距為 M1max=0.080.1511.82+0.101.05 1.82=0.379 kN.m；支座最大彎距計算公式如下:支座最大彎距為 M2max=-0.10 0.1511.82-0.117 1.051.82=-0.447 kN.m；選擇支座彎矩和跨中彎矩的最大值進行強度驗算：=Max(0.379 106,0.447 106)/5080=87.992 N/mm2；大橫桿的最大彎曲應力為=87.992 N/mm2小于 大橫桿的抗壓強度設計值f=205 N/mm2，滿足要求！3.撓度驗算:最大撓度考慮為三跨連續梁均布荷載作用下的撓度。計算公式如下：其中：靜荷載標準值:q1=P1+P2=0.03

50、8+0.087=0.126 kN/m；活荷載標準值:q2=Q=0.75 kN/m；最大撓度計算值為：V=0.677 0.12618004/(100 2.06105121900)+0.9900.75 18004/(1002.06 105121900)=3.46 mm；大橫桿的最大撓度 3.46 mm 小于 大橫桿的最大容許撓度 1800/150 mm與10 mm，滿足要求！三、小橫桿的計算:根據JGJ130-2001第5.2.4 條規定，小橫桿按照簡支梁進行強度和撓度計算，大橫桿在小橫桿的上面。用大橫桿支座的最大反力計算值作為小橫桿集中荷載，在最不利荷載布置下計算小橫桿的最大彎矩和變形。1.荷載

51、值計算大橫桿的自重標準值：p1=0.038 1.8=0.069 kN；腳手板的自重標準值：P2=0.350.751.8/(2+1)=0.157 kN；活荷載標準值：Q=3 0.75 1.8/(2+1)=1.350 kN；集中荷載的設計值:P=1.2(0.069+0.157)+1.4 1.35=2.162 kN；小橫桿計算簡圖2.強度驗算最大彎矩考慮為小橫桿自重均布荷載與大橫桿傳遞荷載的標準值最不利分配的彎矩和均布荷載最大彎矩計算公式如下:Mqmax=1.2 0.038 0.752/8=0.003 kN.m；集中荷載最大彎矩計算公式如下:Mpmax=2.162 0.75/3=0.54 kN.m；

52、最大彎矩 M=Mqmax+Mpmax=0.544 kN.m；最大應力計算值=M/W=0.544106/5080=107.033 N/mm2；小橫桿的最大彎曲應力=107.033 N/mm2小于 小橫桿的抗壓強度設計值 205 N/mm2，滿足要求！3.撓度驗算最大撓度考慮為小橫桿自重均布荷載與大橫桿傳遞荷載的設計值最不利分配的撓度和小橫桿自重均布荷載引起的最大撓度計算公式如下:Vqmax=50.0387504/(384 2.06 105121900)=0.006 mm；大橫桿傳遞荷載 P=p1+p2+Q=0.069+0.157+1.35=1.577 kN；集中荷載標準值最不利分配引起的最大撓度

53、計算公式如下:Vpmax=1576.62 750(37502-47502/9)/(722.06 105121900)=0.94 mm；最大撓度和 V=Vqmax+Vpmax=0.006+0.94=0.946 mm；小橫桿的最大撓度為 0.946 mm 小于 小橫桿的最大容許撓度 750/150=5 與10 mm,滿足要求！四、扣件抗滑力的計算:按規范表 5.1.7,直角、旋轉單扣件承載力取值為8.00kN，按照扣件抗滑承載力系數0.80，該工程實際的旋轉單扣件承載力取值為6.40kN。縱向或橫向水平桿與立桿連接時，扣件的抗滑承載力按照下式計算(規范5.2.5):R Rc其中 Rc-扣件抗滑承載

54、力設計值,取6.40 kN；R-縱向或橫向水平桿傳給立桿的豎向作用力設計值；大橫桿的自重標準值:P1=0.038 1.8 2/2=0.069 kN；小橫桿的自重標準值:P2=0.038 0.75/2=0.014 kN；腳手板的自重標準值:P3=0.35 0.75 1.8/2=0.236 kN；活荷載標準值:Q=3 0.751.8/2=2.025 kN；荷載的設計值:R=1.2(0.069+0.014+0.236)+1.42.025=3.219 kN；R 6.40 kN，單扣件抗滑承載力的設計計算滿足要求!五、腳手架立桿荷載的計算:作用于腳手架的荷載包括靜荷載、活荷載和風荷載。靜荷載標準值包括以

55、下內容：(1)每米立桿承受的結構自重標準值(kN)，為0.1337 NG1=0.1337+(1.802/2)0.038/1.8030.00=5.163；(2)腳手板的自重標準值(kN/m2)；采用木腳手板，標準值為0.35 NG2=0.35 61.8(0.75+0.3)/2=1.984 kN；(3)欄桿與擋腳手板自重標準值(kN/m)；采用欄桿、木腳手板擋板，標準值為0.14 NG3=0.14 61.8/2=0.756 kN(4)吊掛的安全設施荷載，包括安全網(kN/m2)；0.005 NG4=0.005 1.8 30=0.27 kN；經計算得到，靜荷載標準值 NG=NG1+NG2+NG3+N

56、G4=8.174 kN；活荷載為施工荷載標準值產生的軸向力總和，內、外立桿按一縱距內施工荷載總和的1/2 取值。經計算得到，活荷載標準值 NQ=30.751.8 2/2=4.05 kN；風荷載標準值按照以下公式計算其中 Wo-基本風壓(kN/m2)，按照建筑結構荷載規范(GB50009-2001)的規定采用：Wo=0.65 kN/m2；Uz-風荷載高度變化系數，按照建筑結構荷載規范(GB50009-2001)的規定采用：Uz=0.74；Us-風荷載體型系數：取值為0.645；經計算得到，風荷載標準值 Wk=0.7 0.65 0.740.645=0.217 kN/m2；不考慮風荷載時,立桿的軸向

57、壓力設計值計算公式 N=1.2NG+1.4NQ=1.2 8.174+1.4 4.05=15.478 kN；考慮風荷載時,立桿的軸向壓力設計值為 N=1.2 NG+0.851.4NQ=1.2 8.174+0.85 1.44.05=14.628 kN；風荷載設計值產生的立桿段彎矩 MW為 Mw=0.85 1.4WkLah2/10=0.850 1.4 0.2171.8 1.82/10 =0.151 kN.m；六、立桿的穩定性計算:不考慮風荷載時，立桿的穩定性計算公式為：立桿的軸向壓力設計值：N=15.478 kN；計算立桿的截面回轉半徑：i=1.58 cm；計算長度附加系數參照扣件式規范表5.3.3

58、 得：k=1.155；當驗算桿件長細比時，取塊 1.0；計算長度系數參照扣件式規范表5.3.3 得：=1.5；計算長度 ,由公式 lo=k h 確定：l0=3.118 m；長細比 Lo/i=197；軸心受壓立桿的穩定系數,由長細比 lo/i 的計算結果查表得到：=0.186；立桿凈截面面積：A=4.89 cm2；立桿凈截面模量(抵抗矩)：W=5.08 cm3；鋼管立桿抗壓強度設計值：f=205 N/mm2；=15478/(0.186489)=170.176 N/mm2；立桿穩定性計算=170.176 N/mm2小于 立桿的抗壓強度設計值 f=205 N/mm2，滿足要求！考慮風荷載時,立桿的穩

59、定性計算公式立桿的軸心壓力設計值：N=14.628 kN；計算立桿的截面回轉半徑：i=1.58 cm；計算長度附加系數參照扣件式規范表5.3.3 得：k=1.155；計算長度系數參照扣件式規范表5.3.3 得：=1.5；計算長度 ,由公式 l0=kuh 確定：l0=3.118 m；長細比:L0/i=197；軸心受壓立桿的穩定系數,由長細比 lo/i 的結果查表得到：=0.186立桿凈截面面積：A=4.89 cm2；立桿凈截面模量(抵抗矩)：W=5.08 cm3；鋼管立桿抗壓強度設計值：f=205 N/mm2；=14627.7/(0.186489)+150718.758/5080=190.494

60、 N/mm2；立桿穩定性計算=190.494 N/mm2小于 立桿的抗壓強度設計值 f=205 N/mm2，滿足要求！七、連墻件的計算:連墻件的軸向力設計值應按照下式計算：Nl=Nlw+N0風荷載標準值 Wk=0.217 kN/m2；每個連墻件的覆蓋面積內腳手架外側的迎風面積 Aw=12.96 m2；按規范 5.4.1 條連墻件約束腳手架平面外變形所產生的軸向力(kN),N0=5.000 kN；風荷載產生的連墻件軸向力設計值(kN)，按照下式計算：Nlw=1.4 WkAw=3.94 kN；連墻件的軸向力設計值 Nl=Nlw+N0=8.94 kN；連墻件承載力設計值按下式計算：Nf=Af其中 -

61、軸心受壓立桿的穩定系數；由長細比 l0/i=300/15.8的結果查表得到=0.949，l 為內排架距離墻的長度；又：A=4.89 cm2；f=205 N/mm2；連墻件軸向承載力設計值為 Nf=0.949 4.89 10-4205103=95.133 kN；Nl=8.94 Nf=95.133,連墻件的設計計算滿足要求！連墻件采用雙扣件與墻體連接。由以上計算得到 Nl=8.94 小于雙扣件的抗滑力 12.8 kN，滿足要求！連墻件扣件連接示意圖八、懸挑梁的受力計算:懸挑腳手架的水平鋼梁按照帶懸臂的連續梁計算。懸臂部分受腳手架荷載 N的作用，里端 B為與樓板的錨固點，A為墻支點。本方案中，腳手架

62、排距為 750mm，內排腳手架距離墻體 300mm，支拉斜桿的支點距離墻體為 1100mm，水平支撐梁的截面慣性矩 I=1130 cm4，截面抵抗矩 W=141 cm3，截面積 A=26.1 cm2受腳手架集中荷載 N=1.28.174+1.4 4.05=15.478 kN；水平鋼梁自重荷載 q=1.2 26.10.000178.5=0.246 kN/m；懸挑腳手架示意圖懸挑腳手架計算簡圖經過連續梁的計算得到懸挑腳手架支撐梁剪力圖(kN)懸挑腳手架支撐梁變形圖(mm)懸挑腳手架支撐梁彎矩圖(kN.m)各支座對支撐梁的支撐反力由左至右分別為R1=17.949 kN；R2=14.261 kN；R3

63、=-0.517 kN。最大彎矩 Mmax=2.651 kN.m；最大應力=M/1.05W+N/A=2.651 106/(1.05 141000)+0103/2610=17.907 N/mm2；水平支撐梁的最大應力計算值 17.907 N/mm2小于 水平支撐梁的抗壓強度設計值215 N/mm2,滿足要求！九、懸挑梁的整體穩定性計算:水平鋼梁采用 16號工字鋼,計算公式如下其中b-均勻彎曲的受彎構件整體穩定系數，按照下式計算：b=570 9.9 88 235/(1100 160235)=2.82 由于b大于0.6，查鋼結構設計規范(GB50017-2003)附表B，得到 b值為0.97。經過計算

64、得到最大應力=2.651 106/(0.97141000)=19.383 N/mm2；水平鋼梁的穩定性計算=19.383 小于 f=215 N/mm2,滿足要求!十、拉繩的受力計算:水平鋼梁的軸力 RAH和拉鋼繩的軸力 RUi按照下面計算其中RUicosi為鋼繩的拉力對水平桿產生的軸壓力。各支點的支撐力 RCi=RUisini按照以上公式計算得到由左至右各鋼繩拉力分別為：RU1=19.118 kN；十一、拉繩的強度計算:鋼絲拉繩(支桿)的內力計算：鋼絲拉繩(斜拉桿)的軸力RU均取最大值進行計算，為RU=19.118 kN 如果上面采用鋼絲繩，鋼絲繩的容許拉力按照下式計算：其中Fg-鋼絲繩的容許

65、拉力(kN)；Fg-鋼絲繩的鋼絲破斷拉力總和(kN)，計算中可以近似計算 Fg=0.5d2，d為鋼絲繩直徑(mm)；-鋼絲繩之間的荷載不均勻系數，對619、637、661鋼絲繩分別取0.85、0.82 和0.8；K -鋼絲繩使用安全系數。計算中 Fg 取19.118kN，=0.82，K=8，得到：經計算，鋼絲繩最小直徑必須大于20mm 才能滿足要求！鋼絲拉繩(斜拉桿)的拉環強度計算鋼絲拉繩(斜拉桿)的軸力RU的最大值進行計算作為拉環的拉力N，為N=RU=19.118kN 鋼絲拉繩(斜拉桿)的拉環的強度計算公式為其中 f 為拉環受力的單肢抗剪強度，取f=125N/mm2；所需要的鋼絲拉繩(斜拉桿

66、)的拉環最小直徑 D=(1911.779 4/3.142 125)1/2=14mm；十二、錨固段與樓板連接的計算:1.水平鋼梁與樓板壓點如果采用鋼筋拉環，拉環強度計算如下：水平鋼梁與樓板壓點的拉環受力 R=0.517 kN；水平鋼梁與樓板壓點的拉環強度計算公式為:其中 f 為拉環鋼筋抗拉強度，按照混凝土結構設計規范10.9.8 條f=50N/mm2；所需要的水平鋼梁與樓板壓點的拉環最小直徑 D=516.74 4/(3.142 502)1/2=2.565 mm；水平鋼梁與樓板壓點的拉環一定要壓在樓板下層鋼筋下面，并要保證兩側30cm 以上搭接長度。2.水平鋼梁與樓板壓點如果采用螺栓，螺栓粘結力錨

67、固強度計算如下：錨固深度計算公式:其中 N-錨固力，即作用于樓板螺栓的軸向拉力，N=0.517kN；d-樓板螺栓的直徑，d=16mm；fb-樓板螺栓與混凝土的容許粘接強度，計算中取1.43N/mm2；f-鋼材強度設計值,取215N/mm2；h-樓板螺栓在混凝土樓板內的錨固深度，經過計算得到 h 要大于 516.74/(3.142161.43)=7.189mm。螺栓所能承受的最大拉力 F=1/4 3.1416221510-3=43.21kN 螺栓的軸向拉力 N=0.517kN 小于螺栓所能承受的最大拉力 F=43.206kN，滿足要求！3.水平鋼梁與樓板壓點如果采用螺栓，混凝土局部承壓計算如下：

68、混凝土局部承壓的螺栓拉力要滿足公式:其中 N-錨固力，即作用于樓板螺栓的軸向壓力，N=14.261kN；d-樓板螺栓的直徑，d=16mm；b-樓板內的螺栓錨板邊長，b=5d=80mm；fcc-混凝土的局部擠壓強度設計值，計算中取0.95fc=14.3N/mm2；經過計算得到公式右邊等于88.64 kN，大于錨固力 N=14.26 kN，樓板混凝土局部承壓計算滿足要求!第十一章、型鋼懸挑卸料平臺計算型鋼懸挑卸料平臺設計示意圖10.1、荷載 參 數10.1.1、荷載參數腳手板類別：木腳手板，腳手板自重(kN/m2)：0.35；欄桿、擋板類別：欄桿、沖壓鋼腳手板擋板，欄桿、擋板腳手板自重(kN/m)

69、：0.11；施工人員等活荷載(kN/m2):2.00，最大堆放材料荷載(kN):10.00。10.1.2、懸挑參數內側鋼繩與墻的距離(m)：1.50，外側鋼繩與內側鋼繩之間的距離(m)：0.60；上部拉繩點與懸挑梁墻支點的距離(m)：3.60；鋼絲繩安全系數 K：3.50，懸挑梁與墻的接點按鉸支 計算；預埋件的直徑(mm)：20.00。只對外側鋼繩進行計算；內側鋼繩只是起到保險作用，不進行計算。10.1.3、水平支撐梁主梁材料類型及型號：14b號槽鋼槽口豎向；次梁材料類型及型號：10號槽鋼槽口豎向；次梁水平間距 ld(m)：0.40，建筑物與次梁的最大允許距離le(m)：1.40。10.1.4

70、、卸料平臺參數水平鋼梁(主梁)的懸挑長度(m)：2.80，水平鋼梁(主梁)的錨固長度(m)：0.15；平臺計算寬度(m)：1.50。10.2、次梁 的 驗 算次梁選擇10號槽鋼槽口豎向，間距 0.4m，其截面特性為：面積 A=12.74cm2；慣性距 Iy=25.6cm4；轉動慣量Wy=7.8cm3；回轉半徑iy=1.41cm；截面尺寸：b=48mm,h=100mm,t=8.5mm。10.2.1、荷載計算1)腳手板的自重標準值：本例采用木腳手板，標準值為0.35kN/m2；Q1=0.35 0.40=0.14kN/m；2)最大的材料器具堆放荷載為10.00kN，轉化為線荷載：Q2=10.00/2

71、.80/1.50 0.40=0.95kN/m；3)槽鋼自重荷載Q3=0.10kN/m；經計算得到靜荷載設計值q=1.2(Q1+Q2+Q3)=1.2(0.14+0.95+0.10)=1.43kN；經計算得到活荷載設計值P=1.4 2.00 0.40 1.50=1.68kN。10.2.2、內力驗算內力按照集中荷載 P與均布荷載 q作用下的簡支梁計算，計算簡圖如下：最大彎矩 M的計算公式為：經計算得到，最大彎矩M=1.431.502/8+1.68 1.50/4=1.03kN.m。10.2.3、抗彎強度驗算次梁應力：其中x-截面塑性發展系數，取 1.05；f-鋼材的抗壓強度設計值，f=205.00 N

72、/mm2；次梁槽鋼的最大應力計算值 =1.03 103/(1.057.80)=125.98 N/mm2；次梁槽鋼的最大應力計算值 =125.977 N/mm2小于 次梁槽鋼的抗壓強度設計值f=205 N/mm2,滿足要求!10.2.4、整體穩定性驗算其中，b-均勻彎曲的受彎構件整體穩定系數，按照下式計算：經過計算得到b=570 8.50 48.00 235/(1.50100.00 235.0)=1.55；由于 b大于0.6，按照下面公式調整：得到 b=0.888；次梁槽鋼的穩定性驗算 =1.03 103/(0.8887.800)=148.94 N/mm2；次梁槽鋼的穩定性驗算 =148.941

73、 N/mm2小于 次梁槽鋼的抗壓強度設計值f=205 N/mm2,滿足要求!10.3、主梁 的 驗 算根據現場實際情況和一般做法，卸料平臺的內鋼繩作為安全儲備不參與內力的計算。主梁選擇14b號槽鋼槽口豎向，其截面特性為：面積 A=21.31cm2；慣性距 Iy=61.1cm4；轉動慣量Wy=14.12cm3；回轉半徑iy=1.69cm；截面尺寸，b=60mm,h=140mm,t=9.5mm；10.3.1、荷載驗算1)欄桿與擋腳手板自重標準值：本例采用欄桿、沖壓鋼腳手板擋板，標準值為 0.11kN/m；Q1=0.11kN/m；2)槽鋼自重荷載Q2=0.16kN/m 靜荷載設計值q=1.2(Q1+

74、Q2)=1.2(0.11+0.16)=0.33kN/m；次梁傳遞的集中荷載取次梁支座力P=(1.431.50+1.68)/2=1.91kN；10.3.2、內力驗算懸挑卸料平臺示意圖懸挑卸料平臺水平鋼梁計算簡圖懸挑水平鋼梁支撐梁剪力圖(kN)懸挑水平鋼梁支撐梁彎矩圖(kN.m)懸挑水平鋼梁支撐梁變形圖(mm)卸料平臺的主梁按照集中荷載P和均布荷載 q作用下的連續梁計算，由矩陣位移法，得到：R1=10.807 kN；R2=5.404 kN；最大支座反力為Rmax=10.807 kN；最大彎矩Mmax=1.992 kN.m；最大撓度V=5.851 mm。10.3.3、抗彎強度驗算其中 x-截面塑性發

75、展系數，取 1.05；f-鋼材抗壓強度設計值，f=205.00 N/mm2；主梁槽鋼的最大應力計算值 =1.99 106/1.05/14120.0+6.30103/2131.000=137.309 N/mm2；主梁槽鋼的最大應力計算值137.309 N/mm2小于 主梁槽鋼的抗壓強度設計值f=205.00 N/mm2，滿足要求!10.3.4、整體穩定性驗算其中b-均勻彎曲的受彎構件整體穩定系數，按照下式計算：b=570 9.5 60.0 235/(2800.0140.0 235.0)=0.829；由于 b大于0.6，應按照下面公式調整：可得 b=0.730；主梁槽鋼的穩定性驗算 =1.99 1

76、06/(0.73014120.00)=193.31 N/mm2；主梁槽鋼的穩定性驗算 =193.31 N/mm2小于f=205.00,滿足要求!10.4、鋼絲 拉 繩 的內 力 驗 算水平鋼梁的垂直支坐反力RCi和拉鋼繩的軸力 RUi按照下面計算，RCi=RUisin i其中 RCi-水平鋼梁的垂直支坐反力(kN)；RUi-拉鋼繩的軸力(kN)；i-拉鋼繩的軸力與水平鋼梁的垂直支坐反力的夾角；sini=Sin(ArcTan(3.6/(0.6+1.5)=0.864；根據以上公式計算得到外鋼繩的拉力為：RUi=RCi/sini；RU1=10.807/0.864=12.51 kN；10.5、鋼絲 拉

77、 繩 的強 度 驗 算鋼絲拉繩(斜拉桿)的軸力 RU取最大值進行驗算，為 12.51kN；如果上面采用鋼絲繩，鋼絲繩的容許拉力計算公式：其中Fg-鋼絲繩的容許拉力(kN)；Fg-鋼絲繩的鋼絲破斷拉力總和(kN)；計算中近似取 Fg=0.5d2，d為鋼絲繩直徑(mm)；-鋼絲繩之間的荷載不均勻系數，對6 19、6 37、6 61鋼絲繩分別取 0.85、0.82和0.8；K-鋼絲繩使用安全系數。計算中 Fg取12.512kN，=0.82,K=3.5，得到：d=10.3mm。鋼絲繩最小直徑必須大于11mm才能滿足要求！10.6、鋼絲 拉 繩 拉環 的 強 度驗算取鋼絲拉繩(斜拉桿)的軸力最大值 RU

78、進行計算作為拉環的拉力N為：N=RU=12511.876N。拉環強度計算公式為：其中，f 為拉環鋼筋抗拉強度，按照混凝土結構設計規范10.9.8所述在物件的自重標準值作用下，每個拉環按2個截面計算的。拉環的應力不應大于50N/mm2，故拉環鋼筋的抗拉強度設計值 f=50.0N/mm2；所需要的拉環最小直徑D=12511.94/(3.14250.002)1/2=17.8mm。10.7、操作 平 臺 安全 要 求1)卸料平臺的上部拉結點，必須設于建筑物上，不得設置在腳手架等施工設備上；2)卸料平臺安裝時，鋼絲繩應采用專用的掛鉤掛牢，建筑物銳角口圍系鋼絲繩處應加補軟墊物，平臺外口應略高于內口；3)卸料平臺左右兩側必須裝置固定的防護欄；4)卸料平臺吊裝，需要橫梁支撐點電焊固定，接好鋼絲繩，經過檢驗后才能松卸起重吊鉤；5)卸料平臺使用時，應有專人負責檢查，發現鋼絲繩有銹蝕損壞應及時調換，焊縫脫焊應及時修復；6)操作平臺上應顯著標明容許荷載，人員和物料總重量嚴禁超過設計容許荷載，配專人監督。