1、中西醫結合醫院二期工程型鋼懸挑腳手架搭設方案成都市建筑工程總公司二一一年十二月目 錄第一節 工程概況- 4 -一、工程地址- 4 -二、面積、高度- 4 -三、平面形狀- 4 -四、立面尺寸- 5 -五、腳手架設計概況- 6 -第二節 編制依據- 7 -第三節 施工計劃- 7 -一、施工準備- 7 -1.1技術準備- 7 -1.2材料準備- 8 -二、施工進度安排- 9 -第四節 施工工藝技術- 9 -一、腳手架搭設要求- 9 -二、型鋼懸挑腳手架的搭設施工工藝- 21 -三、腳手架的拆除- 22 -四、腳手架搭設質量標準及驗收- 23 -4.1構配件允許偏差及驗收- 23 -4.2 腳手架搭

2、設的技術要求、允許偏差與檢驗方法- 23 -4.3扣件擰緊抽樣檢查數目及質量判定標準- 25 -4.4腳手架檢查與驗收- 25 -第五節、施工安全保證措施- 27 -一、組織保障措施- 27 -二、技術措施- 27 -三、應急預案- 29 -1、應急救援領導小組- 29 -2、應急救援措施的一般程序和措施- 30 -3、腳手架倒（垮）塌事故的應急救援- 30 -四、監測監控措施- 31 -第六節、勞動力計劃安排- 31 -第七節 懸挑式扣件鋼管腳手架計算書- 32 -一、醫技樓第一段、第二段挑架平直段挑1米2位置計算- 32 -三、醫技樓第一段、第二段挑架平直段挑1米45位置計算- 44 -第

3、一節 工程概況一、工程地址本工程位于成都市高新區城南新中心成都市中西結合醫院內，由醫技大樓和二期門診綜合樓及相關附屬工程組成。二、面積、高度 醫技樓總建筑面積49118平方米，地上建筑16層面積34426平方米，地下建筑3層面積14692平方米，建筑基底面積2575平方米，地下室三層分別4.6米、4.6米、6米，地上一二層層高3.9米，三十六層層高3.4米，總高59.9米。三、平面形狀本工程平面形，醫技樓部分北面施工單位辦公區域，南面醫院高壓氧倉，西面醫院住院部大樓，東面醫院餐廳。平面如下圖所示：四、立面尺寸醫技樓為地下三層，地上16層的住院樓：地下-3層層高4.6米，地下-2層層高4.6米；

4、地下-1層層高6米；地上一二層層高3.9米，三十六層層高3.4米，總高59.9米。五、腳手架設計概況本工程外腳手架為維護腳手架、裝飾腳手架，主要用于結構施工時作業層周邊安全維護作用及工作人員通行、短時工作的操作平臺作用，但不得在維護架上堆積材料及擺放機械、設備等較重物品。外維護腳手架操作層不得超過三層，每操作層上作用的荷載值主體不得超過2KN/m2（200Kg/m2），裝飾不得超過3KN/m2（300Kg/m2）。根據工程具體情況，現決定該工程外架采用型鋼懸挑外架，因本工程的特殊性及工期的緊張，醫技樓外圍護腳手架在地下和地上分兩部分搭設，地上部分型鋼懸挑外架分四段搭設，第一段從標高3.850m

5、至21.350m，搭設高度為17.5m，第二段為標高21.350m至38.35m，搭設高度為17m，第三段為標高38.35m至55.35m，搭設高度為17m，第三段為標高55.35m至59.90m，搭設高度為4.5m，超出女兒墻上口1.5m。懸挑架子均采用16#工字鋼作挑梁，內立桿距墻300mm寬，外裝修施工時根據外墻面裝修效果做局部調整。第二節 編制依據1、本方案根據本工程施工圖紙。2、建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范JGJ130-20113、建筑施工安全檢查標準（JGJ59-99）4、建筑施工高處作業安全技術規范（JGJ80-91）5、建筑結構荷載規范（GB500092001）6、危險

6、性較大的分部分項工程安全管理辦法建質200987號文7、成都市重大危險源管理辦法8、本工程施工組織設計第三節 施工計劃一、施工準備1.1技術準備（1）、熟悉圖紙，了解整個工程的施工方案要點，熟悉施工驗收規范。（2）、施工方案必須經公司審批，如需變更，經審批后方可實施。方案確定后不得擅自變更并嚴格按方案施工。（3）、進行逐級技術交底，由技術部門向各專業工長進行交底，專業工長向各班組交底，班組長向工人交底，交底內容要真實、有針對性和實用性，即要符合國家有關規范、工藝標準，又要符合現場實際施工情況，便于操作，便于貫徹執行。（4）、操作前應作詳細的安全技術交底，施工中嚴禁垂直交叉作業、無證上崗，嚴禁違

7、章指揮、違章操作必須按照施工工藝規程作業，備齊施工中所需的扳手等手使工具。 （5）、材料員根據需用計劃落實工字鋼、鋼絲繩、預埋件、鋼管、扣件、施工機具等的供給渠道，盡快訂立供給關系或合同，保證按時進場。1.2材料準備（1）、鋼管：采用采用現行國家標準直縫電焊鋼管（GBT13793）或低壓流體輸送用焊接鋼管（GBT3092）中規定的3號普通鋼管。其質量必須符合現行國家標準（碳素結構鋼）（GBT700）中Q235A級鋼的規定，鋼管上嚴禁打孔。鋼管的外徑48mm、壁厚3.5mm（不小于3.0mm）。鋼管應涂刷防銹漆。（2）、扣件：直角扣件、旋轉扣件、對接扣件三種。其材質符合現行國家標準鋼管腳手架扣件

8、（GB5831）的規定。扣件不能有裂紋、氣孔、疏松、砂眼等鑄造缺陷，扣件與鋼管的貼和面要接觸良好。扣件夾緊鋼管時，開口處的最小距離要小于5mm。（3）、鋼絲繩：鋼絲繩采用619繩芯1直徑15.5mm。（4）、工字鋼：工字鋼選用16號，長度為3米、3.5米、4米、4.5米、5米、5.5米醫技樓第一段挑架共采用198根型鋼，醫技樓挑架第一段搭設計劃在2012年6月開始搭設。鋼筋壓環采用16圓鋼、20鋼絲繩吊環，各種材料必須符合碳素鋼結構（GB/T 700）中Q235-A級鋼的規定。（5）、底層腳手板：采用板厚為50mm的木腳手板。木腳手板不能使用有腐朽、裂縫、斜紋及大橫透節的板材，板長26m，寬2

9、50mm。兩端應用4mm鍍鋅圓絲箍兩道。（6）、安全網：必須使用寬度不得小于3m，長度不得大于6m，網眼不得大于100mm的以維綸、錦綸、尼龍等材料制成的安全網。嚴禁使用損壞或腐朽的安全網和丙綸網。密目安全網只準做立網使用。二、施工進度安排2.1 架子搭設拆除時間安排計劃在2012年6月醫技樓開始搭設，隨主體結構施工至主體結構完時拆除。2.2 醫技樓都是懸挑鋼梁位置首層頂板施工時預埋錨環，砼強度達到75%（以同條件試塊為準）后開始安裝懸挑鋼梁。鋼繩吊環在上層結構預埋，待上層結構砼強度滿足要求后，開始安裝鋼繩卸載。鋼繩未安裝受力前，型鋼挑架約搭設兩層結構高度，此時型鋼挑梁為純懸挑，主要是型鋼受力

10、。2.3 為保證架子搭設質量，選擇專業的架子安裝隊伍進行施工。項目部設架子工長一名，班組長一名，所有架子工均需持證上崗。2.5 工程建筑面積較大，特別要注意加強過程管理，確保架子使用期間安全。第四節 施工工藝技術一、腳手架搭設要求1.不同施工段相鄰高差超過 3 層時，需在施工高度高的一段豎向分段搭設懸挑架，待另一施工段高度施工至架底時，拆除底下一段架體。外腳手架必須具有足夠的承載力、強度和穩定性，在各種荷載作用下不發生失穩、倒塌以及超過允許要求的變形、傾斜、搖晃或扭曲現象，確保安全施工。2.雙排懸挑防護架搭設要求：本工程采用16號工字鋼作為懸挑梁，在懸挑梁上采用48鋼管搭設雙排腳手架作為防護架

11、，且外掛阻燃型密目安全網。3.具體搭設如下：醫技樓雙排防護架在標高3.85m、21.35m、38.35m、55.35m板面沿建筑物四周一圈設置型鋼挑梁，具體布置如圖；在砼澆筑前先預埋外挑懸臂桿吊環，每根工字鋼根部及邊梁中部預埋3個18鋼筋環卡，如圖：醫技樓A軸交4-10軸、10軸交A-F軸2個面由于有本建筑設計的裝飾梁存在，挑架環卡之間間距為1300mm，工字鋼間距1.3m，挑出長度1450mm。在工字鋼挑桿上距工字鋼端部100mm處焊25短鋼筋，用于插鋼管架立桿。搭設的雙排架立桿橫距1.05m，立桿縱距1.3m。大橫桿步距1.75m。醫技樓其他位置挑架環卡之間間距為1500mm，工字鋼間距1

12、.5m，挑出長度1200mm。在工字鋼挑桿上距工字鋼端部100mm處焊25短鋼筋，用于插鋼管架立桿。搭設的雙排架立桿橫距0.8m，立桿縱距1.5m。大橫桿步距1.75m。醫技樓A-D軸交1軸位置有一個挑出2.6米長15米的挑板，用鋼管滿堂架加固挑板后在結構梁上預埋挑架環卡，間距為1500mm，工字鋼間距1.5m，挑出長度1200mm。在工字鋼挑桿上距工字鋼端部100mm處焊25短鋼筋，用于插鋼管架立桿。搭設的雙排架立桿橫距0.8m，立桿縱距1.5m。大橫桿步距1.75m。每根工字鋼設置挑出部分用型號619公稱抗拉強度為1400mpa，直徑15.5mm的鋼絲繩拉扯，鋼絲繩系于挑出長度1400mm

13、處，另一端系于上層預埋吊環上。立桿頂端高出結構檐口上1.5m。立桿接頭采用對接扣件連接，立桿與縱向水平桿采用直角扣件連接。接頭交錯布置，兩個相鄰立柱接頭避免出現在同步同跨內，并在高度方向錯開的距離不小于500mm；各接頭中心距主節點的距離不大于600mm。縱向水平桿置于橫向水平桿之下，在立柱的內側，用直角扣件與立柱扣緊；其長度大于3 跨、不小于6m，同一步縱向水平桿四周要交圈。縱向水平桿采用對接扣件連接，其接頭交錯布置，不在同步、同跨內。相鄰接頭水平距離不小于500mm，各接頭距立柱的距離不大于500mm。橫向水平桿每一立桿與縱向水平桿相交處（即主節點），都必須設置一根橫向水平桿，并采用直角扣

14、件扣緊在縱向水平桿上，該桿軸線偏離主節點的距離不大于150mm。橫向水平桿間距應與立桿柱距相同，且根據作業層腳手板搭設的需要，可在兩立柱之間再等間距設置增設12 根橫向水平桿，其最大間距不大于750mm。扣件的規格與鋼管外徑相同，螺栓擰緊力矩4065N.m。橫向水平桿伸出外排縱向水平桿邊緣距離不小于100mm；伸出里排縱向水平桿距結構外邊緣150mm，且長度不大于300 mm 。如因局部造型超過這一限制，要在作業層采取鋼管三角斜撐的方式予以加固。上、下層橫向水平桿應在立桿處錯開布置，同層的相臨橫向水平桿在立柱處相向布置。縱向掃地桿采用直角扣件固定在距底座下皮200mm處的立柱上，橫向掃地桿則用

15、直角扣件固定在緊靠縱向掃地桿下方的立柱上。醫技樓陽角位置、突出裝飾梁布置圖；醫技樓陽角挑出部分用型號619公稱抗拉強度為1400mpa，直徑15.5mm的鋼絲繩拉扯，鋼絲繩系于挑出長度1400mm處，另一端系于上層預埋吊環上，節點如圖所示： 懸挑雙排外腳手架應采用48鋼管設置水平連墻桿件與主體結構進行可靠拉接。連墻桿件按2步3跨設置。連墻件采用剛性連接，垂直間距為3.5m、水平間距為4. 5m。連墻桿用483.5 的鋼管，它與腳手架、建筑物的連接采用直角扣件。在結構每一外框架柱處設一組雙桿箍柱式拉桿與框架柱拉結，如上圖所示。在頂板上兩框架柱間中點處，距結構外皮1.5m 處預埋483.5 的鋼管

16、與腳手架可靠拉結。在腳手架的轉角處，于框架柱上雙向設置上述箍柱式拉桿。連墻件橫豎向順序排列、均勻布置、與架體和結構立面垂直，并盡量靠近主節點（距主節點的距離不大于300mm）。連墻桿伸出扣件的距離應大于100mm。如遇有工字鋼、鋼絲繩穿過樓層周邊剪力墻的情況，可采取預留孔洞 后施工的方法，現場應根據實際情況進行處理。在懸挑雙排外腳手架外立面沿高度方向和大橫桿方向連續設置剪刀撐，斜桿與水平方向夾角呈 4560，斜桿兩端和夾角處采用旋轉扣件連接，并在其中間增加 24 個扣結點。懸挑雙排外腳手架按主體維護架進行設計，其施工荷載應嚴格控制在2KN/m2 以內，不得在懸挑雙排外腳手架上堆放任何建筑材料。

17、主體結構施工時，所有外模和邊梁底模支撐不得依附于懸挑雙排外腳手架。本腳手架采用剪刀撐滿布置的方式，隨立柱、縱橫向水平桿同步搭設，用通長剪刀撐沿架高連續布置。單立桿部位則采用單桿通長剪刀撐。斜桿與地面的夾角在4560之間。斜桿相交點處于同一條直線上，并沿架高連續布置。剪刀撐的一根斜桿扣在立柱上，另一根斜桿扣在橫向水平桿伸出的端頭上，兩端分別用旋轉扣件固定，在其中間增加24 個扣結點。所有固定點距主節點距離不大于150mm；最下部的斜桿與立桿的連接點距地面的高度控制在300 mm 內。剪刀撐的桿件連接采用搭接，其搭接長度1000mm，并用不少于3個旋轉扣件固定，端部扣件蓋板的邊緣至桿端的距離100

18、mm。橫向斜撐搭設在主樓腳手架部位，在同節內、由底至頂層呈“之”字型、在里、外排立柱之間上下連續布置，斜桿應采用旋轉扣件固定在與之相交的立柱或橫向水平桿的伸出端上；除拐角處設橫向斜撐外，中間應每隔6 跨設置一道。外掛滿掛全封閉式的阻燃型密目安全網。密目網采用1.86.0m 的規格，用網繩綁扎在縱向水平桿外立桿里側。作業層網應高于平臺1.2m，并在作業層下步架處設一道水平兜網。在架內高度3.6m 處設首層平網，往上每隔五步距設隔層平網，施工層應設隨層網。作業層腳手架立桿于0.6m 及1.2m 處設有兩道防護欄桿，底部側面設18cm 高的擋腳板。外架隨主體施工的上升而上升，防護架高度超過工作面1.

19、5m。在所有挑架底部設水平硬防護一層，滿鋪木架板以上每兩步架設竹笆板防護一道，下設軟防護（兜網）一道，首層設密目網上滿鋪一層腳手板，腳手板采用松木、厚50mm、寬250300mm、長度不少于3.5m 的硬木板。腳手板應平鋪、滿鋪、鋪穩，接縫中設兩根橫向水平桿，各桿距接縫的距離均不大于150mm，構造如下圖所示。靠墻一側的腳手板離墻的距離不應大于150mm。拐角處兩個方向的腳手板應重疊放置，避免出現探頭及空擋現象。二、型鋼懸挑腳手架的搭設施工工藝1、懸挑腳手架搭設的工藝流程結構施工時錨環預埋型鋼工字梁安裝縱向掃地桿立桿橫向掃地桿橫向水平桿縱向水平桿（擱柵）剪刀撐連墻桿鋪腳手板搭設防護欄桿綁扎鋼絲

20、網、安全網鋼絲繩安裝2、當腳手架操作層高出連墻件兩步時，應采取臨時穩定措施，直到連墻件搭設完畢后方可拆除。3、雙排架宜先立里排立桿，后立外排立桿。每排立桿宜先立兩頭的，再立中間的一根，互相看齊后，立中間部分各立桿。雙排架內、外排兩立桿的連線要與墻面垂直。立桿接長時，宜先立外排，后立內排。4、型鋼腳手架在搭設中還應注意以下問題：（1）約束懸挑鋼骨的預埋錨固鋼筋及固定斜拉鋼繩的預埋錨固鋼筋必須采用級鋼筋，避免在使用過程中因施工產生的沖擊荷載導致鋼筋斷裂；同時固定斜拉鋼繩的預埋錨固鋼筋還應加工成圓環形，且盡量貼近樓板面，防止在荷載長時間作用下彎曲引起各鋼繩松緊程度不一，造成架體變形、失穩。（2）鋼繩

21、接頭處繩卡不得少于三個，對于樓層框架梁外邊緣處可加墊木枋，避免引架體搖晃導致鋼繩上下錯動摩擦，引起削弱。 （3）剪刀撐設置應為跨度為四跨的“大剪刀”，雙排鋼管接頭處“塔接長度”和鎖扣數目應滿足規范要求，對架體整體穩定性有較高要求時可考慮設置水平剪刀撐；（4）架體下部水平硬防護必須滿鋪，樓板面與硬防護之間的高差處應加設擋板，防止小物體飛墜傷人；（5）防護用密目網強度、孔徑、阻燃性能等應符合規范要求，張拉平整松緊適度，對于有更高要求的架體可加設垂直兜網；（6）架體拉墻點設置應在規范允許范圍內，拉墻桿件與框架邊梁預埋短鋼管連結時，鎖扣點應盡量貼近樓板面，從而縮短“力臂”，減小彎距。三、腳手架的拆除1

22、、必須經經施工單位項目技術負責人及項目總監理工程師簽字后，并作專項技術、安全交底后才能進行。2、拆架操作處的四周設圍欄、警示標志，并派專人看護，嚴禁一切非操作人員進入。3、架上留存的材料、電線等障礙物，均應在拆架前清除干凈。4、拆架必須嚴格按以下程序進行：安全網腳手板剪刀撐連墻桿橫桿立桿。5、拆架應自上而下，一步一清、逐步進行，嚴禁上下同時拆除，亦不得采用踏步式拆法。嚴禁采用推倒、拉倒或連拉帶推的蠻干方法。拆除扣件組合架的拉桿時，應隨掛架的下降而逐步進行；連墻桿必須隨腳手架逐層拆除，嚴禁先將連墻桿整層或數層拆除后再拆腳手板，分段拆除高差不大于2步，如高差大于2步，要增設連墻件加固。四、腳手架搭

23、設質量標準及驗收4.1構配件允許偏差及驗收 序號項 目允許偏差（mm）檢查工具1焊接鋼管尺寸（mm）：外徑48、壁厚3.50.5、0.5游標卡尺2鋼管兩端面切斜偏差1.70塞尺、拐角尺3鋼管外表面銹蝕深度0.50游標卡尺4鋼管彎曲a.各種桿件鋼管的端部彎曲l1.5m5鋼板尺b.立桿鋼管彎曲：3ml4m124ml6.5m20c.水平桿、斜桿的鋼管彎曲l6.5m205沖壓鋼腳手板板面翹曲l4m12鋼板尺4m20板面扭曲（任一角翹起）5鋼板尺4.2 腳手架搭設的技術要求、允許偏差與檢驗方法序號項 目技術要求允許偏差（mm）檢查方法與工具1地基基礎表面堅實平整觀察排水不積水墊板不晃動底座不滑動不沉降1

24、02立桿垂直度最后驗收垂直度2080m100用經緯儀或吊線和卷尺下列腳手架允許水平偏差（mm）搭設中檢查偏差的高度（m）總高度50m40m20mH=2H=10H=20H=30H=40H=507204060801007255075100750100中間檔次用插入法3間距步距縱距橫距205020鋼板尺4縱向水平桿高差一根桿的兩端20水平儀或水平尺同跨內兩根縱向水平桿高差105雙排腳手架橫向水平桿外伸長度偏差外伸50鋼板尺6扣件安裝主節點處個扣件中心點相互距離a150mm鋼板尺同步立桿上兩個相隔對接扣件的高差a500mm鋼卷尺立桿上的對接扣件至主節點的距離ah/3縱向水平桿上的對接扣件至主節點的距離

25、aL/3鋼卷尺扣件螺栓擰緊扭力矩4060N.m扭力矩7剪刀撐斜桿與地面的傾角400600角尺8腳手板外伸長度對接a=130150mml300mm卷尺搭接a100mml200mm4.3扣件擰緊抽樣檢查數目及質量判定標準項次檢查項目安裝扣件數量（個）抽查數量（個）允許不合格數1連接立桿與縱（橫）向水平桿或剪刀撐的扣件；接長立桿、縱向水平桿或剪刀撐的扣件51909115015128050112001201320058132032500112352連接橫向水平桿與縱向水平桿的扣件（非主節點處）519091150151280501120012013200581320325012357104.4腳手架檢查

26、與驗收4.4.1構配件檢查與驗收4.4.1.1 新鋼管的檢查應符合下列規定:1、 應有產品質量合格證2 、應有質量檢驗報告鋼管材質檢驗方法應符合現行國家標準金屬拉伸試驗方法(GB/T 228)的有關規定質量應符合JGJ130-2011規范第 條的規定3、 鋼管表面應平直光滑不應有裂縫結疤分層錯位硬彎毛刺壓痕和深的劃道4、 鋼管外徑壁厚端面等的偏差應分別符合JGJ130-2011規范表8.1.8 的規定5、 鋼管必須涂有防銹漆4.4.1.2 舊鋼管的檢查應符合下列規定:1、 表面銹蝕深度應符合JGJ130-2011規范表8.1.8 序號3 的規定銹蝕檢查應每年一次。檢查時應在銹蝕嚴重的鋼管中抽取

27、三根在每根銹蝕嚴重的部位橫向截斷取樣檢查當銹蝕深度超過規定值時不得使用2 、鋼管彎曲變形應符合JGJ130-2011規范表8.1.8 序號4 的規定4.4.1.3 扣件的驗收應符合下列規定:1、 新扣件應有生產許可證法定檢測單位的測試報告和產品質量合格證當對扣件質量有懷疑時應按現行國家標準鋼管腳手架扣件(GB 15831)的規定抽樣檢測2、 舊扣件使用前應進行質量檢查有裂縫變形的嚴禁使用出現滑絲的螺栓必須更換3、 新舊扣件均應進行防銹處理4.4.1.4 腳手板的檢查應符合下列規定:木腳手板的檢查應符合下列規定:1)木腳手板的寬度不宜小于200mm 厚度不應小于50mm 其質量應符合本規范第 條

28、的規定腐朽的腳手板不得使用。4.4.2腳手架搭設時縱向偏差不大于H/400，且不大于100mm，橫向偏差不大于H/600，且不大于50mm。縱向水平桿水平偏差不大于總長度的1/300，且不大于20mm，橫向水平桿水平偏差不大于10mm。4.4.3腳手架應在下列階段進行檢查與驗收：作業層上施加荷載前；每搭設完1013m高度后；達到設計高度后；遇到六級大風與大雨后；寒冷地區開凍后；停用超過一個月。4.4.4進行腳手架檢查、驗收時根據下列技術文件：施工方案及變更文件；技術交底文件。檢查與驗收重點應為鋼梁的安裝、卸荷的安裝及變形，鋼管及卡扣的試驗等。第五節、施工安全保證措施一、組織保障措施1、強化安全

29、意識，建立安全制度，搞好安全防護，嚴格檢查督促，保證安全施工無事故發生，爭創市級“安全施工標準化現場”。2、施工現場建立由項目經理為第一責任人，包括項目部有關成員及班組成員組成的安全施工管理體系。做到制度健全，責任落實，管理到位，并加強施工過程中的監督、檢查和信息反饋，及時發現安全隱患和糾正違章、冒險作業，確保工程施工安全進行。3、因本工程分段流水施工，架子搭設應配合流水段施工，保證施工操作和防護需要。4、為保證架子搭設質量，選擇專業的架子安裝隊伍進行施工。項目部設架子工長一名，分包設班組長一名。具體人員見后勞動力計劃安排。5、工程建筑面積較大，腳手架使用經過冬季，特別要注意加強過程管理，確保

30、架子使用期間安全。6、人員要求：架工應持證上崗，每年體檢。凡患有高血壓、心臟病、羊癲瘋或其它不適應上架操作和疾病未愈者，嚴禁上架作業。酒后、穿硬底鞋或拖鞋以及敞袖口、褲口等衣著不整者，不得上架操作。二、技術措施1、搭設階段（1）腳手架的構配件質量與搭設質量必須按前述要求進行檢驗，合格后方準使用。搭設腳手架人員必須戴安全帽、系安全帶、穿防滑鞋。（2）腳手架搭設應按下列階段進行質量檢查，發現問題應及時校正；操作層上施加荷載前；每搭設完10m高度后；達到設計高度后。2、使用階段（1）應設專人負責對腳手架進行經常檢查和保修。（2）腳手架使用期間，嚴禁任意拆除下列桿件，主節點處的縱、橫向水平桿、連墻件、

31、支撐、欄桿。要拆除上述任一桿件均采取安全措施，并報項目技術部門批準。（3）工地臨時用電線路的架設及腳手架接地、避雷措施等應按國家現行標準施工現場臨時用電安全技術規范的有關規定執行。3、拆除時，應設置警戒區，設置明顯的標志，并有專人警戒。4、拆除的高處作業人員，必須戴安全帽，系安全帶，扎裹腿，穿軟底鞋。拆除腳手架必須由23人協同操作，拆縱向水平桿時，應由中間人向下傳遞，嚴禁向下拋擲。5、材料部門必須保證供應合格的材料，架子工在作業前應對所使用的材料進行檢查。不合格的材料嚴禁使用。6、操作前應有詳細的安全技術交底，并組織有關人員共同驗收，簽字齊全。嚴禁違章指揮、違章操作，必須按照施工工藝規程作業。

32、7、架子工在高處作業時（超過2m），必須佩帶安全帶，所使用的工具必須綁2米的保險繩，以防止落下傷人。安全帶必須和已綁扎牢固的立桿或順水桿連在一起。8、所搭設的腳手架必須經監理、安全、技術、工長、使用工種負責人共同檢查合格后，才能正式使用，未經檢查的腳手架不得使用。9、正式使用的腳手架應懸掛標志牌，標明雙排架最大荷載不得超過2KN/m2，同時施工的層數不得超過2層。10、每天在使用腳手架之前和下班之后，均應對腳手架進行例行保養和檢查；每隔一定時期和惡劣天氣前后要做全面檢查，還應設專職人員進行保養和檢查。檢查的重點是腳手架的垂直度、腳手架與建筑物結構的連接、腳手架的堆荷數量和位置，腳手架的安全措施

33、等，而且有檢查記錄。11、作業層上的施工荷載應符合設計要求，不得超載。不得將模板支架、泵送砼和砂漿的輸送管固定在腳手架上；嚴禁懸掛起重設備。12、 在腳手架使用期間，嚴禁私自拆除桿件。13、在特殊氣候條件下進行搭設和拆除腳手架，必須有切實可靠的安全保證措施。遇有雨、雪及六級風以上的天氣時，不得進行外腳手架搭設與拆除作業。在雨、雪后使用的腳手架要有防滑措施。14、在腳手架上進行電氣焊作業時，必須有防火措施和專人看守。15、腳手架應有接地、避雷等措施等，應按現行行業標準施工現場臨時用電安全技術規范（JGJ46-2005）的有關規定執行，防雷接地裝置的沖擊接地電阻不得大于10。三、應急預案1、應急救

34、援領導小組副組長：李樹幟（電話： ）成 員：張學書、宋皓、萬財華應急救援人員： 應急救援器材：施工現場的起重設備、機械設備、消防器材、工具及各類防護用品。外部應急與救援電話：由于本工程地處成都市中西醫結合醫院內，如有傷員，應立即通知成都市中西醫結合醫院急救醫護人員到現場臨時救治，對可移動傷員應立即送至成都市中西醫結合醫院救治。消防電話：119醫院急救電話：120報警電話：1102、應急救援措施的一般程序和措施“安全第一、預防為主”是應急救援的基本方針，應急救援的目的是為了救人以及防止事故進一步擴大和防止損失和人員傷亡進一步擴大。針對項目部承擔任務的情況，腳手架工程為施工現場可能發生危害性大和后

35、果嚴重的事故，特制定本應急措施。重大事故發生后，在事故現場的主要負責人應按以下程序迅速開展緊急救援組織工作：（一）迅速組織救援人員趕赴出事點進行分工，組成救援指揮小組。（二）緊急疏散事故發生危險區域的人員，設置警戒線。（三）切斷事故點電源、氣源等危險源。（四）立即將事故情況報告上級領導和有關單位。（五）、安排救援所需照明及器材就位。（六）對事故可能進一步擴大的危險源采取有效的控制措施。（七）、盡快研究救援方案并實施救援。（八）、自身無能力救援和無能力控制事故進一步擴大時，應立即向當地“119”求救；有人員傷亡時通知“120”急救人員。（九）上級領導及有關人員到現場后，立即組成現場臨時搶險指揮小

36、組，研究現場救援方案的可行性，或另外確定更安全有效的救援方案，并實施救援。（十）、對第一現場用拍照、攝像、書面記錄等方法取證，并妥善保管有關物證。（十一）制定善后處理方案。3、腳手架倒（垮）塌事故的應急救援若施工現場發生腳手架或支模架的倒（垮）塌事故后，應按照應急救援的一般程序開展救援工作，同時根據此類事故的特點和情況，采取以下救援措施及方法：（1）迅速疏散事故現場人員離開危險區域，設備警戒線范圍，并派專人警戒。查看架上架下有無受傷人員，事故是否有進一步擴大的趨勢。（2）組織有關人員在事故地點盡快研究出救援及排險方案，在現場救援指揮小組的指揮下開展救援排險工作。對自身無力進行的必須立即向“11

37、9”求救。（3）對可能繼續發生倒（垮）塌的部位采取拉、支、頂、墊等措施防止事故進一步擴大。（4）如有人員受傷，首先應搶救容易救出的傷員（指對救援人員自身無危險的部位），同時通知“120”急救中心送醫院救治。搶救被埋壓傷員和對救援人員自身有危險的部位的傷員，應在保證救援人員自身安全的情況下開展救援，根據事故的具體情況，采取安全、可行的搶救方法。（5）援救作業人員應佩帶防護用品進行排險作業。排險工作應從上到下，從面到里進行。在拆除垮塌物件過程中，設專人觀察和指揮，防止拆除過程中繼續發生垮塌。對危險部位應采取拉、支、頂、墊等措施后，作業人員方可進行排險作業。（6）對搶險過程中破壞了的事故現場，應做好

38、書面記錄。四、監測監控措施4.1腳手架使用中，應定期檢查下列項目：桿件的設置和連接，連墻件、支撐、門洞等的構造是否符合要求；懸挑桿件變形情況，立桿是否懸空；扣件是否松動；立桿沉降與垂直度的偏差是否符合要求；安全防護措施是否符合要求；是否超載。4.2在腳手架使用過程中定期對外架子進行變形觀測監控，以保證架體的整體穩定性。4.3 本工程腳手架共設置10個監測點。第六節、勞動力計劃安排序號工 種人數備 注1安全工程師1持證上崗2安全員3持證上崗3安全協管員54班組長15架子工20持證上崗6電焊工3持證上崗第七節 懸挑式扣件鋼管腳手架計算書一、醫技樓第一段、第二段挑架平直段挑1米2位置計算鋼管腳手架的

39、計算參照建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范（JGJ130-2011）。 計算參數: 雙排腳手架，搭設高度17.0米，立桿采用單立管。 立桿的縱距1.50米，立桿的橫距0.80米，內排架距離結構0.30米，立桿的步距1.75米。 采用的鋼管類型為483.0， 連墻件采用2步3跨，豎向間距3.50米，水平間距4.50米。 施工活荷載為3.0kN/m2，同時考慮3層施工。 腳手板采用竹笆片，荷載為0.10kN/m2，按照鋪設10層計算。 欄桿采用竹笆片，荷載為0.17kN/m，安全網荷載取0.0100kN/m2。 腳手板下小橫桿在大橫桿上面，且主結點間增加一根小橫桿。 基本風壓0.20kN/m2，

40、高度變化系數1.2500，體型系數1.1340。 懸挑水平鋼梁采用16號工字鋼，其中建筑物外懸挑段長度1.20米，建筑物內錨固段長度1.80米。 懸挑水平鋼梁采用懸臂式結構，沒有鋼絲繩或支桿與建筑物拉結。 一、小橫桿的計算 小橫桿按照簡支梁進行強度和撓度計算，小橫桿在大橫桿的上面。 按照小橫桿上面的腳手板和活荷載作為均布荷載計算小橫桿的最大彎矩和變形。 1.均布荷載值計算 小橫桿的自重標準值 P1=0.038kN/m 腳手板的荷載標準值 P2=0.1001.500/2=0.075kN/m 活荷載標準值 Q=3.0001.500/2=2.250kN/m 荷載的計算值 q=1.20.038+1.2

41、0.075+1.42.250=3.286kN/m 小橫桿計算簡圖 2.抗彎強度計算 最大彎矩考慮為簡支梁均布荷載作用下的彎矩 計算公式如下: M=3.2860.8002 =0.263106/4491.0=58.536N/mm2 小橫桿的計算強度小于205.0N/mm2,滿足要求! 3.撓度計算 最大撓度考慮為簡支梁均布荷載作用下的撓度 計算公式如下: 荷載標準值q=0.038+0.075+2.250=2.363kN/m 簡支梁均布荷載作用下的最大撓度 V=5.02.363800.04/(3842.06105107780.0)=0.568mm 小橫桿的最大撓度小于800.0/150與10mm,滿

42、足要求! 二、大橫桿的計算 大橫桿按照三跨連續梁進行強度和撓度計算，小橫桿在大橫桿的上面。 用小橫桿支座的最大反力計算值，在最不利荷載布置下計算大橫桿的最大彎矩和變形。 1.荷載值計算 小橫桿的自重標準值 P1=0.0380.800=0.031kN 腳手板的荷載標準值 P2=0.1000.8001.500/2=0.060kN 活荷載標準值 Q=3.0000.8001.500/2=1.800kN 荷載的計算值 P=(1.20.031+1.20.060+1.41.800)/2=1.314kN 大橫桿計算簡圖 2.抗彎強度計算 最大彎矩考慮為大橫桿自重均布荷載與荷載的計算值最不利分配的彎矩和 均布荷

43、載最大彎矩計算公式如下: 集中荷載最大彎矩計算公式如下: M=0.08(1.20.038)1.5002+0.1751.314 =0.353106/4491.0=78.676N/mm2 大橫桿的計算強度小于205.0N/mm2,滿足要求! 3.撓度計算 最大撓度考慮為大橫桿自重均布荷載與荷載的計算值最不利分配的撓度和 均布荷載最大撓度計算公式如下: 集中荷載最大撓度計算公式如下: 大橫桿自重均布荷載引起的最大撓度 V1=0.6770.0381500.004/(1002.060105107780.000)=0.06mm 集中荷載標準值P=0.031+0.060+1.800=1.891kN 集中荷載

44、標準值最不利分配引起的最大撓度 V1=1.1461890.7201500.003/(1002.060105107780.000)=3.29mm 最大撓度和 V=V1+V2=3.353mm 大橫桿的最大撓度小于1500.0/150與10mm,滿足要求! 三、扣件抗滑力的計算 縱向或橫向水平桿與立桿連接時，扣件的抗滑承載力按照下式計算(規范): R Rc 其中 Rc 扣件抗滑承載力設計值,取8.0kN； R 縱向或橫向水平桿傳給立桿的豎向作用力設計值； 1.荷載值計算 橫桿的自重標準值 P1=0.0381.500=0.058kN 腳手板的荷載標準值 P2=0.1000.8001.500/2=0.0

45、60kN 活荷載標準值 Q=3.0000.8001.500/2=1.800kN 荷載的計算值 R=1.20.058+1.20.060+1.41.800=2.661kN 單扣件抗滑承載力的設計計算滿足要求! 當直角扣件的擰緊力矩達40-65N.m時,試驗表明:單扣件在12kN的荷載下會滑動,其抗滑承載力可取8.0kN； 雙扣件在20kN的荷載下會滑動,其抗滑承載力可取12.0kN； 四、腳手架荷載標準值 作用于腳手架的荷載包括靜荷載、活荷載和風荷載。 靜荷載標準值包括以下內容： (1)每米立桿承受的結構自重標準值(kN/m)；本例為0.1072 NG1 = 0.10717.000=1.823kN

46、 (2)腳手板的自重標準值(kN/m2)；本例采用竹笆片腳手板，標準值為0.10 NG2 = 0.100101.500(0.800+0.300)/2=0.825kN (3)欄桿與擋腳手板自重標準值(kN/m)；本例采用欄桿、竹笆片腳手板擋板，標準值為0.17 NG3 = 0.1701.50010/2=1.275kN (4)吊掛的安全設施荷載，包括安全網(kN/m2)；0.010 NG4 = 0.0101.50017.000=0.255kN 經計算得到，靜荷載標準值 NG = NG1+NG2+NG3+NG4 = 4.178kN。 活荷載為施工荷載標準值產生的軸向力總和，內、外立桿按一縱距內施工荷

47、載總和的1/2取值。 經計算得到，活荷載標準值 NQ = 3.00031.5000.800/2=5.400kN 風荷載標準值應按照以下公式計算 其中 W0 基本風壓(kN/m2)，按照建筑結構荷載規范(GB50009-2001)附錄表D.4的規定采用：W0 = 0.200 Uz 風荷載高度變化系數，按照建筑結構荷載規范(GB50009-2001)附錄表的規定采用：Uz = 1.250 Us 風荷載體型系數：Us = 1.134 經計算得到，風荷載標準值Wk = 0.2001.2501.134 = 0.283kN/m2。 考慮風荷載時,立桿的軸向壓力設計值計算公式 N = 1.2NG + 0.9

48、1.4NQ 經過計算得到，底部立桿的最大軸向壓力N=1.24.178+0.91.45.400=11.818kN 不考慮風荷載時,立桿的軸向壓力設計值計算公式 N = 1.2NG + 1.4NQ 經過計算得到，底部立桿的最大軸向壓力N=1.24.178+1.45.400=12.574kN 風荷載設計值產生的立桿段彎矩 MW計算公式 MW = 0.91.4Wklah2/10 其中 Wk 風荷載標準值(kN/m2)； la 立桿的縱距 (m)； h 立桿的步距 (m)。 經過計算得到風荷載產生的彎矩 Mw=0.91.40.2831.5001.750 五、立桿的穩定性計算 1.不考慮風荷載時,立桿的穩

49、定性計算 其中 N 立桿的軸心壓力設計值，N=12.574kN； i 計算立桿的截面回轉半徑，i=1.60cm；k 計算長度附加系數，取1.155；u 計算長度系數，由腳手架的高度確定，u=1.500；l0 計算長度 (m),由公式 l0 = kuh 確定，l0=1.1551.5001.750=3.032m； A 立桿凈截面面積，A=4.239cm2； W 立桿凈截面模量(抵抗矩),W=4.491cm3； 由長細比，為3032/16=190； 軸心受壓立桿的穩定系數,由長細比 l0/i 的結果查表得到0.199； 鋼管立桿受壓強度計算值 (N/mm2)；經計算得到 =12574/(0.2042

50、4)=149.057N/mm2； f 鋼管立桿抗壓強度設計值，f=205.00N/mm2； 不考慮風荷載時，立桿的穩定性計算 f,滿足要求! 2.考慮風荷載時,立桿的穩定性計算 其中 N 立桿的軸心壓力設計值，N=11.818kN； i 計算立桿的截面回轉半徑，i=1.60cm； k 計算長度附加系數，取1.155； u 計算長度系數，由腳手架的高度確定，u=1.500；l0 計算長度 (m),由公式 l0 = kuh 確定，l0=1.1551.5001.750=3.032m； A 立桿凈截面面積，A=4.239cm2； W 立桿凈截面模量(抵抗矩),W=4.491cm3； 由長細比，為303

51、2/16=190； 軸心受壓立桿的穩定系數,由長細比 l0/i 的結果查表得到0.199； MW 計算立桿段由風荷載設計值產生的彎矩，； 鋼管立桿受壓強度計算值 (N/mm2)；經計算得到 =11818/(0.20424)+164000/4491=176.633N/mm2； f 鋼管立桿抗壓強度設計值，f=205.00N/mm2； 考慮風荷載時，立桿的穩定性計算 Nl，連墻件的設計計算滿足強度設計要求! 經過計算得到 Nf2 = 432.861kN NfNl，連墻件的設計計算滿足穩定性設計要求! 連墻件雙扣件連接示意圖 七、懸挑梁的受力計算 懸挑腳手架按照帶懸臂的單跨梁計算 懸出端C受腳手架荷

52、載N的作用，里端B為與樓板的錨固點，A為墻支點。 懸臂單跨梁計算簡圖 支座反力計算公式 支座彎矩計算公式 C點最大撓度計算公式 其中 k = m/l,kl = ml/l,k2 = m2/l。 本工程算例中，m = 1200mm，l = 1800mm，ml = 300mm，m2 = 1100mm； 水平支撐梁的截面慣性矩I = 1130.00cm4，截面模量(抵抗矩) W = 141.00cm3。 受腳手架作用集中強度計算荷載 N=12.57kN 水平鋼梁自重強度計算荷載 q=1.226.100.00017.8510=0.25kN/m k=1.20/1.80=0.67 kl=0.30/1.80=

53、0.17 k2=1.10/1.80=0.61 代入公式，經過計算得到 支座反力 RA=35.542kN 支座反力 RB=-9.657kN 最大彎矩 抗彎計算強度 f=17.780106/(1.05141000.0)=120.097N/mm2 水平支撐梁的抗彎計算強度小于215.0N/mm2,滿足要求! 受腳手架作用集中計算荷載 N=4.18+5.40=9.58kN 水平鋼梁自重計算荷載 q=26.100.00017.8510=0.21kN/m 最大撓度 Vmax=6.469mm 按照建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范(JGJ 130-2011)表規定： 水平支撐梁的最大撓度小于2400.0/

54、250,滿足要求! 八、懸挑梁的整體穩定性計算 水平鋼梁采用16號工字鋼,計算公式如下 其中 b 均勻彎曲的受彎構件整體穩定系數，查表鋼結構設計規范(GB50017-2003)附錄B得到： b=2.00 由于b大于0.6，按照鋼結構設計規范(GB50017-2003)附錄B其值bb=0.929 經過計算得到強度 =17.78106/(0.929141000.00)=135.74N/mm2； 水平鋼梁的穩定性計算 f,滿足要求! 九、錨固段與樓板連接的計算 1.水平鋼梁與樓板壓點如果采用鋼筋拉環，拉環強度計算如下： 水平鋼梁與樓板壓點的拉環受力R=9.657kN 水平鋼梁與樓板壓點的拉環強度計算

55、公式為 其中f為拉環鋼筋抗拉強度，每個拉環按照兩個截面計算，按照混凝土結構設計規范 f = 50N/mm2； 壓點處采用3個 U 形鋼筋拉環連接，承載能力乘以0.85的折減系數；鋼筋拉環抗拉強度為127.50N/mm2； 所需要的水平鋼梁與樓板壓點的拉環最小直徑 D=96574/(3.1416127.502)1/2=7mm 水平鋼梁與樓板壓點的拉環一定要壓在樓板下層鋼筋下面，并要保證兩側30cm以上搭接長度。 2.水平鋼梁與樓板壓點如果采用螺栓，螺栓粘結力錨固強度計算如下： 錨固深度計算公式 其中 N 錨固力，即作用于樓板螺栓的軸向拉力，N = 9.66kN； d 樓板螺栓的直徑，d = 16

56、mm； fb 樓板螺栓與混凝土的容許粘接強度，計算中取1.5N/mm2； h 樓板螺栓在混凝土樓板內的錨固深度，經過計算得到 h 要大于9656.71/(3.1416161.5)=128.1mm。 3.水平鋼梁與樓板壓點如果采用螺栓，混凝土局部承壓計算如下： 混凝土局部承壓的螺栓拉力要滿足公式 其中 N 錨固力，即作用于樓板螺栓的軸向拉力，N = 9.66kN； d 樓板螺栓的直徑，d = 16mm； b 樓板內的螺栓錨板邊長，b=5d=80mm； fcc 混凝土的局部擠壓強度設計值，計算中取0.95fc=13.59N/mm2； 經過計算得到公式右邊等于84.2kN 樓板混凝土局部承壓計算滿足

57、要求! 4.水平鋼梁與樓板錨固壓點部位樓板負彎矩配筋計算如下： 錨固壓點處樓板負彎矩數值為 M = 9.66 根據混凝土結構設計規程GB50010-2002第條 其中 1系數，當混凝土強度不超過C50時，1取為1.0,當混凝土強度等級為C80時， 1取為0.94,期間按線性內插法確定； fc混凝土抗壓強度設計值； h0截面有效高度； fy鋼筋受拉強度設計值。 截面有效高度 h0 = 100-15 = 85mm； s = 8.69106/(1.00014.3001.5100085.02)=0.0560 = 1-(1-20.0560)1/2=0.0580 s = 1-0.0580/2=0.9710

58、 樓板壓點負彎矩配筋為 As = 8.69106 / (0.971085.0210.0) = 501.4 mm2三、醫技樓第一段、第二段挑架平直段挑1米45位置計算 鋼管腳手架的計算參照建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范（JGJ130-2011）。 計算參數: 雙排腳手架，搭設高度17.0米，立桿采用單立管。 立桿的縱距1.30米，立桿的橫距1.05米，內排架距離結構0.30米，立桿的步距1.75米。 采用的鋼管類型為483.0， 連墻件采用2步3跨，豎向間距3.50米，水平間距3.90米。 施工活荷載為3.0kN/m2，同時考慮3層施工。 腳手板采用竹笆片，荷載為0.10kN/m2，按照鋪

59、設10層計算。 欄桿采用竹笆片，荷載為0.17kN/m，安全網荷載取0.0100kN/m2。 腳手板下小橫桿在大橫桿上面，且主結點間增加一根小橫桿。 基本風壓0.20kN/m2，高度變化系數1.2500，體型系數1.1340。 懸挑水平鋼梁采用16號工字鋼，其中建筑物外懸挑段長度1.50米，建筑物內錨固段長度2.00米。 懸挑水平鋼梁采用懸臂式結構，沒有鋼絲繩或支桿與建筑物拉結。 一、小橫桿的計算 小橫桿按照簡支梁進行強度和撓度計算，小橫桿在大橫桿的上面。 按照小橫桿上面的腳手板和活荷載作為均布荷載計算小橫桿的最大彎矩和變形。 1.均布荷載值計算 小橫桿的自重標準值 P1=0.038kN/m

60、腳手板的荷載標準值 P2=0.1001.300/2=0.065kN/m 活荷載標準值 Q=3.0001.300/2=1.950kN/m 荷載的計算值 q=1.20.038+1.20.065+1.41.950=2.854kN/m 小橫桿計算簡圖 2.抗彎強度計算 最大彎矩考慮為簡支梁均布荷載作用下的彎矩 計算公式如下: M=2.8541.0502 =0.393106/4491.0=87.581N/mm2 小橫桿的計算強度小于205.0N/mm2,滿足要求! 3.撓度計算 最大撓度考慮為簡支梁均布荷載作用下的撓度 計算公式如下: 荷載標準值q=0.038+0.065+1.950=2.053kN/m

61、 簡支梁均布荷載作用下的最大撓度 V=5.02.0531050.04/(3842.06105107780.0)=1.464mm 小橫桿的最大撓度小于1050.0/150與10mm,滿足要求! 二、大橫桿的計算 大橫桿按照三跨連續梁進行強度和撓度計算，小橫桿在大橫桿的上面。 用小橫桿支座的最大反力計算值，在最不利荷載布置下計算大橫桿的最大彎矩和變形。 1.荷載值計算 小橫桿的自重標準值 P1=0.0381.050=0.040kN 腳手板的荷載標準值 P2=0.1001.0501.300/2=0.068kN 活荷載標準值 Q=3.0001.0501.300/2=2.047kN 荷載的計算值 P=(

62、1.20.040+1.20.068+1.42.047)/2=1.498kN 大橫桿計算簡圖 2.抗彎強度計算 最大彎矩考慮為大橫桿自重均布荷載與荷載的計算值最不利分配的彎矩和 均布荷載最大彎矩計算公式如下: 集中荷載最大彎矩計算公式如下: M=0.08(1.20.038)1.3002+0.1751.498 =0.347106/4491.0=77.291N/mm2 大橫桿的計算強度小于205.0N/mm2,滿足要求! 3.撓度計算 最大撓度考慮為大橫桿自重均布荷載與荷載的計算值最不利分配的撓度和 均布荷載最大撓度計算公式如下: 集中荷載最大撓度計算公式如下: 大橫桿自重均布荷載引起的最大撓度 V

63、1=0.6770.0381300.004/(1002.060105107780.000)=0.03mm 集中荷載標準值P=0.040+0.068+2.047=2.156kN 集中荷載標準值最不利分配引起的最大撓度 V1=1.1462156.0701300.003/(1002.060105107780.000)=2.45mm 最大撓度和 V=V1+V2=2.478mm 大橫桿的最大撓度小于1300.0/150與10mm,滿足要求! 三、扣件抗滑力的計算 縱向或橫向水平桿與立桿連接時，扣件的抗滑承載力按照下式計算(規范): R Rc 其中 Rc 扣件抗滑承載力設計值,取8.0kN； R 縱向或橫向

64、水平桿傳給立桿的豎向作用力設計值； 1.荷載值計算 橫桿的自重標準值 P1=0.0381.300=0.050kN 腳手板的荷載標準值 P2=0.1001.0501.300/2=0.068kN 活荷載標準值 Q=3.0001.0501.300/2=2.047kN 荷載的計算值 R=1.20.050+1.20.068+1.42.047=3.008kN 單扣件抗滑承載力的設計計算滿足要求! 當直角扣件的擰緊力矩達40-65N.m時,試驗表明:單扣件在12kN的荷載下會滑動,其抗滑承載力可取8.0kN； 雙扣件在20kN的荷載下會滑動,其抗滑承載力可取12.0kN； 四、腳手架荷載標準值 作用于腳手架

65、的荷載包括靜荷載、活荷載和風荷載。 靜荷載標準值包括以下內容： (1)每米立桿承受的結構自重標準值(kN/m)；本例為0.0995 NG1 = 0.10017.000=1.692kN (2)腳手板的自重標準值(kN/m2)；本例采用竹笆片腳手板，標準值為0.10 NG2 = 0.100101.300(1.050+0.300)/2=0.877kN (3)欄桿與擋腳手板自重標準值(kN/m)；本例采用欄桿、竹笆片腳手板擋板，標準值為0.17 NG3 = 0.1701.30010/2=1.105kN (4)吊掛的安全設施荷載，包括安全網(kN/m2)；0.010 NG4 = 0.0101.30017

66、.000=0.221kN 經計算得到，靜荷載標準值 NG = NG1+NG2+NG3+NG4 = 3.896kN。 活荷載為施工荷載標準值產生的軸向力總和，內、外立桿按一縱距內施工荷載總和的1/2取值。 經計算得到，活荷載標準值 NQ = 3.00031.3001.050/2=6.142kN 風荷載標準值應按照以下公式計算 其中 W0 基本風壓(kN/m2)，按照建筑結構荷載規范(GB50009-2001)附錄表D.4的規定采用：W0 = 0.200 Uz 風荷載高度變化系數，按照建筑結構荷載規范(GB50009-2001)附錄表的規定采用：Uz = 1.250 Us 風荷載體型系數：Us =

67、 1.134 經計算得到，風荷載標準值Wk = 0.2001.2501.134 = 0.283kN/m2。 考慮風荷載時,立桿的軸向壓力設計值計算公式 N = 1.2NG + 0.91.4NQ 經過計算得到，底部立桿的最大軸向壓力N=1.23.896+0.91.46.142=12.414kN 不考慮風荷載時,立桿的軸向壓力設計值計算公式 N = 1.2NG + 1.4NQ 經過計算得到，底部立桿的最大軸向壓力N=1.23.896+1.46.142=13.274kN 風荷載設計值產生的立桿段彎矩 MW計算公式 MW = 0.91.4Wklah2/10 其中 Wk 風荷載標準值(kN/m2)； l

68、a 立桿的縱距 (m)； h 立桿的步距 (m)。 經過計算得到風荷載產生的彎矩 Mw=0.91.40.2831.3001.750 五、立桿的穩定性計算 1.不考慮風荷載時,立桿的穩定性計算 其中 N 立桿的軸心壓力設計值，N=13.274kN； i 計算立桿的截面回轉半徑，i=1.60cm； k 計算長度附加系數，取1.155； u 計算長度系數，由腳手架的高度確定，u=1.500； l0 計算長度 (m),由公式 l0 = kuh 確定，l0=1.1551.5001.750=3.032m； A 立桿凈截面面積，A=4.239cm2； W 立桿凈截面模量(抵抗矩),W=4.491cm3； 由

69、長細比，為3032/16=190； 軸心受壓立桿的穩定系數,由長細比 l0/i 的結果查表得到0.199； 鋼管立桿受壓強度計算值 (N/mm2)；經計算得到 =13274/(0.20424)=157.362N/mm2； f 鋼管立桿抗壓強度設計值，f=205.00N/mm2； 不考慮風荷載時，立桿的穩定性計算 f,滿足要求! 2.考慮風荷載時,立桿的穩定性計算 其中 N 立桿的軸心壓力設計值，N=12.414kN； i 計算立桿的截面回轉半徑，i=1.60cm； k 計算長度附加系數，取1.155； u 計算長度系數，由腳手架的高度確定，u=1.500；l0 計算長度 (m),由公式 l0

70、= kuh 確定，l0=1.1551.5001.750=3.032m； A 立桿凈截面面積，A=4.239cm2； W 立桿凈截面模量(抵抗矩),W=4.491cm3； 由長細比，為3032/16=190； 軸心受壓立桿的穩定系數,由長細比 l0/i 的結果查表得到0.199； MW 計算立桿段由風荷載設計值產生的彎矩，； 鋼管立桿受壓強度計算值 (N/mm2)；經計算得到 =12414/(0.20424)+142000/4491=178.834N/mm2； f 鋼管立桿抗壓強度設計值，f=205.00N/mm2； 考慮風荷載時，立桿的穩定性計算 Nl，連墻件的設計計算滿足強度設計要求! 經過

71、計算得到 Nf2 = 432.861kN NfNl，連墻件的設計計算滿足穩定性設計要求! 連墻件雙扣件連接示意圖 七、懸挑梁的受力計算 懸挑腳手架按照帶懸臂的單跨梁計算 懸出端C受腳手架荷載N的作用，里端B為與樓板的錨固點，A為墻支點。 懸臂單跨梁計算簡圖 支座反力計算公式 支座彎矩計算公式 C點最大撓度計算公式 其中 k = m/l,kl = ml/l,k2 = m2/l。 本工程算例中，m = 1500mm，l = 2000mm，ml = 300mm，m2 = 1350mm； 水平支撐梁的截面慣性矩I = 1130.00cm4，截面模量(抵抗矩) W = 141.00cm3。 受腳手架作用

72、集中強度計算荷載 N=13.27kN 水平鋼梁自重強度計算荷載 q=1.226.100.00017.8510=0.25kN/m k=1.50/2.00=0.75 kl=0.30/2.00=0.15 k2=1.35/2.00=0.68 代入公式，經過計算得到 支座反力 RA=38.253kN 支座反力 RB=-10.844kN 最大彎矩 抗彎計算強度 f=22.179106/(1.05141000.0)=149.810N/mm2 水平支撐梁的抗彎計算強度小于215.0N/mm2,滿足要求! 受腳手架作用集中計算荷載 N=3.90+6.14=10.04kN 水平鋼梁自重計算荷載 q=26.100.

73、00017.8510=0.21kN/m 最大撓度 Vmax=11.624mm 按照建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范(JGJ 130-2011)表規定： 水平支撐梁的最大撓度小于3000.0/250,滿足要求! 八、懸挑梁的整體穩定性計算 水平鋼梁采用16號工字鋼,計算公式如下 其中 b 均勻彎曲的受彎構件整體穩定系數，查表鋼結構設計規范(GB50017-2003)附錄B得到： b=2.00 由于b大于0.6，按照鋼結構設計規范(GB50017-2003)附錄B其值bb=0.929 經過計算得到強度 =22.18106/(0.929141000.00)=169.32N/mm2； 水平鋼梁的穩

74、定性計算 f,滿足要求! 九、錨固段與樓板連接的計算 1.水平鋼梁與樓板壓點如果采用鋼筋拉環，拉環強度計算如下： 水平鋼梁與樓板壓點的拉環受力R=10.844kN 水平鋼梁與樓板壓點的拉環強度計算公式為 其中f為拉環鋼筋抗拉強度，每個拉環按照兩個截面計算，按照混凝土結構設計規范 f = 50N/mm2； 壓點處采用3個 U 形鋼筋拉環連接，承載能力乘以0.85的折減系數；鋼筋拉環抗拉強度為127.50N/mm2； 所需要的水平鋼梁與樓板壓點的拉環最小直徑 D=108444/(3.1416127.502)1/2=8mm 水平鋼梁與樓板壓點的拉環一定要壓在樓板下層鋼筋下面，并要保證兩側30cm以上

75、搭接長度。 2.水平鋼梁與樓板壓點如果采用螺栓，螺栓粘結力錨固強度計算如下： 錨固深度計算公式 其中 N 錨固力，即作用于樓板螺栓的軸向拉力，N = 10.84kN； d 樓板螺栓的直徑，d = 20mm； fb 樓板螺栓與混凝土的容許粘接強度，計算中取1.5N/mm2； h 樓板螺栓在混凝土樓板內的錨固深度，經過計算得到 h 要大于10843.82/(3.1416201.5)=115.1mm。 3.水平鋼梁與樓板壓點如果采用螺栓，混凝土局部承壓計算如下： 混凝土局部承壓的螺栓拉力要滿足公式 其中 N 錨固力，即作用于樓板螺栓的軸向拉力，N = 10.84kN； d 樓板螺栓的直徑，d = 2

76、0mm； b 樓板內的螺栓錨板邊長，b=5d=100mm； fcc 混凝土的局部擠壓強度設計值，計算中取0.95fc=13.59N/mm2； 經過計算得到公式右邊等于131.6kN 樓板混凝土局部承壓計算滿足要求! 4.水平鋼梁與樓板錨固壓點部位樓板負彎矩配筋計算如下： 錨固壓點處樓板負彎矩數值為 M = 10.84 根據混凝土結構設計規程GB50010-2002第條 其中 1系數，當混凝土強度不超過C50時，1取為1.0,當混凝土強度等級為C80時， 1取為0.94,期間按線性內插法確定； fc混凝土抗壓強度設計值； h0截面有效高度； fy鋼筋受拉強度設計值。 截面有效高度 h0 = 120-15 = 105mm； s = 10.84106/(1.00014.3001.31000105.02)=0.0530 = 1-(1-20.0530)1/2=0.0540 s = 1-0.0540/2=0.9730 樓板壓點負彎矩配筋為 As = 10.84106 / (0.9730105.0210.0) = 505.5 mm2