1、 1 目錄一、編制依據(jù).二、工程概況.1、概況.2、工程結(jié)構(gòu)概況.3、工程建筑概況.4、模板形式.三、施工準(zhǔn)備.四、模板工程施工方法.1、墊層、底板、基礎(chǔ)導(dǎo)墻模板.2、柱模板.3、墻體模板.4、地下室頂板和樓板模板.5、梁模板.6、樓梯模板.7、模板的拆除.五、質(zhì)量標(biāo)準(zhǔn)及保證措施.1、質(zhì)量標(biāo)準(zhǔn).2、質(zhì)量保證措施.六、安全措施.1、工作目標(biāo).2、安全措施.七、成品保護(hù)措施.八、計(jì)算書.1、柱模板支撐計(jì)算書.2、墻模板計(jì)算書.3、樓板支模驗(yàn)算.222233455558910 10 1012 12 13 13 13 14 16 16 24 31 2 一、編制依據(jù)1、鴻坤鳳凰城 5.1期設(shè)計(jì)藍(lán)圖2、鴻

2、坤鳳凰城 5.1期施工組織設(shè)計(jì)3、混凝土結(jié)構(gòu)工程施工及驗(yàn)收規(guī)范GB 50204-20154、建筑施工模板安全技術(shù)規(guī)范JGJ162-2014DB29-203-20105、建筑工程模板支撐系統(tǒng)安全技術(shù)規(guī)程6、建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術(shù)規(guī)范7、建筑施工輪扣式鋼管腳手架安全技術(shù)規(guī)范8、國家及天津市有關(guān)的規(guī)范、標(biāo)準(zhǔn)、規(guī)程9JGJ130-2011DB44T1876-2016、北京鴻坤房地產(chǎn)投資有限公司企業(yè)標(biāo)準(zhǔn)二、工程概況1、概況項(xiàng)序號目內(nèi)容鴻坤鳳凰城 5.1 期工程名稱工程地址建設(shè)單位設(shè)計(jì)單位監(jiān)理公司123456施工總包2、工程結(jié)構(gòu)概況本工程基礎(chǔ)鉆孔灌注樁基礎(chǔ)，結(jié)構(gòu)類型為鋼筋混凝土剪力墻結(jié)構(gòu)。地下室

3、剪力墻厚度為 300mm、250mm、200mm三種。樓板厚度為：地下室一層頂板厚為主、局部板厚有 140mm、110mm180mm，地下室二層頂板厚以100mm為。3、工程建筑概況本項(xiàng)目位于廊坊市樓莊路東側(cè)，嘉軒路西側(cè)，鳳河北側(cè)。規(guī)劃用地性質(zhì)為二類居住用地（R2）。本項(xiàng)目未非法占用及破壞需特殊保護(hù)的區(qū)域（如各類保護(hù)區(qū)、文物古跡保護(hù)區(qū)）。場地內(nèi)自然條件良好，無洪澇、滑坡、泥石流等潛在危險(xiǎn)。場地東側(cè)規(guī)劃為小學(xué)，為避免噪音污染，住宅與小學(xué)按規(guī)范保持適當(dāng)距離，并在小學(xué)與住宅區(qū)間利用510m綠植隔離，3 同時(shí)采用隔音效果較好的窗戶帶降低噪音的影響。本項(xiàng)目規(guī)劃每棟單體之間保證合理的建筑間距，并滿足廊坊市

4、規(guī)劃局有關(guān)日照的要求。本項(xiàng)目總用地 9.1029 公頃，包含 62#73#住宅樓總建筑面積 303938.56,其中地上建筑面積 236490.0,地下建筑面積 67448.56；容積率 1.48（整個(gè)地塊平衡）,建筑高度均小于 100m,建筑密度 16.05%，綠地率 38%。本項(xiàng)目分為三期開發(fā)，其中5.1 期為 65#、66#、72#、73#住宅樓及局部地下車庫，總建筑面積為 101856.31。總建筑面積（m地上建筑2）面積（m地下建筑2）面積（m建筑基底2）面積（m層數(shù)地上建 筑2）/地下高 0 絕度（m）對高程25758.54 24137.34 27379.52 25734.14 2

5、7387.85 25637.44 14566.22 1621.2 1645.38 1750.41 13625.38 959.64 936.97 941.29 485.47 棟號65#66#72#73#地 下32/2 34/2 34/2 34/2 車庫6764.18 940.84 55.5 6708.68 91.25 96.85 96.85 96.85 地下一層4.5 14.40 14.40 14.40 14.40 14.40 4、模板形式模板體系選擇及配置結(jié)構(gòu)部位支撐系統(tǒng)基模板類型及材料礎(chǔ)木塑板結(jié)合磚胎483.5 鋼管輪扣架+12膜地下室墻體采用木塑模拼裝穿墻螺栓（外墻為止水螺桿）4 三、施工

6、準(zhǔn)備1、材料、設(shè)備準(zhǔn)備1）木塑板，長度 1830mm，寬度 915mm，厚度 15mm。2）磚胎模3）支撐件：柱箍、鋼管支柱、輪扣架、方管、木枋等。4）連接件：3型扣件、碟型扣件、楔型扣件、對拉螺栓、止水對拉螺栓、鉤頭螺栓、緊固螺栓等。5）模板及配件周轉(zhuǎn)使用，修復(fù)后應(yīng)符合質(zhì)量標(biāo)準(zhǔn)。6）隔離劑：采用專用水性脫模劑。2、主要機(jī)具鋸、刨子、扳手、打眼電鉆、線墜、靠尺板、方尺、水平尺、撬棍等。3、作業(yè)條件（1）模板設(shè)計(jì)：根據(jù)工程結(jié)構(gòu)形式和特點(diǎn)及現(xiàn)場施工條件，對模板進(jìn)行計(jì)算設(shè)計(jì)，確定模板平面布置，縱橫龍骨規(guī)格、數(shù)量、排列尺寸、柱箍選用的形式及間距、梁板支撐間距，模板組裝形式（就位拼裝或預(yù)制拼裝）、連接節(jié)

7、點(diǎn)大樣。驗(yàn)算模板和支撐的強(qiáng)度、剛度及穩(wěn)定性。繪制全套模板設(shè)計(jì)圖（模板平面圖、分塊圖、組裝圖、節(jié)點(diǎn)大樣圖、零件大樣圖，樓板預(yù)埋模板支撐點(diǎn)位置及大樣圖）。（2）模板的基準(zhǔn)定位工作1、模板組裝要嚴(yán)格按照模板圖尺寸拼裝成整體，并控制模板的偏差在規(guī)范允許的范圍內(nèi)，拼裝好模板后要求逐塊檢查其背楞是否符合模板設(shè)計(jì)，模板的編號與所用的部位是否一致。主體階段所有模板均由項(xiàng)目部統(tǒng)一配制，根據(jù)不同樓號，項(xiàng)目部安排專人提前繪出配模圖，其內(nèi)容包括排板方式、下料尺寸和螺桿眼位置。由專業(yè)木工在現(xiàn)場加工棚制作完成，吊裝至施工部位。2、彈好樓層的墻邊線、柱邊線、樓層標(biāo)高線和模板控制線、門窗洞口位置線。35、混凝土接茬處施工縫模

8、板安裝前，應(yīng)預(yù)先將已硬化混凝土表面的水泥薄膜或松散混凝土及其砂漿軟弱層全部剔鑿到露石子，并沖洗、清理干凈不留明水。外露鋼筋插鐵粘有灰漿油污時(shí)應(yīng)清刷干凈。4、安裝模板前將模板表面清理干凈，刷好隔離劑，涂刷均勻，不得漏刷，且墻柱模上不得流淌，不得用油性脫模劑。四、模板工程施工方法1、墊層、底板、基礎(chǔ)導(dǎo)墻模板底板側(cè)模使用 240mm厚防水保護(hù)墻作為模板。在底板馬凳鋼筋上焊好定位鋼筋，以固定集水坑或電梯井模板，防止?jié)仓艜r(shí)模板發(fā)生偏移。模板底部采用25鋼筋焊在馬凳上，以確保井底標(biāo)高。2、車庫柱模板本工程柱模均采用定型 15mm厚木塑板柱模，柱模安裝高度為梁下皮，柱與主次梁節(jié)點(diǎn)處模板現(xiàn)場定型加工。柱模施

9、工工藝彈柱模位置線模板就位檢查對角線、垂直度和位置安裝柱箍全面檢查校正。安裝方法模板按要求加工，就位后先用鉛絲與主筋綁扎臨時(shí)固定，模板與模板交接處粘貼海棉條。通排柱，先安裝兩端柱；經(jīng)校正、固定后，拉通線校正中間各柱，并通過花藍(lán)螺栓或可調(diào)螺桿調(diào)節(jié)、校正柱模的垂直度；打砼時(shí)，利用通線觀察模板有無變形走位及時(shí)調(diào)整。柱模背楞為 4040方管，背楞間距為 225mm。柱箍木方配合 12螺栓，對拉螺桿設(shè) 5道，第一道距地 200mm,剩余4道豎向間距依次為 450+450+450+450mm，螺桿水平方向間距 450mm；柱腳固定：在距柱外皮 230-250mm處，提前在樓板上預(yù)埋16鋼筋棍，每邊兩個(gè)。柱

10、模的斜撐：柱上口柱箍采用 48鋼管，與48鋼管斜支撐扣件固定。地錨用14鋼筋環(huán)，鋼筋環(huán)與柱距離為 3/4柱高，鋼筋環(huán)內(nèi)穿鋼管與斜支撐扣件固定。柱與主次梁交接處模板的柱頭模板，現(xiàn)場根據(jù)結(jié)構(gòu)尺寸加工，采用15mm6 厚木塑板制作。柱腳設(shè) 150*150mm清掃口，每個(gè)柱子各設(shè)兩個(gè)，在柱子兩側(cè)對稱設(shè)置。3、地下室墻體模板本工程地下混凝土墻模板采用木塑板拼裝定型模板。背楞豎肋采用 50.*30雙鋼管。采用 12帶止水環(huán)的定位螺栓。橫向間距為450mm，縱向間距為 450mm。詳見下圖：(1)工藝流程模板施工工藝：彈墻模位置線粘貼海棉條安裝門窗洞口模板安裝角模安裝模板安裝對拉螺栓安裝鋼楞緊固鋼楞連接件安

11、裝斜撐緊固對拉螺栓調(diào)整模板平整度、垂直度和截面尺寸(2)安裝方法a)大模進(jìn)場組裝完備認(rèn)真檢測其平整度，調(diào)整完備后分正反，內(nèi)外板編號，刷脫模劑準(zhǔn)備使用。大模入模前先將大模清理干凈。b)大模施工前應(yīng)首先鋼筋施工，水電預(yù)留洞的隱預(yù)檢工人作認(rèn)真清理工作面。墻模下角粘貼海綿條，墻體內(nèi)固定好模板支鐵。c)彈好墻邊線及 50cm控制線、門窗口位置線、外模下口20 cm水平線及外墻 大角10cm7 控制線及角模位置線。在鋼筋上彈出標(biāo)高線。d)門洞口模板采用定型木制模板，門洞口模板如圖所示：e)門窗口固定牢固，然后沿模板周邊靠大模一側(cè)粘1cm厚密封條，密封條距口邊2mm，要粘貼平直牢固，確保無漏漿。在樓板立大模

12、部位先用砂漿找平。并將施工縫部位鑿毛，清理干凈。f)大模就位前應(yīng)首先將陰、陽角吊裝就位，并用8#鐵絲與墻體立筋臨時(shí)綁扎固定。g)首先按樓板上的墻位置線將內(nèi)橫墻正板吊裝就位，安裝穿墻螺栓及塑料套管，用線錘校正固定后吊反板就位，穿好螺栓，校正加固完畢。h)安裝外墻模板時(shí)先按樓板上的位置線將墻內(nèi)側(cè)模板吊裝就位并用線錘校 8 正后固定，穿螺栓及塑料管。再安裝外墻外側(cè)模板。i)外墻板固定后校正加固陰陽角，用螺栓將陰陽角與大墻模連接牢固，防止漏漿。為防下腳漏漿造成爛根，立模前在模板下口抹5cm寬水泥砂漿找平層。模板與模板接觸面必須粘貼海棉條。(3)大模板與多層板模板連接：在大模板上口擱 16帶止水環(huán)的定位

13、螺栓，間距不大于3m，定位螺栓的錐體頭與大模板內(nèi)皮平齊。多層板模板下口轉(zhuǎn)孔與定位螺栓的錐體頭貼牢，正后，背面用螺栓夾緊。4垂直矯、地下室頂板和樓板模板地下室和樓層板模板采用木塑面板，主龍骨采用兩根60*60方鋼管，支撐采用輪扣架支撐體系。模板和支撐體系按施工進(jìn)度、拆模要求配置。(1)工藝流程搭設(shè)輪扣支架安裝縱、橫方鋼鋼管調(diào)整樓板下皮標(biāo)高及起拱鋪設(shè)多層板模板檢查、調(diào)整模板上皮標(biāo)高、平整度。(2)木塑板模板安裝 對于不夠整模板的樓板，拼縫不放在梁板、墻板交接處，盡量選在頂板大面9 處，拼縫嚴(yán)密，并用塑膠帶進(jìn)行粘貼。梁板節(jié)點(diǎn)處，鋪板時(shí)重點(diǎn)控制板頭與梁側(cè)模上口在一條線上，避免將來出現(xiàn)錯(cuò)臺。內(nèi)、外墻與頂

14、板節(jié)點(diǎn)：為保證墻與頂板按槎處不留施工縫痕跡，墻體砼澆筑時(shí)高出 1cm；木塑板與墻體接觸面貼粘貼密封條，粘貼時(shí)，粘在頂板上口往下 5mm位置，避免密封條吃進(jìn)頂板。樓板支撐采用滿堂輪扣腳手架體系支撐。地下室支柱間距為 1200mm,橫桿第一排距地 400mm，第二排距地 1200mm1600mm1800mm，以上每段碗扣立桿均至少設(shè)兩道拉接，立桿下墊設(shè)方木。木塑模板次楞40*40方管，主楞采用 60*60方鋼，次楞間距 300mm。支架的支柱從邊跨一側(cè)開始，依次逐排安裝，立桿支設(shè)時(shí)帶通線。支架搭設(shè)完畢后，檢查板下木楞與支柱連接及支架安裝的牢固性，并依據(jù)給定的水平線，調(diào)節(jié)支模翼托的高度，將木楞找平。

15、5、梁模板梁模板采用 15厚木塑模板。1、施工工藝流程彈出梁軸線及水平線并復(fù)核搭設(shè)梁模支架安裝梁底楞安裝梁底模板梁底起拱安裝梁側(cè)安裝斜撐和穿墻螺栓校核梁模尺寸、位置與相鄰模板加固。2、安裝方法a)在柱墻上彈出梁的軸線、位置線和水平線并復(fù)核。b)帶通線搭設(shè)梁支柱。c)梁次楞與梁底模板預(yù)先加工好，并按要求起拱。當(dāng)跨度度為全跨度 2。梁底設(shè) 10mm4m時(shí)，起拱高寬清掃口。d)梁側(cè)模與 4050木方背楞預(yù)先加工成一體，待梁筋綁扎完畢，清除雜物后進(jìn)行安裝，模板拼縫處粘貼海棉條。e)梁支撐體系為：梁底用 48鋼管做大楞，兩端固定在頂板立柱上，立桿10 縱距一米兩根、三米加一根以此類推，防止梁底彎曲變形。

16、立柱橫桿第一道距地 300mm，第二道距地 1.5mf)，以上每段碗扣立桿均至少設(shè)一道拉接。g)在梁的下口安裝夾具，通過12螺栓使夾具能夠控制梁底不跑位，夾具間距600mm。6、樓梯模板1 樓梯底板模板采用木塑板，次楞采用 4080mm木方，間距200mm，主楞為8080木方，間距為 600mm。2 樓梯踏步模板采用定型木模板，踏步陽角預(yù)先埋設(shè)鋼筋護(hù)角。3 樓梯支撐采用 48鋼管。4 樓梯踏步在澆筑前按圖紙要求預(yù)埋樓梯欄桿埋件。7、模板的拆除遵循先支后拆，后支先拆，自上而下，先拆側(cè)向支撐，后拆豎向支撐；先拆不承重模板，后拆承重部分的原則。墻、柱模板的拆除1 當(dāng)墻、柱砼拆模時(shí)，應(yīng)先試拆一面或一個(gè)

17、柱模，確定砼棱角不因拆模而受到破壞后，方可大面積進(jìn)行拆除。2 柱模拆除先拆斜撐，再拆柱箍，然后用撬棍輕輕撬動(dòng)模板，使模板與砼面脫離。拆卸模板時(shí)，應(yīng)自上而下，模板及配料不得向地面拋擲。3 墻模板拆除拆除模板順序與安裝順序相反，先拆外墻外側(cè)模板、再拆內(nèi)側(cè)模板，先拆縱墻模板后拆橫墻模板。首先拆下穿墻螺栓，再松開地腳螺栓，使模板向后傾斜與墻體脫開。大模板在起吊前要認(rèn)真檢查穿墻螺栓是否拆完，無障礙后方可起吊。大模 吊裝時(shí)不得碰撞墻體，盡量做到不下樓，隨拆隨清，直接在樓層上轉(zhuǎn)移，減少占11 用塔吊的時(shí)間。梁及頂板模板的拆除1 強(qiáng)度要求現(xiàn)場隨部位留置同條件試塊，拆模以同條件試塊的強(qiáng)度為依據(jù)。2 拆除順序下調(diào)

18、樓板及模板支柱頂托，使底模下降分段分片拆除樓板模板拆除梁側(cè)模板拆除碗扣架部分水平拉桿拆除梁底模板及支撐系統(tǒng)。拆模時(shí)要有專門負(fù)責(zé)人。誰支模誰拆除，并負(fù)責(zé)二次倒著使用，拆模時(shí)要嚴(yán)禁使大錘砸、撬棍亂撬，確保棱角不受損壞，拆模順序應(yīng)本著先支后拆，先上后下，先里后外，先拆除不承重模板，后拆承重模板為原則。拆除梁下支柱時(shí)，先從跨中開始，分別向兩端拆除。在任何時(shí)候拆除模板都必須二人以上進(jìn)行，拆模時(shí)要環(huán)顧四周上下左右，以防材料突然墜落傷人己。對活動(dòng)部件必須一次拆除，拆完后方可停歇，如中途停止，必須將沒有拆完的工作點(diǎn)、工作面、模板（活動(dòng)部分）臨時(shí)加設(shè)支頂，固定牢靠，以防墜落。所有模板及龍骨等要人工傳遞，尤其是本

19、工程采用50*50 方管做小龍骨，雙層或三層碗扣架，更不能往下扔，確保結(jié)構(gòu)頂板表面不受損，嚴(yán)禁各種掛板自由墜落于地面。對于所拆下的模板按編號及時(shí)碼放整齊與清理干凈，各種材料不要集中碼放，以防給結(jié)構(gòu)本身帶來不利影響。12 五、質(zhì)量標(biāo)準(zhǔn)及保證措施1、質(zhì)量標(biāo)準(zhǔn)本工程為創(chuàng)“竣工海河杯”，按照“竣工海河杯”質(zhì)量目標(biāo)施工要求，制定模板配制質(zhì)量的規(guī)范要求主控項(xiàng)目：模板及其支架必須有足夠的強(qiáng)度、剛度和穩(wěn)定性。一般項(xiàng)目：1、模板接縫無漏漿，并澆水濕潤。2、模板與混凝土接觸面清理干凈并涂刷隔離劑，3、澆筑混凝土前，模板內(nèi)雜物清理干凈。現(xiàn)澆結(jié)構(gòu)模板安裝的允許偏差,要求符合下表的規(guī)定。項(xiàng)次項(xiàng)目允許偏差控制偏差(mm)

20、(mm)1軸線位置（柱、墻、梁）3底模上表面標(biāo)高3截面尺寸（柱、墻、梁）2每層垂直度2相鄰兩板表面高底差2345617表面平整度預(yù)埋管、預(yù)留孔中心線位置3333222中心線位置8預(yù)埋螺栓2222外露長度+5 09預(yù)留洞中心線位置5截面內(nèi)部尺寸+5+5+5 0+5-0-0-02、質(zhì)量保證措施2.1 本項(xiàng)目開展全面質(zhì)量管理工作,嚴(yán)格按照一案三工序法組織施工，嚴(yán)格按照圖紙要求、按照工藝標(biāo)準(zhǔn)、按照規(guī)范要求施工,并堅(jiān)持自檢、互檢和交接檢的工作方法。2.2 由技術(shù)部、材料部、質(zhì)檢部對進(jìn)場的模板、支撐和加工材料，進(jìn)行認(rèn)真檢查,不合格的禁止采用。2.3 為了保證施工質(zhì)量，對進(jìn)場的班組人員進(jìn)行考核，通過后才可以

21、上崗。2.4 保證測量放線結(jié)構(gòu)施工中軸線位置、標(biāo)高位置的準(zhǔn)確。2.513 墻體大模板在安裝前用鐵鏟把模板上的灰漿清理干凈，然后用拖布把灰塵清凈，之后再均勻涂刷脫模劑，涂刷脫模劑的時(shí)間不可過早，防止板面粘灰塵，影響砼表面觀感。2.6 合模前，墻體及梁內(nèi)設(shè)置模板支撐鐵（長度為墻厚-2mm），支撐鐵端頭刷防銹漆。根據(jù)墻體高度，設(shè)置3-4 道支撐鐵，第一道距地15cm左右，水平間距 1000mm，地下室外墻采用定位防水螺栓，以保證模板位置準(zhǔn)確。2.7 門洞口模板除了采用水平支撐，還在內(nèi)側(cè)加設(shè)45斜撐，確保剛度。2.8 窗模在下口留設(shè)排氣孔，確保空氣排除以達(dá)到保證砼質(zhì)量的目的。2.9 墻、柱模板拼裝前，

22、先在墻根部，柱位置線以外粘貼海棉條。2.10 所有支撐、龍骨及柱箍的規(guī)格、間距經(jīng)計(jì)算確定，安裝時(shí)嚴(yán)格執(zhí)行。2.11 梁板應(yīng)按規(guī)格要求起拱；梁高大于700mm 時(shí)加穿墻螺栓。2.12 通排柱、剪力墻、主次梁要拉通線對模板進(jìn)行校正，通線拉好后，不要撤，隨打砼，設(shè)專人觀察模板有無變形走位，及時(shí)調(diào)整模板。2.13 所有模板拼縫處均粘貼海棉條，與砼面接觸的模板面粘貼密封條。2.14 嚴(yán)格執(zhí)行同條件試塊砼強(qiáng)度達(dá)標(biāo)制度，不達(dá)標(biāo)絕不拆模。2.15 本工程提倡節(jié)約，反對浪費(fèi)，嚴(yán)禁長料短用，對于浪費(fèi)者長料短用者一旦發(fā)現(xiàn)，給予本材料十倍罰款。六、安全措施1、工作目標(biāo)本項(xiàng)目的安全生產(chǎn)和文明施工2,爭創(chuàng)“省級文明工地”

23、、安全措施2.1 嚴(yán)格執(zhí)行項(xiàng)目制定的安全生產(chǎn)責(zé)任制，各負(fù)其責(zé)。2.2 堅(jiān)持周一安全教育活動(dòng)，總結(jié)上周工作情況，對本周的工作安排對性的教育，并認(rèn)真記錄。施工前，做好安全技術(shù)交底工作，做好文字記,有針錄并簽字齊全。2.3 支模應(yīng)按順序進(jìn)行，模板及支撐系統(tǒng)在沒有固定前，禁止利用拉桿支撐攀登，不準(zhǔn)在拆除的模板上進(jìn)行操作。2.4 水平拉桿不準(zhǔn)釘在腳手架等不穩(wěn)定的物體上。2.5 模板支撐要求符合施工組織設(shè)計(jì)及方案的要求，不得擅自更改。2.6 拆模時(shí)按順序逐塊拆除，大模板拆除后支的先拆，先支的后拆，先拆除非承重部分，后拆除承重部分；拆除頂板時(shí)，設(shè)臨時(shí)支撐，確保安全施工。2.7 拆模板時(shí)，對活動(dòng)部件一次拆除，

24、拆完后方可停歇，如中途停止，將活動(dòng)部分固定牢靠，以免發(fā)生事故。2.8 在 4m 以上高空拆除模板時(shí)，不讓模板等材料自由下落，更不得大面積同時(shí)撬落。2.9 模板上的小配件等裝入專用箱或背包中，禁止隨手亂丟，以免掉落傷人。2.10 基槽上口的 1m 范圍內(nèi)不堆放重物。塔吊運(yùn)模板有專人負(fù)責(zé)指揮，大模板吊裝就位時(shí)要求平穩(wěn)、準(zhǔn)確。2.11 做好現(xiàn)場多層板及其它易燃品的堆放管理。2.12 施工作業(yè)時(shí)，施工人員必須遵守現(xiàn)場的安全操作規(guī)程，戴好安全帽，穿好防滑鞋，不得違章指揮，違章操作。2.13 工作中,特殊工種持證上崗,14 且不讓非本工種人員從事特種作業(yè)。七、成品保護(hù)措施1保持大模板本身的整潔及配套設(shè)備零

25、件的齊全，起吊時(shí)應(yīng)防止碰撞墻體，堆放要合理，保持板面不變形。2大模板堆放地點(diǎn)要堅(jiān)實(shí)平整，不得有積水或冰雪現(xiàn)象。3大模板存放要滿足自穩(wěn)要求，放置角度為4模板堆放時(shí)，下面墊方木,75-80。保持自穩(wěn)。5拆模時(shí)，不得用大錘硬砸硬撬，用撬棍時(shí)在撬棍下墊木方，以免損壞砼表面，防止砼墻面及門窗洞口等處出現(xiàn)裂紋。6操作和運(yùn)輸過程中，不得拋擲模板。拆下的模板、扣件、螺栓等分類碼放，模板堆放場地應(yīng)平整。7拆下的模板認(rèn)真檢查質(zhì)量，如發(fā)現(xiàn)表面不平、變形、邊受損等現(xiàn)象時(shí)，及時(shí)更換，拆下的零星配件用箱或袋收集，不得隨意散落放置。8安裝和拆除模板時(shí)，注意不要破壞已預(yù)埋管線、預(yù)埋盒等。9模板安裝過程中，不得隨意開孔。涉及到

26、鋼管支撐、木方、腳手板等材料，不得隨意亂鋸、切斷。10 澆筑砼時(shí)，派專人檢查模板情況，出現(xiàn)問題及時(shí)解決。1115 梁、板木塑模板加工、使用完畢后，分類碼放，存放地點(diǎn)設(shè)防雨措施。八、計(jì)算書柱模板的計(jì)算依據(jù)建筑施工手冊第四版、建筑施工計(jì)算手冊江正榮著、建筑結(jié)構(gòu)荷載規(guī)范(GB GB50010-201016、鋼結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)規(guī)范50009-2012)、混凝土結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)規(guī)范50017-2003)(GB 等規(guī)范編制。柱模板的背部支撐由兩層（木楞或鋼楞）組成，第一層為直接支撐模板的豎楞，用以支撐混凝土對模板的側(cè)壓力；第二層為支撐豎楞的柱箍，用以支撐豎楞所受的壓力；柱箍之間用對拉螺栓相互拉接，形成一個(gè)完整的柱模板支撐

27、體系。柱模板設(shè)計(jì)示意圖柱截面寬度 B(mm):600.00；柱截面高度H(mm):600.00；柱模板的總計(jì)算高度:H=3.00m；一、參數(shù)信息1.基本參數(shù)柱截面寬度 B方向?qū)菟〝?shù)目:1；柱截面寬度B方向豎楞數(shù)目:3；柱截面高度 H方向?qū)菟〝?shù)目:1；柱截面高度H方向豎楞數(shù)目:3；對拉螺栓直徑(mm):M12；2.柱箍信息柱箍材料:方鋼管；寬度(mm):50.00；高度(mm):30.00；壁厚(mm):3.00；柱箍的間距(mm):450；柱箍合并根數(shù):2；3.豎楞信息豎楞材料:方鋼管；豎楞合并根數(shù):1；寬度(mm):40.00；高度(mm):40.00；壁厚(mm):3.00；4.面

28、板參數(shù)面板類型:膠合面板；面板厚度(mm):18.00；面板彈性模量(N/mm2):6000.00；面板抗彎強(qiáng)度設(shè)計(jì)值fc(N/mm2):13.00；面板抗剪強(qiáng)度設(shè)計(jì)值5.(N/mm2):1.50；木方和鋼楞方木抗彎強(qiáng)度設(shè)計(jì)值fc(N/mm2):13.00；方木彈性模量E(N/mm2):9000.00；方木抗剪強(qiáng)度設(shè)計(jì)值ft(N/mm2):1.50；鋼楞彈性模量 E(N/mm2):210000.00；鋼楞抗彎強(qiáng)度設(shè)計(jì)值fc(N/mm2):205.00；二、柱模板荷載標(biāo)準(zhǔn)值計(jì)算按施工手冊，新澆混凝土作用于模板的最大側(cè)壓力，按下列公式計(jì)算，并取其中 的較小值17:2Vt1 1/2 F=0.22 F

29、=H其中 -混凝土的重力密度，取324.000kN/m；新澆混凝土的初凝時(shí)間，取混凝土的入模溫度，取混凝土的澆筑速度，取2.000h；20.000；2.500m/h；t-T-V-H-模板計(jì)算高度，取3.000m；1-外加劑影響修正系數(shù)，取1.200；2-混凝土坍落度影響修正系數(shù)，取1.000。分別計(jì)算得 20.036 kN/m2、72.000 kN/m2，取較小值20.036 kN/m2作為本工程計(jì)算荷載。計(jì)算中采用新澆混凝土側(cè)壓力標(biāo)準(zhǔn)值傾倒混凝土?xí)r產(chǎn)生的荷載標(biāo)準(zhǔn)值 q1=20.036kN/m2；q2=2 kN/m2。三、柱模板面板的計(jì)算模板結(jié)構(gòu)構(gòu)件中的面板屬于受彎構(gòu)件，按簡支梁或連續(xù)梁計(jì)算。

30、分別取柱截面寬度方向和 H方向面板作為驗(yàn)算對象，進(jìn)行強(qiáng)度、剛度計(jì)算。強(qiáng)度驗(yàn)算考慮新澆混凝土側(cè)壓力B和傾倒混凝土?xí)r產(chǎn)生的荷載；撓度驗(yàn)算只考慮新澆混凝土側(cè)壓力。由前述參數(shù)信息可知，柱截面寬度B方向豎楞間距最大，為l=280 mm，且豎楞數(shù)為3，因此對柱截面寬度B方向面板按均布荷載作用下的兩跨連續(xù)梁進(jìn)行計(jì)算。面板計(jì)算簡圖1.面板抗彎強(qiáng)度驗(yàn)算對柱截面寬度 B方向面板按均布荷載作用下的兩跨連續(xù)梁用下式計(jì)算最大跨中彎距：M=0.1ql2其中，M-面板計(jì)算最大彎矩(N穖 m)；l-計(jì)算跨度(豎楞間距):l=280.0mm；q-作用在模板上的側(cè)壓力線荷載，它包括:新澆混凝土側(cè)壓力設(shè)計(jì)值傾倒混凝土側(cè)壓力設(shè)計(jì)值q

31、1:1.2?0.04?.45?.90=9.737kN/m；q2：1.4?.00?.45?.90=1.134kN/m；式中，0.90為按施工手冊取用的臨時(shí)結(jié)構(gòu)折減系數(shù)。q=q1+q2=9.737+1.134=10.871 kN/m；面板的最大彎矩：M=0.1?0.871?80?80=8.52?04N.mm；面板最大應(yīng)力按下式計(jì)算：=M/Wf 其中，-面板承受的應(yīng)力(N/mm2)18；M-面板計(jì)算最大彎矩(N穖m)；W-面板的截面抵抗矩:W=bh2/6 b:面板截面寬度，h:面板截面厚度；W=450?8.0?8.0/6=2.43?04 mm3；(N/mm2)；f=13.000N/mm2；=M/W=

32、8.52?04/2.43?04=3.508N/mm2；f-面板的抗彎強(qiáng)度設(shè)計(jì)值面板的最大應(yīng)力計(jì)算值：面板的最大應(yīng)力計(jì)算值=3.508N/mm2小于 面板的抗彎強(qiáng)度設(shè)計(jì)值2=13N/mm，滿足要求！2.面板抗剪驗(yàn)算最大剪力按均布荷載作用下的兩跨連續(xù)梁計(jì)算，公式如下V=0.625ql 其中，V-面板計(jì)算最大剪力(N):；l-計(jì)算跨度(豎楞間距):l=280.0mm；q-作用在模板上的側(cè)壓力線荷載，它包括:新澆混凝土側(cè)壓力設(shè)計(jì)值傾倒混凝土側(cè)壓力設(shè)計(jì)值q1:1.2?0.04?.45?.90=9.737kN/m；q2：1.4?.00?.45?.90=1.134kN/m；式中，0.90為按施工手冊取用的臨

33、時(shí)結(jié)構(gòu)折減系數(shù)。q=q1+q2=9.737+1.134=10.871 kN/m；面板的最大剪力：V=0.625?0.871?80.0=1902.512N；截面抗剪強(qiáng)度必須滿足下式：=3V/(2bhn)fv-面板承受的剪應(yīng)力(N/mm2)其中，；V-面板計(jì)算最大剪力(N)：V=1902.512N；b-構(gòu)件的截面寬度(mm)：b=450mm；hn-面板厚度(mm)：hn=18.0mm；(N/mm2)：fv=13.000 N/mm2；:=3?902.512/(2?50?8.0)=0.352N/mm2；:fv=1.500N/mm2fv-面板抗剪強(qiáng)度設(shè)計(jì)值面板截面受剪應(yīng)力計(jì)算值面板截面抗剪強(qiáng)度設(shè)計(jì)值；=

34、0.352N/mm面板截面的受剪應(yīng)力fv=1.5N/mm22小于 面板截面抗剪強(qiáng)度設(shè)計(jì)值，滿足要求！3.面板撓度驗(yàn)算最大撓度按均布荷載作用下的兩跨連續(xù)梁計(jì)算，撓度計(jì)算公式如下:4=0.521ql/(100EI)其中，q-作用在模板上的側(cè)壓力線荷載(kN/m)：q=20.04?.45 9.02 kN/m；-面板最大撓度(mm)；l-計(jì)算跨度(豎楞間距):l=280.0mm；E-面板彈性模量（N/mm2）：E=6000.00 N/mm2；I-面板截面的慣性矩(mm4)；I=bh3/12 I=450?8.0?8.0?8.0/12=2.19?05 mm4；面板最大容許撓度:=280/250=1.12

35、mm；:=0.521?.02?80.04/(100?000.0?.19?05)=0.220 mm面板的最大撓度計(jì)算值；=0.22mm 小于19 面板最大容許撓度設(shè)計(jì)值面板的最大撓度計(jì)算值1.12mm,=滿足要求！四、豎楞計(jì)算模板結(jié)構(gòu)構(gòu)件中的豎楞（小楞）屬于受彎構(gòu)件，按連續(xù)梁計(jì)算。本工程柱高度為3.000m,柱箍間距為 450mm，因此按均布荷載作用下的三跨連續(xù)梁計(jì)算。本工程中，豎楞采用方鋼管，寬度面抵抗矩 W分別為40mm，高度 40mm，壁厚 3mm，截面慣性矩I和截:W=5.099?=5.1cm3；I=10.197?=10.2cm4；豎楞方木計(jì)算簡圖1.抗彎強(qiáng)度驗(yàn)算支座最大彎矩計(jì)算公式：M

36、=0.1ql2其中，M-豎楞計(jì)算最大彎矩(N穖 m)；l-計(jì)算跨度(柱箍間距):l=450.0mm；q-作用在豎楞上的線荷載，它包括:q1:1.2?0.036?.280?.900=6.059kN/m；q2：1.4?.000?.280?.900=0.706kN/m新澆混凝土側(cè)壓力設(shè)計(jì)值傾倒混凝土側(cè)壓力設(shè)計(jì)值；q=6.059+0.706=6.764 kN/m；豎楞的最大彎距：M=0.1?.764?50.0?50.0=1.37?05N穖m；=M/(xW)f 其中，-豎楞承受的應(yīng)力(N/mm2)；M-豎楞計(jì)算最大彎矩(N穖m)；W-豎楞的截面抵抗矩(mm3)，W=5.10?03；(N/mm2)；f=2

37、05.000N/mm2f-豎楞的抗彎強(qiáng)度設(shè)計(jì)值；:=M/1.05W=1.37?05/(1.05?.10?03)=25.585N/mm2；豎楞的最大應(yīng)力計(jì)算值豎楞的最大應(yīng)力計(jì)算值=205N/mm2=25.585N/mm2小于 豎楞的抗彎強(qiáng)度設(shè)計(jì)值，滿足要求！2.撓度驗(yàn)算最大撓度按三跨連續(xù)梁計(jì)算，公式如下max=0.677ql4/(100EI)=l/250其中，q-:作用在豎楞上的線荷載(kN/m)：q=20.04?.28=6.76 kN/m；max-豎楞最大撓度(mm)；l-計(jì)算跨度(柱箍間距):l=450.0mm；E-豎楞彈性模量（N/mm2），E=210000.00 N/mm2；I-豎楞截面

38、的慣性矩(mm4)，I=1.02?05；豎楞最大容許撓度:=450/400=1.8mm20；:=0.677?.76?50.04/(100?10000.0?.02?05)=0.088 mm；豎楞的最大撓度計(jì)算值豎楞的最大撓度計(jì)算值五、B=0.088mm 小于 豎楞最大容許撓度=1.8mm，滿足要求！方向柱箍的計(jì)算本工程中，柱箍采用方鋼管，寬度面抵抗矩 W分別為50mm，高度 30mm，壁厚 3mm，截面慣性矩I和截:W=4.121?=8.24cm3；I=6.181?=12.36cm4；按集中荷載計(jì)算（附計(jì)算簡圖）：B方向柱箍計(jì)算簡圖其中 P-豎楞方木傳遞到柱箍的集中荷載(kN)；P=(1.2?0

39、.04?.9+1.4?.9)?.28?0.45=3.04 kN；B方向柱箍剪力圖(kN)最大支座力:N=4.133 kN；B方向柱箍彎矩圖(kN穖)最大彎矩:M=0.088 kN21 穖；B方向柱箍變形圖(mm)最大變形:=0.023 mm；1.柱箍抗彎強(qiáng)度驗(yàn)算柱箍截面抗彎強(qiáng)度驗(yàn)算公式 =M/(xW)f 其中，柱箍桿件的最大彎矩設(shè)計(jì)值:M=88024.1 N 穖m；:W=8242 mm3彎矩作用平面內(nèi)柱箍截面抵抗矩；2:=10.17 N/mm；B邊柱箍的最大應(yīng)力計(jì)算值柱箍的抗彎強(qiáng)度設(shè)計(jì)值B:f=205 N/mm2；邊柱箍的最大應(yīng)力計(jì)算值 =8.80?07/(1.05?.24?06)=10.17

40、N/mm2小于柱箍的抗彎強(qiáng)度設(shè)計(jì)值 f=205N/mm2，滿足要求!2.柱箍撓度驗(yàn)算經(jīng)過計(jì)算得到:=0.023 mm；柱箍最大容許撓度:=300/250=1.2 mm；柱箍的最大撓度=0.023mm 小于 柱箍最大容許撓度=1.2mm，滿足要求!六、B方向?qū)菟ǖ挠?jì)算計(jì)算公式如下:NN=f 譇其中 N-對拉螺栓所受的拉力；A-對拉螺栓有效面積(mm2)；f-對拉螺栓的抗拉強(qiáng)度設(shè)計(jì)值，取170 N/mm2；查表得：對拉螺栓的型號:M12；對拉螺栓的有效直徑:9.85 mm；:A=76 mm222；對拉螺栓的有效面積對拉螺栓所受的最大拉力對拉螺栓最大容許拉力值:N=4.133 kN。:N=1.7

41、0?05?.60?0-5=12.92 kN；對拉螺栓所受的最大拉力 N=4.133kN 小于 對拉螺栓最大容許拉力值N=12.92kN，對拉螺栓強(qiáng)度驗(yàn)算滿足要求!七、H方向柱箍的計(jì)算本工程中，柱箍采用方鋼管，寬度面抵抗矩 W分別為50mm，高度 30mm，壁厚 3mm，截面慣性矩I和截:W=4.121?=8.24cm3；I=6.181?=12.36cm4；按計(jì)算（附計(jì)算簡圖）：H方向柱箍計(jì)算簡圖其中 P-豎楞方木傳遞到柱箍的集中荷載(kN)；P=(1.2?0.04?.9+1.4?.9)?.28?.45=3.04 kN；H方向柱箍剪力圖(kN)最大支座力:N=4.133 kN；H方向柱箍彎矩圖(

42、kN 穖)最大彎矩:M=0.088 kN23 穖；H方向柱箍變形圖(mm)最大變形:=0.023 mm；1.柱箍抗彎強(qiáng)度驗(yàn)算柱箍截面抗彎強(qiáng)度驗(yàn)算公式:=M/(xW)f 其中，柱箍桿件的最大彎矩設(shè)計(jì)值:M=88024.1 N 穖m；:W=8242 mm3彎矩作用平面內(nèi)柱箍截面抵抗矩；2:=10.171 N/mm；H邊柱箍的最大應(yīng)力計(jì)算值柱箍的抗彎強(qiáng)度設(shè)計(jì)值H:f=205 N/mm2；邊柱箍的最大應(yīng)力計(jì)算值 =8.80?07/(1.05?.24?06)=10.171N/mm2小于柱箍的抗彎強(qiáng)度設(shè)計(jì)值 f=205N/mm2，滿足要求!2.柱箍撓度驗(yàn)算經(jīng)過計(jì)算得到:=0.023 mm；柱箍最大容許撓度

43、:=300/250=1.2 mm；柱箍的最大撓度=0.023mm 小于 柱箍最大容許撓度=1.2mm，滿足要求!八、H方向?qū)菟ǖ挠?jì)算驗(yàn)算公式如下:NN=f 譇其中 N-對拉螺栓所受的拉力；A-對拉螺栓有效面積(mm2)；f-對拉螺栓的抗拉強(qiáng)度設(shè)計(jì)值，取170 N/mm2；查表得：對拉螺栓的直徑:M12；對拉螺栓有效直徑:9.85 mm；:A=76 mm224；對拉螺栓有效面積對拉螺栓最大容許拉力值對拉螺栓所受的最大拉力對拉螺栓所受的最大拉力:N=1.70?05?.60?0-5=12.92 kN；:N=4.133 kN。:N=4.133kN 小于N=12.92kN，對拉螺栓強(qiáng)度驗(yàn)算滿足要求!

44、2、墻模板計(jì)算書墻模板的計(jì)算依據(jù)建筑施工手冊第四版、建筑施工計(jì)算手冊江正榮著、建筑結(jié)構(gòu)荷載規(guī)范(GB GB50010-2010、鋼結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)規(guī)范50009-2012)、混凝土結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)規(guī)范50017-2003)(GB 等規(guī)范編制。墻模板的背部支撐由兩層龍骨（木楞或鋼楞）組成：直接支撐模板的為次龍骨，即內(nèi)龍骨；用以支撐內(nèi)層龍骨的為主龍骨，即外龍骨。組裝墻體模板時(shí)，通過穿墻螺栓將墻體兩側(cè)模板拉結(jié)，每個(gè)穿墻螺栓成為主龍骨的支點(diǎn)。根據(jù)建筑施工手冊，當(dāng)采用溜槽、串筒或?qū)Ч軙r(shí)，傾倒混凝土產(chǎn)生的荷載標(biāo)準(zhǔn)值為 2.00kN/m2；一、參數(shù)信息1.基本參數(shù)次楞間距(mm):225；穿墻螺栓水平間距主楞間距(mm):

45、450；穿墻螺栓豎向間距對拉螺栓直徑(mm):M12；2.(mm):450；(mm):450；主楞信息主楞材料:方鋼管；主楞合并根數(shù):2；寬度(mm):50.00；高度(mm):30.00；壁厚(mm):3.00；3.次楞信息次楞材料:方鋼管；次楞合并根數(shù):1；寬度(mm):40.00；高度(mm):40.00；壁厚(mm):3.00；4.面板參數(shù)面板類型:膠合面板；面板厚度(mm):18.00；面板彈性模量(N/mm2):6000.00；面板抗彎強(qiáng)度設(shè)計(jì)值fc(N/mm2):13.00；(N/mm2):1.50；面板抗剪強(qiáng)度設(shè)計(jì)值5.木方和鋼楞方木抗彎強(qiáng)度設(shè)計(jì)值fc(N/mm2):13.00

46、；方木彈性模量E(N/mm2):9000.00；方木抗剪強(qiáng)度設(shè)計(jì)值fv(N/mm2):1.50；鋼楞彈性模量E(N/mm2):206000.00；鋼楞抗彎強(qiáng)度設(shè)計(jì)值fc(N/mm2):205.00；墻模板設(shè)計(jì)簡圖二、墻模板荷載標(biāo)準(zhǔn)值計(jì)算25 按施工手冊，新澆混凝土作用于模板的最大側(cè)壓力，按下列公式計(jì)算，并取其中的較小值:2Vt1 1/2 F=0.22 F=H其中 -混凝土的重力密度，取324.000kN/m；新澆混凝土的初凝時(shí)間，取混凝土的入模溫度，取混凝土的澆筑速度，取2.000h；20.000；2.500m/h；t-T-V-H-模板計(jì)算高度，取3.000m；1-外加劑影響修正系數(shù)，取1.2

47、00；2-混凝土坍落度影響修正系數(shù)，取0.850。分別計(jì)算得 17.031 kN/m2、72.000 kN/m2，取較小值17.031 kN/m2作為本工程計(jì)算荷載。計(jì)算中采用新澆混凝土側(cè)壓力標(biāo)準(zhǔn)值傾倒混凝土?xí)r產(chǎn)生的荷載標(biāo)準(zhǔn)值 F1=17.031kN/m2；F2=2 kN/m2。三、墻模板面板的計(jì)算面板為受彎結(jié)構(gòu),需要驗(yàn)算其抗彎強(qiáng)度和剛度。根據(jù)建筑施工手冊，強(qiáng)度驗(yàn)算要考慮新澆混凝土側(cè)壓力和傾倒混凝土?xí)r產(chǎn)生的荷載；撓度驗(yàn)算只考慮新澆混凝土側(cè)壓力。計(jì)算的原則是按照龍骨的間距和模板面的大小,按支撐在次楞上的三跨連續(xù)梁計(jì)算。26 面板計(jì)算簡圖1.抗彎強(qiáng)度驗(yàn)算彎矩計(jì)算公式如下:M=0.1q1l2+0.1

48、17q2l2其中，M-面板計(jì)算最大彎矩(N穖 m)；l-計(jì)算跨度(次楞間距):l=225.0mm；新澆混凝土側(cè)壓力設(shè)計(jì)值傾倒混凝土側(cè)壓力設(shè)計(jì)值q1:1.2?7.031?.450?.900=8.277kN/m；q2:1.4?.00?.45?.90=1.134kN/m；其中 0.90為按施工手冊取的臨時(shí)結(jié)構(gòu)折減系數(shù)。面板的最大彎矩：M=0.1?.277?25.02+0.117?.134?25.02=4.86?04N穖m；按以下公式進(jìn)行面板抗彎強(qiáng)度驗(yàn)算：=M/W f其中，-面板承受的應(yīng)力(N/mm2)；M-面板計(jì)算最大彎矩(N穖m)；W-面板的截面抵抗矩:W=bh2/6=450?8.0?8.0/6=

49、2.43?04 mm3；(N/mm2)；f=13.000N/mm2f-面板截面的抗彎強(qiáng)度設(shè)計(jì)值；面板截面的最大應(yīng)力計(jì)算值：面板截面的最大應(yīng)力計(jì)算值f=13N/mm2=M/W=4.86?04/2.43?04=2.0N/mm2；=2N/mm2小于 面板截面的抗彎強(qiáng)度設(shè)計(jì)值，滿足要求！2.抗剪強(qiáng)度驗(yàn)算計(jì)算公式如下:V=0.6q1l+0.617q2l 其中，V-面板計(jì)算最大剪力(N)；l-計(jì)算跨度(次楞間距):l=225.0mm；新澆混凝土側(cè)壓力設(shè)計(jì)值傾倒混凝土側(cè)壓力設(shè)計(jì)值q1:1.2?7.031?.450?.900=8.277kN/m；q2:1.4?.00?.45?.90=1.134kN/m；面板的

50、最大剪力：V=0.6?.277?25.0+0.617?.134?25.0=1274.8N；截面抗剪強(qiáng)度必須滿足:=3V/(2bhn)fv其中，(N/mm2)-面板截面的最大受剪應(yīng)力；V-面板計(jì)算最大剪力(N)：V=1274.8N；b-構(gòu)件的截面寬度(mm)：b=450mm；hn-面板厚度(mm)：hn=18.0mm；(N/mm2)：fv=1.500 N/mm2；fv-面板抗剪強(qiáng)度設(shè)計(jì)值面板截面的最大受剪應(yīng)力計(jì)算值:=3?274.8/(2?50?8.0)=0.236N/mm2；面板截面抗剪強(qiáng)度設(shè)計(jì)值:fv=1.500N/mm227；面板截面的最大受剪應(yīng)力計(jì)算值=0.236N/mm2小于 面板截面

51、抗剪強(qiáng)度設(shè)計(jì)值2=1.5N/mm，滿足要求！3.撓度驗(yàn)算根據(jù)建筑施工手冊，剛度驗(yàn)算采用標(biāo)準(zhǔn)荷載，同時(shí)不考慮振動(dòng)荷載作用。撓度計(jì)算公式如下:4/(100EI)=0.677ql=l/250其中，q-作用在模板上的側(cè)壓力線荷載:q=17.03?.45=7.664N/mm；l-計(jì)算跨度(次楞間距):l=225mm；E-面板的彈性模量:E=6000N/mm2；I-面板的截面慣性矩:I=45?.8?.8?.8/12=21.87cm4；面板的最大允許撓度值面板的最大撓度計(jì)算值面板的最大撓度計(jì)算值=0.9mm:=0.9mm；:=0.677?.66?254/(100?000?.19?05)=0.101 mm；:

52、=0.101mm 小于等于面板的最大允許撓度值，滿足要求！四、墻模板主次楞的計(jì)算(一).次楞直接承受模板傳遞的荷載，按照均布荷載作用下的三跨連續(xù)梁計(jì)算。本工程中，次楞采用方鋼管，寬度面抵抗矩 W分別為40mm，高度 40mm，壁厚 3mm，截面慣性矩I和截:W=5.1?=5.1cm3；I=10.2?=10.2cm4；次楞計(jì)算簡圖1.次楞的抗彎強(qiáng)度驗(yàn)算次楞最大彎矩按下式計(jì)算：M=0.1q1l2+0.117q2l2其中，M-次楞計(jì)算最大彎矩(N穖 m)；l-計(jì)算跨度(主楞間距):l=450.0mm；新澆混凝土側(cè)壓力設(shè)計(jì)值傾倒混凝土側(cè)壓力設(shè)計(jì)值q1:1.2?7.031?.225?.900=4.139

53、kN/m；q2:1.4?.00?.23?.90=0.567kN/m，其中，0.90為折減系數(shù)。次楞的最大彎矩：M=0.1?.139?50.02+0.117?.567?50.02=9.72?04N穖m；次楞的抗彎強(qiáng)度應(yīng)滿足下式：=M/W f其中，-次楞承受的應(yīng)力(N/mm2)；精品資料推薦28 M-次楞計(jì)算最大彎矩(N穖m)；W-次楞的截面抵抗矩(mm3)，W=5.10?03；f-次楞的抗彎強(qiáng)度設(shè)計(jì)值(N/mm2)；f=205.000N/mm2；次楞的最大應(yīng)力計(jì)算值：=9.72?04/5.10?03=19.1 N/mm2；次楞的抗彎強(qiáng)度設(shè)計(jì)值:f=205N/mm2；次楞的最大應(yīng)力計(jì)算值=19.1

54、 N/mm2小于 次楞的抗彎強(qiáng)度設(shè)計(jì)值f=205N/mm2，滿足要求！2.次楞的抗剪強(qiáng)度驗(yàn)算最大剪力按均布荷載作用下的三跨連續(xù)梁計(jì)算，公式如下:V=0.6q1l+0.617q2l 其中，V次楞承受的最大剪力；l-計(jì)算跨度(主楞間距):l=450.0mm；新澆混凝土側(cè)壓力設(shè)計(jì)值q1:1.2?7.031?.225?.900/1=4.139kN/m；傾倒混凝土側(cè)壓力設(shè)計(jì)值q2:1.4?.00?.23?.90/1=0.567kN/m，其中，0.90為折減系數(shù)。次楞的最大剪力：V=0.6?.139?50.0+0.617?.567?50.0=1274.8N；截面抗剪強(qiáng)度必須滿足下式：=Vbh02-(b-)

55、h2/(8Iz)fv其中，-次楞的截面的最大受剪應(yīng)力(N/mm2)；V-次楞計(jì)算最大剪力(N)：V=1274.8N；IZ-方鋼管的慣性矩(mm4)：IZ=101972.00 mm4；-方鋼管的壁厚的2倍(mm)：=6.00 mm；b-方鋼管的寬度(mm)：b=40.00 mm；h0-方鋼管的高度(mm)：h0=40.00 mm；h-方鋼管腹板高度(mm)：h=34.00 mm；fv-次楞的抗剪強(qiáng)度設(shè)計(jì)值(N/mm2)：fv=125 N/mm2；次楞截面的受剪應(yīng)力計(jì)算值:=1274.8譡40.00?0.002-(40.00-6.00)?4.002/(8?01972.000?.00)=6.432N

56、/mm2；次楞截面的受剪應(yīng)力計(jì)算值=6.432N/mm2小于 次楞截面的抗剪強(qiáng)度設(shè)計(jì)值fv=125N/mm2，滿足要求！3.次楞的撓度驗(yàn)算根據(jù)建筑施工計(jì)算手冊，剛度驗(yàn)算采用荷載標(biāo)準(zhǔn)值，同時(shí)不考慮振動(dòng)荷載作用。撓度驗(yàn)算公式如下：=0.677ql4/(100EI)=l/250其中，-次楞的最大撓度(mm)；q-作用在次楞上的線荷載(kN/m)：q=17.03?.23=3.83 kN/m；l-計(jì)算跨度(主楞間距):l=450.0mm；E-次楞彈性模量（N/mm2）：E=206000.00 N/mm2；I-次楞截面慣性矩(mm4)，I=1.02?05mm4；次楞的最大撓度計(jì)算值:=0.677?.83/

57、1?504/(100?06000?.02?05)=0.051 mm；次楞的最大容許撓度值:=1.8mm；次楞的最大撓度計(jì)算值=0.051mm 小于 次楞的最大容許撓度值=1.8mm，滿足要求！精品資料推薦29(二).主楞承受次楞傳遞的荷載，按照集中荷載作用下的三跨連續(xù)梁計(jì)算。本工程中，主楞采用方鋼管，寬度50mm，高度 30mm，壁厚 3mm，截面慣性矩I和截面抵抗矩 W分別為:W=4.121?=8.24cm3；I=6.181?=12.36cm4；E=206000N/mm2；主楞計(jì)算簡圖主楞計(jì)算剪力圖(kN)主楞計(jì)算彎矩圖(kN穖)精品資料推薦30 主楞計(jì)算變形圖(mm)1.主楞的抗彎強(qiáng)度驗(yàn)算

58、作用在主楞的荷載:P1.2?7.03?.22?.451.4?.22?.452.353kN；主楞計(jì)算跨度(對拉螺栓水平間距):l=450mm；強(qiáng)度驗(yàn)算公式：=M/W f其中，-主楞的最大應(yīng)力計(jì)算值(N/mm2)M-主楞的最大彎矩(N穖m)；M=1.07?05 N穖m W-主楞的凈截面抵抗矩(mm3)；W=8.24?03 mm3；f-主楞的強(qiáng)度設(shè)計(jì)值(N/mm2)，f=205.000N/mm2；主楞的最大應(yīng)力計(jì)算值:=1.07?05/8.24?03=13 N/mm2；主楞的最大應(yīng)力計(jì)算值=13N/mm2小于 主楞的抗彎強(qiáng)度設(shè)計(jì)值f=205N/mm2,滿足要求！2.主楞的抗剪強(qiáng)度驗(yàn)算主楞截面抗剪強(qiáng)度

59、必須滿足:=Vbh02-(b-)h2/(8Iz)fv其中，-主楞的截面的最大受剪應(yīng)力(N/mm2)；V-主楞計(jì)算最大剪力(N)：V=1297.3/2=648.6N；IZ-方鋼管的慣性矩(mm4)：IZ=61812.00 mm4；-方鋼管的壁厚的2倍(mm)：=6.00 mm；b-方鋼管的寬度(mm)：b=50.00 mm；h0-方鋼管的高度(mm)：h0=30.00 mm；h-方鋼管腹板高度(mm)：h=24.00 mm；fv-主楞的抗剪強(qiáng)度設(shè)計(jì)值(N/mm2)：fv=125 N/mm2；主楞截面的受剪應(yīng)力計(jì)算值:=648.6譡50.00?0.002-(50.00-6.00)?4.002/(8

60、?1812.000?.00)=4.297N/mm2；主楞截面的受剪應(yīng)力計(jì)算值=4.297N/mm2小于 主楞截面的抗剪強(qiáng)度設(shè)計(jì)值fv=125N/mm2，滿足要求！3.主楞的撓度驗(yàn)算主楞的最大撓度計(jì)算值:=0.116mm；主楞的最大容許撓度值:=1.8mm；主楞的最大撓度計(jì)算值=0.116mm 小于 主楞的最大容許撓度值=1.8mm，滿足要求！精品資料推薦31 五、穿墻螺栓的計(jì)算計(jì)算公式如下:NN=f 譇其中 N-穿墻螺栓所受的拉力；A-穿墻螺栓有效面積(mm2)；f-穿墻螺栓的抗拉強(qiáng)度設(shè)計(jì)值，取170 N/mm2；查表得：穿墻螺栓的型號:M12；穿墻螺栓有效直徑:9.85 mm；穿墻螺栓有效面

61、積:A=76 mm2；穿墻螺栓最大容許拉力值:N=1.70?05?.60?0-5=12.92 kN；主楞計(jì)算的支座反力為穿墻螺栓所受的拉力，則穿墻螺栓所受的最大拉力為:N=2.36 kN。穿墻螺栓所受的最大拉力 N=2.356kN 小于 穿墻螺栓最大容許拉力值N=12.92kN，滿足要求！3、樓板支模驗(yàn)算由于其中模板支撐架高2.6米，為確保施工安全，編制本專項(xiàng)施工方案。設(shè)計(jì)范圍包括：樓板，長?寬 6m?m，厚 0.14m。特別說明：輪扣式模板支架目前尚無規(guī)范，本計(jì)算書參考扣件式規(guī)范的相關(guān)規(guī)定進(jìn)行計(jì)算。據(jù)研究，輪扣式模板支架在有上碗扣的情況下，其承載力可比扣件式提高15左右，在計(jì)算中暫不做調(diào)整，

62、但在搭設(shè)過程中要注意檢查，支模架的上輪扣不能缺失。（一）模板支架選型根據(jù)本工程實(shí)際情況，結(jié)合施工單位現(xiàn)有施工條件，經(jīng)過綜合技術(shù)經(jīng)濟(jì)比較，選擇輪扣式鋼管腳手架作為模板支架的搭設(shè)材料，進(jìn)行相應(yīng)的設(shè)計(jì)計(jì)算。（二）編制依據(jù)1、中華人民共和國行業(yè)標(biāo)準(zhǔn)，建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術(shù)規(guī)范（JGJ130 2011）。2、建筑施工安全手冊(杜榮軍 主編)。3、建設(shè)部建筑施工安全檢查標(biāo)準(zhǔn)(JGJ59-2011)。4、本工程相關(guān)圖紙，設(shè)計(jì)文件。5、國家有關(guān)模板支撐架設(shè)計(jì)、施工的其它規(guī)范、規(guī)程和文件，此外，在計(jì)算中還參考了浙江省地方標(biāo)準(zhǔn)建筑施工扣件式鋼管模板支架技術(shù)規(guī)程(J10905-2006)的部分內(nèi)容。二、搭

63、設(shè)方案（一）基本搭設(shè)參數(shù)模板支架高 H為2.6m，立桿步距 h（上下水平桿軸線間的距離）取1.5m，立桿縱距 la取1.2m，橫距 lb取1.2m。立桿伸出頂層橫向水平桿中心線至模板支撐點(diǎn)的自由長度a取0.1m。整個(gè)支架的簡圖如下所示。精品資料推薦32 模板底部的方木，截面寬60mm，高 80mm，布設(shè)間距 0.3m。（二）材料及荷載取值說明本支撐架使用48?.5鋼管，鋼管壁厚不得小于3mm，鋼管上嚴(yán)禁打孔；采用的扣件，應(yīng)經(jīng)試驗(yàn)，在螺栓擰緊扭力矩達(dá)65N m時(shí)，不得發(fā)生破壞。模板支架承受的荷載包括模板及支架自重、新澆混凝土自重、鋼筋自重，以及施工人員及設(shè)備荷載、振搗混凝土?xí)r產(chǎn)生的荷載等。三、板

64、模板支架的強(qiáng)度、剛度及穩(wěn)定性驗(yàn)算荷載首先作用在板底模板上，按照底模 底模方木/鋼管 橫向水平鋼管可調(diào)托座立桿 基礎(chǔ) 的傳力順序，分別進(jìn)行強(qiáng)度、剛度和穩(wěn)定性驗(yàn)算。其中，取與底模方木平行的方向?yàn)榭v向。（一）板底模板的強(qiáng)度和剛度驗(yàn)算模板按三跨連續(xù)梁計(jì)算，如圖所示:精品資料推薦33（1）荷載計(jì)算模板的截面抵抗矩為：W1200?82/6=6.48?04mm3；模板自重標(biāo)準(zhǔn)值：x10.3?.2=0.36kN/m；新澆混凝土自重標(biāo)準(zhǔn)值：x20.14?4?.2=4.032kN/m；板中鋼筋自重標(biāo)準(zhǔn)值：x30.14?.1?.2=0.185kN/m；施工人員及設(shè)備活荷載標(biāo)準(zhǔn)值：x41?.2=1.2kN/m；振搗混

65、凝土?xí)r產(chǎn)生的荷載標(biāo)準(zhǔn)值：x52?.2=2.4kN/m。以上 1、2、3項(xiàng)為恒載，取分項(xiàng)系數(shù)1.35，4、5項(xiàng)為活載，取分項(xiàng)系數(shù)1.4，則底模的荷載設(shè)計(jì)值為：g1=(x1+x2+x3)?.35=(0.36+4.032+0.185)?.35=6.179kN/m；q1=(x4+x5)?.4=(1.2+2.4)?.4=5.04kN/m；對荷載分布進(jìn)行最不利布置，最大彎矩取跨中彎矩和支座彎矩的較大值。跨中最大彎矩計(jì)算簡圖跨中最大彎矩計(jì)算公式如下:M1max=0.08g1lc2+0.1q1lc2=0.08?.179?.32+0.1?.04?.32=0.09kN 穖支座最大彎矩計(jì)算簡圖支座最大彎矩計(jì)算公式如

66、下：M2max=-0.1g1lc2-0.117q1lc2=-0.1?.179?.32-0.117?.04?.32=-0.109kN 穖；經(jīng)比較可知，荷載按照圖2進(jìn)行組合，產(chǎn)生的支座彎矩最大。Mmax=0.109kN 穖；（2）底模抗彎強(qiáng)度驗(yàn)算取Max(M1max，M2max)進(jìn)行底模抗彎驗(yàn)算，即=M/Wf =0.109?06/(6.48?04)=1.677N/mm2底模面板的受彎強(qiáng)度計(jì)算值=1.677N/mm2小于抗彎強(qiáng)度設(shè)計(jì)值 fm=15N/mm2，滿足要求。（3）底模抗剪強(qiáng)度計(jì)算。荷載對模板產(chǎn)生的剪力為Q=0.6g1lc+0.617q1lc=0.6?.179?.3+0.617?.04?.3

67、=2.045kN；按照下面的公式對底模進(jìn)行抗剪強(qiáng)度驗(yàn)算：=3Q/(2bh)fv =3?045.066/(2?200?8)=0.142N/mm2；精品資料推薦34 所以，底模的抗剪強(qiáng)度=0.142N/mm2小于 抗剪強(qiáng)度設(shè)計(jì)值fv=1.4N/mm2滿足要求。（4）底模撓度驗(yàn)算模板彈性模量 E=6000 N/mm2；模板慣性矩I=1200?83/12=5.832?05 mm4；根據(jù) JGJ1302001，剛度驗(yàn)算時(shí)采用荷載短期效應(yīng)組合，取荷載標(biāo)準(zhǔn)值計(jì)算，不乘分項(xiàng)系數(shù)，因此，底模的總的變形按照下面的公式計(jì)算：max=0.677(x1+x2+x3)lc4/(100EI)+0.990(x14+x5)lc

68、4/(100EI)min(lc/150,10)max=0.154mm；底模面板的撓度計(jì)算值max=0.154mm小于撓度設(shè)計(jì)值 =min(300/150，10)mm，滿足要求。（二）底模方木的強(qiáng)度和剛度驗(yàn)算按三跨連續(xù)梁計(jì)算（1）荷載計(jì)算模板自重標(biāo)準(zhǔn)值：x1=0.3?.3=0.09kN/m；新澆混凝土自重標(biāo)準(zhǔn)值：x2=0.14?4?.3=1.008kN/m；板中鋼筋自重標(biāo)準(zhǔn)值：x3=0.14?.1?.3=0.046kN/m；施工人員及設(shè)備活荷載標(biāo)準(zhǔn)值：x4=1?.3=0.3kN/m；振搗混凝土?xí)r產(chǎn)生的荷載標(biāo)準(zhǔn)值：x5=2?.3=0.6kN/m；以上 1、2、3項(xiàng)為恒載，取分項(xiàng)系數(shù)1.35，4、5

69、項(xiàng)為活載，取分項(xiàng)系數(shù)1.4，則底模的荷載設(shè)計(jì)值為：g2=(x1+x2+x3)?.35=(0.09+1.008+0.046)?.35=1.545kN/m；q2=(x4+x5)?.4=(0.3+0.6)?.4=1.26kN/m；支座最大彎矩計(jì)算簡圖支座最大彎矩計(jì)算公式如下:Mmax=-0.1譯2譴a2-0.117譹2譴a2=-0.1?.545?.22-0.117?.26?.22=-0.435kN 穖；（2）方木抗彎強(qiáng)度驗(yàn)算方木截面抵抗矩 W=bh2/6=60?02/6=6.4?04 mm3；=M/Wf =0.435?06/(6.4?04)=6.792N/mm2；底模方木的受彎強(qiáng)度計(jì)算值=6.792

70、N/mm2小于抗彎強(qiáng)度設(shè)計(jì)值fm=13N/mm2，滿足要求。（3）底模方木抗剪強(qiáng)度計(jì)算荷載對方木產(chǎn)生的剪力為Q=0.6g2la+0.617q2la=0.6?.545?.2+0.617?.26?.2=2.045kN；按照下面的公式對底模方木進(jìn)行抗剪強(qiáng)度驗(yàn)算：=3Q/(2bh)fv =3?045.066/(2?0?0)=0.639N/mm2；精品資料推薦35 所以，底模方木的抗剪強(qiáng)度=0.639N/mm2小于抗剪強(qiáng)度設(shè)計(jì)值fv=1.3N/mm2滿足要求。（4）底模方木撓度驗(yàn)算方木彈性模量 E=9000 N/mm2；方木慣性矩I=60?03/12=2.56?06 mm4；根據(jù) JGJ1302001，

71、剛度驗(yàn)算時(shí)采用荷載短期效應(yīng)組合，取荷載標(biāo)準(zhǔn)值計(jì)算，不乘分項(xiàng)系數(shù)，因此，方木的總的變形按照下面的公式計(jì)算：max=0.521?x1+x2+x3)譴a4/(100譋譏)+0.192?x4+x5)譴a4/(100譋譏)=0.692 mm；底模方木的撓度計(jì)算值max=0.692mm 小于 撓度設(shè)計(jì)值 =min(1200/150，10)mm，滿足要求。（三）托梁材料計(jì)算根據(jù) JGJ1302001，板底水平鋼管按三跨連續(xù)梁驗(yàn)算，承受本身自重及上部方木小楞傳來的雙重荷載，如圖所示。（1）荷載計(jì)算材料自重：0.0384kN/m；方木所傳集中荷載：取（二）中方木內(nèi)力計(jì)算的中間支座反力值，即p=1.1g2la+1

72、.2q2la=1.1?.545?.2+1.2?.26?.2=3.853kN；按疊加原理簡化計(jì)算，托梁的內(nèi)力和撓度為上述兩荷載分別作用之和。（2）強(qiáng)度與剛度驗(yàn)算托梁計(jì)算簡圖、內(nèi)力圖、變形圖如下：托梁采用：方鋼管:60?0?mm；W=21.254?03mm3；I=63.763?04mm4；托梁計(jì)算簡圖精品資料推薦36 托梁計(jì)算彎矩圖(kN穖)托梁計(jì)算變形圖(mm)托梁計(jì)算剪力圖(kN)中間支座的最大支座力 Rmax=16.909 kN；托梁的最大應(yīng)力計(jì)算值=1.74?06/21.254?03=81.855 N/mm2；托梁的最大撓度max=1.344 mm；托梁的抗彎強(qiáng)度設(shè)計(jì)值 fm=205N/m

73、m2；托梁的最大應(yīng)力計(jì)算值=81.855 N/mm2小于方鋼管抗彎強(qiáng)度設(shè)計(jì)值 fm=205 N/mm2,滿足要求!托梁的最大撓度計(jì)算值max=1.344小于最大允許撓度 =min(1200/400,10)mm,滿足要求!（四）立桿穩(wěn)定性驗(yàn)算精品資料推薦37 立桿計(jì)算簡圖1、不組合風(fēng)荷載時(shí)，立桿穩(wěn)定性計(jì)算（1）立桿荷載作用于模板支架的荷載包括靜荷載和活荷載。1.靜荷載標(biāo)準(zhǔn)值包括以下內(nèi)容：(1)支架的自重(kN)：NG1 3.84?.69.984kN；(2)模板的自重(kN)：NG2 0.09?.2?.20.13kN；NG3 24?.14?.2?.24.838kN；靜荷載標(biāo)準(zhǔn)值 NGNG1NG2N

74、G314.952kN；2.活荷載為施工荷載標(biāo)準(zhǔn)值與振倒混凝土?xí)r產(chǎn)生的荷載：(1)活荷載標(biāo)準(zhǔn)值：NQ（0.30.6）?.2?.21.296kN 3.立桿的軸向壓力設(shè)計(jì)值計(jì)算公式：N 1.2NG 1.4NQ 1.2?4.9521.4?.29619.757kN（2）立桿穩(wěn)定性驗(yàn)算。按下式驗(yàn)算 =1.05N/(AKH)f-軸心受壓立桿的穩(wěn)定系數(shù)，根據(jù)長細(xì)比 按規(guī)程附錄C采用；A-立桿的截面面積，取4.89?02mm2；KH-高度調(diào)整系數(shù)，建筑物層高超過4m時(shí)，按規(guī)程5.3.4采用；計(jì)算長度 l0按下式計(jì)算的結(jié)果取大值：l0=h+2a=1.5+2?.1=1.7m；l0=k h=1.167?.665?.5

75、=2.915m；式中：h-支架立桿的步距，取1.5m；a-模板支架立桿伸出頂層橫向水平桿中心線至模板支撐點(diǎn)的長度，取0.1m；-模板支架等效計(jì)算長度系數(shù)，參照規(guī)程附表D1,取1.665；k-計(jì)算長度附加系數(shù)，按規(guī)程附表D2取值為 1.167；故l0取 2.915m；=l0/i=2.915?03/15.8=185；查規(guī)程附錄C得=0.209；KH=1；精品資料推薦38 =1.05 譔/(AKH)=1.05?9.757?03/(0.209?.89?02?)=202.979N/mm2；立桿的受壓強(qiáng)度計(jì)算值=202.979N/mm2小于立桿的抗壓強(qiáng)度設(shè)計(jì)值 f=205 N/mm2，滿足要求。2、組合風(fēng)

76、荷載時(shí)，立桿穩(wěn)定性計(jì)算（1）立桿荷載。根據(jù)規(guī)程，支架立桿的軸向力設(shè)計(jì)值Nut取不組合風(fēng)荷載時(shí)立桿受壓荷載總設(shè)計(jì)值計(jì)算。由前面的計(jì)算可知:Nut1.2NG0.85?.4NQ19.485kN；風(fēng)荷載標(biāo)準(zhǔn)值按下式計(jì)算：Wk=0.7zsWo=0.7?.74?.273?.45=0.064kN/m2；其中w0-基本風(fēng)壓(kN/m2)，按照建筑結(jié)構(gòu)荷載規(guī)范(GB50009-2001)的規(guī)定采用：w0=0.45 kN/m2；z-風(fēng)荷載高度變化系數(shù)，按照建筑結(jié)構(gòu)荷載規(guī)范(GB50009-2001)的規(guī)定采用：z=0.74；s-風(fēng)荷載體型系數(shù)：取值為0.273；Mw=0.85?.4譓wk=0.85?.4譝k譴a議

77、2/10=0.85?.4?.064?.2?.52/10=0.02kN 穖；（2）立桿穩(wěn)定性驗(yàn)算 =1.05Nut/(AKH)+Mw/Wf =1.05 譔ut/(AKH)+Mw/W=1.05?9.485?03/(0.209?.89?02?)+0.02?06/(5.08?03)=204.208N/mm2；立桿的受壓強(qiáng)度計(jì)算值=204.208N/mm2小于立桿的抗壓強(qiáng)度設(shè)計(jì)值 f=205 N/mm2，滿足要求。（五）立桿的地基承載力計(jì)算立桿基礎(chǔ)底面的平均壓力應(yīng)滿足下式的要求p fg地基承載力設(shè)計(jì)值:fg=fgk譳c=120?=120 kPa；其中，地基承載力標(biāo)準(zhǔn)值：fgk=120 kPa；腳手架地基

78、承載力調(diào)整系數(shù)：kc=1；立桿基礎(chǔ)底面的平均壓力：p=1.05N/A=1.05?9.485/0.25=81.835 kPa；其中，上部結(jié)構(gòu)傳至基礎(chǔ)頂面的軸向力設(shè)計(jì)值：N=20.459 kN；基礎(chǔ)底面面積：A=0.25 m2。p=81.835kPa fg=120 kPa。地基承載力滿足要求！（六）拆模時(shí)間計(jì)算參考建筑施工安全手冊（杜榮軍主編，中國建筑工業(yè)出版社出版社出版），各樓層層高、樓面設(shè)計(jì)荷載、樓板板厚均按相同計(jì)。1、支架所受各類荷載的取值：附加在每根立桿上的樓蓋自重荷載為：N板i1.35?.14?.2?.2?（24+1.1）6.831kN；模板自重為：N模i1.35?.3?.2?.20.5

79、83kN；支架自重為：N支gi1.35?.15?.60.527kN；混凝土澆筑施工荷載為：N澆 i1.4?（1+2）?.2?.26.048kN；樓蓋總的設(shè)計(jì)荷載為：NQ=1.4?.5?.2?.2+6.831 11.871kN；2、澆筑層的荷載計(jì)算（設(shè)當(dāng)前澆筑層為第i層）：澆筑層荷載強(qiáng)度達(dá)到0.000/14.300?00=0設(shè)計(jì)強(qiáng)度，精品資料推薦39 N支i=N板i+N模 i+N支gi+N澆i=6.831+0.583+0.527+6.048 13.989kN；3、下一層立桿的荷載計(jì)算：下一層荷載強(qiáng)度達(dá)到10.000/14.300?00=69.93設(shè)計(jì)強(qiáng)度，N支i-1N支 i+N模i+N支gi+N板i=13.989+0.583+0.527+1?.831 21.93kN；其中，為樓蓋荷載計(jì)入比例，1。4、下二層立桿的荷載計(jì)算：下二層荷載強(qiáng)度達(dá)到15.000/14.300?00=104.895設(shè)計(jì)強(qiáng)度，N支i-2N支 i-1+N支gi+N板i-NQ=21.93+0.527+0.15?.831-11.871 11.61kN；其中，為樓蓋荷載計(jì)入比例，0.15。0.4N支i-2 NQ,下三層的模板支架可以試拆除。拆除后下二層的立桿荷載由下三層的樓蓋分擔(dān)60，分擔(dān)后的下三層樓蓋承擔(dān)的荷載為 0.6 N支 i-2NQ，可以拆除。精品資料推薦40