1、 目 錄1.編制依據22.工程概況22.1工程概況22.2工程重點、難點分析53.施工準備53.1測量放線53.2技術準備53.3材料、機具準備63.4現場準備64.施工安排74.1組織安排74.2工程質量目標84.3施工順序85.主要施工方法95.1模板工程施工方法95.2鋼筋工程施工方法145.3混凝土工程施工方法166.各項保證措施226.1質量保證措施226.2成品保護措施266.3安全保證措施276.4環境保護措施296.5新技術的應用307.模板相關計算317.1墻模板結構設計計算317.2頂板模板結構設計計算398.大體積混凝土抗裂計算481.編制依據1.1西京醫院住院二部翻建工

2、程施工圖及圖紙會審紀要、設計變更。1.2建筑工程施工質量驗收統一標準GB50300-20131.3混凝土結構工程施工質量驗收規范（局部修訂）GB50204-20021.4混凝土外加劑應用技術規范GB50119-20131.5混凝土質量控制標準GB50164-20111.6建筑施工模板安全技術規范JGJ162-20081.7建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范 JGJ130-20111.8混凝土泵送施工技術規程JGJ/T10-20111.9大體積混凝土施工規范GB50496-20091.10危險性較大的分部分項工程安全管理辦法（建質（2009）87號文）1.11建設工程高大模板支撐系統施工安全監

3、督管理導則（建質（2009）254號文）1.12建筑施工安全檢查標準JGJ59-20111.13現行國家相關法律、法規、規范性文件、標準等1.14中建總公司施工工藝標準2.工程概況2.1工程概況本工程總建筑面積99975.73，建筑物相對高度78.9m。地下2層，地上19層，基礎形式為梁筏基礎，結構類型為框架、框架剪力墻結構，結構抗震等級一級。在地下室二層有醫用直線加速器機房和伽瑪刀、TOMO機房、后裝治療室等房間。由于直線加速器、伽馬刀等有一定的放射性，設計為超厚鋼筋混凝土結構。房間位于地下室二層軸/二區軸，該范圍地下室層高7.8m，這些房間基礎為550mm厚的混凝土抗水板，板頂標高-7.8

4、00，頂板厚1400mm、1600，局部頂板厚2900mm；板底距地面4.76.2 m，墻體厚度有1600mm、1200mm、800mm，局部2900mm厚。墻板混凝土強度等級C50P8，混凝土工程量約為2600m3 ，按照要求摻加適量聚丙烯纖維。2.2工程重點、難點分析2.2.1伽馬刀、直線加速器室頂板厚度1.4m，1.6m，2.9m，每平方米自重達到35KN/，40KN/，72.5KN/。根據建質（2009）87號文危險性較大的分部分項工程管理辦法，當施工總荷載超出15KN/，模板支撐屬于超出一定規模的危險性較大的分項工程。模板工程施工難度非常大,如何設計好超厚頂板模板支撐架和墻體模板方案

5、，確保施工安全和質量，是本工程的重點和難點。2.2.2頂板和墻體鋼筋安裝量大，頂板水平鋼筋縱橫向多達十層，墻體豎向鋼筋多達六排，鋼筋施工難度大。2.2.3混凝土工程重、難點：該房間墻板厚度部分超過1m，屬于大體積混凝土，混凝土澆筑量大，一次澆筑量達2000多m3，兩段共計4000多m3，澆筑時間長，應保證商品混凝土供應，使澆注及時、連續進行。2.2.3.2 超厚頂板和墻體混凝土澆筑振搗必須嚴格控制分層厚度，保證混凝土不出現冷縫。2.2.3.3 超厚大體積混凝土水泥凝結過程將產生大量水化熱，做好裂縫控制、保內外溫差控制在規定范圍內是混凝土施工質量的關鍵。3.施工準備3.1測量放線根據平面主控制軸

6、線，在底板面上放出加速器房各細部軸線和墻截面邊線、兩條距墻邊線500mm的模板控制線。3.2技術準備3.2.1施工技術人員認真熟悉施工圖，明確施工中的重點和難點，根據相關規范、標準要求和施工組織設計，編制直線加速器房專項施工方案。3.2.2施工前，由項目總工對管理人員進行方案交底，工長根據施工方案對各工種班組進行書面施工技術交底，書面交底要簽字。3.2.3確定混凝土原材料，合理配制混凝土。從技術力量、生產能力、運輸距離以及混凝土罐車數量等設備能力等方面選擇商品混凝土供應公司。3.2.4做好各種原材料的取樣檢驗和試驗，如鋼筋原材復試及焊接連接試驗以及模板支撐構配件的進場檢查驗收。3.2.5現場管

7、理人員及操作人員具備上崗條件。3.3材料、機具準備3.3.1木模板加工用的電鋸、壓刨、平刨等機械就位固定試運轉完好，木工操作用的電鉆、扳手、錘子、鏟刀、滾刷、線墜、水平尺及拆模用的撬杠等小型工具應配備齊全。3.3.2主要需用材料詳見下表，提前組織材料的訂貨、分批進場。材料名稱用途總需要量多層板（18厚）模板1800m2木方（50100）頂板模板和墻體模板背楞200m3木方（100100）頂板模板背楞60m3鋼管墻體模板背楞、頂板模板支撐及臨時腳手架120t頂托和底托頂板模板支設9600根扣件腳手架搭設9500個鋼筋結構用510噸混凝土結構用4120m3阻燃草簾混凝土保溫4000 m2塑料薄膜混

8、凝土養護覆蓋2000 m23.3.3機械設備及工具準備：現場所有混凝土輸送設備（輸送泵、泵管、固定支架）、澆筑振搗設備以及現場臨時配電設施全部調試完畢。混凝土試驗儀器包括試模、坍落度檢測儀器等已準備好。序號設備名稱型號單位數量性能1塔 吊QTZ6020臺260m臂2混凝土地泵HT90臺28090m3/h3混凝土振動棒30、50只15、152.2kw4壓縮機臺15混凝土罐車6m3/輛輛20其中5臺備用3.4現場準備3.4.1直線加速器房澆筑混凝土前鋼筋隱檢、模板預檢全部完成，澆灌申請齊全,各種專業預埋全部安裝到位并通過監理檢查。3.4.2小型機具及工具準備齊全有效，經檢驗試運轉合格。3.4.3各

9、類需配合混凝土施工的機械已經準備，地泵已經全部搭設好，泵管安裝完畢，澆筑混凝土用架子及走道已支搭完畢，并經檢驗合格。3.4.4施工現場車輛出入口道路清理完畢，保障通暢，攪拌站派駐現場的調度人員準備就緒，各種通行證、施工許可證等齊全。為了保證直線加速器房混凝土連續澆筑，并結合現場場地狹小等困難，擬將在大門口設置2臺地泵澆筑混凝土，保證每個段的混凝土一次連續澆筑完成。3.4.5在大體積混凝土澆筑之前，項目部應與攪拌站及時溝通聯系，確保混凝土供應及時。 4.施工安排4.1組織安排針對該分項安全隱患較大、工程體量大，質量要求高的特點，項目部成立直線加速器房施工組織領導小組，進行現場指揮、協調，對施工的

10、全過程予以監控，及時處理突發事件，確保直線加速器房混凝土澆筑的順利進行，不出任何質量事故。隨時收聽天氣預報，如遇大雨天氣，推遲施工。施工組織領導小組：組 長：*副組長：*、* 、*組 員：*、*、*、*、*、*、*、*、*、*、*、*、*4.1.1現場管理層負責人負責直線加速器房方案的落實，提出模板、混凝土材料計劃，組織施工，并做好現場質量預控和監督檢查，負責模板、鋼筋、混凝土工程的預檢、報驗。 ：總負責。 ：負責解決施工過程中的技術問題。 ：負責現場施工生產統一指揮及現場模板支撐架和混凝土澆筑過程中的安全工作。 ：負責現場安全文明施工管理及混凝土質量、混凝土小票的管理、現場混凝土塌落度的檢測

11、、調度商品混凝土供應。 ：負責頂板模板及模板支撐架的搭設和墻體模板支設按方案要求執行及模板工程的預檢、報驗。 ：負責鋼筋工程按方案要求落實及鋼筋工程的預檢、隱蔽報驗。 ：負責混凝土工程按方案要求落實及混凝土工程的報驗。 ：負責模板、鋼筋、架模材料、混凝土、保溫材料、養護材料及外加劑等材料的供應。 ：負責現場混凝土取樣、試塊制作、塌落度測試、混凝土測溫等試驗工作。 ：負責現場供電、供水工作。4.1.2勞動層負責人本工程的勞務分包為： 模板、鋼筋、混凝土工程的負責人： ，負責具體調配人員并積極配合現場項目部領導小組的工作。4.2工程質量目標4.2.1模板、鋼筋、混凝土分項工程檢驗批全部合格，確保頂

12、板模板支撐架體系的搭設質量、安全可靠。4.2.2混凝土入模溫度20，混凝土內部與表面溫差、表面與環境溫差25。避免混凝土由于內外溫差過大引起混凝土開裂。4.2.3通過二次振搗、后期保濕養護等方法，控制混凝土表面裂縫的產生，達到比較理想的觀感質量效果。4.3施工順序根據工程施工工期、部署要求和直線加速器房的分布圖，分為兩個施工段。每段墻、頂板混凝土連續澆筑。流水段劃分見下圖：5.主要施工方法5.1模板工程施工方法5.1.1模板設計、支撐選型、配置 墻體模板采用18厚膠合板和豎向100*100mm方木（間距150mm）組拼，橫向背楞采用雙鋼管48mm3.5mm（間距450mm），對拉螺栓采用M16

13、級，螺栓間距為450x450mm，在墻體外側底部、中部和距頂部500mm處設置3道斜向支撐，斜撐間距1.2m。頂板模板采用18厚覆膜多層板，次龍骨為100100木方，間距為200mm；主龍骨為16號工字鋼，間距為600mm；頂板側模無法設置對拉螺桿，采用M16對拉螺栓與結構水平鋼筋兩端焊接10d的方式加固頂板側模板。墻體和頂板采用碗扣式滿堂鋼管支撐腳手架，支撐立桿縱、橫向間距為600x600mm，采用48x3.5mm鋼管，各立桿間布置雙向水平鋼管支撐，步距為1.2m，每根立桿下設置底托，頂部設置可調U托調整模板高度，在滿堂架四周和中間每隔4排立桿布置豎向剪刀撐，斜桿與地面的夾角在4560之間。

14、5.1.2模板設計5.1.2.1墻體模板支設構造圖：1）墻體模板支設：2）墻體模板橫向剖面圖：5.1.2.2頂板模板支撐構造圖：5.1.3模板制作與加工模板制作，應保證規格尺寸準確，棱、角平直光潔。切割的邊角應刨光并涂刷模板封邊漆，面板拼縫應嚴密、面層平整，節點、背肋設置符合模板設計要求，木方要用壓刨刨平，厚度一致。在模板加工前，向勞務分包的班組進行模板配板技術交底。加工過程中發現問題可向技術部門提供信息和建議，意見合理由技術部門下文更改。木模板在組裝時，面板拼縫處背面要加木方，以防漏漿，并保持模板整體性。已經破損或者不符合模板設計圖的零配件以及面板不得投入使用。每天管理人員到木工車間巡回檢查

15、，發現問題現場整改。加工完一批需總包質檢員進行驗收，主要驗收如下項目：模板制作材料及配板、模板構造方式、模板加工質量、模板質量偏差，合格后方可使用。模板制作的允許偏差見下表：序號項 目允許偏差（mm）1模板之間拼縫1.02相鄰模板之間高低差1.03模板平整度2.04模板平面尺寸偏差2 55對角線長度5.0 (對角線長度的1/1000)5.1.4模板安裝5.1.4.1模板支設前期準備模板安裝前首先檢查模板的雜物清理、浮漿清理、板面修整、脫膜劑涂刷等情況，模板表面用鏟刀、棉絲清理干凈，均勻涂刷脫模劑，涂刷時嚴禁用大拖把大面積施工，必須用棉紗蘸著均勻擦拭。施工縫混凝土表面必須剔毛處理，將混凝土表面浮

16、漿、軟弱混凝土層剔除至密實混凝土；墻柱根部邊線外模板下口混凝土施工時認真抹平；用空壓機把結構內雜物吹干凈，澆水潤濕；樓板支模前須將墻柱表面混凝土浮漿剔除，在墻四周粘貼海棉條，用空壓機把雜物吹干凈，用水充分沖洗潤濕。上道工序（鋼筋、水電安裝、預留洞口等）驗收完畢，簽字齊全。5.1.4.2墻模的支設工藝流程為：放墻位置線及模板控制線根部施工縫處理安裝洞口模板安裝墻模板調整就位調整對拉螺栓及鋼管斜撐。為保證墻側模的平面位置，采用如下方法進行模板定位：在底板混凝土澆筑時需在指定位置上埋設鋼筋頭，在側模支設前將定位鋼筋確定好位置后與埋設的鋼筋頭點焊固定,鋼筋標高應在結構裝修面層高度內（防止鋼筋端部銹蝕影

17、響裝修效果）。在墻轉角處根部留置清掃口。5.1.4.3頂板模板的支設頂板模板工藝流程為：放線支模板支撐架安裝主次龍骨-調校標高鋪底模板支側模板校正板標高支模板剪刀撐。根據構造要求在墻四角用尺量出立桿距離，并做好標記，用鋼卷尺拉直，分出支撐立桿位置，立支撐桿，安裝拉桿，以50cm水平標高線為基準調整立桿高度，并在支托上沿短向安放、固定16號工字鋼和100100木方，次龍骨接頭相互錯開；在次龍骨上按已排好的拼模順序依次從四周向中央鋪設多層板，鋪設時模板的接頭要平整，無高低差，多層板間采用硬拼的方法，接縫處嚴密。模板鋪設完成后按+50cm水平線精確調整其標高，當板跨度4m，從四周向中間起拱2，并安裝

18、加固剪刀撐。樓板模板應預留預埋需開孔時，必須使用電動機械開孔，嚴禁用鏨子鑿孔。5.1.5模板拆除5.1.5.1模板拆除時間控制側模拆除時，混凝土的強度應保證其表面及棱角不因模板拆除而受損。底模拆除應根據同條件養護試塊的強度報告確定，其強度達到100%時方可拆除。模板拆除前，必須填拆模申請單，經技術人員批準后方可拆除。5.1.5.2拆除操作要求：拆除模板的順序與安裝模板順序相反，先支的模板后拆，后支的先拆，拆模時不得使用大錘或硬撬亂搗，如果拆除困難，可用撬杠人工輕微撬動。拆墻模板，首先拆下穿墻螺栓，使模板向后傾斜與墻體脫開，不得在墻上撬模板，或用大錘砸模板，應保證拆模時不晃動混凝土墻體，尤其拆陰

19、陽角模時不能用大錘砸模板。拆除的模板起吊時應垂直慢速提升，無障礙后方可吊走，保持起吊時模板與墻體的距離，保證混凝土表面及棱角不因拆除受損壞，模板吊到存放場后，立即對模板表面進行清理，涂刷脫模劑。5.1.6模板的維護和修理現場吊運模板時，輕吊輕卸，嚴禁拋擲。拆下的模板及時清除灰漿。清除好的模板必須涂刷脫模劑，開孔和漏邊的部位涂縫邊漆。由于墻體模板螺栓間距較密，清理完的模板單獨放置。多層板進場后，挑選模板厚度一致的堆放一起，碼放整齊。在木工加工車間切割時，劃好線，量好尺寸，防止模板邊出現鋸齒、毛刺。用刨刨平、刨直，然后刷封邊漆。安裝的質量標準模板及支撐必須有足夠的強度、剛度和穩定性，支撐間距、模板

20、背楞設置要符合模板設計要求。模板上的脫模劑涂刷均勻，無漏刷。模板安裝允許偏差符合下表規定項次項目允許偏差值(mm)檢查方法1軸線位移墻、柱、梁3尺量2標高3水準儀或拉線尺量3截面尺寸墻、柱、梁3尺量4每層垂直度32m托線尺5相臨兩板表面高低差2直尺、尺量6表面平整度22m靠尺、楔形塞尺5.2鋼筋工程施工方法5.2.1鋼筋原材料管理5.2.1.1所采購的鋼筋必須有出廠證明(試驗報告)、鋼筋爐號標牌，并與材質報告單相符。鋼筋應平直、無損傷，表面無裂紋、油污、帶顆粒狀或片狀老銹；鋼筋原材料進場后按批進行報驗復試，并取得復試報告，不合格不得使用。5.2.1.2鋼筋成品進場后嚴格按分部位、構件名稱分類掛

21、牌堆放，存放鋼筋成品場地已經經過硬化，并設有排水坡度。堆放時，鋼筋下用墊木鋪墊，離地面不少于20cm，防止鋼筋銹蝕和污染。5.2.2鋼筋加工5.2.2.1鋼筋加工前做出鋼筋配料單，配料單要經過反復核對無誤后，由項目生產經理審批進行下料加工。5.2.2.2加工鋼筋要求平直、無局部曲折。若不合要求，應按照規定采用冷拉方法調直（HPB235級熱軋光面鋼筋的冷拉率不宜大于4%）。5.2.2.3鋼筋的彎鉤或彎折：HPB235級熱軋光面鋼筋末端需要做180彎鉤，起圓弧直徑不應小于鋼筋直徑的2.5倍，平直部分的長度不應小于鋼筋直徑的3倍。HRB335級熱軋帶肋鋼筋末端需做90或135彎折時，其彎曲直徑不小于

22、鋼筋直徑的四倍。彎起鋼筋中間部位彎折處的彎曲直徑不應小于鋼筋直徑的5倍。5.2.2.4箍筋：箍筋末端應做彎鉤，彎鉤平直部分的長度不應小于箍筋直徑的10倍。5.2.3鋼筋連接本工程墻、頂板鋼筋直徑16mm的均采用直螺紋機械連接，16以下鋼筋采用搭接綁扎接頭。位于同一連接區段內的受拉鋼筋搭接接頭面積百分率50%。5.2.4鋼筋綁扎和鋼筋間距控制措施施工要點：鋼筋的交點處均應采用鐵絲扎牢，采用順扣或八字扣。扎絲頭都朝向截面里側，不可外露。板底鋼筋綁扎前先清理干凈表面的一切垃圾、泥土，在綁扎底部鋼筋前，先彈好鋼筋擺放的位置線，綁扎時橫向鋼筋置于縱向鋼筋的下側，鋼筋接頭按要求位置錯開，同一截面內上、下層

23、有接頭鋼筋面積分別不超過本層受力鋼筋面積50%。墻體鋼筋連接綁扎前依據放線結果，校對墻體插筋，按要求調整鋼筋尺寸間距，再連接綁扎。所有鋼筋交叉點均用鉛絲綁扎牢，搭接部分中間點及兩端必須綁扎。墻體綁扣均采用“順扣”逐個綁扎牢固，并隔行換向。綁絲圓頭朝向墻中，以避免保護層偏差。模板支撐應嚴禁焊于主筋上，應另行插入短筋，與短筋焊接。為了有效控制鋼筋保護層厚度，頂板采用加速器混凝土同級別的混凝土墊塊，間距1.51.5m梅花狀布置，墻體采用塑料定位卡，每個面兩塊按間距1m左右設置。頂板上、下層的鋼筋之間用鋼筋馬凳支撐，間距2m排列（墊塊、馬凳大樣見下圖。板底鋼筋底板模板AAA- A板底鋼筋30mm鋼筋墊

24、塊30mm鋼筋墊塊板底鋼筋保護層控制大樣圖600mm500mm2000mm250mm馬凳支撐2532板頂鋼筋32通長馬凳鋼筋板底上第一層鋼筋間距控制大樣圖 板底上第二層以上鋼筋間距控制大樣圖由于墻體布置了34排鋼筋，最多達到6排鋼筋，中間排的鋼筋固定比較關鍵，為保證墻體鋼筋的間距、排距以及鋼筋的保護層厚度，在墻體中設置鋼筋定位卡具，鋼筋定位卡具采用14鋼筋制作，固定鋼筋的卡具采用“雙F型”、 “多F型”（構造基本同“雙F型”卡具）。在墻體中梅花形布置，間距1000mm。控制措施如下示意圖：5.3混凝土工程施工方法工藝流程混凝土澆筑振搗保溫覆蓋養護溫度監測灑水養護5.3.2混凝土運輸直線加速器房

25、墻體混凝土澆筑采用混凝土汽車泵進行澆筑。5.3.3澆筑方法混凝土澆筑前模板內的雜物和鋼筋上的油污等已清理干凈，模板縫隙和孔洞堵嚴，模板及其支架、鋼筋、預埋件和管線、施工縫處理等已經過檢查，并已做好預檢、隱檢記錄，符合設計及有關規范要求后待監理人員驗收后方可進行澆筑。混凝土到場后要檢測坍落度，觀察混凝土是否均勻，顏色一致且具有良好的和易性和保水性，不離析，不符合要求時退回攪拌站。墻體澆筑前，應先拌制一盤與混凝土同配合比砂漿（由商品混凝土攪拌站提供），潤濕輸送泵管，并均勻的鋪在澆筑面上，約50mm厚，但不得超過100mm。墻體混凝土采用對稱、分層澆筑施工，每層澆筑厚度控制在50cm左右。現場制作五

26、根混凝土澆筑厚度控制桿，兩面自下而上每500mm(振搗棒有效長度為445mm,4451.25=556mm)用紅油漆標上刻度或在振搗棒線纜上每500mm用紅色油漆標記，刻度字體要大而醒目，隨時探測、調整混凝土澆筑厚度，澆筑混凝土時用手提燈照明讀取厚度控制桿上數據，從而控制澆筑厚度。考慮到為使頂板支撐架承受的荷載較均勻，頂板混凝土澆筑將采取“一個方向、全面分層、逐層到頂”的方法。即混凝土澆筑將結構分成若干個厚度相等的澆筑層，每層澆筑厚度約50cm，建筑區面積即為平面面積。澆筑混凝土時從短邊開始，沿長邊方向進行澆筑，要求在逐層澆筑過程中，第二層混凝土要在第一層混凝土初凝前澆筑完畢。每層作業面分前、后

27、二排振搗，第一道布置在混凝土卸料點，振搗手負責出管混凝土的振搗，使之順利通過上層鋼筋流入底層；第二道設置在中間和坡角及底層鋼筋處，因底層鋼筋間距較密，振搗手負責使混凝土流入下層底部，確保下層混凝土振搗密實。混凝土上、下層澆筑時間間隔不得超過3小時，盡可能同時進行，以保證混凝土的連續性。澆筑混凝土時為防止混凝土分層離析，混凝土由料斗、泵管內卸出時，其傾斜高度不得超過2m，超過時采用串筒或斜槽下落，混凝土澆筑時不得直接沖擊模板。混凝土振搗使用30棒或50棒插入式振搗要快插慢拔，插點呈梅花形布置，按順序進行，不得遺漏。移動間距不大于振搗操作半徑的1.5倍。每一插點的振搗時間以混凝土表面出現浮漿、不再

28、顯著下沉及不出現氣泡為宜，同時采用二次振搗的方法，增加混凝土的密實和均勻性。為使分層澆筑的上下層混凝土結合為整體，振搗時振搗棒要插入下一層混凝土不少于5cm（具體見下圖）；混凝土澆筑過程中，鋼筋工隨時檢查鋼筋位置，如有移位，必須立即調整到位。4004005017深入下一層混凝土中本層混凝土中有效范圍外露檢查長度澆筑過程中隨時拉線檢查混凝土標高。澆筑混凝土時設專人看模，經常觀察模板、支架、鋼筋、預埋件和預留孔洞的情況，當發生變形位移時立即停止澆筑，并在已澆筑的混凝土初凝前修整完好。混凝土振搗、表面刮平抹壓12h后，即在混凝土初凝前在混凝土表面進行二次抹壓，消除混凝土干縮、沉縮和塑性收縮產生的表面

29、裂縫，增強混凝土內部密實度，但是，二次抹壓時間必須掌握恰當，過早抹壓沒有效果，過晚抹壓混凝土已進入初凝狀態，失去塑性，消除不了混凝土表面已出現的裂縫。在混凝土終凝前，對出現龜裂或有可能出現裂縫（應力集中處如后澆帶兩側）的地方再次進行抹壓來消除裂紋。5.3.4緊急狀態下的施工縫處理措施如果在施工中出現異常情況，又無法及時進行處理時，如地泵故障，商品混凝土不能及時供應澆筑，則留設施工縫，在施工縫外插入模板，將其后混凝土振搗密實，在下次澆筑前將接槎處的混凝土鑿掉，表面做鑿毛處理，鋪設遇水膨脹止水條，并鋪5cm同配比無石子砂漿，保證混凝土接槎處強度和抗滲指標。5.3.5混凝土養護為防止混凝土內部與表面

30、溫差過大，造成溫度應力大于同期混凝土抗拉強度而裂縫，養護工作尤為重要，本工程采取保溫、保濕養護法，通過抗裂計算確定保溫材料的厚度。墻體混凝土澆筑完畢后在內外側木模板表面和墻頂澆筑面上覆蓋一層塑料薄膜和兩層阻燃草袋用以保溫，墻頂鋼筋處尤其要注意覆蓋嚴密，減少表面熱的擴散，保持混凝土表面處于濕潤狀態。頂板混凝土表面澆筑抹壓完畢，馬上覆蓋一層塑料薄膜，目的是防止水分蒸發，然后在塑料薄膜上覆蓋二層阻燃草袋用以保溫，墻柱頂插筋處尤其要注意覆蓋嚴密，減少表面熱的擴散，保持混凝土表面處于濕潤狀態。5.3.6混凝土測溫對大體積混凝土采用JDC-2型便攜式電子測溫儀來測溫。在混凝土澆筑前，用鋼筋將測溫線固定好，

31、傳感器距離鋼筋端部10cm，不得與鋼筋接觸，將鋼筋另一端與墻體鋼筋或樓板鋼筋固定好以后，將引出線收成一束，穿入管中，固定在橫向鋼筋下引出，以免澆筑時受到損傷。待測溫時將測溫探頭伸入測溫管并與主機插接測得混凝土溫度。測溫點布置：墻體測溫點布置沿墻體豎向每3m、墻體各段中部設置一組測溫點；每組測溫點沿墻體水平方向在其表面、中部和表面分別埋設測溫管，在距混凝土墻體兩側表面10cm以及混凝土中部分別布置三個測溫點。頂板在平面上，測溫點沿頂板縱向間距約10m左右，橫向在距邊緣1m和中間部位分別布置一組測溫點（見測溫布點圖，附圖1、2）。在垂直方向上，每個測溫點沿垂直高度在其表面、中部和板底分別埋設測溫點

32、，垂直高度依次為板頂-100mm、板中部、板底+100mm。測溫管安裝位置要準確，固定牢固。25板底溫度TMAX3525核心溫度（TMAX6070 ）表面溫度（TMAX35 ）空氣溫度（低）25溫度值分布圖頂板測溫、保溫剖面圖板內預埋的熱電偶測溫導線：L=3.0m;1.75m;0.6m1250測溫制度：在混凝土溫度上升階段，每4小時測溫一次，混凝土溫度下降階段每8小時測溫一次。并可根據相關單位要求，進行測溫頻率的調整。墻體混凝土測溫點布置：頂板混凝土測溫點布置：在測溫進程中，當發現混凝土內部溫度差超過25時，測溫人員要及時報告工地項目總工，如果混凝土內部升溫較快，表面保溫效果不好，混凝土內部與

33、表面之差可能超過控制值時，及時增加保溫層厚度；當晝夜溫差較大或天氣預報有暴雨襲擊時，現場準備足夠的保溫材料，并根據氣溫變化趨勢以及混凝土內部溫度監測結果及時調整保溫層厚度；當混凝土內部與表面溫度之差不超過20，且混凝土表面與環境溫度之差也不超過20時，逐層拆除保溫層，當混凝土內部與環境溫度之差接近內部與表面溫差控制時，則全部撤掉保溫層。5.3.7混凝土試塊的制作及混凝土供貨小票的記錄混凝土試樣應在泵管出料口隨機抽取，每100 m3抽取一組作為標養試塊，同時留置一組同條件試塊。混凝土供應小票應準確記錄混凝土出罐時間，到場時間，卸料時間，澆筑完成時間，按順序整理裝訂。5.3.8防止混凝土開裂的措施

34、5.3.8.1原材料方面采取的措施：本工程選用普通硅酸鹽水泥(因水化熱較低)，同時在混凝土中摻入粉煤灰和礦渣微粉，混凝土密實度有所增加，收縮變形有所減少，泌水量下降。由此會取得降低水灰比，減少水泥漿量，延緩水化熱峰值的出現，降低溫度峰值，收縮變形也有所降低。混凝土攪拌站原材料稱量裝置要嚴格、準確，確保混凝土的質量。砂石的含泥量對于混凝土的抗拉強度與收縮影響較大，要嚴格控制在2%以內。砂石骨料的粒徑要盡量大些，以達到減少收縮的目的；當水灰比不變時，水和水泥的用量對于收縮有顯著影響，因此，在保證可泵性和水灰比一定的條件下，要盡量降低水泥漿量；砂率過高意味著細骨料多，粗骨料少，為了減少收縮的作用，避

35、免產生裂縫，要盡可能降低砂石的吸水率。混凝土攪拌運輸車裝料前應把筒內積水排清，運輸途中拌筒以13min速度進行攪拌防止離析，攪拌車到達施工現場卸料前應使拌筒以812min轉12 min，然后再進行反轉卸料。采用聚丙烯纖維等外加劑，防止混凝土裂縫。同時摻加減水劑，一方面可以延長水化熱釋放的時間，降低水化熱峰值，另一方面，對混凝土的收縮有顯著的補償作用，這樣可以減少平均溫差，避免出現溫差裂縫。5.3.8.2施工方面采取的措施控制混凝土出機溫度和澆筑溫度。為了減少結構物的內表溫差，控制混凝土內部溫度與外界溫度之差不大于25，必須控制出罐溫度在14左右。采用分層澆筑，混凝土采用自然流淌分層澆筑，分層厚

36、度為500mm左右。在上層混凝土澆筑前，使其盡可能多的熱量散發，降低混凝土的溫升值，縮小混凝土內外溫差及溫度應力。為了不使表面混凝土散熱太快，使表面保持較高的溫度，施工中將采用厚度為5cm的兩層草袋和一層塑料布養護。5.3.8.3混凝土泌水處理和表面處理混凝土在澆筑、振搗過程中，上涌的泌水和浮漿沿混凝土面排到設置的集水坑內抽出，以提高混凝土質量，減少表面裂縫。澆筑混凝土的收頭處理也是減少表面裂縫的重要措施，因此，在混凝土澆筑后，先初步按標高用長刮尺刮平，在初凝前用平板振動器碾壓數遍，表面壓光。由于泵送混凝土表面的水泥漿較厚，在混凝土澆筑到頂面后，及時把水泥漿排走，初步按標高刮平，用木抹子反復搓

37、平壓實，使混凝土硬化過程初期產生的收縮裂縫在塑性階段就予以封閉填補，以防止混凝土表面龜裂。6.各項保證措施6.1質量保證措施 6.1.1建立健全的質量保證體系，確保質量體系的正常運行，落實責任制，加強質量意識教育嚴格按施工方案進行施工，模板固定牢固，螺栓、柱箍、鋼管橫肋間距要準確，拼縫嚴密，不漏漿。加強現場的過程控制，嚴格實行三檢制，要求每一道工序、每一個部位都必須是上道工序為下道工序提供精品，并服務于下道工序，并實行掛牌標識管理，有利于加強施工人員的責任心。業主及監理公司經理質量監督站公司項管部項目經理項目總工質量總監項目現場經理工 程 部質 量 部技術資料部安 全 部物 資 部試 驗 組土

38、建一隊土建二隊機電隊伍專業施工隊甲指分包隊精裝隊伍機 電 部合約預算部 質量控制體系圖6.1.2模板施工質量預控措施項目 通 病 產生原因 預防措施相關人員的質量保證措施 技術 工長 質檢 材料墻體模板脹模傾斜變形模板背肋間距過大、對拉螺栓未擰緊或間距過大；鋼筋未調整；混凝土澆筑速度過快嚴格按施工方案支模，對拉螺栓要擰緊；支模前依據位置線調整鋼筋位置；混凝土分層澆筑，分層厚度符合規定要求。認真做好模板設計、對拉螺栓等受力構件應經過計算、關鍵部位應繪圖表示清楚。作好交底工作對拉螺栓、背肋、支撐應按設計尺寸布置不得隨意下令修改嚴格按方案要求和規范驗收標準進行檢查驗收墻體厚度不一墻面高低不平模板拼縫

39、不嚴、不平整、支撐不牢、模板垂直度差。模板位置放錯模板拼縫要嚴密、相鄰模板高低差應符合規定要求、墻根部設定位鋼筋、按方案要求設斜撐，用線錘吊垂直；模板應編號按號入位 陰陽角不防方正、不垂直模板邊角變形陰陽角模板未按要求支設及時修理好模板、陰角處的角模、支撐時要控制其垂直偏差、并且固定牢固；陰陽角邊分別設100*100木方、并墊海綿條。混凝土爛根墻體下口未塞嚴模板支設前下口先用水泥砂漿找平、并品墊海綿條混凝土粘模拆模時間掌握不好，模板脫模劑涂刷不均勻、漏刷按混凝土試塊試壓強度達到1.2Mpa時間控制拆模，模板脫模劑涂刷均勻無漏刷樓板模板板底不 平支撐、背肋間距未按設計布置、個別支撐未頂緊嚴格按方

40、案支設、支撐要牢固。背肋間距不得隨意加大；支模前要在墻上抄出控制板底的標高線控制標高。根據板厚及施工荷載計算制定合理的施工方案模板驗收時要重點檢查其標高、接茬的平整度和起拱要求支模過程中要重點控制板底標高、接茬的平整度、拼縫和起拱要求對直接支撐模板的木方選料足尺，竹膠板木方應符合驗收標準墻板陰角不規方墻板交接處未作角模支模時交接處用木方外包竹膠板制作角模先支節點后鋪大面模板6.1.3鋼筋質量要求鋼筋原材料(含鋼筋、直螺紋套筒、型鋼及焊條、焊劑等)應符合現行規范、標準、和設計要求。并按規定備齊出廠合格證明，檢驗報告和進場復檢報告。根據施工圖紙檢查鋼筋的品種、規格、形狀、尺寸、位置、數量、間距應符

41、合設計要求，特別是負筋的位置應正確。檢查鋼筋接頭的位置及搭接長度、接頭百分率應符合規范及設計要求，接頭質量應符合規范及設計要求；箍筋加密范圍、鋼筋錨固長度、鋼筋搭接長度應正確。 檢查鋼筋保護層應符合規范及設計要求；檢查鋼筋應綁扎牢固，無松動變形現象。鋼筋的調直、平直、冷拉、切斷、彎曲、焊接等半成品加工質量，應符合規范、規程、標準和設計要求，經檢驗合格的半成品，應按工程使用部位和規格、形狀分類堆放，并用標識牌，注明鋼筋編號、規格、尺寸和使用部位。鋼筋表面應潔凈，不得有顆粒狀、片狀銹蝕和飛邊、翹邊、裂紋、損傷及泥漿油漆污，如有均須進行處理。滾軋直螺紋套筒連接接頭質量應符合鋼筋機械連接通用技術規程。

42、鋼筋工程有設計變更項目時,必須先辦理設計變更單手續，并堅持自檢、互檢、專業檢驗制。鋼筋工程屬于隱蔽工程，在澆筑混凝土之前應對鋼筋及預埋件進行驗收，并做好隱檢工程記錄。6.1.4混凝土施工質量要求混凝土的強度等級、功能（抗滲、抗凍、高強、大體積混凝土等），耐久性（氯離子、堿含量），施工性（稠度、泵送、早強、緩凝等），均應符合設計要求及規范標準規定。預拌混凝土生產供應單位應具有企業資質等級證書，并應符合其資質等級營業范圍。混凝土拌合物的原材料（水泥、砂、石、水）、外加劑、摻合料的質量，必須符合規范、規程、標準，并按有關規定具有產品出廠合格證明和進場復驗報告。混凝土運至澆筑地點及稠度（坍落度、擴展度

43、）應符合施工和設計要求，不分層、不離析。項目部應配備與結構工程的規模技術特點相適應的試驗設備、標準養護室和經過專業培訓考核具有試驗工作資格的試驗員。澆筑混凝土前，應完成鋼筋隱蔽工程驗收及模板工程預檢驗收，檢查預埋件、孔洞位置、保護層厚度及其定位措施的可靠性，嚴禁澆筑振搗踩壓鋼筋骨架，板類鋼筋骨架應設鐵馬凳支架，鋪設跳板。混凝土灌注入模，不得集中傾倒沖擊模板或鋼筋骨架，應按澆筑程序分層均勻下料，應采用串筒、溜管下料，出料管口至澆筑層的傾落自由高度不應大于2米。振搗混凝土，應確保密實、預留孔洞、箱盒、預埋件、鋼筋位置和保護層厚度準確，面層平整，嚴防漏振、欠振和過振。振搗預應力結構，應防止振搗棒碰撞

44、預應力筋、預埋螺旋波紋管道、灌漿孔、排氣孔裝置、錨固端等，確保承壓板位置及底部混凝土密實。混凝土澆筑后，應在12小時以內及時采取覆蓋保濕養護措施，嚴防脫水、裂縫。采用塑料薄膜養護，應覆蓋封閉嚴密，防風吹敞露，保持膜內潮濕，采用澆水養護，應設專人噴水，確保混凝土保護濕潤，混凝土養護，應有控測及測溫措施。6.2成品保護措施6.2.1模板工程成品保護措施進場后的模板，臨時堆放時，必須用編織布臨時遮蓋，使用前，必須涂刷脫模劑，遇雨時，及時覆蓋塑料布。模板存放場地要平整夯實硬化處理，模板按規格分類存放，木模板平放時，下部要墊木方且間距不應過大，保證模板不扭曲不變形，不可亂堆亂放或在模板上堆放鋼管等配件。

45、拆模時，模板、配件要有人接應傳遞輕拿輕放，嚴禁拋扔。每次拆下模板配件應及時進行保養修整，將模板上的水泥灰漿疤及雜物用鏟刀清理掉，用棉絲擦干凈，板面涂刷脫模劑應均勻不流淌防止污染，尤其模板的拼縫處更應認真清理。板模支設完成以后，在其上面焊接或割除鋼筋時，模板上必須放墊板，以防燒傷模板。墻模拆除，如需割除對拉螺栓時，必須用鋼板墊在模板表面。樓板模板盡量減少切割，模板切割應采用電鋸，切割后的邊角應涂刷模板面漆防止開裂。邊角模板嚴禁用整板切割。施工過程中，嚴禁用利器或重物亂撞模板，以防模板損壞或變形。已安裝完畢的墻模板，吊運其它材料（如鋼管、鋼筋、模板等）時應小心保護防止碰撞，禁止其它模板就位前作為臨

46、時依靠，以防止模板變形或產生垂直偏差；已安裝完畢的樓板模板上，不可集中堆料。 模板施工時應注意對綁扎好鋼筋的保護，防止碰撞，支模用的模板定位鋼筋禁止與結構鋼筋焊接，應設附加鋼筋焊接，附加鋼筋與結構鋼筋綁扎牢固；定位鋼筋端部須用無齒鋸切平。6.2.2混凝土工程成品保護措施混凝土強度達到1.2Mpa以后，方允許操作人員在上行走，安裝模板及支架，但不得有沖擊性操作。在混凝土澆筑過程前，在澆筑面標高以上500范圍內的柱墻鋼筋用塑料布纏裹保護，澆筑混凝土過程中，應安排專人看筋，防止墻柱插筋在澆筑過程中移位。在澆筑過程中，要搭好跳板，不得直接在鋼筋上踩踏、行走，嚴禁澆注振搗時踩壓鋼筋骨架。嚴格按規范強度要

47、求進行模板拆除，且必須經過技術負責人同意，在模板拆除過程中，要輕拆輕放，不得損壞混凝土棱角。加強養護和測溫工作，保證混凝土質量，控制混凝土結構表面裂縫寬度不大于0.2mm，并不得貫通。6.3安全保證措施6.3.1建立健全現場安全保證體系, 成立安全生產小組，嚴格按照安全保證體系和程序運作，按保證措施實施。安全技術編制管理成員安全檢查監督成員安全總監項目經理項目安全生產小組生產經理安全生產指揮管理成員分包單位6.3.2加強安全意識的教育，對于新入場工人、更換工種必須進行三級安全教育，電工、試驗工、機械工必須持證上崗。與外協施工隊伍簽訂安全保證協議。6.3.3加強臨電、基坑臨邊防護、馬道防滑等安全

48、管理，隨時注意基坑邊坡穩定性。6.3.4夜間施工必須有足夠亮度的照明，以免作業人員踩空發生事故。6.3.5混凝土振搗設備在指定電箱接線，有專用開關箱，并接漏電保護器，接線不得任意接長。電纜線必須架空，嚴禁落地。6.3.6澆筑時必須有專業工長跟班作業，做到班前有安全交底，班中跟班檢查，班后有安全小結。6.3.7混凝土施工的作業人員，必須穿膠鞋、戴絕緣手套。6.3.8罐車及泵沖洗廢水應經二次沉淀后排入污水管道。6.3.9遵守工地各項規章制度，減少噪音污染，振搗棒不得直接振動模板，不得有意制造噪音。6.3.10施工現場模板存放場地必須平整夯實硬化處理。模板加工、安裝及拆除前，工長應對操作工人進行詳細

49、安全技術交底。6.3.11墻模板上口兩側必須安設牢固的施工平臺，便于工人操作、綁筋和澆筑混凝土。垂直吊必須采取兩個以上的吊點，且必須使用吊環上運。模板在施工中隨時進行清理和檢修，尤其是墻的吊點處。6.3.12墻體模板安裝、拆除時指揮和掛鉤人員必須站在安全可靠的地方方可操作，嚴禁人員站在模板上隨墻體模板起吊；安裝時先內后外，拆除時先外后內，模板起吊應做到穩起穩落，就位準確，嚴防模板大幅度擺動或碰到其它模板或鋼筋；在模板拆裝區周圍設警戒區，非作業人員禁止進入。3拆模起吊前，應復查對拉螺栓是否已拆除干凈，在確無遺漏且模板與墻體完全脫離吊鉤掛好后方準起吊，吊鉤應垂直模板，不得斜吊，防止碰撞相鄰模板和墻

50、體，摘鉤時手不離鉤，待吊鉤超過頭部方可松手，超過障礙物以上的允許高度才能行車或轉臂。6.3.14對于樓板支撐過程中，如需中途停歇，應將支撐等頂牢，拆模間歇時，將已活動的模板、支撐等運走或妥善堆放，防止因浮空、踏空而墜落。頂板模板拆除時，操作人員應相互配合，傳遞模板不得亂扔。 5施工樓層上不得長時間存放模板，當模板臨時在施工樓層存放時，必須有可靠的防傾倒措施，禁止沿外墻周邊存放在懸挑結構上，板應平臥堆放，不得靠在其它模板或構件上。6高空作業時零配構件不得放在操作架上，應集中放入工具袋或箱中，扳手等小類工具必須系掛在身上或置放于工具袋內，不利掉落。高處作業時，操作人員必須系掛好安全帶。6.4環境保

51、護措施在支拆模板時，必須輕拿輕放。上下左右有人傳遞。模板在拆除和修理時禁止使用大錘以降低噪音。模板拆除后，清除模板上的粘結物如混凝土等，現場要及時清理收集，堆放在固定場地，集中運放到垃圾堆放場。脫模劑涂刷時要防止污染環境，用棉紗擦拭時要注意用量，不能成流。在現場設封閉式木模加工棚，模板堆放區要避開道路、消防管線，并滿足相關消防要求。泵車料斗內的混凝土保持一定的高度，防止吸入空氣造成堵管或管中氣錘聲和造成管尾甩傷人的現象。混凝土罐車離開工地時必須清洗車輪。泵車安全閥必須完好，泵送時先試送，注意觀察泵的液壓表和各部位工作正常后加大行程。在混凝土坍落度較小和開始起動時使用短行程。檢修時必須卸壓后進行

52、。6.5新技術的應用先進的施工技術、施工工藝、新型材料和新機具的使用和技術創新，是優質高效地完成工程任務，創造過程精品、保證工程質量，加快工程進度、縮短施工周期，極其有效地降低工程造價的關鍵之所在。模板及模板支撐體系經過經濟技術比較分析和嚴謹計算，本加速器房模板采用18mm厚多層板，模板支撐體系采用普通滿堂鋼管腳手架支撐體系，具有操作簡單、方便，在安全可靠、保證質量的前提下盡量保證經濟。混凝土工程采用了超厚大體積混凝土裂縫防治技術，混凝土結構施工采用高性能混凝土技術、預拌混凝土應用技術、泵送混凝土應用技術。在混凝土中采用摻混凝土高效外加劑和聚丙烯纖維抗裂劑等以及粉煤灰和礦渣粉，減少水泥用量，控

53、制混凝土裂縫。混凝土養護采取保溫、保濕養護法，并通過固定測溫傳感器，采用JDC-2型便攜式電子測溫儀來測溫，并根據測溫結果，采取及時增加保溫層厚度處理內外溫差過大的問題，有效控制超厚大體積混凝土裂縫。鋼筋工程，對于直徑在16以上的鋼筋采用等強滾軋直螺紋連接技術，鋼筋接頭均能達到“A”級。直螺紋連接技術的可以對鋼筋進行提前加工，現場操作工序簡單，施工速度快，適用范圍廣，不受氣候影響，且成本較低，質量穩定可靠，安全、無明火，不受氣候影響。運用這種機械連接技術，將大大提高工程鋼筋分項工程的施工質量，加快鋼筋工程施工效率，縮短工期。6.6成本控制措施6.6.1加強材料控制和管理：提高材料計劃編制水平，

54、嚴格編制審批制度。確保材料計劃的編制內容全面，標準要求等符合圖紙規范要求。加強材料領用管理制度，所有材料的采購及領用必須以材料計劃為依據，超計劃用料需項目經理批準。加強班組材料領用制度，所有材料的領用必須經過施工工長簽字。同時每月對各個專業進行材料核算。加強現場材料保管管理，每月底項目材料保管員應分專業提出庫存材料，避免重復進料和材料堆壓6.6.2計算機推廣和網絡信息化管理：在本工程的施工過程中，在設計、技術、計劃、設備和物質材料、定貨加工和施工、人員和勞動力、項目管理等方面大力推廣和采用計算機技術、綜合學信息技術和網絡技術，大力進行技術創新、管理創新，建立項目經理部內部局域網，實現項目經理部

55、內部信息的橫向交流和數據共享，確定本工程生產、技術、管理全方位的科學研究，制定專題的降低成本措施，可極大地提高工作效率，具有準確性、可靠性、可變更調整性和可追索性，可以有效而且有序地對工程的每一環節進行指揮、管理和監控，從而達到加快工程進度、保證工程質量、實現工程項目降低成本目標的目的。6.6.3通過嚴格的質量管理和控制，減少返工拆改，甚至通過預控手段消除返工拆改，同時積極主動為工程業主和設計提出合理化建議，節約工程成本造價；通過進度計劃的有效管理和實施，實現承諾的工期目標，有效地節約機械設備的投入、材料的投入、人力的投入以及現場管理費的投入。7.模板相關計算7.1墻模板結構設計計算墻模板基本

56、參數模板面板采用普通膠合板，厚度18mm；內龍骨100*100mm方木，間距150mm；外龍骨采用雙鋼管48mm3.5mm，豎向布置12道，在斷面內間距100+450+450+450+450+450+450+450+450+450+450+400mm，主梁最大懸挑長度150mm；采用M16對拉螺栓，水平間距450mm。砼墻特性A樓地下室Q1砼墻厚度(mm)2900砼墻高度(mm)5000砼墻長度(mm)5150墻模板設計簡圖如下： 墻模板(支撐不等間距)剖面圖墻模板(支撐不等間距)正立面圖7.1.2墻模板荷載計算側壓力計算依據規范建筑施工模板安全技術規范JGJ162-2008混凝土重力密度c(

57、kN/m3)24新澆混凝土初凝時間t0(h)4外加劑影響修正系數11混凝土坍落度影響修正系數21.15混凝土澆筑速度V(m/h)2.5混凝土側壓力計算位置處至新澆混凝土頂面總高度H(m)4.2新澆混凝土對模板的側壓力標準值G4k(kN/m2)min0.22ct012v1/2，cHmin0.2224411.152.51/2，244.2min38.403，100.838.403kN/m2傾倒混凝土時對垂直面模板荷載標準值Q3k(kN/m2)2 有效壓頭高度hG4k/c38.4/241.6m 承載能力極限狀態設計值 Smax0.9max1.2G4k+1.4Q3k，1.35 G4k+1.40.7Q3k

58、0.9max1.238.400+1.42.000，1.3538.400+1.40.72.00048.42kN/m2 Smin0.91.4Q3k0.91.42.0002.52kN/m2 正常使用極限狀態設計值 SmaxG4k38.400kN/m2 Smin0kN/m2 7.1.3墻模板面板的計算面板類型覆面竹膠合板面板厚度（mm）18面板抗彎強度設計值f（N/mm2）37面板彈性模量E（N/mm2）10584 根據規范JGJ162，面板驗算按簡支梁。梁截面寬度取單位寬度即b1000mm Wbh2/61000182/654000mm3，Ibh3/121000183/12=486000mm4 考慮到

59、工程實際和驗算簡便，不考慮有效壓頭高度對面板的影響。 .1強度驗算 qbSmax1.048.4248.42kN/m 驗算簡圖 Mmaxql2/8=48.420.1502/8=0.14kNmMmax/W0.14106/54000=2.52N/mm22.52N/mm2f=37 N/mm2，滿足要求！ .2撓度驗算 qbSmax1.038.4038.40kN/m驗算簡圖撓度驗算,max5ql4/(384EI)=538.401504/(38410584486000)=0.05mm 0.05mm=l/250=150/250=0.60mm，滿足要求！7.1.4墻模板次楞的計算次楞類型矩形木楞次楞材料規格1

60、00100次楞抗彎強度設計值f（N/mm2）14.85次楞彈性模量E（N/mm2）9350次楞截面抵抗矩W（cm3）166.67次楞截面慣性矩I（cm4）833.33次楞合并根數n1次楞受力不均勻系數1 7.1.4.1強度驗算 qlSmax1.0000.15048.4207.26kN/m qminlSmin1.0000.1502.5200.38kN/m驗算簡圖彎矩圖 Mmax0.15kNmMmax/W0.15106/166670=0.87N/mm20.87N/mm2f=14.85 N/mm2，滿足要求！ 7.1.4.2撓度驗算 qmaxlSmax1.0000.15038.405.76kN/m

61、qminlSmin1.0000.15000kN/m驗算簡圖變形圖 max0.02mm=l/250=450/250=1.8mm，滿足要求！ 7.1.4.3支座反力計算 承載能力極限狀態剪力圖 R1=2.12 /=2.12/1.000=2.12kN R2=3.58 /=3.58/1.000=3.58kN R3=3.19 /=3.19/1.000=3.19kN R4=3.29 /=3.29/1.000=3.29kN R5=3.26 /=3.26/1.000=3.26kN R6=3.27 /=3.27/1.000=3.27kN R7=3.25 /=3.25/1.000=3.25kN R8=3.32 /

62、=3.32/1.000=3.32kN R9=2.89 /=2.89/1.000=2.89kN R10=1.79 /=1.79/1.000=1.79kN R11=0.94 /=0.94/1.000=0.94kN R12=0.10 /=0.10/1.000=0.10kN 正常使用極限狀態剪力圖 R1=1.68 /=1.68/1.000=1.68 kN R2=2.84 /=2.84/1.000=2.84 kN R3=2.53 /=2.53/1.000=2.53 kN R4=2.61 /=2.61/1.000=2.61 kN R5=2.59 /=2.59/1.000=2.59 kN R6=2.60 /

63、=2.60/1.000=2.60 kN R7=2.58 /=2.58/1.000=2.58 kN R8=2.64 /=2.64/1.000=2.64 kN R9=2.27 /=2.27/1.000=2.27 kN R10=1.36 /=1.36/1.000=1.36 kN R11=0.63 /=0.63/1.000=0.63 kNR12=0.04 /=0.04/1.000=0.04 kN7.1.4.4抗剪驗算 Vmax1.88kNVmax/(2bh)=1.88*103/(2*100*100)=0.09N/mm20.09N/mm2=1.3 N/mm2，滿足要求！ 7.1.5主楞的計算主楞類型鋼管

64、主楞材料規格483.5主楞抗彎強度設計值f（N/mm2）205主楞彈性模量E（N/mm2）206000主楞截面抵抗矩W（cm3）5.08主楞截面慣性矩I（cm4）12.19主楞合并根數n2主楞受力不均勻系數0.5主楞計算方式三等跨梁 由上節次楞驗算的支座反力計算知，主楞取次楞對其反力最大的那道驗算。承載能力極限狀態：RmaxMax2.12，3.58，3.19，3.29，3.26，3.27，3.25，3.32，2.89，1.79，0.94，0.10.53.577=1.788kN。 正常使用極限狀態： RmaxMax1.68，2.84，2.53，2.61，2.59，2.6，2.58，2.64，2.

65、27，1.36，0.63，0.040.52.84=1.42kN。 7.1.5.1強度驗算驗算簡圖彎矩圖 Mmax0.27kNmMmax/W0.27106/5080=52.80N/mm252.80N/mm2f205 N/mm2，滿足要求！7.1.5.2支座反力計算剪力圖 第1道支撐所受主梁最大反力Rmax(1)6.64/=6.64/0.5=13.28kN 計算方法同上，可依次知： 第2道支撐所受主梁最大反力Rmax(2)11.21/=11.21/0.5=22.42kN 第3道支撐所受主梁最大反力Rmax(3)9.99/=9.99/0.5=19.97kN 第4道支撐所受主梁最大反力Rmax(4)1

66、0.32/=10.32/0.5=20.63kN 第5道支撐所受主梁最大反力Rmax(5)10.22/=10.22/0.5=20.45kN 第6道支撐所受主梁最大反力Rmax(6)10.26/=10.26/0.5=20.52kN 第7道支撐所受主梁最大反力Rmax(7)10.20/=10.20/0.5=20.40kN 第8道支撐所受主梁最大反力Rmax(8)10.41/=10.41/0.5=20.82kN 第9道支撐所受主梁最大反力Rmax(9)9.05/=9.05/0.5=18.10kN 第10道支撐所受主梁最大反力Rmax(10)5.62/=5.62/0.5=11.25kN 第11道支撐所受

67、主梁最大反力Rmax(11)2.94/=2.94/0.5=5.88kN 第12道支撐所受主梁最大反力Rmax(12)0.31/=0.31/0.5=0.63kN 7.1.5.3撓度驗算驗算簡圖變形圖 max0.12mm=l/250=450/250=1.8mm，滿足要求！ 7.1.6對拉螺栓驗算對拉螺栓類型M16軸向拉力設計值Ntb(kN)24.5 同主梁驗算過程，可知對拉螺栓受力： N22.423kNNtb24.5kN，滿足要求！ 7.2頂板模板結構設計計算 7.2.1頂板模板基本參數以2900mm厚的樓板作為計算分析對象，其基本參數如下：工程屬性：新澆混凝土樓板名稱B2，標高-7.79m新澆混

68、凝土樓板板厚(mm)2900新澆混凝土樓板邊長L(m)8.3新澆混凝土樓板邊寬B(m)8荷載設計：施工人員及設備荷載標準值Q1k當計算模板和次龍骨時的均布活荷載(kN/m2)2.5當計算模板和次龍骨時的集中荷載(kN)2.5當計算托梁時的均布活荷載(kN/m2)1.5當計算支架立柱及其他支承結構構件時的均布活荷載(kN/m2)1模板及其支架自重標準值G1k(kN/m2)面板0.1面板及次龍骨0.3樓板模板0.5模板及其支架0.75新澆筑混凝土自重標準值G2k(kN/m3)24鋼筋自重標準值G3k(kN/m3)1.1模板支拆環境不考慮風荷載 模板設計：模板支架高度(m)7.9立柱縱向間距la(m

69、m)600立柱橫向間距lb(mm)600水平拉桿步距h(mm)1200立柱布置在混凝土板域中的位置中心對稱立柱距混凝土板短邊的最近距離(mm)250立柱距混凝土板長邊的最近距離(mm)100主梁布置方向平行樓板長邊小梁間距(mm)200小梁懸挑端計算長度(mm)50,50主梁懸挑端計算長度(mm)50,50 設計簡圖如下：模板設計平面圖模板設計立面圖 7.2.2面板驗算模板類型覆面木膠合板模板厚度(mm)18模板抗彎強度設計值f(N/mm2)21模板彈性模量E(N/mm2)7000 根據建筑施工模板安全技術規范第“面板可按簡支跨計算”的規定，另據現實，樓板面板應擱置在梁側模板上，因此本例以簡支

70、梁，取1m單位寬度計算。計算簡圖如下： Wbh2/6=10001818/654000mm3， Ibh3/12=1000181818/12486000mm4 7.2.2.1強度驗算 q10.9max1.2(G1k+ (G3k+G2k)h)+1.4Q1k，1.35(G1k+ (G3k+G2k)h)+1.40.7Q1kb=0.9max1.2(0.1+(1.1+24)2.9)+1.42.5，1.35(0.3+(1.1+24)2.9)+1.40.72.5 1=91.01kN/m q20.91.35G1kb0.91.350.11=0.12kN/m p0.91.40.7Q1k0.91.40.72.52.2k

71、N Mmax=maxq1l2/8,ql2/8+pl/4=max91.010.22/8，0.120.22/8+2.20.2/4=0.46kNm； Mmax/W0.46106/540008.43N/mm2 8.43N/mm2f21N/mm2，滿足要求！ 7.2.2.2撓度驗算 q(G1k+ (G3k+G2k)h)b=(0.1+(1.1+24)2.9)1=72.89kN/m5ql4/(384EI)572.892004/(3847000486000)0.45mm0.45mml/400200/4000.5mm，滿足要求！ 7.2.3小梁驗算小梁類型方木小梁材料規格(mm)100100小梁抗彎強度設計值f

72、(N/mm2)15.44小梁抗剪強度設計值(N/mm2)1.78小梁彈性模量E(N/mm2)9350小梁截面抵抗矩W(cm3)166.67小梁截面慣性矩I(cm4)833.33 因B/lb取整8000/600取整13，按四等跨連續梁計算，又因小梁較大懸挑長度為50mm，因此需進行最不利組合，計算簡圖如下： 7.2.3.1強度驗算 q10.9max1.2(G1k+ (G3k+G2k)h)+1.4Q1k，1.35(G1k+ (G3k+G2k)h)+1.40.7Q1kb=0.9max1.2(0.3+(1.1+24)2.9)+1.42.5，1.35(0.3+(1.1+24)2.9)+1.40.72.5

73、0.218.2kN/m 因此，q1靜0.91.35(G1k+ (G3k+G2k)h)b=0.91.35(0.3+(1.1+24)2.9)0.217.76kN/m q1活0.91.40.7Q1kb=0.91.40.72.50.20.44kN/m M10.107q1靜L2+0.121q1活L20.10717.760.62+0.1210.440.620.7kNm q20.91.35G1kb=0.91.350.30.20.07kN/m p0.91.40.7Q1k0.91.40.72.52.2kN M2max0.077q2L2+0.21pL，0.107q2L2+0.181pLmax0.0770.070.

74、62+0.212.20.6，0.1070.070.62+0.1812.20.60.28kNm M3maxq1L12/2，q2L12/2+pL1=max18.20.052/2，0.070.052/2+2.20.050.11kNm MmaxmaxM1，M2，M3max0.7，0.28，0.110.7kNmMmax/W0.7106/1666704.22N/mm24.22N/mm2f15.44N/mm2，滿足要求！7.2.3.2抗剪驗算 V10.607q1靜L+0.62q1活L0.60717.760.6+0.620.440.66.63kN V20.607q2L+0.681p0.6070.070.6+0

75、.6812.21.53kN V3maxq1L1，q2L1+pmax18.20.05，0.070.05+2.22.21kN VmaxmaxV1，V2，V3max6.63，1.53，2.216.63kNmax3Vmax/(2bh0)=36.631000/(2100100)0.99N/mm20.99N/mm21.78N/mm2，滿足要求！7.2.3.3撓度驗算 q(G1k+(G3k+G2k)h)b=(0.3+(24+1.1)2.9)0.214.62kN/m 跨中max0.632qL4/(100EI)=0.63214.626004/(10093508333300)0.15mml/400600/4001

76、.5mm撓度,跨中max0.632qL4/(100EI)=0.63214.626004/(10093508333300)0.15mml/400600/4001.5mm7.2.4主梁驗算主梁類型工字鋼主梁材料規格16號工字鋼可調托座內主梁根數1主梁彈性模量E(N/mm2)206000主梁抗彎強度設計值f(N/mm2)205主梁抗剪強度設計值(N/mm2)125主梁截面慣性矩I(cm4)1130主梁截面抵抗矩W(cm3)141 7.2.4.1小梁最大支座反力計算 Q1k1.5kN/m2 q10.9max1.2(G1k+ (G3k+G2k)h)+1.4Q1k，1.35(G1k+(G3k+G2k)h)

77、+1.40.7Q1kb=0.9max1.2(0.5+(1.1+24)2.9)+1.41.5，1.35(0.5+(1.1+24)2.9)+1.40.71.50.218.07kN/m q1靜0.91.35(G1k+ (G3k+G2k)h)b0.91.35(0.5+(1.1+24)2.9)0.217.81kN/m q1活0.91.40.7Q1kb 0.91.40.71.50.20.26kN/m q2(G1k+ (G3k+G2k)h ) b(0.5+(1.1+24)2.9)0.2=14.66kN/m 承載能力極限狀態 按四跨連續梁，Rmax(1.143q1靜+1.223q1活)L1.14317.810

78、.6+1.2230.260.612.41kN 按懸臂梁，R118.070.050.9kN RmaxRmax，R112.41kN； 正常使用極限狀態 按四跨連續梁，Rmax1.143q2L1.14314.660.610.05kN 按懸臂梁，R1Rmaxl=14.660.050.73kNRmaxRmax，R110.05kN；7.2.4.2抗彎驗算 計算簡圖如下：主梁彎矩圖(kNm)Mmax/W2.38106/14100016.9N/mm216.9N/mm2f205N/mm2，滿足要求！7.2.4.3抗剪驗算主梁剪力圖(kN)maxVmax/(8Iz)bh02-(b-)h2=24.381000881

79、602-(88-6)140.22/(8113000006)28.81N/mm228.81N/mm2125N/mm2，滿足要求！ 7.2.4.4撓度驗算主梁變形圖(mm) 跨中max=0.02mm=600/400=1.5mm 懸挑段max0.01mm=50/400=0.12mm滿足要求！7.2.5立柱驗算鋼管類型483.5立柱截面面積A(mm2)489立柱截面回轉半徑i(mm)15.8立柱截面抵抗矩W(cm3)5.08立桿伸出頂層水平桿長度a(mm)200斜桿或剪刀撐設置剪刀撐符合規范JGJ166-2008設置要求立柱抗彎強度設計值f(N/mm2)205 =(h+2a)/i=(1200+2200)/15.8=101.27=230 滿足要求！ 查表得，0.63 N0.9max1.2(0.75+(24+1.1)2.9)+1.41，1.35(0.75+(24+1.1)2.9)+0.71.41max0.25+0.3，0.6max0.1+0.3，0.632.48kNf N/(A)32483.92/(0.63489)106.12N/mm2106.12N/mm2f205N/mm2，滿足要求！可調托座驗算可調托座承載力容許值N(kN)40 按上節計算可知，可調托座受力N32.48kNN40kN，滿足要求！8大體積混凝土抗裂計算