1、舟山市科創(chuàng)園一期啟動區(qū)塊項目工程外墻腳手架專項施工方案編制人:職務：審核人：職務：批準人：職務：目錄一、編制依據(jù).1二、工程概況.1三、腳手架方案選擇及參數(shù).1四、腳手架材料選擇 .5五、腳手架搭設流程及要求.6六、腳手架搭設安全技術措施.10 七、勞動力安排 .15 八、腳手架安全計算書 .15 九、施工圖.55 一、編制依據(jù)1、鋼結構設計規(guī)范 GB50017-2003；2、建筑結構荷載規(guī)范GB50009-2001；3、建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規(guī)范JGJ130-2011；4、混凝土結構設計規(guī)范GB50010-2002；5、建筑施工安全檢查標準JGJ59-2011；6、PKPM 建筑施

2、工計算軟件；7、另外參照本工程施工圖紙及施工組織設計編制本施工方案。二、工程概況舟山市科技創(chuàng)意研發(fā)園一期啟動區(qū)塊項目工程位于舟山市臨城新區(qū)LKd-1-1e 地塊，北依規(guī)劃中的舟山體育場，西為體育路，東為園區(qū)規(guī)劃支路，南臨東海。規(guī)劃總用地面積29052平方米，用地性質為科研辦公用地，主要內(nèi)容為辦公及配套的服務設施。擬建地上總建筑面積為 61000。包括1#高層辦公樓 12層（包括機房層），高度為 49.60米；2#高層服務中心 18層（包括機房層），高度為 68.4米；3-8#多層辦公樓 5層，高度為 19.75 米；以及 2層餐飲輔樓，高度為 9.45米。地下室均一層。三、腳手架方案選擇及參數(shù)

3、（一）本工程腳手架搭設擬采用落地式鋼管腳手架和懸挑腳手架形式。1#樓搭設頂標高為 51.1（0.3+49.6+1.2）米，因為標準層北側一到二層的 E-F/2-5、E-F/7-10、E-F/11-14 存在高大支模架區(qū)域高約為8.55米，固外腳手架方案為：以上所述區(qū)域的一到二層搭設高8.85米落地腳手架，懸挑腳手架從二層頂開始搭設；其他區(qū)域（無落地腳手架）均從一層頂開始搭設挑架；共三挑。2#樓搭設頂標高為 69.9（0.3+68.4+1.2）米，因為標準層西側一到二層的 C-F/1-3 存在高大支模架區(qū)域高約為8.55米，固外腳手架方案為：以上所述區(qū)域的一到二層搭設搭設高8.85米落地腳手架，

4、懸挑腳手架從二層頂開始搭設；其他區(qū)域（無落地腳手架）均從一層頂開始搭設挑架；共四挑。3-8#樓搭設高度為 21.25（0.3+19.75+1.2）米，均搭設落地腳手架。2層餐飲輔樓搭設高度為 10.95（0.3+9.45+1.2）米，均搭設落地腳手架。具體搭設數(shù)據(jù)見下表：序號樓號層數(shù)外架總高度（從室外結構地坪起）（M）落 地腳 手架 位置 層數(shù)落地腳手架高度（M）第 一 步 挑架 底 標 高（M）及挑架高度（M）、層次第 二 步 挑架 底 標 高（M）及挑架高度（M）及層次第三步挑架底標高（M）及挑架高度（M）及層次第四步挑架底標高（M）及挑架高度（M）及層次1 1#12 51.1 1-2 8

5、.8 4.7（8.5）/15.2（11.4）/2-5（3-5）19.9/15.2/6-9 35.1/15.7/10-頂層2 2#18 69.9 1-2 8.8 4.7（8.5）/19（15.2）/2-6（3-6）23.7/19/7-11 42.7/15.2/12-15 57.9/11.7/16-頂層3 3-8#5 21.25 1-5 21.25 4 食堂2 10.95 1-2 10.95(二)外墻腳手架構造參數(shù)：1#樓序號項目1-2 層2-5（3-5）層6-9 層10-頂層1 外架高度8.8 米15.2（11.4）米15.2 米15.7 米2 外架扣件型式落地腳手架單扣件懸挑腳手架（局部帶聯(lián)梁

6、和角支撐）、單扣件3 外架材料鋼管 483.2（計算采用483.0）4 單雙排架雙排腳手架5 單雙立桿單立桿6 內(nèi)立桿離墻距0.4 米7 立桿橫距0.8 米8 立桿縱距1.5 米9 立桿步距1.8 米10 連墻件設置3.8m（按層高）/4.5m（三跨）11 連墻型式扣件連接12 懸挑水平鋼梁16 號工字鋼13 鋼梁長度3 米14 鋼梁間距1.5 米15 拉壓桿1 根 619、D=14mm 鋼絲繩；建筑物轉角處斜撐壓桿采用16a 槽鋼16 樓板錨固拉環(huán)2 根 U型錨固螺栓D=16mm17 鋼絲繩拉環(huán)1 根圓鋼D=20mm18 施工荷載3.0 kN/m22#樓序號項目1-2 層2-6（3-6）層7

7、-11 層12-15 層16-頂層1 外架高度8.8 米19（15.2）米19 米15.2 米11.7 米2 外架扣件型式落地腳手架單扣件懸挑腳手架（局部帶聯(lián)梁和角支撐）、單扣件3 外架材料鋼管 483.2（計算采用483.0）4 單雙排架雙排腳手架5 單雙立桿單立桿6 內(nèi)立桿離墻距0.4 米7 立桿橫距0.8 米8 立桿縱距1.5 米9 立桿步距1.8 米10 連墻件設置3.8m（按層高）/4.5m（三跨）11 連墻型式扣件連接12 懸挑水平鋼梁16 號工字鋼13 鋼梁長度3 米（東西面）、6 米（南北面）14 鋼梁間距1.5 米15 拉壓桿1 根 619、D=14mm 鋼絲繩；建筑物轉角處

8、斜撐壓桿采用16a 槽鋼16 樓板錨固拉環(huán)2 根 U型錨固螺栓D=16mm17 鋼絲繩拉環(huán)1 根圓鋼D=20mm18 施工荷載3.0 kN/m23-8#樓及食堂序號項目3-8#樓（1-5 層）食堂（1-2 層）1 外架高度21.25 10.95 2 外架扣件型式落地腳手架單扣件3 外架材料鋼管 483.0（計算采用483.0）4 單雙排架雙排腳手架5 單雙立桿單立桿6 內(nèi)立桿離墻距0.5 米7 立桿橫距0.8 米8 立桿縱距1.5 米9 立桿步距1.8 米10 連墻件設置3.8m（按層高）/4.5m（三跨）11 連墻型式扣件連接12 施工荷載3.0 kN/m2注：1、同時施工層數(shù)為2 層，腳手

9、片按 5 層計；2、安全網(wǎng)全封閉考慮。四、腳手架材料選擇 l、鋼管外徑 48mm，壁厚 3.2mm，鋼材強度等級 Q235-A，鋼管表面平直光滑，不應有裂紋、分層、壓痕、劃道和硬彎，新用的鋼管要有出廠合格證。腳手架施工前必須將入場鋼管取樣，送有相關國家資質的試驗單位，進行鋼管抗彎、抗拉等力學試驗，試驗結果滿足設計要求后，方可在施工中使用。2、本工程鋼管腳手架的搭設使用可鍛鑄造扣件，應符合建設部鋼管腳手扣件標準JGJ22-85的要求，由有扣件生產(chǎn)許可證的生產(chǎn)廠家提供，不得有裂紋、氣孔、縮松、砂眼等鍛造缺陷，扣件的規(guī)格應與鋼管相匹配，貼和面應平整，活動部位靈活，夾緊鋼管時開口處最小距離不小于5mm

10、。鋼管螺栓擰緊力矩達 65N.m時不得破壞。如使用舊扣件時，扣件必須取樣送有相關國家資質的試驗單位，進行扣件抗滑力等試驗，試驗結果滿足設計要求后方可在施工中使用。3、搭設架子前應進行保養(yǎng)，除銹并統(tǒng)一涂色，顏色力求環(huán)境美觀。腳手架立桿、防護欄桿、踢腳桿統(tǒng)一漆黃色，剪力撐統(tǒng)一漆紅白相間色。底排立桿、掃地桿均漆紅白相間色。4、腳手板、腳手片采用符合有關要求。5、安全網(wǎng)采用密目式安全網(wǎng)，網(wǎng)目應滿足2000目100cm2，做耐貫穿試驗不穿透，1.6 1.8m的單張網(wǎng)重量在 3kg以上，顏色應滿足環(huán)境效果要求，選用綠色。要求阻燃，使用的安全網(wǎng)必須有產(chǎn)品生產(chǎn)許可證和質量合格證，以及建筑安全監(jiān)督管理部門發(fā)放的

11、準用證。6、連墻件采用鋼管預埋扣件連接方式，其材質符合現(xiàn)行國家標準碳素鋼結構（GB 700-88）中Q235A 鋼的要求。7、型鋼水平懸挑桿采用 16號工字鋼。8、預埋抱環(huán)和吊環(huán)的直徑分別為16mm 和20mm。9、選擇1400MPa、619鋼絲繩,直徑14mm，鋼絲繩只當構造作用，不參與計算。10、建筑物轉角處懸挑壓桿采用16#a槽鋼斜撐。五、腳手架搭設流程及要求落地腳手架搭設的工藝流程為：基礎承載力實驗、材料配備定位設置通長腳手板、底座縱向掃地桿立桿橫向掃地桿小橫桿大橫桿（擱柵）剪刀撐連墻件鋪腳手板扎防護欄桿扎安全網(wǎng)。型鋼懸挑梁、預埋件制作預埋件安裝砼澆筑穿型鋼拉線調(diào)整剛梁固定型鋼拉鋼絲繩

12、或安裝斜壓桿立兩頭立桿扣掃地桿、小橫桿、大橫桿（或臨時大、小橫桿）立拋撐樹中間立桿小橫桿、大橫桿、防護欄桿以此類推、形成一步閉合架體鋪腳手板（隔離防墜）搭第二步架拉連墻件轉角處設置“之”剪刀撐、立桿外側剪刀撐掛密目安全網(wǎng)、鋪腳手版接立桿搭第三步架。定距定位。根據(jù)構造要求在建筑物四角用尺量出內(nèi)、外立桿離墻距離，并做好標記；用鋼卷尺拉直，分出立桿位置，并用小竹片點出立桿標記；墊板、底座應準確地放在定位線上，墊板必須鋪放平整，不得懸空。在搭設首層腳手架過程中，沿四周每框架格內(nèi)設一道斜支撐，拐角除雙向增設，待該部位腳手架與主體結構的連墻件可靠拉接后方可拆除。當腳手架操作層高出連墻件兩步時，宜先立外排，

13、后立內(nèi)排。其余按下構造要求搭設。1、主桿基礎本工程腳手架基礎利用地下室頂板。地基承載能力能夠滿足外腳手架的搭設要求。2、立桿間距 (1)落地鋼管腳手架及型鋼懸挑腳手架立桿縱距1.5m，橫距0.8m，步距1.8m；連墻桿間距豎直 3.8m，水平 3.0m；落地鋼管腳手架里立桿距建筑物0.4(0.5)m、懸挑腳手架里立桿距建筑物0.4(0.5)m。(2)腳手架的底部立桿采用不同長度的鋼管參差布置，使鋼管立桿的對接接頭交錯布置，高度方向相互錯開 500mm 以上，且要求相鄰接頭不應在同步同跨內(nèi)，以保證腳手架的整體性。(3)立桿應設置墊木，并設置縱橫方向掃地桿，連接于立腳點桿上，離底座20cm 左右。

14、(4)立桿的垂直偏差應控制在不大于架高的1400。(5)立桿及縱橫向水平桿構造要求：3、大橫桿、小橫桿設置 (1)大橫桿在腳手架高度方向的間距1.8m，以便立網(wǎng)掛設，大橫桿置于立桿里面，每側外伸長度為 150mm。(2)外架子按立桿與大橫桿交點處設置小橫桿，兩端固定在立桿，以形成空間結構整體受力。(3)大小橫桿連接構造要求4、剪刀撐腳手架外側立面設置剪刀撐，并應由底至頂連續(xù)設置；剪刀撐斜桿的接長宜采用搭接，搭接長度不小于1m，應采用不少于 3個旋轉扣件固定。剪刀撐斜桿應用旋轉扣件固定在與之相交的橫向水平桿的伸出端或立桿上，旋轉扣件中心線離主節(jié)點的距離不宜大于 150mm。每道剪刀撐跨越立桿的根

15、數(shù)宜按表4-1的規(guī)定確定每道剪刀撐寬度不應小于4 跨且不應小于 6m 斜桿與地面的傾角宜在 45-60之間。剪刀撐跨越立桿的最多根數(shù)剪刀撐斜桿與地面的傾角455060剪刀撐跨越立桿的最多根數(shù)7 6 5 5、腳手板、腳手片的鋪設要求 (1)腳手架里排立桿與結構層之間均應鋪設木板：板寬為 200mm，里外立桿間應滿鋪腳手板，無探頭板。(2)滿鋪層腳手片必須垂直墻面橫向鋪設，滿鋪到位，不留空位，不能滿鋪處必須采取有效的防護措施。(3)腳手片須用 12-14#鉛絲雙股并聯(lián)綁扎，不少于 4點，要求綁扎牢固，交接處平整，鋪設時要選用完好無損的腳手片，發(fā)現(xiàn)有破損的要及時更換。6、防護欄桿 (1)腳手架外側使

16、用建設主管部門認證的合格綠色密目式安全網(wǎng)封閉，且將安全網(wǎng)固定在腳手架外立桿里側。(2)選用18鉛絲張掛安全網(wǎng)，要求嚴密、平整。(3)腳手架外側必須設 1.2m高的防護欄桿和 30cm 高踢腳桿，頂排防護欄桿不少于2道，高度分別為 0.9m和1.3m。(4)腳手架內(nèi)側形成臨邊的(如遇大開間門窗洞等)，在腳手架內(nèi)側設 1.2m的防護欄桿和 30cm 高踢腳桿。7、連墻件1)腳手架與建筑物按施工圖中連墻件設計要求設置拉結點。2）宜靠近主節(jié)點設置偏離主節(jié)點的距離不應大于300mm。3)拉結點在轉角范圍內(nèi)和頂部處加密，即在轉角l 米以內(nèi)范圍按垂直方向每3.8 米設一拉結點。4)拉結點應保證牢固，防止其移

17、動變形，且盡量設置在外架大小橫桿接點處。5)外墻裝飾階段拉結點，也須滿足上述要求，確因施工需要除去原拉結點時，必須重新補設可靠，有效的臨時拉結點，以確保外架安全可靠。8、架體內(nèi)封閉 (1)腳手架施工層里立桿與建筑物之間應采用腳手片或木板進行封閉。(2)施工層以下外架每隔 3步以及底部用密目網(wǎng)或其他措施進行封閉。(3)施工層以下外架每隔 3步以及底部用密目網(wǎng)或其他措施進行封閉。支承結構型鋼的縱向間距與上部腳手架立桿的縱向間距相同，立桿直接支承在懸挑的支承結構上。上部腳手架立桿與支承結構應有可靠的定位連接措施，以確保上部架體的穩(wěn)定。通常采用在挑鋼粱上焊接 150-200mm、外徑40mm的鋼管，立

18、桿套座其外，并同時在立桿下部設置掃地桿。4)腳手架在使用期間內(nèi)只允許施工人員作業(yè),運輸類小車等禁止通行。9、腳手架檢查與驗收（1）、腳手架搭設完畢或分段搭設完畢，應按規(guī)定對腳手架工程的質量進行檢查，該過程應由企業(yè)技術負責人隨工程進行分階段組織單位工程負責人及有關的技術人員進行檢查驗收，經(jīng)檢查合格后方可交付使用。在腳手架使用期間內(nèi)施工單位應派專人負責定期巡檢，發(fā)現(xiàn)安全隱患及時與業(yè)主、施工單位及監(jiān)理單位取得聯(lián)系，并制定應對方案。(2)、驗收時應具備下列文件：扣件連接 1)腳手架構配件的出廠合格證或質量分類合格標志；2)腳手架工程的施工記錄及質量檢查記錄；3)腳手架搭設過程中出現(xiàn)的重要問題及處理記錄

19、，4)腳手架工程的施工驗收報告。(4)、腳手架工程的驗收，除查驗有關文件外，還應進行現(xiàn)場檢查，檢查應著重以下各項，并記入施工驗收報告。1）到場驗收人員名單；2)構配件和加固件是否齊全，質量是否合格，連接和掛扣是否緊固可靠；3)安全網(wǎng)的張掛及扶手的設置是否齊全；4)基礎是否平整堅實、支墊是否符合規(guī)定；5)連墻件的數(shù)量、位置和設置是否符合要求；6)垂直度及水平度是否合格。六、腳手架搭設安全技術措施（一）腳手架工程搭設安全操作技術1、嚴格按照建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規(guī)范及施工方案搭設。腳手架應經(jīng)檢查驗收合格后才準使用。架子工要經(jīng)培訓考核合格持證上崗。腳手架的所有材料必須符合國家有關規(guī)定要求，

20、并有合格證，所有焊縫須進行仔細檢查。2、嚴禁采用銹蝕嚴重、彎曲變形及有孔、洞裂縫的鋼管搭設腳手架。3、舊扣件使用前必須進行質量檢查、有裂縫、變形的嚴禁使用，出現(xiàn)滑絲的螺栓必須更換。4、立桿對接扣件部位應交錯部置。兩根相鄰的立桿接頭不應設在同一步架內(nèi)，同一步架內(nèi)隔一根立桿的兩個相隔接頭在高度方向部位錯開的距離不宜小于500MM；各接頭中心至主接點的距離不宜大于步距1/3。5、立桿接長除頂步可采用搭接，其余各層各步接頭必須采用對接扣件連接，頂層頂步的搭接長度不應小于1米。6、縱向水平桿（大橫桿）設置在立桿內(nèi)側，其長度不小于3跨。7、主接頭處必須設置一根橫向水平桿（小橫桿）、用直角扣件扣接嚴禁拆除。

21、8、腳手架在外側立面整個長度和高度連續(xù)設置剪刀撐。9、腳手架必須設置縱、橫向掃地桿?？v向掃地桿應采用直角扣件固定在距底座上皮不大于 200MM 處的立桿上。一字型、開口型雙排腳手架的兩端均必須設橫向斜撐，中間宜每隔 6跨設置一道。10、在腳手架施工期間，嚴禁拆除主節(jié)點處的縱、橫向水平桿和縱、橫向掃地件及連墻件。11、安拆腳手架時，地面應設圍檔和警戒標志，并派專人看守，嚴禁非操作人員入內(nèi)，各構配件嚴禁拋擲至地面。12、腳手架采用剛性連墻件與建筑物可靠連接。14、腳手板材質必須符合規(guī)范要求。竹腳手板不應有殘缺竹片。15、斜料平臺應自成受力系統(tǒng)，嚴禁與腳手架連接。16、剪刀撐、連墻件及其他整體性拉結

22、桿件應隨架子的高度的上升及時裝設，以確保整架穩(wěn)定。17、操作人員必須戴安全帽、系安全帶、穿軟底鞋。18、吊運腳手板、鋼管要用專用保險吊鉤，鋼管嚴禁單點起吊。19、在架子上傳遞、放置桿件時應注意防止失衡閃失。20、搭設途中，架上不得集中堆置趕件材料。21、架體設專人定期進行沉降觀測，發(fā)現(xiàn)問題及時處理。22、在施工過程中設專人管理負責腳手架檢查保養(yǎng)工作。（二）懸挑式外腳手架安全技術措施1、懸挑式腳手架在搭設之前，必須制定搭設方案，并繪制施工圖指導施工。施工方案及計算書應經(jīng)上級技術部門或總工審批。2、多層懸挑的腳手架，必須經(jīng)設計計算確定。3、懸挑梁或懸挑架應為型鋼或定型桁架。安裝時嚴格按設計要求進行

23、，所有材質應符合鋼結構設計規(guī)范的有關規(guī)定，應有試驗報告。4、懸挑桁架的節(jié)點應采用焊接或螺栓連接，不得采用扣件連接。5、斜挑立桿嚴禁連接在支模的立柱上，或與建筑物結構以外的不穩(wěn)定的物體連接。必須采取措施與建筑物結構連接，確保荷載傳給建筑物結構承擔。6、無論是單層懸挑還是多層懸挑，其立桿底部必須支托在牢靠的地方，并有固定措施確保底部不發(fā)生位移。7、架體在施工中嚴禁超載使用，不準在懸挑架上放大量材料、過量的設備。施工人員作業(yè)盡量分散腳手架的荷載，嚴禁利用腳手架穿滑車做垂直運輸。8、架體上、立桿、大橫桿、剪刀撐和與建筑物拉接點的位置，應按照一般落地式腳手架的搭設規(guī)定進行攝制。9、架體防護與層間防護按落

24、地式外腳手架的要求進行防護。10、腳手架材質應同落地式腳手架一樣，所有的桿件、扣件、腳手板等施工用材必須符合規(guī)范規(guī)定。（三）安全網(wǎng)張掛安全技術措施安全網(wǎng)的質量必須符合GB5725-35 規(guī)定，即外形尺寸為1.8 6m 和46m 兩種，每張網(wǎng)的重量應少于15kg/張大于 8kg/張，安全網(wǎng)分平網(wǎng)立網(wǎng)兩種。立網(wǎng)的目數(shù)應在 2000目（10CMX10CM）以上。一、平網(wǎng)：安裝平面不垂直于水平面，主要是用來接住墜落的人和物的安全網(wǎng)稱為平網(wǎng)。1、平網(wǎng)要能承受重 100kg底面積為 2800cm2 的模擬人形砂包沖擊后，網(wǎng)繩、邊繩、系繩都不斷裂（允許筋繩斷裂），沖擊高度 10m 最大延伸率不超過 1.5m

25、。舊網(wǎng)重新使用前，按 GB5725-86 規(guī)定，應全面進行檢查，并簽發(fā)允許使用證明方準使用。2、網(wǎng)的外觀檢查：（1）網(wǎng)目邊長不得大于 10cm，邊繩、系繩、筋繩的直徑不少于網(wǎng)繩的2倍，且應大于 7mm。（2）筋繩必須縱橫向設置，相鄰兩筋繩間距在30至100cm 之間，網(wǎng)上的所有繩結成節(jié)點必須牢固，筋繩應伸出邊繩 1.2m，以方便網(wǎng)與網(wǎng)或網(wǎng)與模桿之間的拼接綁扎。（或另外加系繩綁扎）。（3）舊網(wǎng)應無破損或其他影響使用質量的毛病。3、網(wǎng)的選擇：（1）根據(jù)使用目的，選擇網(wǎng)的類型，根據(jù)負載高度選擇網(wǎng)的寬度、立網(wǎng)不能代替平網(wǎng)使用，而平網(wǎng)可代替立網(wǎng)使用。（2）當網(wǎng)寬為 3m 時，張掛完伸出寬度約 2.5m，

26、當網(wǎng)寬 4m 時張掛后伸出寬度約3m。4、網(wǎng)的安裝：（1）安裝前必須對網(wǎng)及支桿、橫桿、錨固點進行檢查，確認無誤后方可開始安裝。（2）安全網(wǎng)的內(nèi)外側應各綁一根大橫桿，內(nèi)側在橫桿綁在事先予埋好的鋼筋環(huán)上或在墻（樓板）的內(nèi)側再綁一根大橫桿與外側安全網(wǎng)的里大橫桿綁在一起，大橫桿離墻（或樓板）間隙 15cm。網(wǎng)外側大橫桿應每隔 3m 設一支桿，支桿與地面保持 45角，支桿落點要牢靠固定，如在樓層無法固定時可設掃地桿，把幾根支桿底腳連在一起與柱綁牢。（3）安全網(wǎng)以系結方便，連接牢固又易解開受力后不會散脫為原則。多張安全網(wǎng)連接使用時，相鄰部分應緊靠或重疊。（4）平網(wǎng)安裝時不宜繃得過緊，應外高內(nèi)低（外側高出5

27、0m）網(wǎng)的負載高度在5m 以內(nèi)時，網(wǎng)伸出建筑物寬度2.5m以上，10m 以內(nèi)時網(wǎng)伸出建筑物寬度最小3m。（5）在輸電線路附近安裝時，必須先征得有關部門同意，并采取適當?shù)姆烙|電措施，否則不得安裝。（6）第一道安全網(wǎng)一般張掛在二層樓板面（34m 高度），然后每隔 68m再掛一道活動安全網(wǎng)（GB5725-85 規(guī)定）。多層或高層建筑除在二層設一道固定安全網(wǎng)外，每隔四層應再設一道固定安全。（7）網(wǎng)與其下方（或地面）物體表面距離不得小于3m。（8）在張掛安全網(wǎng)時應事先考慮到在臨時需進出料位置應留有可收起的活動安全網(wǎng)，當?shù)趿蠒r將網(wǎng)收起，用完時立即恢復原狀。5、使用、維修、保養(yǎng)：（1）安全網(wǎng)在使用中必須每周

28、進行一次外觀檢查，雜物及時清理。（2）當受到較大荷載沖擊后，應更換新網(wǎng)或及時進行檢查，看有無嚴重變形、磨損、斷裂、連接部位脫落等確認完好后，方可繼續(xù)使用。（3）按GB5725-85 規(guī)定使用中每 3個月應進行試驗繩強力試驗（或根據(jù)說明書進行試驗）。6、安全網(wǎng)的清理：清理安全網(wǎng)如頂進入安全網(wǎng)，事先必須先檢查安全網(wǎng)的質量，支桿是否牢靠、確認安全后，方可進入安全網(wǎng)清理，清理時應一手抓住網(wǎng)筋，一手清理雜物，禁止人站立安全網(wǎng)上，雙手清理雜物或往下拋擲。清理雜物時，地面應設監(jiān)護人，禁人入內(nèi)，或是加設圍欄。二、立網(wǎng)：安裝平面垂直于水平面（相對來說），主要是用來防止人和物墜落的安全網(wǎng)稱為立網(wǎng)。1、根據(jù) GB5

29、725-85 規(guī)定，立網(wǎng)邊繩、系繩斷裂強力不低于300kgf，網(wǎng)繩的斷裂強力為 150-200kgf，網(wǎng)目的邊長不大于 10cm。2、掛設立網(wǎng)必須拉直、拉緊。3、網(wǎng)平面與支撐作業(yè)人員的面的邊緣處最大的間隙不得超過15cm。（四）腳手架拆除安全技術措施1、拆除腳手架前，班組成員要明確分工，統(tǒng)一指揮，操作過程中精力要集中，不得東張西望和開玩笑，工具不用時要放入工具袋內(nèi)。2、正確穿戴好個人防護用品，腳應穿軟底鞋。拆除挑架等危險部位要掛安全帶。3、拆除腳手架前，周圍應設圍欄或警戒標志，在交通要道設專人監(jiān)護，禁人入內(nèi)。4、嚴格遵守拆除順序，由上而下，一步一清，不準上下層同時作業(yè)。5、拆除腳手架的大橫桿、

30、剪刀撐，應先拆中間扣，再拆兩頭扣，由中間操作人往下順桿子，不得往下亂扔。6、拆除的腳手架桿、腳手板、鋼管、扣件等材料應往入傳遞或用繩索吊下，不得往下投扔，以免傷人和不必要的損失。7、拆除過程中最好不要中途換人，如必須換人時，應將拆除情況交代清楚。8、拆除過程中最好不要中斷，如確需中斷應將拆除部分處理清楚告一段落，并檢查是否會倒塌，確認安全后方可停歇。9、腳手架拆除完后應將架料分類堆放，堆放地點要平坦，下設支墊排水良好。鋼類最好放置室內(nèi)，堆放在室外應加以遮蓋。對扣件、螺栓等零星小構件應用柴油清洗干凈裝箱、袋分類存放室內(nèi)以備再用。10、彎曲變形的鋼構件應調(diào)直，損壞的及時修復并刷漆以備再用，不能修復

31、的應集中報廢處理。11輔助設施：上料通道四周應設1m 高的防護欄桿，上下架應設斜道或扶梯，不準攀登腳手架桿上下。12施工荷載：一般不超過 100kg/m2，如需承受較大荷載應采取加固措施，或經(jīng)設計后確定。七、勞動力安排 1、為確保工程進度的需要，同時根據(jù)本工程的結構特征和外腳手架的工程量，確定本工程外腳手架搭設人員需要1525人，均有上崗作業(yè)證書。2、建立由項目經(jīng)理、施工員、安全員、搭設技術員組成的管理機構，搭設負責人負有指揮、調(diào)配、檢查的直接責任。3、外腳手架的搭設和拆除，均應有項目技術負責人的認可，方可進行施工作業(yè)，并必須配備有足夠的輔助人員和必要的工具。八、腳手架安全計算書一、21.25

32、米鋼管落地腳手架計算書：鋼管腳手架的計算參照建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規(guī)范（JGJ130-2011）。計算參數(shù):雙排腳手架，搭設高度21.3 米，立桿采用單立管。立桿的縱距 1.50 米，立桿的橫距0.80 米，內(nèi)排架距離結構0.50 米，立桿的步距1.80 米。鋼管類型為483.0，連墻件采用2步2跨，豎向間距 3.60 米，水平間距3.00 米。施工活荷載為 3.0kN/m2，同時考慮 2層施工。腳手板采用竹笆片，荷載為0.10kN/m2，按照鋪設 5層計算。欄桿采用竹笆片，荷載為0.17kN/m，安全網(wǎng)荷載取0.0100kN/m2。腳手板下大橫桿在小橫桿上面，且主結點間增加一根大橫

33、桿?；撅L壓 0.50kN/m2，高度變化系數(shù)2.0300，體型系數(shù) 0.8720。地基承載力標準值170kN/m2，基礎底面擴展面積0.250m2，地基承載力調(diào)整系數(shù)0.40。一、大橫桿的計算:大橫桿按照三跨連續(xù)梁進行強度和撓度計算，大橫桿在小橫桿的上面。按照大橫桿上面的腳手板和活荷載作為均布荷載計算大橫桿的最大彎矩和變形。1.均布荷載值計算大橫桿的自重標準值 P1=0.038kN/m 腳手板的荷載標準值 P2=0.100 0.800/2=0.040kN/m 活荷載標準值 Q=3.000 0.800/2=1.200kN/m 靜荷載的計算值 q1=1.2 0.038+1.2 0.040=0.0

34、94kN/m 活荷載的計算值 q2=1.4 1.200=1.680kN/m 大橫桿計算荷載組合簡圖(跨中最大彎矩和跨中最大撓度)大橫桿計算荷載組合簡圖(支座最大彎矩)2.抗彎強度計算最大彎矩考慮為三跨連續(xù)梁均布荷載作用下的彎矩跨中最大彎矩計算公式如下:跨中最大彎矩為 M1=(0.08 0.094+0.10 1.680)1.5002=0.395kN.m 支座最大彎矩計算公式如下:支座最大彎矩為 M2=-(0.10 0.094+0.117 1.680)1.5002=-0.463kN.m 我們選擇支座彎矩和跨中彎矩的最大值進行強度驗算：=0.463 106/4491.0=103.190N/mm2大橫

35、桿的計算強度小于205.0N/mm2,滿足要求!3.撓度計算最大撓度考慮為三跨連續(xù)梁均布荷載作用下的撓度計算公式如下:靜荷載標準值 q1=0.038+0.040=0.078kN/m 活荷載標準值 q2=1.200kN/m 三跨連續(xù)梁均布荷載作用下的最大撓度 V=(0.6770.078+0.990 1.200)1500.04/(100 2.06 105107780.0)=2.830mm 大橫桿的最大撓度小于1500.0/150 與10mm,滿足要求!二、小橫桿的計算:小橫桿按照簡支梁進行強度和撓度計算，大橫桿在小橫桿的上面。用大橫桿支座的最大反力計算值，在最不利荷載布置下計算小橫桿的最大彎矩和變

36、形。1.荷載值計算大橫桿的自重標準值 P1=0.038 1.500=0.058kN 腳手板的荷載標準值 P2=0.100 0.800 1.500/2=0.060kN 活荷載標準值 Q=3.000 0.800 1.500/2=1.800kN 荷載的計算值 P=1.2 0.058+1.2 0.060+1.4 1.800=2.661kN 小橫桿計算簡圖 2.抗彎強度計算最大彎矩考慮為小橫桿自重均布荷載與荷載的計算值最不利分配的彎矩和均布荷載最大彎矩計算公式如下:集中荷載最大彎矩計算公式如下:M=(1.20.038)0.8002/8+2.661 0.800/4=0.536kN.m=0.536 106/

37、4491.0=119.330N/mm2小橫桿的計算強度小于205.0N/mm2,滿足要求!3.撓度計算最大撓度考慮為小橫桿自重均布荷載與荷載的計算值最不利分配的撓度和均布荷載最大撓度計算公式如下:集中荷載最大撓度計算公式如下:小橫桿自重均布荷載引起的最大撓度 V1=5.0 0.038 800.004/(384 2.060 105107780.000)=0.01mm 集中荷載標準值P=0.058+0.060+1.800=1.918kN 集中荷載標準值最不利分配引起的最大撓度 V2=1917.600 800.0 800.0 800.0/(482.06 105107780.0)=0.921mm 最大

38、撓度和 V=V1+V2=0.930mm 小橫桿的最大撓度小于800.0/150與10mm,滿足要求!三、扣件抗滑力的計算:縱向或橫向水平桿與立桿連接時，扣件的抗滑承載力按照下式計算(規(guī)范 5.2.5):R Rc其中 Rc扣件抗滑承載力設計值,取8.0kN；R 縱向或橫向水平桿傳給立桿的豎向作用力設計值；1.荷載值計算橫桿的自重標準值 P1=0.038 0.800=0.031kN 腳手板的荷載標準值 P2=0.100 0.800 1.500/2=0.060kN 活荷載標準值 Q=3.000 0.800 1.500/2=1.800kN 荷載的計算值 R=1.2 0.031+1.2 0.060+1.

39、4 1.800=2.629kN 單扣件抗滑承載力的設計計算滿足要求!當直角扣件的擰緊力矩達40-65N.m 時,試驗表明:單扣件在 12kN的荷載下會滑動,其抗滑承載力可取8.0kN；雙扣件在 20kN的荷載下會滑動,其抗滑承載力可取12.0kN。四、腳手架荷載標準值:作用于腳手架的荷載包括靜荷載、活荷載和風荷載。靜荷載標準值包括以下內(nèi)容：(1)每米立桿承受的結構自重標準值(kN/m)；本例為 0.1072 NG1=0.107 21.250=2.279kN (2)腳手板的自重標準值(kN/m2)；本例采用竹笆片腳手板，標準值為0.10 NG2=0.100 51.500(0.800+0.500)

40、/2=0.488kN (3)欄桿與擋腳手板自重標準值(kN/m)；本例采用欄桿、竹笆片腳手板擋板，標準值為0.17 NG3=0.170 1.500 5/2=0.638kN (4)吊掛的安全設施荷載，包括安全網(wǎng)(kN/m2)；0.010 NG4=0.010 1.500 21.250=0.319kN 經(jīng)計算得到，靜荷載標準值 NG=NG1+NG2+NG3+NG4=3.723kN?；詈奢d為施工荷載標準值產(chǎn)生的軸向力總和，內(nèi)、外立桿按一縱距內(nèi)施工荷載總和的1/2取值。經(jīng)計算得到，活荷載標準值 NQ=3.00021.500 0.800/2=3.600kN 風荷載標準值應按照以下公式計算其中 W0基本風壓

41、(kN/m2)，按照建筑結構荷載規(guī)范(GB50009-2001)附錄表D.4的規(guī)定采用：W0=0.500 Uz風荷載高度變化系數(shù)，按照建筑結構荷載規(guī)范(GB50009-2001)附錄表7.2.1 的規(guī)定采用：Uz=2.030 Us風荷載體型系數(shù)：Us=0.872 經(jīng)計算得到，風荷載標準值Wk=0.5002.030 0.872=0.885kN/m2?？紤]風荷載時,立桿的軸向壓力設計值計算公式 N=1.2NG+0.91.4NQ經(jīng)過計算得到，底部立桿的最大軸向壓力N=1.2 3.723+0.9 1.4 3.600=9.003kN 不考慮風荷載時,立桿的軸向壓力設計值計算公式 N=1.2NG+1.4N

42、Q經(jīng)過計算得到，底部立桿的最大軸向壓力N=1.2 3.723+1.4 3.600=9.507kN 風荷載設計值產(chǎn)生的立桿段彎矩 MW計算公式 MW=0.91.4Wklah2/10 其中 Wk風荷載標準值(kN/m2)；la立桿的縱距 (m)；h 立桿的步距 (m)。經(jīng)過計算得到風荷載產(chǎn)生的彎矩 Mw=0.9 1.4 0.885 1.500 1.800 1.800/10=0.542kN.m 五、立桿的穩(wěn)定性計算:1.不考慮風荷載時,立桿的穩(wěn)定性計算其中 N 立桿的軸心壓力設計值，N=9.507kN；i 計算立桿的截面回轉半徑，i=1.60cm；k 計算長度附加系數(shù)，取1.155；u 計算長度系數(shù)

43、，由腳手架的高度確定，u=1.500；l0 計算長度 (m),由公式 l0=kuh 確定，l0=1.155 1.500 1.800=3.118m；A 立桿凈截面面積，A=4.239cm2；W 立桿凈截面模量(抵抗矩),W=4.491cm3；由長細比，為3118/16=196；軸心受壓立桿的穩(wěn)定系數(shù),由長細比 l0/i 的結果查表得到0.190；鋼管立桿受壓強度計算值(N/mm2)；經(jīng)計算得到=9507/(0.19424)=118.320N/mm2；f 鋼管立桿抗壓強度設計值，f=205.00N/mm2；不考慮風荷載時，立桿的穩(wěn)定性計算 f,滿足要求!2.考慮風荷載時,立桿的穩(wěn)定性計算其中 N

44、立桿的軸心壓力設計值，N=9.003kN；i 計算立桿的截面回轉半徑，i=1.60cm；k 計算長度附加系數(shù)，取1.155；u 計算長度系數(shù)，由腳手架的高度確定，u=1.500；l0 計算長度 (m),由公式 l0=kuh 確定，l0=1.155 1.500 1.800=3.118m；A 立桿凈截面面積，A=4.239cm2；W 立桿凈截面模量(抵抗矩),W=4.491cm3；由長細比，為3118/16=196；軸心受壓立桿的穩(wěn)定系數(shù),由長細比 l0/i 的結果查表得到0.190；MW計算立桿段由風荷載設計值產(chǎn)生的彎矩，MW=0.542kN.m；鋼管立桿受壓強度計算值(N/mm2)；經(jīng)計算得到

45、=9003/(0.19424)+542000/4491=203.730N/mm2；f 鋼管立桿抗壓強度設計值，f=205.00N/mm2；考慮風荷載時，立桿的穩(wěn)定性計算Nl，連墻件的設計計算滿足強度設計要求!經(jīng)過計算得到 Nf2=288.444kN Nf2Nl，連墻件的設計計算滿足穩(wěn)定性設計要求!連墻件采用焊接方式與墻體連接，對接焊縫強度計算公式如下其中 N為連墻件的軸向拉力，N=16.382kN；lw為連墻件的周長，取3.1416 48.0=150.80mm；t為連墻件的厚度，t=3.00mm；ft或fc為對接焊縫的抗拉或抗壓強度，取185.0N/mm2；經(jīng)過焊縫抗拉強度=16382.41/

46、(150.803.00)=36.21N/mm2。對接焊縫的抗拉或抗壓強度計算滿足要求!連墻件對接焊縫連接示意圖八、立桿的地基承載力計算:立桿基礎底面的平均壓力應滿足下式的要求 p fg其中 p 立桿基礎底面的平均壓力(kN/m2)，p=N/A；p=38.03 N 上部結構傳至基礎頂面的軸向力設計值(kN)；N=9.51 A 基礎底面面積(m2)；A=0.25 fg地基承載力設計值(kN/m2)；fg=68.00 地基承載力設計值應按下式計算 fg=kc fgk其中 kc腳手架地基承載力調(diào)整系數(shù)；kc=0.40 fgk地基承載力標準值；fgk=170.00 地基承載力的計算滿足要求!二、3.0m

47、型鋼懸挑腳手架計算書：選風荷載最不利處：2#樓、第二挑 7-11層，腳手架頂標高為 42.7m。鋼管腳手架的計算參照建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規(guī)范（JGJ130-2011）。計算參數(shù):雙排腳手架，搭設高度19.0 米，立桿采用單立管。立桿的縱距 1.50 米，立桿的橫距0.80 米，內(nèi)排架距離結構0.40 米，立桿的步距1.80 米。采用的鋼管類型為483.0，連墻件采用 2步2跨，豎向間距3.60 米，水平間距3.00 米。施工活荷載為 3.0kN/m2，同時考慮 2層施工。腳手板采用竹笆片，荷載為0.10kN/m2，按照鋪設 5層計算。欄桿采用竹笆片，荷載為0.17kN/m，安全網(wǎng)荷

48、載取0.0100kN/m2。腳手板下大橫桿在小橫桿上面，且主結點間增加一根大橫桿。基本風壓 0.50kN/m2，高度變化系數(shù)2.0300，體型系數(shù) 0.8720。懸挑水平鋼梁采用16號工字鋼，其中建筑物外懸挑段長度1.30 米，建筑物內(nèi)錨固段長度1.70 米。懸挑水平鋼梁采用懸臂式結構，沒有鋼絲繩或支桿與建筑物拉結。一、大橫桿的計算大橫桿按照三跨連續(xù)梁進行強度和撓度計算，大橫桿在小橫桿的上面。按照大橫桿上面的腳手板和活荷載作為均布荷載計算大橫桿的最大彎矩和變形。1.均布荷載值計算大橫桿的自重標準值 P1=0.038kN/m 腳手板的荷載標準值 P2=0.100 0.800/2=0.040kN/

49、m 活荷載標準值 Q=3.000 0.800/2=1.200kN/m 靜荷載的計算值 q1=1.2 0.038+1.2 0.040=0.094kN/m 活荷載的計算值 q2=1.4 1.200=1.680kN/m 大橫桿計算荷載組合簡圖(跨中最大彎矩和跨中最大撓度)大橫桿計算荷載組合簡圖(支座最大彎矩)2.抗彎強度計算最大彎矩考慮為三跨連續(xù)梁均布荷載作用下的彎矩跨中最大彎矩計算公式如下:跨中最大彎矩為 M1=(0.08 0.094+0.10 1.680)1.5002=0.395kN.m 支座最大彎矩計算公式如下:支座最大彎矩為 M2=-(0.10 0.094+0.117 1.680)1.500

50、2=-0.463kN.m 我們選擇支座彎矩和跨中彎矩的最大值進行強度驗算：=0.463 106/4491.0=103.190N/mm2大橫桿的計算強度小于205.0N/mm2,滿足要求!3.撓度計算最大撓度考慮為三跨連續(xù)梁均布荷載作用下的撓度計算公式如下:靜荷載標準值 q1=0.038+0.040=0.078kN/m 活荷載標準值 q2=1.200kN/m 三跨連續(xù)梁均布荷載作用下的最大撓度 V=(0.6770.078+0.990 1.200)1500.04/(100 2.06 105107780.0)=2.830mm 大橫桿的最大撓度小于1500.0/150 與10mm,滿足要求!二、小橫桿

51、的計算小橫桿按照簡支梁進行強度和撓度計算，大橫桿在小橫桿的上面。用大橫桿支座的最大反力計算值，在最不利荷載布置下計算小橫桿的最大彎矩和變形。1.荷載值計算大橫桿的自重標準值 P1=0.038 1.500=0.058kN 腳手板的荷載標準值 P2=0.100 0.800 1.500/2=0.060kN 活荷載標準值 Q=3.000 0.800 1.500/2=1.800kN 荷載的計算值 P=1.2 0.058+1.2 0.060+1.4 1.800=2.661kN 小橫桿計算簡圖 2.抗彎強度計算最大彎矩考慮為小橫桿自重均布荷載與荷載的計算值最不利分配的彎矩和均布荷載最大彎矩計算公式如下:集中

52、荷載最大彎矩計算公式如下:M=(1.20.038)0.8002/8+2.661 0.800/4=0.536kN.m=0.536 106/4491.0=119.330N/mm2小橫桿的計算強度小于205.0N/mm2,滿足要求!3.撓度計算最大撓度考慮為小橫桿自重均布荷載與荷載的計算值最不利分配的撓度和均布荷載最大撓度計算公式如下:集中荷載最大撓度計算公式如下:小橫桿自重均布荷載引起的最大撓度 V1=5.0 0.038 800.004/(384 2.060 105107780.000)=0.01mm 集中荷載標準值P=0.058+0.060+1.800=1.918kN 集中荷載標準值最不利分配引

53、起的最大撓度 V2=1917.600 800.0 800.0 800.0/(482.06 105107780.0)=0.921mm 最大撓度和 V=V1+V2=0.930mm 小橫桿的最大撓度小于800.0/150與10mm,滿足要求!三、扣件抗滑力的計算縱向或橫向水平桿與立桿連接時，扣件的抗滑承載力按照下式計算(規(guī)范 5.2.5):R Rc其中 Rc扣件抗滑承載力設計值,取8.0kN；R 縱向或橫向水平桿傳給立桿的豎向作用力設計值；1.荷載值計算橫桿的自重標準值 P1=0.038 0.800=0.031kN 腳手板的荷載標準值 P2=0.100 0.800 1.500/2=0.060kN 活

54、荷載標準值 Q=3.000 0.800 1.500/2=1.800kN 荷載的計算值 R=1.2 0.031+1.2 0.060+1.4 1.800=2.629kN 單扣件抗滑承載力的設計計算滿足要求!當直角扣件的擰緊力矩達40-65N.m 時,試驗表明:單扣件在 12kN的荷載下會滑動,其抗滑承載力可取8.0kN；雙扣件在 20kN的荷載下會滑動,其抗滑承載力可取12.0kN；四、腳手架荷載標準值作用于腳手架的荷載包括靜荷載、活荷載和風荷載。靜荷載標準值包括以下內(nèi)容：(1)每米立桿承受的結構自重標準值(kN/m)；本例為 0.1072 NG1=0.10719.000=2.038kN (2)腳

55、手板的自重標準值(kN/m2)；本例采用竹笆片腳手板，標準值為0.10 NG2=0.10051.500(0.800+0.400)/2=0.450kN (3)欄桿與擋腳手板自重標準值(kN/m)；本例采用欄桿、竹笆片腳手板擋板，標準值為0.17 NG3=0.1701.500 5/2=0.638kN (4)吊掛的安全設施荷載，包括安全網(wǎng)(kN/m2)；0.010 NG4=0.0101.500 19.000=0.285kN 經(jīng)計算得到，靜荷載標準值 NG=NG1+NG2+NG3+NG4=3.410kN?；詈奢d為施工荷載標準值產(chǎn)生的軸向力總和，內(nèi)、外立桿按一縱距內(nèi)施工荷載總和的1/2取值。經(jīng)計算得到，

56、活荷載標準值 NQ=3.00021.500 0.800/2=3.600kN 風荷載標準值應按照以下公式計算其中 W0基本風壓(kN/m2)，按照建筑結構荷載規(guī)范(GB50009-2001)附錄表D.4的規(guī)定采用：W0=0.500 Uz風荷載高度變化系數(shù)，按照建筑結構荷載規(guī)范(GB50009-2001)附錄表7.2.1 的規(guī)定采用：Uz=2.030 Us風荷載體型系數(shù)：Us=0.872 經(jīng)計算得到，風荷載標準值Wk=0.5002.030 0.872=0.885kN/m2。考慮風荷載時,立桿的軸向壓力設計值計算公式 N=1.2NG+0.91.4NQ經(jīng)過計算得到，底部立桿的最大軸向壓力N=1.2 3

57、.410+0.9 1.4 3.600=8.628kN 不考慮風荷載時,立桿的軸向壓力設計值計算公式 N=1.2NG+1.4NQ經(jīng)過計算得到，底部立桿的最大軸向壓力N=1.2 3.410+1.4 3.600=9.132kN 風荷載設計值產(chǎn)生的立桿段彎矩 MW計算公式 MW=0.91.4Wklah2/10 其中 Wk風荷載標準值(kN/m2)；la立桿的縱距 (m)；h 立桿的步距 (m)。經(jīng)過計算得到風荷載產(chǎn)生的彎矩 Mw=0.9 1.4 0.885 1.500 1.800 1.800/10=0.542kN.m 五、立桿的穩(wěn)定性計算 1.不考慮風荷載時,立桿的穩(wěn)定性計算其中 N 立桿的軸心壓力設

58、計值，N=9.132kN；i 計算立桿的截面回轉半徑，i=1.60cm；k 計算長度附加系數(shù)，取1.155；u 計算長度系數(shù)，由腳手架的高度確定，u=1.500；l0 計算長度 (m),由公式 l0=kuh 確定，l0=1.155 1.500 1.800=3.118m；A 立桿凈截面面積，A=4.239cm2；W 立桿凈截面模量(抵抗矩),W=4.491cm3；由長細比，為3118/16=196；軸心受壓立桿的穩(wěn)定系數(shù),由長細比 l0/i 的結果查表得到0.190；鋼管立桿受壓強度計算值(N/mm2)；經(jīng)計算得到=9132/(0.19424)=113.652N/mm2；f 鋼管立桿抗壓強度設計

59、值，f=205.00N/mm2；不考慮風荷載時，立桿的穩(wěn)定性計算 f,滿足要求!2.考慮風荷載時,立桿的穩(wěn)定性計算其中 N 立桿的軸心壓力設計值，N=8.628kN；i 計算立桿的截面回轉半徑，i=1.60cm；k 計算長度附加系數(shù)，取1.155；u 計算長度系數(shù)，由腳手架的高度確定，u=1.500；l0 計算長度 (m),由公式 l0=kuh 確定，l0=1.155 1.500 1.800=3.118m；A 立桿凈截面面積，A=4.239cm2；W 立桿凈截面模量(抵抗矩),W=4.491cm3；由長細比，為3118/16=196；軸心受壓立桿的穩(wěn)定系數(shù),由長細比 l0/i 的結果查表得到0

60、.190；MW計算立桿段由風荷載設計值產(chǎn)生的彎矩，MW=0.542kN.m；鋼管立桿受壓強度計算值(N/mm2)；經(jīng)計算得到=8628/(0.19424)+542000/4491=198.062N/mm2；f 鋼管立桿抗壓強度設計值，f=205.00N/mm2；考慮風荷載時，立桿的穩(wěn)定性計算 Nl，連墻件的設計計算滿足強度設計要求!經(jīng)過計算得到 Nf2=424.119kN NfNl，連墻件的設計計算滿足穩(wěn)定性設計要求!連墻件采用焊接方式與墻體連接，對接焊縫強度計算公式如下其中 N為連墻件的軸向拉力，N=16.382kN；lw為連墻件的周長，取3.1416 48.0=150.80mm；t為焊縫厚

61、度，t=3.00mm；ft或fc為對接焊縫的抗拉或抗壓強度，取185.0N/mm2；經(jīng)過焊縫抗拉強度=16382.41/(150.803.00)=36.21N/mm2。對接焊縫的抗拉或抗壓強度計算滿足要求!連墻件對接焊縫連接示意圖七、懸挑梁的受力計算懸挑腳手架按照帶懸臂的單跨梁計算懸出端 C受腳手架荷載N的作用，里端B為與樓板的錨固點，A為墻支點。懸臂單跨梁計算簡圖支座反力計算公式支座彎矩計算公式 C點最大撓度計算公式其中 k=m/l,kl=ml/l,k2=m2/l。本工程算例中，m=1300mm，l=1700mm，ml=400mm，m2=1200mm；水平支撐梁的截面慣性矩I=1130.00

62、cm4，截面模量(抵抗矩)W=141.00cm3。受腳手架作用集中強度計算荷載 N=9.13kN 水平鋼梁自重強度計算荷載 q=1.2 26.10 0.0001 7.85 10=0.25kN/m k=1.30/1.70=0.77 kl=0.40/1.70=0.24 k2=1.20/1.70=0.71 代入公式，經(jīng)過計算得到支座反力 RA=27.510kN 支座反力 RB=-8.508kN 最大彎矩 MA=14.819kN.m 抗彎計算強度 f=14.819106/(1.05141000.0)=100.097N/mm2水平支撐梁的抗彎計算強度小于215.0N/mm2,滿足要求!受腳手架作用集中計

63、算荷載 N=3.41+3.60=7.01kN 水平鋼梁自重計算荷載 q=26.10 0.0001 7.85 10=0.21kN/m 最大撓度 Vmax=5.845mm 按照建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規(guī)范(JGJ 130-2011)表5.1.8 規(guī)定：水平支撐梁的最大撓度小于2600.0/250,滿足要求!八、懸挑梁的整體穩(wěn)定性計算水平鋼梁采用 16號工字鋼,計算公式如下其中b均勻彎曲的受彎構件整體穩(wěn)定系數(shù)，查表鋼結構設計規(guī)范(GB50017-2003)附錄 B得到：b=2.00 由于b大于 0.6，按照鋼結構設計規(guī)范(GB50017-2003)附錄 B其值b=1.07-0.282/b=0

64、.929 經(jīng)過計算得到強度=14.82 106/(0.929141000.00)=113.13N/mm2；水平鋼梁的穩(wěn)定性計算 f,滿足要求!九、錨固段與樓板連接的計算 1.水平鋼梁與樓板壓點如果采用鋼筋拉環(huán)，拉環(huán)強度計算如下：水平鋼梁與樓板壓點的拉環(huán)受力R=8.508kN 水平鋼梁與樓板壓點的拉環(huán)強度計算公式為其中 f為拉環(huán)鋼筋抗拉強度，每個拉環(huán)按照兩個截面計算，按照混凝土結構設計規(guī)范 10.9.8 f=50N/mm2；壓點處采用 2個 U 形鋼筋拉環(huán)連接，承載能力乘以0.85 的折減系數(shù)；鋼筋拉環(huán)抗拉強度為85.00N/mm2；所需要的水平鋼梁與樓板壓點的拉環(huán)最小直徑 D=8508 4/(

65、3.141685.00 2)1/2=8mm 水平鋼梁與樓板壓點的拉環(huán)一定要壓在樓板下層鋼筋下面，并要保證兩側30cm以上搭接長度。2.水平鋼梁與樓板壓點如果采用螺栓，螺栓粘結力錨固強度計算如下：錨固深度計算公式其中 N 錨固力，即作用于樓板螺栓的軸向拉力，N=8.51kN；d 樓板螺栓的直徑，d=16mm；fb 樓板螺栓與混凝土的容許粘接強度，計算中取1.5N/mm2；h 樓板螺栓在混凝土樓板內(nèi)的錨固深度，經(jīng)過計算得到 h 要大于8508.25/(3.1416 161.5)=112.8mm。3.水平鋼梁與樓板壓點如果采用螺栓，混凝土局部承壓計算如下：混凝土局部承壓的螺栓拉力要滿足公式其中 N

66、錨固力，即作用于樓板螺栓的軸向拉力，N=8.51kN；d 樓板螺栓的直徑，d=16mm；b 樓板內(nèi)的螺栓錨板邊長，b=5d=80mm；fcc混凝土的局部擠壓強度設計值，計算中取0.95fc=13.59N/mm2；經(jīng)過計算得到公式右邊等于84.2kN 樓板混凝土局部承壓計算滿足要求!4.水平鋼梁與樓板錨固壓點部位樓板負彎矩配筋計算如下：錨固壓點處樓板負彎矩數(shù)值為 M=8.511.70/2=7.23kN.m 根據(jù)混凝土結構設計規(guī)程GB50010-2002第 7.2.1 條其中1系數(shù)，當混凝土強度不超過C50時，1取為 1.0,當混凝土強度等級為C80時，1取為 0.94,期間按線性內(nèi)插法確定；fc

67、混凝土抗壓強度設計值；h0截面有效高度；fy鋼筋受拉強度設計值。截面有效高度 h0=110-15=95mm；s=7.23106/(1.00014.300 1.5 100095.02)=0.0370 =1-(1-20.0370)1/2=0.0380 s=1-0.0380/2=0.9810 樓板壓點負彎矩配筋為As=7.23 106/(0.981095.0210.0)=369.5 mm2三、6.0m型鋼懸挑腳手架計算書：選風荷載最不利處：2#樓、第二挑 7-11層，腳手架頂標高為 42.7m。鋼管腳手架的計算參照建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規(guī)范（JGJ130-2011）。計算參數(shù):雙排腳手架，

68、搭設高度19.0 米，立桿采用單立管。立桿的縱距 1.50 米，立桿的橫距0.80 米，內(nèi)排架距離結構0.40 米，立桿的步距1.80 米。采用的鋼管類型為483.0，連墻件采用 2步2跨，豎向間距3.60 米，水平間距3.00 米。施工活荷載為 3.0kN/m2，同時考慮 2層施工。腳手板采用竹笆片，荷載為0.10kN/m2，按照鋪設 5層計算。欄桿采用竹笆片，荷載為0.17kN/m，安全網(wǎng)荷載取0.0100kN/m2。腳手板下大橫桿在小橫桿上面，且主結點間增加一根大橫桿?；撅L壓 0.50kN/m2，高度變化系數(shù)2.0300，體型系數(shù) 0.8720。懸挑水平鋼梁采用16號工字鋼，其中建筑物

69、外懸挑段長度1.30 米，建筑物內(nèi)錨固段長度4.70 米。懸挑水平鋼梁采用懸臂式結構，沒有鋼絲繩或支桿與建筑物拉結。一、大橫桿的計算大橫桿按照三跨連續(xù)梁進行強度和撓度計算，大橫桿在小橫桿的上面。按照大橫桿上面的腳手板和活荷載作為均布荷載計算大橫桿的最大彎矩和變形。1.均布荷載值計算大橫桿的自重標準值 P1=0.038kN/m 腳手板的荷載標準值 P2=0.100 0.800/2=0.040kN/m 活荷載標準值 Q=3.000 0.800/2=1.200kN/m 靜荷載的計算值 q1=1.2 0.038+1.2 0.040=0.094kN/m 活荷載的計算值 q2=1.4 1.200=1.68

70、0kN/m 大橫桿計算荷載組合簡圖(跨中最大彎矩和跨中最大撓度)大橫桿計算荷載組合簡圖(支座最大彎矩)2.抗彎強度計算最大彎矩考慮為三跨連續(xù)梁均布荷載作用下的彎矩跨中最大彎矩計算公式如下:跨中最大彎矩為 M1=(0.08 0.094+0.10 1.680)1.5002=0.395kN.m 支座最大彎矩計算公式如下:支座最大彎矩為 M2=-(0.10 0.094+0.117 1.680)1.5002=-0.463kN.m 我們選擇支座彎矩和跨中彎矩的最大值進行強度驗算：=0.463 106/4491.0=103.190N/mm2大橫桿的計算強度小于205.0N/mm2,滿足要求!3.撓度計算最大

71、撓度考慮為三跨連續(xù)梁均布荷載作用下的撓度計算公式如下:靜荷載標準值 q1=0.038+0.040=0.078kN/m 活荷載標準值 q2=1.200kN/m 三跨連續(xù)梁均布荷載作用下的最大撓度 V=(0.6770.078+0.990 1.200)1500.04/(100 2.06 105107780.0)=2.830mm 大橫桿的最大撓度小于1500.0/150 與10mm,滿足要求!二、小橫桿的計算小橫桿按照簡支梁進行強度和撓度計算，大橫桿在小橫桿的上面。用大橫桿支座的最大反力計算值，在最不利荷載布置下計算小橫桿的最大彎矩和變形。1.荷載值計算大橫桿的自重標準值 P1=0.038 1.500

72、=0.058kN 腳手板的荷載標準值 P2=0.100 0.800 1.500/2=0.060kN 活荷載標準值 Q=3.000 0.800 1.500/2=1.800kN 荷載的計算值 P=1.2 0.058+1.2 0.060+1.4 1.800=2.661kN 小橫桿計算簡圖 2.抗彎強度計算最大彎矩考慮為小橫桿自重均布荷載與荷載的計算值最不利分配的彎矩和均布荷載最大彎矩計算公式如下:集中荷載最大彎矩計算公式如下:M=(1.20.038)0.8002/8+2.661 0.800/4=0.536kN.m=0.536 106/4491.0=119.330N/mm2小橫桿的計算強度小于205.

73、0N/mm2,滿足要求!3.撓度計算最大撓度考慮為小橫桿自重均布荷載與荷載的計算值最不利分配的撓度和均布荷載最大撓度計算公式如下:集中荷載最大撓度計算公式如下:小橫桿自重均布荷載引起的最大撓度 V1=5.0 0.038 800.004/(384 2.060 105107780.000)=0.01mm 集中荷載標準值P=0.058+0.060+1.800=1.918kN 集中荷載標準值最不利分配引起的最大撓度 V2=1917.600 800.0 800.0 800.0/(482.06 105107780.0)=0.921mm 最大撓度和 V=V1+V2=0.930mm 小橫桿的最大撓度小于800

74、.0/150與10mm,滿足要求!三、扣件抗滑力的計算縱向或橫向水平桿與立桿連接時，扣件的抗滑承載力按照下式計算(規(guī)范 5.2.5):R Rc其中 Rc扣件抗滑承載力設計值,取8.0kN；R 縱向或橫向水平桿傳給立桿的豎向作用力設計值；1.荷載值計算橫桿的自重標準值 P1=0.038 0.800=0.031kN 腳手板的荷載標準值 P2=0.100 0.800 1.500/2=0.060kN 活荷載標準值 Q=3.000 0.800 1.500/2=1.800kN 荷載的計算值 R=1.2 0.031+1.2 0.060+1.4 1.800=2.629kN 單扣件抗滑承載力的設計計算滿足要求!

75、當直角扣件的擰緊力矩達40-65N.m 時,試驗表明:單扣件在 12kN的荷載下會滑動,其抗滑承載力可取8.0kN；雙扣件在 20kN的荷載下會滑動,其抗滑承載力可取12.0kN；四、腳手架荷載標準值作用于腳手架的荷載包括靜荷載、活荷載和風荷載。靜荷載標準值包括以下內(nèi)容：(1)每米立桿承受的結構自重標準值(kN/m)；本例為 0.1072 NG1=0.10719.000=2.038kN (2)腳手板的自重標準值(kN/m2)；本例采用竹笆片腳手板，標準值為0.10 NG2=0.10051.500(0.800+0.400)/2=0.450kN (3)欄桿與擋腳手板自重標準值(kN/m)；本例采用

76、欄桿、竹笆片腳手板擋板，標準值為0.17 NG3=0.1701.500 5/2=0.638kN (4)吊掛的安全設施荷載，包括安全網(wǎng)(kN/m2)；0.010 NG4=0.0101.500 19.000=0.285kN 經(jīng)計算得到，靜荷載標準值 NG=NG1+NG2+NG3+NG4=3.410kN?；詈奢d為施工荷載標準值產(chǎn)生的軸向力總和，內(nèi)、外立桿按一縱距內(nèi)施工荷載總和的1/2取值。經(jīng)計算得到，活荷載標準值 NQ=3.00021.500 0.800/2=3.600kN 風荷載標準值應按照以下公式計算其中 W0基本風壓(kN/m2)，按照建筑結構荷載規(guī)范(GB50009-2001)附錄表D.4的

77、規(guī)定采用：W0=0.500 Uz風荷載高度變化系數(shù)，按照建筑結構荷載規(guī)范(GB50009-2001)附錄表7.2.1 的規(guī)定采用：Uz=2.030 Us風荷載體型系數(shù)：Us=0.872 經(jīng)計算得到，風荷載標準值Wk=0.5002.030 0.872=0.885kN/m2?？紤]風荷載時,立桿的軸向壓力設計值計算公式 N=1.2NG+0.91.4NQ經(jīng)過計算得到，底部立桿的最大軸向壓力N=1.2 3.410+0.9 1.4 3.600=8.628kN 不考慮風荷載時,立桿的軸向壓力設計值計算公式 N=1.2NG+1.4NQ經(jīng)過計算得到，底部立桿的最大軸向壓力N=1.2 3.410+1.4 3.60

78、0=9.132kN 風荷載設計值產(chǎn)生的立桿段彎矩 MW計算公式 MW=0.91.4Wklah2/10 其中 Wk風荷載標準值(kN/m2)；la立桿的縱距 (m)；h 立桿的步距 (m)。經(jīng)過計算得到風荷載產(chǎn)生的彎矩 Mw=0.9 1.4 0.885 1.500 1.800 1.800/10=0.542kN.m 五、立桿的穩(wěn)定性計算 1.不考慮風荷載時,立桿的穩(wěn)定性計算其中 N 立桿的軸心壓力設計值，N=9.132kN；i 計算立桿的截面回轉半徑，i=1.60cm；k 計算長度附加系數(shù)，取1.155；u 計算長度系數(shù)，由腳手架的高度確定，u=1.500；l0 計算長度 (m),由公式 l0=k

79、uh 確定，l0=1.155 1.500 1.800=3.118m；A 立桿凈截面面積，A=4.239cm2；W 立桿凈截面模量(抵抗矩),W=4.491cm3；由長細比，為3118/16=196；軸心受壓立桿的穩(wěn)定系數(shù),由長細比 l0/i 的結果查表得到0.190；鋼管立桿受壓強度計算值(N/mm2)；經(jīng)計算得到=9132/(0.19424)=113.652N/mm2；f 鋼管立桿抗壓強度設計值，f=205.00N/mm2；不考慮風荷載時，立桿的穩(wěn)定性計算 f,不滿足要求!六、連墻件的計算連墻件的軸向力計算值應按照下式計算：Nl=Nlw+No其中 Nlw風荷載產(chǎn)生的連墻件軸向力設計值(kN)

80、，應按照下式計算：Nlw=1.4 wk Aw wk風荷載標準值，wk=0.885kN/m2；Aw每個連墻件的覆蓋面積內(nèi)腳手架外側的迎風面積，Aw=3.603.00=10.800m2；No連墻件約束腳手架平面外變形所產(chǎn)生的軸向力(kN)；No=3.000 經(jīng)計算得到 Nlw=13.382kN，連墻件軸向力計算值 Nl=16.382kN 根據(jù)連墻件桿件強度要求，軸向力設計值 Nf1=0.85Acf 根據(jù)連墻件桿件穩(wěn)定性要求，軸向力設計值 Nf2=0.85Af 其中軸心受壓立桿的穩(wěn)定系數(shù),由長細比 l/i=40.00/1.60的結果查表得到=0.93；凈截面面積 Ac=4.24cm2；毛截面面積 A

81、=26.10cm2；f=205.00N/mm2。經(jīng)過計算得到 Nf1=73.865kN Nf1Nl，連墻件的設計計算滿足強度設計要求!經(jīng)過計算得到 Nf2=424.119kN NfNl，連墻件的設計計算滿足穩(wěn)定性設計要求!連墻件采用焊接方式與墻體連接，對接焊縫強度計算公式如下其中 N為連墻件的軸向拉力，N=16.382kN；lw為連墻件的周長，取3.1416 48.0=150.80mm；t為焊縫厚度，t=3.00mm；ft或fc為對接焊縫的抗拉或抗壓強度，取185.0N/mm2；經(jīng)過焊縫抗拉強度=16382.41/(150.803.00)=36.21N/mm2。對接焊縫的抗拉或抗壓強度計算滿足

82、要求!連墻件對接焊縫連接示意圖七、懸挑梁的受力計算懸挑腳手架按照帶懸臂的單跨梁計算懸出端 C受腳手架荷載N的作用，里端B為與樓板的錨固點，A為墻支點。懸臂單跨梁計算簡圖支座反力計算公式支座彎矩計算公式 C點最大撓度計算公式其中 k=m/l,kl=ml/l,k2=m2/l。本工程算例中，m=1300mm，l=4700mm，ml=400mm，m2=1200mm；水平支撐梁的截面慣性矩I=1130.00cm4，截面模量(抵抗矩)W=141.00cm3。受腳手架作用集中強度計算荷載 N=9.13kN 水平鋼梁自重強度計算荷載 q=1.2 26.10 0.0001 7.85 10=0.25kN/m k=

83、1.30/4.70=0.28 kl=0.40/4.70=0.09 k2=1.20/4.70=0.26 代入公式，經(jīng)過計算得到支座反力 RA=22.315kN 支座反力 RB=-2.575kN 最大彎矩 MA=14.819kN.m 抗彎計算強度 f=14.819106/(1.05141000.0)=100.097N/mm2水平支撐梁的抗彎計算強度小于215.0N/mm2,滿足要求!受腳手架作用集中計算荷載 N=3.41+3.60=7.01kN 水平鋼梁自重計算荷載 q=26.10 0.0001 7.85 10=0.21kN/m 最大撓度 Vmax=9.734mm 按照建筑施工扣件式鋼管腳手架安全

84、技術規(guī)范(JGJ 130-2011)表5.1.8 規(guī)定：水平支撐梁的最大撓度小于2600.0/250,滿足要求!八、懸挑梁的整體穩(wěn)定性計算水平鋼梁采用 16號工字鋼,計算公式如下其中b均勻彎曲的受彎構件整體穩(wěn)定系數(shù)，查表鋼結構設計規(guī)范(GB50017-2003)附錄 B得到：b=2.00 由于b大于 0.6，按照鋼結構設計規(guī)范(GB50017-2003)附錄 B其值b=1.07-0.282/b=0.929 經(jīng)過計算得到強度=14.82 106/(0.929141000.00)=113.13N/mm2；水平鋼梁的穩(wěn)定性計算 f,滿足要求!九、錨固段與樓板連接的計算 1.水平鋼梁與樓板壓點如果采用

85、鋼筋拉環(huán)，拉環(huán)強度計算如下：水平鋼梁與樓板壓點的拉環(huán)受力R=2.575kN 水平鋼梁與樓板壓點的拉環(huán)強度計算公式為其中 f為拉環(huán)鋼筋抗拉強度，每個拉環(huán)按照兩個截面計算，按照混凝土結構設計規(guī)范 10.9.8 f=50N/mm2；壓點處采用 2個 U 形鋼筋拉環(huán)連接，承載能力乘以0.85 的折減系數(shù)；鋼筋拉環(huán)抗拉強度為85.00N/mm2；所需要的水平鋼梁與樓板壓點的拉環(huán)最小直徑 D=2575 4/(3.141685.00 2)1/2=5mm 水平鋼梁與樓板壓點的拉環(huán)一定要壓在樓板下層鋼筋下面，并要保證兩側30cm以上搭接長度。2.水平鋼梁與樓板壓點如果采用螺栓，螺栓粘結力錨固強度計算如下：錨固深

86、度計算公式其中 N 錨固力，即作用于樓板螺栓的軸向拉力，N=2.58kN；d 樓板螺栓的直徑，d=16mm；fb 樓板螺栓與混凝土的容許粘接強度，計算中取1.5N/mm2；h 樓板螺栓在混凝土樓板內(nèi)的錨固深度，經(jīng)過計算得到 h 要大于2575.27/(3.1416 161.5)=34.2mm。3.水平鋼梁與樓板壓點如果采用螺栓，混凝土局部承壓計算如下：混凝土局部承壓的螺栓拉力要滿足公式其中 N 錨固力，即作用于樓板螺栓的軸向拉力，N=2.58kN；d 樓板螺栓的直徑，d=16mm；b 樓板內(nèi)的螺栓錨板邊長，b=5d=80mm；fcc混凝土的局部擠壓強度設計值，計算中取0.95fc=13.59N

87、/mm2；經(jīng)過計算得到公式右邊等于84.2kN 樓板混凝土局部承壓計算滿足要求!4.水平鋼梁與樓板錨固壓點部位樓板負彎矩配筋計算如下：錨固壓點處樓板負彎矩數(shù)值為 M=2.584.70/2=6.05kN.m 根據(jù)混凝土結構設計規(guī)程GB50010-2002第 7.2.1 條其中1系數(shù)，當混凝土強度不超過C50時，1取為 1.0,當混凝土強度等級為C80時，1取為 0.94,期間按線性內(nèi)插法確定；fc混凝土抗壓強度設計值；h0截面有效高度；fy鋼筋受拉強度設計值。截面有效高度 h0=110-15=95mm；s=6.05106/(1.00014.300 1.5 100095.02)=0.0310 =1

88、-(1-20.0310)1/2=0.0320 s=1-0.0320/2=0.9840 樓板壓點負彎矩配筋為As=6.05 106/(0.984095.0210.0)=308.2 mm2四、轉角懸挑 3.0m帶聯(lián)梁和角支撐型鋼腳手架計算書：選風荷載最不利處：2#樓、第二挑 7-11層，腳手架頂標高為 42.7m。鋼管腳手架的計算參照建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規(guī)范（JGJ130-2011）。計算參數(shù):雙排腳手架，搭設高度19.0 米，立桿采用單立管。立桿的縱距 1.20 米，立桿的橫距0.80 米，內(nèi)排架距離結構2.10 米，立桿的步距1.80 米。采用的鋼管類型為483.0，連墻件采用 2

89、步2跨，豎向間距3.60 米，水平間距2.40 米。施工活荷載為 3.0kN/m2，同時考慮 2層施工。腳手板采用竹笆片，荷載為0.10kN/m2，按照鋪設 5層計算。欄桿采用竹笆片，荷載為0.17kN/m，安全網(wǎng)荷載取0.0100kN/m2。腳手板下大橫桿在小橫桿上面，且主結點間增加一根大橫桿?；撅L壓 0.50kN/m2，高度變化系數(shù)2.0300，體型系數(shù) 0.8720。懸挑水平鋼梁采用16號工字鋼，其中建筑物外懸挑段長度3.00 米，建筑物內(nèi)錨固段長度0.00 米。懸挑水平鋼梁上面的聯(lián)梁采用16a 號槽鋼 U口水平，相鄰懸挑鋼梁之間的聯(lián)梁上最多布置2根立桿。懸挑水平鋼梁采用支桿與建筑物拉

90、結，最外面支點距離建筑物1.70m，支桿采用 16a 號槽鋼。一、大橫桿的計算大橫桿按照三跨連續(xù)梁進行強度和撓度計算，大橫桿在小橫桿的上面。按照大橫桿上面的腳手板和活荷載作為均布荷載計算大橫桿的最大彎矩和變形。1.均布荷載值計算大橫桿的自重標準值 P1=0.038kN/m 腳手板的荷載標準值 P2=0.100 0.800/2=0.040kN/m 活荷載標準值 Q=3.000 0.800/2=1.200kN/m 靜荷載的計算值 q1=1.2 0.038+1.2 0.040=0.094kN/m 活荷載的計算值 q2=1.4 1.200=1.680kN/m 大橫桿計算荷載組合簡圖(跨中最大彎矩和跨中

91、最大撓度)大橫桿計算荷載組合簡圖(支座最大彎矩)2.抗彎強度計算最大彎矩考慮為三跨連續(xù)梁均布荷載作用下的彎矩跨中最大彎矩計算公式如下:跨中最大彎矩為 M1=(0.08 0.094+0.10 1.680)1.2002=0.253kN.m 支座最大彎矩計算公式如下:支座最大彎矩為 M2=-(0.10 0.094+0.117 1.680)1.2002=-0.297kN.m 我們選擇支座彎矩和跨中彎矩的最大值進行強度驗算：=0.297 106/4491.0=66.042N/mm2大橫桿的計算強度小于205.0N/mm2,滿足要求!3.撓度計算最大撓度考慮為三跨連續(xù)梁均布荷載作用下的撓度計算公式如下:靜

92、荷載標準值 q1=0.038+0.040=0.078kN/m 活荷載標準值 q2=1.200kN/m 三跨連續(xù)梁均布荷載作用下的最大撓度 V=(0.6770.078+0.990 1.200)1200.04/(100 2.06 105107780.0)=1.159mm 大橫桿的最大撓度小于1200.0/150 與10mm,滿足要求!二、小橫桿的計算小橫桿按照簡支梁進行強度和撓度計算，大橫桿在小橫桿的上面。用大橫桿支座的最大反力計算值，在最不利荷載布置下計算小橫桿的最大彎矩和變形。1.荷載值計算大橫桿的自重標準值 P1=0.038 1.200=0.046kN 腳手板的荷載標準值 P2=0.100

93、0.800 1.200/2=0.048kN 活荷載標準值 Q=3.000 0.800 1.200/2=1.440kN 荷載的計算值 P=1.2 0.046+1.2 0.048+1.4 1.440=2.129kN 小橫桿計算簡圖 2.抗彎強度計算最大彎矩考慮為小橫桿自重均布荷載與荷載的計算值最不利分配的彎矩和均布荷載最大彎矩計算公式如下:集中荷載最大彎矩計算公式如下:M=(1.20.038)0.8002/8+2.129 0.800/4=0.429kN.m=0.429 106/4491.0=95.628N/mm2小橫桿的計算強度小于205.0N/mm2,滿足要求!3.撓度計算最大撓度考慮為小橫桿自

94、重均布荷載與荷載的計算值最不利分配的撓度和均布荷載最大撓度計算公式如下:集中荷載最大撓度計算公式如下:小橫桿自重均布荷載引起的最大撓度 V1=5.0 0.038 800.004/(384 2.060 105107780.000)=0.01mm 集中荷載標準值P=0.046+0.048+1.440=1.534kN 集中荷載標準值最不利分配引起的最大撓度 V2=1534.080 800.0 800.0 800.0/(482.06 105107780.0)=0.737mm 最大撓度和 V=V1+V2=0.746mm 小橫桿的最大撓度小于800.0/150與10mm,滿足要求!三、扣件抗滑力的計算縱向

95、或橫向水平桿與立桿連接時，扣件的抗滑承載力按照下式計算(規(guī)范 5.2.5):R Rc其中 Rc扣件抗滑承載力設計值,取8.0kN；R 縱向或橫向水平桿傳給立桿的豎向作用力設計值；1.荷載值計算橫桿的自重標準值 P1=0.038 0.800=0.031kN 腳手板的荷載標準值 P2=0.100 0.800 1.200/2=0.048kN 活荷載標準值 Q=3.000 0.800 1.200/2=1.440kN 荷載的計算值 R=1.2 0.031+1.2 0.048+1.4 1.440=2.110kN 單扣件抗滑承載力的設計計算滿足要求!當直角扣件的擰緊力矩達40-65N.m 時,試驗表明:單扣

96、件在 12kN的荷載下會滑動,其抗滑承載力可取8.0kN；雙扣件在 20kN的荷載下會滑動,其抗滑承載力可取12.0kN；四、腳手架荷載標準值作用于腳手架的荷載包括靜荷載、活荷載和風荷載。靜荷載標準值包括以下內(nèi)容：(1)每米立桿承受的結構自重標準值(kN/m)；本例為 0.0995 NG1=0.10019.000=1.891kN (2)腳手板的自重標準值(kN/m2)；本例采用竹笆片腳手板，標準值為0.10 NG2=0.10051.200(0.800+2.100)/2=0.870kN (3)欄桿與擋腳手板自重標準值(kN/m)；本例采用欄桿、竹笆片腳手板擋板，標準值為0.17 NG3=0.17

97、01.200 5/2=0.510kN (4)吊掛的安全設施荷載，包括安全網(wǎng)(kN/m2)；0.010 NG4=0.0101.200 19.000=0.228kN 經(jīng)計算得到，靜荷載標準值 NG=NG1+NG2+NG3+NG4=3.499kN?；詈奢d為施工荷載標準值產(chǎn)生的軸向力總和，內(nèi)、外立桿按一縱距內(nèi)施工荷載總和的1/2取值。經(jīng)計算得到，活荷載標準值 NQ=3.00021.200 0.800/2=2.880kN 風荷載標準值應按照以下公式計算其中 W0基本風壓(kN/m2)，按照建筑結構荷載規(guī)范(GB50009-2001)附錄表D.4的規(guī)定采用：W0=0.500 Uz風荷載高度變化系數(shù)，按照建

98、筑結構荷載規(guī)范(GB50009-2001)附錄表7.2.1 的規(guī)定采用：Uz=2.030 Us風荷載體型系數(shù)：Us=0.872 經(jīng)計算得到，風荷載標準值Wk=0.5002.030 0.872=0.885kN/m2。考慮風荷載時,立桿的軸向壓力設計值計算公式 N=1.2NG+0.91.4NQ經(jīng)過計算得到，底部立桿的最大軸向壓力N=1.2 3.499+0.9 1.4 2.880=7.828kN 不考慮風荷載時,立桿的軸向壓力設計值計算公式 N=1.2NG+1.4NQ經(jīng)過計算得到，底部立桿的最大軸向壓力N=1.2 3.499+1.4 2.880=8.231kN 風荷載設計值產(chǎn)生的立桿段彎矩 MW計算

99、公式 MW=0.91.4Wklah2/10 其中 Wk風荷載標準值(kN/m2)；la立桿的縱距 (m)；h 立桿的步距 (m)。經(jīng)過計算得到風荷載產(chǎn)生的彎矩 Mw=0.9 1.4 0.885 1.200 1.800 1.800/10=0.434kN.m 五、立桿的穩(wěn)定性計算 1.不考慮風荷載時,立桿的穩(wěn)定性計算其中 N 立桿的軸心壓力設計值，N=8.231kN；i 計算立桿的截面回轉半徑，i=1.60cm；k 計算長度附加系數(shù)，取1.155；u 計算長度系數(shù)，由腳手架的高度確定，u=1.500；l0 計算長度 (m),由公式 l0=kuh 確定，l0=1.155 1.500 1.800=3.

100、118m；A 立桿凈截面面積，A=4.239cm2；W 立桿凈截面模量(抵抗矩),W=4.491cm3；由長細比，為3118/16=196；軸心受壓立桿的穩(wěn)定系數(shù),由長細比 l0/i 的結果查表得到0.190；鋼管立桿受壓強度計算值(N/mm2)；經(jīng)計算得到=8231/(0.19424)=102.439N/mm2；f 鋼管立桿抗壓強度設計值，f=205.00N/mm2；不考慮風荷載時，立桿的穩(wěn)定性計算 f,滿足要求!2.考慮風荷載時,立桿的穩(wěn)定性計算其中 N 立桿的軸心壓力設計值，N=7.828kN；i 計算立桿的截面回轉半徑，i=1.60cm；k 計算長度附加系數(shù)，取1.155；u 計算長度

101、系數(shù)，由腳手架的高度確定，u=1.500；l0 計算長度 (m),由公式 l0=kuh 確定，l0=1.155 1.500 1.800=3.118m；A 立桿凈截面面積，A=4.239cm2；W 立桿凈截面模量(抵抗矩),W=4.491cm3；由長細比，為3118/16=196；軸心受壓立桿的穩(wěn)定系數(shù),由長細比 l0/i 的結果查表得到0.190；MW計算立桿段由風荷載設計值產(chǎn)生的彎矩，MW=0.434kN.m；鋼管立桿受壓強度計算值(N/mm2)；經(jīng)計算得到=7828/(0.19424)+434000/4491=193.967N/mm2；f 鋼管立桿抗壓強度設計值，f=205.00N/mm2

102、；考慮風荷載時，立桿的穩(wěn)定性計算 Nl，連墻件的設計計算滿足強度設計要求!經(jīng)過計算得到 Nf2=177.925kN NfNl，連墻件的設計計算滿足穩(wěn)定性設計要求!連墻件采用焊接方式與墻體連接，對接焊縫強度計算公式如下其中 N為連墻件的軸向拉力，N=13.706kN；lw為連墻件的周長，取3.1416 48.0=150.80mm；t為焊縫厚度，t=3.00mm；ft或fc為對接焊縫的抗拉或抗壓強度，取185.0N/mm2；經(jīng)過焊縫抗拉強度=13705.93/(150.803.00)=30.30N/mm2。對接焊縫的抗拉或抗壓強度計算滿足要求!連墻件對接焊縫連接示意圖七、聯(lián)梁的計算按照集中荷載作用

103、下的簡支梁計算集中荷載 P傳遞力，P=8.23kN 計算簡圖如下支撐按照簡支梁的計算公式其中 n=2.40/1.20=2 經(jīng)過簡支梁的計算得到支座反力(考慮到支撐的自重)RA=RB=(2-1)/28.23+8.23+2.400.17/2=12.55kN 通過傳遞到支座的最大力為(考慮到支撐的自重)2 4.12+8.23+2.40 0.17=16.87kN 最大彎矩(考慮到支撐的自重)Mmax=2/8 8.23 2.40+0.17 2.40 2.40/8=5.06kN.m 抗彎計算強度 f=5.06106/108300.0=46.73N/mm2水平支撐梁的抗彎計算強度小于215.0N/mm2,滿

104、足要求!八、懸挑梁的受力計算懸挑腳手架的水平鋼梁按照帶懸臂的連續(xù)梁計算。懸臂部分腳手架荷載N 的作用，里端B為與樓板的錨固點，A為墻支點。本工程中，腳手架排距為800mm，內(nèi)側腳手架距離墻體2100mm，支拉斜桿的支點距離墻體=1700mm，水平支撐梁的截面慣性矩I=1130.00cm4，截面抵抗矩W=141.00cm3，截面積 A=26.10cm2。受腳手架作用的聯(lián)梁傳遞集中力 N=16.87kN 水平鋼梁自重荷載 q=1.2 26.10 0.0001 7.85 10=0.25kN/m 1懸挑腳手架示意圖1300170016.87kN16.87kN 0.25kN/mAB懸挑腳手架計算簡圖經(jīng)過

105、連續(xù)梁的計算得到0.000.0216.8917.0933.9634.0524.1523.74懸挑腳手架支撐梁剪力圖(kN)13.509懸挑腳手架支撐梁彎矩圖(kN.m)5.1021.264懸挑腳手架支撐梁變形圖(mm)各支座對支撐梁的支撐反力由左至右分別為 R1=58.208kN,R2=-23.735kN 最大彎矩 Mmax=27.196kN.m 抗彎計算強度 f=M/1.05W+N/A=27.196106/(1.05 141000.0)+49.4771000/2610.0=202.652N/mm2水平支撐梁的抗彎計算強度小于215.0N/mm2,滿足要求!九、懸挑梁的整體穩(wěn)定性計算水平鋼梁采

106、用 16號工字鋼,計算公式如下其中b均勻彎曲的受彎構件整體穩(wěn)定系數(shù)，查表鋼結構設計規(guī)范(GB50017-2003)附錄 B得到：b=2.00 由于b大于 0.6，按照鋼結構設計規(guī)范(GB50017-2003)附錄 B其值b=1.07-0.282/b=0.929 經(jīng)過計算得到強度=27.20 106/(0.929141000.00)=207.62N/mm2；水平鋼梁的穩(wěn)定性計算 f,滿足要求!十、支桿的受力計算水平鋼梁的軸力RAH和支桿的軸力 RDi按照下面計算其中 RDicosi為支桿的頂力對水平桿產(chǎn)生的軸拉力。各支點的支撐力 RCi=RDisini按照以上公式計算得到由左至右各支桿力分別為

107、RD1=76.395kN 十一、支桿的強度計算斜壓支桿的強度計算：斜壓支桿的軸力RD我們均取最大值進行計算，為RD=76.395kN 下面壓桿以 16a 號槽鋼計算，斜壓桿的容許壓力按照下式計算：其中 N 受壓斜桿的軸心壓力設計值，N=76.40kN；軸心受壓斜桿的穩(wěn)定系數(shù),由長細比 l/i查表得到=0.34；i 計算受壓斜桿的截面回轉半徑，i=1.83cm；l 受最大壓力斜桿計算長度，l=2.63m；A 受壓斜桿凈截面面積，A=21.95cm2；受壓斜桿受壓強度計算值，經(jīng)計算得到結果是 103.38 N/mm2；f 受壓斜桿抗壓強度設計值，f=215N/mm2；受壓斜桿的穩(wěn)定性計算 f,滿足

108、要求!由斜拉桿16a#槽鋼傳來的軸力N=76.395KN 分解成,壓力(水平力)N=49.8KN，剪力(豎向力)V=58.6KN。焊腳高度根據(jù)要求取7.0mm。經(jīng)換算得計算長度lw 為：33222249.8 1058.6 10()()()()45.62 0.720.720.7 1.22 7 1602 0.77160wwwfffffHVlmmh fh f故實際角焊縫長度l 為 266*2=532mm Llw+2hf=45.6+2*7=59.6mm 滿足！十二、預埋鐵板螺栓計算預埋鐵板螺栓計算：鐵板為 10*400*250mm，螺栓為直徑16mm 的普通螺栓，螺栓數(shù)量為4 個。抗剪承載力設計值：2

109、23.141658.6114028.1314.65444bbvvvdNnfKNKN滿足！抗壓承載力設計值：49.816 10 30548.812.454bbccNdtfKNKN滿足！十三、錨固段與樓板連接的計算水平鋼梁與樓板采用對接焊縫，彎矩和剪力共同作用的對接焊縫計算如下：對接焊縫在正應力與剪應力作用計算公式為經(jīng)過計算得到滿足上式的最小對接焊縫面積 A=350mm2；其中 N 對接焊縫軸向力，N=49.477kN；F 對接焊縫切向力，F(xiàn)=23.735kN；A 水平鋼梁滿焊的截面積，A=350mm2；ft對接焊縫的抗拉或抗壓強度，取185.0N/mm2；經(jīng)過計算得到焊縫正應力強度=49477.00/350.00=141.36N/mm2；焊縫剪應力強度f=23735.28/350.00=67.82N/mm2；焊縫總強度為183.79N/mm2；對接焊縫的強度計算滿足要求!九、施工圖