1、目 錄第一章 編制依據2第一節 施工圖紙2第二節 主要規范、規程2第三節 參考圖書2第二章 工程概況2第一節 總體簡介2第二節 結構概況 3第三章 施工部署及腳手架選型3第一節 腳手架選型3第二節 施工部署3第三節 施工準備3第四章 主要施工技術方案（腳手架計算書附后）5第一節 地下落地式腳手架工程施工5第二節 懸挑式外架施工7第三節 腳手架拆除9第四節 腳手架質量與安全檢查標準9第五章 腳手架質量安全保證措施11第一節 結構臨邊、洞口防護措施11第二節 樓梯間防護措施12第三節 電梯井洞口防護措施12第四節 施工人員材料保證措施12第五節 防雷避電措施12第六章 應急救援預案13第七章 文明

2、施工13第八章 季節性施工保證措施14第一節 雨季施工保證措施14第二節 夏季施工保證措施14附：模板工程計算書14張家口凱德置地商業中心二期1#、3#高層商業樓腳手架工程施工方案第一章 編制依據 第一節 施工圖紙張家口凱德置地商業中心二期1#、3#高層商業樓施工圖紙第二節 主要規范、規程 名 稱編 號建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規程JGJ 1302011建筑施工高處作業安全檢技術規范JGJ 8091建筑施工安全檢查標準JGJ 592011鋼管腳手架扣件GB15831-2006第三節 參考圖書 建筑施工手冊（第五版） 簡明施工計算手冊 實用建筑施工安全手冊 建筑施工腳手架實用手冊 腳手架結

3、構計算及安全技術第二章 工程概況第一節 總體簡介建筑總高度為1#：47.93m，3#：48.5m；地下三層，地上十三層序 號項 目內 容1工程名稱張家口凱德置地商業中心二期1#、3#高層商業樓2工程地址3建設單位4設計單位5監理單位6施工單位第二節 結構概況 結構形式基礎結構形式筏板基礎主體結構形式框架剪力墻層高分別有2.1m，3.3m，4.2m，4.5m，4.8m，5.4m第三章 施工部署及腳手架選型第一節 腳手架選型 本工程采用落地腳手架和懸挑腳手架兩種落地式腳手架用于地下建筑，懸挑腳手架用于地上建筑。第二節 施工部署1、主要工程量物資租賃計劃序號名 稱單 位數 量備 注1 鋼管483.5

4、t24租賃2扣件個20000租賃3鋼管連接件個15000租賃注：以上表格項目顯示為概數，須根據現場實際情況進行以上項目的采購。2、勞動力計劃序 號工 種人 數1架子工9注：如工期緊，進行另外增加人數。第三節 施工準備一、材料準備 1、在滿足腳手架搭設且安全要求之前，不耽誤施工工期和安全要求的情況之下，材料進場應滿足經濟的要求；達到不耽誤工期，滿足施工，經濟合理的要求。 2、進場的材料應滿足建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范的要求 2.1鋼管：項次檢查項目驗收要求新管1產品質量合格證必須具備2鋼管材質證明書3表面質量表面應平直光滑，不應有裂紋、分層、壓痕、劃道和硬彎4外徑，壁厚48mm， 3.

5、5mm5端面應平整，端面切斜的偏差1.70mm6防銹處理必須進行防銹處理，度鋅或刷防銹漆舊管7鋼管銹蝕程度應每年檢查一次管壁上銹蝕的深度，不得超過0.50mm8其它項目同新管項次3、4、5同新管3、4、5鋼管應無裂紋，兩端面應平整，嚴禁打孔。 2.2扣件：應使用與鋼管管徑相配合的、符合我國現行標準的可鍛鑄鐵扣件；2.2.1技術要求扣件應采用機械性能不低于KT33-8的可鍛鑄鐵制作；鑄鐵不得有裂紋、氣孔；不宜有疏松、砂眼或其它影響使用的鑄鐵缺陷；并應將影響外觀質量的粘砂、披縫、毛刺、氧化皮等清除干凈；扣件與鋼管的貼合面必須嚴格整形，應保證與鋼管扣緊時接觸良好；扣件活動部位應能靈活轉動，旋轉扣件的

6、兩旋轉面間隙應不小于1mm；當扣件緊夾鋼管時，開口處的最小距離應不小于5mm；扣件表面應進行防銹處理。 扣件質量的檢驗要求項次檢查項目要求新扣件1產品質量合格證，生產許可證，專業檢測單位測試報告必須具備2表面質量及性能應符合技術要求（2）（6）的規定3螺栓不得滑絲舊扣件4同新扣件的項次2、3 2.3腳手板本工程擬采用木腳手板，應使用厚度不小于50mm和材質不低于國家二等材標準的杉木或松木板，板寬200300mm，兩端使用10號鍍鋅鋼絲捆緊。禁止使用有扭紋、破裂和橫透節的木板。二、技術準備 在腳手架搭設之前，由工地技術負責人依腳手架搭拆方案向專業班組長逐段的進行書面技術交底，并履行交底簽字手續，

7、各持一份，互相監督，由專業班組長向操作人員進行班前技術交底，并做好交底記錄入檔。第四章 主要施工技術方案（腳手架計算書附后） 主體結構施工至一層頂板時，開始從二層樓板懸挑鋼梁，向上搭設外腳手架，然后拆除地下部分腳手架，將鋼管及扣件周轉至地上部分使用，開始地下室室外回填土和卷材防水施工；地上部分外腳手架從二層樓板開始懸挑，外腳手架隨樓面混凝土結構施工逐層向上搭設。 落地式腳手架在支外墻模板之前應進行搭設； 第一節 地下落地式腳手架工程施工 落地腳手架搭設的工藝流程為： 場地平整、夯實基礎承載實驗、材料配備定位設置通長腳手板縱向掃地桿立桿橫向掃地桿小橫桿大橫桿剪刀撐連墻桿鋪腳手板扎防護欄桿扎安全網

8、 腳手架搭設人員必須是經過考核合格的專業架子工；上崗人員應進行定期的體檢，合格者方可進行施工作業（持證上崗）。1、地基處理四周外腳手架以原槽砂卵作為基礎，所有的基礎必須平整。基礎上、底座下設置墊板，其厚度不小于50mm，布設必須平穩，不得懸空。 2、立桿腳手架采用雙排單立桿，立桿頂端高出結構檐口上皮1.5m，單立桿應采用松木5厚木板做墊板。立桿接頭采用對接扣連接，立桿與大橫桿采用直角扣件連接。接頭交錯布置，兩個相鄰立柱接頭避免出現在同步同跨內，并在高度方向錯開的距離不小于50cm，各接頭中心距主節點的距離不大于60cm。3、大橫桿大橫桿置于小橫桿之下，在立柱的內側，用直角扣件與立柱扣緊；其長度

9、大于3跨，不小于6m，同一步大橫桿四周要交圈。大橫桿采用對接扣件連接，其接頭交錯布置，不在同步、同跨內。相鄰接頭水平距離不小于50cm，各接頭距立柱的距離不大于1/3立桿間距。4、小橫桿每一立桿與大橫桿相交處（即主節點），都必須設置一根小橫桿，并采用直角扣件扣緊在大橫橫桿上軸線偏離主節點的距離不大于15cm。小橫桿間距應與立桿柱距相同，且根據作業層和板搭設的需要，可在兩立柱之間在等間距增設1根小橫桿。5、縱、橫向掃地桿縱向掃地桿采用直角扣件固定在距底座下皮20cm處的立柱上，橫向掃地桿則用直角扣件固定在緊靠縱向掃地桿下方的立柱上。車庫頂板存在較大高差，則將高處的縱向掃地桿向低處延長兩跨與立柱固

10、定。靠邊坡的立柱軸線到邊坡的距離不小于50cm。6、剪刀撐剪刀撐隨立柱、縱橫向水平桿同步搭設，用通長剪刀撐沿架高連續布置。剪刀撐每6步4跨設置一道，斜桿與地面的夾角在45-60度之間。斜桿相交點處于同一條直線上，并沿架高連續布置。剪刀撐的一根斜桿扣在立柱上，另一根斜桿扣在小橫桿伸出的端頭上，兩端分別用旋轉扣件固定，在其中間增加2至4個扣結點。所有固定點距主節點距離不大于15cm。最下部的斜桿與立桿的連接點距地面的高度控制在30cm內。剪刀撐的桿件連接采用搭接，其搭接長度不小于1m，并用不少于2個旋轉扣件固定，端部扣件蓋板的邊緣至桿端的距離不小于10cm。7、腳手板腳手板采應松木、厚5cm、寬2

11、5-30cm、長度不少于3.5m的硬木板。在作業層下部架設一道水平兜網，隨作業層上升，同時作業不超過兩層。首層滿鋪一層水平安全網，以上每隔2層也要滿鋪一層腳手板，并設置安全網及防護欄桿。腳手板設置在三根橫向水平桿上，并在兩端處用直徑4mm的鍍鋅鐵絲箍繞2-3圈固定。當腳手板長度小于2m時，可采用兩根小橫桿，并將板兩端與其可靠固定，以防傾翻。腳手板應平鋪、滿、鋪穩、接縫中設兩根小橫桿，各桿距接縫的距離均不大于15cm。靠墻一側腳手板離墻的距離不應大于15cm。拐角處兩個方向的腳手板應重疊旋轉，避免出現探頭及空擋現象。8、連墻件 連墻件采用剛性連接，二步二跨設置連墻件，連墻桿用48.3*3.5的鋼

12、管與腳手架、建筑物的連接采用直角扣件。連墻件應靠近主節點設置，偏離主節點的距離不應大于300mm。應從底層第一步縱向水平桿處開始設置，當該處設置有難度時，應采用其他可靠措施固定。應優先采用菱形布置，或采用方形，矩形 布置。連墻件應呈水平設置，當不能水平設置時，應向腳手架一端下斜連接。當腳手架下部暫不能設置連墻件時應采取防傾覆措施，當搭設拋撐時，拋撐應采用通長桿件，并用旋轉扣件固定在腳手架上，與地面應成角45。60。之間；連接點中心至主節點的距離不應大于300mm，拋撐應在連墻件搭設完畢后再拆。9、防護設施 密目網應張掛在腳手架外立桿內側；安裝時，間距450mm的每個環扣都必須穿入斷裂強力1.9

13、6KN的纖維繩或金屬線，綁在腳手架步距間的縱向水平桿上，網間拼接嚴密，隨腳手架搭設高度及時安裝（張掛）；密目網投入使用后，至少每周進行一次檢查，發生嚴重變形或磨損、斷裂或破洞、系繩松脫、搭接處脫開等情況時應及時進行更換、修（整）理，同時應經常清除密目網上的附著物，保證清潔。安全通道、卷揚機等處必須進行規范設置。 安全網的搭設：施工作業時，作業層應采用安全平網兜底，以下每隔10m應采用安全；平網封閉作業層里排架體與建筑物之間應采用腳手板或安全平網封閉；扎點間距不得大于750mm。第二節 懸挑式外架施工 懸挑外架從地上一層底板、第五層底板、第十一層底板開始懸挑，分別為18.3m、19.8m、9.9

14、m。立桿、大橫桿、護身桿刷黃漆；剪刀撐桿刷紅白雙色漆；踢腳板刷紅白雙色漆。材料進場后進行刷漆，漆干后進行搭設。所有小橫管必須等長定尺。 具體參數見計算書。 1、 腳手架采用雙排單立桿，立桿頂端高出結構檐口上皮1.5m。 2、立桿接頭采用對接扣連接，立桿與大橫桿采用直角扣件連接。接頭交錯布置，兩個相鄰立柱接頭避免出現在同步同跨內，并在高度方向錯開的距離不小于50cm，各接頭中心距主節點的距離不大于60cm。 3、大橫桿：大橫桿置于小橫桿之下，在立柱的內側，用直角扣件與立柱扣緊；其長度大于3跨，不小于6m，同一步大橫桿四周要交圈。大橫桿采用對接扣件連接，其接頭交錯布置，不在同步、同跨內。相鄰接頭水

15、平距離不小于50cm，各接頭距立柱的距離不大于1/3立桿間距。 4、小橫桿：每一立桿與大橫桿相交處（即主節點），都必須設置一根小橫桿，并采用直角扣件扣緊在大橫橫桿上軸線偏離主節點的距離不大于15cm。小橫桿間距應與立桿柱距相同，且根據作業層和板搭設的需要，可在兩立柱之間在等間距增設1根小橫桿。 5、縱、橫向掃地桿：縱向掃地桿采用直角扣件固定在距底座下皮20cm處的立柱上，橫向掃地桿則用直角扣件固定在緊靠縱向掃地桿下方的立柱上。車庫頂板存在較大高差，則將高處的縱向掃地桿向低處延長兩跨與立柱固定。靠邊坡的立柱軸線到邊坡的距離不小于50cm。 6、剪刀撐：剪刀撐隨立柱、縱橫向水平桿同步搭設，用通長剪

16、刀撐沿架高連續布置。剪刀撐每6步4跨設置一道，斜桿與地面的夾角在45-60度之間。斜桿相交點處于同一條直線上，并沿架高連續布置。剪刀撐的一根斜桿扣在立柱上，另一根斜桿扣在小橫桿伸出的端頭上，兩端分別用旋轉扣件固定，在其中間增加2至4個扣結點。所有固定點距主節點距離不大于15cm。最下部的斜桿與立桿的連接點距地面的高度控制在30cm內。剪刀撐的桿件連接采用搭接，其搭接長度不小于1m，并用不少于2個旋轉扣件固定，端部扣件蓋板的邊緣至桿端的距離不小于10cm。 7、腳手板：腳手板采應松木、厚5cm、寬25-30cm、長度不少于3.5m的硬木板。在作業層下部架設一道水平兜網，隨作業層上升，同時作業不超

17、過兩層。首層滿鋪一層水平安全網，以上每隔2層也要滿鋪一層腳手板，并設置安全網及防護欄桿。腳手板設置在三根橫向水平桿上，并在兩端處用直徑4mm的鍍鋅鐵絲箍繞2-3圈固定。當腳手板長度小于2m時，可采用兩根小橫桿，并將板兩端與其可靠固定，以防傾翻。腳手板應平鋪、滿、鋪穩、接縫中設兩根小橫桿，各桿距接縫的距離均不大于15cm。靠墻一側腳手板離墻的距離不應大于15cm。拐角處兩個方向的腳手板應重疊旋轉，避免出現探頭及空擋現象。 8、連墻件：連墻件采用剛性連接，二步二跨設置連墻件，連墻桿用48.3*3.5的鋼管與腳手架、建筑物的連接采用直角扣件。連墻件應靠近主節點設置，偏離主節點的距離不應大于300mm

18、。應從底層第一步縱向水平桿處開始設置，當該處設置有難度時，應采用其他可靠措施固定。應優先采用菱形布置，或采用方形，矩形 布置。連墻件應呈水平設置，當不能水平設置時，應向腳手架一端下斜連接。當腳手架下部暫不能設置連墻件時應采取防傾覆措施，當搭設拋撐時，拋撐應采用通長桿件，并用旋轉扣件固定在腳手架上，與樓板面應成角45。60。之間；連接點中心至主節點的距離不應大于300mm，拋撐應在連墻件搭設完畢后再拆。 9、防護設施：密目網應張掛在腳手架外立桿內側；安裝時，間距450mm的每個環扣都必須穿入斷裂強力1.96KN的纖維繩或金屬線，綁在腳手架步距間的縱向水平桿上，網間拼接嚴密，隨腳手架搭設高度及時安

19、裝（張掛）；密目網投入使用后，至少每周進行一次檢查，發生嚴重變形或磨損、斷裂或破洞、系繩松脫、搭接處脫開等情況時應及時進行更換、修（整）理，同時應經常清除密目網上的附著物，保證清潔。安全通道、卷揚機等處必須進行規范設置。 安全網的搭設：施工作業時，作業層應采用安全平網兜底，以下每隔10m應采用安全；平網封閉作業層里排架體與建筑物之間應采用腳手板或安全平網封閉；扎點間距不得大于750mm。第三節 腳手架拆除 1、拆除程序應遵守由上而下，先搭后拆的原則，即先拆拉桿、腳手板、剪刀撐、斜撐，而后拆小橫桿、大橫桿、立桿等（一般的拆除順序為：安全網欄桿腳手板剪刀撐小橫桿大橫桿立桿）。 2、拆架前，全面檢查

20、待拆腳手架，根據檢查結果，擬訂出作業計劃，報請批準，進行技術交底后才準工作。 3、架體拆除前，必須察看施工現場環境，包括架空線路、外腳手架、地面的設施等各類障礙物、地錨、纜風繩、連墻桿及被拆架體各吊點、附件、電氣裝置情況，凡能提前拆除的盡量拆除掉。 4、拆架時應劃分作業區，周圍設繩綁圍欄或豎立警戒標志，地面應設專人指揮，禁止非作業人員進入。 5、拆除時要統一指揮，上下呼應，動作協調，當解開與另一人有關的結扣時，應先通知對方，以防墜落。 6、在拆架時，不得中途換人，如必須換人時，應將拆除情況交代清楚后方可離開。 7、不準分立面拆架或在上下兩步同時進行拆架。做到一步一清、一桿一清。拆立桿時，要先抱

21、住立桿再拆開最后兩個扣。拆除大橫桿、斜撐、剪刀撐時，應先拆中間扣件，然后托住中間，再解端頭扣。所有連墻桿等必須隨腳手架拆除同步下降，嚴禁先將連墻桿整層或數層拆除后再拆腳手架，分段拆除高差不大于2步，如高差大于2步，應增設連墻件加固。 8、拆除后架體的穩定性不被破壞，如附墻桿被拆除前，應加設臨時支撐防止變形，拆除各標準級節時，應防止失穩。 9、當腳手架拆止下部最后一根長鋼管的高度（約6m）時，應先在適當位置搭臨時拋撐加固，后拆連墻桿。 10、每天拆架下班時，不應留下隱患部位。 11、拆架時嚴禁碰撞腳手架附近電源線，以防觸電事故。 12、所有桿件和扣件在拆除時應分離，不準在桿件上附著扣件或兩桿連著

22、送到地面。 13、所有的腳手板，應自外向里豎立搬運，以防腳手板和垃圾物從高出墜落傷人。 14、拆下的零配件要裝入容器內，用吊籃吊下；拆下的鋼管要綁扎牢固，雙點起吊，嚴禁從高空拋擲。第四節 腳手架質量與安全檢查標準1、構配件允許偏差項次項目允許偏差（mm）示意圖檢查工具1鋼管尺寸外徑厚48mm壁厚3.5mm-0.5-0.5游標卡尺2鋼管兩端面切斜偏差1.70塞尺拐角尺3鋼管外表面銹蝕深度（1+2）0.50游標卡尺4立桿鋼管彎曲3ml4m3ml4m1220鋼板尺水平桿、斜桿的鋼管彎曲l6.5m302、腳手架搭設的允許偏差和檢驗方法項次項目技術要求允許偏差（mm）檢查方法與工具1最后驗收垂直度100

23、用經緯儀搭設中檢查偏差的高度（mm）H=2H=10H=20H=30H=40H=507204060801002間距步距20鋼板尺縱距50橫距203縱向水平桿高差一根桿的兩端20水平儀或水平尺同跨內兩根縱向水平桿高差104小橫桿外伸長度外伸500mm-50鋼板尺3、扣件擰緊抽樣檢查數量及質量判定標準項次檢查項目安裝扣件數量（個）抽檢數量（個）允許的不合格數1連接立桿與縱（橫）向水平桿或剪刀撐的扣件；接長立桿、縱向水平桿或剪刀撐的扣件501-12005052連接橫向水平桿與縱向水平桿的扣件1201-32005010第五章 腳手架質量安全保證措施第一節 結構臨邊、洞口防護措施外腳手架拆除后，在結構四周

24、邊線內50cm處設置全封閉式護身欄。使用采用483.5鋼管，其高度不小于1.2m，立桿間距不大于2.5m，豎向每隔0.6m設一道通長大橫桿，每隔一根立桿設一道三角架。沿鋼管長度方向刷紅白間隔的油漆，掛醒目標識牌，護身欄桿四周滿掛密目安全網，白天設警示牌，夜間設紅色標志燈，臨邊四周1m范圍內不準堆料、停放機具。樓板洞口邊長大于1500mm時周邊應設防護欄桿，并兜水平安全網，防護欄桿采用483.5鋼管扣接，上橫桿距地1000mm，下橫桿距地200mm。邊長介于500mm1500mm的樓板洞口，洞口上設置200mm200mm間距的扣件鋼管網格，鋼管網上鋪設腳手板；邊長小于500mm的樓板洞口，用木板

25、作蓋板固定在洞口位置；邊長15002000洞口防護 邊長2000-4000洞口防護第二節 樓梯間防護措施樓梯的側邊利用腳手架做安全防護，立桿從梯井內搭設，側邊沿樓梯坡度方向做一道1.2m高的護身欄。第三節 電梯井洞口防護措施電梯井口設置不低于1.2m高的防護門，可用14鋼筋按間距300焊制而成，并在防護門上要刷漆、上鎖、掛牌。電梯井筒內每層在入口處設置一個道水平安全網，網上不得存有雜物。電梯井內不準做垂直運輸通道或垃圾通道；第四節 施工人員材料保證措施 1、施工前必須進行安全技術交底，所有架子工必須持證上崗； 2、搭設施工用的腳手架材料，必須把好材料質量關，不符合規定要求的材料，嚴禁使用； 3

26、、腳手架必須隨著樓層的施工要求搭設，搭設時避開立體交叉作業，并嚴格按施工方案及相應安全規范進行施工，控制好立桿的垂直度，橫桿水平并確保節點符合要求； 4、施工過程中，應隨時觀察地基及腳手架的變化情況，大風雨后，要觀察有無變化，發現問題及時處理； 5、在施工過程中，遇有雷雨，鋼腳手架板上施工人員應立即離去； 6、未盡事宜應嚴格按現行建筑安全操作規程進行施工。第五節 防雷避電措施 1、采用避雷針與大橫桿連通、接地線與整棟建筑物樓層內避雷系統連成一體的措施。 2、避雷共設置4根避雷針，避雷針采用12鍍鋅鋼筋制作，高度不小于1m，設置在腳手架四角立桿上，并將所有最上層的大橫桿全部連通，形成避雷網絡。

27、3、接地線采用404的鍍鋅扁鋼，將立桿與整棟建筑物樓層內避雷系統連成一體。接地線的連接應保證接觸牢靠，與立桿連接時應用2道螺栓卡箍連接，螺絲加彈簧圈以防松動并保證接觸面不小于102 ，并將表面油漆及氧化層清除，露出金屬光澤并涂以中性凡士林。 4、接地線與建筑物樓層內避雷系統的設置按腳手架的長度不超過50m設置1個，位置不得選在人們經常走到的地方以避免跨步電壓的危害，防止接地線遭機械傷害。兩者的連接采用焊接，焊接長度應大于2倍的扁鋼寬度。焊完后再用接地電阻測試儀器測定電阻，要求沖擊電阻不大于10。同時應注意檢查與其他金屬物或埋地電纜之間的安全距離（一般不小于3m）以免發生擊穿事故。第六章 應急救

28、援預案（詳見應急救援專項預案）第七章 文明施工 根據腳手架施工的特殊性，結合公司職業健康安全管理手冊、程序文件，要求施工時做到如下： 1、進入施工現場的人員必須戴好安全帽，高空作業系好安全帶，穿好防滑鞋等，現場嚴禁吸煙。 2、進入施工現場的人員要愛護場內的各種綠化設施和標示牌，不得隨意拆除和移動標示牌。 3、嚴禁酗酒人員上架作業，施工操作時要求精力集中、禁止開玩笑和打鬧。 4、腳手架搭設人員必須是經考試合格的專業架子工，上崗人員定期體檢，體驗合格者方可發上崗證，凡患有高血壓、貧血病、心臟病及其他不適于高空作業者，一律不得上腳手架操作。 5、上架子作業人員上下均應走人行梯道，不準攀爬架子。 6、

29、護身欄、腳手板、擋腳板、密目安全網等影響作業班組支模時，如需拆改時，應由架子工來完成，任何人不得任意拆改。 7、腳手架驗收合格后任何人不得擅自拆改，如需做局部拆改時，須經技術部同意后由架子工操作。 8、不準利用腳手架吊運重物；作業人員不準攀登架子上下作業面；塔吊起吊物體時不能碰撞和拖腳手架。 9、不得將模板支撐、纜風繩、泵送混凝土及砂漿的輸送管等固定在腳手架上，嚴禁任意懸掛起重設備。 10、在架子上的作業人員不得隨意拆動腳手架的所有拉接點和腳手板，以及扣件綁扎扣等所有架子部件。 11、拆除架子而使用電焊、氧焊氣割時，派專職人員做好防火工作，配備料斗，防止火星和切割物濺落。 12、腳手架使用時間

30、較長，因此在使用過程中需要進行檢查，發現基礎下沉、桿件變形嚴重、防護不全、拉接松動等問題要及時解決。 13、要保證腳手架體的整體性，不得與井架、升降機一并拉接，不得截斷架體。 14、施工人員嚴禁凌空投擲桿件、物體、扣件及其他物品，材料、工具用滑輪和繩索運輸，不得亂扔。 15、使用的工具要放在工具袋內，防止掉落傷人；登高要穿防滑鞋，袖口及褲口要扎緊。 16、腳手架堆放場做到整潔、擺放合理、專人保管，并建立嚴格領退料手續。 17、施工人員做到工完料凈腳下清，確保腳手架施工材料不浪費。 18、運至地面的材料應按指定地點隨拆隨運，分類堆放，當天拆當天清，拆下的扣件和鐵絲要集中回收處理。應隨時整理、檢查

31、，按品種、分規格堆放整齊，妥善保管。 19、六級以上大風，雪、大霧、大雨天氣停止腳手架作業。在冬季、雨季要經常檢查腳手板、斜道板、跳板上有無積雪、積水等物。如有則應隨時清除，并要采取防滑措施。第八章 季節性施工保證措施（具體見季節性專項施工方案）第一節 雨季施工保證措施雨季對于落地式腳手架主要檢查基礎是否滿足要求。雨季施工應注意防雷放電。第二節 夏季施工保證措施夏季施工應注意工人防暑。 附：腳手架工程計算書落地式扣件鋼管腳手架計算書 計算依據： 依據建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范（JGJ130-2011）、建筑地基基礎設計規范（GB 50007-2002）、建筑結構荷載規范（GB 500

32、09-2001(2006年版)）編制。 一、參數信息: 1.腳手架參數 計算的腳手架為雙排腳手架， 橫桿與立桿采用單扣件方式連接，搭設高度為17.0米，立桿采用單立管。 搭設尺寸為：立桿的縱距1.50米，立桿的橫距1.00米，立桿的步距1.50米。 內排架距離墻長度為0.30米。 小橫桿在上，搭接在大橫桿上的小橫桿根數為1根。 采用的鋼管類型為483.5。 連墻件采用2步2跨，豎向間距3.00米，水平間距3.00米,采用扣件連接。 2.荷載參數 施工均布荷載為3.0kN/m2，腳手板自重標準值0.30kN/m2， 同時施工2層，腳手板共鋪設3層。 腳手架用途:混凝土、砌筑結構腳手架。 二、小橫

33、桿的計算: 小橫桿按照簡支梁進行強度和撓度計算。 按照小橫桿上面的腳手板和活荷載作為均布荷載計算小橫桿的最大彎矩和變形。 考慮活荷載在橫向水平桿上的最不利布置(驗算彎曲正應力和撓度不計入懸挑荷載)。 1.均布荷載值計算 小橫桿的自重標準值 P1=0.038kN/m 腳手板的荷載標準值 P2=0.3001.500/2=0.225kN/m 活荷載標準值 Q=3.0001.500/2=2.250kN/m 荷載的計算值 q=1.20.038+1.20.225+1.42.250=3.466kN/m 小橫桿計算簡圖 2.抗彎強度計算 最大彎矩考慮為簡支梁均布荷載作用下的彎矩 計算公式如下: M=3.466

34、 =M/W=0.433106/5080.0=85.29N/mm2 小橫桿的計算強度205 N/mm2,滿足要求! 3.撓度計算 最大撓度考慮為簡支梁均布荷載作用下的撓度 計算公式如下: 荷載標準值q=0.04+2.25+0.22=2.51kN/m 簡支梁均布荷載作用下的最大撓度 V=5.02.511000.04/(3842.06 105121900.0)=1.30mm 小橫桿的最大撓度小于1000.0/150與規范規定10mm,滿足要求! 三、大橫桿的計算: 大橫桿按照三跨連續梁進行強度和撓度計算。 用小橫桿支座的最大反力計算值，考慮活荷載在大橫桿的不利布置，計算大橫桿的最大彎矩和變形。 1.

35、荷載值計算 小橫桿的自重標準值 P1=0.0381.000=0.038kN 腳手板的荷載標準值P2=0.3001.0001.500/2=0.225kN 活荷載標準值 Q=3.0001.0001.500/2=2.250kN 荷載的計算值 P=(1.20.038+1.20.225+1.42.250)/2=1.733kN 大橫桿計算簡圖 2.抗彎強度計算 最大彎矩考慮為大橫桿自重均布荷載與荷載的計算值最不利分配的彎矩和 均布荷載最大彎矩計算公式如下: 集中荷載最大彎矩計算公式如下: M=0.08(1.20.038)1.5002+0.1751.733 =0.463106/5080.0=91.185N/

36、mm2 大橫桿的計算強度205N/mm2,滿足要求! 3.撓度計算 最大撓度考慮為大橫桿自重均布荷載與荷載的計算值最不利分配的撓度和 均布荷載最大撓度計算公式如下: 集中荷載最大撓度計算公式如下: 大橫桿自重均布荷載引起的最大撓度 V1=0.6770.0381500.004/(1002.060105121900.000)=0.05mm 集中荷載標準值P=(0.038+0.225+2.250)/2=1.257kN 集中荷載標準值最不利分配引起的最大撓度 V2=1.1461256.7001500.003/(1002.060105121900.000)=1.94mm 最大撓度和 V=V1+V2=1.

37、987mm 大橫桿的最大撓度小于1500.0/150與規范規定10mm,滿足要求! 四、扣件抗滑力的計算: 按規范表5.1.7,直角、旋轉單扣件承載力取值為8.00kN， 按照扣件抗滑承載力系數1.00 該工程實際的旋轉單扣件承載力取值為8.00kN 。 縱向或橫向水平桿與立桿連接時，扣件的抗滑承載力按照下式計算(規范5.2.5): R Rc (規范JGJ130-2011公式5.2.5) 其中 Rc 扣件抗滑承載力設計值,取8.00kN 。 R 縱向或橫向水平桿傳給立桿的豎向作用力設計值； 小橫桿的自重標準值 P1=0.0381.0002/2=0.038kN 大橫桿的自重標準值 P2=0.03

38、81.500=0.058kN 腳手板的荷載標準值 P3=0.3001.0001.500/2=0.225kN 活荷載標準值 Q=3.0001.0001.500/2=2.250kN 荷載的計算值 R=1.20.038+1.20.058+1.20.225+1.42.250=3.535kN 單扣件抗滑承載力的設計計算R 8.00滿足要求! 五、腳手架荷載標準值: 作用于腳手架的荷載包括靜荷載、活荷載和風荷載。 靜荷載標準值包括以下內容： (1)腳手架自重標準值產生的軸向力 每米立桿承受的結構自重標準值(kN/m)gk:查規范本例為0.1394 NG1 = 0.139417.000=2.370kN (2

39、)腳手板自重標準值產生的軸向力 腳手板的自重標準值(kN/m2):本例采用沖壓鋼腳手板，標準值為0.30 NG2 = 0.30031.500(1.000+0.300)/2=0.877kN (3)欄桿與擋腳手板自重標準值產生的軸向力 欄桿與擋腳手板自重標準值(kN/m):本例采用欄桿、沖壓鋼腳手板擋板，標準值為0.16 NG3 = 0.1601.5003/2=0.360kN (4)吊掛的安全設施，安全網自重標準值產生的軸向力 吊掛的安全設施荷載，包括安全網自重標準值(kN/m2):0.010 NG4 = 0.0101.50017.000=0.255kN 經計算得到，靜荷載標準值 構配件自重：NG

40、2K=NG2+NG3+NG4 = 1.492kN。 NG2KL=NG2+NG3+NG4L = 1.237kN。 鋼管結構自重與構配件自重：NG = NG1+ NG2k = 3.862kN。 (5)施工荷載標準值產生的軸向力 施工均布荷載標準值(kN/m2):3.000 NQ = 3.00021.5001.000/2=4.50kN (6)風荷載標準值產生的軸向力 風荷載標準值: （參考規范JGJ130-2011公式） 其中 W0 基本風壓(kN/m2)，按照建筑結構荷載規范的規定采用：W0 = 0.300 可按建筑結構荷載規范(GB50009-2001)附表D.4取重現期10年確定，根據本工程工

41、況，取修正系數為1 腳手架使用期較短，一般為25年，遇到強勁風的概率相對要小得多； Uz 風荷載高度變化系數，按照建筑結構荷載規范(GB50009-2001)的規定采用： 腳手架底部 Uz = 0.740, 風荷載雖然在腳手架頂部達到最大，但此處腳手架結構所產生的軸壓力卻最小；而在5m（底部）處風荷載雖然最小，但腳手架自重產生的軸壓力接近最大，綜合計算值也最大，根據以上分析，立桿穩定性驗算時風壓高度變化系數的取值應選腳手架底部。 Us 風荷載體型系數：Us = 1.1323 經計算得到，腳手架底部風荷載標準值 Wk = 10.7401.13230.300 = 0.251kN/m2。 考慮風荷載

42、時,立桿的軸向壓力設計值 （參考規范JGJ130-2011公式） N = 1.2NG + 0.91.4NQ = 10.304kN 不考慮風荷載時,立桿的軸向壓力設計值 （參考規范JGJ130-2011公式） N = 1.2NG + 1.4NQ = 10.934kN 風荷載設計值產生的立桿段彎矩 MW （參考規范JGJ130-2011公式） MW = 0.91.4Wklah2/10 其中 Wk 風荷載基本風壓標準值(kN/m2)； la 立桿的縱距 (m)； h 立桿的步距 (m)。 經計算得, 底部立桿段彎矩 Mw=0.91.40.2511.501.502/10 = 0.107kN/m 六、立

43、桿的穩定性計算: 卸荷吊點按照構造考慮，不進行計算。 1.不考慮風荷載時,立桿的穩定性計算 （參考規范JGJ130-2011公式） 其中 N 立桿的軸心壓力設計值，N=10.934kN； i 計算立桿的截面回轉半徑，i=1.58cm； u 計算長度系數，由腳手架的基本參數確定，u=1.50； h 立桿步距，h=1.50； 計算長細比, 由k=1時, =kuh/i=142； = 210, 滿足要求! k 計算長度附加系數，取1.155； l0 計算長度 (m),由公式 l0 = kuh 確定，l0=2.60m； 軸心受壓立桿的穩定系數, 由k=1.155時, =kuh/i=164的結果查表得到0

44、.262； A 立桿凈截面面積，A=4.89cm2； W 立桿凈截面模量(抵抗矩),W=5.08cm3； f 鋼管立桿抗壓強度設計值，f = 205.00N/mm2； 鋼管立桿受壓強度計算值 (N/mm2)； 經計算得到 = 10934.000/(0.262489.000)=85.20N/mm2 不考慮風荷載時，立桿的穩定性計算 f,滿足要求! 2.考慮風荷載時,立桿的穩定性計算 （參考規范JGJ130-2011公式） 其中 N 立桿的軸心壓力設計值，N=10.304kN； i 計算立桿的截面回轉半徑，i=1.58cm； u 計算長度系數，由腳手架的基本參數確定，u=1.50； h 立桿步距，

45、h=1.50； 計算長細比, 由k=1時, =kuh/i=142； = 210, 滿足要求! k 計算長度附加系數，取1.155； l0 計算長度 (m),由公式 l0 = kuh 確定，l0=2.60m； 軸心受壓立桿的穩定系數, 由k=1.155時, =kuh/i=164的結果查表得到0.262； A 立桿凈截面面積，A=4.89cm2； W 立桿凈截面模量(抵抗矩),W=5.08cm3； f 鋼管立桿抗壓強度設計值，f = 205.00N/mm2； MW 計算立桿段由風荷載設計值產生的彎矩，； 鋼管立桿受壓強度計算值 (N/mm2)； 經計算得到 = 10304.000/(0.26248

46、9.000)+(107000.000/5080.000)=101.35N/mm2 考慮風荷載時，立桿的穩定性計算 f,滿足要求! 七、最大搭設高度的計算: 不考慮風荷載時,單、雙排腳手架允許搭設高度按照下式計算： （參考規范JGJ130-2011公式） 其中 NG2K 構配件自重標準值產生的軸向力，NG2K=NG2+NG3+NG4 = 1.492kN； NQ 活荷載標準值，NQ = 4.500kN； gk 每米立桿承受的結構自重標準值，gk = 0.139kN/m； 經計算得到，不考慮風荷載時，按照穩定性計算的搭設高度 H = 0.2624.89010-4205103-(1.21.492+1.

47、44.500)/(1.20.139) = 108.956m。 腳手架搭設高度為17m108.956m，滿足要求！ 考慮風荷載時,單、雙排腳手架允許搭設高度按照下式計算： （參考規范JGJ130-2011公式） 其中 NG2K 構配件自重標準值產生的軸向力，NG2K=NG2+NG3+NG4 = 1.492kN； NQ 活荷載標準值，NQ = 4.500kN； gk 每米立桿承受的結構自重標準值，gk = 0.139kN/m； Mwk 計算立桿段由風荷載標準值產生的彎矩，Mwk = 0.107/0.900； 經計算得到，考慮風荷載時，按照穩定性計算的搭設高度 H = 0.2624.89010-42

48、05103-(1.21.492+0.9001.4(4.500+0.2624.8901000.085/5.080)/(1.20.139) = 96.539m。 腳手架搭設高度為17m96.539m，滿足要求！ 八、連墻件的計算: (1)連墻件的軸向力設計值計算： Nl = Nlw + No （參考規范JGJ130-2011公式） 其中 Nlw 風荷載產生的連墻件軸向力設計值(kN)，應按照下式計算： Nlw = 1.4 Wk Aw （參考規范JGJ130-2011公式） 腳手架頂部Uz = 1.000 （連墻件的軸向力設計值與風壓高度變化系數成正比例函數關系，隨著腳手架升高，風壓高度變化系數增大

49、，連墻件的軸向力設計值也隨之增大，架體頂部達到最大。所以，連墻件計算時，風壓高度變化系數應取架體頂部。） 腳手架頂部風荷載標準值Wk=kUzUsWo=11.0001.13230.300 = 0.340kN/m2。 Wk 風荷載基本風壓標準值，Wk = 0.340kN/m2； Aw 每個連墻件的覆蓋面積內腳手架外側的迎風面積，Aw = 2.001.502.001.50 = 9.000m2； No 連墻件約束腳手架平面外變形所產生的軸向力(kN)；No = 3.000kN 經計算得到 Nlw = 1.40.3409.000 = 4.284kN，連墻件軸向力計算值 Nl = 4.284+3.000

50、= 7.284kN (2)連墻件的強度計算： (參考規范JGJ130-2011公式5.2.12-1) 經計算=7284.00/489.00=14.90N/mm2174.25N/mm2，滿足要求。 (3)連墻件的穩定承載力計算： (參考規范JGJ130-2011公式5.2.12-2) 連墻件的計算長度lo取腳手架到墻的距離 長細比=lo/i=30.00/1.58=19 長細比=19 =150(查冷彎薄壁型鋼結構技術規范), 滿足要求! 軸心受壓立桿的穩定系數,由長細比查表得到=0.949； Nl/A=7.284103/(0.9491808.64)=4.24N/mm2 （參考規范JGJ130-20

51、11公式） 連墻件穩定承載力0.85f=174.25，連墻件穩定承載力計算滿足要求! (4)連墻件抗滑移計算： 連墻件采用單扣件與墻體連接。 經過計算得到 Nl = 7.284kN小于扣件的抗滑力8.00kN，滿足要求! 連墻件扣件連接示意圖 九、地基承載力驗算 (1)基礎底面的平均壓力計算 P=N/A fg （參考規范JGJ130-2001公式） 其中 N 上部結構傳至基礎頂面的軸向力設計值 (kN)；N = 10.934 A 基礎底面面積 (m2)；A = 0.25 腳手架立桿底座、墊板與地基土接觸受力的面積。可按以下情況確定： a.僅有立桿支座(支座直接放于地面上)時，取支座的底面積；

52、b.在支座下設有厚度為5060mm的木墊板(或木腳手板)，則為ab(a和b分別為墊板的兩個邊長，且不小于200mm)，當面積計算值大于0.25m2時，則取0.25m2計算； c.在支座下采用枕木做墊木時，面積按照枕木的底面積計算； d.當一塊墊木或墊板上支撐二根以上立桿時，則為ab/n(n為立桿數)，且用木墊板應符合(2)的取值規定。 P=10.934/0.25=43.74kN/m2 (2)地基承載力設計值計算fg = Kc fgk 其中 Kc 地基承載力調整系數；kc = 0.40 fgk 地基承載力標準值；fgk = 240.00 fg=0.40240.00=96.00kN/m2 地基承載

53、力的計算Pfg，滿足要求!懸挑式扣件鋼管腳手架計算書 計算依據： 依據建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范（JGJ130-2011）、混凝土結構設計規范（GB 50010-2010）、鋼結構設計規范（GB 50017-2003）、建筑結構荷載規范（GB 50009-2012）編制。 一、參數信息: 1.腳手架參數 計算的腳手架為雙排腳手架， 橫桿與立桿采用單扣件方式連接，搭設高度為20.0米，立桿采用單立管。 搭設尺寸為：立桿的縱距1.50米，立桿的橫距1.00米，立桿的步距1.50米。 內排架距離墻長度為0.30米。 小橫桿在上，搭接在大橫桿上的小橫桿根數為1根。 采用的鋼管類型為483.5

54、。 連墻件采用2步2跨，豎向間距3.00米，水平間距3.00米,采用扣件連接。 2.荷載參數 施工均布荷載為3.0kN/m2，腳手板自重標準值0.30kN/m2， 同時施工2層，腳手板共鋪設3層。 腳手架用途:混凝土、砌筑結構腳手架。 卸荷鋼絲繩采取2段卸荷，吊點卸荷水平距離3倍立桿間距。 卸荷鋼絲繩的換算系數為0.82，安全系數K=10.0，上吊點與下吊點距離5.0m。 懸挑水平鋼梁采用16號工字鋼，其中建筑物外懸挑段長度1.30米，建筑物內錨固段長度1.63米。 懸挑水平鋼梁采用懸臂式結構，沒有鋼絲繩或支桿與建筑物拉結。 二、小橫桿的計算: 小橫桿按照簡支梁進行強度和撓度計算。 按照小橫桿

55、上面的腳手板和活荷載作為均布荷載計算小橫桿的最大彎矩和變形。 考慮活荷載在橫向水平桿上的最不利布置(驗算彎曲正應力和撓度不計入懸挑荷載)。 1.均布荷載值計算 小橫桿的自重標準值 P1=0.038kN/m 腳手板的荷載標準值 P2=0.3001.500/2=0.225kN/m 活荷載標準值 Q=3.0001.500/2=2.250kN/m 荷載的計算值 q=1.20.038+1.20.225+1.42.250=3.466kN/m 小橫桿計算簡圖 2.抗彎強度計算 最大彎矩考慮為簡支梁均布荷載作用下的彎矩 計算公式如下: M=3.466 =M/W=0.433106/5080.0=85.29N/m

56、m2 小橫桿的計算強度205 N/mm2,滿足要求! 3.撓度計算 最大撓度考慮為簡支梁均布荷載作用下的撓度 計算公式如下: 荷載標準值q=0.04+2.25+0.22=2.51kN/m 簡支梁均布荷載作用下的最大撓度 V=5.02.511000.04/(3842.06 105121900.0)=1.30mm 小橫桿的最大撓度小于1000.0/150與規范規定10mm,滿足要求! 三、大橫桿的計算: 大橫桿按照三跨連續梁進行強度和撓度計算。 用小橫桿支座的最大反力計算值，考慮活荷載在大橫桿的不利布置，計算大橫桿的最大彎矩和變形。 1.荷載值計算 小橫桿的自重標準值 P1=0.0381.000=

57、0.038kN 腳手板的荷載標準值P2=0.3001.0001.500/2=0.225kN 活荷載標準值 Q=3.0001.0001.500/2=2.250kN 荷載的計算值 P=(1.20.038+1.20.225+1.42.250)/2=1.733kN 大橫桿計算簡圖 2.抗彎強度計算 最大彎矩考慮為大橫桿自重均布荷載與荷載的計算值最不利分配的彎矩和 均布荷載最大彎矩計算公式如下: 集中荷載最大彎矩計算公式如下: M=0.08(1.20.038)1.5002+0.1751.733 =0.463106/5080.0=91.185N/mm2 大橫桿的計算強度205N/mm2,滿足要求! 3.撓

58、度計算 最大撓度考慮為大橫桿自重均布荷載與荷載的計算值最不利分配的撓度和 均布荷載最大撓度計算公式如下: 集中荷載最大撓度計算公式如下: 大橫桿自重均布荷載引起的最大撓度 V1=0.6770.0381500.004/(1002.060105121900.000)=0.05mm 集中荷載標準值P=(0.038+0.225+2.250)/2=1.257kN 集中荷載標準值最不利分配引起的最大撓度 V2=1.1461256.7001500.003/(1002.060105121900.000)=1.94mm 最大撓度和 V=V1+V2=1.987mm 大橫桿的最大撓度小于1500.0/150與規范規

59、定10mm,滿足要求! 四、扣件抗滑力的計算: 按規范表5.1.7,直角、旋轉單扣件承載力取值為8.00kN， 按照扣件抗滑承載力系數1.00 該工程實際的旋轉單扣件承載力取值為8.00kN 。 縱向或橫向水平桿與立桿連接時，扣件的抗滑承載力按照下式計算(規范5.2.5): R Rc (規范JGJ130-2011公式5.2.5) 其中 Rc 扣件抗滑承載力設計值,取8.00kN 。 R 縱向或橫向水平桿傳給立桿的豎向作用力設計值； 小橫桿的自重標準值 P1=0.0381.0002/2=0.038kN 大橫桿的自重標準值 P2=0.0381.500=0.058kN 腳手板的荷載標準值 P3=0.

60、3001.0001.500/2=0.225kN 活荷載標準值 Q=3.0001.0001.500/2=2.250kN 荷載的計算值 R=1.20.038+1.20.058+1.20.225+1.42.250=3.535kN 單扣件抗滑承載力的設計計算R 8.00滿足要求! 五、腳手架荷載標準值: 作用于腳手架的荷載包括靜荷載、活荷載和風荷載。 靜荷載標準值包括以下內容： (1)腳手架自重標準值產生的軸向力 每米立桿承受的結構自重標準值(kN/m)gk:查規范本例為0.1394 NG1 = 0.139420.000=2.788kN (2)腳手板自重標準值產生的軸向力 腳手板的自重標準值(kN/m

61、2):本例采用沖壓鋼腳手板，標準值為0.30 NG2 = 0.30031.500(1.000+0.300)/2=0.877kN (3)欄桿與擋腳手板自重標準值產生的軸向力 欄桿與擋腳手板自重標準值(kN/m):本例采用欄桿、沖壓鋼腳手板擋板，標準值為0.16 NG3 = 0.1601.5003/2=0.360kN (4)吊掛的安全設施，安全網自重標準值產生的軸向力 吊掛的安全設施荷載，包括安全網自重標準值(kN/m2):0.010 NG4 = 0.0101.50020.000=0.300kN 經計算得到，靜荷載標準值 構配件自重：NG2K=NG2+NG3+NG4 = 1.537kN。 NG2K

62、L=NG2+NG3+NG4L = 1.237kN。 鋼管結構自重與構配件自重：NG = NG1+ NG2k = 4.325kN。 (5)施工荷載標準值產生的軸向力 施工均布荷載標準值(kN/m2):3.000 NQ = 3.00021.5001.000/2=4.50kN (6)風荷載標準值產生的軸向力 風荷載標準值: （參考規范JGJ130-2011公式） 其中 W0 基本風壓(kN/m2)，按照建筑結構荷載規范的規定采用：W0 = 0.300 可按建筑結構荷載規范(GB50009-2001)附表D.4取重現期10年確定，根據本工程工況，取修正系數為1 腳手架使用期較短，一般為25年，遇到強勁

63、風的概率相對要小得多； Uz 風荷載高度變化系數，按照建筑結構荷載規范(GB50009-2001)的規定采用： 腳手架底部 Uz = 0.740, 風荷載雖然在腳手架頂部達到最大，但此處腳手架結構所產生的軸壓力卻最小；而在5m（底部）處風荷載雖然最小，但腳手架自重產生的軸壓力接近最大，綜合計算值也最大，根據以上分析，立桿穩定性驗算時風壓高度變化系數的取值應選腳手架底部。 Us 風荷載體型系數：Us = 1.1323 經計算得到，腳手架底部風荷載標準值 Wk = 10.7401.13230.300 = 0.251kN/m2。 考慮風荷載時,立桿的軸向壓力設計值 （參考規范JGJ130-2011公

64、式） N = 1.2NG + 0.91.4NQ = 10.860kN 考慮分段卸荷作用, N = N / (n + 1) 1.5 =10.860/(2 + 1)1.5 =5.430kN 不考慮風荷載時,立桿的軸向壓力設計值 （參考規范JGJ130-2011公式） N = 1.2NG + 1.4NQ = 11.490kN 考慮分段卸荷作用, N = N / (n + 1) 1.5 =11.490/(2 + 1)1.5 =5.745kN 風荷載設計值產生的立桿段彎矩 MW （參考規范JGJ130-2011公式） MW = 0.91.4Wklah2/10 其中 Wk 風荷載基本風壓標準值(kN/m2

65、)； la 立桿的縱距 (m)； h 立桿的步距 (m)。 經計算得, 底部立桿段彎矩 Mw=0.91.40.2511.501.502/10 = 0.107kN/m 六、立桿的穩定性計算: 0.卸荷計算規范外內容，供參考 卸荷吊點按照完全卸荷計算方法。 在腳手架全高范圍內增加2吊點；吊點選擇在立桿、小橫桿、大橫桿的交點位置；以吊點分段計算。 計算中腳手架的豎向荷載按照吊點數平均分配。 經過計算得到 1=arctg5.00/(1.00+0.30)=1.316 2=arctg5.00/0.30=1.511 最下面的立桿軸向力在考慮風荷載時為16.290kN。 最下面的立桿軸向力在不考慮風荷載時為1

66、7.235kN。 考慮荷載組合，各吊點位置處內力計算為(kN) T1=17.808 T2=17.266 N1=4.481 N2=1.034 其中T鋼絲繩拉力，N鋼絲繩水平分力。 所有卸荷鋼絲繩的最大拉力為17.808kN。 選擇卸荷鋼絲繩的破斷拉力要大于10.00017.808/0.820=217.171kN。 鋼絲繩直徑最少為20.84mm。選擇637+1鋼絲繩，鋼絲繩公稱抗拉強度1550MPa，直徑21.5mm。滿足要求! 吊環強度計算公式為 = N / A f 其中f 吊環鋼筋抗拉強度，混凝土結構設計規范規定f = 50N/mm2； A 吊環截面積，每個吊環按照兩個截面計算。 經過計算得

67、到，選擇吊環的直徑要至少(17808.0174/3.1416/50/2)1/2=15mm。 1.不考慮風荷載時,立桿的穩定性計算 （參考規范JGJ130-2011公式） 其中 N 立桿的軸心壓力設計值，N=5.745kN； i 計算立桿的截面回轉半徑，i=1.58cm； u 計算長度系數，由腳手架的基本參數確定，u=1.50； h 立桿步距，h=1.50； 計算長細比, 由k=1時, =kuh/i=142； = 210, 滿足要求! k 計算長度附加系數，取1.155； l0 計算長度 (m),由公式 l0 = kuh 確定，l0=2.60m； 軸心受壓立桿的穩定系數, 由k=1.155時,

68、=kuh/i=164的結果查表得到0.262； A 立桿凈截面面積，A=4.89cm2； W 立桿凈截面模量(抵抗矩),W=5.08cm3； f 鋼管立桿抗壓強度設計值，f = 205.00N/mm2； 鋼管立桿受壓強度計算值 (N/mm2)； 經計算得到 = 5745.000/(0.262489.000)=44.77N/mm2 不考慮風荷載時，立桿的穩定性計算 f,滿足要求! 2.考慮風荷載時,立桿的穩定性計算 （參考規范JGJ130-2011公式） 其中 N 立桿的軸心壓力設計值，N=5.430kN； i 計算立桿的截面回轉半徑，i=1.58cm； u 計算長度系數，由腳手架的基本參數確定

69、，u=1.50； h 立桿步距，h=1.50； 計算長細比, 由k=1時, =kuh/i=142； = 210, 滿足要求! k 計算長度附加系數，取1.155； l0 計算長度 (m),由公式 l0 = kuh 確定，l0=2.60m； 軸心受壓立桿的穩定系數, 由k=1.155時, =kuh/i=164的結果查表得到0.262； A 立桿凈截面面積，A=4.89cm2； W 立桿凈截面模量(抵抗矩),W=5.08cm3； f 鋼管立桿抗壓強度設計值，f = 205.00N/mm2； MW 計算立桿段由風荷載設計值產生的彎矩，； 鋼管立桿受壓強度計算值 (N/mm2)； 經計算得到 = 54

70、30.000/(0.262489.000)+(107000.000/5080.000)=63.37N/mm2 考慮風荷載時，立桿的穩定性計算 f,滿足要求! 七、連墻件的計算: (1)連墻件的軸向力設計值計算： Nl = Nlw + No （參考規范JGJ130-2011公式） 其中 Nlw 風荷載產生的連墻件軸向力設計值(kN)，應按照下式計算： Nlw = 1.4 Wk Aw （參考規范JGJ130-2011公式） 腳手架頂部Uz = 1.000 （連墻件的軸向力設計值與風壓高度變化系數成正比例函數關系，隨著腳手架升高，風壓高度變化系數增大，連墻件的軸向力設計值也隨之增大，架體頂部達到最大

71、。所以，連墻件計算時，風壓高度變化系數應取架體頂部。） 腳手架頂部風荷載標準值Wk=kUzUsWo=11.0001.13230.300 = 0.340kN/m2。 Wk 風荷載基本風壓標準值，Wk = 0.340kN/m2； Aw 每個連墻件的覆蓋面積內腳手架外側的迎風面積，Aw = 2.001.502.001.50 = 9.000m2； No 連墻件約束腳手架平面外變形所產生的軸向力(kN)；No = 3.000kN 經計算得到 Nlw = 1.40.3409.000 = 4.284kN，連墻件軸向力計算值 Nl = 4.284+3.000 = 7.284kN (2)連墻件的強度計算： (參

72、考規范JGJ130-2011公式5.2.12-1) 經計算=7284.00/489.00=14.90N/mm2174.25N/mm2，滿足要求。 (3)連墻件的穩定承載力計算： (參考規范JGJ130-2011公式5.2.12-2) 連墻件的計算長度lo取腳手架到墻的距離 長細比=lo/i=30.00/1.58=19 長細比=19 =150(查冷彎薄壁型鋼結構技術規范), 滿足要求! 軸心受壓立桿的穩定系數,由長細比查表得到=0.949； Nl/A=7.284103/(0.9491808.64)=4.24N/mm2 （參考規范JGJ130-2011公式） 連墻件穩定承載力0.85f=174.2

73、5，連墻件穩定承載力計算滿足要求! (4)連墻件抗滑移計算： 連墻件采用單扣件與墻體連接。 經過計算得到 Nl = 7.284kN小于扣件的抗滑力8.00kN，滿足要求! 連墻件扣件連接示意圖 八、懸挑梁的受力計算: 懸挑腳手架按照帶懸臂的單跨梁計算 懸出端C受腳手架荷載N的作用，里端B為與樓板的錨固點，A為墻支點。 懸臂單跨梁計算簡圖 N-懸挑腳手架立桿的軸向力設計值； l-型鋼懸挑梁錨固點中心至建筑樓層板邊支承點的距離； m-型鋼懸挑梁懸挑端面至建筑結構樓層板邊支承點的距離； m2-腳手架外立桿至建筑結構樓層板邊支承點的距離； m1-腳手架內桿至建筑結構樓層板邊支承點的距離 q -型鋼梁自

74、重線荷載標準值。 支座反力計算公式 支座彎矩計算公式 C點最大撓度計算公式 其中 k = m/l,kl = ml/l；k2 = m2/l。 本工程算例中，m = 1300mm，l = 1630mm，m1 = 300mm；m2 = 1300mm； 水平支撐梁的截面慣性矩I = 1130.00cm4，截面模量(抵抗矩) W = 141.00cm3。 受腳手架作用集中強度計算荷載 N=1.24.33+1.44.50=5.75kN 水平鋼梁自重強度計算荷載 q=1.226.100.00017.8510=0.25kN/m k=1.30/1.63=0.80 kl=0.30/1.63=0.18 k2=1.3

75、0/1.63=0.80 代入公式，經過計算得到 支座反力 RA=17.777kN 支座反力 RB=-5.566kN 最大彎矩 抗彎計算強度 f=9.400106/(1.05141000.0)=63.490N/mm2 水平支撐梁的抗彎計算強度215.0N/mm2,滿足要求! 受腳手架作用集中計算荷載 N=4.33+4.50=8.82kN 水平鋼梁自重計算荷載 q=26.100.00017.8510=0.20kN/m 最大撓度 Vmax=7.329mm 按照鋼結構設計規范(GB50017-2003)附錄A結構變形規定，受彎構件的跨度對懸臂梁為懸伸長度的兩倍，即2600.0mm 水平支撐梁的最大撓度

76、小于2600.0/250,滿足要求! 九、懸挑梁的整體穩定性計算: 水平鋼梁采用16號工字鋼,計算公式如下 其中b 均勻彎曲的受彎構件整體穩定系數，查表鋼結構設計規范(GB50017-2003)附錄B得到：b=2.00 由于b大于0.6，按照鋼結構設計規范(GB50017-2003)計算得到其值為 經過計算得到強度 =9.40106/(0.929141000.00)=71.76N/mm2； 水平鋼梁的穩定性計算 f=215,滿足要求! 十、錨固段與樓板連接的計算: 1.水平鋼梁與樓板壓點如果采用鋼筋拉環，拉環強度計算如下： 水平鋼梁與樓板壓點的拉環受力R=9.370kN 水平鋼梁與樓板壓點的拉

77、環強度計算公式為 其中f為拉環鋼筋抗拉強度，每個拉環按照兩個截面計算，按照混凝土結構設計規范10.9.8f = 50N/mm2； 所需要的水平鋼梁與樓板壓點的拉環最小直徑 D=93704/(3.1416502)1/2=11mm 水平鋼梁與樓板壓點的拉環一定要壓在樓板下層鋼筋下面，并要保證兩側30cm以上搭接長度。 2.水平鋼梁與樓板壓點如果采用螺栓，螺栓粘結力錨固強度計算如下： 錨固深度計算公式 其中 N 錨固力，即作用于樓板螺栓的軸向拉力，N = 9.37kN； d 樓板螺栓的直徑，d = 16mm； fb 樓板螺栓與混凝土的容許粘接強度，計算中取1.5N/mm2； h 樓板螺栓在混凝土樓板內的錨固深度，經過計算得到 h 要大于9370.00/(3.1416161.5)=124.3mm。 3.水平鋼梁與樓板壓點如果采用螺栓，混凝土局部承壓計算如下： 混凝土局部承壓的螺栓拉力要滿足公式 其中 N 錨固力，即作用于樓板螺栓的軸向拉力，N = 9.37kN； d 樓板螺栓的直徑，d = 16mm； b 樓板內的螺栓錨板邊長，b=5d=80mm； fcc 混凝土的局部擠壓強度設計值，計算中取0.95fc=15.86N/mm2； 經過計算得到公式右邊等于98.3kN 樓板混凝土局部承壓計算N 98.3 滿足要求!