1、 目錄一、工程概況3二、編制依據4三、輪扣式腳手架介紹4（一）、輪扣式腳手架的特點5（二）、輪扣式腳手架的施工要點5（三）、輪扣式腳手架技術參數7（四）、設計荷載7四、施工前準備8（一）、材料8（二）、施工條件8五、施工工藝8（一）、構造做法8（二）、施工工藝11（三）、質量標準16（四）、模板拆除質量應符合的規定17（五）、施工注意事項18（六）、立桿支承面標高不一樣時基礎處理方法21六、模板安裝及混凝土澆筑方法和有關注意事項21七、支模監測22八、質量保證措施22九、安全技術措施23十、安全應急救援預案25十一、梁安全計算書32二、荷載設計32三、模板體系設計33四、面板驗算351、抗彎驗

2、算352、撓度驗算363、支座反力計算36五、小梁驗算361、抗彎驗算382、抗剪驗算383、撓度驗算394、支座反力計算39六、主梁驗算391、抗彎驗算412、抗剪驗算414、支座反力計算43七、可調托座驗算43八、立柱驗算441、長細比驗算442、風荷載計算441)面板驗算442)小梁驗算44十二、板安全計算書45（一）、計算依據45（二）、計算參數46（三）、面板驗算491、強度驗算492、撓度驗算51（四）、次梁驗算521、強度驗算542、抗剪驗算543、撓度驗算54（五）、主梁驗算551、抗彎驗算572、抗剪驗算583、撓度驗算584、支座反力計算58（六）、立柱驗算591、長細比驗

3、算592、支架及模板自重計算G1k593、立柱穩定性驗算60（七）、可調托座驗算60一、工程概況工程名稱：工業廠房、工業廠房B及工業附屬設施（綜合樓）；建設單位：公司；設計單位：公司；施工單位：公司；建設地點：。本工程總建筑面積約20724.94平方米，其中GMP廠房A：9971.47，地上4層；GMP廠房B：9971.47，地上4層；綜合樓：782，地上2層。本方案為采用輪扣式腳手架的模板及支撐架專項施工方案。工程輪扣支模位置為： 位置層高梁截面板厚支承立桿/地基情況GMP廠房5.26.5m300700，300900，450900，400700等。100，120輪扣式腳手架/C30混凝土樓板

4、綜合樓4.5m3.9m200500，400500，200900，300500等。100，130輪扣式腳手架/C30混凝土樓板本工程輪扣支模支撐說明：因該工程模板結構種類較多，故選取450*900主梁（層高6.5m，最大跨度8.75m）、120板（層高按6.5m）按最不利狀況設計進行計算序號構件類型最大層高(m)計算梁截面尺寸或板厚(mm)兩側板厚(mm)適用截面范圍1主梁6.5450*900100本工程中截面積0.36m2的梁按該做法2次梁6.5300*700100本工程中截面積0.3m2的梁按該做法3板6.5120/本工程中板厚180mm的板按該做法 另：梁高700-1000mm加對拉螺桿一

5、道。間距900mm。二、編制依據1建筑施工承插型套扣式鋼管腳手架安全技術規程DBJ 15-98-20142混凝土結構工程質量驗收規范GBJ50202-2002（2011版）。3、建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范JGJ33-2011。4、建筑工程模板施工手冊5、建筑工程施工質量驗收統一標準（GB50300-2013）6、建筑施工模板安全技術規范(JGJ126-2008)7、輪扣式鋼管腳手架安全技術規程(DB 44/T 1876-2016)8、建設工程項目管理規范GB/T50326-20069、建筑施工安全檢查標準（JGJ592011）；10、建筑施工高處作業安全技術規范（JGJ80-2016

6、）11、危險性較大的分部分項工程安全管理辦法（建質200987號）12、建筑工程高大模板支撐系統施工安全監督管理導則（建質2009254號）三、輪扣式腳手架介紹輪扣式腳手架全稱為多功能輪扣式腳手架，廣東省地方規范標準稱其為承插型套扣式鋼管腳手架。它是由承插型輪扣式鋼管支架衍生出來的一種新型建筑支撐系統。與輪扣式鋼管支架相比具有承載力大，搭建速度快，穩定性強，易于管理等特點。輪扣式腳手架在腳手架發展史上實現了三個第一：即“第一個”實現了鋼管腳手架在結構上無任何專門的鎖緊零件；“第一個”實現了在鋼管腳手架上無任何活動零件；“第一個”實現了我國對整體新型鋼管腳手架的自主知識產權。該產品已被普遍使用于

7、路橋、市政工程中，在房建工程中正被廣泛運用。（一）、輪扣式腳手架的特點輪扣式腳手架是新型的一種便捷式支撐腳手架，其主要特點是： 1、具有可靠的雙向自鎖能力； 2、無任何活動零件； 3、運輸、儲存、搭設、拆除方便快捷；4、受力性能合理； 5、可以自由調節； 6、產品標準化包裝； 7、組裝合理，它的安全性、穩定性好于、優于門式腳手架；8、實踐中表明，作為梁跨度在15m以內，凈空層高度在12m以下的單跨、多跨連續梁、框架結構房屋模板支撐體系，其穩定性和安全性好于、優于門式腳手架。缺點：1、輪扣式腳手架搭設不宜在基層不硬實，地面不平整和不進行混凝土硬化的地面上；2、不宜直接在土質差的軟土層、地面易塌陷

8、的地基上搭設；3、只能作為落地式腳手架使用，不能作為懸挑腳手架使用。本工程使用條件：本工程采用C30鋼筋混凝土首層梁板作為輪扣支模的基礎，具備輪扣式腳手架的搭設條件。（二）、輪扣式腳手架的施工要點1、前期應做好支撐體系的專項施工方案設計，并由總包單位放線定位，使支撐體系橫平豎直，以保證后期剪刀撐和整體連桿的設置，確保其整體穩定性和抗傾覆性。2、輪扣式腳手架安裝基礎必須要夯實平整并采取混凝土硬化措施。3、輪扣式腳手架宜使用同一標高的梁板底板的標高范圍，對于高度和跨度較大的單一構件支承架使用時對橫桿進行拉力和立桿軸向壓力（臨界力）的驗算，確保架體的穩定性和安全性。4、架體搭設完成后要加設足夠的剪刀

9、撐，在頂托與架體橫桿300-500mm之間的距離要增設足夠的水平拉桿，使其整體穩定性得到可靠的保證；5、輪扣式腳手架附圖片。輪扣式腳手盤橫桿、立桿搭設輪扣式模板支架搭設現場輪扣式模板支架（三）、輪扣式腳手架技術參數輪扣式腳手架嚴格按照GB 249112010標準執行一、 規格、型號產品規格（毫米）單位重量（公斤）立桿2400*48*3.0根9.8立桿1800*48*3.0根7.5立桿1200*48*3.0根5.3立桿900*48*3.0根4橫桿1800*48*3.0根6.3橫桿1200*48*3.0根4.3橫桿900*48*3.0根3.3橫桿600*48*3.0根2.3上托30*700條4.5

10、（四）、設計荷載1、支撐立桿設計荷載：當橫桿豎向步距分別為600、1200、1800時，框架立桿荷載（Pma）分別為：40、30、25KN。2、橫桿設計荷載：HG90 Pma6.77KN Qma14.80KNHG120 Pma5.08KN Qma11.11KNHG180 Pma3.39KN Qma7.40KN在懸臂集中荷載作用下，橫桿接頭的抗彎能力為2KN.M。3、支座設計荷載：可調底座Pma60KN，可調頂托Pma60KN，可調早拆Pma60KN。四、施工前準備（一）、材料根據現有實際情況選擇輪扣支模施工的使用材料如下1、 樓面模板、梁側模和底模模板采用15mm厚夾板；2、 梁底、側模板的豎

11、直枋木采用80mm80mm枋木；3、 梁底托梁采用80mm80mm枋木或3.0厚48雙鋼管；4、 樓面模板底采用80mm80mm枋木；5、 梁中支頂采用3.0厚48單鋼管腳手架、可調式U型上托盤和可調式或固定底座；6、 剪刀撐、縱橫水平拉桿采用3.0厚48鋼管。（二）、施工條件1、根據圖紙要求，放好軸線和模板邊線，定好水平控制標高。2、柱混凝土澆筑完畢。3、根據模板方案、圖紙要求和工藝標準，向班組進行安全、技術交底。4、鋼管底墊板支撐在首層梁板上并滿足承載力要求。應有可靠的排水措施，防止積水浸泡地基。5、模板安裝前，先檢查模板、木枋構配件質量，不符質量標準的不得投入使用。五、施工工藝（一）、構

12、造做法1.模板做法（1）450900mm梁，第一層龍骨8080mm單木枋250mm,第二層龍骨雙鋼管900mm ；縱向900mm,底模厚度15mm,側模厚度15mm；豎肋8080mm木枋250mm，對拉螺栓1排14,橫向間距0.6m，采用雙鋼管作為橫檁，用蝴蝶扣與對拉螺栓聯結。鋼管橫向間距0.6m,鋼管縱向間距0.6m,立桿步距1.2m。（2）300700mm梁，第一層龍骨8080mm單木枋250mm,第二層龍骨雙鋼管900mm；縱向900mm,底模厚度18mm,側模厚度15mm；豎肋8080mm木枋250mm，對拉螺栓1排14,橫向間距600mm，采用雙鋼管作為橫檁，用蝴蝶扣與對拉螺栓聯結。

13、鋼管橫向間距0.9m,鋼管縱向間距0.9m,立桿步距1.2m。（3）100mm及120mm板，底模樓模板15mm,第一層龍骨(次楞)采用單枋b=80mm，h=80mm,間距300mm；第二層龍骨(主楞)采用雙鋼管483.0；鋼管橫向間距1.2m,鋼管縱向間距1.2m,立桿步距1.2m。2.鋼管支頂上部用U型可調節螺桿調節支頂，螺桿伸出長度不超過350mm。3.水平加固桿：縱橫水平拉桿步距為1.2m，在最頂步距兩水平拉桿之間應加設一道水平拉桿。4.掃地桿：因輪扣式腳手架最底部輪盤距立桿底端距離為300mm，底部盡量不采用可調式底座，確保掃地桿離地不大于300mm。5.剪刀撐：在支架外側周圍設置由

14、下至上的豎向連續式剪刀撐，中間在縱橫向每隔10m左右設由上至下的豎向連續式剪刀撐，其寬度宜為4-6m，并在剪刀撐部位的頂部、掃地桿處設置水平剪刀撐，剪刀撐桿件的底端應與地面頂緊，夾角宜為4560。在有水平剪刀撐的部位，應在每個剪刀撐中間增加一道水平剪刀撐。還應在縱橫向相鄰的兩豎向連續式剪刀撐之間增加之字斜撐。在大梁梁底兩側增設垂直剪刀撐，確保安全。6.所有鋼管連接均采用配套扣件連接（其中立桿的連接必須采用對接，水平桿及剪刀撐的連接采用3個旋轉扣件固定搭接長度不少于1000）。7.所有支架頂部支撐采用可調主楞，立桿底托基底采用腳手架配套下托。主楞螺桿不宜超過200mm。8.模板支撐架立桿頂層水平

15、桿至模板支撐點的高度不應大于650mm，絲桿外露長度不應大于300mm，可調托座插入立桿長度不應小于150mm。可調托座伸出頂層水平桿的懸臂長度1可調托座；2螺桿；3調位螺母；4立桿；5水平桿9.可調螺桿頂層水平桿至模板支撐點的高度不應大于650mm。10.梁板支撐立桿縱橫布置間距900mm，必須保證縱橫拉桿拉通設置；11.砼澆筑時，先澆筑砼柱、墻等豎向結構，后扎梁、板鋼筋，再澆筑梁、板砼。模板設計一覽表：序號構件類型最大層高(m)計算梁截面尺寸或板厚(mm)兩側板厚(mm)支撐系統步距(m)梁(板)底主次楞布設適用截面范圍備注橫距(m)縱距(m)1梁6.5450900150.450.91.2

16、1.2次楞采用木方間距250mm，主楞采用雙鋼管本工程中截面積0.36m2的梁按該做法2梁6.5300700150.451.21.2次楞采用木方間距250mm，主楞采用雙鋼管本工程中截面積0.3m2的梁按該做法3板6.5100/120/0.91.21.2次楞采用木方間距300mm，主楞采用雙鋼管本工程中板厚15mm的板按該做法 （二）、施工工藝1、模板安裝 放出軸線及梁位置線，定好水平控制標高梁、板腳手架支撐架安裝架設梁底次楞于腳手架可調主楞上梁底模及側模安裝架設板底次楞龍骨于腳手架可調主楞上樓板模板安裝梁板鋼筋綁扎鋪設公司質安部、技術部驗收通過梁板混凝土澆筑混凝土保養，達到規范要求的拆模強度

17、拆模令經監理審批，同意拆模調低腳手架可調主楞拆除梁、板模板，清理模板拆除水平拉桿、剪刀撐、腳手架(1) 將樓層各構件位置的邊線在地面上標出，以保證支架、模板施工過程中按設計尺寸進行施工。(2) 按預先的支架設計位置在地面上將立桿位置標出，并做好標記，保證立桿排列整齊。(3) 先豎立最角端的立桿，并逐步將周邊立桿豎起，將掃地桿及第一步橫桿搭設，保證已搭設架體穩固、不傾倒。(4) 在立桿全部豎立完成后，進行上部立桿搭設，將全部橫桿搭設完成，并預留出梁位。按預定架體設計要求搭設剪刀撐，剪刀撐必須按要求整體搭設。(5) 搭設梁底縱向受力鋼管，受力鋼管需采用雙扣件固定，鋼管搭設時需進行標高復核以保證梁底

18、模板為設計標高。(6) 梁底模板鋪設時，次楞木枋放置應平順，且靠近節點位置需放置次楞。(7) 板底模板鋪設時，應先將頂部可調頂托調整至預定標高位置，并對其進行拉線找平，滿足平整度要求后再鋪設模板。(8) 在混凝土板面安裝鋼管立桿時，應對上部混凝土結構承載力強度的驗算，然后安裝可調底座及鋼管立桿、水平拉桿、剪刀撐，在混凝土面直接安裝可調底座時，要在根部設置兩個方向的水平拉結桿，以防止立桿根部移動。可調底座的調節螺桿伸出長度不超過200。(9) 在樓層特別高的樓層層間安裝鋼管立桿時，立桿要同時安裝水平拉桿、剪刀撐，并采用扣件與鋼管立桿扣牢。鋼管上部安裝的可調托座要牢固承托上部托梁。(10) 輪扣支

19、模支頂周邊和輪扣支模范圍內縱橫每隔不大于78米設豎向剪刀撐，剪刀撐應由底至頂連續設置，用鋼管拉結，在縱橫向相鄰的兩豎向剪刀撐之間設置之字斜撐，斜桿與地面傾角為4560o，并與地面頂緊，剪刀撐、之字斜撐與鋼管立桿有效連接。水平拉桿端頭有混凝土梁、柱的應與混凝土梁、柱頂緊，或者每隔一步水平拉桿與柱抱箍。(11) 在豎向剪刀撐部位的頂部、中間以及掃地桿處設置水平剪刀撐。2、模板拆除（1）模板拆除要求1）模板拆除措施應經技術主管部門或負責人批準，拆除模板的時間可按現行國家標準混凝土結構施工質量驗收規范GB50204的有關規定執行。2）當混凝土未達到規定強度或已達到設計規定強度，需提前拆模或承受部分超設

20、計荷載時，必須經過計算和技術主管確認其強度能足夠承受此荷載后，方可拆除。3）拆模前應檢查所使用的工具有效和可靠，扳手等工具必須裝入工具袋或系在身上，并應檢查拆模場所范圍內的安全措施。4）模板的拆除工作應設專人指揮。作業區應設置圍欄，其內不得有其他工種作業，并應設專人負責監護。拆下的模板、零配件嚴禁拋拋擲。5）拆模的順序和方法應該按模板的設計規定進行。當設計無規定事，可采取先支的后拆、后支的先拆、先拆非承重模板、后拆承重模板，并應從上而下進行拆除。拆下的模板不得拋扔，應按規定地點堆放。6）多人同時操作時，應明確分工、統一信號或行動，應具有足夠的操作面，人員應站在安全處。7）高處拆模板時，應符合有

21、關高處作業的規定。嚴禁使用大錘和撬棍，操作層上臨時拆下的模板堆放不能超過3層。8）在提前拆除互相搭連并涉及其他后拆模板的支撐時應補設臨時支撐。拆模時，應逐快拆卸，不得成片撬落或拉倒。9）拆模如遇到中途停歇，應將已拆松動、懸空、浮吊的模板或支架進行臨時支撐牢固或相互連接穩固。對活動部件必須一次拆除。10）已拆除了模板的機構，應在混凝土強度達到涉及強度值后方可承受全部設計荷載。若在未達到設計強度之前，需在結構上加置施工荷載時，應另行核算，強度不足時，應加設臨時支撐。11）遇6級或6級以上大風時，應暫停室外的高處作業。雨后應先清掃施工現場積水，方可進行工作。12）拆除有洞口模板時，應采取防止操作人員

22、墜落的措施洞口模板拆除后，應按國家現行標準建筑施工高處作業安全技術規范JGJ80的有關規定及時進行防護。（2）支架立柱拆除1）當拆除模板時，應在其下面臨時搭設防護支架，使所拆模板先落在臨時防護支架上。2）當立柱的水平拉桿超出2層時，應首先拆除2層以上的拉桿。當拆除最后一道水平拉桿時，應和拆除立柱同時進行。3）當拆除大于6m跨度的梁下立柱時，應先從跨中開始，對稱地分別向兩端拆除。拆除時，嚴禁采用連梁底板向旁側一片拉倒的拆除方法。4）對于多層樓板模板的立柱，當上層及以上樓板正在澆筑混凝土時，下層樓板立柱的拆除，應根據下層樓板結構混凝土強度的實際情況。5）拆除平臺、樓板下的立柱時，作業人員應站在安全

23、處。6）對已拆下的模板、立柱及其他零配件應及時運到指定的地點。（3）普通模板拆除1）拆除柱模板柱模板拆除應分別采用分散和分片2種方法。分散拆除的順序應為：拆除拉桿或斜撐、自上而下拆除柱楞或橫楞拆除豎楞，自上而下拆除配件及模板、運走分類堆放、清理、拔釘、鋼模維修、刷防銹油或脫模劑、入庫備用。分片拆除順序應為：拆除全部支撐系統、自上而下拆除柱箍筋及橫楞拆掉柱角U形卡、分2片或4片拆除模板、原地清理、刷防銹油或脫模劑、分片運至新支模地點備用。 柱子拆下的模板及配件不得向地面拋擲。2）拆除梁、板模板梁、板模板應先拆梁側，在拆板底模，最后拆除梁底模，并應分段分片進行，嚴禁成片撬落或成片拉拆。跨度大于8m

24、的梁式結構，應按設計規定的程序和方式從中心沿環圈對稱向外或從跨中對稱向兩邊均勻放松模板支架立柱。拆除時，作業人員應站在安全的地方進行操作，嚴禁站在已拆或松動的模板上進行作業。拆除模板時，嚴禁用鐵棍或鐵錘亂砸，已拆下的模板妥善傳遞或用繩鉤放置地面。嚴禁作業人員站在懸臂結構邊緣敲拆下面的底模。待分片、分段的模板全部拆除后，方允許將模板、支架、零配件等按指定地點運出堆放，并進行拔釘、清理、整修、刷防銹油或脫模劑，入庫備用。拆模時間：不承重的側面模板，應在混凝土強度能保證其表面及棱角不因拆模板而受損壞，方可拆除；承重的模板應在混凝土達到下表的強度后，始能拆除。構件類型構件跨度（）達到設計的混凝土立方體

25、抗壓強度標準值的百分率（）板2502，8758100梁、拱、殼8758100懸臂構件100拆除順序：先裝后拆，后裝先拆。拆除前，宜在距鋼管頂下一人高處設工作平臺。拆除時，先松可調托座，拆去平臺上鋼管、托座和模板后，逐層向下拆鋼管。拆除過程不得高空拋擲。模板拆裝區域周圍，應設置圍欄，并掛明顯的標志牌，禁止非作業人員入內。拆除板，梁、柱模板，在4m高以上的作業時應搭設腳手架或操作平臺，并設防護欄桿，嚴禁在同一垂直面上操作。 拆除模板、配件應用運輸工具或繩子系牢后升降，不得亂拋，配件應隨裝拆隨運送，嚴禁從高處擲下，拆模時應有專人指揮；模板上有預留洞者，應在安裝后將洞口蓋好，混凝土板上的預留洞，應在模

26、板拆除后即將洞口蓋好。（三）、質量標準主控項目：1.安裝現澆結構的上層模板及其支撐時，下層樓板應具有承受上層荷載的承載能力，立柱應鋪設墊板。2涂刷模板隔離劑時，不得沾污鋼筋和混凝土接槎處。3.鋼管、配件應有產品說明書及出廠合格證。 4.有彎曲、凹腔、裂縫、銹蝕嚴重和焊口斷裂的鋼管不得使用。一般項目： 1模板安裝的一般要求，觀察檢查。 (1)模板的接縫不應漏漿；在澆筑混凝土前，木模板應澆水濕潤，模板內無積水；(2)模板與混凝土的接觸面應清理干凈并涂刷隔離劑，但不得采用影響結構性能或妨礙裝飾工程施工的隔離劑；(3)澆筑混凝土前，模板內的雜物應清理干凈；2模板應平整光潔，不得產生影響混凝土表明質量的

27、，粗糙、麻面。觀察檢查。3.本工程現澆鋼筋混凝土粱、板，起拱高度為跨度的1.5。水準儀、拉線和尺量檢查。4固定在模板上的預埋件、預留孔和預留洞均不得遺漏，且應安裝牢固，其偏差符合規定。尺量檢查。5.現澆結構模板安裝的偏差符合規定。經緯儀、水準儀、2m靠尺和塞尺、拉線和尺量檢查。6.模板安裝的允許偏差應符合下表中規定。一般項目預埋件、預留孔偏差預埋鋼板中心線位置(mm)3預埋管、預留孔中心線位最(mm)3插筋中心線位置(mm)5外露長度(mm)10，0預埋螺栓中心線位置(mm)2外露長度(mm)10，0預留洞中心線位置(mm)10尺寸(mm)10，0模板安裝允許偏差軸線位置(mm)5底模上表面標

28、高(mm)5截面內部尺(mm)基礎10柱、墻、粱4，5層高垂直度(mm)不大于5m6大于5m8相鄰兩扳表面高低差(mm)2表面平整度(mm)5（四）、模板拆除質量應符合的規定主控項目底模及其支撐拆除時的混凝土強度應符合設計要求；或符合下表規定。檢驗方法：檢查同條件養護試件強度試驗報告。底模拆除時的混凝土強度要求達到下表規定。構件類型構件跨度（）達到設計的混凝土立方體抗壓強度標準值的百分率（）板2502，8758100梁、拱、殼8758100懸臂構件100一般項目1、側模拆除時的混疑土強度應能保證其表面及棱角不受損傷。2、模板拆除時，不應對樓層形成沖擊荷載。拆除的模板和支撐宜分散堆放并及時清運。

29、按拆模方案觀察檢查。（五）、施工注意事項1避免工程質量通病(1)模板安裝前，先檢查模板（包括鋼管、鋼管、構配件等）的質量，不符質量標準的不得投入使用。(2)梁模板；防止梁身不平直、粱底不平及下撓、粱側模爆模、局部模扳嵌入柱粱間，拆除困難的現象。措施：a.支模時應遵守邊模包底模的原則，粱模與柱模連接處，下料尺寸一般應略為縮短。b梁側模必須有壓腳板、斜撐、拉線通直后將梁側釘固。梁底模板按規定起拱。c.混凝土澆筑前，模板應充分用水澆透。(3)板模板：防止板中部下撓，板底混凝土面不平的現象措施：a.摟板模板厚度要一致，木楞材料要有足夠的強度和剛度，木楞面要平整。b支頂要符合規定的主控項目要求，不同型號

30、的鋼管不能混用。嚴格按上表要求控制鋼管安裝的垂直度。c.板模按規定起拱。(4)鋼管支撐局部沉降：鋼管地基應墊平夯實，在鋼管支撐下部位加設通長墊板(或墊木)，并能滿足承載力要求，做好可靠的排水措施，防止積水浸泡地基，防止支撐下沉。(5)鋼管底座整體不穩定：可調底座及可調托座螺栓伸出自由長度不能超過30cm，要安裝足夠的交叉支撐，鋼管的水平聯接件(通常用鋼管)要與鄰近堅固物連結，使鋼管不產生位移。2主要安全技術措施(1)支模過程中應遵守安全操作規程，如遇途中停歇，應將就位的支撐、模板聯結穩 固，不得空架浮擱。拆模間歇時應將松開的部件和模板運走，防止墜下傷人。(2) 拆模時應搭設腳手板。(3)拆樓層

31、外邊模板時，應有防高空墜落及防止模板向外倒塌的措施。(4)避免使用質量不合格的鋼管、鋼管及其配件，確保鋼管、鋼管結構穩定和足夠的承載力。(5)認真處理鋼管、鋼管基礎，確保基礎具有足夠的承載力，避免鋼管、鋼管發生局部沉降。(6)剪刀撐、連結棒、水平撐(水平鋼管)不能任意拆除。3成品保護(1)堅持每次使用后清理板面，涂刷脫模劑。(2)材料應按編號分類堆放。(3)使用后拆卸下來的鋼管、鋼管及其構件，將有損傷的鋼管及構件挑出，重新維修，嚴重損壞的要剔除更換。(4)鋼管、鋼管支撐可調底座及可謂托座螺紋上的銹斑及混凝土漿等要清除干凈，用后上油保養。(6)搬運時，鋼管、鋼管及剪刀撐等不能隨意投擲。4.模板支

32、撐架立桿頂層水平桿至模板支撐點的高度不應大于650mm，絲桿外露長度不應大于400mm，可調托座插入立桿長度不應小于150mm。可調托座伸出頂層水平桿的懸臂長度1可調托座；2螺桿；3調位螺母；4立桿；5水平桿5. 可調螺桿頂層水平桿至模板支撐點的高度不應大于300mm。 可調螺桿伸出頂層水平桿的懸臂長度1螺桿；2調位螺母；3立桿；4水平桿 5水平鋼龍骨6.模板支撐架可調底座調節絲桿外露長度不宜大于200mm，最底層水平桿離地高度不應大于300mm。7.梁、板下立桿最頂輪扣節點必須設置縱橫向水平橫桿。水平橫桿至模板支撐點高度（包括可調支托螺栓伸出長度300mm）不得大于650mm。（六）、立桿支

33、承面標高不一樣時基礎處理方法序號現象處理示意圖1底部樓板存在降板，降板位置架體正常搭設時無法與周邊架體連接形成整體。可在降板位置立桿下設置較厚的墊板將立桿底部調至同一標高，或要求使用可調底座。2衛生間沉箱位置或其他位置高差超過400mm，無法使用可調底托調整的，架體與整體分離。采用扣件將不能正常連接的橫桿于立桿連接。六、模板安裝及混凝土澆筑方法和有關注意事項1、本工程砼澆筑采用泵送施工；2、本工程采用商品混凝土，混凝土澆筑原則：以施工縫為施工流水段，由一端開始用“趕漿法”推進，先梁后板。3、混凝土澆筑過程應嚴格按混凝土澆筑施工方案程序進行，在支架下面要安裝照明燈，在安全員的監督下，派木工進行巡

34、查，發現問題立即進行加固。如果支架沉降、位移達到報警值時，安全員應即報告現場施工負責人，現場施工負責人查明情況，采取必要的安全措施和加固措施。發現險情，安全員、現場施工負責人要及時通知現場作業人員撤出危險范圍。4、支頂安裝時，應考慮上下層支頂要在同一位置上。5、砼澆筑時，先澆筑砼柱、墻，在37天后，墻、柱砼達到一定強度后，方可澆筑梁板砼。七、支模監測項目部準備在現場采用水平儀及經緯儀進行施工過程自我監測。1、監測項目：支架沉降和水平位移，以及支承地面穩定性沉降觀測。2、測點布設：在 1/2跨位置，每個監測剖面布設二個支頂水平位移監測點、三個支頂沉降觀測點。3、監測頻率：模板的沉降測量由專人專職

35、負責。在開始澆筑前測量一次，記錄此值并以此值為初始值；在澆筑時，每隔30min測量一次，并與初始值相對比，得出沉降、位移量。4、變形監測預警值：梁的支架沉降位移預警值取8mm，沉降位移允許值取10mm；梁的支架水平位移預警值取5mm，水平位移允許值取8mm。5、注意事項：對焊接鋼筋、線錘、標示角鋼等應做好保護，并掛好警示牌，防止人為破壞。當沉降量超出預警值時，立即通知作業人員進行疏散，并通知相關部門人員來處理。八、質量保證措施1、 施工前由施工員對工人進行詳細的技術交底，對鋼管支架搭設、模板安裝等按規范要求安裝。2、 施工場地必須平整、無雜物并做好排水措施。3、 鋼管組合安裝前應檢查是否有破損

36、、立桿是否變形、焊口是否有裂縫，確保鋼管的質量。4、 模板安裝中，嚴禁使用有裂縫的松雜枋木，對梁底所使用支模松枋木，應事前檢查，挑選完好的枋木。梁、板底模板按規范起拱確保模板和支頂系統不變形。5、 模板安裝中或完成后，由質安員、施工員在現場指導監督，確保模板支頂方案得到落實和按規范施工，輪扣支模搭設施工完成后安規定進行辦理驗收。6、 澆筑過程中，派專人監測支架和支承情況，發現下沉、松動和變形情況及時解決，并向有關部門匯報。7、 施工必須符合建筑施工模板安全技術規范JGJ 162-2008和建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范JGJ 130-2011等的有關要求；8、 扣件螺栓擰緊力矩為4060

37、Nm。9、 立桿接長必須采用對接扣件連接,兩根相鄰立桿的接頭不應設置在同步內，同步內隔一根立桿的兩個相隔接頭在高度方向錯開的距離不宜小于500mm。九、安全技術措施（一）一般安全措施1、從事模板作業的人員，應經安全技術培訓。從事高處作業人員，應定期體檢，不符合要求的不得從事高處作業。2、安裝和拆除模板時操作人員應佩戴安全帽、系安全帶、穿防滑鞋。安全帽和安全帶應定期檢查，不合格者嚴禁使用。3、模板及配件進場應有出廠合格證或當年的檢驗報告，安裝前應對所用部件（立柱、楞梁、吊環、扣件等）進行認真檢查，不符合要求者不得使用。4、應嚴格按施工設計與安全技術措施的規定進行施工。滿堂模板、建筑層高8m及以上

38、和梁跨度大于或等于15m的模板，在安裝、拆除作業前，工程技術人員應以書面形式向作業班組進行施工操作的安全技術交底，作業班組應對照書面交底進行上、下班的自檢和互檢。5、施工過程中的檢查項目應符合下列要求：1）立柱底部基土應回填夯實。2）墊木應滿足設計要求3）墊底位置應正確，頂托螺桿伸出長度應符合規定。4）立桿的規格尺寸和垂直度應符合要求，不得出現偏心荷載。5）掃地桿、水平拉桿、剪刀撐等的設置應符合規定，固定應可靠。6）安全網和各種安全設施應符合要求6、在高處安裝和拆除模板時，周圍應設安全網或搭腳手架，并應加設防護欄桿。在臨街面及交通要道區，尚應設警示牌，派專人看管。7、有關避雷、防觸電和架空輸電

39、線路的安全距離應符合國家現行標準施工臨時用電安全技術規范JGJ 46的有關規定。施工用的臨時照明和動力線應采用絕緣電纜線，且不得直接固定在鋼模板上。夜間施工時，應有足夠的照明，并應制定夜間施工的安全措施。施工用臨時照明和機電設備線嚴禁非電工亂拉亂接。同時還應經常檢查線路的完好情況，嚴防絕緣破損漏電傷人。9、模板安裝時，上下應有人接應，隨裝隨運，嚴禁拋擲。且不得將模板支搭在門窗框上，也不得將腳手架支搭在模板上，并嚴禁將模板與上料井架及有車輛運行的腳手架或操作平臺。10、支模過程中如遇到中途停歇，應將已就位模板或支架連接穩固，不得浮擱或懸空。拆模中途停歇時，應將已松扣或已拆松的模板、支架等拆下運走

40、，防止構件墜落或作業人員扶空墜落傷人。11、作業人員嚴禁攀登模板、斜撐桿、拉條或繩索等，不得在高處的墻頂、獨立梁或在其模板上行走。12、模板施工中應設專人負責安全檢查，發現問題應報告有關人員處理。當遇險情時應立即停工和采取應急措施；待修復或排除險情后，方可繼續施工。（二）混凝土澆筑安全針對性措施1、模板體系必須經過有關方驗收合格并辦理完畢簽證手續后方允許澆筑混凝土。2、混凝土由梁中向兩側對稱澆筑，梁高度大于1000mm的梁分層澆筑，分層高度不大于500mm，上層混凝土的澆筑在其下混凝土初凝前完成，且不大于1h。 3、澆筑設備不得碰撞或直接擱在模板上，振搗時用細棒密振，不使用大功率振動棒，以減小

41、對模板的側壓力。 4、砼施工時配備3個木工跟班隨時檢查樓板支頂情況，發現問題立即處理；必要時停止砼澆筑，將問題處理后方可繼續施工。5、砼澆筑前必須做好模板系統內人員的清場工作，澆筑期間任何人不得隨意進入模板系統下。6、澆筑樓板及屋面混凝土時應隨澆隨整平，不得讓混凝土大量堆積在某個施工面，樓面的砼堆積高度不宜超過300mm，造成局部荷載過大而對模板及支撐不利。7、砼澆筑過程中，設專人負責檢查模板及支撐的情況，發現異常立即停工，迅速疏散作業人員，組織人力排除險情，方能復工。8、振搗器電纜不得在鋼筋網上拖來拖去，以防破皮漏電，電纜長度不應超過30米，操作者應穿膠鞋（靴），戴絕緣手套。振搗器需維修保養

42、時必須切斷電源。9、施工現場電動振動設備應有專人使用，不能隨地丟放。十、安全應急救援預案為了保證本工程的施工安全工作落實到實處，根據建設工程安全生產管理條例等有關法律、法規和標準，針對本工程的特點，結合本工程的實際情況制定高支撐模板應急救援預案。制定本應急救援預案的目的是當發生緊急事件時，能快速、有序、高效地控制緊急事件的發展，及時展開救援，搶救受傷人員，使受困、受傷害人員、財產得到及時搶救，將事故損失減小到最低程度。1、應急救援組織項目部應急救援小組名單：組 長：項目經理副組長：項目副經理組員：安全員、施工員等2、應急響應發生四級以下的一般事故時，由現場應急救援小組實施應急響應，同時以最快的

43、方式報告公司應急救援機構；發生四級以上重大安全事故時，由公司應急救援小組指揮現場應急救援小組實施應急響應。、工程項目部現場應急救援小組：、工地現場發生事故后，現場應急救援小組應立即組織人員展開搶救傷員和排除險情，同時以最快的方式報告公司應急救援機構；如發生人員傷亡或火警等，應分別第一時間直接打電話報120急救中心或119報火警救助。、由現場應急救援小組組長負責事故現場應急的指揮工作，進行應急任務分配和人員調度，以便有效利用各種應急資源，保證在最短時間內完成對事故現場的應急行動，防止事故的擴大和蔓延，力求將損失減少至最低程度，同時注意安排做好保護好事故現場。、指揮調動工地現場的一切所需的應急救援

44、排險物資和人員參與搶救救援，確保救援工作在統一指揮下有序地進行。、協助公司和上級部門開展事故調查，接受公司及政府有關部門對事故的調查處理。、協助公司及上級有關部門分析事故原因和性質，吸取事故教訓舉一反三地制定并落實相應的預防措施，切實防止類似的事故重復發生。、負責安排專人做好事故的善后處理工作，使各級人員都受到安全教育，在切實做好預防措施和確保安全的情況下，上報有關上級部門，爭取盡快批準恢復工地的正常生產。、公司應急救援小組：、公司應急救援小組接到工地重大事故報告后，應立即趕赴現場，同時將事故概況（包括傷亡人員、發生事故時間、地點、原因等）分別用電話和快報的辦法報告上級應急救援組織以及政府有關

45、部門。、指揮現場應急救援組織，首先搶救傷員和排除險情，防止事故蔓延擴大。同時協同現場保護好事故現場。、負責協調指揮調動公司的應急救援力量，包括應急物質資源和人員支持、技術支持，全力保障應急行動的順利完成。、協助和接受政府有關部門對事故的調查處理。、協助政府有關部門分析事故原因和性質。 、吸取事故教訓，制定并落實相應的預防措施，防止類似事故的重復發生。、協同現場做好事故的善后處理工作，在做好預防措施確保安全的情況下，上報有關部門復檢認可后，努力爭取盡快恢復正常生產。、應急響應中必須遵循的原則、緊急事故發生后，發現人應立即報警。、項目部急救援小組在接到報警后，應立即組織自救隊伍，按事先制定的應急方

46、案立即自救；若事態情況嚴重，難以控制和處理，應立即在自救的同時向專業救援隊伍求救，并密切配合救援隊伍。、事故發生時，應立即疏散人群，保證現場道路暢通，確保救援工作順利進行。、在急救過程中，遇到威脅人身安全情況時，應首先確保人身安全，迅速組織脫離危險區域或場所后，再采取急救措施。、截斷發生事故的區域或場所處電源，防止事態擴大。、項目部設緊急聯絡員一名，負責緊急事物的聯絡工作。、緊急事故處理結束后，部門負責人應填寫事故有關記錄，并召集相關人員研究防止事故再次發生的對策。3、應急救援裝備應急救援裝備包括值班電話、無線對講機、消防滅火器材、應急藥箱、塔吊、鐵撬及擔架等。外用藥品：雙氧水、紅藥水、碘酒、

47、酒精、消毒的棉簽、藥棉、紗布、膠布、繃帶、創可貼、跌打萬花油、眼藥水、眼膏、磺胺結晶、燙傷膏、急救包等。內服藥品：云南白藥等。4、應急救援演練項目部應根據施工現場實際情況定期組織有關人員演習預案，同時應定期檢查施工現場內的設施、機具及消防器材。演習或事故發生后，項目部應組織人員對應急預案的實際效果進行評價，必要時進行修訂。5、應急救援措施、發生模板及支架坍塌事故的應急救援措施、當施工現場的監控人員發現異常時，應立即報告給現場應急救援小組組長，由組長立即下令停止作業，并組織施工人員快速撤離到安全地點。人員的疏散由組長安排的組員進行具體指揮。具體指揮人安排人員快速疏散到安全的地方，并做好現場安全警

48、戒工作。、當發生倒塌事故，應急救援小組全員上崗，除應立即逐級報告給上級主管部門之外，還應保護好現場。、當發生施工人員被埋、被壓或受困的情況下，應先對支架進行觀察，如需局部加固的立即組織人員進行加固后，在確認安全的前提下，方可組織人員進行相應的搶救。、被搶救出來的傷員，要由現場醫療室醫生或急救組急救中心救護人員進行搶救，用擔架把傷員抬到救護車上，對傷勢嚴重的人員要立即進行吸氧和輸液，然后送醫院進行治療。、當核實所有人員獲救后，將受傷人員的位置進行拍照或錄像，禁止無關人員進入事故現場，等待事故調查組進行調查處理。、發生高處墜落事故的應急救援措施：、當發生事故后，應馬上組織搶救傷員。搶救的重點放在對

49、休克、骨折和出血上進行處理。處理后，迅速送往鄰近醫院進行檢查治療。、搶救傷員時，應先觀察傷員的受傷情況，如傷員發生休克，應先處理休克。遇呼吸、心跳停止者，應立即進行人工呼吸，胸外心臟擠壓。、對于處于休克狀態的傷員應將其平臥，面部轉向一側，并注意清除其口中的分泌物、嘔吐物，防止影響呼吸；讓其保持安靜、保暖、平臥、少動，并將下肢抬高約20度左右，然后盡快送醫院搶救治療。、對于顱腦外傷的傷員，必須保證其呼吸道通暢，對于骨折者，應初步固定后再搬運。若發現傷員有凹陷骨折、嚴重的顱底骨折或嚴重的腦損傷癥狀出現，應該用消毒的紗布或清潔布等覆蓋傷口，并且用繃帶或布條包扎后，立即就近送有條件的醫院治療。、對于脊

50、椎受傷的傷員，創傷處用消毒的紗布或清潔布等覆蓋傷口，用繃帶或布條包扎。搬運時，應將傷者平臥放在帆布擔架或硬板上。搶救脊椎受傷者，搬運過程，嚴禁只抬傷者的兩肩與兩腿或單肩背運。、對于手足骨折的傷員，不要盲目搬運。應在骨折部位用夾板把受傷位置臨時固定，使斷端不再移位或刺傷肌肉，神經或血管。、對于創傷性出血的傷員，應迅速包扎止血，使傷員保持在頭低腳高的臥位，并注意保暖。、發生物體打擊傷害事故的應急救援措施：、發生物體打擊傷害事故時，必須立即對傷者進行救治。搶救的重點應放在對顱腦損傷、胸部骨折和創傷性出血的處理上。、搶救傷員時，應先觀察傷員的受傷情況，如傷員發生休克，應先處理休克。遇呼吸、心跳停止者，

51、應立即進行人工呼吸。、對于顱腦外傷的傷員，必須保證其呼吸道通暢，對于骨折者，應初步固定后再搬運。若發現傷員有凹陷骨折、嚴重的顱底骨折或嚴重的腦損傷癥狀出現，應該用消毒的紗布或清潔布等覆蓋傷口，并且用繃帶或布條包扎后，立即就近送有條件的醫院治療。、對于創傷性出血的傷員，應迅速包扎止血，使傷員保持在頭低腳高的臥位，并注意保暖。處理后，應立即送往鄰近醫院進行檢查治療。、對于頭部受傷或懷疑骨折的傷員，即使沒有明顯流血也要送醫院治療。、發生機械傷害事故的應急救援措施：、發生機械傷害事故時，要立即采取拉閘斷電等措施，停止機械運轉，然后應立即對傷員采取包扎止血措施。、對于手、腳趾被切斷的傷員，立即將被切斷部

52、分用干凈布包好，與傷員同時送到醫院，以便做接駁手術。、對于手腳骨折、重傷休克等傷員的處理方法同上。進行處理后，應組織車輛盡快將傷者送醫院檢查治療。、發生火災事故的應急救援措施：、發生火災時，首先是迅速撲滅火源，及時疏散有關人員，并對傷者進行救治；同時撥打“119”電話報警和及時向上級有關部門及領導報告。報警后必須始終有人在現場門口等待并引導救火車入場救火。、火災發生初期是撲救的最佳時機，火災現場的人員要及時把握好這一時機，盡快把火撲滅。、現場的消防管理人員，應立即指揮人員將火場附近的可燃物搬走，避免火災區域擴大；同時指揮、引導無關人員按預定的線路、方法疏散、撤離事故區域。、如有人員受傷，要馬上

53、將傷員撤離危險區域進行施救，并立即打“120”電話求救或用車把傷員送到醫院救治。、發生觸電事故的應急救援措施：、觸電急救的要點是動作迅速，救護得法。發現有人觸電，首先要盡快使觸電者脫離電源，然后根據觸電者的具體癥狀進行對癥施救。、當觸電者位于高處時，應采取措施預防觸電者在脫離電源后墜地摔傷或摔死（電擊二次傷害）。、夜間發生觸電事故時，應考慮切斷電源后的臨時照明問題，以利救護。、觸電者未失去知覺時，應讓觸電者在比較干燥、通風暖和的地方靜臥休息，并派人嚴密觀察，同時請醫生前來或送往醫院診治。、觸電者已失去知覺但尚有心跳和呼吸時，應使其舒適地平臥著，解開衣服以利呼吸，保持空氣流通，冷天應注意保暖，同

54、時立即請醫生前來或送醫院診治。、若發現觸電者呼吸困難、心跳失常，甚至呼吸和心跳停止時，應首先為其通暢氣道，然后立即采取人工呼吸及胸外心臟擠壓方法進行搶救。十一、梁安全計算書計算依據：1、建筑施工模板安全技術規范JGJ162-20082、輪扣式鋼管腳手架安全技術規程DB 44/T 1876-20163、混凝土結構設計規范GB50010-20104、建筑結構荷載規范GB 50009-20125、鋼結構設計規范GB 50017-20036、建筑施工臨時支撐結構技術規范JGJ300-20137、施工手冊（第五版） 一、工程屬性模板支架高度H(m)5.6混凝土梁截面尺寸(mmmm)450900 二、荷載

55、設計模板及其支架自重標準值G1k(kN/m2)面板0.1面板及小梁0.3樓板模板0.5新澆筑混凝土自重標準值G2k(kN/m3)24混凝土梁鋼筋自重標準值G3k(kN/m3)1.5混凝土板鋼筋自重標準值G3k(kN/m3)1.1施工人員及設備荷載標準值Q1k(kN/m2)3 三、模板體系設計新澆混凝土梁支撐方式梁兩側有板，梁底小梁垂直梁跨方向梁跨度方向立柱縱距是否相等是梁跨度方向立柱間距la(mm)9001200梁底兩側立柱間距lb(mm)900支撐架中間層水平桿最大豎向步距h(mm)1200支撐架頂層水平桿步距h(mm)1000可調托座伸出頂層水平桿的懸臂長度a(mm)500新澆混凝土樓板立

56、柱間距la(mm)、lb(mm)900、900混凝土梁距梁底兩側立柱中的位置居中梁底左側立柱距梁中心線距離(mm)450板底左側立柱距梁中心線距離s1(mm)900板底右側立柱距梁中心線距離s2(mm)900梁底增加立柱根數1梁底增加立柱布置方式按混凝土梁梁寬均分梁底增加立柱依次距梁底左側立柱距離(mm)450梁底支撐主梁最大懸挑長度(mm)200每跨距內梁底支撐小梁間距(mm)300梁底支撐小梁左側懸挑長度a1(mm)0梁底支撐小梁右側懸挑長度a2(mm)0 立面圖 四、面板驗算面板類型覆面木膠合板面板厚度t(mm)15面板抗彎強度設計值f(N/mm2)15面板抗剪強度設計值(N/mm2)1

57、.4面板彈性模量E(N/mm2)10000驗算方式簡支梁 按簡支梁計算： 截面抵抗矩：Wbh2/6=4501515/616875mm3，截面慣性矩：Ibh3/12=450151515/12126562.5mm4 q11.2(G1k+(G2k+G3k)h)+1.4Q1kb=1.2(0.1+(24+1.5)0.9)+1.430.4514.337kN/m q21(G1k+(G2k+G3k)h)+1Q1kb1(0.1+(24+1.5)0.9)+130.4511.723kN/m 簡圖如下： 1、抗彎驗算 Mmax0.125q1L20.12514.3370.320.161kNm Mmax/W0.16110

58、6/168759.558N/mm2f15N/mm2 滿足要求！ 2、撓度驗算 max5q2L4/(384EI)=511.7233004/(38410000126562.5)0.977mmminL/150，10min300/150，102mm 滿足要求！ 3、支座反力計算 設計值(承載能力極限狀態) Rmax1q1L114.3370.34.301kN 標準值(正常使用極限狀態) Rmax1q2L111.7230.33.517kN 五、小梁驗算小梁類型方木小梁截面類型(mm)6080小梁抗彎強度設計值f(N/mm2)15.444小梁抗剪強度設計值(N/mm2)1.782小梁截面抵抗矩W(cm3)6

59、4小梁彈性模量E(N/mm2)9350小梁截面慣性矩I(cm4)256 承載能力極限狀態： 面板傳遞給小梁q14.301/0.459.558kN/m 小梁自重q21.2(0.3-0.1)0.30.072kN/m 梁左側樓板傳遞給小梁荷載F1=1.2(0.5+(24+1.1)0.1)+1.43(0.9-0.45/2)/20.3+1.20.5(0.9-0.1)0.30.935kN 梁右側樓板傳遞給小梁荷載F2=1.2(0.5+(24+1.1)0.1)+1.43(0.9-0.45/2)/20.3+1.20.5(0.9-0.1)0.30.935kN 正常使用極限狀態： 面板傳遞給小梁q13.517/0

60、.457.815kN/m 小梁自重q21(0.3-0.1)0.30.06kN/m 梁左側樓板傳遞給小梁荷載F1=(10.5+1(24+1.1)0.1+13)(0.9-0.45/2)/20.3+10.5(0.9-0.1)0.30.729kN 梁右側樓板傳遞給小梁荷載F2=(10.5+1(24+1.1)0.1+13)(0.9-0.45/2)/20.3+10.5(0.9-0.1)0.30.729kN 計算簡圖如下： 承載能力極限狀態 正常使用極限狀態 1、抗彎驗算 小梁彎矩圖(kNm) =Mmax/W=0.217106/64000=3.388N/mm2f=15.444N/mm2 滿足要求！ 2、抗剪

61、驗算 小梁剪力圖(kN) Vmax2.578kN max=3Vmax/(2bh0)=32.5781000/(26080)0.806N/mm2=1.782N/mm2 滿足要求！ 3、撓度驗算 小梁變形圖(mm) max0.055mmminL/150，10=min450/150，103mm 滿足要求！ 4、支座反力計算 承載能力極限狀態 R10.54kN，R25.157kN，R30.54kN 正常使用極限狀態 R10.43kN，R24.168kN，R30.43kN 六、主梁驗算主梁類型鋼管主梁截面類型(mm)483主梁計算截面類型(mm)483主梁抗彎強度設計值f(N/mm2)205主梁抗剪強度設

62、計值(N/mm2)125主梁截面抵抗矩W(cm3)4.49主梁彈性模量E(N/mm2)206000主梁截面慣性矩I(cm4)10.78主梁計算方式簡支梁可調托座內主梁根數2主梁受力不均勻系數0.6 主梁自重忽略不計，主梁2根合并，其主梁受力不均勻系數=0.6 由上節可知PmaxR1，R2，R30.63.094kN，PmaxR1，R2，R30.62.501kN 主梁計算簡圖一 主梁計算簡圖二 1、抗彎驗算 主梁彎矩圖一(kNm) 主梁彎矩圖二(kNm) =Mmax/W=0.697106/4490=155.234N/mm2f=205N/mm2 滿足要求！ 2、抗剪驗算 主梁剪力圖一(kN) 主梁剪

63、力圖二(kN) Vmax5.501kN max=2Vmax/A=25.5011000/42425.948N/mm2=125N/mm2 滿足要求！ 3、撓度驗算 主梁變形圖一(mm) 主梁變形圖二(mm) 跨中max1.65mmminl1/150，10=min900/150，106mm 滿足要求！ 懸臂端max0.906mmmin2l2/150，10=min2200/150，102.667mm 滿足要求！ 4、支座反力計算 圖一：Rmax=8.595kN 圖二：Rmax=7.735kN 用小梁的支座反力分別代入可得： 承載能力極限狀態 圖一 立柱1：R10.9kN，立柱2：R28.595kN，立

64、柱3：R30.9kN 圖二 立柱1：R10.81kN，立柱2：R27.735kN，立柱3：R30.81kN 立柱所受主梁支座反力依次為:立柱1:P1=0.9/0.6=1.5kN,立柱2:P2=8.595/0.6=14.326kN,立柱3:P3=0.9/0.6=1.5kN 七、可調托座驗算荷載傳遞至立柱方式可調托座可調托座承載力容許值N(kN)30 可調托座最大受力NmaxP1，P2，P314.326kNN30kN 滿足要求！ 八、立柱驗算鋼管截面類型(mm)483.2鋼管計算截面類型(mm)483鋼材等級Q345立柱截面面積A(mm2)424回轉半徑i(mm)15.9立柱截面抵抗矩W(cm3)

65、4.49支架立柱計算長度修正系數1.2懸臂端計算長度折減系數k0.7抗壓強度設計值f(N/mm2)300支架自重標準值q(kN/m)0.15 1、長細比驗算 hmax=max(h,h+2ka)=max(1.21200,1000+20.7500)=1700mm =hmax/i=1700/15.9=106.918=150 長細比滿足要求！ 查表得，0.431 2、風荷載計算 Mwc1.4klah2/100.91.40.0450.91.22/100.007kNm 1)面板驗算 q11.2(0.1+(24+1.5)0.9)+1.40.930.4514.148kN/m 2)小梁驗算 F11.2(0.1+

66、(24+1.1)0.1)+1.40.93 (0.9-0.45/2)/20.3+1.20.5(0.9-0.1)0.30.892kN F21.2(0.1+(24+1.1)0.1)+1.40.93 (0.9-0.45/2)/20.3+1.20.5(0.9-0.1)0.30.892kN q19.432kN/m q20.072kN/m 同上四六計算過程，可得： P11.454kN，P214.02kN，P31.454kN 立柱最大受力NwmaxP1，P2，P3+1.20.15(5.6-0.9)+Mw/lbmax1.454，14.02，1.454+0.846+0.007/0.914.874kN fN/(A)

67、+Mw/W14874.366/(0.431424)+0.007106/449082.954N/mm2f300N/mm2 滿足要求！十二、板安全計算書（一）、計算依據1、建筑施工模板安全技術規范JGJ162-20082、輪扣式鋼管腳手架安全技術規程DB 44/T 1876-20163、混凝土結構設計規范GB50010-20104、建筑結構荷載規范GB50009-20125、鋼結構設計規范GB50017-20036、建筑施工臨時支撐結構技術規范JGJ300-20137、施工手冊（第五版）（二）、計算參數基本參數樓板厚度h(mm)120樓板邊長L(m)10樓板邊寬B(m)8.75模板支架高度H(m)

68、6.38主梁布置方向平行于樓板長邊立柱縱向間距la(m)1.2立柱橫向間距lb(m)1.2水平桿步距h(m)1.2頂步水平桿步距(m)0.6立桿自由端高度a(mm)470次梁間距a(mm)250次梁懸挑長度a1(mm)250主梁懸挑長度b1(mm)300可調托座內主梁根數/結構表面要求表面外露斜撐（含水平）布置方式按構造要求布置材料參數主梁類型矩形木楞主梁規格8080次梁類型矩形木楞次梁規格50100面板類型覆面木膠合板面板規格15mm(克隆、樟木平行方向)架體類型A型輪扣架立桿型號A_LG_1500荷載參數基礎類型混凝土樓板地基土類型/基本風壓值Wo(kN/m2)/地基承載力折減系數/地基承

69、載力特征值fak(kPa)/風壓高度變化系數uz/風荷載體型系數us/架體底部墊板面積A(m2)0.2是否考慮風荷載否架體搭設省份、城市北京(省)北京(市)地面粗糙度類型/模板及其支架自重標準值G1k(kN/m2)0.3新澆筑混凝土自重標準值G2k(kN/m3)24鋼筋自重標準值G3k(kN/m3)1.1計算模板及次梁時均布活荷載Q1k(kN/m2)2.5計算模板及次梁時集中活荷載Q2k(kN)2.5計算主梁時均布活荷載Q3k(kN/m2)1.5計算立柱及其他支撐構件時均布活荷載Q4k(kN/m2)1簡圖：（圖1）剖面圖1（圖2）剖面圖2（圖3）平面圖（三）、面板驗算根據規范規定面板可按簡支跨

70、計算，根據施工情況一般樓板面板均擱置在梁側模板上，無懸挑端，故可按簡支跨一種情況進行計算，取b=1m單位面板寬度為計算單元。W=bh2/6=1000152/6=37500mm3I=bh3/12=1000153/12=281250mm41、強度驗算A.當可變荷載Q1k為均布荷載時：由可變荷載控制的組合：q1=0.91.2G1k+(G2k+G3k)hb+1.4Q1kb=0.9(1.2(0.3+(24+1.1)120/1000)1+1.42.51)=6.727kN/m由永久荷載控制的組合：q2=0.91.35G1k+(G2k+G3k)hb+1.40.7Q1kb=0.9(1.35(0.3+(24+1.

71、1)120/1000)1+1.40.72.51)=6.229kN/m取最不利組合得：q=maxq1,q2=max(6.727,6.229)=6.727kN/m（圖4）面板簡圖B.當可變荷載Q1k為集中荷載時：由可變荷載控制的組合：q3=0.91.2G1k+(G2k+G3k)hb=0.9(1.2(0.3+(24+1.1)120/1000)1)=3.577kN/mp1=0.91.4Q2k=0.91.42.5=3.15kN（圖5）面板簡圖由永久荷載控制的組合：q4=0.91.35G1k+(G2k+G3k)hb=0.9(1.35(0.3+(24+1.1)120/1000)1)=4.024kN/mp2=

72、0.91.40.7Q2k=0.91.40.72.5=2.205kN（圖6）面板簡圖取最不利組合得：Mmax=0.053kNm（圖7）面板彎矩圖=Mmax/W=0.053106/37500=1.401N/mm2f=30N/mm2滿足要求2、撓度驗算qk=(G1k+(G3k+G2k)h)b=(0.3+(24+1.1)120/1000)1=3.312kN/m（圖8）簡圖（圖9）撓度圖=0.052mm=250/400=0.625mm滿足要求（四）、次梁驗算當可變荷載Q1k為均布荷載時：由可變荷載控制的組合：q1=0.91.2G1k+（G2k+G3k)ha+1.4Q1ka=0.9(1.2(0.3+(24

73、+1.1)120/1000)250/1000+1.42.5250/1000)=1.682kN/m由永久荷載控制的組合：q2=0.91.35G1k+（G2k+G3k)ha+1.40.7Q1ka=0.9(1.35(0.3+(24+1.1)120/1000)250/1000+1.40.72.5250/1000)=1.557kN/m取最不利組合得：q=maxq1,q2=max(1.682,1.557)=1.682kN/m 計算簡圖如下：（圖10）簡圖1當可變荷載Q1k為集中荷載時：由可變荷載控制的組合：q3=0.91.2G1k+（G2k+G3k)ha=0.9(1.2(0.3+(24+1.1)120/1

74、000)250/1000)=0.894kN/mp1=0.91.4Q2k=0.91.42.5=3.15kN（圖11）簡圖2由永久荷載控制的組合：q4=0.91.35G1k+（G2k+G3k)ha=0.9(1.352(0.3+(24+1.1)120/1000)250/1000)=1.008kN/mp2=0.91.40.7Q2k=0.91.40.72.5=2.205kN（圖12）簡圖31、強度驗算（圖13）次梁彎矩圖(kNm)Mmax=0.815kNm=Mmax/W=0.815106/(83.333103)=9.785N/mm2f=17N/mm2滿足要求2、抗剪驗算（圖14）次梁剪力圖(kN)Vma

75、x=3.374kNmax=V maxS/(Ib)=3.374100062.5103/(416.667104510)=1.012N/mm2=1.7N/mm2滿足要求3、撓度驗算撓度驗算荷載統計，qk=(G1k+(G3k+G2k)h)a=(0.3+(24+1.1)120/1000)250/1000=0.828kN/m（圖15）簡圖（圖16）變形圖(mm)max=0.224mm= 1.21000/400=3mm滿足要求（五）、主梁驗算在施工過程中使用的木方一般為4m長，型鋼的主梁也不超過4m，簡化為四跨連續梁計算，即能滿足施工安全需要，也符合工程實際的情況。另外還需考慮主梁的兩端懸挑情況。主梁的方向

76、設定為立桿的橫距方向。將荷載統計后，通過次梁以集中力的方式傳遞至主梁。A.由可變荷載控制的組合：q1=01.2G1k+(G2k+G3k)ha+1.4Q3ka=0.9(1.2(0.3+(24+1.1)120/1000)250/1000+1.41.5250/1000)=1.367kN/mB.由永久荷載控制的組合：q2=01.35G1k+(G2k+G3k)ha+1.40.7Q3ka=0.9(1.35(0.3+(24+1.1)120/1000)250/1000+1.40.71.5250/1000)=1.337kN/m取最不利組合得：q=maxq1,q2=max(1.367,1.337)=1.367kN

77、此時次梁的荷載簡圖如下（圖17）次梁承載能力極限狀態受力簡圖用于正常使用極限狀態的荷載為：qk=G1k+(G2k+G3k)ha=(0.3+(24+1.1)120/1000)250/1000=0.828kN/m此時次梁的荷載簡圖如下（圖18）次梁正常使用極限狀態受力簡圖根據力學求解計算可得：Rmax=1.813kNRkmax=1.099kN還需考慮主梁自重，則自重標準值為gk=38.4/1000=0.038kN/m自重設計值為：g=01.2gk=0.91.238.4/1000=0.041kN/m則主梁承載能力極限狀態的受力簡圖如下：（圖19）主梁正常使用極限狀態受力簡圖則主梁正常使用極限狀態的受

78、力簡圖如下：（圖20）主梁正常使用極限狀態受力簡圖1、抗彎驗算（圖21）主梁彎矩圖(kNm)Mmax=1.062kNm=Mmax/W=1.062106/(85.3331000)=12.451N/mm2f=17N/mm2滿足要求2、抗剪驗算（圖22）主梁剪力圖(kN)Vmax=5.218kNmax=QmaxS/(Ib0)=5.218100064103/(341.333104810)=1.223N/mm2=1.7N/mm2滿足要求3、撓度驗算（圖23）主梁變形圖(mm)max=1.44mm= 1.2103/400=3mm滿足要求4、支座反力計算立柱穩定驗算要用到承載能力極限狀態下的支座反力，故：R

79、zmax=9.609kN（六）、立柱驗算1、長細比驗算根據水平桿步距可求得支架立桿計算長度修正系數取1.2l01=h+2ka=11000+20.7470=1658mml02=h=1.21.51000=1800mm取兩值中的大值l0=max(l01,l02)=max(1658,1800)=1800mm=l0/i=1800/(2.0110)=89.552=150滿足要求由查表得，=0.6672、支架及模板自重計算G1k立桿自重G1K1：由于立桿是標準件，支模架搭設高度為層高，若計算使用幾根立桿搭接而成，還需將樓板厚度、模板厚度、主次梁厚度、托座調節高度、底座調節高度后，再計算立桿根數。為了便于計算

80、，采用下式進行計算：n=(H-h-0.3)/h步距=(6.38-120/1000-0.3)/1.5=3.973m=max(mn,mZ)=3G1K1=（m+1）立桿自重=(3+1)9.610=384N水平斜桿G1K2；計算每步立桿按承擔兩個水平斜桿,則自重簡化為100N/步（m+1）=100(3+1)=400N豎向斜桿自重G1K3：計算每步立桿按承擔兩個豎向斜桿100N/步（m+1）=100(3+1)=400N可調托座、底座G1K4：140N合計：(384+400+400+140)/1000=1.324kNG1k=0.5+1.324/(lalb)=0.5+1.324/(1.21.2)=1.419kN3、立柱穩定性驗算N1=1.2(G1k+(G2k+G3k)h0)+1.4Q4klalb=(1.2(0.3+(24+1.1)120/1000)+1.41)1.21.2=7.739kNf=N1/(A)= 7.7391000/(0.6675.71100)=20.32N/mm2= 300N/mm2滿足要求（七）、可調托座驗算按上節計算可知，可調托座受力N= Rzmax =9.609kNN=9.609kNN=30kN滿足要求