1、近賢雙福標準廠房工程模板施工方案目錄一、編制依據 1 二、工程概況 1 三、模板（高支模）施工的基本情況 1 四、支撐施工方案 2 五、施工流水段劃分 4 六、質量保證措施 5 七、安全保證措施 6 梁模板（扣件鋼管架）計算書 10 一、參數信息 11 二、梁側模板荷載計算 12 三、梁側模板面板計算 13 四、梁側模板支撐計算 14 五、穿梁螺桿的計算 19 六、梁底模板計算 19 七、梁底支撐的計算 20 八、梁跨度方向鋼管的計算 24 九、扣件抗滑移的計算 28 十、立桿的穩定計算 28 十一、立桿的地基承載力計算 31 十二、梁模板高支撐架的構造和施工要求 31 柱模板計算書 52 一

2、、信息參數 53 二、柱模板荷載標準值計算 54 三、柱模面板的計算 55 四、柱模豎楞計算 57 五、柱箍的計算 59 六、對拉螺桿的計算 62 墻模板計算書 65 一、參數信息 65 二、墻模板荷載標準值計算 66 三、墻模板面板的計算 66 四、墻模板主次楞的計算 69 五、穿墻螺桿的計算 73 一、本方案主要編制依據1.JGJ130-2001建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范；2.鋼結構工程施工及驗收規范；3.木結構工程施工及驗收規范；4.混凝土結構工程施工及驗收規范；5.混凝土結構設計規范；6.重慶渝宏建筑規劃設計有限公司設計的近賢雙福標準廠房工程 建筑結構施工圖紙。7.計算部分由

3、品茗安全計算軟件計算。二、工程概況1.地埋位置與建設規模近賢雙福標準廠房工程位于重慶市江津區雙福工業園區。工程由近賢房地產開發公司投資興建，重慶渝宏建筑規劃設計有限公司設計，重慶凱紅工程咨詢有限公司監理，重慶廣聚建筑公司承建。近賢雙福多層標準廠房工程，總建筑面積為25182.24 平方米。框架結構，四層。建筑總高度 24.60 米。工程性質為廠房，鋼筋砼獨立基礎。其中R軸-W軸交 2 軸-43 軸為輕鋼結構廠房。一層層高 7.2m，二層至四層層高為 4.8m。梁截面有:300800、300700、200600、200500。柱截面尺寸有650650、550550、500500、400400?，F

4、澆板厚度為 120mm。2 軸至 6 軸交 F 軸至 G軸、2 軸至 6 軸交 A1軸交 A2軸、39軸至 43 軸交 L 軸至 M軸、39 軸至 43 軸交 A6軸至 A7軸為鋼筋砼剪力墻電梯井。填充墻體高度超過3.90 米設圈梁一道，截面尺寸：200180。2、場地情況廠房北面臨九江大道,南面緊鄰高滸變電站,東面與正在修建的泰騰機械廠相鄰，西面為鵬程鋼鐵廠。三、模板（高支模）施工的基本情況1、層高高于 4.5 米的需按照高支模施工。2、高支?；炷亮簭钠渲羞x有代表性的進行計算，其余按所計算的構件進行支撐。3、層高 4.8 米和 7.2 米均采用鋼管支撐體系，后附支撐計算大樣圖。4、本工程高

5、支模具體位置：一層至四層均為高支模，梁截面高度為 KL1：300800mm。KL2：梁截面高度為 300700。四、支撐施工方案1、KL-1：300800 模板從標高到二層梁頂高度為7.2 米，層高 7.2 米,采用落地式鋼管扣件承重架；承重架搭設高度 7.0m；立桿用:483.5mm 鋼管，立桿加強桿采用:483.5mm 鋼管及可鍛鑄鐵扣件。梁截面寬度300mm；梁截面高度 800mm；立桿沿梁跨度方向間距 1000mm；立桿上端伸出至模板支撐點長度100mm；立桿步距 1500mm；板底承重立桿橫向間距或排1000mm；梁支撐架搭設高度 7.0m；梁兩側立桿間距 600mm；承重架支撐形式

6、：梁底支撐鋼管垂直梁截面方向，其上擱置 5090木方，面層為 18mm厚九夾板，穿梁螺栓水平間距1500mm；穿梁螺栓豎向 1根，對拉螺栓采用 M14 型。2、KL-2：300700 梁從室內標高到二層梁頂高度為7.2 米，層高 7.2 米,采用扣件鋼管腳手架支撐。梁截面寬度 300mm；梁截面高度700mm；承重架搭設高度7.0m；梁側次楞根數4；穿梁螺栓水平間距1500mm；穿梁螺栓豎向1 根。立桿采用:483.5鋼管，立桿加強桿采用483.5mm鋼管及可鍛鑄鐵扣件；梁底橫向鋼管上采用木方5090mm，兩根方木并排擱置；面層為九夾板厚度18mm；對拉螺栓采用M14型。3、KL-3：2005

7、00 梁層高 7.2 米,采用扣件鋼管腳手架支撐。梁截面寬度200mm；梁截面高度 500mm；承重架搭設高度 4.7m；梁側次楞根數 4；穿梁螺栓水平間距1500mm；穿梁螺栓豎向 1 根。立桿采用:483.5 鋼管，立桿加強桿采用 483.5mm鋼管及可鍛鑄鐵扣件；梁底橫向鋼管上采用木方 5090mm，兩根方木并排擱置；面層為九夾板厚度18mm；對拉螺栓采用 M12型。4、構造要求模板支架的構造要求：梁模板高支撐架根據設計荷載采用單立桿；立桿之間必須按步距滿設雙向水平桿，確保兩方向足夠的設計剛度；梁和樓板荷載相差較大時，可以采用不同的立桿間距，但只宜在一個方向變距，另一個方向不變。1 立桿

8、步距的設計：當架體構造荷載在立桿不同高度軸力變化不大時，可以采用等步距設置；當中部有加強層或支架很高，軸力沿高度分布變化較大，可采用下小上大的變步距設置，但變化不要過多；高支撐架步距為1.5m。2 整體性構造層的設計：單水平加強層可以每4 米沿水平結構層設置水平斜桿或剪刀撐，且須與立桿連接，設置斜桿連接，設置斜桿層數要大于水平框格總數的1/3；雙水平加強層在支撐架的頂部和中部每隔5m設置，四周和中部每5m設豎向斜桿，使其具有較大剛度和變形約束的空間結構層；3 剪刀撐的設計；沿支架四周外立面應滿設剪刀撐；中部可根據需要并依構架框格的大小，每隔 10mm設置。A、頂部支撐點的設計：在立桿頂部設置支

9、托板，其距離支架頂層橫桿的高度不大于300mm；頂部支撐桿與立桿連接扣壓件應進行拉滑措施，當設計荷載N 12KN 時，可用雙扣件；大于 12KN時應用頂托方式。B、支撐架搭設的要求：嚴格按照設計尺寸搭設，立桿和水平桿的接頭均應錯開在不同的框格層中設置；確保立桿的垂直偏差和橫桿的水平偏差小于鋼管扣件架規范的要求；確保每個扣件和鋼管的質量是滿足要求的，每個扣件的擰緊力矩都要控制在4560N.m，鋼管不能用已經變形的；地基支座滿足承載力的要求。C、施工使用的要求：精心設計混凝土澆筑方案，確保模板支架施工過程中均衡受載，采用由中部向兩邊擴展的澆筑方式；嚴格控制實際施工荷載不超過設計荷載，對出現的超過最

10、大荷載要有相應的控制措施，鋼筋等材料不能在支架上方堆放；澆筑過程，派人檢查支架和支承情況，發現下沉、松動和變形情況及時解決。D、搭設要求：交叉支撐、水平桿、加固桿、剪刀撐、連墻桿應緊隨支架的安裝及時設置；連接扣壓件的螺栓擰緊力矩宜為4560N.m，并不行小于40N.m。連接扣件必須與桿件直徑相符，不得混用。搭設完畢后必須經過班組自檢和項目部驗收，經監理、安監站等有關部門驗收后方可投入使用。5、模板安裝工藝A、柱模板安裝：按放線位置釘好壓腳板。按照模板配板設計圖和模板位置，由下至上進行模板的拼裝，模板之間用楔型插銷插緊，邊安裝邊插緊或用鐵釘釘緊，邊安裝邊插入柱螺拴和塑料套管。梁模板安裝：在柱子上

11、彈出軸線，梁位置線和水平線。梁、柱接頭的施工按大樣圖。鋼管排列，間距按照方案施工。梁底板、側板均采用18 厚九夾板，按設計標高調整支柱的標高，然后安裝4090 松木枋，鋪上梁底板，并拉線找平。6、模板拆除模板拆除應有“拆模通知書”方可施工，非承重構件側模應以能保證混凝土表面及棱角不受損壞時方案拆除外，承重模板應按混凝土結構工程施工質量驗收規范的有關規定執行。A、柱模板拆除：先拆除斜拉桿或斜支撐，然后依次拆除柱箍及對拉螺栓，接著拆連接模板的卡子或插銷，然用撬棍輕輕撬動模，使模板與混凝土脫離。B、梁模板拆除：先將支架頂上的鋼管松下，使次龍骨與模板分離，并讓龍骨降下，用鋼釬撬動模板，使模板塊降下，拿

12、下模板和次龍骨，然后拆除水平拉桿支撐和立柱。拆除模板時，操作人員應站在安全的地方。拆除跨度較大的梁下支撐時，應先從跨中開始，分別向兩端拆除（跨度大于8 米及懸臂大梁，砼強度達到設計的 100%方可拆除）。C、高支模支撐體系經工程技術負責人驗收并確認不再需要時，方可拆除。D、在拆除過程，腳手架的自由懸臂高度不得超過兩步，當必須超過兩步時，應加設臨時拉結。E、連墻桿、通長水平桿和剪刀撐等，必須在腳手架拆作卸到相關的高度時方可拆除。F、拆除時工人必須站在臨時設置的腳手板上進行拆卸作業，并按規定使用安全防護用品。G、拆除工作中，嚴禁使用榔頭等硬物南大打撬挖，拆下的配件應放入袋內統一集中管理，拆下的模板

13、要及時清理粘結物，涂刷脫模劑，并分類堆放整齊。H、模板拆除工序：混凝土達到設計拆模強度等級時上層墻體或柱子結構模板拆除并運走按順序輕輕敲擊早拆柱頭的插銷鋼管及模板降落一定高度在保證施工安全的前題下，除保留的立桿及部分橫桿外，可同步將鋼管、模板、立桿、橫桿等拆除并運到下一施工部位保留的立桿、橫桿、待支承到常規拆模時再拆除，即一直保留到混凝土強度等級增長到足以在全跨條件下支承自身重量和施工荷載時再拆除。五、流水段的劃分本工程基礎分為四個流水段、主體工程分為六個流水段，具體位置詳流水段劃分圖。六、質量保證措施本工程模板工作量較大，模板工程質量的好壞，直接影響到建筑的幾何尺寸、標高及砼質量，必須高度重

14、視。組織現場指揮小組，由項目經理任組長，技術負責人擔任副組長，小組成員由項目部的現場施工員、質安員、材料員組成，明確責任分工負責以確保高支模施工順利完成。把好驗收關，特別是支撐體系，一定要符合安全施工規范和施工方案要求，保證支撐體系的穩定、安全。模板工程易出的問題主要有：脹模、漏漿、截面尺寸不準，混凝土保護層過大或過小、柱身扭曲等。1 脹模控制：控制脹模主要是加強支撐的強度、剛度，保證支撐的穩定，支承在地面時應加設墊板，加固支撐點的數量要足夠，截面較大的梁、柱模板用對拉螺栓拉緊。2 漏漿控制：漏漿控制主要從模板接縫和模板留洞入手，模板接縫邊緣要整齊、平直，拼縫不嚴的部位要用油氈、粘膠紙封補嚴密

15、，模板留洞要規范，統一使用、統一歸堆，無拉結桿的部位不要使用留洞模板。3 梁身下沉控制：跨度超過 4 米的梁，底板中部應起拱 1/10003/1000,并加密梁底支撐。4 支模前按圖彈位置線，校正鋼筋位置，支柱前，柱子應做小方盤模板，保證底部位置。5 根據柱子截面尺寸及高度，設計好柱箍尺寸及間距，柱四角做好支撐及拉桿。其它：1 嚴格控制建筑物的標高和截面尺寸。2 柱模板安裝必須采用雙線彈法，以保證模板位置的準確性，所用的連接件及支撐必須牢固可靠。3 柱模板安裝后必須用線錘校正，以確保模板的垂直度控制在規范要求允許值以內。4 預埋件和預留洞的安裝留設必須位置準確、安裝牢固可靠。5 模板拆除必須在

16、混凝土強度達到驗收規范許可的強度后方可拆除。6 模板安裝完成后，施工單位必須先自檢，自檢合格后報監理及甲方等相關單位驗收。驗收合格后才能進行下一道工序。七、安全技術保證措施模板工程施工安全技術制度。1 現場安全生產管理小組要加強安全檢查值班制度，嚴格要求施工人員按操作規程作業，穿戴好個人防護設施，掛好安全標志等。2 砼澆筑前，要做好機械設備試運行工作，開關的插座等符合標準的方可使用。3 對支架、構件等進行逐項檢查，若發現有變形、傾斜、搖晃等情況要及時采取措施或加固。4 夜間施工要有設有足夠的照明燈具，保證現場內施工明亮。5 搭拆腳手架人員必須由專業架子工擔任。6 作業層的施工荷載應符合設計要求

17、，不得超載，不得將模板支架、纜風繩等固定在腳手架上；嚴禁懸掛起重設備。7 當有六級或六級以上大風時應停止腳架搭設與拆除作業。8 在模板支架使用期間，嚴禁拆除下列桿件：主節點處的縱、橫向水平桿，縱、橫向掃地桿、連墻桿。9 以項目經理為主的分級負責的安全生產保證體系。項目經理是本項目安全生產的第一責任人，統籌協調、指揮，全面負責高支模的安全管理。10 施工總負責人是高支模安全生管理的第一直接責任人，代表項目經理部行使高支模安全管理的權力。負責高支模的執行實施檢查。11 技術負責人是安全技術的第一責任者，負責安全技術措施的審核批準。12 工長、專職安全員在指揮部的統一領導下，具體負責安全技術、措施的

18、執行，領導勞務作業隊伍開展安全建設，是安全生產有力保證層。安全教育制度1 嚴格執行三級安全教育制度。進場的每個高支模搭拆施工人員，必須實行高支模析安全技術交底接受公司、項目部、班組“三級”教育，并在“三級安全教育卡”上簽名，并登記其本人的身份證號碼。2 三級安全教育是指公司對進場的高支模施工人員著重進行安全基本知識、法規、法制教育；項目部對進場施工人員著重進行現場規章制度和遵章守紀教育；班組對新進場的施工人員著重進行本工種崗位安全操作及班組安全紀律教育。3 根據模板支撐系統設計，由施工技術負責人向操作施工人員交底，并進行雙方簽字確認。4 項目部對工作的安全教育活動應進行登記匯總，并建立“施工人

19、員安全教育匯總表”。安全檢查制度1 工人在作業前要對自已使用的機具、勞動保護用品以及本班組作業區段的支撐進行檢查，發現問題應向工地的施工員、安全員匯報，待隱患消除后方可開始作業，并逐步完善記錄工作。2 工地專職安全員要每日對作業區段支模進行檢查。如發現安全隱患，應及時提出改進措施，督促實施并對改進后的進行檢查驗收，對不改進的，提出紀律，執行操作規程和正確使用勞動保護用品。3 要認真執行對高支模定期檢查制度。應有組織、有計劃進行檢查，對不合格的支模要制訂整改計劃，并做到“定人、定時間、定措施”的三定措施，在隱患沒有消除前，必須采取可靠的防護措施，有危及人身安全的應暫停作業。高支模工程安全管理措施

20、1 搭拆支架必須由專業架子工擔任，并按現行國家標準特種作業人員安全技術考核管理規則（GB5036）考核合格，持證上崗。上崗人員定期進行體檢，凡不適于高處作業者，不得上支架操作。2 施工前由項目部技術負責人對施工人員進行安全技術交底。3 搭拆支頂架時工人必須戴安全帽，系安全帶，穿防滑鞋。進行高處作業之前應進行安全防護設施的逐項檢查和驗收。驗收合格，方可進行高處作業。作業層上的施工荷載應符合設計要求，不得超載。4 施工期間不得拆除剪刀撐、縱橫向水平桿、縱橫向掃地桿等加固桿件。5 當支架基礎下有設備基礎、地下管線時，在支架使用過程中不應開挖，否則必須采取加固措施。6 支模應按規定的作業程序進行，模板

21、未固定前不得進行下一道工序。嚴禁在上下同一垂直面上裝、拆模板。結構復雜的模板，裝、拆應嚴格按照施工組織設計的措施進行。7 模板支架應自成體系，嚴禁與腳手架進行連接。施工人員上下施工面時，必須走施工梯，嚴禁攀登模板支架上下。8 支設懸挑形式的模板時，應有穩固的立足點。支設臨空構建筑模板時，應搭設支架或腳手架。模板上有預留洞時，應在交裝后將洞蓋沒。9 設安全員負責對支架進行經常檢查和保修工作。對支架定期作立桿基礎沉降檢查，發現問題立即采取措施。施工中對支架發現有缺隱和隱患時必須及時解決，危及人身安全時必須停止作業。六級或六級以上大風應停止支架的搭設與拆除及支架上的施工作業。遇有臺風暴雨后應對支架設

22、施逐一加以檢查，發現有松動、變形、損壞或脫落等現現象立即修理完善。進行高處拆模作業，應配置登高用具或搭設支架，工人必須站在臨時設置的腳手架上進行拆卸作業。拆除支頂架前，應清除支頂架上的材料、工具和雜物。拆除支頂架前，應清除支頂架上的材料、工具和雜物。拆除樓板底模時，應設臨時支撐，防止大片模板墜落。拆立柱時，操作人員應站在待拆范圍以外安全地區拉拆，防止模板突然全部掉落傷人。模板及支撐體系搭設、拆除以及砼澆筑期間，應設置警戒標志，由安全員在現場監護，嚴禁無關人員進入模板下方警戒區域。模板拆除時，不應對樓層形成沖擊荷載。模板拆除后，拆除的模板和支架宜分散堆放并及時清運。臨時堆放處離樓層邊沿距離不得小

23、于 1m，堆放高度不得超過1m。樓層邊口、通道口、腳手架邊緣嚴禁堆放任何拆下物件。拆下支架及配件應清除桿件螺紋上的沾污物，并分類檢驗和維修，按品種、規格分類整存放，妥善保管。預防模板及支架坍塌的安全技術措施1 設計模板及支撐體系方案時按規范有關要求進行驗算，保證其具有足夠的強度、剛度和穩定性，能可靠地承受施工過程中可能產生的各項荷載。驗算模板及其支架的剛度時，其最大變形不得超過混凝土結構工程施工及驗收規范的允許值。2 所有鋼管、連接件、木枋等支撐材料使用前均進行全面檢查，不得使用不合格的材料。3 模板支架搭設場地必須平整堅實，排水良好，具有足夠承載力。4 現場搭設模板支架時，對模板支撐體系的強

24、度、剛度和穩定性等有顯著影響的承載構件、連接件的尺寸、間距必須進行嚴格控制。5 現場搭設模板支架時，必須按要求在立桿底部設置底座或鋼墊板。每搭完一步架后，應立即檢查并調整支架立桿的垂直度，確保立桿的垂直度符合要求，防止因支架立桿傾斜過大造成支架系統的不穩。6 大梁模板支架立桿的縱向水平拉桿應頂貼到已澆筑好的混凝土柱上，主梁模板下兩側支架立桿的縱向水平桿在與砼柱交接處成井字箍牢“抱柱”，以增強支架系統的整體穩定性。7 可調托座伸出長度不宜超過200mm，若伸出長度超過200mm，應架拉桿連結穩定。8 安裝完畢經驗收確符合要求后才能進行混凝土澆筑。9 作業層上的施工荷載應符合設計要求，不得超載。不

25、得在支架上集中堆放模板、鋼筋等物件。施工期間不得拆除剪刀撐、縱橫向水平桿、縱橫向掃地桿等桿件。應急救援措施發生模板及支架坍塌事故的應急救援措施1.當施工現場的監控人員發現異常時，應立即報告給現場應急救援小組組長，由組長立即下令停止作業，并組織施工人員快速撤離到安全地點。人員的疏散由組長安排的組員進行具體指揮。具體指揮人安排人員快速疏散到安全的地方，并做好現場安全警戒工作。2.當發生倒塌事故，應急救援小組全員上崗，除應立即逐級報告給上級主管部門之外，還應保護好現場。3.當發生施工人員被埋、被壓或受困的情況下，應先對支架進行觀察，如需局部加固的立即組織人員進行加固后，在確認安全的前提下，方可組織人

26、員進行相應的搶救。4.被搶救出來的傷員，要由現場醫療室醫生或急救組急救中心救護人員進行搶救，用擔架把傷員抬到救護車上，對傷勢嚴重的人員要立即進行吸氧和輸液，然后送醫進行治療。5.當核實所有人員獲救后，將受傷人員的位置進行拍照或錄像，禁止無關人員進入事故現場，等待事故調查組進行調查處理。應急小組人員名單：姓名職務姓名職務胡昌禮組長（項目經理）陳良劍組員（材料員）李紅權副組長（技術負責人）吳選東組員（安全員）胡昌勇組員（施工員）何斌組員（磚工組長）陳權春組員（鋼筋組長）陳良舉組員（木工組長）救援單位電話：消防：119 報警：110 醫療急救：120 八、梁模板(扣件鋼管架)計算書近賢雙福標準廠房工

27、程；工程建設地點：江津區雙福工業園區；屬于框架結構；地上4層；地下 0層；建筑高度：24.6m；標準層層高：4.8m；總建筑面積：25182.24平方米；總工期：280天。本工程由重慶近賢房地產開發仍限公司投資建設，重慶渝宏建筑規劃設計有限公司設計，地質勘察，重慶凱紅工程咨詢有限公司監理，重慶廣聚建筑公司組織施工；由王友琴擔任項目經理，胡昌禮擔任技術負責人。高支撐架的計算依據建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范（JGJ130-2001）、混凝土結構設計規范 GB50010-2002、建筑結構荷載規范(GB 50009-2001)、鋼結構設計規范(GB 50017-2003)等規范編制。因本工程

28、梁支架高度大于4米，根據有關文獻建議，如果僅按規范計算，架體安全性仍不能得到完全保證。為此計算中還參考了施工技術2002（3）：扣件式鋼管模板高支撐架設計和使用安全中的部分內容。梁段:KL-1。一、參數信息1.模板支撐及構造參數梁截面寬度B(m)：0.30；梁截面高度D(m)：0.80；混凝土板厚度(mm)：120.00；立桿沿梁跨度方向間距La(m)：1.00；立桿上端伸出至模板支撐點長度a(m)：0.10；立桿步距 h(m)：1.50；板底承重立桿橫向間距或排距Lb(m)：1.50；梁支撐架搭設高度 H(m)：7.20；梁兩側立桿間距(m)：0.60；承重架支撐形式：梁底支撐小楞垂直梁截面

29、方向；梁底增加承重立桿根數：1；采用的鋼管類型為 483.5；立桿承重連接方式：單扣件，考慮扣件質量及保養情況，取扣件抗滑承載力折減系數：1.00；2.荷載參數新澆混凝土重力密度(kN/m3)：24.00；模板自重(kN/m2)：0.30；鋼筋自重(kN/m3):1.50；施工均布荷載標準值(kN/m2)：2.0；新澆混凝土側壓力標準值(kN/m2)：17.8；振搗混凝土對梁底模板荷載(kN/m2)：2.0；振搗混凝土對梁側模板荷載(kN/m2)：4.0；3.材料參數木材品種：東北落葉松；木材彈性模量E(N/mm2)：10000.0；木材抗壓強度設計值 fc(N/mm)：15.0；木材抗彎強度

30、設計值 fm(N/mm2)：17.0；木材抗剪強度設計值 fv(N/mm2)：1.6；面板材質：膠合面板；面板厚度(mm)：20.00；面板彈性模量 E(N/mm2)：6000.0；面板抗彎強度設計值 fm(N/mm2)：13.0；4.梁底模板參數梁底縱向支撐根數：2；5.梁側模板參數次楞間距(mm)：400；主楞豎向根數：2；穿梁螺栓直徑(mm)：M14；穿梁螺栓水平間距(mm)：1200；主楞到梁底距離依次是：200mm，500mm；主楞材料：木方；寬度(mm)：50.00；高度(mm)：100.00；主楞合并根數：2；次楞材料：木方；寬度(mm)：50.00；高度(mm)：100.00；

31、次楞合并根數：2；二、梁側模板荷載計算按施工手冊，新澆混凝土作用于模板的最大側壓力，按下列公式計算，并取其中的較小值:F=0.22t 12V1/2 F=H其中 -混凝土的重力密度，取 24.000kN/m3；t-新澆混凝土的初凝時間，取2.000h；T-混凝土的入模溫度，取 30.000；V-混凝土的澆筑速度，取 1.500m/h；H-混凝土側壓力計算位置處至新澆混凝土頂面總高度，取0.800m；1-外加劑影響修正系數，取1.200；2-混凝土坍落度影響修正系數，取1.150。分別計算得 17.848 kN/m2、19.200 kN/m2，取較小值 17.848 kN/m2作為本工程計算荷載。

32、三、梁側模板面板的計算面板為受彎結構,需要驗算其抗彎強度和剛度。強度驗算要考慮新澆混凝土側壓力和振搗混凝土時產生的荷載；撓度驗算只考慮新澆混凝土側壓力。面板計算簡圖(單位：mm)1.強度計算材料抗彎強度驗算公式如下:M/W f 其中，W-面板的凈截面抵抗矩，W=68 2 2/6=45.33cm3；M-面板的最大彎矩(N mm)；-面板的彎曲應力計算值(N/mm2)；f-面板的抗彎強度設計值(N/mm2)；按照均布活荷載最不利布置下的三跨連續梁計算：Mmax=0.1q1l2+0.117q2l2其中，q-作用在模板上的側壓力，包括：新澆混凝土側壓力設計值:q1=1.2 0.68 17.85 0.9

33、=13.108kN/m；振搗混凝土荷載設計值:q2=1.4 0.68 4 0.9=3.427kN/m；計算跨度:l=400mm；面板的最大彎矩M=0.1 13.108 4002+0.117 3.427 4002=2.74105N mm；面板的最大支座反力為：N=1.1q1l+1.2q2l=1.1 13.108 0.4+1.2 3.427 0.4=7.412kN；經計算得到，面板的受彎應力計算值:=2.74 105/4.53104=6N/mm2；面板的抗彎強度設計值:f=13N/mm2；面板的受彎應力計算值=6N/mm2小于 面板的抗彎強度設計值f=13N/mm2，滿足要求！2.撓度驗算=0.6

34、77ql4/(100EI)l/250 q-作用在模板上的新澆筑混凝土側壓力線荷載設計值:q=13.108N/mm；l-計算跨度:l=400mm；E-面板材質的彈性模量:E=6000N/mm2；I-面板的截面慣性矩:I=682 2 2/12=45.33cm4；面板的最大撓度計算值:=0.677 13.1084004/(100 6000 4.53 105)=0.835 mm；面板的最大容許撓度值:=l/250=400/250=1.6mm；面板的最大撓度計算值=0.835mm 小于 面板的最大容許撓度值=1.6mm，滿足要求！四、梁側模板支撐的計算1.次楞計算次楞直接承受模板傳遞的荷載，按照均布荷載

35、作用下的簡支梁計算。次楞均布荷載按照面板最大支座力除以面板計算寬度得到：q=7.412/(0.800-0.120)=10.901kN/m 本工程中，次楞采用木方，寬度50mm，高度100mm，截面慣性矩 I，截面抵抗矩 W和彈性模量 E分別為:W=2 5 10 10/6=166.67cm3；I=25 10 10 10/12=833.33cm4；E=10000.00 N/mm2；計算簡圖剪力圖(kN)彎矩圖(kN m)變形圖(mm)經過計算得到最大彎矩M=0.218 kN m，最大支座反力R=3.953 kN，最大變形=0.070 mm（1）次楞強度驗算強度驗算計算公式如下:=M/Wf經計算得到

36、，次楞的最大受彎應力計算值=2.18 105/1.67 105=1.3 N/mm2；次楞的抗彎強度設計值:f=17N/mm2；次楞最大受彎應力計算值=1.3 N/mm2小于 次楞的抗彎強度設計值f=17N/mm2，滿足要求?。?）次楞的撓度驗算次楞的最大容許撓度值:=300/400=0.75mm；次楞的最大撓度計算值=0.07mm 小于 次楞的最大容許撓度值=0.75mm，滿足要求！2.主楞計算主楞承受次楞傳遞的集中力，取次楞的最大支座力 3.953kN,按照集中荷載作用下的三跨連續梁計算。本工程中，主楞采用木方，寬度50mm，高度100mm，截面慣性矩 I，截面抵抗矩 W和彈性模量 E分別為

37、:W=2 5 10 10/6=166.67cm3；I=25 10 10 10/12=833.33cm4；E=10000.00 N/mm2；主楞計算簡圖主楞計算剪力圖(kN)主楞計算彎矩圖(kN m)主楞計算變形圖(mm)經過計算得到最大彎矩M=1.503 kN m，最大支座反力R=13.112 kN，最大變形=1.759 mm（1）主楞抗彎強度驗算=M/Wf經計算得到，主楞的受彎應力計算值:=1.50 106/1.67 105=9 N/mm2；主楞的抗彎強度設計值:f=17N/mm2；主楞的受彎應力計算值=9N/mm2小于 主楞的抗彎強度設計值f=17N/mm2，滿足要求?。?）主楞的撓度驗算

38、根據連續梁計算得到主楞的最大撓度為1.759 mm 主楞的最大容許撓度值:=1200/400=3mm；主楞的最大撓度計算值=1.759mm 小于 主楞的最大容許撓度值=3mm，滿足要求！五、穿梁螺栓的計算驗算公式如下:NN=f A 其中 N-穿梁螺栓所受的拉力；A-穿梁螺栓有效面積(mm2)；f-穿梁螺栓的抗拉強度設計值，取170 N/mm2；穿梁螺栓型號:M14；查表得：穿梁螺栓有效直徑:11.55 mm；穿梁螺栓有效面積:A=105 mm2；穿梁螺栓所受的最大拉力:N=13.112 kN。穿梁螺栓最大容許拉力值:N=170105/1000=17.85 kN；穿梁螺栓所受的最大拉力N=13.

39、112kN 小于 穿梁螺栓最大容許拉力值N=17.85kN，滿足要求！六、梁底模板計算面板為受彎結構,需要驗算其抗彎強度和撓度。計算的原則是按照模板底支撐的間距和模板面的大小,按支撐在底撐上的簡支梁計算。強度驗算要考慮模板結構自重荷載、新澆混凝土自重荷載、鋼筋自重荷載和振搗混凝土時產生的荷載；撓度驗算只考慮模板結構自重、新澆混凝土自重、鋼筋自重荷載。本算例中，面板的截面慣性矩I和截面抵抗矩 W分別為:W=500 20 20/6=3.33104mm3；I=500 20 20 20/12=3.33105mm4；1.抗彎強度驗算按以下公式進行面板抗彎強度驗算：=M/Wf鋼筋混凝土梁和模板自重設計值(

40、kN/m)：q1=1.2 (24.00+1.50)0.80+0.300.50 0.90=11.178kN/m；施工荷載與振搗混凝土時產生的荷載設計值(kN/m)：q2=1.4 (2.00+2.00)0.50 0.90=2.520kN/m；q=11.178+2.520=13.698kN/m；最大彎矩及支座反力計算公式如下:Mmax=ql2/8=1/813.698 3002=1.54 105N mm；RA=RB=0.5ql=0.513.698 0.3=2.055kN =Mmax/W=1.54 105/3.33 104=4.6N/mm2；梁底模面板計算應力=4.6 N/mm2小于 梁底模面板的抗彎強

41、度設計值f=13N/mm2，滿足要求！2.撓度驗算根據建筑施工計算手冊剛度驗算采用標準荷載，同時不考慮振動荷載作用。最大撓度計算公式如下：=5ql4/(384EI)=l/250其中，q-作用在模板上的壓力線荷載:q=q1/1.2=9.315kN/m；l-計算跨度(梁底支撐間距):l=300.00mm；E-面板的彈性模量:E=6000.0N/mm2；面板的最大允許撓度值:=300.00/250=1.200mm；面板的最大撓度計算值:=511.1783004/(384 6000 3.33 105)=0.589mm；面板的最大撓度計算值:=0.589mm 小于 面板的最大允許撓度值:=1.2mm，滿

42、足要求！七、梁底支撐的計算本工程梁底支撐采用鋼管。強度及抗剪驗算要考慮模板結構自重荷載、新澆混凝土自重荷載、鋼筋自重荷載和振搗混凝土時產生的荷載；撓度驗算只考慮模板結構自重、新澆混凝土自重、鋼筋自重荷載。1.荷載的計算：梁底支撐小楞的均布荷載按照面板最大支座力除以面板計算寬度得到：q=2.055/0.5=4.109kN/m 2.鋼管的支撐力驗算鋼管計算簡圖鋼管按照三跨連續梁計算。本算例中，鋼管的截面慣性矩I和截面抵抗矩 W分別為:W=5.08cm3I=12.19cm4鋼管強度驗算:計算公式如下:最大彎矩M=0.1ql2=0.1 4.109 0.52=0.103 kNm；最大應力=M/W=0.1

43、03106/5080=20.2 N/mm2；抗彎強度設計值f=205 N/mm2；鋼管的最大應力計算值20.2 N/mm2小于 鋼管抗彎強度設計值205 N/mm2,滿足要求!鋼管抗剪驗算：截面抗剪強度必須滿足:=2V/A fv其中最大剪力:V=0.67.942 0.5=1.233 kN；鋼管受剪應力計算值=21.2331000/489.000=5.042 N/mm2；鋼管抗剪強度設計值 =120 N/mm2；鋼管的受剪應力計算值5.042 N/mm2小于 鋼管抗剪強度設計值120 N/mm2,滿足要求!鋼管撓度驗算:計算公式如下:=0.677ql4/(100EI)=l/250鋼管最大撓度計算

44、值=0.677 4.1095004/(100206000 12.19 104)=0.069mm；鋼管的最大允許撓度=0.500 1000/250=2.000 mm；鋼管的最大撓度計算值=0.069 mm 小于 鋼管的最大允許撓度=2 mm，滿足要求！3.支撐小橫桿的強度驗算梁底模板邊支撐傳遞的集中力：P1=RA=2.055kN 梁兩側部分樓板混凝土荷載及梁側模板自重傳遞的集中力：P2=(0.600-0.300)/40.500 (1.2 0.120 24.000+1.4 2.000)+1.22 0.500 (0.800-0.120)0.300=0.479kN 簡圖(kN m)剪力圖(kN)彎矩圖

45、(kN m)變形圖(mm)經過連續梁的計算得到：支座力:N1=N3=0.792 kN；N2=3.484 kN；最大彎矩Mmax=0.143 kN m；最大撓度計算值Vmax=0.025 mm；最大應力=0.143106/5080=28.1 N/mm2；支撐抗彎設計強度f=205 N/mm2；支撐小橫桿的最大應力計算值28.1 N/mm2小于 支撐小橫桿的抗彎設計強度205 N/mm2,滿足要求!八、梁跨度方向鋼管的計算作用于梁跨度方向鋼管的集中荷載為梁底支撐鋼管的支座反力。鋼管的截面慣性矩 I，截面抵抗矩 W和彈性模量 E分別為：W=5.08 cm3；I=12.19 cm4；E=206000

46、N/mm2；1.梁兩側支撐鋼管的強度計算：支撐鋼管按照集中荷載作用下的三跨連續梁計算；集中力P=0.792 kN 支撐鋼管計算簡圖支撐鋼管計算剪力圖(kN)支撐鋼管計算彎矩圖(kN m)支撐鋼管計算變形圖(mm)最大彎矩Mmax=0.139 kNm；最大變形max=0.365 mm；最大支座力Rmax=0.911 kN；最大應力=M/W=0.139106/(5.08103)=27.3 N/mm2；支撐鋼管的抗彎強度設計值f=205 N/mm2；支撐鋼管的最大應力計算值27.3 N/mm2小于 支撐鋼管的抗彎強度設計值205 N/mm2,滿足要求!支撐鋼管的最大撓度 max=0.365mm小于1

47、000/150與10 mm,滿足要求!2.梁底支撐鋼管的強度計算：支撐鋼管按照集中荷載作用下的三跨連續梁計算；集中力P=3.484 kN 支撐鋼管計算簡圖支撐鋼管計算剪力圖(kN)支撐鋼管計算彎矩圖(kN m)支撐鋼管計算變形圖(mm)最大彎矩Mmax=0.61 kNm；最大變形max=1.604 mm；最大支座力Rmax=4.007 kN；最大應力=M/W=0.61106/(5.08103)=120 N/mm2；支撐鋼管的抗彎強度設計值f=205 N/mm2；支撐鋼管的最大應力計算值120 N/mm2小于 支撐鋼管的抗彎強度設計值205 N/mm2,滿足要求!支撐鋼管的最大撓度 max=1.

48、604mm小于1000/150與10 mm,滿足要求!九、扣件抗滑移的計算:按規范表 5.1.7,直角、旋轉單扣件承載力取值為8.00kN，扣件抗滑承載力系數 1.00，該工程實際的單扣件承載力取值為8.00kN。縱向或橫向水平桿與立桿連接時，扣件的抗滑承載力按照下式計算(規范5.2.5):R Rc 其中 Rc-扣件抗滑承載力設計值,取8.00 kN；R-縱向或橫向水平桿傳給立桿的豎向作用力設計值；計算中 R取最大支座反力，根據前面計算結果得到R=4.007 kN；R 8.00 kN,單扣件抗滑承載力的設計計算滿足要求!十、立桿的穩定性計算:立桿的穩定性計算公式=N/(A)f 1.梁兩側立桿穩

49、定性驗算:其中 N-立桿的軸心壓力設計值，它包括：橫向支撐鋼管的最大支座反力：N1=3.484 kN；縱向鋼管的最大支座反力：N2=4.007 kN；腳手架鋼管的自重：N3=1.20.129 7.2=1.115 kN；樓板混凝土、模板及鋼筋的自重：N4=1.2 (1.50/2+(0.60-0.30)/4)1.00 0.30+(1.50/2+(0.60-0.30)/4)1.00 0.120 (1.50+24.00)=3.326 kN；施工荷載與振搗混凝土時產生的荷載設計值：N5=1.4 (2.000+2.000)1.500/2+(0.600-0.300)/41.000=4.620 kN；N=N1

50、+N2+N3+N4+N5=3.484+4.007+1.115+3.326+4.62=16.553 kN；-軸心受壓立桿的穩定系數，由長細比lo/i 查表得到；i-計算立桿的截面回轉半徑(cm)：i=1.58；A-立桿凈截面面積(cm2)：A=4.89；W-立桿凈截面抵抗矩(cm3)：W=5.08；-鋼管立桿軸心受壓應力計算值(N/mm2)；f-鋼管立桿抗壓強度設計值：f=205 N/mm2；lo-計算長度(m)；根據扣件式規范，立桿計算長度lo有兩個計算公式 lo=kh和lo=h+2a，為安全計，取二者間的大值，即:lo=Max1.1671.7 1.5,1.5+20.1=2.976 m；k-計

51、算長度附加系數，取值為：1.167；-計算長度系數，參照扣件式規范表5.3.3，=1.7；a-立桿上端伸出頂層橫桿中心線至模板支撐點的長度；a=0.1m;得到計算結果:立桿的計算長度lo/i=2975.85/15.8=188；由長細比lo/i 的結果查表得到軸心受壓立桿的穩定系數=0.203；鋼管立桿受壓應力計算值；=16552.674/(0.203 489)=166.7 N/mm2；鋼管立桿穩定性計算=166.7 N/mm2小于 鋼管立桿抗壓強度的設計值f=205 N/mm2，滿足要求！2.梁底受力最大的支撐立桿穩定性驗算:其中 N-立桿的軸心壓力設計值，它包括：橫向鋼管的最大支座反力：N1

52、=3.484 kN；縱向鋼管的最大支座反力：N2=4.007 kN；腳手架鋼管的自重：N3=1.20.129 (7.2-0.8)=1.115 kN；N=N1+N2+N3=3.484+4.007+0.991=8.482 kN；-軸心受壓立桿的穩定系數，由長細比lo/i 查表得到；i-計算立桿的截面回轉半徑(cm)：i=1.58；A-立桿凈截面面積(cm2)：A=4.89；W-立桿凈截面抵抗矩(cm3)：W=5.08；-鋼管立桿軸心受壓應力計算值(N/mm2)；f-鋼管立桿抗壓強度設計值：f=205 N/mm2；lo-計算長度(m)；根據扣件式規范，立桿計算長度lo有兩個計算公式 lo=kh和lo

53、=h+2a，為安全計，取二者間的大值，即:lo=Max1.1671.7 1.5,1.5+20.1=2.976 m；k-計算長度附加系數，取值為：1.167；-計算長度系數，參照扣件式規范表5.3.3，=1.7；a-立桿上端伸出頂層橫桿中心線至模板支撐點的長度；a=0.1m;得到計算結果:立桿的計算長度lo/i=2975.85/15.8=188；由長細比lo/i 的結果查表得到軸心受壓立桿的穩定系數=0.203；鋼管立桿受壓應力計算值；=8482.338/(0.203 489)=85.4 N/mm2；鋼管立桿穩定性計算=85.4 N/mm2小于 鋼管立桿抗壓強度的設計值f=205 N/mm2，滿

54、足要求！考慮到高支撐架的安全因素，建議按下式計算lo=k1k2(h+2a)=1.1671.011 (1.5+0.12)=2.006 m；k1-計算長度附加系數按照表 1取值1.167;k2-計算長度附加系數，h+2a=1.7按照表 2取值1.011；lo/i=2005.723/15.8=127；由長細比lo/i 的結果查表得到軸心受壓立桿的穩定系數=0.412；鋼管立桿的最大應力計算值；=16552.674/(0.412489)=42.1 N/mm2；鋼管立桿穩定性計算=42.1 N/mm2小于 鋼管立桿抗壓強度的設計值f=205 N/mm2，滿足要求！模板承重架應盡量利用剪力墻或柱作為連接連

55、墻件，否則存在安全隱患。以上表參照杜榮軍：扣件式鋼管模板高支撐架設計和使用安全十一、立桿的地基承載力計算:立桿基礎底面的平均壓力應滿足下式的要求p fg地基承載力設計值:fg=fgk kc=150 0.5=75 kPa；其中，地基承載力標準值：fgk=150 kPa；腳手架地基承載力調整系數：kc=0.5；立桿基礎底面的平均壓力：p=N/A=16.553/0.25=66.211 kPa；其中，上部結構傳至基礎頂面的軸向力設計值：N=16.553 kN；基礎底面面積：A=0.25 m2。p=66.211 fg=75 kPa。地基承載力滿足要求！十二、梁模板高支撐架的構造和施工要求工程經驗:除了要

56、遵守扣件架規范的相關要求外，還要考慮以下內容1.模板支架的構造要求：a.梁板模板高支撐架可以根據設計荷載采用單立桿或雙立桿；b.立桿之間必須按步距滿設雙向水平桿，確保兩方向足夠的設計剛度；c.梁和樓板荷載相差較大時，可以采用不同的立桿間距，但只宜在一個方向變距、而另一個方向不變。2.立桿步距的設計：a.當架體構造荷載在立桿不同高度軸力變化不大時，可以采用等步距設置；b.當中部有加強層或支架很高，軸力沿高度分布變化較大，可采用下小上大的變步距設置，但變化不要過多；c.高支撐架步距以 0.9-1.5m為宜，不宜超過 1.5m。3.整體性構造層的設計：a.當支撐架高度 20m或橫向高寬比 6時，需要

57、設置整體性單或雙水平加強層；b.單水平加強層可以每 4-6米沿水平結構層設置水平斜桿或剪刀撐，且須與立桿連接，設置斜桿層數要大于水平框格總數的1/3；c.雙水平加強層在支撐架的頂部和中部每隔10-15m設置，四周和中部每 10-15m設豎向斜桿，使其具有較大剛度和變形約束的空間結構層；d.在任何情況下，高支撐架的頂部和底部（掃地桿的設置層）必須設水平加強層。4.剪刀撐的設計：a.沿支架四周外立面應滿足立面滿設剪刀撐；b.中部可根據需要并依構架框格的大小，每隔10-15m設置。5.頂部支撐點的設計：a.最好在立桿頂部設置支托板，其距離支架頂層橫桿的高度不宜大于400mm；b.頂部支撐點位于頂層橫

58、桿時，應靠近立桿，且不宜大于200mm；c.支撐橫桿與立桿的連接扣件應進行抗滑驗算，當設計荷載 N12kN時，可用雙扣件；大于12kN時應用頂托方式。6.支撐架搭設的要求：a.嚴格按照設計尺寸搭設，立桿和水平桿的接頭均應錯開在不同的框格層中設置；b.確保立桿的垂直偏差和橫桿的水平偏差小于扣件架規范的要求；c.確保每個扣件和鋼管的質量是滿足要求的，每個扣件的擰緊力矩都要控制在45-60N.m，鋼管不能選用已經長期使用發生變形的；d.地基支座的設計要滿足承載力的要求。7.施工使用的要求：a.精心設計混凝土澆筑方案，確保模板支架施工過程中均衡受載，最好采用由中部向兩邊擴展的澆筑方式；b.嚴格控制實際

59、施工荷載不超過設計荷載，對出現的超過最大荷載要有相應的控制措施，鋼筋等材料不能在支架上方堆放；c.澆筑過程中，派人檢查支架和支承情況，發現下沉、松動和變形情況及時解決。十三、梁模板工程材料匡算:本工程梁截面尺寸為0.3m 0.8m；板厚=120mm；梁凈跨 l09m；立桿沿梁跨度方向間距 la=1m，梁底承重立桿橫向間距 lb=1.5m，步距h=1.5m；梁底增加承重立桿 1根；立桿承重連接方式單扣件；梁底支撐小橫桿1根；單根立桿鋼管長度 6m；剪刀撐 5步4跨；梁模板支架計算高度 7.2m；梁底支撐小楞垂直梁截面，梁底支撐小楞2根，材質為鋼管；梁側次楞為木楞，；豎向設置，間距 400mm；梁

60、側主楞為木楞，；橫向設置，根數2根；對拉螺栓 2道水平間距1200mm；面板材料為膠合面板。材料需求統計：支架部分：立桿長度：205.6m 水平桿件長度：235.3m 剪刀撐長度：36.11m 直角扣件：318只對接扣件：0只旋轉扣件：20只非支架部分：面板面積：14.94m2梁底支撐小楞長度：18m 梁側次楞長度：59.84m 梁側主楞長度：72m 對拉螺栓根數：44只梁段:KL-2。一、參數信息1.模板支撐及構造參數梁截面寬度B(m)：0.30；梁截面高度D(m)：0.70；混凝土板厚度(mm)：120.00；立桿沿梁跨度方向間距La(m)：1.00；立桿上端伸出至模板支撐點長度a(m)：

61、0.10；立桿步距 h(m)：1.50；板底承重立桿橫向間距或排距Lb(m)：1.50；梁支撐架搭設高度 H(m)：7.20；梁兩側立桿間距(m)：0.60；承重架支撐形式：梁底支撐小楞垂直梁截面方向；梁底增加承重立桿根數：1；采用的鋼管類型為 483.5；立桿承重連接方式：單扣件，考慮扣件質量及保養情況，取扣件抗滑承載力折減系數：1.00；2.荷載參數新澆混凝土重力密度(kN/m3)：24.00；模板自重(kN/m2)：0.30；鋼筋自重(kN/m3):1.50；施工均布荷載標準值(kN/m2)：2.0；新澆混凝土側壓力標準值(kN/m2)：17.8；振搗混凝土對梁底模板荷載(kN/m2)：

62、2.0；振搗混凝土對梁側模板荷載(kN/m2)：4.0；3.材料參數木材品種：東北落葉松；木材彈性模量E(N/mm2)：10000.0；木材抗壓強度設計值 fc(N/mm)：15.0；木材抗彎強度設計值 fm(N/mm2)：17.0；木材抗剪強度設計值 fv(N/mm2)：1.6；面板材質：膠合面板；面板厚度(mm)：20.00；面板彈性模量 E(N/mm2)：6000.0；面板抗彎強度設計值 fm(N/mm2)：13.0；4.梁底模板參數梁底方木截面寬度 b(mm)：50.0；梁底方木截面高度 h(mm)：90.0；梁底縱向支撐根數：2；5.梁側模板參數主楞間距(mm)：500；次楞根數：3

63、；主楞豎向支撐點數量：2；穿梁螺栓直徑(mm)：M14；穿梁螺栓水平間距(mm)：500；豎向支撐點到梁底距離依次是：300mm，500mm；主楞材料：木方；寬度(mm)：50.00；高度(mm)：90.00；主楞合并根數：2；次楞材料：木方；寬度(mm)：50.00；高度(mm)：90.00；次楞合并根數：2；二、梁側模板荷載計算按施工手冊，新澆混凝土作用于模板的最大側壓力，按下列公式計算，并取其中的較小值:F=0.22t 12V1/2 F=H其中 -混凝土的重力密度，取 24.000kN/m3；t-新澆混凝土的初凝時間，取2.000h；T-混凝土的入模溫度，取 20.000；V-混凝土的澆

64、筑速度，取 1.500m/h；H-混凝土側壓力計算位置處至新澆混凝土頂面總高度，取0.750m；1-外加劑影響修正系數，取1.200；2-混凝土坍落度影響修正系數，取1.150。分別計算得 17.848 kN/m2、18.000 kN/m2，取較小值 17.848 kN/m2作為本工程計算荷載。三、梁側模板面板的計算面板為受彎結構,需要驗算其抗彎強度和剛度。強度驗算要考慮新澆混凝土側壓力和振搗混凝土時產生的荷載；撓度驗算只考慮新澆混凝土側壓力。次楞的根數為 3根。面板按照均布荷載作用下的兩跨連續梁計算。面板計算簡圖(單位：mm)1.強度計算材料抗彎強度驗算公式如下：M/W f 其中，W-面板的

65、凈截面抵抗矩，W=50 2 2/6=33.33cm3；M-面板的最大彎矩(N mm)；-面板的彎曲應力計算值(N/mm2)f-面板的抗彎強度設計值(N/mm2)；按照均布活荷載最不利布置下的兩跨連續梁計算：M=0.125ql2其中，q-作用在模板上的側壓力，包括：新澆混凝土側壓力設計值:q1=1.2 0.5 17.85=10.709kN/m；振搗混凝土荷載設計值:q2=1.4 0.5 4=2.8kN/m；計算跨度:l=(700-120)/(3-1)=290mm；面板的最大彎矩M=0.125(10.709+2.8)(700-120)/(3-1)2=1.42105N mm；面板的最大支座反力為:N

66、=1.25ql=1.25(10.709+2.800)(700-120)/(3-1)/1000=4.897 kN；經計算得到，面板的受彎應力計算值:=1.42 105/3.33104=4.3N/mm2；面板的抗彎強度設計值:f=13N/mm2；面板的受彎應力計算值=4.3N/mm2小于 面板的抗彎強度設計值f=13N/mm2，滿足要求！2.撓度驗算=0.521ql4/(100EI)=l/250q-作用在模板上的新澆筑混凝土側壓力線荷載設計值:q=q1=10.709N/mm；l-計算跨度:l=(700-120)/(3-1)=290mm；E-面板材質的彈性模量:E=6000N/mm2；I-面板的截面

67、慣性矩:I=502 2 2/12=33.33cm4；面板的最大撓度計算值:=0.521 10.709(700-120)/(3-1)4/(100 6000 3.33 105)=0.197 mm；面板的最大容許撓度值:=l/250=(700-120)/(3-1)/250=1.16mm；面板的最大撓度計算值=0.197mm 小于 面板的最大容許撓度值=1.16mm，滿足要求！四、梁側模板支撐的計算1.次楞計算次楞直接承受模板傳遞的荷載，按照均布荷載作用下的三跨連續梁計算。次楞均布荷載按照面板最大支座力除以面板計算寬度得到：q=4.897/0.500=9.794kN/m 本工程中，次楞采用木方，寬度5

68、0mm，高度 90mm，截面慣性矩 I，截面抵抗矩 W和彈性模量 E分別為:W=2 5 9 9/6=135cm3；I=25 9 9 9/12=607.5cm4；E=10000.00 N/mm2；計算簡圖剪力圖(kN)彎矩圖(kN m)變形圖(mm)經過計算得到最大彎矩M=0.245 kN m，最大支座反力R=5.387 kN，最大變形=0.069 mm（1）次楞強度驗算強度驗算計算公式如下:=M/Wf經計算得到，次楞的最大受彎應力計算值=2.45 105/1.35 105=1.8 N/mm2；次楞的抗彎強度設計值:f=17N/mm2；次楞最大受彎應力計算值=1.8 N/mm2小于 次楞的抗彎強

69、度設計值f=17N/mm2，滿足要求！（2）次楞的撓度驗算次楞的最大容許撓度值:=500/400=1.25mm；次楞的最大撓度計算值=0.069mm 小于 次楞的最大容許撓度值=1.25mm，滿足要求！2.主楞計算主楞承受次楞傳遞的集中力，取次楞的最大支座力 5.387kN,按照集中荷載作用下的簡支梁計算。本工程中，主楞采用木方，寬度50mm，高度 90mm，截面慣性矩 I，截面抵抗矩 W和彈性模量 E分別為:W=2 5 9 9/6=135cm3；I=25 9 9 9/12=607.5cm4；E=10000.00 N/mm2；主楞計算簡圖主楞彎矩圖(kN m)主楞變形圖(mm)經過計算得到最大

70、彎矩M=0.862 kN m，最大支座反力R=11.312 kN，最大變形=0.720 mm（1）主楞抗彎強度驗算=M/Wf經計算得到，主楞的受彎應力計算值:=8.62 105/1.35 105=6.4 N/mm2；主楞的抗彎強度設計值:f=17N/mm2；主楞的受彎應力計算值=6.4N/mm2小于 主楞的抗彎強度設計值f=17N/mm2，滿足要求?。?）主楞的撓度驗算根據連續梁計算得到主楞的最大撓度為0.720 mm 主楞的最大容許撓度值:=300/400=0.75mm；主楞的最大撓度計算值=0.72mm 小于 主楞的最大容許撓度值=0.75mm，滿足要求！五、穿梁螺栓的計算驗算公式如下:N

71、N=f A 其中 N-穿梁螺栓所受的拉力；A-穿梁螺栓有效面積(mm2)；f-穿梁螺栓的抗拉強度設計值，取170 N/mm2；穿梁螺栓型號:M14；查表得：穿梁螺栓有效直徑:11.55 mm；穿梁螺栓有效面積:A=105 mm2；穿梁螺栓所受的最大拉力:N=11.312 kN。穿梁螺栓最大容許拉力值:N=170105/1000=17.85 kN；穿梁螺栓所受的最大拉力N=11.312kN 小于 穿梁螺栓最大容許拉力值N=17.85kN，滿足要求！六、梁底模板計算面板為受彎結構,需要驗算其抗彎強度和撓度。計算的原則是按照模板底支撐的間距和模板面的大小,按支撐在底撐上的簡支梁計算。強度驗算要考慮模

72、板結構自重荷載、新澆混凝土自重荷載、鋼筋自重荷載和振搗混凝土時產生的荷載；撓度驗算只考慮模板結構自重、新澆混凝土自重、鋼筋自重荷載。本算例中，面板的截面慣性矩I和截面抵抗矩 W分別為:W=1000 20 20/6=6.67104mm3；I=1000 20 20 20/12=6.67105mm4；1.抗彎強度驗算按以下公式進行面板抗彎強度驗算：=M/Wf鋼筋混凝土梁和模板自重設計值(kN/m)：q1=1.2 (24.00+1.50)0.70+0.301.00=21.780kN/m；施工荷載與振搗混凝土時產生的荷載設計值(kN/m)：q2=1.4 (2.00+2.00)1.00=5.600kN/m

73、；q=21.780+5.600=27.380kN/m；最大彎矩及支座反力計算公式如下:Mmax=ql2/8=1/827.38 3002=3.08 105N mm；RA=RB=0.5ql=0.527.38 0.3=4.107kN =Mmax/W=3.08 105/6.67 104=4.6N/mm2；梁底模面板計算應力=4.6 N/mm2小于 梁底模面板的抗彎強度設計值f=13N/mm2，滿足要求！2.撓度驗算根據建筑施工計算手冊剛度驗算采用標準荷載，同時不考慮振動荷載作用。最大撓度計算公式如下：=5ql4/(384EI)=l/250其中，q-作用在模板上的壓力線荷載:q=q1/1.2=18.15

74、0kN/m；l-計算跨度(梁底支撐間距):l=300.00mm；E-面板的彈性模量:E=6000.0N/mm2；面板的最大允許撓度值:=300.00/250=1.200mm；面板的最大撓度計算值:=521.783004/(384 6000 6.67 105)=0.574mm；面板的最大撓度計算值:=0.574mm 小于 面板的最大允許撓度值:=1.2mm，滿足要求！七、梁底支撐的計算本工程梁底支撐采用方木。強度及抗剪驗算要考慮模板結構自重荷載、新澆混凝土自重荷載、鋼筋自重荷載和振搗混凝土時產生的荷載；撓度驗算只考慮模板結構自重、新澆混凝土自重、鋼筋自重荷載。1.荷載的計算：梁底支撐小楞的均布荷

75、載按照面板最大支座力除以面板計算寬度得到：q=4.107/1=4.107kN/m 2.方木的支撐力驗算方木計算簡圖方木按照三跨連續梁計算。本算例中，方木的截面慣性矩I和截面抵抗矩 W分別為:W=5 9 9/6=67.5 cm3；I=5 9 9 9/12=303.75 cm4；方木強度驗算:計算公式如下:最大彎矩M=0.1ql2=0.1 4.107 12=0.411 kNm；最大應力=M/W=0.411106/67500=6.1 N/mm2；抗彎強度設計值f=13 N/mm2；方木的最大應力計算值6.1 N/mm2小于 方木抗彎強度設計值13 N/mm2,滿足要求!方木抗剪驗算：截面抗剪強度必須

76、滿足:=3V/(2bh0)其中最大剪力:V=0.64.107 1=2.464 kN；方木受剪應力計算值=3 2.4641000/(2 5090)=0.821 N/mm2；方木抗剪強度設計值 =1.6 N/mm2；方木的受剪應力計算值0.821 N/mm2小于 方木抗剪強度設計值1.6 N/mm2,滿足要求!方木撓度驗算:計算公式如下:=0.677ql4/(100EI)=l/250方木最大撓度計算值=0.677 4.10710004/(10010000 303.75 104)=0.915mm；方木的最大允許撓度=1.000 1000/250=4.000 mm；方木的最大撓度計算值=0.915 m

77、m 小于 方木的最大允許撓度=4 mm，滿足要求！3.支撐小橫桿的強度驗算梁底模板邊支撐傳遞的集中力：P1=RA=4.107kN 梁兩側部分樓板混凝土荷載及梁側模板自重傳遞的集中力：P2=(0.600-0.300)/41.000 (1.2 0.120 24.000+1.4 2.000)+1.22 1.000 (0.700-0.120)0.300=0.887kN 簡圖(kN m)剪力圖(kN)彎矩圖(kN m)變形圖(mm)經過連續梁的計算得到：支座力:N1=N3=1.561 kN；N2=6.867 kN；最大彎矩Mmax=0.281 kN m；最大撓度計算值Vmax=0.05 mm；最大應力=

78、0.281106/5080=55.3 N/mm2；支撐抗彎設計強度f=205 N/mm2；支撐小橫桿的最大應力計算值55.3 N/mm2小于 支撐小橫桿的抗彎設計強度205 N/mm2,滿足要求!八、梁跨度方向鋼管的計算梁底支撐縱向鋼管只起構造作用，無需要計算九、扣件抗滑移的計算:按規范表 5.1.7,直角、旋轉單扣件承載力取值為8.00kN，扣件抗滑承載力系數 1.00，該工程實際的單扣件承載力取值為8.00kN?？v向或橫向水平桿與立桿連接時，扣件的抗滑承載力按照下式計算(規范5.2.5):R Rc 其中 Rc-扣件抗滑承載力設計值,取8.00 kN；R-縱向或橫向水平桿傳給立桿的豎向作用力

79、設計值；計算中 R取最大支座反力，根據前面計算結果得到R=6.867 kN；R 8.00 kN,單扣件抗滑承載力的設計計算滿足要求!十、立桿的穩定性計算:立桿的穩定性計算公式=N/(A)f 1.梁兩側立桿穩定性驗算:其中 N-立桿的軸心壓力設計值，它包括：橫向支撐鋼管的最大支座反力：N1=1.561 kN；腳手架鋼管的自重：N2=1.20.129 7.2=1.115 kN；樓板混凝土、模板及鋼筋的自重：N3=1.2 (1.50/2+(0.60-0.30)/4)1.00 0.30+(1.50/2+(0.60-0.30)/4)1.00 0.120 (1.50+24.00)=3.326 kN；施工荷

80、載與振搗混凝土時產生的荷載設計值：N4=1.4 (2.000+2.000)1.500/2+(0.600-0.300)/41.000=4.620 kN；N=N1+N2+N3+N4=1.561+1.115+3.326+4.62=10.622 kN；-軸心受壓立桿的穩定系數，由長細比lo/i 查表得到；i-計算立桿的截面回轉半徑(cm)：i=1.58；A-立桿凈截面面積(cm2)：A=4.89；W-立桿凈截面抵抗矩(cm3)：W=5.08；-鋼管立桿軸心受壓應力計算值(N/mm2)；f-鋼管立桿抗壓強度設計值：f=205 N/mm2；lo-計算長度(m)；根據扣件式規范，立桿計算長度lo有兩個計算公

81、式 lo=kh和lo=h+2a，為安全計，取二者間的大值，即:lo=Max1.1671.7 1.5,1.5+20.1=2.976 m；k-計算長度附加系數，取值為：1.167；-計算長度系數，參照扣件式規范表5.3.3，=1.7；a-立桿上端伸出頂層橫桿中心線至模板支撐點的長度；a=0.1m;得到計算結果:立桿的計算長度lo/i=2975.85/15.8=188；由長細比lo/i 的結果查表得到軸心受壓立桿的穩定系數=0.203；鋼管立桿受壓應力計算值；=10622.449/(0.203 489)=107 N/mm2；鋼管立桿穩定性計算=107 N/mm2小于 鋼管立桿抗壓強度的設計值f=20

82、5 N/mm2，滿足要求！2.梁底受力最大的支撐立桿穩定性驗算:其中 N-立桿的軸心壓力設計值，它包括：橫向鋼管的最大支座反力：N1=6.867 kN；腳手架鋼管的自重：N2=1.20.129 (7.2-0.7)=1.115 kN；N=N1+N2=6.867+1.007=7.874 kN；-軸心受壓立桿的穩定系數，由長細比lo/i 查表得到；i-計算立桿的截面回轉半徑(cm)：i=1.58；A-立桿凈截面面積(cm2)：A=4.89；W-立桿凈截面抵抗矩(cm3)：W=5.08；-鋼管立桿軸心受壓應力計算值(N/mm2)；f-鋼管立桿抗壓強度設計值：f=205 N/mm2；lo-計算長度(m)

83、；根據扣件式規范，立桿計算長度lo有兩個計算公式 lo=kh和lo=h+2a，為安全計，取二者間的大值，即:lo=Max1.1671.7 1.5,1.5+20.1=2.976 m；k-計算長度附加系數，取值為：1.167；-計算長度系數，參照扣件式規范表5.3.3，=1.7；a-立桿上端伸出頂層橫桿中心線至模板支撐點的長度；a=0.1m;得到計算結果:立桿的計算長度lo/i=2975.85/15.8=188；由長細比lo/i 的結果查表得到軸心受壓立桿的穩定系數=0.203；鋼管立桿受壓應力計算值；=7873.73/(0.203 489)=79.3 N/mm2；鋼管立桿穩定性計算=79.3 N

84、/mm2小于 鋼管立桿抗壓強度的設計值f=205 N/mm2，滿足要求！考慮到高支撐架的安全因素，建議按下式計算lo=k1k2(h+2a)=1.1671.011 (1.5+0.12)=2.006 m；k1-計算長度附加系數按照表 1取值1.167;k2-計算長度附加系數，h+2a=1.7按照表 2取值1.011；lo/i=2005.723/15.8=127；由長細比lo/i 的結果查表得到軸心受壓立桿的穩定系數=0.412；鋼管立桿的最大應力計算值；=10622.449/(0.412489)=39.1 N/mm2；鋼管立桿穩定性計算=39.1 N/mm2小于 鋼管立桿抗壓強度的設計值f=205

85、 N/mm2，滿足要求！模板承重架應盡量利用剪力墻或柱作為連接連墻件，否則存在安全隱患。以上表參照杜榮軍：扣件式鋼管模板高支撐架設計和使用安全十一、立桿的地基承載力計算:立桿基礎底面的平均壓力應滿足下式的要求p fg地基承載力設計值:fg=fgk kc=120 0.5=60 kPa；其中，地基承載力標準值：fgk=120 kPa；腳手架地基承載力調整系數：kc=0.5；立桿基礎底面的平均壓力：p=N/A=6.867/0.25=27.467 kPa；其中，上部結構傳至基礎頂面的軸向力設計值：N=6.867 kN；基礎底面面積：A=0.25 m2。p=27.467 fg=60 kPa。地基承載力滿

86、足要求！十二、梁模板高支撐架的構造和施工要求工程經驗:除了要遵守扣件架規范的相關要求外，還要考慮以下內容1.模板支架的構造要求：a.梁板模板高支撐架可以根據設計荷載采用單立桿或雙立桿；b.立桿之間必須按步距滿設雙向水平桿，確保兩方向足夠的設計剛度；c.梁和樓板荷載相差較大時，可以采用不同的立桿間距，但只宜在一個方向變距、而另一個方向不變。2.立桿步距的設計：a.當架體構造荷載在立桿不同高度軸力變化不大時，可以采用等步距設置；b.當中部有加強層或支架很高，軸力沿高度分布變化較大，可采用下小上大的變步距設置，但變化不要過多；c.高支撐架步距以 0.9-1.5m為宜，不宜超過 1.5m。3.整體性構

87、造層的設計：a.當支撐架高度 20m或橫向高寬比 6時，需要設置整體性單或雙水平加強層；b.單水平加強層可以每 4-6米沿水平結構層設置水平斜桿或剪刀撐，且須與立桿連接，設置斜桿層數要大于水平框格總數的1/3；c.雙水平加強層在支撐架的頂部和中部每隔10-15m設置，四周和中部每 10-15m設豎向斜桿，使其具有較大剛度和變形約束的空間結構層；d.在任何情況下，高支撐架的頂部和底部（掃地桿的設置層）必須設水平加強層。4.剪刀撐的設計：a.沿支架四周外立面應滿足立面滿設剪刀撐；b.中部可根據需要并依構架框格的大小，每隔10-15m設置。5.頂部支撐點的設計：a.最好在立桿頂部設置支托板，其距離支

88、架頂層橫桿的高度不宜大于400mm；b.頂部支撐點位于頂層橫桿時，應靠近立桿，且不宜大于200mm；c.支撐橫桿與立桿的連接扣件應進行抗滑驗算，當設計荷載 N12kN時，可用雙扣件；大于12kN時應用頂托方式。6.支撐架搭設的要求：a.嚴格按照設計尺寸搭設，立桿和水平桿的接頭均應錯開在不同的框格層中設置；b.確保立桿的垂直偏差和橫桿的水平偏差小于扣件架規范的要求；c.確保每個扣件和鋼管的質量是滿足要求的，每個扣件的擰緊力矩都要控制在45-60N.m，鋼管不能選用已經長期使用發生變形的；d.地基支座的設計要滿足承載力的要求。7.施工使用的要求：a.精心設計混凝土澆筑方案，確保模板支架施工過程中均

89、衡受載，最好采用由中部向兩邊擴展的澆筑方式；b.嚴格控制實際施工荷載不超過設計荷載，對出現的超過最大荷載要有相應的控制措施，鋼筋等材料不能在支架上方堆放；c.澆筑過程中，派人檢查支架和支承情況，發現下沉、松動和變形情況及時解決。柱模板計算書柱模板的計算依據建筑施工手冊第四版、建筑施工計算手冊江正榮著、建筑結構荷載規范(GB 50009-2001)、混凝土結構設計規范 GB50010-2002、鋼結構設計規范(GB 50017-2003)等規范編制。柱模板的背部支撐由兩層（木楞）組成，第一層為直接支撐模板的豎楞，用以支撐混凝土對模板的側壓力；第二層為支撐豎楞的柱箍，用以支撐豎楞所受的壓力；柱箍之

90、間用對拉螺栓相互拉接，形成一個完整的柱模板支撐體系。柱模板設計示意圖柱截面寬度 B(mm):650.00；柱截面高度 H(mm):650.00；柱模板的總計算高度:H=7.20m；計算簡圖一、參數信息1.基本參數柱截面寬度 B方向對拉螺栓數目:1；柱截面寬度 B方向豎楞數目:4；柱截面高度 H方向對拉螺栓數目:1；柱截面高度 H方向豎楞數目:4；對拉螺栓直徑(mm):M12；2.柱箍信息柱箍材料:圓鋼管；直徑(mm):48.00；壁厚(mm):3.00；柱箍的間距(mm):450；柱箍合并根數:2；3.豎楞信息豎楞材料:木方；豎楞合并根數:1；寬度(mm):50.00；高度(mm):90.00

91、；4.面板參數面板類型:膠合面板；面板厚度(mm):18.00；面板彈性模量(N/mm2):6000.00；面板抗彎強度設計值 fc(N/mm2):13.00；面板抗剪強度設計值(N/mm2):1.50；5.木方和鋼楞方木抗彎強度設計值 fc(N/mm2):13.00；方木彈性模量 E(N/mm2):9000.00；方木抗剪強度設計值 ft(N/mm2):1.50；鋼楞彈性模量 E(N/mm2):210000.00；鋼楞抗彎強度設計值 fc(N/mm2):205.00；二、柱模板荷載標準值計算按施工手冊，新澆混凝土作用于模板的最大側壓力，按下列公式計算，并取其中的較小值:F=0.22t 12V

92、1/2 F=H其中 -混凝土的重力密度，取 24.000kN/m3；t-新澆混凝土的初凝時間，取2.000h；T-混凝土的入模溫度，取 20.000；V-混凝土的澆筑速度，取 2.500m/h；H-模板計算高度，取 3.000m；1-外加劑影響修正系數，取 1.200；2-混凝土坍落度影響修正系數，取1.000。分別計算得 20.036 kN/m2、72.000 kN/m2，取較小值 20.036 kN/m2作為本工程計算荷載。計算中采用新澆混凝土側壓力標準值q1=20.036kN/m2；傾倒混凝土時產生的荷載標準值q2=2 kN/m2。三、柱模板面板的計算模板結構構件中的面板屬于受彎構件，按

93、簡支梁或連續梁計算。分別取柱截面寬度B方向和 H方向面板作為驗算對象，進行強度、剛度計算。強度驗算考慮新澆混凝土側壓力和傾倒混凝土時產生的荷載；撓度驗算只考慮新澆混凝土側壓力。由前述參數信息可知，柱截面寬度 B方向豎楞間距最大，為l=200 mm，且豎楞數為4，因此對柱截面寬度 B方向面板按均布荷載作用下的三跨連續梁進行計算。面板計算簡圖1.面板抗彎強度驗算對柱截面寬度 B方向面板按均布荷載作用下的三跨連續梁用下式計算最大跨中彎距：M=0.1ql2其中，M-面板計算最大彎矩(N mm)；l-計算跨度(豎楞間距):l=200.0mm；q-作用在模板上的側壓力線荷載，它包括:新澆混凝土側壓力設計值

94、 q1:1.220.04 0.45 0.90=9.737kN/m；傾倒混凝土側壓力設計值 q2：1.4 2.00 0.45 0.90=1.134kN/m；式中，0.90為按施工手冊取用的臨時結構折減系數。q=q1+q2=9.737+1.134=10.871 kN/m；面板的最大彎矩：M=0.1 10.871 200 200=4.35 104N.mm；面板最大應力按下式計算：=M/Wf其中，-面板承受的應力(N/mm2)；M-面板計算最大彎矩(N mm)；W-面板的截面抵抗矩:W=bh2/6 b:面板截面寬度，h:面板截面厚度；W=450 18.0 18.0/6=2.43104 mm3；f-面板

95、的抗彎強度設計值(N/mm2)；f=13.000N/mm2；面板的最大應力計算值：=M/W=4.35 104/2.43104=1.790N/mm2；面板的最大應力計算值=1.79N/mm2小于 面板的抗彎強度設計值=13N/mm2，滿足要求！2.面板抗剪驗算最大剪力按均布荷載作用下的三跨連續梁計算，公式如下:V=0.6ql 其中，V-面板計算最大剪力(N)；l-計算跨度(豎楞間距):l=200.0mm；q-作用在模板上的側壓力線荷載，它包括:新澆混凝土側壓力設計值 q1:1.220.04 0.45 0.90=9.737kN/m；傾倒混凝土側壓力設計值 q2：1.4 2.00 0.45 0.90

96、=1.134kN/m；式中，0.90為按施工手冊取用的臨時結構折減系數。q=q1+q2=9.737+1.134=10.871 kN/m；面板的最大剪力：V=0.6 10.871 200.0=1304.580N；截面抗剪強度必須滿足下式：=3V/(2bhn)fv其中，-面板承受的剪應力(N/mm2)；V-面板計算最大剪力(N)：V=1304.580N；b-構件的截面寬度(mm)：b=450mm；hn-面板厚度(mm)：hn=18.0mm；fv-面板抗剪強度設計值(N/mm2)：fv=13.000 N/mm2；面板截面受剪應力計算值:=31304.580/(2 45018.0)=0.242N/mm

97、2；面板截面抗剪強度設計值:fv=1.500N/mm2；面板截面的受剪應力=0.242N/mm2小于 面板截面抗剪強度設計值fv=1.5N/mm2，滿足要求！3.面板撓度驗算最大撓度按均布荷載作用下的三跨連續梁計算，撓度計算公式如下:=0.677ql4/(100EI)其中，q-作用在模板上的側壓力線荷載(kN/m)：q=20.04 0.459.02 kN/m；-面板最大撓度(mm)；l-計算跨度(豎楞間距):l=200.0mm；E-面板彈性模量（N/mm2）：E=6000.00 N/mm2；I-面板截面的慣性矩(mm4)；I=bh3/12 I=450 18.0 18.0 18.0/12=2.1

98、9105 mm4；面板最大容許撓度:=200/250=0.8 mm；面板的最大撓度計算值:=0.677 9.02200.04/(100 6000.0 2.19 105)=0.074 mm；面板的最大撓度計算值=0.074mm 小于 面板最大容許撓度設計值=0.8mm,滿足要求！四、豎楞計算模板結構構件中的豎楞（小楞）屬于受彎構件，按連續梁計算。本工程柱高度為 3.000m,柱箍間距為 450mm，因此按均布荷載作用下的三跨連續梁計算。本工程中，豎楞采用木方，寬度50mm，高度 90mm，截面慣性矩 I和截面抵抗矩 W分別為:W=50 90 90/6 1=67.5cm3；I=5090 90 90

99、/12 1=303.75cm4；豎楞方木計算簡圖1.抗彎強度驗算支座最大彎矩計算公式：M=0.1ql2其中，M-豎楞計算最大彎矩(N mm)；l-計算跨度(柱箍間距):l=450.0mm；q-作用在豎楞上的線荷載，它包括:新澆混凝土側壓力設計值 q1:1.220.036 0.200 0.900=4.328kN/m；傾倒混凝土側壓力設計值 q2：1.4 2.000 0.200 0.900=0.504kN/m；q=4.328+0.504=4.832 kN/m；豎楞的最大彎距：M=0.1 4.832 450.0 450.0=9.78 104N mm；=M/Wf其中，-豎楞承受的應力(N/mm2)；M

100、-豎楞計算最大彎矩(N mm)；W-豎楞的截面抵抗矩(mm3)，W=6.75 104；f-豎楞的抗彎強度設計值(N/mm2)；f=13.000N/mm2；豎楞的最大應力計算值:=M/W=9.78 104/6.75 104=1.45N/mm2；豎楞的最大應力計算值=1.45N/mm2小于 豎楞的抗彎強度設計值=13N/mm2，滿足要求！2.抗剪驗算最大剪力按均布荷載作用下的三跨連續梁計算，公式如下:V=0.6ql 其中，V-豎楞計算最大剪力(N)；l-計算跨度(柱箍間距):l=450.0mm；q-作用在模板上的側壓力線荷載，它包括:新澆混凝土側壓力設計值 q1:1.220.036 0.200 0

101、.900=4.328kN/m；傾倒混凝土側壓力設計值 q2：1.4 2.000 0.200 0.900=0.504kN/m；q=4.328+0.504=4.832 kN/m；豎楞的最大剪力：V=0.6 4.832 450.0=1304.580N；截面抗剪強度必須滿足下式：=3V/(2bhn)fv其中，-豎楞截面最大受剪應力(N/mm2)；V-豎楞計算最大剪力(N)：V=0.6ql=0.64.832 450=1304.58N；b-豎楞的截面寬度(mm)：b=50.0mm；hn-豎楞的截面高度(mm)：hn=90.0mm；fv-豎楞的抗剪強度設計值(N/mm2)：fv=1.500 N/mm2；豎楞

102、截面最大受剪應力計算值:=31304.580/(2 50.090.01)=0.435N/mm2；豎楞截面抗剪強度設計值:fv=1.500N/mm2；豎楞截面最大受剪應力計算值=0.435N/mm2小于 豎楞截面抗剪強度設計值fv=1.5N/mm2，滿足要求！3.撓度驗算最大撓度按三跨連續梁計算，公式如下:max=0.677ql4/(100EI)=l/250其中，q-作用在豎楞上的線荷載(kN/m)：q=20.04 0.20=4.83 kN/m；max-豎楞最大撓度(mm)；l-計算跨度(柱箍間距):l=450.0mm；E-豎楞彈性模量（N/mm2），E=9000.00 N/mm2；I-豎楞截面

103、的慣性矩(mm4)，I=3.04 106；豎楞最大容許撓度:=450/250=1.8mm；豎楞的最大撓度計算值:=0.677 4.83450.04/(100 9000.0 3.04 106)=0.049 mm；豎楞的最大撓度計算值=0.049mm 小于 豎楞最大容許撓度=1.8mm，滿足要求！五、B方向柱箍的計算本工程中，柱箍采用圓鋼管，直徑48mm，壁厚3mm，截面慣性矩 I和截面抵抗矩 W分別為:W=4.493 2=8.99cm3；I=10.7832=21.57cm4；按集中荷載計算（附計算簡圖）：B方向柱箍計算簡圖其中 P-豎楞方木傳遞到柱箍的集中荷載(kN)；P=(1.2 20.04

104、0.9+1.4 2 0.9)0.2 0.45=2.17 kN；B方向柱箍剪力圖(kN)最大支座力:N=5.069 kN；B方向柱箍彎矩圖(kN m)最大彎矩:M=0.220 kNm；B方向柱箍變形圖(mm)最大變形:=0.033 mm；1.柱箍抗彎強度驗算柱箍截面抗彎強度驗算公式=M/(xW)f 其中，柱箍桿件的最大彎矩設計值:M=220078.83 Nmm；彎矩作用平面內柱箍截面抵抗矩:W=8986 mm3；B邊柱箍的最大應力計算值:=23.33 N/mm2；柱箍的抗彎強度設計值:f=205 N/mm2；B邊柱箍的最大應力計算值=2.20 108/(1.058.99 106)=23.33N/

105、mm2小于 柱箍的抗彎強度設計值f=205N/mm2，滿足要求!2.柱箍撓度驗算經過計算得到:=0.033 mm；柱箍最大容許撓度:=325/250=1.3 mm；柱箍的最大撓度=0.033mm 小于 柱箍最大容許撓度=1.3mm，滿足要求!六、B方向對拉螺栓的計算計算公式如下:NN=f A 其中 N-對拉螺栓所受的拉力；A-對拉螺栓有效面積(mm2)；f-對拉螺栓的抗拉強度設計值，取170 N/mm2；查表得：對拉螺栓的型號:M12；對拉螺栓的有效直徑:9.85 mm；對拉螺栓的有效面積:A=76 mm2；對拉螺栓所受的最大拉力:N=5.069 kN。對拉螺栓最大容許拉力值:N=1.7010

106、5 7.60 10-5=12.92 kN；對拉螺栓所受的最大拉力N=5.069kN 小于 對拉螺栓最大容許拉力值N=12.92kN，對拉螺栓強度驗算滿足要求!七、H方向柱箍的計算本工程中，柱箍采用圓鋼管，直徑48mm，壁厚3mm，截面慣性矩 I和截面抵抗矩 W分別為:W=4.493 2=8.99cm3；I=10.7832=21.57cm4；按計算（附計算簡圖）：H方向柱箍計算簡圖其中 P-豎楞方木傳遞到柱箍的集中荷載(kN)；P=(1.220.04 0.9+1.4 2 0.9)0.2 0.45=2.17 kN；H方向柱箍剪力圖(kN)最大支座力:N=5.069 kN；H方向柱箍彎矩圖(kN m

107、)最大彎矩:M=0.220 kNm；H方向柱箍變形圖(mm)最大變形:=0.033 mm；1.柱箍抗彎強度驗算柱箍截面抗彎強度驗算公式:=M/(xW)f 其中，柱箍桿件的最大彎矩設計值:M=220078.83 Nmm；彎矩作用平面內柱箍截面抵抗矩:W=8986 mm3；H邊柱箍的最大應力計算值:=23.325 N/mm2；柱箍的抗彎強度設計值:f=205 N/mm2；H邊柱箍的最大應力計算值=2.20 108/(1.058.99 106)=23.325N/mm2小于 柱箍的抗彎強度設計值f=205N/mm2，滿足要求!2.柱箍撓度驗算經過計算得到:=0.033 mm；柱箍最大容許撓度:=325

108、/250=1.3 mm；柱箍的最大撓度=0.033mm 小于 柱箍最大容許撓度=1.3mm，滿足要求!八、H方向對拉螺栓的計算驗算公式如下:NN=f A 其中 N-對拉螺栓所受的拉力；A-對拉螺栓有效面積(mm2)；f-對拉螺栓的抗拉強度設計值，取170 N/mm2；查表得：對拉螺栓的直徑:M12；對拉螺栓有效直徑:9.85 mm；對拉螺栓有效面積:A=76 mm2；對拉螺栓最大容許拉力值:N=1.70105 7.60 10-5=12.92 kN；對拉螺栓所受的最大拉力:N=5.069 kN。對拉螺栓所受的最大拉力:N=5.069kN 小于 N=12.92kN，對拉螺栓強度驗算滿足要求!墻模板

109、計算書墻模板的計算參照建筑結構荷載規范(GB 50009-2001)、混凝土結構設計規范(GB50010-2002)、鋼結構設計規范(GB 50017-2003)等規范。墻模板的背部支撐由兩層龍骨（木楞或鋼楞）組成：直接支撐模板的為次龍骨，即內龍骨；用以支撐內層龍骨的為主龍骨，即外龍骨。組裝墻體模板時，通過穿墻螺栓將墻體兩側模板拉結，每個穿墻螺栓成為主龍骨的支點。根據建筑施工手冊，當采用容量為0.20.8m3的運輸器具時，傾倒混凝土產生的荷載標準值為 3.00kN/m2；一、參數信息1.基本參數次楞間距(mm):300；穿墻螺栓水平間距(mm):600；主楞間距(mm):500；穿墻螺栓豎向間

110、距(mm):500；對拉螺栓直徑(mm):M12；2.主楞信息主楞材料:木方；主楞合并根數:2；寬度(mm):40.00；高度(mm):90.00；3.次楞信息次楞材料:木方；次楞合并根數:2；寬度(mm):40.00；高度(mm):90.00；4.面板參數面板類型:膠合面板；面板厚度(mm):18.00；面板彈性模量(N/mm2):6000.00；面板抗彎強度設計值 fc(N/mm2):13.00；面板抗剪強度設計值(N/mm2):1.50；5.木方參數方木抗彎強度設計值 fc(N/mm2):13.00；方木彈性模量 E(N/mm2):9000.00；方木抗剪強度設計值 ft(N/mm2):

111、1.50；墻模板設計簡圖二、墻模板荷載標準值計算按施工手冊，新澆混凝土作用于模板的最大側壓力，按下列公式計算，并取其中的較小值:F=0.22t 12V1/2 F=H其中 -混凝土的重力密度，取 24.000kN/m3；t-新澆混凝土的初凝時間，取2.000h；T-混凝土的入模溫度，取 20.000；V-混凝土的澆筑速度，取 2.500m/h；H-模板計算高度，取 3.000m；1-外加劑影響修正系數，取 1.200；2-混凝土坍落度影響修正系數，取0.850。分別計算得 17.031 kN/m2、72.000 kN/m2，取較小值 17.031 kN/m2作為本工程計算荷載。計算中采用新澆混凝

112、土側壓力標準值F1=17.031kN/m2；傾倒混凝土時產生的荷載標準值F2=3 kN/m2。三、墻模板面板的計算面板為受彎結構,需要驗算其抗彎強度和剛度。根據建筑施工手冊，強度驗算要考慮新澆混凝土側壓力和傾倒混凝土時產生的荷載；撓度驗算只考慮新澆混凝土側壓力。計算的原則是按照龍骨的間距和模板面的大小,按支撐在次楞上的三跨連續梁計算。面板計算簡圖1.抗彎強度驗算彎矩計算公式如下:M=0.1q1l2+0.117q2l2其中，M-面板計算最大彎矩(N mm)；l-計算跨度(次楞間距):l=300.0mm；新澆混凝土側壓力設計值 q1:1.217.031 0.500 0.900=9.197kN/m；

113、傾倒混凝土側壓力設計值 q2:1.43.00 0.50 0.90=1.890kN/m；其中0.90為按施工手冊取的臨時結構折減系數。面板的最大彎矩：M=0.1 9.197 300.02+0.117 1.890 300.02=1.03 105N mm；按以下公式進行面板抗彎強度驗算：=M/W f其中，-面板承受的應力(N/mm2)；M-面板計算最大彎矩(N mm)；W-面板的截面抵抗矩:W=bh2/6=50018.0 18.0/6=2.70104 mm3；f-面板截面的抗彎強度設計值(N/mm2)；f=13.000N/mm2；面板截面的最大應力計算值：=M/W=1.03 105/2.70104=

114、3.8N/mm2；面板截面的最大應力計算值=3.8N/mm2小于 面板截面的抗彎強度設計值f=13N/mm2，滿足要求！2.抗剪強度驗算計算公式如下:V=0.6q1l+0.617q2l 其中，V-面板計算最大剪力(N)；l-計算跨度(次楞間距):l=300.0mm；新澆混凝土側壓力設計值 q1:1.217.031 0.500 0.900=9.197kN/m；傾倒混凝土側壓力設計值 q2:1.43.00 0.50 0.90=1.890kN/m；面板的最大剪力：V=0.6 9.197 300.0+0.6171.890 300.0=2005.3N；截面抗剪強度必須滿足:=3V/(2bhn)fv其中，

115、-面板截面的最大受剪應力(N/mm2)；V-面板計算最大剪力(N)：V=2005.3N；b-構件的截面寬度(mm)：b=500mm；hn-面板厚度(mm)：hn=18.0mm；fv-面板抗剪強度設計值(N/mm2)：fv=1.500 N/mm2；面板截面的最大受剪應力計算值:=32005.3/(2 50018.0)=0.334N/mm2；面板截面抗剪強度設計值:fv=1.500N/mm2；面板截面的最大受剪應力計算值=0.334N/mm2小于 面板截面抗剪強度設計值=1.5N/mm2，滿足要求！3.撓度驗算根據建筑施工手冊，剛度驗算采用標準荷載，同時不考慮振動荷載作用。撓度計算公式如下:=0.

116、677ql4/(100EI)=l/250其中，q-作用在模板上的側壓力線荷載:q=17.030.5=8.516N/mm；l-計算跨度(次楞間距):l=300mm；E-面板的彈性模量:E=6000N/mm2；I-面板的截面慣性矩:I=501.8 1.8 1.8/12=24.3cm4；面板的最大允許撓度值:=1.2mm；面板的最大撓度計算值:=0.677 8.52 3004/(100 6000 2.43 105)=0.32 mm；面板的最大撓度計算值:=0.32mm 小于等于面板的最大允許撓度值=1.2mm，滿足要求！四、墻模板主次楞的計算(一).次楞直接承受模板傳遞的荷載，按照均布荷載作用下的三

117、跨連續梁計算。本工程中，次楞采用木方，寬度40mm，高度 90mm，截面慣性矩 I和截面抵抗矩 W分別為:W=4 9 9/6 2=108cm3；I=49 9 9/12 2=486cm4；次楞計算簡圖1.次楞的抗彎強度驗算次楞最大彎矩按下式計算：M=0.1q1l2+0.117q2l2其中，M-次楞計算最大彎矩(N mm)；l-計算跨度(主楞間距):l=500.0mm；新澆混凝土側壓力設計值 q1:1.217.031 0.300 0.900=5.518kN/m；傾倒混凝土側壓力設計值 q2:1.43.00 0.30 0.90=1.134kN/m，其中，0.90為折減系數。次楞的最大彎矩：M=0.1

118、 5.518 500.02+0.117 1.134 500.02=1.71 105N mm；次楞的抗彎強度應滿足下式：=M/W f其中，-次楞承受的應力(N/mm2)；M-次楞計算最大彎矩(N mm)；W-次楞的截面抵抗矩(mm3)，W=1.08 105；f-次楞的抗彎強度設計值(N/mm2)；f=13.000N/mm2；次楞的最大應力計算值：=1.71 105/1.08 105=1.6 N/mm2；次楞的抗彎強度設計值:f=13N/mm2；次楞的最大應力計算值=1.6 N/mm2小于 次楞的抗彎強度設計值f=13N/mm2，滿足要求！2.次楞的抗剪強度驗算最大剪力按均布荷載作用下的三跨連續梁

119、計算，公式如下:V=0.6q1l+0.617q2l 其中，V次楞承受的最大剪力；l-計算跨度(主楞間距):l=500.0mm；新澆混凝土側壓力設計值 q1:1.217.031 0.300 0.900/2=2.759kN/m；傾倒混凝土側壓力設計值 q2:1.43.00 0.30 0.90/2=0.567kN/m，其中，0.90為折減系數。次楞的最大剪力：V=0.6 2.759 500.0+0.617 0.567 500.0=1002.6N；截面抗剪強度必須滿足下式：=3V/(2bh0)其中，-次楞的截面的最大受剪應力(N/mm2)；V-次楞計算最大剪力(N)：V=1002.6N；b-次楞的截面

120、寬度(mm)：b=40.0mm；hn-次楞的截面高度(mm)：h0=90.0mm；fv-次楞的抗剪強度設計值(N/mm2)：fv=1.500 N/mm2；次楞截面的受剪應力計算值:=3 1002.6/(240.0 90.0)=0.418N/mm2；次楞截面的受剪應力計算值=0.418N/mm2小于 次楞截面的抗剪強度設計值fv=1.5N/mm2，滿足要求！3.次楞的撓度驗算根據建筑施工計算手冊，剛度驗算采用荷載標準值，同時不考慮振動荷載作用。撓度驗算公式如下：=0.677ql4/(100EI)=l/250其中，-次楞的最大撓度(mm)；q-作用在次楞上的線荷載(kN/m)：q=17.030.3

121、0=5.11 kN/m；l-計算跨度(主楞間距):l=500.0mm；E-次楞彈性模量（N/mm2）：E=9000.00 N/mm2；I-次楞截面慣性矩(mm4)，I=2.43 106mm4；次楞的最大撓度計算值:=0.677 10.22/2 5004/(100 9000 2.43 106)=0.099 mm；次楞的最大容許撓度值:=2mm；次楞的最大撓度計算值=0.099mm 小于 次楞的最大容許撓度值=2mm，滿足要求！(二).主楞承受次楞傳遞的荷載，按照集中荷載作用下的三跨連續梁計算。本工程中，主楞采用木方，寬度40mm，高度 90mm，截面慣性矩 I和截面抵抗矩 W分別為:W=4 9

122、9/6 2=108cm3；I=49 9 9/12 2=486cm4；E=9000N/mm2；主楞計算簡圖主楞計算剪力圖(kN)主楞計算彎矩圖(kN m)主楞計算變形圖(mm)1.主楞的抗彎強度驗算作用在主楞的荷載:P1.2 17.03 0.3 0.51.4 3 0.3 0.53.696kN；主楞計算跨度(對拉螺栓水平間距):l=600mm；強度驗算公式：=M/W f其中，-主楞的最大應力計算值(N/mm2)M-主楞的最大彎矩(N mm)；M=2.99 105 N mm W-主楞的凈截面抵抗矩(mm3)；W=1.08 105 mm3；f-主楞的強度設計值(N/mm2)，f=13.000N/mm2

123、；主楞的最大應力計算值:=2.99 105/1.08 105=2.8 N/mm2；主楞的最大應力計算值=2.8N/mm2小于 主楞的抗彎強度設計值f=13N/mm2,滿足要求！2.主楞的抗剪強度驗算主楞截面抗剪強度必須滿足:=3V/(2 bh0)其中，-次楞的截面的最大受剪應力(N/mm2)；V-主楞計算最大剪力(N)：V=2715.8/2=1357.9N；b-主楞的截面寬度(mm)：b=40.0mm；hn-主楞的截面高度(mm)：h0=90.0mm；fv-主楞的抗剪強度設計值(N/mm2)：fv=1.500 N/mm2；主楞截面的受剪應力計算值:=3 1357.9/(240.0 90.0)=

124、0.566N/mm2；主楞截面的受剪應力計算值=0.566N/mm2小于 主楞截面的抗剪強度設計值fv=1.5N/mm2，滿足要求！3.主楞的撓度驗算主楞的最大撓度計算值:=0.015mm；主楞的最大容許撓度值:=2.4mm；主楞的最大撓度計算值=0.015mm 小于 主楞的最大容許撓度值=2.4mm，滿足要求！五、穿墻螺栓的計算計算公式如下:NN=f A 其中 N-穿墻螺栓所受的拉力；A-穿墻螺栓有效面積(mm2)；f-穿墻螺栓的抗拉強度設計值，取170 N/mm2；查表得：穿墻螺栓的型號:M12；穿墻螺栓有效直徑:9.85 mm；穿墻螺栓有效面積:A=76 mm2；穿墻螺栓最大容許拉力值:N=1.70105 7.60 10-5=12.92 kN；主楞計算的支座反力為穿墻螺栓所受的拉力，則穿墻螺栓所受的最大拉力為:N=4.93 kN。穿墻螺栓所受的最大拉力N=4.933kN 小于 穿墻螺栓最大容許拉力值N=12.92kN，滿足要求！