1、第一節編制依據1、建筑結構荷載規范 GB50009 2001；2、混凝土結構設計規范GB50010 2002；3、建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范JGJ130-2001；4、鋼結構設計規范 GB50017-2003；5、木結構設計規范 GB50005-2003；6、建筑施工計算手冊；7、建筑地基基礎設計規范GB50007 2002；8、建筑施工安全檢查標準JGJ59-99；9、建筑結構靜力計算手冊；10、本工程施工圖紙。11、冷彎薄壁型鋼結構技術規范第二節工程概況赤峰市老干部活動中心樓位于赤峰市昭，市郵政局以南，本工程由赤峰市委老干部局建設，中城建北方建筑勘察設計研究院地質勘察及設計，赤峰

2、申泰建設監理有限公司監理實施監理。本工程地下一層，地上 16 層，建筑最高點高度 67.8 米，建筑總高度 63.8 米，東西長 30.5m，南北長 55.6m。建筑基底面積 4076.42平方米,總建筑面積 25099.3，其中主樓面積為22323.73 平米，(含地下室部分建筑面積1670.73 平方米，商業部分建筑面積為4366.7平米,老干部活動中心部分建筑面積7033.72 平方米,辦公部分建筑面積 9252.58 平方米),運動場館部分建筑面積2775.57 平米，建筑抗震等級為 7 度，建筑合理使用年限為50 年。本工程為鋼筋砼框架-剪力墻結構，基礎為柱下獨立基礎。地下一層及一至

3、三層層高4.2m，三至十六層層高3.9m，最大跨度為15.1m。該工程在四層 D-E 軸、2/1-2/9 軸間；A-B 軸、1/1-10 軸間凹進，十四層 B-2/B 軸、1/1-10 軸間凹進，而在十六層時在其頂部會有組合WKL 梁出現。如下圖所示。第三節模板方案選擇本工程考慮到施工工期、質量和安全要求，故在選擇方案時，應充分考慮以下幾點：1、模板及其支架的結構設計，力求做到結構要安全可靠，造價經濟合理。2、在規定的條件下和規定的使用期限內，能夠充分滿足預期的安全性的耐久性。3、選用材料時，力求做到常見通用、可周轉利用，便于保養維修。4、結構選型時，力求做到受力明確，構造措施到位，升降搭拆方

4、便，便于檢查驗收。5、綜 合 以上幾 點，模 板 及模板 支架 的 搭 設，還 必須 符 合JGJ-59-99 檢查標準要求，要符合文明工地的有關標準。6、結合以上模板及模板支架原則，同時結合本工程的實際情況，綜合考慮了以往的施工經驗，決定采用以下模板及其支架方案（具體作法見圖）：、在三層結構頂層框架梁上鋪設I28a（280 122 8.5）工字鋼，再在其上鋪設I40c（400 146 14.5）工字鋼，利用工字鋼將上部鋼管支架荷載、腳手板荷載、防護用具荷載、頂層KJL 自重荷載、施工荷載傳至三層框架柱上，并且為了較好的將荷載傳遞，減輕上部鋼管支架等荷載對框架梁的直接作用，一至三層在底層工字鋼

5、鋪設部位的梁模板不拆除，并進行加固處理，（加固方法見附圖）工字鋼與工字鋼間利用鋼管與鋼梁焊接連接（間距600mm）增強穩定性。并在工字鋼上焊接 10mm 長25 短鋼筋（雙桿）來固定鋼管支架。、為了將上部荷載較好的傳遞給三層結構柱，在三層結構柱上面鋪設、預埋鋼板（見附圖），在里側結構柱、墻側面上預埋鋼板與鋼梁焊接。、根據頂層次梁位置，在鋪設在框架梁上的鋼梁上焊接鋼梁來承擔上部次梁的荷載，固定鋼管支架及鋼梁間的連接方法同上。、鋼管支架搭設高度為50m，底部 30m 為雙立桿，上部 20m為單立桿，內側與框架柱（抱箍）及在框架梁上的埋件直接連接，（埋件為48 3.5 鋼管，在砼中埋深 300mm，

6、露出 200mm）不與內側腳手架進行連接，支架水平桿步距 1.5m，立桿的橫距視頂層WKL 的位置而定，掃地桿距立桿跟部100mm，水平方向剪刀撐每4m 設置一道，橫縱向豎向剪刀撐每4m 設置一道，在 A 軸與 E 軸（500 2000梁位置）設置的鋼管支架上每隔3m 設置“之”字斜撐。、在架體搭設至十四層時，在頂部 500 2000 梁的外側搭設挑架，用來進行頂梁的施工。、在 350 700 梁支架頂部根據梁底模寬度增加6m 長附桿與架體連接，將上部荷載傳遞給架體主立桿，具體布置見附圖。第四節材料選擇根據工程特點，頂層組合梁模板材料選擇如下：面板采用 18mm 木多層膠合板、50 80 木方

7、（內楞）現場拼制，48 3.5 鋼管（外楞）支撐，采用可回收M16 對拉螺栓進行加固。梁底采用 80 80 木方及48 3.5 鋼管支撐。承重架采用扣件式鋼管腳手架，由扣件、立桿、橫桿、支座組成，采用48 3.5 鋼管。第五節模板安裝一、施工準備（一）材料及主要機具1、主要材料：序號材料名稱規格數量備注1 復合多層模板2440 1220 18mm 895 2 木方80 80mm m37 3 木方50 80mm m314 4 鋼管48 3.5 t 395 5 扣件直角個55200 6 扣件旋轉個5200 7 扣件對接個17500 8 對拉螺栓M16 個400 9 腳手板50mm 厚塊500 10

8、 U 型托個650 11 脫模劑TM801（30 斤）桶15 12 密封條5mm 箱50 13 海綿條30mm 寬箱50 14 膠帶30mm 寬卷200 15 工字鋼400 146 14.5 m 660 16 工字鋼280 122 8.5 m 91 17 鐵板10mm 7 2、主要機具：序號工具名稱數量序號工具名稱數量1 木工圓盤鋸1 臺6 扳手把2 木工平刨機1 臺7 水平尺個3 手鋸把8 線墜個4 木工錘把9 撬棍個5 電鉆個10 吊裝索具套3、施工人員：序號施工人員種類數量序號施工人員種類數量1 木工組長1 名4 司索4 名2 專職安全員1 名5 木工150 名3 指揮4 名6 力工50

9、 名（二）、作業條件1、劃分工程流水段：根據工程結構的形式、特點及現場條件，流水段劃分為一個流水段。2、按工程結構設計圖進行模板設計,確保強度、剛度及穩定性。3、繪制全套模板設計圖，其中包括：模板平面布置配板圖、組裝圖、節點大樣圖。確定模板配板平面布置及支撐布置。對梁、板、柱等尺寸及編號設計出配板圖，應標志出不同型號、尺寸單塊模板平面布置，縱橫龍骨規格、數量及排列尺寸；柱箍選用的形式及間距；支撐系統的豎向支撐、側向支撐、橫向拉接件的型號、間距。4、模板拼裝，所有板面必須牢固固定在龍骨上。二、模板安裝操作工藝（一）、梁1、工藝流程：抄出梁底的軸線、水平線安裝梁柱節點模板架設支撐體系鋪設梁底主次龍

10、骨鋪設梁底模板梁底起拱綁扎梁鋼筋梁側模安裝上下鎖品楞、腰楞、豎楞、斜撐楞和對拉螺栓復核梁模尺寸、位置與相鄰模板連接牢固。2、安裝工藝：a、在柱子砼上彈出梁底的軸線、水平線，并復核。安裝梁柱節點模板，利用 80 80mm 木方和對拉螺栓及鋼管把模板與柱砼加固牢固。b、架設雙排支架，采用 48 3.5 普通鋼管，支柱間距根據設計圖，橫、縱向拉桿間距 800 mm，樓層間的上下支柱應在同一條直線上。c、采用48 3.5 普通鋼管做主龍骨、80 80mm 的木方做次龍骨，次龍骨間距600mm。安裝時，先拉通線調節高度，將主龍骨找平，再架設次龍骨。d、掛線安裝梁底模板，模板采用木多層膠合板。控制好梁底的

11、起拱高度（4m，不起拱，梁跨4m，按 1/1000-3/1000 起拱）。梁底模板檢查驗收無誤后，將其固定好。e、在梁底上綁扎鋼筋，穿預應力筋，經驗收合格后，清除雜物，安裝梁側模板，先用長夾板楞將側模底部鎖死，再備側模上口楞，將上口調直。為保證梁截面尺寸，模內加設 14 鋼筋支撐，鋼筋支撐長度同梁寬。臨時用鋼管或木方支撐，使側模成型。在梁的中部用電鉆打孔，位置見設計圖，穿對拉螺栓桿，對拉螺栓橫向間距500mm，然后安裝通長腰楞，安裝鋼板備墊及螺母并校緊螺母，使鋼板備墊壓緊通長腰楞，通長橫楞間距 300mm。在通長橫楞外加設豎楞，豎楞間距 600mm。在豎楞外側底部設置 48 3.5mm 通長鋼

12、管，用扣件卡緊；在豎楞外側頂部安裝斜支撐，加固牢固。f、梁側模板上口掛線調直，復核梁截面尺寸，與相鄰模板連接牢固。（二）、模板施工時注意以下幾點：1、鋼管排架搭設橫平豎直，縱橫連通，上下層支頂位置一致，連接件需連接牢固，水平拉撐連通；2、根據梁跨度，決定頂板模板起拱大小：4 不考慮起拱，4L6 起拱 10mm，6 的起拱 15mm；3、梁側設置斜向支撐，采用鋼管+U 型托，對稱斜向加固（盡量取 45）4、模板與模板之間拼接縫小于1mm，否則用膩子封條；5、板模周轉使用時，將表面的水泥砂漿清理干凈，涂刷脫模劑，對變形和四周破損的模板及時修整和更換以確保接縫嚴密，板面平整；模板鋪完后，將雜物清理干

13、凈，刷好脫模劑。第六節模板拆除1、側模拆除在砼強度能保證其表面及棱角不因拆除模板而受損，方可拆除。2、底模拆除必須待同條件養護試塊抗壓強度達到下表的規定后方可拆除。現澆結構拆模時所需的砼強度結構類型結構跨度（m）按設計的砼強度標準值的百分率計（%）板 2 50 2、8 75 8 100 梁、拱、殼 8 75 8 100 懸 臂構 件 2 75 2 100 3、已拆除模板及支架的結構，在砼達到設計強度等級后方可承受全部使用荷載；當施工荷載所產生的效應比使用荷載的效應更不利時，必須經核算，加設臨時支撐。4、拆除時，應遵循先支后拆，后支先拆，自上而下進行。5、不可用鋼釬、鐵錘猛砸亂撬。每塊模板拆下后

14、，應用人工將其運托放至地上，嚴禁把拆下的模板直接扔下或使其自由墜落于地面。6、拆除跨度較大的梁支架及其模板時，應從跨中開始向兩端進行。7、拆下的模板、鋼管、木方等隨拆隨運，運至指定地點，分類堆放。第七節模板安裝質量標準（一）、保證項目模板及其支架必須有足夠的強度、剛度和穩定性；其支承部分應有足夠的支承面積。檢查方法：對照模板設計，現場觀察或尺量檢查。（二）、基本項目1、接縫寬度不得大于1.5mm。檢查方法：觀察和用楔形塞尺檢查。2、模板表面清潔干凈。檢查方法：觀察。3、模板安裝允許偏差項目，見下表。模板安裝的允許偏差允許偏差(mm)單層多層高層框架多層大模高層大模測量墻、梁、柱軸線位移4 4

15、4 4 尺量檢查標高 4+2-4 4 4 用水準儀或拉線和尺量檢查墻、柱、梁截面尺寸+3-4+2-4 2 2 尺量檢查每層垂直度6 6 3 3 用 2m 托線板檢查相鄰兩板表面高低差2 2 2 2 用直尺和尺量檢查表面平整度4 4 2 2 用 2m 靠尺和塞尺檢查預埋鋼板中心線位移3 3 3 3 拉線和尺量檢查埋管預留孔中心線位移3 3 3 3 拉線和尺量檢查插筋中心線位置4 4 4 4 拉線和尺量檢查插筋外露長度+10 0+10 0+10 0+10 0 拉線和尺量檢查預埋螺栓中心線位置2 2 2 2 拉線和尺量檢查預埋螺栓外露長度+8 0+8 0+8 0+8 0 拉線和尺量檢查預留洞中心線位

16、移8 8 3 3 拉線和尺量檢查預留洞截面外露長度+8+8+8+8 拉線和尺量檢查第八節成品保護1、安裝完畢的梁模板不可臨時堆料和當作業平臺。模板平放時，要有木方墊架；立放時，要搭設分類模板架，模板觸地處要墊木方，以此保證模板不扭曲不變形，防止模板的變形、標高和平整度產生偏差。不可亂堆亂放或在組拼的模板上堆放分散模板和配件。2、工作面已安裝完畢的墻、柱模板，不準在吊運其它模板時碰撞，不準在預拼裝模板就位前作為臨時椅靠，以防止模板變形或產生垂直偏差。工作面已安裝完畢的平面模板，不可做臨時堆料和作業平臺，以保證支架的穩定，防止平面模板標高和平整產生偏差。3、拆除模板時，不得用大錘、撬棍硬碰猛撬，以

17、免混凝土的外形和內部受到損傷，防止砼墻面及門窗洞口等處出現裂紋。4、保持模板本身的整潔及配套構件的齊全，放置合理，保證板面不變形。5、模板吊運就位時要平穩、準確，不得碰砸墻體、樓板及其它已施工完了的部位，不得兜掛鋼筋。用撬棍調整模板時，撬棍下要支墊木方，要注意保護模板下面的海綿條或砂漿找平層。第九節質量通病防治（一）、梁模板：梁底不平、下撓；梁側模板不平直；梁上下口漲模：梁底模板的龍骨、支柱的間距應通過設計計算決定，使模板的支撐系統有足夠的強度和剛度。作業中應認真執行設計要求，以防止混凝土澆筑時模板變形。模板支柱應立在墊有通長木板的堅實的地面上，防止支柱下沉，使梁、板產生下撓。梁模板應按設計或

18、規范起拱。梁模板上下口應設鎖口楞，再進行側向支撐，以保證上下口模板不變形。（二）、復合多層板在使用過程中應加強管理：復合多層板在使用過程中應加強管理。支、拆模及運輸時應輕搬輕放，發現有損壞及變形時，應及時修理。模板應分類、分規格碼放，對于復合多層板的側面、切割面、孔壁應用封邊膝封閉，以最大限度地增加周轉次數。模板表面如有孔洞，用塑料膠帶紙封貼堵嚴。（三）、刷脫模劑:所有模板每次周轉均應均勻涂刷脫模劑，便于模板拆除，不破壞混凝土成品。第十節安全注意事項1、進入施工現場人員必須戴好安全帽，高空作業人員必須佩帶安全帶，并應系牢。2、經醫生檢查認為不適宜高空作業的人員，不得進行高空作業。3、工作前應先

19、檢查使用的工具是否牢固，錘子、扳手等工具必須用繩鏈系掛在身上，釘子必須放在工具袋內，以免掉落傷人。工作時要思想集中，防止高空墜落。4、安裝與拆除5m 以上的模板，應搭腳手架，并設防護欄桿，防止上下在同一垂直面操作。5、遇六級以上的大風時，應暫停室外的高空作業，雨雪后應先清掃施工現場，略干不滑時再進行工作。6、二人抬運模板時要互相配合，協同工作。傳遞模板，工具應用運輸工具或繩子系牢后升降，不得亂拋。組合鋼模板裝拆時，上下應有人接應。鋼模板及配件應隨裝拆隨運送。7、不得在腳手架上堆放大批模板等材料。8、支撐不得搭在門窗框和腳手架上。通道中間的斜撐、拉桿等應設在 1.8m 高以上。9、支模過程中，如

20、需中途停歇，應將支撐、模板等支撐牢固。拆模間歇時，應將已活動的模板、龍骨、支撐等運走或妥善堆放，防止因踏空、扶空而墜落。10、模板上有預留洞，應在安裝后將洞口蓋好，混凝土板上的預留洞，應在模板拆除后即將洞口蓋好，并做防護。11、拆除模板一般用長撬棍，人不許站在正在拆除的模板下，在拆除樓板模板時，要注意整塊模板掉下，尤其是用定型模板做平臺模板時，更要注意，拆模人員要站在門窗洞口外拉支撐，防止模板突然全部掉落傷人。12、在組合鋼模板上架設的電線和使用電動工具，應用36V 低壓電源或采取其他有效的安全措施。13、高空作業要搭設腳手架或操作臺，上、下要使用梯子，不許站立在墻上工作；不準站在大梁底模上行

21、走。操作人員嚴禁穿硬底鞋作業。14、裝拆模板時，作業人員要站立在安全地點進行操作，防止上下在同一垂直面工作；操作人員要主動避讓吊物，增強自我保護和相互保護的安全意識。15、拆模必須一次性拆清，不得留下無支撐模板。拆下模板要及時清理，堆放整齊。16、拆除底模時，不得一次將頂撐全部拆除，應分批拆下頂撐，然后按順序拆下龍骨、底模，以免發生模板在自重荷載下一次性大面積脫落。17、在模板垂直運輸時，吊點必須符合扎重要求，以防墜傷人。18、拆模時，臨時腳手架必須牢固，不得用拆下的模板作腳手板。腳手板必須牢固平整，不得有跳頭板，以防踏空墜落。第十一節頂層 250 500 梁模板及支撐系統計算書一、參數信息1

22、.模板支撐及構造參數梁截面寬度B(m):0.25；梁截面高度D(m):0.5；立桿縱距（沿梁跨度方向間距）La(m):1.34（梁底部位增設支撐，間距為 0.67）；腳手架步距(m):1.50；梁兩側立柱間距(m):0.70；立桿橫向間距或排距Lb(m):0.35；采用的鋼管類型為 48 3.50；扣件連接方式:單扣件，考慮扣件質量及保養情況，取扣件抗滑承載力折減系數:0.80；2.荷載參數模板自重(kN/m2):0.35；鋼筋自重(kN/m3):1.50；施工均布荷載標準值(kN/m2):2.5；傾倒混凝土側壓力(kN/m2):2.0；振搗混凝土荷載標準值(kN/m2):對水平模板可采用2.

23、0;對垂直面模板可采用 4.0 3.材料參數木材品種：松木；木材彈性模量 E(N/mm2)：8000；木材抗彎強度設計值fm(N/mm2)：13；木材抗剪強度設計值fv(N/mm2)：1.4；面板類型：木多層膠合板；面板彈性模量E(N/mm2)：3500；面板抗彎強度設計值fm(N/mm2)：13；4.梁底模板參數梁底模板主楞的間距(mm)：670；次楞間距（mm）：250；面板厚度(mm)：18；5.梁側模板參數主楞(外楞)間距(mm)：500；次楞(內楞)間距(mm)：250；主楞龍骨材料：48 3.5 鋼管；次楞龍骨材料：木楞,寬度 50mm，高度 80mm；二、梁模板荷載標準值計算1.

24、梁側模板荷載強度驗算要考慮新澆混凝土側壓力和傾倒混凝土時產生的荷載；撓度驗算只考慮新澆混凝土側壓力。按建筑施工手冊，新澆混凝土作用于模板的最大側壓力，按下列公式計算，并取其中的較小值:2121122.0VtFoc0.22 24 5.71 1 1352.22KN/HFc224 0.512KN/取兩者最小值，即：2F=12KN/其中15200Tto15202005.71（T 取 20）；121；V=3m/h。c-混凝土的重力密度，取24.0kN/m3；H-混凝土側壓力計算位置處至新澆混凝土頂面總高度，取0.5m；三、梁側模面板的計算面板為受彎結構,需要驗算其抗彎強度和剛度。強度驗算要考慮新澆混凝土

25、側壓力和傾倒混凝土時產生的荷載；撓度驗算只考慮新澆混凝土側壓力。計算的原則是按照龍骨的間距和模板面的大小,按支撐在內楞上的兩跨連續梁計算。面板計算簡圖如下:250250q1.抗彎驗算其中，-彎曲應力計算值(N/mm2)；M-最大彎距(N.mm)；W-凈截面抵抗矩，W=50 1.8 1.8/6=27.00cm3；按以下公式計算面板最大彎矩：2125.0lqM其中，q-作用在模板上的側壓力，包括:新澆混凝土側壓力設計值:q1=1.2 0.50 12=7.20kN/m；傾倒混凝土側壓力設計值:q2=1.4 0.5 4.0=2.80kN/m；q=q1+q2=7.20+2.80=10.0kN/m；計算跨

26、度(內楞間距):l=250mm；面板的最大彎距M=0.125 10.0 2502=0.78 105N.mm；經計算得到，面板的受彎應力計算值:=0.78 105/2.70104=2.89N/mm2；面板的受彎應力計算值=2.89N/mm2小于抗彎強度設計值f=13.00N/mm2，滿足要求！2.撓度驗算根據建筑施工計算手冊剛度驗算采用標準荷載，同時不考慮振動荷載作用。250100521.04lEIqlq-作用在模板上的側壓力線荷載標準值:q=12.00 0.50=6.00N/mm；E-面板材質的彈性模量:E=3500N/mm2；I-面板的截面慣性矩:I=50 1.8 1.8 1.8/12=24

27、.30cm4；最大撓度:=0.521 6.00 2504/(100 3500 2.43 105)=0.14 mm；面板的最大容許撓度值:=l/250=250/250=1.00mm；面板的最大撓度計算值=0.14mm 小于最大容許撓度值=1.00mm，滿足剛度要求！四、梁側模板內外楞的計算1.內楞計算內楞直接承受模板傳遞的荷載，按照均布荷載作用下的三跨連續梁計算。本工程中，龍骨采用木楞，截面寬度50mm，截面高度 80mm，截面慣性矩 I 和截面抵抗矩 W 分別為:W=50 80 80/6=53.33cm3；I=50 80 80 80/12=213.33cm4；內楞計算簡圖如下500500500

28、q（1）.內楞強度驗算強度驗算計算公式如下:fWM(符號意義同前)按以下公式計算內楞跨中彎矩：21.0lqM其中，作用在內楞的荷載，q=(1.2 12.00+1.4 4.0)0.25=5.0kN/m；內楞的最大彎距:M=0.1 5.0 5002=1.25 105N.mm；內楞的最大受彎應力計算值：=1.25 105/5.33 104=2.35N/mm2；內楞的受彎應力計算值=2.35N/mm2，小于抗彎強度設計值f=13N/mm2，滿足要求！（2）.內楞的撓度驗算250100677.04lEIql其中 E-面板材質的彈性模量：8000N/mm2；q-作用在內楞上的側壓力線荷載標準值：q=12.

29、0 0.25=3.0N/mm；最大撓度:=0.677 3.0 5004/(100 8000 21.33 105)=0.07mm；內楞的最大撓度計算值=0.07mm 小于容許撓度值=500/250=2.0mm，滿足要求！2.外楞計算外楞承受內楞傳遞的荷載，外楞上下兩端支架固定，則沒有彎等內力，不需計算。五、梁底模板計算面板為受彎結構,需要驗算其抗彎強度和撓度。計算的原則是按照模板底支撐的間距和模板面的大小,按支撐在底撐上的間支梁計算。強度驗算要考慮模板結構自重荷載、新澆混凝土自重荷載、鋼筋自重荷載和振搗混凝土時產生的荷載；撓度驗算只考慮模板結構自重、新澆混凝土自重、鋼筋自重荷載。面板的截面慣性矩

30、I 和截面抵抗矩 W 分別為:W=670 18 18/6=3.62 104mm3；I=670 18 18 18/12=3.26 105 mm4；250q1.抗彎強度驗算按以下公式進行面板抗彎強度驗算：fWM其中，f-梁底模板的彎曲應力計算值(N/mm2)；M-計算的最大彎矩(kN.m)；l-計算跨度(梁底支撐間距):l=250mm；q-作用在梁底模板的均布荷載設計值(kN/m)；新澆混凝土及鋼筋荷載設計值：q1:1.2（24.0+1.50）0.67 0.5=10.25kN/m；模板結構自重荷載：q2:1.2 0.35 0.67=0.28kN/m；振搗混凝土時產生的荷載設計值：（對水平模板采用2

31、.0kN/;）q3:1.4 2.00 0.67=1.88kN/m；q=q1+q2+q3=10.25+0.28+1.88=12.41kN/m；跨中彎矩計算公式如下:82qlMMmax=0.125 12.41 0.252=0.10kN.m；=0.10 106/7.24 104=1.38N/mm2；梁底模面板計算應力=1.38N/mm2小于抗壓強度設計值f=13.000N/mm2，滿足要求！2.撓度驗算根據建筑施工計算手冊剛度驗算采用標準荷載，同時不考慮振動荷載作用。最大撓度計算公式如下:250100521.04lEIql其中，q-作用在模板上的壓力線荷載:q=(24.0+1.50)2+0.35 0

32、.67=34.40N/mm；E-面板的彈性模量:E=3500N/mm2；面板的最大撓度計算值:=0.521 34.40 2504/(100 35003.26 105)=0.61mm；面板的最大撓度:=0.61mm 小于允許撓度值:=250/250=1.0mm，滿足要求！七、梁底次龍骨計算次龍骨為受彎結構,需要驗算其抗彎強度和撓度。計算的原則是按照支撐的間距大小,按支撐在底撐上的三跨連續梁計算。強度驗算要考慮模板結構自重荷載、新澆混凝土自重荷載、鋼筋自重荷載和振搗混凝土時產生的荷載；撓度驗算只考慮模板結構自重、新澆混凝土自重、鋼筋自重荷載。次龍骨的截面慣性矩I 和截面抵抗矩 W 分別為:W=80

33、 80 80/6=8.53 104 mm3；I=80 80 80 80/12=34.13 105 mm4；1340q134013401.抗彎強度驗算按以下公式進行次楞抗彎強度驗算：fWM其中，f-梁底次的彎曲應力計算值(N/mm2)；M-計算的最大彎矩(kN.m)；l-計算跨度(梁底支撐間距):l=670mm；q-作用在梁底模板的均布荷載設計值(kN/m)；新澆混凝土及鋼筋荷載設計值：q1:1.2（24.00+1.50）0.25/2 0.5=1.91kN/m；模板結構自重荷載：q2:1.2 0.35 0.25/2=0.05kN/m；振搗混凝土時產生的荷載設計值：（對水平模板采用2.0kN/;）

34、q3:1.4 2.00 0.25/2=0.35kN/m；q=q1+q2+q3=1.91+0.05+0.35=2.31kN/m；跨中彎矩計算公式如下:21.0 qlMMmax=0.1 2.31 0.672=0.10kN.m；=0.10 106/8.53 104=1.17N/mm2；梁底模面板計算應力=1.17N/mm2小于抗壓強度設計值f=13.00N/mm2，滿足要求！2.撓度驗算根據建筑施工計算手冊剛度驗算采用標準荷載，同時不考慮振動荷載作用。最大撓度計算公式如下:400100677.04lEIql其中，q作用在模板上的壓力線荷載:q=(24.0+1.50)2+0.35 0.25/2=6.4

35、2N/mm；E木龍骨的彈性模量:E=8000N/mm2；面板的最大撓度計算值:=0.677 6.42 6704/(100 800034.13 105)=0.32mm；面板的最大撓度:=0.32mm 小于允許撓度值:=1340/400=2.38mm，滿足要求！八、梁底支撐鋼管的計算本工程梁底支撐主楞采用 48 3.5 鋼管。強度及抗剪驗算要考慮模板結構自重荷載、新澆混凝土自重荷載、鋼筋自重荷載和振搗混凝土時產生的荷載；撓度驗算只考慮模板結構自重、新澆混凝土自重、鋼筋自重荷載。1.荷載的計算：(1)鋼筋混凝土梁自重(kN)：q1=(24.0+1.5)0.25 0.5 0.67=2.14kN；(2)

36、模板的自重荷載(kN)：每側側模：q2=0.350 0.5 0.67=0.12kN；梁底模：q3=0.35 0.25 0.67=0.06kN；(3)活荷載為施工荷載標準值與振搗混凝土時產生的荷載(kN)：經計算得到，活荷載標準值P1=(2.50+2.00)0.250.67=0.75kN；2.模板傳遞給梁底楞的集中荷載計算：P11.2 0.25（q1+q3）+q2+1.4 1.5=1.2 0.25（2.14+0.06)+0.12+1.4 1.52.90KN P21.2（0.50q1+q3)+1.4 1.5=1.2（0.50 2.14+0.06)+1.4 1.53.46KN 3.支撐鋼管的強度驗算

37、：、抗彎計算按照集中荷載作用下的二跨連續梁計算W=5.08 103mm3；I=12.19 104mm4；計算簡圖如下(l=300mm)p1p1p2175125125175300300經計算得到：最大彎矩：M0.87KN.m；最大剪力：Q=1.69KN 最大支座反力R=6.84kN；最大應力870000/5080=171N/mm2；最大應力計算值171N/mm2小于f=205N/mm2；滿足要求！、鋼管撓度計算250100911.03lEIPl=0.911 2.90 103 3003/100 206000 121900=1.05mm 鋼管的最大撓度1.05mm 小于=300/250=1.2mm,

38、滿足要求!九、立桿的穩定性計算立桿的穩定性計算公式其中 N立桿的軸心壓力設計值，它包括：橫桿的最大支座反力R；腳手架鋼管的自重G。軸心受壓立桿的穩定系數,由長細比l0/i 查表得到；i 計算立桿的截面回轉半徑(cm)；i=1.58 A 立桿凈截面面積(cm2)；A=4.89 W 立桿凈截面抵抗矩(cm3)；W=5.08 鋼管立桿抗壓強度計算值(N/mm2)；l0 計算長度(m)，取下二式中的較大值；l0=k h（扣規 5.3.3 式）l0=h+2a（扣規 5.6.2-3 式）a模板支架立桿伸出頂層橫向水平桿中心線至模板支撐點的長度；非頂托a=0.00,.k計算長度附加系數，取值為1.155；計

39、算長度系數，參照扣件式規范表5.3.3；=1.80 l0=kh=1.155 1.8 1.5=3.119m =l0/i=3119/15.8=197,查扣規附錄 C，=0.186 因此部位高大模板采用下部30m 為雙立桿、上部 20m 為單立桿的形式搭設，所以單雙立桿交接位置和雙立桿底部均需要進行立桿穩定性計算。參照施工手冊計算方法，雙立桿底部的鋼管截面面積和模量按照兩倍的單鋼管截面的0.7 倍折減考慮，則：截面積：A2 A 0.72 489 0.7685mm2；截面模量：W2 W 0.72 5.08 103 0.77.11 103 mm3。（1）、雙立桿底部鋼管的驗算：1）、作用于模板架體的荷載

40、包括靜荷載、活荷載及橫桿的最大支座反力。、靜荷載標準值包括以下內容：A、每米立桿承受的結構自重標準值：0.1394kN/m（查扣規附錄 A 的表 A1）NG1=0.1394 50+（30+2 6）0.038+29（個）0.015=9.00kN B、腳手板的自重標準值：NG2=0.35 0.67 0.3 3（層）=0.21kN C、欄桿與擋腳手板自重標準值：NG3=0.14 0.67 0.3 3（層）=0.08kN；D、吊掛的安全設施荷載，包括安全網(kN/m2)；NG4=0.005 0.67 50=0.17kN；經計算得到，靜荷載標準值NG=NG1+NG2+NG3+NG4=9.00+0.21+

41、0.08+0.17 9.46kN；、活荷載為施工荷載標準值產生的軸向力總和，在梁模板荷載計算時已給予考慮。、橫桿的最大支座反力：R=6.84 213.68kN；2)、立桿穩定性計算、立桿軸向力設計值計算N=1.2NG+1.4NQ+R=1.2 9.46+1.4 0+13.68=25.03kN、穩定性計算按下式計算：fANhklo=1.155 1.5 1.5=2.60m(計算長度系數參照扣規表 5.3.3：=1.5)立桿的截面回轉半徑i=0.0158m(查扣規附錄 B)ilo=0158.060.2=165 利用查扣規附錄 C 得穩定系數0.259 立桿截面積A685mm2AN685259.0250

42、30=141N/mm f=205N/mm 滿足強度要求（2）、單雙立桿交接位置鋼管的驗算：1）、作用于架體的荷載包括靜荷載、活荷載和橫桿的最大支座反力。、靜荷載標準值包括以下內容：A、每米立桿承受的結構自重標準值：0.1394kN/m NG1=0.1394 20+2 6 0.038+8（個）0.015=3.36kN B、腳手板的自重標準值：NG2=0.35 0.67 0.3 3=0.21kN（3 為共計有三層腳手板鋪設）C、欄桿與擋腳板自重標準值：NG3=0.14 0.67 0.3 3=0.08kN；D、吊掛的安全設施荷載，包括安全網(kN/m2)；NG4=0.005 0.67 20=0.07

43、kN；經計算得到，靜荷載標準值NG=NG1+NG2+NG3+NG4=3.36+0.21+0.08+0.07 3.72kN；、活荷載為施工荷載標準值產生的軸向力總和，在梁模板荷載計算時已給予考慮。、橫桿的最大支座反力：R=6.84 213.68kN；2)、立桿穩定性計算、立桿軸向力設計值計算N=1.2NG+1.4NQ+R=1.2 3.72+1.4 0+13.68=18.14kN、穩定性計算按下式計算：ANfhklo=1.155 1.5 1.5=2.60m(計算長度系數參照扣規表5.3.3：=1.5)立桿的截面回轉半徑i=0.0158m(查扣規附錄 B)ilo=0158.060.2=165 利用查

44、扣規附錄 C 得穩定系數0.259 立桿截面積 A489mm2AN489259.018140=143N/mm f=205N/mm 滿足強度要求（3）、因 250 500 梁在從梁底位置增設一根6m 長附立桿來承受梁的施工荷載、靜荷載，而在計算梁的支承鋼管荷載時此處的支座反力只有 1.21KN，一個腳手架扣件的抗滑力為8KN，所以能夠滿足梁荷載的需要。第十二節頂層 350 700 梁模板及支撐系統計算書一、參數信息1.模板支撐及構造參數梁截面寬度B(m):0.35；梁截面高度D(m):0.7；立桿縱距（沿梁跨度方向間距）La(m):0.95（取西側較大值）；腳手架步距(m):1.50；梁兩側立柱

45、間距(m):0.80；立桿橫向間距或排距Lb(m):0.40；采用的鋼管類型為 48 3.50；扣件連接方式:單扣件，考慮扣件質量及保養情況，取扣件抗滑承載力折減系數:0.80；2.荷載參數模板自重(kN/m2):0.35；鋼筋自重(kN/m3):1.50；施工均布荷載標準值(kN/m2):2.5；傾倒混凝土側壓力(kN/m2):2.0；振搗混凝土荷載標準值(kN/m2):對水平模板可采用2.0;對垂直面模板可采用 4.0 3.材料參數木材品種：松木；木材彈性模量 E(N/mm2)：8000；木材抗彎強度設計值fm(N/mm2)：13；木材抗剪強度設計值fv(N/mm2)：1.4；面板類型：木

46、多層膠合板；面板彈性模量E(N/mm2)：3500；面板抗彎強度設計值fm(N/mm2)：13；4.梁底模板參數梁底模板主楞的間距(mm)：950；次楞間距（mm）：175；面板厚度(mm)：18；5.梁側模板參數主楞(外楞)間距(mm)：500；次楞(內楞)間距(mm)：350；穿梁螺栓水平間距(mm)：500；穿梁螺栓豎向間距(mm)：350；穿梁螺栓直徑(mm)：M16；主楞龍骨材料：48 3.5 鋼管；次楞龍骨材料：木楞,寬度 50mm，高度 80mm；二、梁模板荷載標準值計算1.梁側模板荷載強度驗算要考慮新澆混凝土側壓力和傾倒混凝土時產生的荷載；撓度驗算只考慮新澆混凝土側壓力。按建筑

47、施工手冊，新澆混凝土作用于模板的最大側壓力，按下列公式計算，并取其中的較小值:2121122.0VtFoc0.22 24 5.71 1 1352.22KN/HFc224 0.716.8KN/取兩者最小值，即：2F=16.8KN/其中15200Tto15202005.71（T 取 20）；121；V=3m/h。c-混凝土的重力密度，取24.0kN/m3；H-混凝土側壓力計算位置處至新澆混凝土頂面總高度，取0.7m；三、梁側模面板的計算面板為受彎結構,需要驗算其抗彎強度和剛度。強度驗算要考慮新澆混凝土側壓力和傾倒混凝土時產生的荷載；撓度驗算只考慮新澆混凝土側壓力。計算的原則是按照龍骨的間距和模板面

48、的大小,按支撐在內楞上的兩跨連續梁計算。面板計算簡圖如下:350350q1.抗彎驗算其中，-彎曲應力計算值(N/mm2)；M-最大彎距(N.mm)；W-凈截面抵抗矩，W=50 1.8 1.8/6=27.00cm3；按以下公式計算面板最大彎矩：2125.0lqM其中，q-作用在模板上的側壓力，包括:新澆混凝土側壓力設計值:q1=1.2 0.50 16.8=10.08kN/m；傾倒混凝土側壓力設計值:q2=1.4 0.5 4.0=2.80kN/m；q=q1+q2=10.08+2.80=12.88kN/m；計算跨度(內楞間距):l=350mm；面板的最大彎距M=0.125 12.88 3502=1.

49、97 105N.mm；經計算得到，面板的受彎應力計算值:=1.97 105/2.70104=7.30N/mm2；面板的受彎應力計算值=7.30N/mm2小于抗彎強度設計值f=13.00N/mm2，滿足要求！2.撓度驗算根據建筑施工計算手冊剛度驗算采用標準荷載，同時不考慮振動荷載作用。250100521.04lEIqlq-作用在模板上的側壓力線荷載標準值:q=16.80 0.50=8.40N/mm；E-面板材質的彈性模量:E=3500N/mm2；I-面板的截面慣性矩:I=50 1.8 1.8 1.8/12=24.30cm4；最大撓度:=0.521 8.40 3504/(100 3500 2.43

50、 105)=0.77 mm；面板的最大容許撓度值:=l/250=350/250=1.40mm；面板的最大撓度計算值=0.77mm 小于最大容許撓度值=1.40mm，滿足剛度要求！四、梁側模板內外楞的計算1.內楞計算內楞直接承受模板傳遞的荷載，按照均布荷載作用下的三跨連續梁計算。本工程中，龍骨采用木楞，截面寬度50mm，截面高度 80mm，截面慣性矩 I 和截面抵抗矩 W 分別為:W=50 80 80/6=53.33cm3；I=50 80 80 80/12=213.33cm4；內楞計算簡圖如下500500500q（1）.內楞強度驗算強度驗算計算公式如下:fWM(符號意義同前)按以下公式計算內楞跨

51、中彎矩：21.0lqM其中，作用在內楞的荷載，q=(1.2 16.80+1.4 4.0)0.35=9.02kN/m；內楞的最大彎距:M=0.1 9.02 5002=2.25 105N.mm；內楞的最大受彎應力計算值：=2.25 105/5.33 104=4.23N/mm2；內楞的受彎應力計算值=4.23N/mm2，小于抗彎強度設計值f=13N/mm2，滿足要求！（2）.內楞的撓度驗算250100677.04lEIql其中 E-面板材質的彈性模量：8000N/mm2；q-作用在內楞上的側壓力線荷載標準值：q=16.8 0.35=5.88N/mm；最大撓度:=0.677 5.88 5004/(10

52、0 8000 21.33 105)=0.15mm；內楞的最大撓度計算值=0.15mm 小于容許撓度值=500/250=2.0mm，滿足要求！2.外楞計算外楞承受內楞傳遞的荷載，若外楞上下兩端支架固定或對拉螺栓，則沒有彎等內力，不需計算。五、穿梁螺栓的計算查表 8-4，穿墻螺栓直徑為16mm，有效直徑為：13.84mm，有效面積：A=144.00mm2，容許拉力 24.50KN。穿梁螺栓所受的最大拉力:N=(16.8 1.24 1.4)0.50 0.35=4.51kN。穿梁螺栓最大容許拉力值:N=24.50kN；穿梁螺栓所受的最大拉力N=4.51kN小于螺栓最大容許拉力值N=24.50kN，滿足

53、要求！六、梁底模板計算面板為受彎結構,需要驗算其抗彎強度和撓度。計算的原則是按照模板底支撐的間距和模板面的大小,按支撐在底撐上的兩跨連續梁計算。強度驗算要考慮模板結構自重荷載、新澆混凝土自重荷載、鋼筋自重荷載和振搗混凝土時產生的荷載；撓度驗算只考慮模板結構自重、新澆混凝土自重、鋼筋自重荷載。面板的截面慣性矩I 和截面抵抗矩 W 分別為:W=950 18 18/6=5.13 104mm3；I=950 18 18 18/12=4.62 105 mm4；175175q1.抗彎強度驗算按以下公式進行面板抗彎強度驗算：fWM其中，f-梁底模板的彎曲應力計算值(N/mm2)；M-計算的最大彎矩(kN.m)

54、；l-計算跨度(梁底支撐間距):l=175mm；q-作用在梁底模板的均布荷載設計值(kN/m)；新澆混凝土及鋼筋荷載設計值：q1:1.2（24.0+1.50）0.95 0.7=20.35kN/m；模板結構自重荷載：q2:1.2 0.35 0.95=0.40kN/m；振搗混凝土時產生的荷載設計值：（對水平模板采用2.0kN/;）q3:1.4 2.00 0.95=2.66kN/m；q=q1+q2+q3=20.35+0.40+2.66=23.41kN/m；跨中彎矩計算公式如下:82qlMMmax=0.125 23.41 0.1752=0.09kN.m；=0.09 106/5.13 104=1.75N

55、/mm2；梁底模面板計算應力=1.75N/mm2小于抗壓強度設計值f=13.000N/mm2，滿足要求！2.撓度驗算根據建筑施工計算手冊剛度驗算采用標準荷載，同時不考慮振動荷載作用。最大撓度計算公式如下:250100521.04lEIql其中，q-作用在模板上的壓力線荷載:q=(24.0+1.50)2+0.35 0.95=48.78N/mm；E-面板的彈性模量:E=3500N/mm2；面板的最大撓度計算值:=0.521 48.78 1754/(100 35004.62 105)=0.15mm；面板的最大撓度:=0.15mm 小于允許撓度值:=175/250=0.70mm，滿足要求！七、梁底次龍

56、骨計算次龍骨為受彎結構,需要驗算其抗彎強度和撓度。計算的原則是按照支撐的間距大小,按支撐在底撐上的三跨連續梁計算。強度驗算要考慮模板結構自重荷載、新澆混凝土自重荷載、鋼筋自重荷載和振搗混凝土時產生的荷載；撓度驗算只考慮模板結構自重、新澆混凝土自重、鋼筋自重荷載。次龍骨的截面慣性矩I 和截面抵抗矩 W 分別為:W=80 80 80/6=8.53 104 mm3；I=80 80 80 80/12=34.13 105 mm4；950q9509501.抗彎強度驗算按以下公式進行次楞抗彎強度驗算：fWM其中，f-梁底次的彎曲應力計算值(N/mm2)；M-計算的最大彎矩(kN.m)；l-計算跨度(梁底支撐

57、間距):l=950mm；q-作用在梁底模板的均布荷載設計值(kN/m)；新澆混凝土及鋼筋荷載設計值：q1:1.2（24.00+1.50）0.175 0.7=3.75kN/m；模板結構自重荷載：q2:1.2 0.35 0.175=0.07kN/m；振搗混凝土時產生的荷載設計值：（對水平模板采用2.0kN/;）q3:1.4 2.00 0.175=0.49kN/m；q=q1+q2+q3=3.75+0.07+0.49=4.31kN/m；跨中彎矩計算公式如下:21.0 qlMMmax=0.1 4.31 0.952=0.39kN.m；=0.39 106/8.53 104=4.56N/mm2；梁底模面板計算

58、應力=4.56N/mm2小于抗壓強度設計值f=13.00N/mm2，滿足要求！2.撓度驗算根據建筑施工計算手冊剛度驗算采用標準荷載，同時不考慮振動荷載作用。最大撓度計算公式如下:400100677.04lEIql其中，q作用在模板上的壓力線荷載:q=(24.0+1.50)2+0.35 0.175=8.99N/mm；E木龍骨的彈性模量:E=8000N/mm2；面板的最大撓度計算值:=0.677 8.99 9504/(100 800034.13 105)=1.82mm；面板的最大撓度:=1.82mm 小于允許撓度值:=950/400=2.38mm，滿足要求！八、梁底支撐鋼管的計算本工程梁底支撐主楞

59、采用 48 3.5 鋼管。強度及抗剪驗算要考慮模板結構自重荷載、新澆混凝土自重荷載、鋼筋自重荷載和振搗混凝土時產生的荷載；撓度驗算只考慮模板結構自重、新澆混凝土自重、鋼筋自重荷載。1.荷載的計算：(1)鋼筋混凝土梁自重(kN)：q1=(24.0+1.5)0.35 0.7 0.95=5.94kN；(2)模板的自重荷載(kN)：每側側模：q2=0.350 0.7 0.95=0.23kN；梁底模：q3=0.35 0.35 0.95=0.11kN；(3)活荷載為施工荷載標準值與振搗混凝土時產生的荷載(kN)：經計算得到，活荷載標準值P1=(2.50+2.00)0.350.95=1.50kN；2.模板傳

60、遞給梁底楞的集中荷載計算：P11.2 0.25（q1+q3）+q2+1.4 1.5=1.2 0.25（5.94+0.11)+0.23+1.4 1.54.19KN P21.2（0.50q1+q3)+1.4 1.5=1.2（0.50 5.94+0.11)+1.4 1.55.80KN 3.支撐鋼管的強度驗算：、抗彎計算按照集中荷載作用下的二跨連續梁計算W=5.08 103mm3；I=12.19 104mm4；計算簡圖如下(l=400mm)p1p1p2225175175225400400經計算得到：最大彎矩：M0.94KN.m；最大剪力：Q=2.36KN 最大支座反力R=10.52kN；最大應力940

61、000/5080=185N/mm2；最大應力計算值185N/mm2小于f=205N/mm2；滿足要求！、鋼管撓度計算250100911.03lEIPl=0.911 4.19 103 4003/100 206000 121900=0.10mm 鋼管的最大撓度0.10mm 小于=175/250=0.7mm,滿足要求!九、立桿的穩定性計算立桿的穩定性計算公式其中 N立桿的軸心壓力設計值，它包括：橫桿的最大支座反力R；腳手架鋼管的自重G。軸心受壓立桿的穩定系數,由長細比l0/i 查表得到；i 計算立桿的截面回轉半徑(cm)；i=1.58 A 立桿凈截面面積(cm2)；A=4.89 W 立桿凈截面抵抗矩

62、(cm3)；W=5.08 鋼管立桿抗壓強度計算值(N/mm2)；l0 計算長度(m)，取下二式中的較大值；l0=k h（扣規 5.3.3 式）l0=h+2a（扣規 5.6.2-3 式）a模板支架立桿伸出頂層橫向水平桿中心線至模板支撐點的長度；非頂托a=0.00,.k計算長度附加系數，取值為1.155；計算長度系數，參照扣件式規范表5.3.3；=1.80 l0=kh=1.155 1.8 1.5=3.119m =l0/i=3119/15.8=197,查扣規附錄 C，=0.186 因此部位高大模板采用下部30m 為雙立桿、上部 20m 為單立桿的形式搭設，所以單雙立桿交接位置和雙立桿底部均需要進行立

63、桿穩定性計算。參照施工手冊計算方法，雙立桿底部的鋼管截面面積和模量按照兩倍的單鋼管截面的0.7 倍折減考慮，則：截面積：A2 A 0.72 489 0.7685mm2；截面模量：W2 W 0.72 5.08 103 0.77.11 103 mm3。（1）、雙立桿底部鋼管的驗算：1）、作用于模板架體的荷載包括靜荷載、活荷載及橫桿的最大支座反力。、靜荷載標準值包括以下內容：A、每米立桿承受的結構自重標準值：0.1394kN/m（查扣規附錄 A 的表 A1）NG1=0.1394 50+（30+2 6）0.038+29（個）0.015=9.00kN B、腳手板的自重標準值：NG2=0.35 0.95

64、0.4 3（層）=0.40kN C、欄桿與擋腳手板自重標準值：NG3=0.14 0.95 0.4 3（層）=0.16kN；D、吊掛的安全設施荷載，包括安全網(kN/m2)；NG4=0.005 0.95 50=0.24kN；經計算得到，靜荷載標準值NG=NG1+NG2+NG3+NG4=9.00+0.40+0.16+0.24 9.80kN；、活荷載為施工荷載標準值產生的軸向力總和，在梁模板荷載計算時已給予考慮。、橫桿的最大支座反力：R=10.52kN；2)、立桿穩定性計算、立桿軸向力設計值計算N=1.2NG+1.4NQ+R=1.2 9.80+1.4 0+10.52=22.28kN、穩定性計算按下式

65、計算：fANhklo=1.155 1.5 1.5=2.60m(計算長度系數參照扣規表 5.3.3：=1.5)立桿的截面回轉半徑i=0.0158m(查扣規附錄 B)ilo=0158.060.2=165 利用查扣規附錄 C 得穩定系數0.259 立桿截面積A685mm2AN685259.022280=126N/mm f=205N/mm 滿足強度要求（2）、單雙立桿交接位置鋼管的驗算：1）、作用于架體的荷載包括靜荷載、活荷載和橫桿的最大支座反力。、靜荷載標準值包括以下內容：A、每米立桿承受的結構自重標準值：0.1394kN/m NG1=0.1394 20+2 6 0.038+8（個）0.015=3.

66、36kN B、腳手板的自重標準值：NG2=0.35 0.95 0.4 3=0.40kN（3 為共計有三層腳手板鋪設）C、欄桿與擋腳板自重標準值：NG3=0.14 0.95 0.4 3=0.16kN；D、吊掛的安全設施荷載，包括安全網(kN/m2)；NG4=0.005 0.95 20=0.10kN；經計算得到，靜荷載標準值NG=NG1+NG2+NG3+NG4=3.36+0.40+0.16+0.10 4.02kN；、活荷載為施工荷載標準值產生的軸向力總和，在梁模板荷載計算時已給予考慮。、橫桿的最大支座反力：R=10.52kN；2)、立桿穩定性計算、立桿軸向力設計值計算N=1.2NG+1.4NQ+R

67、=1.2 4.02+1.4 0+10.52=15.34kN、穩定性計算按下式計算：ANfhklo=1.155 1.5 1.5=2.60m(計算長度系數參照扣規表5.3.3：=1.5)立桿的截面回轉半徑i=0.0158m(查扣規附錄 B)ilo=0158.060.2=165 利用查扣規附錄 C 得穩定系數0.259 立桿截面積 A489mm2AN489259.015340=121N/mm f=205N/mm 滿足強度要求（3）、因 350 700 梁在從梁底位置增設一根6m 長附立桿來承受梁的施工荷載、靜荷載，而在計算梁的支承鋼管荷載時此處的支座反力只有 1.83KN，一個腳手架扣件的抗滑力為8

68、KN，所以能夠滿足梁荷載的需要。第十三節頂層 500 2000 梁模板及支撐系統計算書一、參數信息1.模板支撐及構造參數梁截面寬度B(m):0.5；梁截面高度D(m):2.0；立桿縱距（沿梁跨度方向間距）La(m):0.67；腳手架步距(m):1.50；梁兩側立柱間距(m):0.90；立桿橫向間距或排距Lb(m):0.3；采用的鋼管類型為 48 3.5；扣件連接方式:單扣件，考慮扣件質量及保養情況，取扣件抗滑承載力折減系數:0.80；2.荷載參數模板自重(kN/m2):0.35；鋼筋自重(kN/m3):1.50；施工均布荷載標準值(kN/m2):2.5；傾倒混凝土側壓力(kN/m2):2.0；

69、振搗混凝土荷載標準值(kN/m2):對水平模板可采用2.0;對垂直面模板可采用 4.0 3.材料參數木材品種：松木；木材彈性模量 E(N/mm2)：8000；木材抗彎強度設計值fm(N/mm2)：13；木材抗剪強度設計值fv(N/mm2)：1.4；面板類型：木多層膠合板；面板彈性模量E(N/mm2)：3500；面板抗彎強度設計值fm(N/mm2)：13；4.梁底模板參數梁底模板主楞的間距(mm)：670；采用48 3.5 鋼管，次楞間距（mm）：250；采用 80 80 木方，面板厚度(mm)：18；5.梁側模板參數主楞(外楞)間距(mm)：500；次楞(內楞)間距(mm)：250；穿梁螺栓水

70、平間距(mm)：500；穿梁螺栓豎向間距(mm)：300；穿梁螺栓直徑(mm)：M16；主楞龍骨材料：48 3.5 鋼管；次楞龍骨材料：木楞,寬度 50mm，高度 80mm；二、梁模板荷載標準值計算1.梁側模板荷載強度驗算要考慮新澆混凝土側壓力和傾倒混凝土時產生的荷載；撓度驗算只考慮新澆混凝土側壓力。按建筑施工手冊，新澆混凝土作用于模板的最大側壓力，按下列公式計算，并取其中的較小值:2121122.0VtFoc0.22 24 5.71 1 1352.22KN/HFc224 2.048KN/取兩者最小值，即：2F=48KN/其中15200Tto15202005.71（T 取 20）；121；V=

71、3m/h。c-混凝土的重力密度，取24.0kN/m3；H-混凝土側壓力計算位置處至新澆混凝土頂面總高度，取2.0m；三、梁側模面板的計算面板為受彎結構,需要驗算其抗彎強度和剛度。強度驗算要考慮新澆混凝土側壓力和傾倒混凝土時產生的荷載；撓度驗算只考慮新澆混凝土側壓力。計算的原則是按照龍骨的間距和模板面的大小,按支撐在內楞上的三跨連續梁計算。面板計算簡圖如下:250250250q1.抗彎驗算其中，-彎曲應力計算值(N/mm2)；M-最大彎距(N.mm)；W-凈截面抵抗矩，W=50.00 1.8 1.8/6=27.00cm3；按以下公式計算面板最大彎矩：21.0lqM其中，q-作用在模板上的側壓力，

72、包括:新澆混凝土側壓力設計值:q1=1.2 0.5048=28.8kN/m；傾倒混凝土側壓力設計值:q2=1.4 0.504.0=2.80kN/m；q=q1+q2=28.80+2.80=31.60kN/m；計算跨度(內楞間距):l=250mm；面板的最大彎距M=0.1 31.60 2502=1.98 105N.mm；經計算得到，面板的受彎應力計算值:=1.98 105/2.70104=7.31N/mm2；面板的受彎應力計算值=7.31N/mm2小于抗彎強度設計值f=13.00N/mm2，滿足要求！2.撓度驗算根據建筑施工計算手冊剛度驗算采用標準荷載，同時不考慮振動荷載作用。250100677.

73、04lEIqlq-作用在模板上的側壓力線荷載標準值:q=48 0.5=24N/mm；E-面板材質的彈性模量:E=3500N/mm2；I-面板的截面慣性矩:I=50 1.8 1.8 1.8/12=24.30cm4；最大撓度:=0.677 24 2504/(100 3500 2.43 105)=0.75 mm；面板的最大容許撓度值:=l/250=250/250=1.00mm；面板的最大撓度計算值=0.75mm 小于最大容許撓度值=1.20mm，滿足剛度要求！四、梁側模板內外楞的計算1.內楞計算內楞直接承受模板傳遞的荷載，按照均布荷載作用下的三跨連續梁計算。本工程中，龍骨采用木楞，截面寬度50mm，

74、截面高度 80mm，截面慣性矩 I 和截面抵抗矩 W 分別為:W=50 80 80/6=53.33cm3；I=50 80 80 80/12=213.33cm4；內楞計算簡圖如下500500500q（1）.內楞強度驗算強度驗算計算公式如下:fWM(符號意義同前)按以下公式計算內楞跨中彎矩：21.0 qlM其中，作用在內楞的荷載，q=(1.2 48+1.4 4.0)0.25=15.8kN/m；內楞的最大彎距:M=0.1 15.8 5002=3.95 105N.mm；內楞的最大受彎應力計算值：=3.95 105/5.33 104=7.41N/mm2；內楞的受彎應力計算值=7.41N/mm2，小于抗彎

75、強度設計值f=13N/mm2，滿足要求！（2）.內楞的撓度驗算250100677.04lEIql其中 E-面板材質的彈性模量：8000N/mm2；q-作用在內楞上的側壓力線荷載標準值：q=48.0 0.25=12N/mm；最大撓度:=0.677 12 5004/(100 8000 21.33 105)=0.30mm；內楞的最大撓度計算值=0.30mm 小于容許撓度值=500/250=2.0mm，滿足要求！2.外楞計算外楞承受內楞傳遞的荷載，若外楞上下兩端支架固定或對拉螺栓，則沒有彎等內力，不需計算。五、穿梁螺栓的計算查表 8-4，穿墻螺栓直徑為16mm，有效直徑為：13.84mm，有效面積：A

76、=144.00mm2，容許拉力 24.50KN。穿梁螺栓所受的最大拉力:N=(48 1.24 1.4)0.50 0.30=9.48kN。穿梁螺栓最大容許拉力值:N=24.50kN；穿梁螺栓所受的最大拉力N=9.48kN小于螺栓最大容許拉力值N=24.50kN，滿足要求！六、梁底模板計算面板為受彎結構,需要驗算其抗彎強度和撓度。計算的原則是按照模板底支撐的間距和模板面的大小,按支撐在底撐上的兩跨連續梁計算。強度驗算要考慮模板結構自重荷載、新澆混凝土自重荷載、鋼筋自重荷載和振搗混凝土時產生的荷載；撓度驗算只考慮模板結構自重、新澆混凝土自重、鋼筋自重荷載。面板的截面慣性矩I 和截面抵抗矩 W 分別為

77、:W=670 18 18/6=3.62 104mm3；I=670 18 18 18/12=3.26 105 mm4；250250q1.抗彎強度驗算按以下公式進行面板抗彎強度驗算：fWM其中，f-梁底模板的彎曲應力計算值(N/mm2)；M-計算的最大彎矩(kN.m)；l-計算跨度(梁底支撐間距):l=250mm；q-作用在梁底模板的均布荷載設計值(kN/m)；新澆混凝土及鋼筋荷載設計值：q1:1.2（24.00+1.50）0.67 2.0=41.00kN/m；模板結構自重荷載：q2:1.2 0.35 0.67=0.28kN/m；振搗混凝土時產生的荷載設計值：（對水平模板采用2.0kN/;）q3:

78、1.4 2.00 0.67=1.88kN/m；q=q1+q2+q3=41.00+0.28+1.88=43.16kN/m；跨中彎矩計算公式如下:82qlMMmax=0.125 43.16 0.252=0.34kN.m；=0.34 106/3.62 104=9.39N/mm2；梁底模面板計算應力=9.39N/mm2小于抗壓強度設計值f=13.000N/mm2，滿足要求！2.撓度驗算根據建筑施工計算手冊剛度驗算采用標準荷載，同時不考慮振動荷載作用。最大撓度計算公式如下:250100521.04lEIql其中，q-作用在模板上的壓力線荷載:q=(24.0+1.50)2+0.35 0.67=34.40N

79、/mm；E-面板的彈性模量:E=3500N/mm2；面板的最大撓度計算值:=0.521 34.40 2504/(100 35003.26 105 mm4)=0.614mm；面板的最大撓度:=0.614mm 小于允許撓度值:=250/250=1.0mm，滿足要求！七、梁底次龍骨計算次龍骨為受彎結構,需要驗算其抗彎強度和撓度。計算的原則是按照支撐的間距大小,按支撐在底撐上的三跨連續梁計算。強度驗算要考慮模板結構自重荷載、新澆混凝土自重荷載、鋼筋自重荷載和振搗混凝土時產生的荷載；撓度驗算只考慮模板結構自重、新澆混凝土自重、鋼筋自重荷載。次龍骨的截面慣性矩I 和截面抵抗矩 W 分別為:W=80 80

80、80/6=8.53 104 mm3；I=80 80 80 80/12=34.13 105 mm4；670q6706701.抗彎強度驗算按以下公式進行次楞抗彎強度驗算：fWM其中，f-梁底次的彎曲應力計算值(N/mm2)；M-計算的最大彎矩(kN.m)；l-計算跨度(梁底支撐間距):l=670mm；q-作用在梁底模板的均布荷載設計值(kN/m)；新澆混凝土及鋼筋荷載設計值：q1:1.2（24.00+1.50）0.25 2.0=15.30kN/m；模板結構自重荷載：q2:1.2 0.35 0.25=0.11kN/m；振搗混凝土時產生的荷載設計值：（對水平模板采用2.0kN/;）q3:1.4 2.0

81、0 0.25=0.70kN/m；q=q1+q2+q3=15.30+0.11+0.7=16.11kN/m；跨中彎矩計算公式如下:21.0 qlMMmax=0.1 16.11 0.672=0.72kN.m；=0.72 106/8.53 104=8.47N/mm2；梁底模面板計算應力=8.47N/mm2小于抗壓強度設計值f=13.00N/mm2，滿足要求！2.撓度驗算根據建筑施工計算手冊剛度驗算采用標準荷載，同時不考慮振動荷載作用。最大撓度計算公式如下:400100677.04lEIql其中，q作用在模板上的壓力線荷載:q=(24.0+1.50)2+0.35 0.25=12.84N/mm；E木龍骨的

82、彈性模量:E=8000N/mm2；面板的最大撓度計算值:=0.677 12.84 6704/(100 800034.13 105 mm4)=0.64mm；面板的最大撓度:=0.64mm 小于允許撓度值:=670/400=1.68mm，滿足要求！八、梁底支撐鋼管的計算本工程梁底支撐主楞采用 48 3.5 鋼管。強度及抗剪驗算要考慮模板結構自重荷載、新澆混凝土自重荷載、鋼筋自重荷載和振搗混凝土時產生的荷載；撓度驗算只考慮模板結構自重、新澆混凝土自重、鋼筋自重荷載。1.荷載的計算：(1)鋼筋混凝土梁自重(kN)：q1=(24.0+1.5)0.50 2.0 0.67=17.09kN；(2)模板的自重荷

83、載(kN)：每側側模：q2=0.350 2 0.67=0.47kN；梁底模：q3=0.35 0.50 0.67=0.12kN；(3)活荷載為施工荷載標準值與振搗混凝土時產生的荷載(kN)：經計算得到，活荷載標準值P=(2.50+2.00)0.500.67=1.51kN；2.模板傳遞給梁底楞的集中荷載計算：P11.2 0.25（q1+q3）+q2+1.4 1.5=1.2 0.25（17.09+0.12)+0.47+1.4 1.57.83KN P21.2（0.50q1+q3)+1.4 1.5=1.2（0.50 17.09+0.12)+1.4 1.512.50KN 3.支撐鋼管的強度驗算：、抗彎計算

84、按照集中荷載作用下的三跨連續梁計算W=5.08 103mm3；I=12.19 104mm4；計算簡圖如下(l=300mm)p1300300300500200200p1p2經計算得到：最大彎矩：M0.94KN.m；最大剪力：Q=8.32KN 最大支座反力R=14.57kN；最大應力940000/5080=185N/mm2；最大應力計算值185N/mm2小于f=205N/mm2；滿足要求！、鋼管撓度計算250100146.13lEIPl=1.146 12.50 103 3003/100 206000 121900=0.15mm 鋼管的最大撓度0.15mm 小于=300/250=1.2mm,滿足要求

85、!九、立桿的穩定性計算立桿的穩定性計算公式其中 N立桿的軸心壓力設計值，它包括：橫桿的最大支座反力R；腳手架鋼管的自重G。軸心受壓立桿的穩定系數,由長細比l0/i 查表得到；i 計算立桿的截面回轉半徑(cm)；i=1.58 A 立桿凈截面面積(cm2)；A=4.89 W 立桿凈截面抵抗矩(cm3)；W=5.08 鋼管立桿抗壓強度計算值(N/mm2)；l0 計算長度(m)，取下二式中的較大值；l0=k h（扣規 5.3.3 式）l0=h+2a（扣規 5.6.2-3 式）a模板支架立桿伸出頂層橫向水平桿中心線至模板支撐點的長度；非頂托a=0.00,.k計算長度附加系數，取值為1.155；計算長度系

86、數，參照扣件式規范表5.3.3；=1.80 l0=kh=1.155 1.8 1.5=3.119m =l0/i=3119/15.8=197,查扣規附錄 C，=0.186 因此部位高大模板采用下部30m 為雙立桿、上部 20m 為單立桿的形式搭設，所以單雙立桿交接位置和雙立桿底部均需要進行立桿穩定性計算。參照施工手冊計算方法，雙立桿底部的鋼管截面面積和模量按照兩倍的單鋼管截面的0.7 倍折減考慮，則：截面積：A2 A 0.72 489 0.7685mm2；截面模量：W2 W 0.72 5.08 103 0.77.11 103 mm3。（1）、雙立桿底部鋼管的驗算：1）、作用于模板架體的荷載包括靜荷

87、載、活荷載及橫桿的最大支座反力。、靜荷載標準值包括以下內容：A、每米立桿承受的結構自重標準值：0.1394kN/m（查扣規附錄 A 的表 A1）NG1=0.1394 50+30 0.038+21（個）0.015=8.43kN B、腳手板的自重標準值：NG2=0.35 0.67 0.3 3（層）=0.21kN C、欄桿與擋腳手板自重標準值：NG3=0.14 0.67 0.3 3（層）=0.08kN；D、吊掛的安全設施荷載，包括安全網(kN/m2)；NG4=0.005 0.67 50=0.17kN；經計算得到，靜荷載標準值NG=NG1+NG2+NG3+NG4=8.43+0.21+0.08+0.17

88、 8.89kN；、活荷載為施工荷載標準值產生的軸向力總和，在梁模板荷載計算時已給予考慮。、橫桿的最大支座反力：R=14.57kN；2)、立桿穩定性計算、立桿軸向力設計值計算N=1.2NG+1.4NQ+R=1.2 8.89+1.4 0+14.57=25.24kN、穩定性計算按下式計算：ANfhklo=1.155 1.5 1.5=2.60m(計算長度系數參照扣規表5.3.3：=1.5)立桿的截面回轉半徑i=0.0158m(查扣規附錄 B)ilo=0158.060.2=165 利用查扣規附錄 C 得穩定系數0.259 立桿截面積A685mm2AN685259.025240=142N/mm f=205

89、N/mm 滿足強度要求（2）、單雙立桿交接位置鋼管的驗算：1）、作用于架體的荷載包括靜荷載、活荷載和橫桿的最大支座反力。、靜荷載標準值包括以下內容：A、每米立桿承受的結構自重標準值：0.1394kN/m NG1=0.1394 20=2.79kN B、腳手板的自重標準值：NG2=0.35 0.67 0.3 3=0.21kN（3 為共計有三層腳手板鋪設）C、欄桿與擋腳板自重標準值：NG3=0.14 0.67 0.3 3=0.08kN；D、吊掛的安全設施荷載，包括安全網(kN/m2)；NG4=0.005 0.67 20=0.07kN；經計算得到，靜荷載標準值NG=NG1+NG2+NG3+NG4=2.

90、79+0.21+0.08+0.07 3.15kN；、活荷載為施工荷載標準值產生的軸向力總和，在梁模板荷載計算時已給予考慮。、橫桿的最大支座反力：R=14.57kN；2)、立桿穩定性計算、立桿軸向力設計值計算N=1.2NG+1.4NQ+R=1.2 3.15+1.4 0+14.57=18.35kN、穩定性計算按下式計算：ANfhklo=1.155 1.5 1.5=2.60m(計算長度系數參照扣規表 5.3.3：=1.5)立桿的截面回轉半徑i=0.0158m(查扣規附錄 B)ilo=0158.060.2=165 利用查扣規附錄 C 得穩定系數0.259 立桿截面積 A489mm2AN489259.0

91、18350=145N/mm f=205N/mm 滿足強度要求第十四節底部基礎鋼梁的計算書一、參數信息1、基礎鋼梁構造參數選用 I28a（280 122 8.5）槽鋼做為底部鋼梁材料。選用I40c（400 146 14.5）做為上部鋼梁材料，位置見附圖。二、外側主梁底部鋼梁計算荷載：上層鋼梁所放置的位置為十六層頂部框架主梁（5002000）位置，所以其所承受荷載為頂部框架梁及架體所傳遞的集中荷載（P25.24KN）。按三跨連續梁計算，且因在工字鋼間用鋼管焊接連接，可保證整體穩定，故只考慮強度和剛度。計算簡圖如下：800080008000ppppppppppppppppppp670連續梁計算書：共

92、有 3 跨梁材性：Q235 全梁有均布荷載1 KN/M 考慮自重，自重放大系數為1.2、第 1 跨計算結果：跨度為 8 M 截面為 普工 40c 截面 Ix=2.38e+008 mm4截面 Wx=1.19e+006 mm3面積矩 Sx=706050 mm3腹板總厚14.5 mm 塑性發展系數 x=1.05 整體穩定系數 b=0.6 由最大壁厚16.5 mm 得：截面抗拉抗壓抗彎強度設計值f=205 MPa 截面抗剪強度設計值fv=120 MPa 剪力范圍為-178.887-114.44 KN 彎矩范圍為-203.148-252.235 KN.M 最大撓度為22.5986 mm(撓跨比為1/35

93、4)由 Vmax x Sx/(Ix Tw)得計算得最大剪應力為36.5989 MPa 滿足!由 Mx/(x Wx)得計算得強度應力為201.868 MPa 滿足!、第 2 跨計算結果：跨度為 8 M 截面為 普工 40c 截面 Ix=2.38e+008 mm4截面 Wx=1.19e+006 mm3面積矩 Sx=706050 mm3腹板總厚14.5 mm 塑性發展系數 x=1.05 整體穩定系數 b=0.6 由最大壁厚16.5 mm 得：截面抗拉抗壓抗彎強度設計值f=205 MPa 截面抗剪強度設計值fv=120 MPa 剪力范圍為-147.357-145.969 KN 彎矩范圍為-64.817

94、7-252.235 KN.M 最大撓度為1.7639 mm(撓跨比為1/4535)由 Vmax x Sx/(Ix Tw)得計算得最大剪應力為30.1483 MPa 滿足!由 Mx/(x Wx)得計算得強度應力為201.868 MPa 滿足!、第 3 跨計算結果：跨度為 8 M 截面為 普工 40c 截面 Ix=2.38e+008 mm4截面 Wx=1.19e+006 mm3面積矩 Sx=706050 mm3腹板總厚14.5 mm 塑性發展系數 x=1.05 整體穩定系數 b=0.6 由最大壁厚16.5 mm 得：截面抗拉抗壓抗彎強度設計值f=205 MPa 截面抗剪強度設計值fv=120 MP

95、a 剪力范圍為-115.828-177.499 KN 彎矩范圍為-203.148-252.235 KN.M 最大撓度為22.6028 mm(撓跨比為1/353)由 Vmax x Sx/(Ix x Tw)得計算得最大剪應力為36.3149 MPa 滿足!由 Mx/(x Wx)得計算得強度應力為201.868 MPa 滿足!二、底層鋼梁（懸挑部位）計算：荷載：底層鋼梁所放置的位置為十六層頂部框架次梁（350 700）位置，所以其所承受荷載為頂部外側框架梁（500 2000）及架體所傳遞的集中荷載（P25.25KN）。因其里側在三層結構上固定且上部有 350 700 梁的模板及架體所施加荷載，可按懸

96、挑梁計算，計算簡圖如下：計算簡圖如下：p50300300pp100梁材性：Q235 全梁有均布荷載 1KN/M 考慮自重，自重放大系數為1.2 第 1 跨計算結果：跨度為 0.75M 截面為普工 28a 截面 Ix=7.12e+007mm4截面 Wx=508571mm3面積矩 Sx=290342mm3腹板總厚 8.5mm 塑性發展系數x=1.05 整體穩定系數b=0.6 由最大壁厚 13.7mm 得：截面抗拉抗壓抗彎強度設計值f=215MPa 截面抗剪強度設計值fv=125MPa 剪力范圍為 0-76.8614KN 彎矩范圍為 0-26.93KN.M 最大撓度為 0.266318mm(撓跨比為

97、 1/2816)由 Vmax Sx/(Ix Tw)得計算得最大剪應力為36.8739MPa 滿足!由 Mx/(x Wx)得計算得強度應力為50.4308MPa 滿足!由 Mx/(b Wx)得計算得穩定應力為88.2538MPa 滿足!三、內部上層鋼梁計算荷載：內部上層鋼梁所放置的位置為十六層頂部框架次梁（250 500）位置，所以其所承受荷載為頂部框架梁及架體所傳遞的集中荷載（P25.03KN）。按三跨連續梁計算。計算簡圖如下：800080008000pppppppppp1340連續梁計算書共有 3 跨梁材性：Q235 全梁有均布荷載1KN/M 考慮自重，自重放大系數為1.2、第 1 跨計算結

98、果：跨度為 8M 截面為普工 40a 截面 Ix=2.17e+008mm4截面 Wx=1.085e+006mm3面積矩 Sx=626050mm3腹板總厚 10.5mm 塑性發展系數x=1.05 整體穩定系數b=0.6 由最大壁厚 16.5mm 得：截面抗拉抗壓抗彎強度設計值f=205MPa 截面抗剪強度設計值fv=120MPa 剪力范圍為-86.1395-78.529KN 彎矩范圍為-103.018-128.059KN.M 最大撓度為 12.6638mm(撓跨比為 1/631)由 VmaxxSx/(Ix Tw)得計算得最大剪應力為23.668MPa 滿足!由 Mx/(x Wx)得計算得強度應力

99、為112.407MPa 滿足!由 Mx/(b Wx)得計算得穩定應力為196.711MPa 滿足!、第 2 跨計算結果：跨度為 8M 截面為普工 40a 截面 Ix=2.17e+008mm4截面 Wx=1.085e+006mm3面積矩 Sx=626050mm3腹板總厚 10.5mm 塑性發展系數x=1.05 整體穩定系數b=0.6 由最大壁厚 16.5mm 得：截面抗拉抗壓抗彎強度設計值f=205MPa 截面抗剪強度設計值fv=120MPa 剪力范圍為-70.1321-94.5364KN 彎矩范圍為-35.8585-128.059KN.M 最大撓度為 1.07196mm(撓跨比為 1/7462

100、)由 Vmax Sx/(Ix Tw)得計算得最大剪應力為25.9752MPa 滿足!由 Mx/(x Wx)得計算得強度應力為112.407MPa 滿足!由 Mx/(b Wx)得計算得穩定應力為196.711MPa 滿足!、第 3 跨計算結果：跨度為 8M 截面為普工 40a 截面 Ix=2.17e+008mm4截面 Wx=1.085e+006mm3面積矩 Sx=626050mm3腹板總厚 10.5mm 塑性發展系數x=1.05 整體穩定系數b=0.6 由最大壁厚 16.5mm 得：截面抗拉抗壓抗彎強度設計值f=205MPa 截面抗剪強度設計值fv=120MPa 剪力范圍為-54.1247-11

101、0.544KN 彎矩范圍為-103.018-128.059KN.M 最大撓度為 12.6685mm(撓跨比為 1/631)由 Vmax Sx/(IxxTw)得計算得最大剪應力為30.3734MPa 滿足!由 Mx/(x Wx)得計算得強度應力為112.407MPa 滿足!由 Mx/(b Wx)得計算得穩定應力為196.711MPa 滿足!三、底層鋼梁計算因底層鋼梁平鋪在三層結構層上，底部與結構層直接接觸，所以其主要承受上層鋼梁傳遞荷載，只需驗算受壓處局部承壓強度。上層鋼梁傳遞荷載：R=125.06KN 受壓區長度為：96mm，;hy=r+t 13+1326mm，tw=9.5mm zwcltR1

102、.0 125.06 103/9.5（96+26）107.90N/mm2f=215N/mm2。（滿足要求）第十五節鋼梁頂接焊縫計算書1、外側上層鋼梁與埋件連接處所承受最大剪力：F178.89KN 工字鋼頂接焊縫計算書截面：400 146 14.5 焊縫高度取hf=6 mm 由鋼號 Q235 查得焊縫強度fwt=160 MPa 受荷載F=178.89 KN N=0 KN e=0 mm 由于承受靜力荷載或間接動力荷載，f=1.22 上翼緣厚T1=16.5 mm 下翼緣厚T2=16.5 mm 上翼緣外側焊縫有效面積Aw11=571.2 mm2上翼緣內側焊縫有效面積Aw12=510.3 mm2下翼緣外側

103、焊縫有效面積Aw21=571.2 mm2下翼緣內側焊縫有效面積Aw22=510.3 mm2腹板兩側焊縫有效面積Aw3=3082.8 mm2總的焊縫有效面積Aw=5245.8 mm2焊縫形心至上翼緣外側距離y0=200 mm 焊縫 Ix=1.14792e+008 mm4焊縫受彎矩M=F x e=0 KN.M 焊縫受剪力V=F=178.89 KN 焊縫受軸力N=0 KN 由剪力產生的剪應力 V=V/Aw3=58.0284 MPa 由軸力產生的正應力 N=N/Aw=0 MPa A 點：上翼緣內側與腹板相交處由彎矩在 A 點產生的正應力 M_A=M/Ix x(y0-T1-hf/2)=0 MPa B 點

104、：下翼緣內側與腹板相交處由彎矩在 B 點產生的正應力 M_B=M/Ix x(H-T2-m_hf/2-y0)=0 MPa A 點折算應力 A=sqrt(N+M_A)/Bf2+V2=58.0284 MPa=fwt 滿足!B 點折算應力 B=sqrt(N+M_B)/Bf2+V2=58.0284 MPa=fwt 滿足!結論：滿足!2、內側上層鋼梁與埋件連接處：所承受最大剪力：F110.54KN 工字鋼頂接焊縫計算書截面：400 146 14.5 焊縫高度取hf=6 mm 由鋼號 Q235 查得焊縫強度fwt=160 MPa 受荷載F=110.54 KN N=0 KN e=0 mm 由于承受靜力荷載或間

105、接動力荷載，f=1.22 上翼緣厚T1=16.5 mm 下翼緣厚T2=16.5 mm 上翼緣外側焊縫有效面積Aw11=571.2 mm2上翼緣內側焊縫有效面積Aw12=510.3 mm2下翼緣外側焊縫有效面積Aw21=571.2 mm2下翼緣內側焊縫有效面積Aw22=510.3 mm2腹板兩側焊縫有效面積Aw3=3082.8 mm2總的焊縫有效面積Aw=5245.8 mm2焊縫形心至上翼緣外側距離y0=200 mm 焊縫 Ix=1.14792e+008 mm4焊縫受彎矩M=F x e=0 KN.M 焊縫受剪力V=F=110.54 KN 焊縫受軸力N=0 KN 由剪力產生的剪應力 V=V/Aw3

106、=35.857 MPa 由軸力產生的正應力 N=N/Aw=0 MPa A 點：上翼緣內側與腹板相交處由彎矩在 A 點產生的正應力 M_A=M/Ix x(y0-T1-hf/2)=0 MPa B 點：下翼緣內側與腹板相交處由彎矩在 B 點產生的正應力 M_B=M/Ix x(H-T2-m_hf/2-y0)=0 MPa A 點折算應力 A=sqrt(N+M_A)/Bf2+V2=35.857 MPa=fwt 滿足!B 點折算應力 B=sqrt(N+M_B)/Bf2+V2=35.857 MPa=fwt 滿足!結論：滿足!3、挑出處鋼梁處所承受最大剪力：F1/2 6 25.24 75.25KN 工字鋼頂接焊

107、縫計算書截面：新截面焊縫高度取 hf=6mm 由鋼號 Q235 查得焊縫強度 fwt=160MPa 受荷載 F=75.25KNN=0KNe=200mm 由于承受靜力荷載或間接動力荷載，f=1.22 上翼緣厚 T1=16.5mm 下翼緣厚 T2=16.5mm 上翼緣外側焊縫有效面積Aw11=571.2mm2上翼緣內側焊縫有效面積Aw12=510.3mm2下翼緣外側焊縫有效面積Aw21=571.2mm2下翼緣內側焊縫有效面積Aw22=510.3mm2腹板兩側焊縫有效面積Aw3=3082.8mm2總的焊縫有效面積Aw=5245.8mm2焊縫形心至上翼緣外側距離y0=200mm 焊縫 Ix=1.147

108、92e+008mm4 焊縫受彎矩 M=Fxe=15.05KN.M 焊縫受剪力 V=F=75.25KN 焊縫受軸力 N=0KN 由剪力產生的剪應力V=V/Aw3=24.4096MPa 由軸力產生的正應力 N=N/Aw=0MPa A 點：上翼緣內側與腹板相交處由彎矩在 A 點產生的正應力M_A=M/Ixx(y0-T1-hf/2)=23.6648MPa B 點：下翼緣內側與腹板相交處由彎矩在 B 點產生的正應力M_B=M/Ixx(H-T2-m_hf/2-y0)=23.6648MPa A 點折算應力A=sqrt(N+M_A)/Bf2+V2=31.1783MPa=fwt滿足!B 點折算應力B=sqrt(N+M_B)/Bf2+V2=31.1783MPa=fwt滿足!結論：滿足!高大模板一至三層框架梁加固圖：