1、 目目 錄錄 第一第一部分部分 編編制制依據依據.1 第二第二部分部分 工工程程概況概況.1 第三第三部分部分 樓樓板板高支高支撐架撐架.2 第四第四部分部分 梁梁和和樓板樓板模模板板支支撐撐架架的的構造構造和施和施工工要求要求.2 第五第五部部分分：計計算書算書.6 三層三層正正堂堂層高層高 9m，板板厚為厚為 100 厚厚板高板高支支撐架撐架計計算書算書.6 層高層高 4.5m 板厚板厚 100mm 模模板板計計算書算書.13 7.2m 高板厚高板厚 120mm 模板模板(扣扣件件鋼鋼管管高架高架)計算書計算書.15 第三第三層層層層高為高為 9 米米，梁梁截截面面尺尺寸為寸為 30090

2、0 的的計計算書算書.20 層高層高 4.5m，梁界梁界面尺寸面尺寸 250800 的的計計算書算書.35 屋頂屋頂最最高高處處層高層高 7.2m 梁梁模板模板 3001000 計算計算.40 某某路某某段 1819地塊教堂工程 高支撐架模板專項施工方案 1高支撐架模板專項施工方案高支撐架模板專項施工方案 第第一一部分部分編制編制依據依據 建筑結構荷載規范GB50009-2001 中國建筑工業出版社；混凝土結構設計規范GB50010-2002中國建筑工業出版社；建筑施工計算手冊江正榮著 中國建筑工業出版社；建筑施工手冊第四版 中國建筑工業出版社；建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范JGJ130

3、-2001 中國建筑工業出版社；鋼結構設計規范GB50017-2003中國建筑工業出版社；施工安全設施計算軟件品茗計算機軟件CSC2005；浙江省建設廳及溫州市建設局的有關文件規定的要求。第第二二部分部分工程工程概況概況某某路某某段1819地塊教堂工程位于溫州市某某路某某段19地塊，屬于框架結構，地上5層，無地下室，建筑檐高高度為19.8m，標準層高3.6m，建筑總面積2108m2，總工期240天。抗震設防為6度設防，建筑安全等級為二級，耐火等級為二級，設計使用年限為50年，基礎采用機械鉆孔灌注樁基礎。本工程所用排架采用 483.5 鋼管搭設。考慮到市場的鋼管質量參差不齊，采用483.2 計算

4、。搭設方式詳見模板、排架方案，按溫州市建設局有關文件規定，搭設高度超過 4 米的稱為高支撐架，對高支撐架必須編制專項方案，故本方案針對江濱路鹿城段 1819地塊教堂工程高支撐排架專項編制，本工程高支撐架主要有以下部位：1、三層正堂結構樓板，層高 9 米。2、三層休息室，層高 4.5m。3、屋頂最高處 7.2m。考慮到高支撐架區域，結構混凝土采用二次完成澆搗完成，即先澆墻、框架柱，澆搗至梁底，再澆搗梁板結構混凝土。樓板排架搭設時，框架柱已經澆搗完成，這從很大意義上增強了排架的整體穩定性。考慮到排架的整體性，排架間距控制在10001000 之內梁下立桿橫距加密至800，縱距1000，中空部分面積2

5、01m2，同時在中空部位的四周的第四層層已現澆的梁處按排架間距每二跨預埋鋼管，與鋼管支撐架連接。并在 4 軸與 3 軸的方柱以及 E軸兩個圓柱之間，設置加強層，連墻件錨固在已現澆的混凝土柱或梁，三層正堂標高 10.47m加一道水平剪刀撐，增加整體穩定性（見詳圖一、二）。豎向剪刀撐布置按模板支架四邊與 某某路某某段 1819地塊教堂工程 高支撐架模板專項施工方案 中間每隔 4 排立桿設一道縱向剪刀撐，剪刀撐成 450600角設置。在承重架關鍵部位要選用較新的鋼管、扣件2。三層休息室層高 4.5m，排架間距控制在 10001000，梁下立桿橫距加密至 800，縱距 1000，搭設方法參照附圖五、六

6、。頂層屋頂最高處 7.2m，排架間距控制在 900900，梁下立桿橫距加密至 800，縱距 1000，搭設方法見附圖三、四。第第三三部分部分樓板樓板高高支撐架支撐架1、三層正堂三層正堂結結構樓板構樓板三層正堂層高 9m，其上為 100 厚有梁樓板，梁截面為 250450、250600、250750、250800、250850 等，考慮到排架的整體性，排架間距控制在 10001000之內，高框架梁下立桿縱距為 1000，立桿橫距 800。（詳見附圖一）第第四四部分部分梁和梁和樓樓板模板支板模板支撐撐架的構造架的構造和和施工要求施工要求一一、構造要求：構造要求：1、模板立桿必須設置縱橫向掃地桿；2

7、、除最頂層可采用搭接，立桿接長必須采用對接扣件；3、滿堂模板支架四邊與中間每隔4排立桿應設一道縱向剪刀撐，由底至頂連續設置；4、高于4m的模板支架，兩端與中間每隔4排立桿，從頂向下每隔兩步設置水平剪刀撐，剪刀撐成450600角設置，沿支架四周外立面應滿設剪刀撐，剪刀撐角度為450時，剪刀撐跨越立桿根數為7根，600時剪刀撐跨越立桿根數為6根。柱墻如果采用二次澆搗，剪刀撐間距可設為不大于80008000。5、每道剪刀撐寬度不小于4跨，且不應小于6m；梁板模板高支撐架采用單立桿，立桿之間必須按步距滿設雙向水平桿，確保兩方向足夠的設計剛度；6、掃地桿離地200mm，水平橫桿第一根離地1.8m，上部間

8、距不得大于1.6m/道；7、在任何情況下，高支撐架的頂部與底部（掃地桿的設置層）必須設水平加強層；8、頂部支撐點位于頂層橫桿時，應靠近立桿，且不宜大于200mm；9、現澆樓板采用18厚膠合板支模時，支模排擋采用50100方木，間距不得大于300mm。二二、搭設要求搭設要求1、先搭設梁部立桿，后搭設平板立桿；2、緊固件均需備齊，所有緊固件必須扣緊，不得有松動，梁承重架橫桿下須加雙軋；某某路某某段 1819地塊教堂工程 高支撐架模板專項施工方案 3、確保每個扣件和鋼管的質量是滿足要求的，每個扣件的擰緊力矩都要控制在4560N.m，鋼管不能選用已經長期使用發生變形的；4、嚴格按照設計尺寸搭設，立桿和

9、水平桿的接頭均應錯開在不同的框格層中設置；5、確保立桿的垂直偏差和橫桿的水平偏差小于JGJ130-2001規范的規定。6、為增加腳手架的穩定性，在中間增加水平剪刀撐，連墻件固定在四周已澆好的邊梁上（附圖二）三三、施工使用的施工使用的要求要求1、精心設計混凝土澆筑方案，確保模板支架施工過程中均衡受載，最好采用由中部向兩邊擴展的澆筑方式；不要使樓板出現集中荷載，即施工時注意樓板上堆高不要超過混凝土面高度300mm以上，接近這一高度時應停止泵送，或將泵管頭子轉向；2、嚴格控制實際施工荷載不超過設計荷載，鋼筋、模板、木方等材料不能在支架上方堆積；3、澆筑前做好對看模人員的交底，澆筑過程中，派專人檢查支

10、架和支承情況，發現下沉、松動和變形情況馬上報告，立即采取加固措施，以確保安全。四四、模板安裝的模板安裝的質質3量標準量標準 （一）保證項目模板及其支架必須具有足夠的強度、剛度和穩定性；其支承部分應有足夠的支承面積。如安裝在基土上，基土必須堅實。（二）基本項目其允許偏差項目應符合相關施工規范及驗收標準，并符合下表要求：項 目允許偏差（MM）檢 查 方 法 柱、墻軸線位移5 尺 量 檢 查 底模上表面標高5 用水準儀或拉線和尺量檢查 梁、柱、墻截面內部尺寸4，5 尺 量 檢 查 垂直度6 用 2M 托線板檢查 表面平整度5 用 2M 靠尺和楔形塞尺檢查 預埋鋼板中心線位置3 預埋管、預留孔中心線位

11、置3 中心線位置3 預埋螺栓 外露長度10，0 拉線和尺量檢查 中心線位移10 預留洞截面內部尺寸10，0 某某路某某段 1819地塊教堂工程 高支撐架模板專項施工方案 五五、模板拆除模板拆除1、墻柱模板拆4除 在砼強度達到 1.2Mpa 能保證其表面棱角不因拆除模板而受損后方可拆除，拆除順序為先縱墻后橫墻。在同條件養護條件砼強度達到 1.0mpa 后，先松動穿墻螺栓，再松開地腳螺栓使模板與墻體脫開。脫模困難時，可用橇棍在模板底部橇動，嚴禁在上口橇動、晃動或用大錘砸模板、拆除下的模板及時清理模板及襯模上的殘渣，在大鋼模板面板邊框刷好脫模劑且每次進行全面檢查和維修作好模板質量評定記錄，保證使用質

12、量。2、頂板模板拆除 頂板模拆除參考每層每段頂板砼同條件抗壓強度試驗報告，并應符合下表的要求，才能進行拆模。拆頂板模板時從房間一端開始，防止墜落人或物造成質量事故。底模拆除時的混凝土強度要求 構件類型構件跨度（達到設計的混凝土立方體抗壓強度標準值的百分率（m）2 50 2，8 75 板8 100 8 75 梁、拱、殼8 100 懸臂構件100 頂板模拆除時注意保護頂板模板，不能硬橇模板接縫處，以防損壞多層板。拆除的多層板、龍骨及腳手架要堆放整齊，并注意不要集中堆料。拆掉的釘子要回收再利用，在作業面清理干凈，以防扎腳傷人。六六、模板工程的模板工程的安安全技術措施全技術措施（一）、模板施工前的安全

13、技術交底（1）模板安裝操作人員應嚴格按模板工程設行的材質、施工方案和工序進行施工，模 板沒有固定前不得進行下道工序施工。（2）模板工程作業高度在 2m 和 2m 以上時，要根據高空作業安全技術規范的要求進行操作和防護，要有可靠安全的操作架子，4m 以上或二層及二層以上，周圍應設安全網和防護欄桿。（3）臨街及交通要道地區施工應設警示牌，避免傷及行人。某某路某某段 1819地塊教堂工程 高支撐架模板專項施工方案 （4）操作人員不許攀模板，不許在墻壁頂、獨立粱及其他狹窄而無防護欄的模面上行走5。（5）高處作業架子上、平臺上一般不宜堆放模板。工人所用工具、模板零件應放在工具袋內，以免墜落傷人。（6）兩

14、季施工、高聳結結構的模板作業，要安裝避雷設施，其接地電阻不得大于 4。五級以上大風天氣，不宜進行大塊模板拼裝和吊裝作業。（7）木模板應遠離火源堆放。在架空輸電線路下面進行模板施工，如果不能停電作業，應采取隔離防護措施。（8）模板支撐不能固定在腳手架或門窗上，避免發生倒塌或模板位移。（二）、拆模的安全技術要求（1）模板拆除時，混凝土強度必須達到混凝土結構工程施工及驗收規范的規定。側模在混凝土強度能保證其表面及棱角不因拆除模板而受損壞后，方可拆除。（2）在拆模過程中。如發現實際結構混凝土強度并未達到要求，應暫停拆模，經妥當處理，實際強度達到要求后，方可繼續拆除。（3）拆模時由專人指揮和切實可靠的安

15、全措施，并在下面標出作業區，嚴禁非操作人員進入作業區。（4）拆模的順序和方法應根據現行的規定進行，如果模板設計無規定時，應嚴格遵守從上而下的原則，先拆除非承重模板，后拆承重模板。（5）拆模人應站一側，不得站在拆模下方，幾個人同時拆模應注意相互間的安全距離；禁止拋擲模板。（6）拆模時嚴禁猛撬硬砸或大面積撬落或拉倒，停工前不得留下松動和懸掛的模板。拆下的模板應及時運送到指定的地點集中堆放或清理歸垛。七七、應注意的質應注意的質量量問題和處問題和處理理方法方法該部位梁模板容易產生的問題是：墻身不直，側面鼓出，尺寸加大，所以應在墻身內設置固定筋。防止尺寸偏差過大，保證墻身的垂直度。1、模板安裝前，應熟悉

16、設計圖紙和構造大樣圖、放線圖。2、合理地選擇模板安裝順序，一般情況下模板自下而上地安裝，在安裝過程中，可設臨時支撐穩住模板，待安裝完畢且校正無誤后才固定。3、模板安裝應與鋼筋綁扎、水電安裝等工種密切配合。4、模板在安裝過程中應多檢查，注意垂直度、標高及各部分的截面尺寸。模板接縫應 某某路某某段 1819地塊教堂工程 高支撐架模板專項施工方案 緊密，縫隙大的要堵嚴。5、澆筑混凝土時，要注意觀察模板受荷后的情況，發現位移、鼓脹、漏漿、支撐松動等現象，應及時采取有效措施予以處理6。第第五五部分：計算書部分：計算書三三層層正堂層高正堂層高9m，板厚為，板厚為100厚板厚板高高支撐架計算書支撐架計算書

17、高支撐架的計算依據 建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范（JGJ130-2001）、混凝土結構設計規范GB50010-2002、建筑結構荷載規范(GB 50009-2001)、鋼 結構設計規范(GB 50017-2003)等規范編制。因本工程梁支架高度大于4米，根據有關文獻建議，如果僅按規范計算，架體安全 性仍不能得到完全保證。為此計算中還參考了施工技術2002（模板高支撐架設計和使用安全中的部分內容3）：扣件式鋼管。一、參數信息一、參數信息:1.腳腳手手架參數架參數橫向間距或排距(m):1.00；縱距(m):1.00；步距(m):1.50；立桿上端伸出至模板支撐點長度(m):0.10；腳手架

18、搭設高度(m):8.90；采用的鋼管(mm):483.2；扣件連接方式:雙扣件，考慮扣件的保養情況，扣件抗滑承載力系數:0.80；板底支撐連接方式:方木支撐；2.荷載參數模板與木板自重(kN/m2):0.350；混凝土與鋼筋自重(kN/m3):25.000；樓板澆筑厚度(mm):100.000；施工均布荷載標準值(kN/m2):2.000；3.木方參數木方彈性模量E(N/mm2):9500.000；木抗彎強度設計值(N/mm2方):13.000；木方抗剪強度設計值(N/mm2):1.400；木方的間隔距離(mm):300.000；某某路某某段 1819地塊教堂工程 高支撐架模板專項施工方案 木

19、方的截面寬度(mm):50.00；木方的截面高度(mm):100.007；圖2 樓板支撐架荷載計算單元 二、模板支撐方二、模板支撐方木木的計算的計算:方木按照簡支梁計算，其慣性矩I和截面抵抗矩W分別為:W=5.00010.00010.000/6=83.33 cm3；I=5.00010.00010.00010.000/12=416.67 cm4 某某路某某段 1819地塊教堂工程 高支撐架模板專項施工方案 8 方木楞計算簡圖1.荷載荷載的計的計算：算：(1)鋼筋混凝土板自重(kN/m)：q1=25.0000.3000.100=0.750 kN/m；(2)模板的自重線荷載(kN/m):q2=0.3

20、500.300=0.105 kN/m；(3)活荷載為施工荷載標準值與振倒混凝土時產生的荷載(kN)：p1=(2.000+2.000)1.0000.300=1.200 kN；2.方方木木抗彎抗彎強強度驗度驗算算:最大彎矩考慮為靜荷載與活荷載的計算值最不利分配的彎矩和，計算公式如下:均布荷載 q=1.2(0.750+0.105)=1.026 kN/m；集中荷載 p=1.41.200=1.680 kN；最大彎距 M=Pl/4+ql2/8=1.6801.000/4+1.0261.0002/8=0.548 kN.m；最大支座力 N=P/2+ql/2=1.680/2+1.0261.000/2=1.353

21、kN；=M/w=0.548106/83.333103=6.579 N/mm2方木的最大應力值；方木抗彎強度設計值 f=13.0 N/mm2；方木的最大應力計算值為 6.579 N/mm2小于 方木的抗彎強度設計值 13.0 N/mm2，滿足要求!3.方方木木抗剪驗抗剪驗算：算：最大剪力的計算公式如下:Q=ql/2+P/2 截面抗剪強度必須滿足:T=3Q/2bh T 某某路某某段 1819地塊教堂工程 高支撐架模板專項施工方案 其中最大剪力:V=1.0001.026/2+1.680/2=1.353 kN；方木受剪應力計算值 T=3 1353.000/(2 50.000 100.000)=0.40

22、6 N/mm2；方木抗剪強度設計值 T=1.400 N/mm2；方木受剪應力計算值為 0.406 N/mm2小于 方木的抗剪強度設計值 1.400 N/mm29，滿足要求!4.方方木木撓度驗撓度驗算算:最大彎矩考慮為靜荷載與活荷載的計算值最不利分配的撓度和，計算公式如下:均布荷載 q=q1+q2=0.750+0.105=0.855 kN/m；集中荷載 p=1.200 kN；方木最大撓度計算值 V=50.8551000.0004/(3849500.0004166666.67)+1200.0001000.0003/(489500.0004166666.67)=0.913 mm；方木最大允許撓度值

23、V=1000.000/250=4.000 mm；方木的最大撓度計算值 0.913 mm 小于 方木的最大允許撓度值 4.000 mm,滿足要求!三、三、木木方支撐鋼管計算方支撐鋼管計算:支撐鋼管按照集中荷載作用下的三跨連續梁計算；集中荷載P取縱向板底支撐傳遞力，P=1.0261.000+1.680=2.706 kN；支撐鋼管計算簡圖 某某路某某段 1819地塊教堂工程 高支撐架模板專項施工方案 10 支撐鋼管計算彎矩圖(kN.m)支撐鋼管計算變形圖(mm)支撐鋼管計算剪力圖(kN)最大彎矩 Mmax=0.911 kN.m；最大變形 Vmax=2.499 mm；最大支座力 Qmax=9.841

24、kN；鋼管最大應力=0.911106/4730.000=192.582 N/mm2；鋼管抗壓強度設計值 f=205.000 N/mm2；支撐鋼管的計算最大應力計算值 192.582 N/mm2小于 鋼管的抗壓強度設計值205.000 N/mm2,滿足要求!支撐鋼管的最大撓度小于1000.000/150與10 mm,滿足要求!四、扣件四、扣件抗滑移抗滑移的計算的計算:按照建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范培訓講座劉群主編，P96頁，雙扣件承載力設計值取16.00kN，按照扣件抗滑承載力系數0.80，該工程實際的旋轉雙扣 某某路某某段 1819地塊教堂工程 高支撐架模板專項施工方案 件承載力取值

25、為12.80kN 11。縱向或橫向水平桿傳給立桿的豎向作用力設計值 R=9.841 kN；R 12.80 kN,所以雙扣件抗滑承載力的設計計算滿足要求!五、模板支架五、模板支架立桿荷載立桿荷載標準標準值值(軸力軸力):作用于模板支架的荷載包括靜荷載、活荷載和風荷載。1.靜荷載標準值包括以下內容：(1)腳手架的自重(kN)：NG1=0.1388.900=1.232 kN；鋼管的自重計算參照扣件式規范附錄A。(2)模板的自重(kN)：NG2=0.3501.0001.000=0.350 kN；(3)鋼筋混凝土樓板自重(kN)：NG3=25.0000.1001.0001.000=2.500 kN；經計

26、算得到，靜荷載標準值 NG=NG1+NG2+NG3=4.082 kN；2.活荷載為施工荷載標準值與振倒混凝土時產生的荷載。經計算得到，活荷載標準值 NQ=(2.000+2.000)1.0001.000=4.000 kN；3.不考慮風荷載時,立桿的軸向壓力設計值計算N=1.2NG+1.4NQ=10.498 kN；六、六、立桿立桿的的穩定性穩定性計算計算:立桿的穩定性計算公式:其中 N-立桿的軸心壓力設計值(kN)：N=10.498 kN；-軸心受壓立桿的穩定系數,由長細比 lo/i 查表得到；i-計算立桿的截面回轉半徑(cm)：i=1.59 cm；A-立桿凈截面面積(cm2)：A=4.50 cm

27、2；W-立桿凈截面模量(抵抗矩)(cm3)：W=4.73 cm3；-鋼管立桿最大應力計算值(N/mm2)；f-鋼管立桿抗壓強度設計值：f=205.000 N/mm2；L0-計算長度(m)；某某路某某段 1819地塊教堂工程 高支撐架模板專項施工方案 如果完全參照扣件式規范，按下式計算 l0=h+2a k1-計算長度附加系數，取值為1.155；u-計算長度系數，參照扣件式規范表5.3.3；u=1.700；a-立桿上端伸出頂層橫桿中心線至模板支撐點的長度；a=0.100 m；上式的計算結果：立桿計算長度 L0=h+2a=1.500+0.1002=1.700 m；L0/i=1700.000/15.9

28、00=107.000 12；由長細比 Lo/i 的結果查表得到軸心受壓立桿的穩定系數=0.537；鋼管立桿的最大應力計算值；=10498.112/（0.537450.000）=43.443 N/mm2；鋼管立桿的最大應力計算值=43.443 N/mm2小于 鋼管立桿的抗壓強度設計值 f=205.000 N/mm2，滿足要求！如果考慮到高支撐架的安全因素，適宜由下式計算l0=k1k2(h+2a)k1-計算長度附加系數按照表1取值1.185；k2-計算長度附加系數，h+2a=1.700 按照表2取值1.017；上式的計算結果：立桿計算長度 Lo=k1k2(h+2a)=1.1851.017(1.50

29、0+0.1002)=2.049 m；Lo/i=2048.747/15.900=129.000；由長細比 Lo/i 的結果查表得到軸心受壓立桿的穩定系數=0.401；鋼管立桿的最大應力計算值；=10498.112/（0.401450.000）=58.177 N/mm2；鋼管立桿的最大應力計算值=58.177 N/mm2小于 鋼管立桿的抗壓強度設計值 f=205.000 N/mm2，滿足要求！模板承重架應盡量利用剪力墻或柱作為連接連墻件，否則存在安全隱患。某某路某某段 1819地塊教堂工程 高支撐架模板專項施工方案 13 以上表參照 杜榮軍:扣件式鋼管模板高支撐架設計和使用安全。層高層高4.5m板

30、厚板厚100mm模板計算書模板計算書 （與上面計算書相同的地方略掉）一、參數信息一、參數信息:1.腳腳手手架參數架參數橫向間距或排距(m):1.00；縱距(m):1.00；步距(m):1.50；立桿上端伸出至模板支撐點長度(m):0.10；腳手架搭設高度(m):4.40；采用的鋼管(mm):483.2；扣件連接方式:雙扣件，考慮扣件的保養情況，扣件抗滑承載力系數:0.80；板底支撐連接方式:方木支撐；2.荷載荷載參數參數3.木木方方參數參數二、模板支撐方二、模板支撐方木木的計算的計算:1.荷載荷載的計的計算：算：2.方方木木抗彎抗彎強強度驗度驗算算:3.方方木木抗剪驗抗剪驗算：算：4.方方木木

31、撓度驗撓度驗算算:三、三、木木方支撐鋼管計算方支撐鋼管計算 某某路某某段 1819地塊教堂工程 高支撐架模板專項施工方案 四、扣件四、扣件抗滑移抗滑移的計算的計算:五、模板支架五、模板支架立桿荷載立桿荷載標準標準值值(軸力軸力14):作用于模板支架的荷載包括靜荷載、活荷載和風荷載。1.靜荷載標準值包括以下內容：(1)腳手架的自重(kN)：NG1=0.1384.400=0.609 kN；鋼管的自重計算參照扣件式規范附錄A。(2)模板的自重(kN)：NG2=0.3501.0001.000=0.350 kN；(3)鋼筋混凝土樓板自重(kN)：NG3=25.0000.1001.0001.000=2.5

32、00 kN；經計算得到，靜荷載標準值 NG=NG1+NG2+NG3=3.459 kN；2.活荷載為施工荷載標準值與振倒混凝土時產生的荷載。經計算得到，活荷載標準值 NQ=(2.000+2.000)1.0001.000=4.000 kN；3.不考慮風荷載時,立桿的軸向壓力設計值計算N=1.2NG+1.4NQ=9.751 kN；六、六、立桿立桿的的穩定性穩定性計算計算:立桿的穩定性計算公式:如果完全參照扣件式規范，按下式計算 l0=h+2a 上式的計算結果：立桿計算長度 L0=h+2a=1.500+0.1002=1.700 m；L0/i=1700.000/15.900=107.000；由長細比 L

33、o/i 的結果查表得到軸心受壓立桿的穩定系數=0.537；鋼管立桿的最大應力計算值；=9750.752/（0.537450.000）=40.351 N/mm2；鋼管立桿的最大應力計算值=40.351 N/mm2小于 鋼管立桿的抗壓強度設計值 f=205.000 N/mm2，滿足要求！某某路某某段 1819地塊教堂工程 高支撐架模板專項施工方案 如果考慮到高支撐架的安全因素，適宜由下式計算l0=k1k2(h+2a)k1-計算長度附加系數按照表1取值1.185；k2-計算長度附加系數，h+2a=1.700 按照表2取值1.001；上式的計算結果：立桿計算長度 Lo=k1k2(h+2a)=1.185

34、1.001(1.500+0.1002)=2.017 m；Lo/i=2016.515/15.900=127.000 15；由長細比 Lo/i 的結果查表得到軸心受壓立桿的穩定系數=0.412；鋼管立桿的最大應力計算值；=9750.752/（0.412450.000）=52.593 N/mm2；鋼管立桿的最大應力計算值=52.593 N/mm2小于 鋼管立桿的抗壓強度設計值 f=205.000 N/mm2，滿足要求！7.2m高板厚高板厚120mm模板模板(扣件鋼管高架扣件鋼管高架)計算書計算書（與上面相同的地方略掉）一、參數信息一、參數信息:1.腳腳手手架參數架參數橫向間距或排距(m):0.90；

35、縱距(m):0.90；步距(m):1.50；立桿上端伸出至模板支撐點長度(m):0.10；腳手架搭設高度(m):7.10；采用的鋼管(mm):483.2；扣件連接方式:雙扣件，考慮扣件的保養情況，扣件抗滑承載力系數:0.80；板底支撐連接方式:方木支撐；2.荷載荷載參數參數模板與木板自重(kN/m2):0.350；混凝土與鋼筋自重(kN/m3):25.000；樓板澆筑厚度(mm):120.000；施工均布荷載標準值(kN/m2):2.000；二、模板支撐方二、模板支撐方木木的計算的計算 某某路某某段 1819地塊教堂工程 高支撐架模板專項施工方案 1.荷載荷載的計的計算：算：(1)鋼筋混凝土板

36、自重(kN/m)：q1=25.0000.3000.120=0.900 kN/m；(2)模板的自重線荷載(kN/m):q2=0.3500.300=0.105 kN/m；(3)活荷載為施工荷載標準值與振倒混凝土時產生的荷載(kN)：p1=(2.000+2.000)0.9000.300=1.080 kN；2.方方木木抗彎抗彎強強度驗度驗算算:最大彎矩考慮為靜荷載與活荷載的計算值最不利分配的彎矩和，計算公式如下16:均布荷載 q=1.2(0.900+0.105)=1.206 kN/m；集中荷載 p=1.41.080=1.512 kN；最大彎距 M=Pl/4+ql2/8=1.5120.900/4+1.2

37、060.9002/8=0.462 kN.m；最大支座力 N=P/2+ql/2=1.512/2+1.2060.900/2=1.299 kN；=M/w=0.462106/83.333103=5.548 N/mm2方木的最大應力值；方木抗彎強度設計值 f=13.0 N/mm2；方木的最大應力計算值為 5.548 N/mm2小于 方木的抗彎強度設計值 13.0 N/mm2，滿足要求!3.方方木木抗剪驗抗剪驗算：算：最大剪力的計算公式如下:Q=ql/2+P/2 截面抗剪強度必須滿足:T=3Q/2bh T 其中最大剪力:V=0.9001.206/2+1.512/2=1.299 kN；方木受剪應力計算值 T

38、=3 1298.700/(2 50.000 100.000)=0.390 N/mm2；方木抗剪強度設計值 T=1.400 N/mm2；方木受剪應力計算值為 0.390 N/mm2小于 方木的抗剪強度設計值 1.400 N/mm2，滿足要求!4.方方木木撓度驗撓度驗算算:某某路某某段 1819地塊教堂工程 高支撐架模板專項施工方案 最大彎矩考慮為靜荷載與活荷載的計算值最不利分配的撓度和，計算公式如下17:均布荷載 q=q1+q2=0.900+0.105=1.005 kN/m；集中荷載 p=1.080 kN；方木最大撓度計算值 V=51.005900.0004/(3849500.000416666

39、6.67)+1080.000900.0003/(489500.0004166666.67)=0.631 mm；方木最大允許撓度值 V=900.000/250=3.600 mm；方木的最大撓度計算值 0.631 mm 小于 方木的最大允許撓度值 3.600 mm,滿足要求!三、三、木木方支撐鋼管計算方支撐鋼管計算:支撐鋼管按照集中荷載作用下的三跨連續梁計算；集中荷載P取縱向板底支撐傳遞力，P=1.2060.900+1.512=2.597 kN；支撐鋼管計算簡圖 支撐鋼管計算彎矩圖(kN.m)某某路某某段 1819地塊教堂工程 高支撐架模板專項施工方案 支撐鋼管計算變形圖18(mm)支撐鋼管計算剪

40、力圖(kN)最大彎矩 Mmax=0.624 kN.m；最大變形 Vmax=1.548 mm；最大支座力 Qmax=8.485 kN；鋼管最大應力=0.624106/4730.000=131.825 N/mm2；鋼管抗壓強度設計值 f=205.000 N/mm2；支撐鋼管的計算最大應力計算值 131.825 N/mm2小于 鋼管的抗壓強度設計值205.000 N/mm2,滿足要求!支撐鋼管的最大撓度小于900.000/150與10 mm,滿足要求!四、扣件四、扣件抗滑移抗滑移的計算的計算:縱向或橫向水平桿傳給立桿的豎向作用力設計值 R=8.485 kN；R 12.80 kN,所以雙扣件抗滑承載力

41、的設計計算滿足要求!五、模板支架五、模板支架立桿荷載立桿荷載標準標準值值(軸力軸力):作用于模板支架的荷載包括靜荷載、活荷載和風荷載。1.靜荷載標準值包括以下內容：(1)腳手架的自重(kN)：NG1=0.1387.100=0.983 kN；鋼管的自重計算參照扣件式規范附錄A。(2)模板的自重(kN)：NG2=0.3500.9000.900=0.284 kN；(3)鋼筋混凝土樓板自重(kN)：NG3=25.0000.1200.9000.900=2.430 kN；經計算得到，靜荷載標準值 NG=NG1+NG2+NG3=3.696 kN；某某路某某段 1819地塊教堂工程 高支撐架模板專項施工方案

42、2.活荷載為施工荷載標準值與振倒混凝土時產生的荷載。經計算得到，活荷載標準值 NQ=(2.000+2.000)0.9000.900=3.240 kN；3.不考慮風荷載時,立桿的軸向壓力設計值計算N=1.2NG+1.4NQ=8.971 kN19；六、六、立桿立桿的的穩定性穩定性計算計算:立桿的穩定性計算公式:其中 N-立桿的軸心壓力設計值(kN)：N=8.971 kN；-軸心受壓立桿的穩定系數,由長細比 lo/i 查表得到；i-計算立桿的截面回轉半徑(cm)：i=1.59 cm；A-立桿凈截面面積(cm2)：A=4.50 cm2；W-立桿凈截面模量(抵抗矩)(cm3)：W=4.73 cm3；-鋼

43、管立桿最大應力計算值(N/mm2)；f-鋼管立桿抗壓強度設計值：f=205.000 N/mm2；L0-計算長度(m)；如果完全參照扣件式規范，按下式計算 l0=h+2a k1-計算長度附加系數，取值為1.155；u-計算長度系數，參照扣件式規范表5.3.3；u=1.700；a-立桿上端伸出頂層橫桿中心線至模板支撐點的長度；a=0.100 m；上式的計算結果：立桿計算長度 L0=h+2a=1.500+0.1002=1.700 m；L0/i=1700.000/15.900=107.000；由長細比 Lo/i 的結果查表得到軸心受壓立桿的穩定系數=0.537；鋼管立桿的最大應力計算值；=8971.3

44、68/（0.537450.000）=37.125 N/mm2；鋼管立桿的最大應力計算值=37.125 N/mm2小于 鋼管立桿的抗壓強度設計值 f=205.000 N/mm2，滿足要求！如果考慮到高支撐架的安全因素，適宜由下式計算l0=k1k2(h+2a)某某路某某段 1819地塊教堂工程 高支撐架模板專項施工方案 k1-計算長度附加系數按照表1取值1.243；k2-計算長度附加系數，h+2a=1.700 按照表2取值1.011 上式的計算結果：立桿計算長度 Lo=k1k2(h+2a)=1.2431.011(1.500+0.1002)=2.136 m；Lo/i=2136.344/15.900=

45、134.000 20；由長細比 Lo/i 的結果查表得到軸心受壓立桿的穩定系數=0.376；鋼管立桿的最大應力計算值；=8971.368/（0.376450.000）=53.022 N/mm2；鋼管立桿的最大應力計算值=53.022 N/mm2小于 鋼管立桿的抗壓強度設計值 f=205.000 N/mm2，滿足要求！第三第三層層層層高為高為9米米，梁梁截截面尺面尺寸為寸為300900的的計計算書算書 高支撐架的計算依據 建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范（JGJ130-2001）、混凝土結構設計規范GB50010-2002、建筑結構荷載規范(GB 50009-2001)、鋼 結構設計規范(G

46、B 50017-2003)等規范編制。因本工程梁支架高度大于4米，根據有關文獻建議，如果僅按規范計算，架體安全性仍不能得到完全保證。為此計算中還參考了施工技術2002（模板高支撐架設計和使用安全中的部分內容3）：扣件式鋼管。某某路某某段 1819地塊教堂工程 高支撐架模板專項施工方案 21 一、參數信息一、參數信息1.模模板板支撐支撐及及構構造造參數參數 梁截面寬度 B(m):0.30；梁截面高度 D(m):0.90 混凝土板厚度(mm):100.00；立桿縱距（沿梁跨度方向間距）La(m):1.00；立桿上端伸出至模板支撐點長度a(m):0.10；腳手架步距(m):1.50；梁支撐架搭設高度

47、H(m)：8.90；梁兩側立柱間距(m):0.80；承重架支設:木方支撐平行梁截面；立桿橫向間距或排距Lb(m):1.00；采用的鋼管類型為483.20；扣件連接方式:雙扣件，考慮扣件質量及保養情況，取扣件抗滑承載力折減系數:0.80；2.荷載荷載參數參數 某某路某某段 1819地塊教堂工程 高支撐架模板專項施工方案 模板自重(kN/m2):0.35；鋼筋自重(kN/m3):1.50；施工均布荷載標準值(kN/m2):2.5；新澆混凝土側壓力標準值(kN/m2):18.0；傾倒混凝土側壓力(kN/m2):2.0；振搗混凝土荷載標準值(kN/m2):2.0 3.材料材料參數參數木材品種：東北落葉

48、松；木材彈性模量E(N/mm2)：10000.0；木材抗彎強度設計值fm(N/mm2)：17.0；木材抗剪強度設計值fv(N/mm2)：1.6；面板類型：膠合面板；鋼材彈性模量E(N/mm2)：210000.0；鋼材抗彎強度設計值fm(N/mm2)：205.0；面板彈性模量E(N/mm2)：9500.0；面板抗彎強度設計值fm(N/mm2)：13.0；4.梁梁底底模板模板參數參數梁底模板支撐的間距(mm)：300.0；面板厚度(mm)：18.0；5.梁梁側側模板模板參數參數主楞間距(mm)：500；次楞間距(mm)：300；穿梁螺栓水平間距(mm)：500；穿梁螺栓豎向間距(mm)：300；穿

49、梁螺栓直徑(mm)：M12；主楞龍骨材料：鋼楞；截面類型為圓鋼管483.5；主楞合并根數：2；次楞龍骨材料：木楞,，寬度50mm，高度100mm22；某某路某某段 1819地塊教堂工程 高支撐架模板專項施工方案 次楞合并根數：223；二、梁模板二、梁模板荷載荷載標準標準值值計算計算1.梁梁側側模板模板荷載荷載強度驗算要考慮新澆混凝土側壓力和傾倒混凝土時產生的荷載；撓度驗算只考慮新澆混凝土側壓力。按施工手冊，新澆混凝土作用于模板的最大側壓力，按下列公式計算，并取其中的較小值:其中 -混凝土的重力密度，取24.000kN/m3；t-新澆混凝土的初凝時間，可按現場實際值取，輸入0時系統按200/(T

50、+15)計算，得5.714h；T-混凝土的入模溫度，取20.000；V-混凝土的澆筑速度，取1.500m/h；H-混凝土側壓力計算位置處至新澆混凝土頂面總高度，取0.750m；1-外加劑影響修正系數，取1.200；2-混凝土坍落度影響修正系數，取1.000。根據以上兩個公式計算的新澆筑混凝土對模板的最大側壓力F；分別為 44.343 kN/m2、18.000 kN/m2，取較小值18.000 kN/m2作為本工程計算荷載。三、梁三、梁側側模板面板的計算模板面板的計算面板為受彎結構,需要驗算其抗彎強度和剛度。強度驗算要考慮新澆混凝土側 壓力和傾 倒混凝土時產生的荷載；撓度驗算只考慮新澆混凝土側壓

51、力。計算的原則是按照龍骨的間距和模板面的大小,按支撐在內楞上的三跨連續梁計算。某某路某某段 1819地塊教堂工程 高支撐架模板專項施工方案 24 面板計算簡圖1.抗抗彎驗彎驗算算 其中，-面板的彎曲應力計算值(N/mm2)；M-面板的最大彎距(N.mm)；W-面板的凈截面抵抗矩，W=50.001.81.8/6=27.00cm3；f-面板的抗彎強度設計值(N/mm2)；按以下公式計算面板跨中彎矩：其中，q-作用在模板上的側壓力，包括:新澆混凝土側壓力設計值:q1=1.20.5018.000.90=9.72kN/m；傾倒混凝土側壓力設計值:q2=1.40.502.000.90=1.26kN/m；q

52、=q1+q2=9.720+1.260=10.980 kN/m；計算跨度(內楞間距):l=300.00mm；面板的最大彎距 M=0.110.98300.002=9.88104N.mm；經計算得到，面板的受彎應力計算值:=9.88104/2.70104=3.660N/mm2；面板的抗彎強度設計值:f=13.000N/mm2；面板的受彎應力計算值 =3.660N/mm2小于 面板的抗彎強度設計值f=13.000N/mm2，滿足要求！2.撓撓度驗度驗算算 q-作用在模板上的側壓力線荷載標準值:q=18.000.50=9.00N/mm；l-計算跨度(內楞間距):l=300.00mm；某某路某某段 181

53、9地塊教堂工程 高支撐架模板專項施工方案 E-面板材質的彈性模量:E=9500.00N/mm2；I-面板的截面慣性矩:I=50.001.801.801.80/12=24.30cm425；面板的最大撓度計算值:=0.6779.00300.004/(1009500.002.43105)=0.214 mm；面板的最大容許撓度值:=l/250=300.000/250=1.200mm；面板的最大撓度計算值=0.214mm 小于 面板的最大容許撓度值=1.200mm，滿足要求！四、梁四、梁側側模板模板內外楞內外楞的計算的計算1.內楞內楞計算計算 內楞(木或鋼)直接承受模板傳遞的荷載，按照均布荷載作用下的三

54、跨連續梁計算。本工程中，龍骨采用木楞，截面寬度50mm，截面高度100mm，截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為:W=50100100/6=83.33cm3；I=50100100100/12=416.67cm4；內楞計算簡圖（1）.內楞內楞強強度驗度驗算算強度驗算計算公式如下:其中，-內楞彎曲應力計算值(N/mm2)；M-內楞的最大彎距(N.mm)；W-內楞的凈截面抵抗矩；f-內楞的強度設計值(N/mm2)。某某路某某段 1819地塊教堂工程 高支撐架模板專項施工方案 按以下公式計算內楞跨中彎矩26：其中，作用在內楞的荷載，q=(1.218.0000.90+1.42.0000.90)0.300/2

55、=3.29kN/m；內楞計算跨度(外楞間距):l=500mm；內楞的最大彎距:M=0.13.29500.002=8.24104N.mm；經計算得到，內楞的最大受彎應力計算值 =8.24104/8.33104=0.988 N/mm2；內楞的抗彎強度設計值:f=17.000N/mm2；內楞最大受彎應力計算值 =0.988 N/mm2內楞的抗彎強度設計值 小于f=17.000N/mm2，滿足要求！（2）.內楞內楞的的撓撓度驗度驗算算 其中 E-面板材質的彈性模量：10000.00N/mm2；q-作用在模板上的側壓力線荷載標準值：q=18.000.30/2=2.70 N/mm；l-計算跨度(外楞間距)

56、：l=500.00mm；I-面板的截面慣性矩：E=4.17106N/mm2；內楞的最大撓度計算值:=0.6772.70500.004/(10010000.004.17106)=0.027 mm；內楞的最大容許撓度值:=2.000mm；內楞的最大撓度計算值=0.027mm 小于 內楞的最大容許撓度值=2.000mm，滿足要求！2.外楞外楞計算計算外楞(木或鋼)承受內楞傳遞的荷載，按照集中荷載作用下的三跨連續梁計算。本工程中，外龍骨采用鋼楞，截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為:截面類型為圓鋼管483.5；外鋼楞截面抵抗矩 W=5.08cm3；外鋼楞截面慣性矩 I=12.19cm4；某某路某某段 18

57、19地塊教堂工程 高支撐架模板專項施工方案 27 外楞計算簡圖（1）.外楞外楞抗抗彎彎強強度驗度驗算算 其中-外楞受彎應力計算值(N/mm2)M-外楞的最大彎距(N.mm)；W-外楞的凈截面抵抗矩；f-外楞的強度設計值(N/mm2)。最大彎矩M按下式計算：其中，作用在外楞的荷載:P=(1.218.000.90+1.42.000.90)0.500.30/2=1.65kN；外楞計算跨度(對拉螺栓豎向間距):l=300mm；外楞的最大彎距：M=0.1751647.000300.000=8.65104N.mm 經計算得到，外楞的受彎應力計算值:=8.65104/5.08103=17.021 N/mm2

58、；外楞的抗彎強度設計值:f=205.000N/mm2；外楞的受彎應力計算值 =17.021N/mm2小于 外楞的抗彎強度設計值f=205.000N/mm2，滿足要求！（2）.外楞外楞的的撓撓度驗度驗算算 其中 E-外楞的彈性模量，其值為 210000.00N/mm2；p-作用在模板上的側壓力線荷載標準值：p=18.000.500.30/2=1.35 KN；l-計算跨度(拉螺栓間距)：l=300.00mm；某某路某某段 1819地塊教堂工程 高支撐架模板專項施工方案 I-面板的截面慣性矩：I=1.22105mm4；外楞的最大撓度計算值:=1.1461.35103300.003/(10021000

59、0.001.22105)=0.016mm28；外楞的最大容許撓度值:=0.750mm；外楞的最大撓度計算值 =0.016mm 小于 外楞的最大容許撓度值=0.750mm，滿足要求！五、五、穿穿梁梁螺栓螺栓的計算的計算驗算公式如下:其中 N-穿梁螺栓所受的拉力；A-穿梁螺栓有效面積(mm2)；f-穿梁螺栓的抗拉強度設計值，取170.000 N/mm2；查表得：穿梁螺栓的直徑:12 mm；穿梁螺栓有效直徑:9.85 mm；穿梁螺栓有效面積:A=76 mm2；穿梁螺栓所受的最大拉力:N=18.0000.5000.3002=5.400 kN。穿梁螺栓最大容許拉力值:N=170.00076/1000=1

60、2.920 kN；穿梁螺栓所受的最大拉力 N=5.400kN 小于 穿梁螺栓最大容許拉力值N=12.920kN，滿足要求！六、梁六、梁底底模板計算模板計算 面板為受彎結構,需要驗算其抗彎強度和撓度。計算的原則是按照模板底支撐的間距和模板面的大小,按支撐在底撐上的三跨連續梁計算。強度驗算要考慮模板結構自重荷載、新澆混凝土自重荷載、鋼筋自重荷載和振搗混凝土時產生的荷載；撓度驗算只考慮模板結構自重、新澆混凝土自重、鋼筋自重荷載。本算例中，面板的截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為:W=300.0018.0018.00/6=1.62104mm3；I=300.0018.0018.0018.00/12=1.4

61、6105mm4；某某路某某段 1819地塊教堂工程 高支撐架模板專項施工方案 29 1.抗抗彎彎強度驗強度驗算算按以下公式進行面板抗彎強度驗算：其中，-梁底模板的彎曲應力計算值(N/mm2)；M-計算的最大彎矩(kN.m)；l-計算跨度(梁底支撐間距):l=300.00mm；q-作用在梁底模板的均布荷載設計值(kN/m)；新澆混凝土及鋼筋荷載設計值：q1:1.2（24.00+1.50）0.300.900.90=7.44kN/m；模板結構自重荷載：q2:1.20.350.300.90=0.11kN/m；振搗混凝土時產生的荷載設計值：q3:1.42.000.300.90=0.76kN/m；q=q1

62、+q2+q3=7.44+0.11+0.76=8.31kN/m；跨中彎矩計算公式如下:Mmax=0.108.3050.3002=0.075kN.m；=0.075106/1.62104=4.614N/mm2；梁底模面板計算應力 =4.614 N/mm2小于 梁底模面板的抗壓強度設計值f=13.000N/mm2，滿足要求！2.撓撓度驗度驗算算根據建筑施工計算手冊剛度驗算采用標準荷載，同時不考慮振動荷載作用。最大撓度計算公式如下:某某路某某段 1819地塊教堂工程 高支撐架模板專項施工方案 30 其中，q-作用在模板上的壓力線荷載:q=（(24.0+1.50)0.900+0.35）0.30=6.99K

63、N/m；l-計算跨度(梁底支撐間距):l=300.00mm；E-面板的彈性模量:E=9500.0N/mm2；面板的最大允許撓度值:=300.00/250=1.200mm；面板的最大撓度計算值:=0.6776.990300.04/(1009500.01.46105)=0.277mm；面板的最大撓度計算值:=0.277mm小于 面板的最大允許撓度值:=300.0/250=1.200mm，滿足要求！七、梁七、梁底底支撐支撐木木方的計算方的計算計算簡圖如下：1.荷載荷載的計的計算：算：(1)鋼筋混凝土梁自重(kN/m)：q1=(24.000+1.500)0.9000.300=6.885 kN/m；(2

64、)模板的自重荷載(kN/m)：q2=0.3500.300(20.900+0.300)/0.300=0.735 kN/m；(3)活荷載為施工荷載標準值與振搗混凝土時產生的荷載(kN/m)：經計算得到，活荷載標準值 P1=(2.500+2.000)0.300=1.350 kN/m；2.木木方的方的傳傳遞遞集集中中力驗力驗算：算：靜荷載設計值 q=1.26.885+1.20.735=9.144 kN/m；活荷載設計值 P=1.41.350=1.890 kN/m；荷載設計值 q=9.144+1.890=11.034 kN/m。本工程梁底支撐采用方木，方木的截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為:某某路某某段

65、 1819地塊教堂工程 高支撐架模板專項施工方案 W=5.00010.00010.000/6=8.33101 cm3；I=5.00010.0005.00010.000/12=4.17102 cm4；3.支支撐方撐方木木抗抗彎彎強強度驗度驗算：算：最大彎矩考慮為簡支梁均布荷載作用下的彎矩，跨中最大彎距計算公式如下31:其中 a=(0.800-0.300)/2=0.250 m；c=0.300 m；跨中最大彎距 M=0.12511.0340.3000.300+0.511.0340.3000.250=0.538 kN.m；方木最大應力計算值=537907.500/8.33104=6.455 N/mm2

66、；方木抗彎強度設計值 f=17.000 N/mm2；方木最大應力計算值 6.455 N/mm2小于 方木抗彎強度設計值 f=17.000 N/mm2，滿足要求！4.支支撐方撐方木木抗抗剪驗剪驗算：算：最大剪力的計算公式如下:截面抗剪強度必須滿足:其中最大剪力 V=11.0340.300/2=1.655 kN；方木受剪應力計算值 T=31655.100/(250.00100.00)=0.497 N/mm2；方木抗剪強度設計值 T=1.600 N/mm2；方木受剪應力計算值 0.497 N/mm2小于 方木抗剪強度設計值 T=1.600 N/mm2，滿足要求！5.支支撐方撐方木木撓撓度驗度驗算：算

67、：最大彎矩考慮為靜荷載與活荷載的計算值最不利分配的撓度和，計算公式如下:某某路某某段 1819地塊教堂工程 高支撐架模板專項施工方案 32 線荷載 q=6.885+0.735=7.620 kN/m；方木最大撓度=7.620300.000(8800.0003-4300.0002800.000+300.0003)/(38410000.0004.17106)=0.548 mm；方木的撓度設計值 =800.000/250=3.200 mm；方木的最大撓度=0.548 mm 小于 方木的最大允許撓度=3.200 mm，滿足要求！八八、梁、梁跨度跨度方方向向鋼管的計算鋼管的計算 作用于支撐鋼管的荷載包括梁

68、與模板自重荷載，施工活荷載等,通過方木的集中荷載傳遞。1.支支撐撐鋼管的鋼管的強度強度計計算：算：按照集中荷載作用下的簡支梁計算集中荷載P傳遞力，P=1.655 kN；計算簡圖如下：支撐鋼管按照簡支梁的計算公式 其中 n=1.000/0.300=3 經過簡支梁的計算得到：某某路某某段 1819地塊教堂工程 高支撐架模板專項施工方案 鋼管支座反力 RA=RB=(3-1)/21.655+1.655=3.310 kN；通過支撐鋼管傳遞到支座的最大力為21.655+1.655=4.965 kN；鋼管最大彎矩 Mmax=(33-1)1.6551.000/(83)=0.552 kN.m；支撐鋼管的最大應力

69、計算值=0.552106/4730.000=116.638 N/mm2；支撐鋼管的抗彎強度的其設計值 T=205.00 N/mm2；支撐鋼管的最大應力計算值 116.638 N/mm2小于 支撐鋼管的抗彎強度的設計值205.00 N/mm2,滿足要求33!九九、扣件、扣件抗滑移抗滑移的計算的計算:按照建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范培訓講座劉群主編，P96頁，雙扣件承載力設計值取16.00kN，按照扣件抗滑承載力系數0.80，該工程實際的旋轉雙扣件承載力取值為12.80kN。縱向或橫向水平桿與立桿連接時，扣件的抗滑承載力按照下式計算(規范5.2.5):R Rc 其中 Rc-扣件抗滑承載力設

70、計值,取12.80 kN；R-縱向或橫向水平桿傳給立桿的豎向作用力設計值；計算中R取最大支座反力，根據前面計算結果得到 R=4.965 kN；R 12.80 kN,所以雙扣件抗滑承載力的設計計算滿足要求!十十、立桿立桿的的穩定性穩定性計算計算:立桿的穩定性計算公式 1.梁兩側立桿穩定性驗算:其中 N-立桿的軸心壓力設計值，它包括：橫桿的最大支座反力：N1=4.965 kN；腳手架鋼管的自重：N2=1.20.1298.900=1.379 kN；樓板的混凝土模板的自重：N3=1.2(1.00/2+(0.80-0.30)/2)1.000.35=0.315 kN；樓板鋼筋混凝土自重荷載:N4=1.2(

71、1.00/2+(0.80-0.30)/2)1.000.100(1.50+24.00)=2.295 kN；某某路某某段 1819地塊教堂工程 高支撐架模板專項施工方案 N=4.965+1.379+0.315+2.295=8.954 kN34；-軸心受壓立桿的穩定系數，由長細比 lo/i 查表得到；i-計算立桿的截面回轉半徑(cm)：i=1.59；A-立桿凈截面面積(cm2)：A=4.50；W-立桿凈截面抵抗矩(cm3)：W=4.73；-鋼管立桿軸心受壓應力計算值(N/mm2)；f-鋼管立桿抗壓強度設計值：f=205.00 N/mm2；lo-計算長度(m)；如果完全參照扣件式規范不考慮高支撐架，按

72、下式計算 lo=k1uh (1)k1-計算長度附加系數，取值為：1.155；u-計算長度系數，參照扣件式規范表5.3.3，u=1.700；上式的計算結果：立桿計算長度 Lo=k1uh=1.1551.7001.500=2.945 m；Lo/i=2945.250/15.900=185.000；由長細比 lo/i 的結果查表得到軸心受壓立桿的穩定系數=0.209；鋼管立桿受壓應力計算值；=8954.088/(0.209450.000)=95.206 N/mm2；鋼管立桿穩定性計算 =95.206 N/mm2小于 鋼管立桿抗壓強度的設計值 f=205.00 N/mm2，滿足要求！如果考慮到高支撐架的安

73、全因素，適宜由下式計算lo=k1k2(h+2a)(2)k1-計算長度附加系數按照表1取值1.167；k2-計算長度附加系數，h+2a=1.700 按照表2取值1.017；上式的計算結果：立桿計算長度 Lo=k1k2(h+2a)=1.1671.017(1.500+0.1002)=2.018 m；Lo/i=2017.626/15.900=127.000；由長細比 lo/i 的結果查表得到軸心受壓立桿的穩定系數=0.412；鋼管立桿受壓應力計算值；=8954.088/(0.412450.000)=48.296 N/mm2；鋼管立桿穩定性計算 =48.296 N/mm2小于 鋼管立桿抗壓強度的設計值

74、f=205.00 N/mm2，滿足要求！某某路某某段 1819地塊教堂工程 高支撐架模板專項施工方案 層高層高4.5m，梁界面尺寸，梁界面尺寸250800的的35計算書計算書 （與上面梁計算書相同部分略掉）一一、參數信息參數信息1.模板支撐模板支撐及及構造參數構造參數梁截面寬度 B(m):0.25；梁截面高度 D(m):0.80 混凝土板厚度(mm):100.00；立桿縱距（沿梁跨度方向間距）La(m):1.00；立桿上端伸出至模板支撐點長度a(m):0.10；腳手架步距(m):1.50；梁支撐架搭設高度H(m)：4.40；梁兩側立柱間距(m):0.80；承重架支設:木方支撐平行梁截面；立桿橫

75、向間距或排距Lb(m):1.00；采用的鋼管類型為483.50；扣件連接方式:雙扣件，考慮扣件質量及保養情況，取扣件抗滑承載力折減系數:0.80；2.荷載荷載參數參數3.材料材料參數參數4.梁梁底底模板模板參數參數5.梁梁側側模板模板參數參數 二、梁模板二、梁模板荷載荷載標準標準值值計算計算1.梁梁側側模板模板荷載荷載三、梁三、梁側側模板面板的計算模板面板的計算2.撓撓度驗度驗算算四、梁四、梁側側模板模板內外楞內外楞的計算的計算1.內楞內楞計算計算 某某路某某段 1819地塊教堂工程 高支撐架模板專項施工方案 2.外楞外楞36計算計算（2）.外楞外楞的的撓撓度驗度驗算算 五、五、穿穿梁梁螺栓螺

76、栓的計算的計算六、梁六、梁底底模板計算模板計算 面板為受彎結構,需要驗算其抗彎強度和撓度。計算的原則是按照模板底支撐的間距和模板面的大小,按支撐在底撐上的三跨連續梁計算。強度驗算要考慮模板結構自重荷載、新澆混凝土自重荷載、鋼筋自重荷載和振搗混凝土時產生的荷載；撓度驗算只考慮模板結構自重、新澆混凝土自重、鋼筋自重荷載。本算例中，面板的截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為:W=250.0018.0018.00/6=1.35104mm3；I=250.0018.0018.0018.00/12=1.22105mm4；1.抗抗彎彎強度驗強度驗算算按以下公式進行面板抗彎強度驗算：其中，-梁底模板的彎曲應力計算值

77、(N/mm2)；M-計算的最大彎矩(kN.m)；l-計算跨度(梁底支撐間距):l=300.00mm；q-作用在梁底模板的均布荷載設計值(kN/m)；新澆混凝土及鋼筋荷載設計值：q1:1.2（25.00+1.50）0.250.800.90=5.72kN/m；模板結構自重荷載：q2:1.20.350.250.90=0.09kN/m；某某路某某段 1819地塊教堂工程 高支撐架模板專項施工方案 振搗混凝土時產生的荷載設計值：q3:1.42.000.250.90=0.63kN/m；q=q1+q2+q3=5.72+0.09+0.63=6.45kN/m；跨中彎矩計算公式如下37:Mmax=0.106.44

78、90.3002=0.058kN.m；=0.058106/1.35104=4.299N/mm2；梁底模面板計算應力 =4.299 N/mm2小于 梁底模面板的抗壓強度設計值f=13.000N/mm2，滿足要求！2.撓撓度驗度驗算算根據建筑施工計算手冊剛度驗算采用標準荷載，同時不考慮振動荷載作用。最大撓度計算公式如下:其中，q-作用在模板上的壓力線荷載:q=（(25.0+1.50)0.800+0.35）0.25=5.39KN/m；l-計算跨度(梁底支撐間距):l=300.00mm；E-面板的彈性模量:E=9500.0N/mm2；面板的最大允許撓度值:=300.00/250=1.200mm；面板的最

79、大撓度計算值:=0.6775.388300.04/(1009500.01.22105)=0.256mm；面板的最大撓度計算值:=0.256mm小于 面板的最大允許撓度值:=300.0/250=1.200mm，滿足要求！七、梁七、梁底底支撐支撐木木方的計算方的計算八八、梁、梁跨度跨度方方向向鋼管的計算鋼管的計算作用于支撐鋼管的荷載包括梁與模板自重荷載，施工活荷載等,通過方木的集中荷載傳遞。某某路某某段 1819地塊教堂工程 高支撐架模板專項施工方案 1.支支撐撐鋼管的鋼管的強度強度計算計算按照集中荷載作用下的簡支梁計算集中荷載P傳遞力，P=1.307 kN；計算簡圖如38下：支撐鋼管按照簡支梁的

80、計算公式 其中 n=1.000/0.300=3 經過簡支梁的計算得到：鋼管支座反力 RA=RB=(3-1)/21.307+1.307=2.614 kN；通過支撐鋼管傳遞到支座的最大力為21.307+1.307=3.920 kN 鋼管最大彎矩 Mmax=(33-1)1.3071.000/(83)=0.436 kN.m；支撐鋼管的最大應力計算值=0.436106/5080.000=85.748 N/mm2；支撐鋼管的抗彎強度的其設計值 T=205.00 N/mm2；支撐鋼管的最大應力計算值 85.748 N/mm2小于 支撐鋼管的抗彎強度的設計值205.00 N/mm2,滿足要求!九九、扣件、扣件

81、抗滑移抗滑移的計算的計算:縱向或橫向水平桿與立桿連接時，扣件的抗滑承載力按照下式計算(規范5.2.5):R Rc 計算中R取最大支座反力，根據前面計算結果得到 R=3.920 kN；R 12.80 kN,所以雙扣件抗滑承載力的設計計算滿足要求!某某路某某段 1819地塊教堂工程 高支撐架模板專項施工方案 十十、立桿立桿的的穩定性穩定性計算計算39:立桿的穩定性計算公式 1.梁兩側立桿穩定性驗算:其中 N-立桿的軸心壓力設計值，它包括：橫桿的最大支座反力：N1=3.920 kN；腳手架鋼管的自重：N2=1.20.1294.400=0.682 kN；樓板的混凝土模板的自重：N3=1.2(1.00/

82、2+(0.80-0.25)/2)1.000.35=0.326 kN；樓板鋼筋混凝土自重荷載:N4=1.2(1.00/2+(0.80-0.25)/2)1.000.100(1.50+25.00)=2.465 kN；N=3.920+0.682+0.326+2.465=7.392 kN；-軸心受壓立桿的穩定系數，由長細比 lo/i 查表得到；i-計算立桿的截面回轉半徑(cm)：i=1.58；A-立桿凈截面面積(cm2)：A=4.89；W-立桿凈截面抵抗矩(cm3)：W=5.08；-鋼管立桿軸心受壓應力計算值(N/mm2)；f-鋼管立桿抗壓強度設計值：f=205.00 N/mm2；lo-計算長度(m)；

83、如果完全參照扣件式規范不考慮高支撐架，按下式計算 lo=k1uh (1)k1-計算長度附加系數，取值為：1.155；u-計算長度系數，參照扣件式規范表5.3.3，u=1.700；上式的計算結果：立桿計算長度 Lo=k1uh=1.1551.7001.500=2.945 m；Lo/i=2945.250/15.800=186.000；由長細比 lo/i 的結果查表得到軸心受壓立桿的穩定系數=0.207；鋼管立桿受壓應力計算值；=7392.048/(0.207489.000)=73.027 N/mm2；某某路某某段 1819地塊教堂工程 高支撐架模板專項施工方案 鋼管立桿穩定性計算 =73.027 N

84、/mm2小于 鋼管立桿抗壓強度的設計值 f=205.00 N/mm2，滿足要求40！如果考慮到高支撐架的安全因素，適宜由下式計算lo=k1k2(h+2a)(2)k1-計算長度附加系數按照表1取值1.167；k2-計算長度附加系數，h+2a=1.700 按照表2取值1.001；上式的計算結果：立桿計算長度 Lo=k1k2(h+2a)=1.1671.001(1.500+0.1002)=1.986 m；Lo/i=1985.884/15.800=126.000；由長細比 lo/i 的結果查表得到軸心受壓立桿的穩定系數=0.417；鋼管立桿受壓應力計算值；=7392.048/(0.417489.000)

85、=36.251 N/mm2；鋼管立桿穩定性計算 =36.251 N/mm2小于 鋼管立桿抗壓強度的設計值 f=205.00 N/mm2，滿足要求！屋頂最高屋頂最高處處層高層高7.2m梁梁模板模板3001000計算計算 （與上面梁計算書重復的地方略掉）一、參數信息一、參數信息1.模模板板支撐支撐及及構構造造參數參數梁截面寬度 B(m):0.30；梁截面高度 D(m):1.00 混凝土板厚度(mm):120.00；二、梁模板二、梁模板荷載荷載標準標準值值計算計算三、梁三、梁側側模板面板的計算模板面板的計算四、梁四、梁側側模板模板內外楞內外楞的計算的計算1.內楞內楞計算計算五、五、穿穿梁梁螺栓螺栓的

86、計算的計算 某某路某某段 1819地塊教堂工程 高支撐架模板專項施工方案 六、梁六、梁底底41模板計算模板計算 面板為受彎結構,需要驗算其抗彎強度和撓度。計算的原則是按照模板底支撐的間距和模板面的大小,按支撐在底撐上的三跨連續梁計算。強度驗算要考慮模板結構自重荷載、新澆混凝土自重荷載、鋼筋自重荷載和振搗混凝土時產生的荷載；撓度驗算只考慮模板結構自重、新澆混凝土自重、鋼筋自重荷載。本算例中，面板的截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為:W=300.0018.0018.00/6=1.62104mm3；I=300.0018.0018.0018.00/12=1.46105mm4；1.抗抗彎彎強度驗強度驗算算

87、按以下公式進行面板抗彎強度驗算：其中，-梁底模板的彎曲應力計算值(N/mm2)；M-計算的最大彎矩(kN.m)；l-計算跨度(梁底支撐間距):l=300.00mm；q-作用在梁底模板的均布荷載設計值(kN/m)；新澆混凝土及鋼筋荷載設計值：q1:1.2（25.00+1.50）0.301.000.90=8.59kN/m；模板結構自重荷載：q2:1.20.350.300.90=0.11kN/m；振搗混凝土時產生的荷載設計值：q3:1.42.000.300.90=0.76kN/m；q=q1+q2+q3=8.59+0.11+0.76=9.46kN/m；某某路某某段 1819地塊教堂工程 高支撐架模板專

88、項施工方案 跨中彎矩計算公式如下42:Mmax=0.109.4550.3002=0.085kN.m；=0.085106/1.62104=5.253N/mm2；梁底模面板計算應力 =5.253 N/mm2小于 梁底模面板的抗壓強度設計值f=13.000N/mm2，滿足要求！2.撓撓度驗度驗算算根據建筑施工計算手冊剛度驗算采用標準荷載，同時不考慮振動荷載作用。最大撓度計算公式如下:其中，q-作用在模板上的壓力線荷載:q=（(25.0+1.50)1.000+0.35）0.30=8.06KN/m；l-計算跨度(梁底支撐間距):l=300.00mm；E-面板的彈性模量:E=9500.0N/mm2；面板的

89、最大允許撓度值:=300.00/250=1.200mm；面板的最大撓度計算值:=0.6778.055300.04/(1009500.01.46105)=0.319mm；面板的最大撓度計算值:=0.319mm小于 面板的最大允許撓度值:=300.0/250=1.200mm，滿足要求！七、梁七、梁底底支撐支撐木木方的計算方的計算八八、梁、梁跨度跨度方方向向鋼管的計算鋼管的計算 作用于支撐鋼管的荷載包括梁與模板自重荷載，施工活荷載等,通過方木的集中荷載傳遞。1.支支撐撐鋼管的鋼管的強度強度計計算：算：按照集中荷載作用下的簡支梁計算集中荷載P傳遞力，P=1.859 kN；計算簡圖如下：某某路某某段 1

90、819地塊教堂工程 高支撐架模板專項施工方案 43 支撐鋼管按照簡支梁的計算公式 其中 n=1.000/0.300=3 經過簡支梁的計算得到：鋼管支座反力 RA=RB=(3-1)/21.859+1.859=3.719 kN；通過支撐鋼管傳遞到支座的最大力為21.859+1.859=5.578 kN；鋼管最大彎矩 Mmax=(33-1)1.8591.000/(83)=0.620 kN.m；支撐鋼管的最大應力計算值=0.620106/4730.000=131.036 N/mm2；支撐鋼管的抗彎強度的其設計值 T=205.00 N/mm2；支撐鋼管的最大應力計算值 131.036 N/mm2小于 支

91、撐鋼管的抗彎強度的設計值205.00 N/mm2,滿足要求!九九、扣件、扣件抗滑移抗滑移的計算的計算:縱向或橫向水平桿與立桿連接時，扣件的抗滑承載力按照下式計算(規范5.2.5):R Rc 其中 Rc-扣件抗滑承載力設計值,取6.40 kN；R-縱向或橫向水平桿傳給立桿的豎向作用力設計值；計算中R取最大支座反力，根據前面計算結果得到 R=5.578 kN；R 6.40 kN,單扣件抗滑承載力的設計計算滿足要求!十十、立桿立桿的的穩定性穩定性計算計算:立桿的穩定性計算公式 某某路某某段 1819地塊教堂工程 高支撐架模板專項施工方案 44 1.梁兩側立桿穩定性驗算:其中 N-立桿的軸心壓力設計值

92、，它包括：橫桿的最大支座反力：N1=5.578 kN；腳手架鋼管的自重：N2=1.20.1297.100=1.100 kN；樓板的混凝土模板的自重：N3=1.2(1.00/2+(0.80-0.30)/2)1.000.35=0.315 kN；樓板鋼筋混凝土自重荷載:N4=1.2(1.00/2+(0.80-0.30)/2)1.000.120(1.50+25.00)=2.862 kN；N=5.578+1.100+0.315+2.862=9.855 kN；-軸心受壓立桿的穩定系數，由長細比 lo/i 查表得到；i-計算立桿的截面回轉半徑(cm)：i=1.59；A-立桿凈截面面積(cm2)：A=4.50

93、；W-立桿凈截面抵抗矩(cm3)：W=4.73；-鋼管立桿軸心受壓應力計算值(N/mm2)；f-鋼管立桿抗壓強度設計值：f=205.00 N/mm2；lo-計算長度(m)；如果完全參照扣件式規范不考慮高支撐架，按下式計算 lo=k1uh (1)k1-計算長度附加系數，取值為：1.155；u-計算長度系數，參照扣件式規范表5.3.3，u=1.700；上式的計算結果：立桿計算長度 Lo=k1uh=1.1551.7001.500=2.945 m；Lo/i=2945.250/15.900=185.000；由長細比 lo/i 的結果查表得到軸心受壓立桿的穩定系數=0.209；鋼管立桿受壓應力計算值；=9

94、855.132/(0.209450.000)=104.786 N/mm2；鋼管立桿穩定性計算 =104.786 N/mm2小于 鋼管立桿抗壓強度的設計值 f=205.00 N/mm2，滿足要求！某某路某某段 1819地塊教堂工程 高支撐架模板專項施工方案 如果考慮到高支撐架的安全因素，適宜由下式計算lo=k1k2(h+2a)(2)k1-計算長度附加系數按照表1取值1.167；k2-計算長度附加系數，h+2a=1.700 按照表2取值1.011；上式的計算結果：立桿計算長度 Lo=k1k2(h+2a)=1.1671.011(1.500+0.1002)=2.006 m；Lo/i=2005.723/

95、15.900=126.000 45；由長細比 lo/i 的結果查表得到軸心受壓立桿的穩定系數=0.417；鋼管立桿受壓應力計算值；=9855.132/(0.417450.000)=52.519 N/mm2；鋼管立桿穩定性計算 =52.519 N/mm2小于 鋼管立桿抗壓強度的設計值 f=205.00 N/mm2，滿足要求！十十一、梁模板高支撐架的構造和一、梁模板高支撐架的構造和施施工要求工要求工程工程經驗經驗:除了要遵守扣件架規范的相關要求外，還要考慮以下內容1.模模板板支架支架的的構構造造要要求：求：a.梁板模板高支撐架可以根據設計荷載采用單立桿或雙立桿；b.立桿之間必須按步距滿設雙向水平桿

96、，確保兩方向足夠的設計剛度；c.梁和樓板荷載相差較大時，可以采用不同的立桿間距，但只宜在一個方向變距、而另一個方向不變。2.立立桿桿步距步距的的設設計：計：a.當架體構造荷載在立桿不同高度軸力變化不大時，可以采用等步距設置；b.當中部有加強層或支架很高，軸力沿高度分布變化較大，可采用下小上大的變步距設置，但變化不要過多；c.高支撐架步距以0.9-1.5m為宜，不宜超過1.5m。3.整整體性體性構構造造層層的的設設計：計：a.當支撐架高度20m或橫向高寬比6時，需要設置整體性單或雙水平加強層；b.單水平加強層可以每4-6米沿水平結構層設置水平斜桿或剪刀撐，且須與立桿連接，設置斜桿層數要大于水平框

97、格總數的1/3；c.雙水平加強層在支撐架的頂部和中部每隔10-15m設置，四周和中部每10-15m 某某路某某段 1819地塊教堂工程 高支撐架模板專項施工方案 設豎向斜桿，使其具有較大剛度和變形約束的空間46結構層；d.在任何情況下，高支撐架的頂部和底部（掃地桿的設置層）必須設水平加強層。4.剪刀剪刀撐的撐的設設計：計：a.沿支架四周外立面應滿足立面滿設剪刀撐；b.中部可根據需要并依構架框格的大小，每隔10-15m設置。5.頂頂部部支撐支撐點點的的設設計：計：a.最好在立桿頂部設置支托板，其距離支架頂層橫桿的高度不宜大于400mm；b.頂部支撐點位于頂層橫桿時，應靠近立桿，且不宜大于200m

98、m；c.支撐橫桿與立桿的連接扣件應進行抗滑驗算，當設計荷載N12kN時，可用雙扣件；大于12kN時應用頂托方式。6.支支撐撐架搭架搭設設的的要要求：求：a.嚴格按照設計尺寸搭設，立桿和水平桿的接頭均應錯開在不同的框格層中設置；b.確保立桿的垂直偏差和橫桿的水平偏差小于扣件架規范的要求；c.確保每個扣件和鋼管的質量是滿足要求的，每個扣件的擰緊力矩都要控制在45-60N.m，鋼管不能選用已經長期使用發生變形的；d.地基支座的設計要滿足承載力的要求。7.施施工工使用使用的的要要求：求：a.精心設計混凝土澆筑方案，確保模板支架施工過程中均衡受載，最好采用由中部向兩邊擴展的澆筑方式；b.嚴格控制實際施工

99、荷載不超過設計荷載，對出現的超過最大荷載要有相應的控制措施，鋼筋等材料不能在支架上方堆放；c.澆筑過程中，派人檢查支架和支承情況，發現下沉、松動和變形情況及時解決。十十一、梁模板高支撐架的構造和一、梁模板高支撐架的構造和施施工要求工要求工程工程經驗經驗:除了要遵守扣件架規范的相關要求外，還要考慮以下內容1.模模板板支架支架的的構構造造要要求：求：a.梁板模板高支撐架可以根據設計荷載采用單立桿或雙立桿；b.立桿之間必須按步距滿設雙向水平桿，確保兩方向足夠的設計剛度；c.梁和樓板荷載相差較大時，可以采用不同的立桿間距，但只宜在一個方向變距、而另一個方向不變。某某路某某段 1819地塊教堂工程 高支

100、撐架模板專項施工方案 2.立立桿桿步距步距的的設設計：計：a.當架體構造荷載在立桿不同高度軸力變化不大時，可以采用等步距設置；b.當中部有加強層或支架很高，軸力沿高度分布變化較大，可采用下小上大的變步距設置，但變化不要過多47；c.高支撐架步距以0.9-1.5m為宜，不宜超過1.5m。3.整整體性體性構構造造層層的的設設計：計：a.當支撐架高度20m或橫向高寬比6時，需要設置整體性單或雙水平加強層；b.單水平加強層可以每4-6米沿水平結構層設置水平斜桿或剪刀撐，且須與立桿連接，設置 斜桿層數要大于水平框格總數的1/3；c.雙水平加強層在支撐架的頂部和中部每隔10-15m設置，四周和中部每10-

101、15m設豎向斜桿，使其具有較大剛度和變形約束的空間結構層；d.在任何情況下，高支撐架的頂部和底部（掃地桿的設置層）必須設水平加強層。4.剪刀剪刀撐的撐的設設計：計：a.沿支架四周外立面應滿足立面滿設剪刀撐；b.中部可根據需要并依構架框格的大小，每隔10-15m設置。5.頂頂部部支撐支撐點點的的設設計：計：a.最好在立桿頂部設置支托板，其距離支架頂層橫桿的高度不宜大于400mm；b.頂部支撐點位于頂層橫桿時，應靠近立桿，且不宜大于200mm；c.支撐橫桿與立桿的連接扣件應進行抗滑驗算，當設計荷載N12kN時，可用雙扣件；大于12kN時應用頂托方式。6.支支撐撐架搭架搭設設的的要要求：求：a.嚴格

102、按照設計尺寸搭設，立桿和水平桿的接頭均應錯開在不同的框格層中設置；b.確保立桿的垂直偏差和橫桿的水平偏差小于扣件架規范的要求；c.確保每個扣件和鋼管的質量是滿足要求的，每個扣件的擰緊力矩都要控制在45-60N.m，鋼管不能選用已經長期使用發生變形的；d.地基支座的設計要滿足承載力的要求。7.施施工工使用使用的的要要求：求：a.精心設計混凝土筑方案，確保模板支架施工過程中均衡受載，最好采用由中部 某某路某某段 1819地塊教堂工程 高支撐架模板專項施工方案 向兩邊擴展的澆48筑方式；b.嚴格控制實際施工荷載不超過設計荷載，對出現的超過最大荷載要有相應的控制措施，鋼筋等材料不能在支架上方堆放；c.澆筑過程中，派人檢查支架和支承情況，發現下沉、松動和變形情況及時解決。