1、腳手架搭設專項施工方案方案一、方案說明(一)工程概況本工程位于廣安市城南西溪河旁。總建筑面積m2，建筑層數共18層，標準層層高3米，總高度57.3米。(二)方案選擇采用扣件式單排鋼管（483.5）腳手架進行搭設，其鋼管立桿間距1.5m，排距1.05m，鋼管大橫桿步距1.8m，剪刀撐按4560進行搭設。在腳手架外側面的大橫桿按60cm一道進行搭設。為保證架體的整體承載力和穩定性，在各層結構處按規定設置連墻桿，以保證架體的穩定性。腳手架外立桿側滿掛密目安全網進行封閉，施工層腳手架內立桿與建筑之間擬采用兜網進行封閉。必須按規定設置連墻拉結點，豎向每3步，水平每3步必須設置一道牢固的連結點。擬在每層邊

2、梁進行預埋鋼管，腳手架的水平桿與預埋鋼管扣件連接,水平桿與外架進行連接。(三)技術參數雙排外架立桿縱向間距1.5m，排距1.05m，大橫桿步距1.8m；剪刀撐搭設角度4560，立桿靠墻的一端離墻面20cm。剪刀撐斜桿兩端扣件與立桿節點的距離不應大于15cm，最下面的斜桿與立桿的連接點離地面不宜大于50cm，腳手架各桿件相交伸出的端頭均應大于10cm，以防桿件滑落。外側立桿頂端高出施工墻上皮1m進行搭設。(四)鋼管腳手架搭設的基本要求1.扣件式落地鋼管腳手架的搭設順序為擺放掃地桿逐根樹立立桿并隨即與掃地桿扣緊裝掃地小橫桿并與立桿或掃地桿扣緊安第一步大橫桿與各立桿扣緊安第一步小橫桿安第二步大橫桿安

3、第二步小橫桿安第三、四步大橫桿和小橫桿連墻桿接立桿加設剪刀撐鋪腳手板。2.懸挑腳手架搭設的工藝流程為：水平懸挑縱向掃地桿（連梁）立桿橫向掃地桿小橫桿大橫桿（擱柵）剪刀撐連墻件鋪腳手板扎防護欄桿扎安全網。(五)技術要點1.底皮：外腳手架內外立桿坐落于混凝土上。2.施工要求必須使用合格材料，對于有變形和不合格的扣件均不得使用。在外腳架搭設過程中，必須嚴格按規定的構造方案和尺寸進行搭設，并及時與結構拉結或采用臨時支頂，確保搭設過程的安全。必須按規范規定設置連墻桿。應隨架體搭設進度，及時跟進做好安全網等安全防護措施的張掛。腳手架外側采用安全網全封閉；圍網設于靠外側立桿的內側，與立桿、橫桿綁扎牢固，綁點

4、間距30cm。在外腳手架搭設過程中腳手架里、外兩排立桿均要豎直，尤其不得向外傾斜，搭設過程中應隨時校正桿件垂直度和水平偏差；避免累積偏差過大。搭設時必須在垂直方向，水平方向按50%錯開接頭，所有立桿必須落地，不得在水平桿上加懸空立桿。搭設第一節立桿時應選用長短不一的鋼管，確保錯開立桿接頭位置；小橫桿的搭設應與大橫桿垂直，小橫桿兩端應伸出大橫桿外10cm以上。連接大橫桿的對接扣件，開口應朝架子內側，螺栓向上，十字形扣件不得使開口朝下，螺栓擰緊扭力矩達65Nm，不得發生破壞。21鋼管立拄施工要求立柱上的對接扣件應交錯布置，兩個相鄰立柱接頭不能在同一步距內，且相鄰立柱接頭在高度方向錯開的距離不小于一

5、個步距，各接頭中心距主節點的距離不應大于步距的。立柱頂端應高出女兒墻上皮1.0m，高出建筑物檐口上皮1.5m。腳手架底座上必須設置縱、橫向掃地桿。縱向掃地桿應采用直角扣件固定在距底座下皮不大于20cm處的立桿上。橫向掃地桿應采用直角扣件固定在靠縱向掃地桿下方的立桿上。22鋼管水平桿施工要求（1）橫向水平桿設于縱向桿之下，縱向水平桿固定在立桿的內側，并采用直角扣件與立桿扣緊。（2）縱向水平桿接長一般采用對接扣件連接，也可采用搭接。相鄰縱向水平桿對接接頭應交錯布置，不應設在同步、同跨內，相鄰接頭水平距離不應小于500mm，并應等距設置不小于3個旋轉扣件固定，端部扣件蓋板邊緣至桿端的距離不應小于10

6、0mm。（3）縱向水平的長度一般不宜小于3跨，并不小于6m。每一主節點處必須設置一根橫向水平桿，并采用直角扣件扣緊在縱向水平桿上，該桿軸線偏離主節點的距離不應大于150mm。（4）連接大橫桿的對接扣件，開口應朝架子內側，螺栓向上，避免開口朝上，以防雨水進入。23xx墻體施工要求施工時按豎向間距不大于二步距，水平間距不大于三步距，必須設置一道牢固的連結點。擬在每層邊梁進行預埋鋼管，并通過水平桿與外架進行連接，將架體附著到主體框架梁上。24剪刀撐的設置要求（1）每道剪刀撐跨越立拄的根數宜在57根之間，每道剪刀撐寬度不應小于4跨，且不小于6m，斜桿與地面的傾角應在4560之間。（2）雙排腳手架應在外

7、側立面整個長度和高度在連續設置剪支撐。（3）剪立撐斜桿的接頭采用搭接方式接長時不應小于三個扣件連接固定搭接長度不應小于1m，端部扣件蓋板的邊緣至桿端距離不應大于150mm。25架體上開洞的施工要求（1）洞口處增設的斜桿應采用旋轉扣件優先固定在與之相交的橫向水平桿的伸出端上，旋轉扣件中心線距中心節點距離不應大于150mm。（2）洞口兩側增設的橫向支撐應伸出增設的斜桿端部，增設的短斜桿端部應用雙扣件扣死。（3）開洞施工完畢，須馬上還原支撐。26腳手板設置要求（1）腳手板應與橫桿綁扎牢固；（2）在作業層外側立桿內安裝踢腳板；（3）施工作業層，拆模層均必須滿鋪腳手板，非操作層應間隔一層設置一層滿鋪腳手

8、板；（4）雨天后上架施工必須采取防滑措施。27架上卸料平臺的搭設為便于模板，木枋等周轉料具吊運到上面的施工層作周轉使用，擬每層搭設2個卸料平臺。卸料平臺必須掛設限定荷載標牌。卸料平臺平面尺寸30004000，嚴格控制最大載重量不大于1t，并做好安全防護，使用完后應及時拆除并恢復架體的安全防護。28安全通道為保證施工人員進出施工現場時安全，防止高空墜物傷人，特在建筑物首層入口及井架出入口設置安全通道。安全通道采用鋼管架支撐，上部滿鋪竹桿及防護網以防止墜物。其余臨時進作業面通道必須搭設防護棚。防護棚搭出約2m，其支撐是靠支在外架上的鋼管，在鋼管上鋪設七夾板和安全網。29xx平臺張拉平臺不得利用外架

9、作為支撐，必須獨立設置。對于妨礙張拉作業的局部架體，在架體上作開洞處理。必須做好張拉平臺的臨邊防護工作，并保證張拉作業影響外腳手架的安全與穩定。3.施工安全問題31安全保證措施各級管理人員要對職工生命負責的態度去嚴格要求，嚴格管理，認真抓好安全工作，搞好安全設施。311人員要求（1）嚴格參照外架搭設要求進行施工。（2）特殊工種必須持證上崗。具備一切高空作業的能力，40歲以下，無疾病。（3）必須服從管理人員的安排。遵守項目各項安全管理規定和制度。進入施工現場的人員必須戴安全帽，系好安全帶，作好防護設施。不得穿拖鞋等，必須穿防滑鞋上班。嚴禁向下拋扔雜物，不得酒后作業，嚴禁嬉鬧。（4）積極配合外架搭

10、設完畢后的工作。（5）必須負責搭設前和搭設后的日常檢查和修養。（6）聽從管理人員安排積極配合項目安全員日常檢查，發現問題及時整改。312搭設要點（1）鋼管腳手架立桿應穩放在混凝土墊層上，基礎夯實，澆搗不小于100mm的混凝土墊層；（2）立桿間距、大橫桿間距、小橫桿間距符合方案要求；（3）鋼管立桿大橫桿接頭應錯開，要用扣件連接擰緊螺栓，不準用鐵絲綁扎；（4）腳手架負荷量每平方米不能超過150kg；（5）腳手架兩端、轉角處連續設剪刀撐和力桿，剪刀撐和支桿與地面角度不應大于60度；（6）架子的鋪設寬度不得小于1.0m，腳手板必須滿鋪；（7）首層設置安全通道、防護棚，必須用雙層木板鋪釘；（8）安全網掛

11、設：安全網必須內掛，并用專用尼龍繩或符合要求的其他材料綁扎嚴密、牢固；（9）每隔四層，架體與建筑物間必須搭設安全防護、并滿鋪木板、并掛安全網加雙欄桿；（10）搭設完畢后，必須經專職安全員及相關部門驗收合格后，方可投入使用。313、使用階段（1）操作層上的施工荷載應符合設計要求，不得超載，不得將模板支撐，纜鋼絲、混凝土的輸送管道等固定在腳手架上，嚴禁任意懸掛起重設備。外墻裝飾施工時應嚴格控制施工荷載不得超過150kg/m2，同時施工不得超過2層；（2）結構施工時嚴禁將外架做支模架，不得在外架上堆放鋼筋、木枋、電纜等材料；（3）六級及六級以上大風和雨天應停止腳手架作業，雨后上架操作應有防滑措施；（

12、4）應設專人負責對腳手架進行經常檢查和保修，在六級大風與大雨后停用超過一個月后復工前必須經檢查后方可上架操作；（5）主節點處桿件的安裝，連墻體，支撐，門洞等的構造是否符合施工組織設計要求，扣件螺栓是否松動，腳手架立拄的沉降與垂直度允許偏差是否符合規定要求；（6）在腳手架使用期間，嚴禁任意拆除，其余桿件拆除時應爭得安全員同意，施工完后應立即恢復。314拆除階段（1）拆除腳手架，周圍應設圍欄或警戒標志，并設專人看管，嚴禁入內，拆除應按順序由上而下，一步一清，不準上下同時作業；（2）拆除腳手架大橫桿，剪刀撐，應先拆中間扣，再拆兩頭扣，由中間操作人往下順桿子；（3）拆除的腳手桿，腳手板，鋼管，扣件，鋼

13、絲繩等材料，應向下傳遞或用繩吊下，禁止往下拋、扔。32安全防護措施（1）嚴格按照施工組織設計和技術交底要求組織施工。（2）重點加強料臺使用標準；（3）重點加強xx架與外架間隔的封閉；（4）重點加強施工作業人員安全勞動意識；（5）安全網必須用符合安全部門規定的防火安全網；（6）外架上必須配備足夠的符合安全的滅火器材，成立義務消防隊。33防xx臺內措施（1）外架用的預埋件必須用一根12鋼筋與墻體中的主鋼筋搭焊，以便于架體避雷。（2）雷雨天氣和六級以上大風應停止架上作業。（3）大風過后要對架上的腳手板、安全網等認真檢查一次。二、方案計算書鋼管落地架計算書(高21m)扣件式鋼管落地腳手架的計算依據建筑

14、施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范(JGJ130-2001)、建筑地基基礎設計規范(GB50007-2002)、建筑結構荷載規范(GB50009-2001)、鋼結構設計規范(GB50017-2003)等編制。一、參數信息:1.腳手架參數雙排腳手架搭設高度為21米，立桿采用單立管；搭設尺寸為：立桿的縱距為1.5米，立桿的橫距為1.05米，大小橫桿的步距為1.8米；內排架距離墻長度為0.20米；小橫桿在上，搭接在大橫桿上的小橫桿根數為2根；采用的鋼管類型為483.5；橫桿與立桿連接方式為單扣件；取扣件抗滑承載力系數為0.80；連墻件采用三步三跨，豎向間距5.4米，水平間距4.5米，采用扣件連接；連墻

15、件連接方式為單扣件；2.活荷載參數施工均布活荷載標準值:2.000kN/m2；腳手架用途:裝修腳手架；同時施工層數:2層；3.風荷載參數本工程地處河北省深澤縣，基本風壓為0.39kN/m2；風荷載高度變化系數z為1.25，風荷載體型系數s為0.12；腳手架計算中考慮風荷載作用4.xx荷載參數每米立桿承受的結構自重標準值(kN/m2):0.1248；腳手板自重標準值(kN/m2):0.300；欄桿擋腳板自重標準值(kN/m):0.110；安全設施與安全網(kN/m2):0.005；腳手板鋪設層數:10；腳手板類別:沖壓鋼腳手板；欄桿擋板類別:欄桿、沖壓鋼腳手板擋板；每米腳手架鋼管自重標準值(kN

16、/m2):0.038；5.地基參數地基土類型:混凝土；地基承載力標準值(kpa):135.00；立桿基礎底面面積(m2):0.25；地基承載力調整系數:1.00。二、小橫桿的計算:小橫桿按照簡支梁進行強度和撓度計算，小橫桿在大橫桿的上面。按照小橫桿上面的腳手板和活荷載作為均布荷載計算小橫桿的最大彎矩和變形。1.均布荷載值計算小橫桿的自重標準值:P1=0.038kN/m ；腳手板的荷載標準值:P2=0.3kN/m ；活荷載標準值:Q=2kN/m；荷載的計算值:q=1.20.038+1.20.15+1.41=1.626kN/m；小橫桿計算簡圖2.強度計算最大彎矩考慮為簡支梁均布荷載作用下的彎矩，計

17、算公式如下:最大彎矩Mqmax =1.626=0.224kN.m；最大應力計算值=Mqmax/W =44.113N/mm2；小橫桿的最大彎曲應力=44.113N/mm2小于小橫桿的抗壓強度設計值f=205N/mm2，滿足要求！3.撓度計算:最大撓度考慮為簡支梁均布荷載作用下的撓度荷載標準值q=0.038+0.15+1=1.188kN/m ；最大撓度V =5.01.18810504/(3842.06105)=0.749mm；小橫桿的最大撓度0.749mm 小于小橫桿的最大容許撓度1050/150=7與10mm，滿足要求！三、大橫桿的計算:大橫桿按照三跨連續梁進行強度和撓度計算，小橫桿在大橫桿的上

18、面。1.荷載值計算小橫桿的自重標準值:P1=0.0381.05=0.04kN；腳手板的荷載標準值:P2=0.31.05kN；活荷載標準值:Q=21.05kN；荷載的設計值:P=(1.20.04+1.20.158+1.41.05)/2=0.854kN；大橫桿計算簡圖2.強度驗算最大彎矩考慮為大橫桿自重均布荷載與小橫桿傳遞荷載的設計值最不利分配的彎矩和。均布荷載最大彎矩計算:M1max=0.080.0381.51.5=0.007kN.m；集中荷載最大彎矩計算公式如下:集中荷載最大彎矩計算:M2max=0.2670.8541.5=0.342kN.m；M =M1max +M2max =0.007+0.

19、342=0.349kN.m 最大應力計算值=N/mm2；大橫桿的最大應力計算值=68.664N/mm2小于大橫桿的抗壓強度設計值f=205N/mm2，滿足要求！3.撓度驗算最大撓度考慮為大橫桿自重均布荷載與小橫桿傳遞荷載的設計值最不利分配的撓度和,單位:mm 均布荷載最大撓度計算公式如下:大橫桿自重均布荷載引起的最大撓度：Vmax=0.6770.03815004/(1002.06105)=0.052mm；集中荷載最大撓度計算公式如下:集中荷載標準值最不利分配引起的最大撓度：小橫桿傳遞荷載P=（0.04+0.158+1.05）/2=0.624kNV=1.8830.62415003/(1002.0

20、6105)=1.579mm；最大撓度和：V=Vmax +Vpmax =0.052+1.579=1.631mm；大橫桿的最大撓度1.631mm 小于大橫桿的最大容許撓度1500/150=10與10mm，滿足要求！四、扣件抗滑力的計算:按規范表5.1.7,直角、旋轉單扣件承載力取值為8.00kN，按照扣件抗滑承載力系數0.80，該工程實際的旋轉單扣件承載力取值為6.40kN。縱向或橫向水平桿與立桿連接時，扣件的抗滑承載力按照下式計算(規范5.2.5):R Rc其中Rc -扣件抗滑承載力設計值,取6.40kN；R -縱向或橫向水平桿傳給立桿的豎向作用力設計值；小橫桿的自重標準值:P1=0.0381.

21、05kN；大橫桿的自重標準值:P2=0.0381.5=0.058kN；腳手板的自重標準值:P3=0.31.05kN；活荷載標準值:Q =21.051.5/2=1.575kN；荷載的設計值:R=1.2(0.04+0.058+0.236)+1.41.575=2.606kN；R 6.40kN，單扣件抗滑承載力的設計計算滿足要求!五、腳手架立桿荷載計算:作用于腳手架的荷載包括靜荷載、活荷載和風荷載。靜荷載標準值包括以下內容：(1)每米立桿承受的結構自重標準值(kN)，為0.1248NG1=0.1248+(1.0521.00=3.091；(2)腳手板的自重標準值(kN/m2)；采用沖壓鋼腳手板，標準值為

22、0.3NG2=0.3101.5(1.05+0.2)/2=2.812kN；(3)欄桿與擋腳手板自重標準值(kN/m)；采用欄桿、沖壓鋼腳手板擋板，標準值為0.11NG3=0.1110=0.825kN；(4)吊掛的安全設施荷載，包括安全網(kN/m2)；0.005NG4=0.0051.521=0.158kN；經計算得到，xx荷載標準值 NG =NG1+NG2+NG3+NG4=6.886kN；活荷載為施工荷載標準值產生的軸向力總和，內、外立桿按一縱距內施工荷載總和的取值。經計算得到，活荷載標準值NQ=21.051.5=3.15kN；風荷載標準值按照以下公式計算其中 Wo -基本風壓(kN/m2)，按

23、照建筑結構荷載規范(GB50009-2001)的規定采用： Wo =0.39kN/m2； Uz -風荷載高度變化系數，按照建筑結構荷載規范(GB50009-2001)的規定采用：Uz=1.25； Us -風荷載體型系數：取值為0.116；經計算得到，風荷載標準值Wk =0.70.391.250.116=0.04kN/m2；不考慮風荷載時,立桿的軸向壓力設計值計算公式N =1.2NG+1.4NQ=1.26.886+1.43.15=12.673kN；考慮風荷載時,立桿的軸向壓力設計值為N =1.2NG+0.851.4NQ=1.26.886+0.851.43.15=12.012kN；風荷載設計值產生

24、的立桿段彎矩MW 為 Mw =0.85=0.8501.40.041.50.023kN.m；六、立桿的穩定性計算:不考慮風荷載時，立桿的穩定性計算公式為：立桿的軸向壓力設計值：N =12.673kN；計算立桿的截面回轉半徑：i =1.58cm；計算長度附加系數參照扣件式規范表5.3.3得：k =1.155；當驗算桿件長細比時，取塊1.0；計算長度系數參照扣件式規范表5.3.3得：=1.7；計算長度,由公式lo =kh 確定：l0=3.534m；xxLo/i =224；軸心受壓立桿的穩定系數,由長細比lo/i 的計算結果查表得到：=0.145；立桿凈截面面積：A =4.89cm2；立桿凈截面模量(

25、抵抗矩)：W =5.08cm3；鋼管立桿抗壓強度設計值：f=205N/mm2；=12673/(0.145489)=178.738N/mm2；立桿穩定性計算=178.738N/mm2小于立桿的抗壓強度設計值f=205N/mm2，滿足要求！考慮風荷載時,立桿的穩定性計算公式立桿的軸心壓力設計值：N =12.012kN；計算立桿的截面回轉半徑：i =1.58cm；計算長度附加系數參照扣件式規范表5.3.3得：k =1.155；計算長度系數參照扣件式規范表5.3.3得：=1.7；計算長度,由公式l0=kuh 確定：l0=3.534m；xx:L0/i =224；軸心受壓立桿的穩定系數,由長細比lo/i

26、的結果查表得到：=0.145立桿凈截面面積：A =4.89cm2；立桿凈截面模量(抵抗矩)：W =5.08cm3；鋼管立桿抗壓強度設計值：f=205N/mm2；=173.916N/mm2；立桿穩定性計算=173.916N/mm2小于立桿的抗壓強度設計值f=205N/mm2，滿足要求！七、最大搭設高度的計算:按規范5.3.6條不考慮風荷載時,采用單立管的敞開式、全封閉和半封閉的腳手架可搭設高度按照下式計算：構配件自重標準值產生的軸向力NG2K(kN)計算公式為：NG2K =NG2+NG3+NG4=3.795kN；活荷載標準值：NQ =3.15kN；每米立桿承受的結構自重標準值：Gk =0.125

27、kN/m；Hs =0.1454.8910-4205103-(1.23.795+1.43.15)/(1.20.125)=37.203m；按規范5.3.6條腳手架搭設高度Hs等于或大于26米，按照下式調整且不超過50米：H=37.203/(1+0.00137.203)=35.869m；H=35.869和50比較取較小值。經計算得到，腳手架搭設高度限值H=35.869m。腳手架單立桿搭設高度為21m，小于H，滿足要求！按規范5.3.6條考慮風荷載時,采用單立管的敞開式、全封閉和半封閉的腳手架可搭設高度按照下式計算：構配件自重標準值產生的軸向力NG2K(kN)計算公式為：NG2K =NG2+NG3+N

28、G4=3.795kN；活荷載標準值：NQ =3.15kN；每米立桿承受的結構自重標準值：Gk =0.125kN/m；計算立桿段由風荷載標準值產生的彎矩：Mwk=Mw /(1.40.85)=0.023/(1.40.85)=0.019kN.m；Hs =(0.1454.8910-4205103-(1.23.795+0.851.4(3.15+0.1454.8910008)/(1.20.125)=39.486m；按規范5.3.6條腳手架搭設高度Hs等于或大于26米，按照下式調整且不超過50米：H=39.486/(1+0.00139.486)=37.986m；H=37.986和50比較取較小值。經計算得到

29、，腳手架搭設高度限值H=37.986m。腳手架單立桿搭設高度為21m，小于H，滿足要求！八、連墻件的計算:連墻件的軸向力設計值應按照下式計算： Nl =Nlw +N0風荷載標準值Wk =0.04kN/m2；每個連墻件的覆蓋面積內腳手架外側的迎風面積Aw =24.3m2；按規范5.4.1條連墻件約束腳手架平面外變形所產生的軸向力(kN),N0=5.000kN；風荷載產生的連墻件軸向力設計值(kN)，按照下式計算：Nlw =1.4WkAw =1.347kN；連墻件的軸向力設計值Nl =Nlw +N0=6.347kN；連墻件xx設計值按下式計算：Nf =Af其中-軸心受壓立桿的穩定系數；由長細比l0

30、/i =的結果查表得到=0.966，l為內排架距離墻的長度；又： A =4.89cm2；f=205N/mm2；連墻件軸向承載力設計值為Nf =0.9664.8910-4205103=96.837kN；Nl =6.347Nf =96.837,連墻件的設計計算滿足要求！連墻件采用單扣件與墻體連接。由以上計算得到Nl =6.347小于單扣件的抗滑力6.4kN，滿足要求！連墻件扣件連接示意圖九、立桿的xx力計算:立桿基礎底面的平均壓力應滿足下式的要求p fg xx力設計值:fg =fgkkc =135kpa；其中，地基承載力標準值：fgk=135kpa ；腳手架xx力調整系數：kc =1；立桿基礎底面

31、的平均壓力：p =N/A =48.048kpa ；其中，上部結構傳至基礎頂面的軸向力設計值：N =12.012kN；基礎底面面積：A =0.25m2。p=48.048fg=135kpa 。地基承載力滿足要求！普通型鋼懸挑架計算書(高20m)懸挑1.5m腳手架型鋼懸挑扣件式鋼管腳手架的計算依據建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范(JGJ130-2001)、建筑結構荷載規范(GB50009-2001)、鋼結構設計規范(GB50017-2003)等規范編制。一、參數信息:1.腳手架參數雙排腳手架搭設高度為20米，立桿采用單立桿；搭設尺寸為：立桿的縱距為1.5米，立桿的橫距為1.05米，立桿的步距為1

32、.8米；內排架距離墻長度為0.20米；小橫桿在上，搭接在大橫桿上的小橫桿根數為2根；腳手架沿墻縱向xx為150米；采用的鋼管類型為483.5；橫桿與立桿連接方式為單扣件；取扣件抗滑承載力系數0.80；連墻件布置取三步三跨，豎向間距5.4米，水平間距4.5米，采用扣件連接；連墻件連接方式為雙扣件連接；2.活荷載參數施工均布荷載(kN/m2):2.000；腳手架用途:裝修腳手架；同時施工層數:2層；3.風荷載參數本工程地處福建省廈門市，查荷載規范基本風壓為0.390，風荷載高度變化系數z為1.250，風荷載體型系數s為0.116；計算中考慮風荷載作用；4.xx荷載參數每米立桿承受的結構自重荷載標準

33、值(kN/m2):0.1248；腳手板自重標準值(kN/m2):0.300；欄桿擋腳板自重標準值(kN/m):0.110；安全設施與安全網自重標準值(kN/m2):0.005；腳手板鋪設層數:10層；腳手板類別:沖壓鋼腳手板；欄桿擋板類別:欄桿、沖壓鋼腳手板擋板；5.水平懸挑支撐xx懸挑水平鋼梁采用16號工字鋼，其中建筑物外懸挑段長度1.5米，建筑物內錨固段長度3米。與樓板連接的螺栓直徑(mm):16.00；樓板混凝土標號:C30；6.拉繩與支桿參數支撐數量為:1；鋼絲繩安全系數為:6.000；鋼絲繩與墻距離為(m):3.200；懸挑水平鋼梁采用鋼絲繩與建筑物拉結，最里面面鋼絲繩距離建筑物1.

34、25m。二、小橫桿的計算:小橫桿按照簡支梁進行強度和撓度計算，小橫桿在大橫桿的上面。按照小橫桿上面的腳手板和活荷載作為均布荷載計算小橫桿的最大彎矩和變形。1.均布荷載值計算小橫桿的自重標準值:P1=0.038kN/m ；腳手板的荷載標準值:P2=0.3kN/m ；活荷載標準值:Q=2kN/m；荷載的計算值:q=1.20.038+1.20.15+1.41=1.626kN/m；小橫桿計算簡圖2.強度計算最大彎矩考慮為簡支梁均布荷載作用下的彎矩，計算公式如下:最大彎矩Mqmax =1.626=0.224kN.m；最大應力計算值=Mqmax/W =44.113N/mm2；小橫桿的最大彎曲應力=44.1

35、13N/mm2小于小橫桿的抗壓強度設計值f=205N/mm2，滿足要求！3.撓度計算:最大撓度考慮為簡支梁均布荷載作用下的撓度荷載標準值q=0.038+0.15+1=1.188kN/m ；最大撓度V =5.01.18810504/(3842.06105)=0.749mm；小橫桿的最大撓度0.749mm 小于小橫桿的最大容許撓度1050/150=7與10mm，滿足要求！三、大橫桿的計算:大橫桿按照三跨連續梁進行強度和撓度計算，小橫桿在大橫桿的上面。1.荷載值計算小橫桿的自重標準值:P1=0.0381.05=0.04kN；腳手板的荷載標準值:P2=0.31.05kN；活荷載標準值:Q=21.05k

36、N；荷載的設計值:P=(1.20.04+1.20.158+1.41.05)/2=0.854kN；大橫桿計算簡圖2.強度驗算最大彎矩考慮為大橫桿自重均布荷載與小橫桿傳遞荷載的設計值最不利分配的彎矩和。均布荷載最大彎矩計算:M1max=0.080.0381.51.5=0.007kN.m；集中荷載最大彎矩計算公式如下:集中荷載最大彎矩計算:M2max=0.2670.8541.5=0.342kN.m；M =M1max +M2max =0.007+0.342=0.349kN.m 最大應力計算值=N/mm2；大橫桿的最大應力計算值=68.664N/mm2小于大橫桿的抗壓強度設計值f=205N/mm2，滿足

37、要求！3.撓度驗算最大撓度考慮為大橫桿自重均布荷載與小橫桿傳遞荷載的設計值最不利分配的撓度和,單位:mm 均布荷載最大撓度計算公式如下:大橫桿自重均布荷載引起的最大撓度：Vmax=0.6770.03815004/(1002.06105)=0.052mm；集中荷載最大撓度計算公式如下:集中荷載標準值最不利分配引起的最大撓度：小橫桿傳遞荷載P=（0.04+0.158+1.05）/2=0.624kNV=1.8830.62415003/(1002.06105)=1.579mm；最大撓度和：V=Vmax +Vpmax =0.052+1.579=1.631mm；大橫桿的最大撓度1.631mm 小于大橫桿的

38、最大容許撓度1500/150=10與10mm，滿足要求！四、扣件抗滑力的計算:按規范表5.1.7,直角、旋轉單扣件承載力取值為8.00kN，按照扣件抗滑承載力系數0.80，該工程實際的旋轉單扣件承載力取值為6.40kN。縱向或橫向水平桿與立桿連接時，扣件的抗滑承載力按照下式計算(規范5.2.5):R Rc其中Rc -扣件抗滑承載力設計值,取6.40kN；R -縱向或橫向水平桿傳給立桿的豎向作用力設計值；小橫桿的自重標準值:P1=0.0381.05kN；大橫桿的自重標準值:P2=0.0381.5=0.058kN；腳手板的自重標準值:P3=0.31.05kN；活荷載標準值:Q =21.051.5/

39、2=1.575kN；荷載的設計值:R=1.2(0.04+0.058+0.236)+1.41.575=2.606kN；R 6.40kN，單扣件抗滑承載力的設計計算滿足要求!五、腳手架立桿荷載的計算:作用于腳手架的荷載包括靜荷載、活荷載和風荷載。靜荷載標準值包括以下內容：(1)每米立桿承受的結構自重標準值(kN)，為0.1248NG1=0.1248+(1.0520.00=2.944；(2)腳手板的自重標準值(kN/m2)；采用沖壓鋼腳手板，標準值為0.3NG2=0.3101.5(1.05+0.2)/2=2.812kN；(3)欄桿與擋腳手板自重標準值(kN/m)；采用欄桿、沖壓鋼腳手板擋板，標準值為

40、0.11NG3=0.1110=0.825kN；(4)吊掛的安全設施荷載，包括安全網(kN/m2)；0.005NG4=0.0051.520=0.15kN；經計算得到，xx荷載標準值 NG =NG1+NG2+NG3+NG4=6.732kN；活荷載為施工荷載標準值產生的軸向力總和，內、外立桿按一縱距內施工荷載總和的取值。經計算得到，活荷載標準值NQ=21.051.5=3.15kN；風荷載標準值按照以下公式計算其中 Wo -基本風壓(kN/m2)，按照建筑結構荷載規范(GB50009-2001)的規定采用： Wo =0.39kN/m2； Uz -風荷載高度變化系數，按照建筑結構荷載規范(GB50009

41、-2001)的規定采用：Uz=1.25； Us -風荷載體型系數：取值為0.116；經計算得到，風荷載標準值Wk =0.70.391.250.116=0.04kN/m2；不考慮風荷載時,立桿的軸向壓力設計值計算公式N =1.2NG+1.4NQ=1.26.732+1.43.15=12.488kN；考慮風荷載時,立桿的軸向壓力設計值為N =1.2NG+0.851.4NQ=1.26.732+0.851.43.15=11.826kN；風荷載設計值產生的立桿段彎矩MW 為 Mw =0.85=0.8501.40.041.50.023kN.m；六、立桿的穩定性計算:不考慮風荷載時，立桿的穩定性計算公式為：立

42、桿的軸向壓力設計值：N =12.488kN；計算立桿的截面回轉半徑：i =1.58cm；計算長度附加系數參照扣件式規范表5.3.3得：k =1.155；當驗算桿件長細比時，取塊1.0；計算長度系數參照扣件式規范表5.3.3得：=1.7；計算長度,由公式lo =kh 確定：l0=3.534m；xxLo/i =224；軸心受壓立桿的穩定系數,由長細比lo/i 的計算結果查表得到：=0.145；立桿凈截面面積：A =4.89cm2；立桿凈截面模量(抵抗矩)：W =5.08cm3；鋼管立桿抗壓強度設計值：f=205N/mm2；=12488/(0.145489)=176.12N/mm2；立桿穩定性計算=

43、176.12N/mm2小于立桿的抗壓強度設計值f=205N/mm2，滿足要求！考慮風荷載時,立桿的穩定性計算公式立桿的軸心壓力設計值：N =11.826kN；計算立桿的截面回轉半徑：i =1.58cm；計算長度附加系數參照扣件式規范表5.3.3得：k =1.155；計算長度系數參照扣件式規范表5.3.3得：=1.7；計算長度,由公式l0=kuh 確定：l0=3.534m；xx:L0/i =224；軸心受壓立桿的穩定系數,由長細比lo/i 的結果查表得到：=0.145立桿凈截面面積：A =4.89cm2；立桿凈截面模量(抵抗矩)：W =5.08cm3；鋼管立桿抗壓強度設計值：f=205N/mm2

44、；=171.297N/mm2；立桿穩定性計算=171.297N/mm2小于立桿的抗壓強度設計值f=205N/mm2，滿足要求！七、連墻件的計算:連墻件的軸向力設計值應按照下式計算： Nl =Nlw +N0風荷載標準值Wk =0.04kN/m2；每個連墻件的覆蓋面積內腳手架外側的迎風面積Aw =24.3m2；按規范5.4.1條連墻件約束腳手架平面外變形所產生的軸向力(kN),N0=5.000kN；風荷載產生的連墻件軸向力設計值(kN)，按照下式計算：Nlw =1.4WkAw =1.347kN；連墻件的軸向力設計值Nl =Nlw +N0=6.347kN；連墻件xx設計值按下式計算：Nf =Af其中

45、-軸心受壓立桿的穩定系數；由長細比l0/i =的結果查表得到=0.966，l為內排架距離墻的長度；又： A =4.89cm2；f=205N/mm2；連墻件軸向承載力設計值為Nf =0.9664.8910-4205103=96.837kN；Nl =6.347Nf =96.837,連墻件的設計計算滿足要求！連墻件采用雙扣件與墻體連接。由以上計算得到Nl =6.347小于雙扣件的抗滑力12.8kN，滿足要求！連墻件扣件連接示意圖八、懸挑梁的受力計算:懸挑腳手架的水平鋼梁按照帶懸臂的連續梁計算。懸臂部分受腳手架荷載N的作用，里端B為與樓板的錨固點，A為墻支點。本方案中，腳手架排距為1050mm，內排腳

46、手架距離墻體200mm，支拉斜桿的支點距離墻體為1250mm，水平支撐梁的截面慣性矩I =1130cm4，截面抵抗矩W =141cm3，截面積A =26.1cm2。受腳手架集中荷載N=1.26.732+1.43.15=12.488kN；水平鋼梁自重荷載q=1.226.10.000178.5=0.246kN/m；懸挑腳手架示意圖懸挑腳手架計算簡圖經過連續梁的計算得到懸挑腳手架支撐xx力圖(kN)懸挑腳手架支撐xx變形圖(mm)懸挑腳手架支撐xx彎矩圖(kN.m)各支座對支撐梁的支撐反力由左至右分別為R1=14.086kN；R2=11.885kN；R3=0.11kN。最大彎矩Mmax=1.471kN.m；最大應力=M/1.05W+N/A=1.471106/(1.05)+0103/2610=9.934N/mm2；水平支撐梁的最大應力計算值9.934N/mm2小于水平支撐梁的抗壓強度設計值215N/mm2,滿足要求！九、懸挑梁的整體穩定性計算:水平鋼梁采用16號工字鋼,計算公式如下其中b-均勻彎曲的受彎構件整體穩定系數，按照下式計算：b=5709.988235