1、凱里市中等職業技術學校-食堂、教學樓工程模板施工方案編 制： 審 核： 批 準： 目 錄一、編制依據1二、概述1三、方案選擇1四、材料選擇2五、模板安裝2六、模板拆除6七、模板技術措施6八、安全、環保文明施工措施11九、腳手架計算書12柱模板12梁模板25板模板39一、編制依據 1、 凱里市中等職業技術學校-食堂、教學樓工程施工合同文本；2、合肥工業大學建筑設計研究院設計的凱里市中等職業技術學校-食堂、教學樓施工圖；3、 建筑結構荷載規范（GB50009-2001）中國建筑工業出版社； 4、 建筑施工計算手冊江正榮著 中國建筑工業出版社； 5、 建筑施工手冊第四版 中國建筑工業出版社； 6、

2、混凝土結構工程施工質量驗收規范（GB50204-2002）；7、 建筑工程施工質量驗收統一標準（GB50300-2001）；8、 建筑機械使用安全技術規程（JGJ33-2001）；9、 建筑施工高空作業安全技術規范（JGJ80-91）；10、 凱里市中等職業技術學校-食堂、教學樓工程施工組織設計；二、概述凱里市中等職業技術學校-食堂、教學樓工程建設地址位于凱里市三棵樹鎮開懷凱雷公路旁，本工程由食堂、1#教學樓組成。總占地面積3522.24，總建筑面積13441.13m2，其中：食堂7937.43m2；1#教學樓5503.7m2 。建筑高度：食堂13.95m，1#教學樓19.95m。本方案根據本

3、工程實際情況進行編制，方案有針對性，能有效地指導施工，明確安全措施。三、方案選擇 本工程考慮到施工工期、質量和安全要求，故在選擇方案時，應充分考慮以下幾點： 1、模板及其支架的結構設計，力求做到結構要安全可靠，造價經濟合理。 2、在規定的條件下和規定的使用期限內，能夠充分滿足預期的安全性和耐久性。 3、選用材料時，力求做到常見通用、可周轉利用，便于保養維修。 4、結構選型時，力求做到受力明確，構造措施到位，升降搭拆方便，便于檢查驗收； 5、綜合以上幾點，模板及模板支架的搭設，還必須符合JCJ59-99檢查標準要求，要符合省文明標化工地的有關標準。 6、結合以上模板及模板支架設計原則，同時結合本

4、工程的實際情況，綜合考慮了以往的施工經驗，決定采用以下模板及其支架方案：木支撐長度不夠時，采取接長，接長方式為雙面綁扎落地接長。柱模板，梁模板(木支撐)，板模板(木支撐)原木支撐。四、材料選擇按混凝土的要求進行模板設計，在模板滿足強度、剛度和穩定性要求的前提下，盡可能提高表面光潔度，陰陽角模板統一整齊。 1、柱模板 采用18mm厚竹膠合板，在木工車間制作施工現場組拼，背內楞采用6080 木方，柱箍采用80100 木方圍檁加固，采用可回收m12對拉螺栓進行加固（地下室外柱采用止水螺栓）。邊角處采用木板條找補，保證楞角方直、美觀。斜向支撐，采用483.5鋼管斜向加固（盡量取45）。 2、梁模板 梁

5、側面板采用20mm 厚膠合面板和 60mm80mm（內楞）現場拼制，用60mm80mm木方斜撐；承重架采用木支撐，由立桿、斜撐和帽木組成。其中帽木尺寸為60mm80mm1m，木方斜撐尺寸為40mm60mm，和60mm80mm方木做立桿支撐。 3、板模板 板底采用40mm60mm 方木支撐。承重架采用木支撐，立桿采用80mm100mm方木，帽木采用60mm80mm，斜撐采用30mm40mm組成。五、模板安裝 1、模板安裝的一般要求 豎向結構鋼筋等隱蔽工程驗收完畢、施工縫處理完畢后準備模板安裝。安裝柱模前，要清除雜物，焊接或修整模板的定位預埋件，做好測量放線工作，抹好模板下的找平砂漿。 模板組裝要

6、嚴格按照模板配板圖尺寸拼裝成整體，模板在現場拼裝時，要控制好相鄰板面之間拼縫，兩板接頭處要加設卡子，以防漏漿，拼裝完成后用鋼絲把模板和豎向鋼管綁扎牢固，以保持模板的整體性。拼裝的精度要求如下：1、兩塊模板之間拼縫 12、相鄰模板之間高低差 13、模板平整度 24、模板平面尺寸偏差 3 2、模板定位 當底板或頂板混凝土澆筑完畢并具有一定強度（1.2MPa），即用手按不松軟、無痕跡，方可上人開始進行軸線投測。首先根據樓面軸線測量孔引測建筑物的主軸線的控制線，并以該控制線為起點，引出每道細部軸線，根據軸線位置放出細部截面位置尺寸線、模板500（mm） 控制線，以便于模板的安裝和校正。當混凝土澆筑完畢

7、，模板拆除以后，開始引測樓層500mm 標高控制線，并根據該500mm 線將板底的控制線直接引測到墻、柱上。 3、0000以下模板安裝要求 （1）底板模板安裝順序及技術要點 墊層施工完畢后進行底板模板安裝，底板側模全部采用磚模，沿底板邊線外延50mm砌筑240mm厚磚墻，高度二底板厚+450mm，在底板厚度范圍內砌筑永久性保護墻，砂漿采用1：3水泥砂漿，上面450nnn部分砌筑臨時性保護墻，用混合砂漿砌筑，磚墻內側抹20mm厚1：3水泥砂漿。 積水坑、電梯井模板采用15mm厚多層板按坑大小加工成定型模板。模板固定要牢固，并用鋼絲繩將模板拉在底板鋼筋上，防止澆筑混凝土時模板上浮。 （2）梁模板安

8、裝順序及技術要點 （3）樓板模板安裝順序及技術要點 模板安裝順序 滿堂腳手架主龍骨次龍骨柱頭模板龍骨柱頭模板、頂板模板拼裝頂板內、外墻柱頭模板龍骨模板調整驗收進行下道工序 技術要點 樓板模板當采用單塊就位時，宜以每個鋪設單元從四周先用陰角模板與墻、梁模板連接，然后向中央鋪設，按設計要求起拱(跨度大于4m時，起拱0.2)，起拱部位為中間起拱，四周不起拱。 （4）柱模板安裝順序及技術要點 4、0.000以上模板安裝要求 （1）梁、板模板安裝順序及技術要點 模板安裝順序 模板定位、垂直度調整模板加固驗收混凝土澆筑拆模 技術要點 安裝墻模前，要對墻體接茬處鑿毛，用空壓機清除墻體內的雜物，做好測量放線工

9、作。為防止墻體模板根部出現漏漿爛根現象，墻模安裝前，在底板上根據放線尺寸貼海綿條，做到平整、準確、粘結牢固并注意穿墻螺栓的安裝質量。 （2）梁模板安裝順序及技術要點 （3）樓板模板安裝順序及技術要點 模板安裝順序 滿堂腳手架主龍骨次龍骨柱頭模板龍骨柱頭模板、頂板模板拼裝頂板內、外墻柱頭模板龍骨模板調整驗收進行下道工序 技術要點 樓板模板當采用單塊就位日寸，宜以每個鋪設單元從四周先用陰角模板與墻、梁模板連接，然后向中央鋪設，按設計要求起拱(跨度大于4m時，起拱0.2)，起拱部位為中間起拱，四周不起拱。（4）柱模板安裝順序及技術要點。 5、模板構造 柱模板 采用18mm竹膠合板，模板在木工車間制作

10、施工現場組拼，豎向內楞采用6080 木方，柱箍采用80100 木方柱截面B方向間距200mm，柱截面H方向間距166mm用可回收的m12普通穿墻螺栓加固，柱截面B方向間距：水平間距600mm，豎向間距：同柱箍間距500mm，四周加鋼管拋撐。柱邊角處采用木板條找補海棉條封堵，保證楞角方直、美觀。斜向支撐，起步為150mm，每隔1500mm 一道，采用雙向鋼管對稱斜向加固（盡量取45），柱與柱之間采用拉通線檢查驗收。柱模木楞蓋住板縫，以減少漏漿。 梁模板梁底和梁側面板采用20mm厚膠合面板，承重架采用木支撐，由立桿、斜撐和帽木組成。其中梁側模板采用方木作為內楞，截面尺寸為60mm80mm，帽木尺寸

11、為60mm80mm1m，木方斜撐尺寸為60mm80mm方木，立桿支撐為40mm60mm。支撐縱距為0.5m，支撐高度為3m。梁模板施工時注意以下幾點：(a)、橫板木支撐必須在樓面彈線上墊木方；(b)、支撐排架搭設橫平豎直。上下層支頂位置一致，連接件需連接牢固。(c)、根據梁跨度，決定頂板模板起拱大小：4不考慮起拱，4L6起拱10mm，6 的起拱15mm；(d)、木支撐立柱高度不允許超過3.5m，禁止使用彎曲的小徑雜木支撐，禁止采用調整支撐立柱傾斜度的方法來調整樓板標高的支設工藝。 板模板 1、樓板模板采用40mm60mm木方做板底支撐，中心間距300mm，腳手架排距1m，跨距1m。 2、樓板模

12、板施工時注意以下幾點： （1）橫板支撐鋼管必須在樓面彈線上墊木方； （2）鋼管排架搭設橫平豎直，縱橫連通，上下層支頂位置一致，連接件需連接牢固，水平拉撐連通； （3）模板底第一排楞需緊靠墻板，如有縫隙用密封條封孔，模板與模板之間拼接縫小于1mm，否則用膩子封條； （4）根據房間大小，決定頂板模板起拱大小：4 開間不考慮起拱，4L6起拱10mm，6 的起拱15mm； （5）模板支設，下部支撐用滿堂腳手架支撐下墊墊板。頂板縱橫格柵用壓刨刨成同樣規格，并拉通線找平。特別是四周的格柵，彈線保持在同一標高上，板與格柵用50mm 長釘子固定，格柵間距300mm，板鋪完后，用水準儀校正標高，并用靠尺找平。鋪

13、設四周模板時，與墻齊平，加密封條，避免墻體吃模，板模周轉使用時，將表面的水泥砂漿清理干凈，涂刷脫模劑，對變形和四周破損的模板及時修整和更換以確保接縫嚴密，板面平整；模板鋪完后，將雜物清理干凈，刷好脫模劑。（6） 從墻根起步300mm 立第一根立桿以后按900mm 和1200mm 的間距立支撐，這樣可保證立柱支撐上下層位置對應。水平拉桿要求設上、中、下三道，考慮到人行通道，在支撐中留一條通道，中、下兩道水平不設（在頂板支撐完善之后拆除部分橫桿形成人行通道）。 六、模板拆除 1、模板拆除根據現場同條件的試塊指導強度，符合設計要求的百分率后，由技術人員發放拆模通知書后，方可拆模。 2、模板及其支架在

14、拆除時混凝土強度要達到如下要求。在拆除側模時，混凝土強度要達到1.2MPa（依據拆模試塊強度而定），保證其表面及棱角不因拆除模板而受損后方可拆除。混凝土的底模，其混凝土強度必須符合下表規定后方可拆除。 3、拆除模板的順序與安裝模板順序相反，先支的模板后拆，后支的先拆。 （1）墻模板拆除 墻模板在混凝土強度達到1.2MPa，能保證其表面及棱角不因拆除而損壞時方能拆除，模板拆除順序與安裝模板順序相反，先外墻后內墻，先拆外墻外側模板，再拆除內側模板，先模板后角模。拆墻模板時，首先拆下穿墻螺栓，再松開地腳螺栓，使模板向后傾斜與墻體脫開。不得在墻上撬模板，或用大錘砸模板，保證拆模時不晃動混凝土墻體，尤其

15、拆門窗陰陽角模時不能用大錘砸模板。門窗洞口模板在墻體模板拆除結束后拆除，先松動四周固定用的角鋼，再將各面模板輕輕振出拆除，嚴禁直接用撬棍從混凝土與模板接縫位置撬動洞口模板，以防止拆除時洞口的陽角被損壞，跨度大于1m 的洞口拆模后要加設臨時支撐。 （2） 樓板模板拆除 樓板模板拆除時，先調節頂部支撐頭，使其向下移動，達到模板與樓板分離的要求，保留養護支撐及其上的養護木方或養護模板，其余模板均落在滿堂腳手架上。拆除板模板時要保留板的養護支撐。 4、模板拆除吊至存放地點時，模板保持平放，然后用鏟刀、濕布進行清理。支模前刷脫模劑。模板有損壞的地方及時進行修理，以保證使用質量。 5、模板拆除后，及時進行

16、板面清理，涂刷隔離劑，防止粘結灰漿。七、模板技術措施 1、進場模板質量標準 模板要求： （1）技術性能必須符合相關質量標準（通過收存、檢查進場木膠合板出廠合格證和檢測報告來檢驗）。 （2）外觀質量檢查標準（通過觀察檢驗） 任意部位不得有腐朽、霉斑、鼓泡。不得有板邊缺損、起毛。每平方米單板脫膠不大于0.001m2 。每平方米污染面積不大于0.005m2 （3）規格尺寸標準 厚度檢測方法：用鋼卷尺在距板邊20mm 處，長短邊分別測3 點、1 點，取8 點平均值；各測點與平均值差為偏差。長、寬檢測方法：用鋼卷尺在距板邊100mm 處分別測量每張板長、寬各2點，取平均值。對角線差檢測方法：用鋼卷尺測量

17、兩對角線之差。翹曲度檢測方法：用鋼直尺量對角線長度，并用楔形塞尺（或鋼卷尺）量鋼直尺與板面間最大弦高，后者與前者的比值為翹曲度。 2、模板安裝質量要求 必須符合混凝土結構工程施工及驗收規范（GB 50204-2002）及相關規范要求。即模板及其支架應具有足夠的承載能力、剛度和穩定性，能可靠地承受澆筑混凝土的重量、側壓力以及施工荷載。 （1）主控項目 1）安裝現澆結構的上層模板及其支架時，下層樓板應具有承受上層荷載的承載能力，或加設支架；上下層支架的立柱應對準，并鋪設墊板。 檢查數量：全數檢查。 檢驗方法：對照模板設計文件和施工技術方案觀察。 2）在涂刷模板隔離劑時，不得沾污鋼筋和混凝土接槎處。

18、 檢查數量：全數檢查。 檢驗方法：觀察。 （2） 一般項目 1）模板安裝應滿足下列要求： 模板的接縫不應漏漿；在澆筑混凝土前，木模板應澆水濕潤，但模板內不應有積水；模板與混凝土的接觸面應清理干凈并涂刷隔離劑；澆筑混凝土前，模板內的雜物應清理干凈； 檢查數量：全數檢查。 檢驗方法：觀察。 2）對跨度不小于4m 的現澆鋼筋混凝土梁、板，其模板應按要求起拱。 檢查數量：按規范要求的檢驗批（在同一檢驗批內，對梁，應抽查構件數量的10，且不應少于3 件；對板，應按有代表性的自然間抽查10，且不得小于3 間。）檢驗方法：水準儀或拉線、鋼尺檢查。 3）固定在模板上的預埋件、預留孔洞均不得遺漏，且應安裝牢固其

19、偏差應符合附表1的規定； 檢查數量：按規范要求的檢驗批(對梁、柱，應抽查構件數量的10，且不應少于3 件；對墻和板，應按有代表性的自然間抽查10，且不得小于3間)。 檢驗方法：鋼尺檢查。 （3）現澆結構模板安裝的偏差應符合表1 的規定。 檢查數量：按規范要求的檢驗批(對梁、柱，應抽查構件數量的10，且不應少于3 件；對墻和板，應按有代表性的自然間抽查10，且不得小于3間)。現澆結構模板安裝允許偏差和檢驗方法見表1：（檢驗方法：檢查同條件養護試塊強度試驗值。檢查軸線位置時，應沿縱、橫兩個方向量測，并取其中的較大值。） （4）模板垂直度控制 1）對模板垂直度嚴格控制，在模板安裝就位前，必須對每一塊

20、模板線進行復測，無誤后，方可模板安裝。 2）模板拼裝配合，工長及質檢員逐一檢查模板垂直度，確保垂直度不超過3mm，平整度不超過2mm； 3）模板就位前，檢查頂模棍位置、間距是否滿足要求。 （5）頂板模板標高控制 每層頂板抄測標高控制點，測量抄出混凝土墻上的500線，根據層高2800mm及板厚，沿墻周邊彈出頂板模板的底標高線。 （6）模板的變形控制 1）墻模支設前，豎向梯子筋上，焊接頂模棍（墻厚每邊減少1mm）。 2）澆筑混凝土時，做分層尺竿，并配好照明，分層澆筑，層高控制在500以內，嚴防振搗不實或過振，使模板變形。 3）門窗洞口處對稱下混凝土； 4）模板支立后，拉水平、豎向通線，保證混凝土澆

21、筑時易觀察模板變形，跑位； 5）澆筑前認真檢查螺栓、頂撐及斜撐是否松動； 6）模板支立完畢后，禁止模板與腳手架拉結。 （7）模板的拼縫、接頭 模板拼縫、接頭不密實時，用塑料密封條堵塞；鋼模板如發生變形時，及時修整。 （8）窗洞口模板 在窗臺模板下口中間留置2個排氣孔，以防混凝土澆筑時產生窩氣，造成混凝土澆筑不密實。 （9）清掃口的留置 樓梯模板清掃口留在平臺梁下口，清掃口50100 洞，以便用空壓機清掃模內的雜物，清理干凈后，用木膠合板背訂木方固定。 （10）跨度小于4m 不考慮，46m 的板起拱10mm；跨度大于6m 的板起拱15mm。 （11）與安裝配合 合模前與鋼筋、水、電安裝等工種協調

22、配合，合模通知書發放后方可合模。 （12）混凝土澆筑時，所有墻板全長、全高拉通線，邊澆筑邊校正墻板垂直度，每次澆筑時，均派專人專職檢查模板，發現問題及時解決。 （13）為提高模板周轉、安裝效率，事先按工程軸線位置、尺寸將模板編號，以便定位使用。拆除后的模板按編號整理、堆放。安裝操作人員應采取定段、定編號負責制。 3、其他注意事項 在模板工程施工過程上中，嚴格按照模板工程質量控制程序施工，另外對于一些質量通病制定預防措施，防患于未然，以保證模板工程的施工質量。嚴格執行交底制度，操作前必須有單項的施工方案和給施工隊伍的書面形式的技術交底。 （1）膠合板選統一規格，面板平整光潔、防水性能好的。 （2

23、）進場木方先壓刨平直統一尺寸，并碼放整齊，木方下口要墊平。 （3）模板配板后四邊彈線刨平，以保證墻體、柱子、樓板陽角順直。 （4）墻模板安裝基層找平，并粘貼海綿條，模板下端與事先做好的定位基準靠緊，以保證模板位置正確和防止模板底部漏漿，在外墻繼續安裝模板前，要設置模板支撐墊帶，并校正其平直。 （5）墻模板的對拉螺栓孔平直相對，穿插螺栓不得斜拉硬頂。內墻穿墻螺栓套硬塑料管，塑料管長度比墻厚少23mm。 （6）門窗洞口模板制作尺寸要求準確，校正陽角方正后加固，固定，對角用木條拉上以防止變形。 （7）支柱所設的水平撐與剪刀撐，按構造與整體穩定性布置。 4、脫模劑及模板堆放、維修 （1）木膠合板選擇水

24、性脫模劑，在安裝前將脫膜劑刷上，防止過早刷上后被雨水沖洗掉。鋼模板用油性脫模劑，機油:柴油2:8。 （2）模板貯存時，其上要有遮蔽，其下墊有墊木。墊木間距要適當，避免模板變形或損傷。 （3）裝卸模板時輕裝輕卸，嚴禁拋擲，并防止碰撞，損壞模板。周轉模板分類清理、堆放。（4）拆下的模板，如發現翹曲，變形，及時進行修理。破損的板面及時進行修補。八、安全、環保文明施工措施 （1）拆模時操作人員必須掛好、系好安全帶。 （2）支模前必須搭好相關腳手架（見本工程腳手架方案及相關方案、相關安全操作規程等）。 （3）澆筑混凝土前必須檢查支撐是否可靠、扣件是否松動。澆筑混凝土時必須由模板支設班組設專人看模，隨時檢

25、查支撐是否變形、松動，并組織及時恢復。經常檢查支設模板吊鉤、斜支撐及平臺連接處螺栓是否松動，發現問題及時組織處理。 （4）木工機械必須嚴格使用倒順開關和專用開關箱，一次線不得超過3m，外殼接保護零線，且絕緣良好。電鋸和電刨必須接用漏電保護器，鋸片不得有裂紋（使用前檢查，使用中隨時檢查）；且電鋸必須具備皮帶防護罩、鋸片防護罩、分料器和護手裝置。使用木工多用機械時嚴禁電鋸和電刨同時使用；使用木工機械嚴禁戴手套；長度小于50cm 或厚度大于鋸片半徑的木料嚴禁使用電鋸；兩人操作時相互配合，不得硬拉硬拽；機械停用時斷電加鎖。 （5）用塔吊吊運模板時，必須由起重工指揮，嚴格遵守相關安全操作規程。模板安裝就

26、位前需有纜繩牽拉，防止模板旋轉不善撞傷人；垂直吊運必須采取兩個以上的吊點，且必須使用卡環吊運。不允許一次吊運二塊模板 （6）大模板堆放場地要求硬化、平整、有圍護，陰陽角模架設小圍護架放置。安裝就位后，要采取防止觸電保護措施，將大模板加以串聯，并同避雷網接通，防止漏電傷人。 （7）在電梯間進行模板施工作業時，必須層層搭設安全防護平臺。因混凝土側力既受溫度影響，又受澆筑速度影響，因此當夏季施工溫度較高時，可適當增大混凝土澆筑速度，秋冬季施工溫度降低混凝土澆筑速度也要適當降低。當T=15時，混凝土澆筑速度不大于2m3/h。 （8）環保與文明施工夜間22:006:00 之間現場停止模板加工和其他模板作

27、業。現場模板加工垃圾及時清理，并存放進指定垃圾站。做到工完場清。整個模板堆放場地與施工現場要達到整齊有序、干凈無污染、低噪聲、低揚塵、低能耗的整體效果。九、腳手架計算書柱模板柱模板的背部支撐由兩層（木楞或鋼楞）組成，第一層為直接支撐模板的豎楞，用以支撐混凝土對模板的側壓力；第二層為支撐豎楞的柱箍，用以支撐豎楞所受的壓力；柱箍之間用對拉螺栓相互拉接，形成一個完整的柱模板支撐體系。 柱模板設計示意圖柱截面寬度B(mm)700.00；柱截面高度H(mm):700.00；柱模板的總計算高度:H =4.50m；根據規范，當采用溜槽、串筒或導管時，傾倒混凝土產生的荷載標準值為2.00kN/m2； 計算簡圖

28、（一）參數信息1.基本參數柱截面寬度B方向對拉螺栓數目:1；柱截面寬度B方向豎楞數目:3；柱截面高度H方向對拉螺栓數目:1；柱截面高度H方向豎楞數目:3；對拉螺栓直徑(mm):M12；2.柱箍信息柱箍材料:木楞；寬度(mm):80.00；高度(mm):100.00；柱箍的間距(mm):450；柱箍合并根數:1；3.豎楞信息豎楞材料:木楞；豎楞合并根數:2；寬度(mm):60.00；高度(mm):80.00；4.面板參數面板類型:膠合面板；面板厚度(mm):18.00；面板彈性模量(N/mm2):9500.00；面板抗彎強度設計值fc(N/mm2):13.00；面板抗剪強度設計值(N/mm2):

29、1.50；5.木方參數方木抗彎強度設計值fc(N/mm2):13.00；方木彈性模量E(N/mm2):9500.00；方木抗剪強度設計值ft(N/mm2):1.50；（二）柱模板荷載標準值計算按施工手冊，新澆混凝土作用于模板的最大側壓力，按下列公式計算，并取其中的 其中 - 混凝土的重力密度，取24.000kN/m3； t - 新澆混凝土的初凝時間，可按現場實際值取，輸入0時系統按200/(T+15)計算，得5.714h； T - 混凝土的入模溫度，取20.000； V - 混凝土的澆筑速度，取2.500m/h； H - 模板計算高度，取3.000m； 1- 外加劑影響修正系數，取1.200；

30、 2- 混凝土坍落度影響修正系數，取1.000。根據以上兩個公式計算的新澆筑混凝土對模板的最大側壓力F；分別計算得 57.246 kN/m2、72.000 kN/m2，取較小值57.246 kN/m2作為本工程計算荷載。計算中采用新澆混凝土側壓力標準值 F1=57.246kN/m2；傾倒混凝土時產生的荷載標準值 F2= 2 kN/m2。（三）柱模板面板的計算模板結構構件中的面板屬于受彎構件，按簡支梁或連續梁計算。本工程中取柱截面寬度B方向和H方向中豎楞間距最大的面板作為驗算對象，進行強度、剛度計算。強度驗算要考慮新澆混凝土側壓力和傾倒混凝土時產生的荷載；撓度驗算只考慮新澆混凝土側壓力。由前述參

31、數信息可知，柱截面寬度B方向豎楞間距最大，為l= 270 mm，且豎楞數為 3，面板為2 跨，因此對柱截面寬度B方向面板按均布荷載作用下的二跨連續梁進行計算。 面板計算簡圖1.面板抗彎強度驗算對柱截面寬度B方向面板按均布荷載作用下的二跨連續梁用下式計算最大跨中彎距： 其中， M-面板計算最大彎距(Nmm)； l-計算跨度(豎楞間距): l =270.0mm； q-作用在模板上的側壓力線荷載，它包括: 新澆混凝土側壓力設計值q1: 1.257.250.450.90=27.822kN/m； 傾倒混凝土側壓力設計值q2: 1.42.000.450.90=1.134kN/m；式中，0.90為按施工手冊

32、取用的臨時結構折減系數。 q = q1 + q2 =27.822+1.134=28.956 kN/m；面板的最大彎距：M =0.125 28.956270270= 2.64105N.mm；面板最大應力按下式計算： 其中， -面板承受的應力(N/mm2)； M -面板計算最大彎距(Nmm)； W -面板的截面抵抗矩 : b:面板截面寬度，h:面板截面厚度； W= 45018.018.0/6=2.43104 mm3； f -面板的抗彎強度設計值(N/mm2)； f=13.000N/mm2；面板的最大應力計算值： = M/W = 2.64105 / 2.43104 = 10.858N/mm2；面板的

33、最大應力計算值 =10.858N/mm2 小于 面板的抗彎強度設計值 =13N/mm2，滿足要求！2.面板抗剪驗算最大剪力按均布荷載作用下的二跨連續梁計算，公式如下: 其中， -面板計算最大剪力(N)； l-計算跨度(豎楞間距): l =270.0mm； q-作用在模板上的側壓力線荷載，它包括: 新澆混凝土側壓力設計值q1: 1.257.250.450.90=27.822kN/m； 傾倒混凝土側壓力設計值q2: 1.42.000.450.90=1.134kN/m； 式中，0.90為按施工手冊取用的臨時結構折減系數。 q = q1 + q2 =27.822+1.134=28.956 kN/m；面

34、板的最大剪力： = 0.62528.956270.0 = 4886.250N；截面抗剪強度必須滿足下式: 其中， -面板承受的剪應力(N/mm2)； -面板計算最大剪力(N)： = 4886.250N； b-構件的截面寬度(mm)：b = 450mm ； hn-面板厚度(mm)：hn = 18.0mm ； fv-面板抗剪強度設計值(N/mm2)：fv = 13.000 N/mm2；面板截面受剪應力計算值: =34886.250/(245018.0)=0.905N/mm2；面板截面抗剪強度設計值: fv=1.500N/mm2；面板截面的受剪應力 =0.905N/mm2 小于 面板截面抗剪強度設計

35、值 fv=1.5N/mm2，滿足要求！3.面板撓度驗算最大撓度按均布荷載作用下的二跨連續梁計算，撓度計算公式如下: 其中，q-作用在模板上的側壓力線荷載(kN/m)： q = 57.250.4525.76 kN/m； -面板最大撓度(mm)； l-計算跨度(豎楞間距): l =270.0mm ； E-面板彈性模量（N/mm2）：E = 9500.00 N/mm2 ； I-面板截面的慣性矩(mm4)； I= 45018.018.018.0/12 = 2.19105 mm4；面板最大容許撓度: = 270 / 250 = 1.08 mm；面板的最大撓度計算值: = 0.52125.76270.04

36、/(1009500.02.19105) = 0.343 mm；面板的最大撓度計算值 =0.343mm 小于 面板最大容許撓度設計值 = 1.08mm,滿足要求！（四）豎楞方木的計算模板結構構件中的豎楞（小楞）屬于受彎構件，按連續梁計算。本工程柱高度為3.0m,柱箍間距為450mm，豎楞為大于 3 跨，因此按均布荷載作用下的三跨連續梁計算。本工程中，豎楞采用木楞，寬度60mm，高度80mm，截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為:W = 608080/6 = 64cm3；I = 60808080/12 = 256cm4； 豎楞方木計算簡圖1.抗彎強度驗算支座最大彎矩計算公式： 其中， M-豎楞計算最大

37、彎距(Nmm)； l-計算跨度(柱箍間距): l =450.0mm； q-作用在豎楞上的線荷載，它包括: 新澆混凝土側壓力設計值q1: 1.257.250.270.90=16.693kN/m； 傾倒混凝土側壓力設計值q2: 1.42.000.270.90=0.680kN/m； q = (16.693+0.680)/2=8.687 kN/m；豎楞的最大彎距：M =0.18.687450.0450.0= 1.76105N.mm； 其中， -豎楞承受的應力(N/mm2)； M -豎楞計算最大彎距(Nmm)； W -豎楞的截面抵抗矩(mm3)，W=6.40104； f -豎楞的抗彎強度設計值(N/mm

38、2)； f=13.000N/mm2；豎楞的最大應力計算值: = M/W = 1.76105/6.40104 = 2.749N/mm2；豎楞的最大應力計算值 =2.749N/mm2 小于 豎楞的抗彎強度設計值 =13N/mm2，滿足要求！2.抗剪驗算最大剪力按均布荷載作用下的三跨連續梁計算，公式如下: 其中， -豎楞計算最大剪力(N)； l-計算跨度(柱箍間距): l =450.0mm； q-作用在模板上的側壓力線荷載，它包括: 新澆混凝土側壓力設計值q1: 1.257.250.270.90=16.693kN/m； 傾倒混凝土側壓力設計值q2: 1.42.000.270.90=0.680kN/m

39、； q = (16.693+0.680)/2=8.687 kN/m；豎楞的最大剪力： = 0.68.687450.0 = 2345.400N；截面抗剪強度必須滿足下式: 其中， -豎楞截面最大受剪應力(N/mm2)； -豎楞計算最大剪力(N)： = 2345.400N； b-豎楞的截面寬度(mm)：b = 60.0mm ； hn-豎楞的截面高度(mm)：hn = 80.0mm ； fv-豎楞的抗剪強度設計值(N/mm2)：fv = 1.500 N/mm2；豎楞截面最大受剪應力計算值: =32345.400/(260.080.0)=0.733N/mm2；豎楞截面抗剪強度設計值: fv=1.500

40、N/mm2；豎楞截面最大受剪應力計算值 =0.733N/mm2 小于 豎楞截面抗剪強度設計值 fv=1.5N/mm2，滿足要求！3.撓度驗算最大撓度按三跨連續梁計算，公式如下: 其中，q-作用在豎楞上的線荷載(kN/m)： q =57.250.27 = 15.46 kN/m； -豎楞最大撓度(mm)； l-計算跨度(柱箍間距): l =450.0mm ； E-豎楞彈性模量（N/mm2）：E = 9500.00 N/mm2 ； I-豎楞截面的慣性矩(mm4)，I=2.56106；豎楞最大容許撓度: = 450/250 = 1.8mm；豎楞的最大撓度計算值: = 0.67715.46450.04/

41、(1009500.02.56106) = 0.176 mm；豎楞的最大撓度計算值 =0.176mm 小于 豎楞最大容許撓度 =1.8mm ，滿足要求！（五）B方向柱箍的計算本工程中，柱箍采用方木，截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為: W = 8 10 10 / 6 = 133.33 cm3； I = 8 10 10 10 / 12 = 666.67 cm4；柱箍為2 跨，按集中荷載二跨連續梁計算（附計算簡圖）：B方向柱箍計算簡圖其中 P - -豎楞方木傳遞到柱箍的集中荷載(kN)； P = (1.2 57.250.9 + 1.4 20.9)0.27 0.45/1 = 7.82 kN； B方向柱箍

42、剪力圖(kN)最大支座力: N = 11.667 kN； B方向柱箍彎矩圖(kNm)最大彎矩: M = 0.278 kN.m； B方向柱箍變形圖(mm)最大變形: V = 0.040 mm；1. 柱箍抗彎強度驗算柱箍截面抗彎強度驗算公式 其中 ，柱箍桿件的最大彎矩設計值: M = 0.28 kN.m； 彎矩作用平面內柱箍截面抵抗矩: W = 133.33 cm3；B邊柱箍的最大應力計算值: = 1.99 N/mm2；柱箍的抗彎強度設計值: f = 13 N/mm2；B邊柱箍的最大應力計算值 =1.99N/mm2 小于 柱箍的抗彎強度設計值 f=13N/mm2，滿足要求!2. 柱箍撓度驗算經過計

43、算得到: = 0.04 mm；柱箍最大容許撓度: = 300 / 250 = 1.2 mm；柱箍的最大撓度 =0.04mm 小于 柱箍最大容許撓度 =1.2mm，滿足要求!（六）B方向對拉螺栓的計算計算公式如下: 其中 N - 對拉螺栓所受的拉力； A - 對拉螺栓有效面積 (mm2)； f - 對拉螺栓的抗拉強度設計值，取170 N/mm2；查表得： 對拉螺栓的型號: M12 ； 對拉螺栓的有效直徑: 9.85 mm； 對拉螺栓的有效面積: A= 76 mm2；對拉螺栓所受的最大拉力: N = 11.667 kN。對拉螺栓最大容許拉力值: N = 1.701057.6010-5 = 12.9

44、2 kN；對拉螺栓所受的最大拉力 N=11.667kN 小于 對拉螺栓最大容許拉力值 N=12.92kN，對拉螺栓強度驗算滿足要求!（七）H方向柱箍的計算本工程中，柱箍采用木楞，截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為: W = 8 10 10 / 6 = 133.33 cm3； I = 8 10 10 10 / 12 = 666.67 cm4；柱箍為2 跨，按二跨連續梁計算（附計算簡圖）：H方向柱箍計算簡圖其中 P - 豎楞方木傳遞到柱箍的集中荷載(kN)； P = (1.257.250.9+1.420.9)0.22 0.45/1 = 6.37 kN； H方向柱箍剪力圖(kN)最大支座力: N =

45、9.899 kN； H方向柱箍彎矩圖(kNm)最大彎矩: M = 0.199 kN.m； H方向柱箍變形圖(mm)最大變形: V = 0.023 mm；1.柱箍抗彎強度驗算柱箍截面抗彎強度驗算公式: 其中， 柱箍桿件的最大彎矩設計值: M = 0.2 kN.m； 彎矩作用平面內柱箍截面抵抗矩: W = 133.33 cm3；H邊柱箍的最大應力計算值: = 1.422 N/mm2；柱箍的抗彎強度設計值: f = 13 N/mm2；H邊柱箍的最大應力計算值 =1.422N/mm2 小于 柱箍的抗彎強度設計值 f=13N/mm2，滿足要求!2. 柱箍撓度驗算經過計算得到: V = 0.023 mm；

46、柱箍最大容許撓度: V = 250 / 250 = 1 mm；柱箍的最大撓度 V =0.023mm 小于 柱箍最大容許撓度 V=1mm，滿足要求!（八）H方向對拉螺栓的計算驗算公式如下: 其中 N - 對拉螺栓所受的拉力； A - 對拉螺栓有效面積 (mm2)； f - 對拉螺栓的抗拉強度設計值，取170 N/mm2；查表得： 對拉螺栓的直徑: M12 ； 對拉螺栓有效直徑: 9.85 mm； 對拉螺栓有效面積: A= 76 mm2；對拉螺栓最大容許拉力值: N = 1.701057.6010-5 = 12.92 kN；對拉螺栓所受的最大拉力: N = 9.899 kN。對拉螺栓所受的最大拉力

47、: N=9.899kN 小于 N=12.92kN，對拉螺栓強度驗算滿足要求!梁模板（一）參數信息1、模板參數木支撐縱距Lb (m): 0.500；立桿計算高度H (m): 3.500；立桿采用方木；立桿圓木小直徑(mm): 60.000；立桿圓木大直徑(mm):100.000；梁底斜撐方木截面寬度b1 (mm): 40.000； 梁底斜撐方木截面高度h1 (mm): 60.000；帽木長度La(m): 1.000； 帽木截面寬度b2 (mm): 60.000；帽木斜撐方木截面高度h2 (mm): 80.000； 斜撐與立桿連接處到帽木的距離h0 (mm): 600.000； 梁截面寬度B(m)

48、: 0.400；梁截面高度D(m): 0.800； 2、荷載參數模板自重(kN/m2): 0.350；混凝土與鋼筋自重(kN/m2): 25.000；振搗混凝土荷載(kN/m2): 1.000；新澆混凝土荷載側壓力(kN/m2):12.000；3、梁側模板參數主楞間距(mm)：500；次楞根數：4；主楞豎向支撐點數量為：4；支撐點豎向間距為：80mm，140mm，80mm；穿梁螺栓水平間距(mm)：500；穿梁螺栓直徑(mm)：M8；主楞龍骨材料：木楞,寬度80mm，高度100mm；次楞龍骨材料：木楞，寬度60mm，高度80mm；4、面板參數面板選用類型: 膠合面板；面板彈性模量E(N/mm2

49、): 9500.000；面板厚度(mm): 20.000；面板抗彎設計值fm(N/mm2): 13.000； 5、立桿圓木參數立桿圓木選用木材：杉木；圓木彈性模量E(N/mm2): 9000.000；圓木抗壓強度設計值fv(N/mm2): 10.000；6、斜撐方木參數斜撐方木選用木材：杉木；斜撐方木彈性模量E(N/mm2): 9000.000；斜撐方木抗壓強度設計值fv(N/mm2): 11.000；7、帽木方木參數帽木方木選用木材：杉木；彈性模量E(N/mm2): 9000.000；抗剪強度設計值fv(N/mm2): 1.400；抗彎強度設計值fm(N/mm2): 11.000；8、梁側背

50、楞參數梁側背楞選用類型：杉木；梁側背楞彈性模量E(N/mm2): 9000.000；梁側背楞抗彎強度設計值fm(N/mm2): 11.000； （二）梁模板荷載標準值計算1.梁側模板荷載強度驗算要考慮新澆混凝土側壓力和傾倒混凝土時產生的荷載；撓度驗算只考慮新澆混凝土側壓力。按施工手冊，新澆混凝土作用于模板的最大側壓力，按下列公式計算，并取其中的 其中 - 混凝土的重力密度，取24.000kN/m3； t - 新澆混凝土的初凝時間，可按現場實際值取，輸入0時系統按200/(T+15)計算，得5.714h； T - 混凝土的入模溫度，取20.000； V - 混凝土的澆筑速度，取2.500m/h；

51、 H - 混凝土側壓力計算位置處至新澆混凝土頂面總高度，取0.500m； 1- 外加劑影響修正系數，取1.200； 2- 混凝土坍落度影響修正系數，取0.850。根據以上兩個公式計算的新澆筑混凝土對模板的最大側壓力F；分別計算得 48.659 kN/m2、12.000 kN/m2，取較小值12.000 kN/m2作為本工程計算荷載。（三）梁側模板面板的計算： 面板為受彎結構,需要驗算其抗彎強度和剛度。強度驗算要考慮新澆混凝土側壓力和傾倒混凝土時產生的荷載；撓度驗算只考慮新澆混凝土側壓力。次楞（內龍骨）的根數為4根。面板按照均布荷載作用下的三跨連續梁計算。 面板計算簡圖(單位：mm)1.強度計算

52、跨中彎矩計算公式如下: 其中，W - 面板的凈截面抵抗矩，W = 5022/6=33.33cm3； M - 面板的最大彎距(Nmm)； - 面板的受彎應力計算值(N/mm2) f - 面板的抗彎強度設計值(N/mm2)；按以下公式計算面板跨中彎矩： 其中 ，q - 作用在模板上的側壓力，包括: 新澆混凝土側壓力設計值: q1= 1.20.5120.9=6.48kN/m； 振搗混凝土側壓力設計值: q2= 1.40.510.9=0.63kN/m；q = q1+q2 = 6.480+0.630 = 7.110 kN/m；計算跨度(內楞間距): l = 133.33mm；面板的最大彎距 M= 0.1

53、7.11133.3332 = 1.26104N.mm；經計算得到，面板的受彎應力計算值: = 1.26104 / 3.33104=0.379N/mm2；面板的抗彎強度設計值: f = 13N/mm2；面板的受彎應力計算值 =0.379N/mm2 小于 面板的抗彎強度設計值 f=13N/mm2，滿足要求！ 2.撓度驗算 q-作用在模板上的側壓力線荷載標準值: q = 120.5 = 6N/mm； l-計算跨度(內楞間距): l = 133.33mm； E-面板材質的彈性模量: E = 9500N/mm2； I-面板的截面慣性矩: I = 50222/12=33.33cm4；面板的最大撓度計算值:

54、 = 0.6776133.334/(10095003.33105) = 0.004 mm；面板的最大容許撓度值: = l/250 =133.333/250 = 0.533mm；面板的最大撓度計算值 =0.004mm 小于 面板的最大容許撓度值 =0.533mm，滿足要求！（四）梁側模板支撐的計算：1.內楞計算本工程中，龍骨采用木楞，截面寬度60mm，截面高度80mm，截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為:W = 6821/6 = 64cm3；I = 6831/12 = 256cm4； 內楞計算簡圖（1）.內楞強度驗算強度驗算計算公式如下: 其中， - 內楞彎曲應力計算值(N/mm2)； M - 內

55、楞的最大彎距(Nmm)； W - 內楞的凈截面抵抗矩； f - 內楞的強度設計值(N/mm2)。按以下公式計算內楞跨中彎矩： 其中，作用在內楞的荷載，q = (1.2120.9+1.410.9)0.133=1.9kN/m； 內楞計算跨度(外楞間距): l = 500mm； 內楞的最大彎距: M=0.11.90500.002= 4.74104N.mm； 最大支座力:R=1.11.8960.5=1.043 kN；經計算得到，內楞的最大受彎應力計算值 = 4.74104/6.40104 = 0.741 N/mm2； 內楞的抗彎強度設計值: f = 11N/mm2；內楞最大受彎應力計算值 = 0.74

56、1 N/mm2 小于 內楞的抗彎強度設計值 f=11N/mm2，滿足要求！（2）.內楞的撓度驗算 其中 l-計算跨度(外楞間距)：l = 500mm； q-作用在模板上的側壓力線荷載標準值： q =12.000.13= 1.60 N/mm； E - 內楞材質的彈性模量： 9000N/mm2； I - 內楞的截面慣性矩：I = 2.56106mm4；內楞的最大撓度計算值: = 0.6771.65004/(10090002.56106) = 2.9410-2 mm；內楞的最大容許撓度值: = 500/250=2mm；內楞的最大撓度計算值 =2.9410-2mm 小于 內楞的最大容許撓度值 =2mm

57、，滿足要求！2.外楞計算外楞(木或鋼)承受內楞傳遞的集中力，取內楞的最大支座力1.043kN,對主楞按照集中荷載作用下的連續梁計算。本工程中，外龍骨采用1根木楞，截面寬度80mm，截面高度100mm，截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為:W = 81021/6 = 133.33cm3；I = 81031/12 = 666.67cm4； 外楞計算簡圖 外楞彎矩圖(kNm) 外楞變形圖(mm)（1）.外楞抗彎強度驗算 其中 - 外楞受彎應力計算值(N/mm2) M - 外楞的最大彎距(Nmm)； W - 外楞的凈截面抵抗矩； f -外楞的強度設計值(N/mm2)。根據連續梁程序求得最大的彎矩為M=0.

58、042 kN.m； 外楞最大計算跨度: l = 140mm；經計算得到，外楞的受彎應力計算值: = 4.17104/1.33105 = 0.313 N/mm2； 外楞的抗彎強度設計值: f = 11N/mm2；外楞的受彎應力計算值 =0.313N/mm2 小于 外楞的抗彎強度設計值 f=11N/mm2，滿足要求！（2）.外楞的撓度驗算根據連續梁計算得到外楞的最大撓度為0.003 mm外楞的最大容許撓度值: = 140/250=0.56mm；外楞的最大撓度計算值 =0.003mm 小于 外楞的最大容許撓度值 =0.56mm，滿足要求！（五）穿梁螺栓的計算：驗算公式如下: 其中 N - 穿梁螺栓所

59、受的拉力； A - 穿梁螺栓有效面積 (mm2)； f - 穿梁螺栓的抗拉強度設計值，取170 N/mm2；查表得： 穿梁螺栓的直徑: 12 mm； 穿梁螺栓有效直徑: 9.85 mm； 穿梁螺栓有效面積: A= 76 mm2；穿梁螺栓所受的最大拉力: N =(1.212+1.41)0.50.14 =1.106 kN。穿梁螺栓最大容許拉力值: N = 17076/1000 = 12.92 kN；穿梁螺栓所受的最大拉力 N=1.106kN 小于 穿梁螺栓最大容許拉力值 N=12.92kN，滿足要求！（六）梁底模板計算：面板為受彎結構,需要驗算其抗彎強度和撓度。計算的原則是按照模板底支撐的間距和模

60、板面的大小,按支撐在底撐上的三跨連續梁計算。強度驗算要考慮模板結構自重荷載、新澆混凝土自重荷載、鋼筋自重荷載和振搗混凝土時產生的荷載；撓度驗算只考慮模板結構自重、新澆混凝土自重、鋼筋自重荷載。本算例中，面板的截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為: W = 2502020/6 = 1.67104mm3； I = 250202020/12 = 1.67105mm4； 1.抗彎強度驗算按以下公式進行面板抗彎強度驗算： 其中， - 梁底模板的彎曲應力計算值(N/mm2)； M - 計算的最大彎矩 (kNm)； l-計算跨度(梁底支撐間距): l =500.000mm； q - 作用在梁底模板的均布荷載設計

61、值(kN/m)；新澆混凝土及鋼筋荷載設計值：q1: 1.225.0000.2500.5000.900=3.375kN/m；模板結構自重荷載：q2:1.20.3500.2500.900=0.095kN/m；振搗混凝土時產生的荷載設計值：q3: 1.41.0000.2500.900=0.315kN/m；q = q1 + q2 + q3=3.375+0.095+0.315=3.785kN/m；跨中彎矩計算公式如下: 面板的最大彎矩：Mmax = 0.103.7840.52；面板的最大受彎應力計算值： =0.095106/1.67104=5.677N/mm2；梁底模面板計算應力 =5.677 N/mm

62、2 小于 梁底模面板的抗彎強度設計值 f=13N/mm2，滿足要求！2.撓度驗算根據建筑施工計算手冊剛度驗算采用標準荷載，同時不考慮振動荷載作用。最大撓度計算公式如下: 其中，q-作用在模板上的壓力線荷載: q =（25.000.500+0.35）0.25= 3.21KN/m； l-計算跨度(梁底支撐間距): l =500.00mm； E-面板的彈性模量: E = 9500.0N/mm2；面板的最大允許撓度值: =500.00/250 = 2.000mm；面板的最大撓度計算值: = 0.6773.2125004/(10095001.67105)=0.858mm；面板的最大撓度計算值: =0.8

63、58mm 小于 面板的最大允許撓度值: = 500 / 250 = 2mm，滿足要求！（七）帽木驗算： 支撐帽木按照集中以及均布荷載作用下的兩跨連續梁計算； (1)鋼筋混凝土板自重線荷載設計值(kN/m)： q1 =1.225.0000.5000.500 = 7.500 kN/m； (2)模板的自重線荷載設計值(kN/m)： q2 =1.20.3500.500 = 0.210 kN/m； (3)活荷載為振搗混凝土荷載設計值(kN/m)： q3=1.41.0000.500 = 0.700 kN/m； q= q1 + q2 + q3 = 8.410kN/m； (4)帽木的自重線荷載設計值(kN/m

64、)： q4=1.2 60.00010-380.00010-33.870 = 0.022 kN/m； 帽木截面抵抗矩：W = 60.00080.0002/6 = 64000.000 mm3； 帽木截面慣性矩：I = 60.00080.0003/12 = 2560000.000 mm4； 帽木受力計算簡圖 經過連續梁的計算得到 帽木剪力圖(kN) 帽木彎矩圖(kNm) 帽木變形圖(mm) 經過連續梁的計算得到 各支座對支撐梁的支撐反力由左至右分別為： R1 = 0.808 kN； R2 = 4.680 kN； R3 = 0.808 kN； 最大彎矩 Mmax = 0.238 kN.m； 最大變形

65、max = 0.118 mm； 最大剪力 Vmax = 2.340 kN； 截面應力 = 238117.98/64000 = 3.721 N/mm2。 帽木的最大應力為 3.721 N/mm2，小于帽木的抗彎強度設計值 11 N/mm2，滿足要求！ 帽木的最大撓度為 0.118 mm，小于帽木的最大容許撓度 2 mm，滿足要求！（八）梁底木支架立桿的穩定性驗算:作用于模板支架的荷載包括靜荷載、活荷載和風荷載。1、靜荷載標準值包括以下內容： (1)木頂撐的自重(kN)： NG1 = 1.0000.0600.080+(1.000/2)2+0.60021/220.0400.060+3.0000.06

66、00.0803.870= 0.089 kN (2)模板的自重(kN)： NG2 = 0.3500.5000.250 = 0.044 kN； (3)鋼筋混凝土樓板自重(kN)： NG3 = 25.0000.2500.5000.500 = 1.563 kN； 經計算得到，靜荷載標準值； NG = NG1+NG2+NG3 = 0.089+0.044+1.563 = 1.695 kN；2、活荷載為施工荷載標準值： 經計算得到，活荷載標準值： NQ = 1.0000.2500.500 = 0.125 kN；3、立桿的軸向壓力設計值計算公式： N = 1.2NG+1.4NQ = 1.21.695+1.40

67、.125 = 2.209 kN； 穩定性計算公式如下： 其中，N - 作用在立桿上的軸力 -立桿受壓應力計算值； fc -立桿抗壓強度設計值； A0-立桿截面的計算面積； A0 = 60.00080.000 = 4800.000 mm2 -軸心受壓構件的穩定系數,由長細比=l0/i結果確定； 軸心受壓穩定系數按下式計算： i-立桿的回轉半徑，i = 0.28980.000 = 23.120 mm； l0- 立桿的計算長度，l0 = 3000.000-600.000 = 2400.000 mm； = 2400.000/23.120 = 103.806； = 2800/(103.8062) = 0

68、.260； 經計算得到： = 2209.075/(0.2604800.000) = 1.771 N/mm2； 根據規范規定，用于施工和維修時木材的強度設計值應乘1.2調整系數： f = 1.210.000 = 12.000 N/mm2；木頂支撐立桿受壓應力計算值為1.771N/mm2，小于木頂支撐立桿抗壓強度設計值 12N/mm2，滿足要求！（九）梁底斜撐穩定性驗算: 木頂撐斜撐的軸力RDi按下式計算： RDiRCi/sini 其中 RCi -斜撐對帽木的支座反力； RDi -斜撐的軸力； i -斜撐與帽木的夾角。 sini = sinarctan600.000/(1000.000/2) =

69、0.768； 斜撐的軸力：RDi=RCi/sini= 0.808/ 0.768= 1.052 kN穩定性計算公式如下： 其中，N - 作用在木斜撐的軸力,1.052 kN -木斜撐受壓應力計算值； fc -木斜撐抗壓強度設計值；11.000 N/mm2 A0-木斜撐截面的計算面積； A0 = 40.00060.000 = 2400.000 mm2； -軸心受壓構件的穩定系數,由長細比=l0/i結果確定； 軸心受壓構件穩定系數按下式計算： i -木斜撐的回轉半徑，i = 0.28960.000 = 17.340 mm； l0- 木斜撐的計算長度，l0 = (1000.000/2)2+600.00

70、020.5 = 781.025 mm； = 781.025/17.340 = 45.042； =1/(1+(45.042/80)2) = 0.759；經計算得到： = 1051.550/(0.7592400.000) = 0.577 N/mm 2；根據規范規定，用于施工和維修時木材的強度設計值應乘1.2調整系數； f = 1.211.000 = 13.200 N/mm2；木頂支撐斜撐受壓應力計算值為0.577 N/mm2，小于木頂支撐斜撐抗壓強度設計值13.2N/mm2，滿足要求！板模板模板支架采用木頂支撐，計算根據木結構設計規范（GB50005-2003）、混凝土結構設計規范（GB50010

71、-2002）、建筑結構荷載規范(GB 50009-2001)、建筑施工計算手冊江正榮著、建筑施工手冊（第四版）等編制。（一）參數信息1、模板支架參數橫向間距或排距(m): 1.000；縱距(m): 1.000；模板支架計算高度(m): 3.500；立柱采用方木；立柱方木截面寬度(mm): 80.000；立柱方木截面高度(mm): 100.000；斜撐截面寬度(mm)：30.000；斜撐截面高度(mm)：40.000；帽木截面寬度(mm)：60.000；帽木截面高度(mm)：80.000；斜撐與立柱連接處到帽木的距離(mm): 600.000；板底支撐形式：方木支撐；方木的間隔距離(mm)：30

72、0.000；方木的截面寬度(mm)：40.000；方木的截面高度(mm)：60.000；2、荷載參數模板與木板自重(kN/m2)：0.350；混凝土與鋼筋自重(kN/m3)：25.000；施工均布荷載標準值(kN/m2)：2.000；3、樓板參數鋼筋級別：二級鋼HPB235；樓板混凝土強度等級：C30；每層標準施工天數：10；每平米樓板截面的鋼筋面積(mm2)：392.700；樓板的計算跨度(m)：4.500；樓板的計算寬度(m)：4.000；樓板的計算厚度(mm)：100.000；施工期平均氣溫()：25.000；4、板底方木參數板底方木選用木材：杉木；方木彈性模量E(N/mm2)：9000

73、.000；方木抗彎強度設計值fm(N/mm2)：11.000；方木抗剪強度設計值fv(N/mm2)：1.400；5、帽木方木參數帽木方木選用木材：杉木；方木彈性模量E(N/mm2)：9000.000；方木抗彎強度設計值fm(N/mm2)：11.000；方木抗剪強度設計值fv(N/mm2)：1.400；6、斜撐方木參數斜撐方木選用木材：杉木；方木彈性模量E(N/mm2)：9000.000；方木抗壓強度設計值fv(N/mm2)：11.000；7、立柱方木參數立柱方木選用木材：杉木；方木彈性模量E(N/mm2)：9000.000；方木抗壓強度設計值fv(N/mm2)：10.000； （二）模板底支撐

74、方木的驗算:本工程模板板底采用方木作為支撐，方木按照連續梁計算；方木截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為： W = bh2/6 = 4.0006.0002/6 = 24.000 cm3； I = bh3/12 = 4.0006.0003/12 = 72.000 cm4； 木楞計算簡圖1、荷載的計算：(1)鋼筋混凝土板自重線荷載(kN/m)：q1 = 25.0000.1000.300 = 0.750 kN/m；(2)模板的自重線荷載(kN/m)：q2 = 0.3500.300 = 0.105 kN/m； (3)活荷載為施工荷載標準值(kN)：p1 = 2.0000.300 = 0.600 kN；2、

75、抗彎強度驗算：最大彎矩考慮為靜荷載與活荷載的計算值最不利分配的彎矩之和， 計算公式如下: 均布荷載 q = 1.2(q1+q2 )+1.4p1 = 1.2(0.750+0.105)+1.40.600 = 1.866 kN/m； 最大彎距 M = 0.125ql2 = 0.1251.8661.0002= 0.233 kN.m； 最大支座力 N = 1.25ql = 1.251.8661.000 = 2.333 kN ； 截面應力 = M/W = 0.233106/24.000103 = 9.719 N/mm2；方木的最大應力計算值為9.719N/mm2，小于方木抗彎強度設計值11.000N/mm

76、2，滿足要求！3、抗剪強度驗算： 截面抗剪強度必須滿足下式： 其中最大剪力：V = 0.6251.8661.000 = 1.166 kN； 截面受剪應力計算值：T = 31.166103/(240.00060.000) = 0.729 N/mm2； 截面抗剪強度設計值：fv = 1.400 N/mm2；方木的最大受剪應力計算值為0.729N/mm2，小于方木抗剪強度設計值1.4N/mm2，滿足要求！4、撓度驗算：最大撓度考慮為靜荷載與活荷載的計算值最不利分配的撓度和，按規范規定，撓度驗算取荷載標準值，計算公式如下： 均布荷載 q = q1+q2 = 0.750+0.105 = 0.855 kN

77、/m； 最大變形 = 0.5210.855（1.000103）4/(1009000.00072.000104) = 0.687 mm；方木的最大撓度為0.687mm，小于最大容許撓度4.000mm，滿足要求！（三）帽木驗算: 支撐帽木按照集中以及均布荷載作用下的兩跨連續梁計算； 集中荷載P取縱向板底支撐傳遞力：P = 1.8661.000+0.000 = 1.866 kN； 均布荷載q取帽木自重：q = 1.0000.0600.0803.870 = 0.019 kN/m； 截面抵抗矩：W = bh2/6 = 6.0008.0002/6 = 64.000 cm3； 截面慣性矩：I = bh3/1

78、2= 6.0008.0003/12 = 256.000 cm4； 帽木受力計算簡圖 經過連續梁的計算得到 帽木剪力圖(kN) 帽木彎矩圖(kNm) 帽木變形圖(mm) 經過連續梁的計算得到 各支座對支撐梁的支撐反力由左至右分別為： R1 = 2.213 kN； R2 = 3.803 kN； R3 = 1.466 kN； 最大彎矩 Mmax = 0.202 kN.m； 最大變形 max = 0.107 mm； 最大剪力 Vmax = 2.275 kN； 截面應力 = 202.109/64 = 3.158 N/mm2。 帽木的最大應力為 3.158 N/mm2，小于帽木的抗彎強度設計值 11.00

79、0 N/mm2，滿足要求！ 帽木的最大撓度為 0.107 mm，小于帽木的最大容許撓度 2.000 mm，滿足要求！（四）模板支架荷載標準值(軸力)計算:作用于模板支架的荷載包括靜荷載、活荷載和風荷載。1、靜荷載標準值包括以下內容： (1)木頂撐的自重(kN)： NG1 = 1.0000.0600.080+(1.000/2)2+0.60021/220.0300.040+3.0000.0800.1003.870= 0.119 kN (2)模板的自重(kN)： NG2 = 0.3501.0001.000 = 0.350 kN； (3)鋼筋混凝土樓板自重(kN)： NG3 = 25.0000.100

80、1.0001.000 = 2.500 kN； 經計算得到，靜荷載標準值； NG = NG1+NG2+NG3 = 0.119+0.350+2.500 = 2.969 kN；2、活荷載為施工荷載標準值： 經計算得到，活荷載標準值： NQ = 2.0001.0001.000 = 2.000 kN；3、不考慮風荷載時,立桿的軸向壓力設計值計算公式： N = 1.2NG+1.4NQ = 1.22.969+1.42.000 = 6.362 kN；（五）立柱的穩定性驗算: 穩定性計算公式如下： 其中，N - 作用在立柱上的軸力 -立柱受壓應力計算值； fc -立柱抗壓強度設計值； A0-立柱截面的計算面積；

81、 A0 = 80.000100.000 = 8000.000 mm2 -軸心受壓構件的穩定系數,由長細比=l0/i結果確定； 軸心受壓穩定系數按下式計算： i-立桿的回轉半徑，i = 0.289100.000 = 28.900 mm； l0- 立桿的計算長度，l0 = 3000.000-600.000 = 2400.000 mm； = 2400.000/28.900 = 83.045； =1/(1+(83.045/80)2) = 0.481； 經計算得到： = 6362.452/(0.4818000.000) = 1.652 N/mm2； 根據規范規定，用于施工和維修時木材的強度設計值應乘1.

82、2調整系數： f = 1.210.000 = 12.000 N/mm2；木頂支撐立柱受壓應力計算值為1.652N/mm2，小于木頂支撐立柱抗壓強度設計值 12.000N/mm2，滿足要求！（六）斜撐(軸力)計算: 木頂撐斜撐的軸力RDi按下式計算： RDiRCi/sini 其中 RCi -斜撐對帽木的支座反力； RDi -斜撐的軸力； i -斜撐與帽木的夾角。 sini = sin90-arctan(1.000/2)/0.600 = 0.974； 斜撐的軸力：RDi=RCi/sini= 2.213/ 0.974= 2.273 kN（七）斜撐穩定性驗算:穩定性計算公式如下： 其中，N - 作用在

83、木斜撐的軸力,2.273 kN -木斜撐受壓應力計算值； fc -木斜撐抗壓強度設計值；11.000 N/mm2 A0-木斜撐截面的計算面積； A0 = 30.00040.000 = 1200.000 mm2； -軸心受壓構件的穩定系數,由長細比=l0/i結果確定； 軸心受壓構件穩定系數按下式計算： i -木斜撐的回轉半徑，i = 0.28940.000 = 11.560 mm； l0- 木斜撐的計算長度，l0 = (1000.000/2)2+600.00020.5 = 781.025 mm； = 781.025/11.560 = 67.563； =1/(1+(67.563/80)2) = 0

84、.584；經計算得到： = 2272.743/(0.5841200.000) = 3.245 N/mm 2；根據規范規定，用于施工和維修時木材的強度設計值應乘1.2調整系數； f = 1.211.000 = 13.200 N/mm2；木頂支撐斜撐受壓應力計算值為3.245 N/mm2，小于木頂支撐斜撐抗壓強度設計值13.200N/mm2，滿足要求！（八）立桿的地基承載力計算: 立桿基礎底面的平均壓力應滿足下式的要求 p fg 地基承載力設計值:fg = fgkkc = 1201=120 kpa； 其中，地基承載力標準值：fgk= 120 kpa ； 腳手架地基承載力調整系數：kc = 1 ； 立桿基礎底面的平均壓力：p = N/A =18.80.25=75.2 kpa ；其中，上部結構傳至基礎頂面的軸向力設計值 ：N = 18.8 kN；基礎底面面積 ：A = 0.25 m2 。p=75.2 fg=120 kpa 。地基承載力滿足要求！